JPS583903A - 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 - Google Patents
切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料Info
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- JPS583903A JPS583903A JP56100980A JP10098081A JPS583903A JP S583903 A JPS583903 A JP S583903A JP 56100980 A JP56100980 A JP 56100980A JP 10098081 A JP10098081 A JP 10098081A JP S583903 A JPS583903 A JP S583903A
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-
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C26/00—Alloys containing diamond or cubic or wurtzitic boron nitride, fullerenes or carbon nanotubes
-
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、きわめてすぐれた靭性と耐摩耗性を有し、
特にこれらの特性が要求されるダイス鋼や高速度鋼など
の高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用するの
に適した立方晶窒化硼素（以下ＣＢＮで略記する）基超
高圧焼結材料に関するものである。
特にこれらの特性が要求されるダイス鋼や高速度鋼など
の高硬度鋼のフライス切削に切削工具として使用するの
に適した立方晶窒化硼素（以下ＣＢＮで略記する）基超
高圧焼結材料に関するものである。
一般に、ダイス鋼や高速度鋼などの高硬度鋼は、熱処理
状態では、多くの場合ＨＲＣ： ５０以上の高硬度をも
つため、これを切削加工することはきわめて困難である
ことから、ＣＢ Ｎを主成分とした砥石を用いた研削加
工が主流を占めている。
状態では、多くの場合ＨＲＣ： ５０以上の高硬度をも
つため、これを切削加工することはきわめて困難である
ことから、ＣＢ Ｎを主成分とした砥石を用いた研削加
工が主流を占めている。
しかし、近年、加工時間の短縮化の要求から、一部で上
記高硬度鋼の研削加工を切削加工に切換える試みがなさ
れ、これにＣＢ Ｎ基超高圧焼結材料を切削工具として
使用することが提案されているが、これらのＣＢＮ基超
基原高圧焼結材料ずれも靭性と耐摩耗性の両特性を具備
したものでは々いため、例えば耐摩耗性のよいものは欠
は易く、一方靭件のよいものは摩耗が激しいなど広く実
用に供し得るものではなく、旋盤による仕上げ加工のよ
うな刃先にかかる負荷が小さい領域で、ごく一部使用さ
れているにすぎない。したがって、旋盤加工の場合とは
刃先に加わる負荷状況が大きく異なり、かつ熱衝撃や機
械的衝撃が加わシ易い苛酷な切削条件を強いられるフラ
イス加工に上記のＣＢＮ基超基原高圧焼結材料削工具と
して使用することは考えも及ばないのが現状である。
記高硬度鋼の研削加工を切削加工に切換える試みがなさ
れ、これにＣＢ Ｎ基超高圧焼結材料を切削工具として
使用することが提案されているが、これらのＣＢＮ基超
基原高圧焼結材料ずれも靭性と耐摩耗性の両特性を具備
したものでは々いため、例えば耐摩耗性のよいものは欠
は易く、一方靭件のよいものは摩耗が激しいなど広く実
用に供し得るものではなく、旋盤による仕上げ加工のよ
うな刃先にかかる負荷が小さい領域で、ごく一部使用さ
れているにすぎない。したがって、旋盤加工の場合とは
刃先に加わる負荷状況が大きく異なり、かつ熱衝撃や機
械的衝撃が加わシ易い苛酷な切削条件を強いられるフラ
イス加工に上記のＣＢＮ基超基原高圧焼結材料削工具と
して使用することは考えも及ばないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、すぐれ
た靭性と耐摩耗性を有し、特にこれらの両特性が要求さ
れる高硬度鋼のフライス加工に切削工具として使用する
のに適したＣＢＮ基超基原高圧焼結材料べく研究を行な
った結果、炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）および炭窒
化チタン（以下Ｔｊ ＣＮで示す）のうちの１種または
２種：１〜２０％、 ＣｏＡＱ、 Ｎｉ、Ａｅ＋ およ
び（Ｃｏ、 Ｎｉ ） ＡＭのうちの１種または２種以
上からなる体心立方晶金属間化合物：１〜２０褒を含有
し、さらに必要に応じてＣＯおよびＮｉのうちの１種ま
たは２種：１〜１゜饅を含有し、残り（ただし７５〜９
７％）がＣＢＮと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＣ Ｂ Ｎ基超高圧焼結材料は、すぐれた
靭性と耐摩耗性を具備し、高硬度鋼のフライス加工は勿
論のこと、旋削加工におけるタ１周加工、中ぐシ加工、
高い切込みでの粗旋削、溝切り、さらに断続切削などの
巾広い切削加工に切削工具として使用した場合にすぐれ
た切削性能を発揮するという知見を得たのである。
た靭性と耐摩耗性を有し、特にこれらの両特性が要求さ
れる高硬度鋼のフライス加工に切削工具として使用する
のに適したＣＢＮ基超基原高圧焼結材料べく研究を行な
った結果、炭化チタン（以下ＴｉＣで示す）および炭窒
化チタン（以下Ｔｊ ＣＮで示す）のうちの１種または
２種：１〜２０％、 ＣｏＡＱ、 Ｎｉ、Ａｅ＋ およ
び（Ｃｏ、 Ｎｉ ） ＡＭのうちの１種または２種以
上からなる体心立方晶金属間化合物：１〜２０褒を含有
し、さらに必要に応じてＣＯおよびＮｉのうちの１種ま
たは２種：１〜１゜饅を含有し、残り（ただし７５〜９
７％）がＣＢＮと不可避不純物からなる組成（以上重量
％）を有するＣ Ｂ Ｎ基超高圧焼結材料は、すぐれた
靭性と耐摩耗性を具備し、高硬度鋼のフライス加工は勿
論のこと、旋削加工におけるタ１周加工、中ぐシ加工、
高い切込みでの粗旋削、溝切り、さらに断続切削などの
巾広い切削加工に切削工具として使用した場合にすぐれ
た切削性能を発揮するという知見を得たのである。
この発明は上記知見にもとづいてなされたものであって
、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明す
る。
、以下に成分組成を上記の通シに限定した理由を説明す
る。
（ａ、） Ｔ ＩＣおよびＴ１ＣＮ
これらの成分には材料の耐摩耗性および耐熱性を向上さ
せ、しかも切削工具として使用した場合クレータ摩耗を
低減させる均等的作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越
えて含有させると材料が脆化するようになり、例えば硬
さＨＲＣ： ６０を有するダイス鋼を微少切込みで仕上
げ加工する場合にも切削工具に欠けが生じ易くなること
がらその含有量を１〜２０％と定めた。なお、この場合
、Ｔ１ＣＮとしては、Ｃ／Ｎ原子比が０．３１０．’７
以上であるのが望ましく、これはＣ／Ｎ比が０．３１０
．７未満ではＣに対するＮの量が多すぎ、この結果焼結
性が悪くなって材料中にマイクロポアが残留し易くなる
ほか、硬さおよび靭性が低下し、かつ切削工具として使
用した場合、耐逃げ面摩耗性および耐欠損性が劣化する
ようになるという理由によるものである。
せ、しかも切削工具として使用した場合クレータ摩耗を
低減させる均等的作用があるが、その含有量が１％未満
では前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越
えて含有させると材料が脆化するようになり、例えば硬
さＨＲＣ： ６０を有するダイス鋼を微少切込みで仕上
げ加工する場合にも切削工具に欠けが生じ易くなること
がらその含有量を１〜２０％と定めた。なお、この場合
、Ｔ１ＣＮとしては、Ｃ／Ｎ原子比が０．３１０．’７
以上であるのが望ましく、これはＣ／Ｎ比が０．３１０
．７未満ではＣに対するＮの量が多すぎ、この結果焼結
性が悪くなって材料中にマイクロポアが残留し易くなる
ほか、硬さおよび靭性が低下し、かつ切削工具として使
用した場合、耐逃げ面摩耗性および耐欠損性が劣化する
ようになるという理由によるものである。
５−
（ｂ） 体心立方晶金属間化合物
ＣｏＡｅ、 Ｎ１ＡＪ および（Ｃｏ、Ｎ１）Ａｅの体
心立方晶金属間化合物には、焼結性および耐摩耗性を向
上させ、かつ切削工具として使用した場合には逃げ面摩
耗を減少させる作用があるが、その含有量が１％未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができないばかりで
なく、耐欠損性も劣ったものになり、一方２０％を越え
て含有させると、クレータ摩耗が生じ易く、その結果刃
先の欠けが生じ易くなることから、その含有量を１〜２
０％と定めた。
心立方晶金属間化合物には、焼結性および耐摩耗性を向
上させ、かつ切削工具として使用した場合には逃げ面摩
耗を減少させる作用があるが、その含有量が１％未満で
は前記作用に所望の効果を得ることができないばかりで
なく、耐欠損性も劣ったものになり、一方２０％を越え
て含有させると、クレータ摩耗が生じ易く、その結果刃
先の欠けが生じ易くなることから、その含有量を１〜２
０％と定めた。
（Ｃ）ＣＢＮ
ＣＢＮは、きわめてすぐれた耐摩耗性および耐欠損性を
確保するには不可欠の成分であるが、その含有量が７５
チ未満では所望の特性を得ることができず、一方９’ｉ
’％を越えた含有になると、焼結性が著しく劣化し、Ｃ
ＢＮ粒子が脱落し易くなり、結果的に耐摩耗性の著しい
劣化を招くようになることから、その含有量を′７５〜
９’ｉ’％と定めた。
確保するには不可欠の成分であるが、その含有量が７５
チ未満では所望の特性を得ることができず、一方９’ｉ
’％を越えた含有になると、焼結性が著しく劣化し、Ｃ
ＢＮ粒子が脱落し易くなり、結果的に耐摩耗性の著しい
劣化を招くようになることから、その含有量を′７５〜
９’ｉ’％と定めた。
６ −
（ａ） ＣｏおよびＮｉ
これらの成分には、材料の製造に際し、焼結性を改善す
る均等的作用があるので、特にすぐれた焼結性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が１
％未満では所望の焼結性改善効果が現われず、一方１０
％を越えて含有させると、材料の硬さが低下し、切削工
具としての使用に際して、クレータ摩耗および逃げ面摩
耗が共に増大するようになることから、その含有量を１
〜１０％と定めた。
る均等的作用があるので、特にすぐれた焼結性が要求さ
れる場合に必要に応じて含有されるが、その含有量が１
％未満では所望の焼結性改善効果が現われず、一方１０
％を越えて含有させると、材料の硬さが低下し、切削工
具としての使用に際して、クレータ摩耗および逃げ面摩
耗が共に増大するようになることから、その含有量を１
〜１０％と定めた。
々お、この発明の超高圧焼結材料は、まず、原料粉末と
して、ＣＢＮ粉末、 ＣｏＡＡ粉末Ｉ ＮｉＡｌ！粉末
。
して、ＣＢＮ粉末、 ＣｏＡＡ粉末Ｉ ＮｉＡｌ！粉末
。
（Ｃｏ、 Ｎｉ ） ＡＱ粉末、 ＴｉＣ粉末、および
Ｔ１ＣＮ粉末。
Ｔ１ＣＮ粉末。
さらに必要に応じてＣｏ粉末およびＮ１粉末を用意し、
特にＣｏＡＡ粉末、ＮｉＡ１！粉末、および（Ｃｏ、
Ｎｉ ） ＡＡ粉末に関しては、これに代ってＣｏ粉末
、 Ｎｉ粉末、およびＡＵ粉末を使用すると、これら成
分が材料中に偏析し易く々シ、耐摩耗性および耐欠損性
を劣化させるようになるので好ましく々く、必ず上記の
体心立方晶金属間化合物粉末の型で使用する必要がちり
、ついで、これら原料粉末を所定組成に配合し、ボール
ミルで混合し、約２ ｔｏｎ／ｃＩ！ の圧力で圧粉
体に成形し、引続いて、との圧粉体を単独、あるいは高
靭性および高剛性を有する超硬合金やサーメットなどの
圧粉体または焼結体と重ね合せた複合状態で、超高圧容
器内で、圧カニ４０〜７０ ｔａｎ／ｃＩ！ｒ温度：１
２００〜１５００℃、保持時間：１０〜ａｏｍｍの条件
で超高圧焼結することによって製造されるものである。
特にＣｏＡＡ粉末、ＮｉＡ１！粉末、および（Ｃｏ、
Ｎｉ ） ＡＡ粉末に関しては、これに代ってＣｏ粉末
、 Ｎｉ粉末、およびＡＵ粉末を使用すると、これら成
分が材料中に偏析し易く々シ、耐摩耗性および耐欠損性
を劣化させるようになるので好ましく々く、必ず上記の
体心立方晶金属間化合物粉末の型で使用する必要がちり
、ついで、これら原料粉末を所定組成に配合し、ボール
ミルで混合し、約２ ｔｏｎ／ｃＩ！ の圧力で圧粉
体に成形し、引続いて、との圧粉体を単独、あるいは高
靭性および高剛性を有する超硬合金やサーメットなどの
圧粉体または焼結体と重ね合せた複合状態で、超高圧容
器内で、圧カニ４０〜７０ ｔａｎ／ｃＩ！ｒ温度：１
２００〜１５００℃、保持時間：１０〜ａｏｍｍの条件
で超高圧焼結することによって製造されるものである。
つぎに、この発明の超高圧焼結材料を実施例によシ比較
例と対比し々から説明する。
例と対比し々から説明する。
実施例
原料粉末として、平均粒径３μｍのＣＢＮ粉末。
四１μｍのＴｊＣｏ、７１”Ｊ（１，３粉末、同１μｍ
のＴｉＣ粉末。
のＴｉＣ粉末。
同０．７７ｚｍのＣｏＡｅ粉末、同０．’７ｐｍのＮｉ
ＡＵ粉末。
ＡＵ粉末。
同０．’７ｐｍの（Ｎｊ 、 Ｃｏ ） ＡＱ粉末、同
１μｍのＮ１粉末、および同１μｍのＣｏ粉末を用意し
、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成
に配合し、ボールミルで混合した後、２ ｔｏｎ／ｆｆ
ｌの圧力で直径１０ｍ７１φ×厚さＯ，’７ｉ７ｚの寸
法をもった板−１０− 状圧粉体を成形し、ついでこの圧粉体を、ＣＯ粉末：１
２％、ｗＣ粉末：残りからなる配合組成をもった同寸法
の圧粉体と重ね合せた状態で、超高圧容器内にそう人し
、圧カニ ５０ ｔｏｎ／ｆｆｌ 、温度：１３００℃
、保持時間：１５分の条件で超高圧焼結することによっ
て実質的に配合組成と同一の成分組成をもった本発明超
高圧焼結材料１〜２６および比較超高圧焼結材料１〜６
をそれぞれ製造した。
１μｍのＮ１粉末、および同１μｍのＣｏ粉末を用意し
、これら原料粉末をそれぞれ第１表に示される配合組成
に配合し、ボールミルで混合した後、２ ｔｏｎ／ｆｆ
ｌの圧力で直径１０ｍ７１φ×厚さＯ，’７ｉ７ｚの寸
法をもった板−１０− 状圧粉体を成形し、ついでこの圧粉体を、ＣＯ粉末：１
２％、ｗＣ粉末：残りからなる配合組成をもった同寸法
の圧粉体と重ね合せた状態で、超高圧容器内にそう人し
、圧カニ ５０ ｔｏｎ／ｆｆｌ 、温度：１３００℃
、保持時間：１５分の条件で超高圧焼結することによっ
て実質的に配合組成と同一の成分組成をもった本発明超
高圧焼結材料１〜２６および比較超高圧焼結材料１〜６
をそれぞれ製造した。
なお、比較超高圧焼結材料１〜６は、いずれも構成成分
のうちのいずれかの成分の含有量（第１表に※印を付し
て表示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもので
ある。
のうちのいずれかの成分の含有量（第１表に※印を付し
て表示）がこの発明の範囲から外れた組成をもつもので
ある。
つぎに、この結果得られた本発明超高圧焼結材料１〜２
６および比較超高圧焼結材料１〜６を、それぞれ切削チ
ップ形状に切断後、超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後、被削材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１，硬
さＨＲＣ： ５３）、カッタ径：１６０１ｇ、チップ
形状： ＳＮＰ ４３２．切削速度： ２００ ｍ１ｍ
１ｎ 、切込み：ｏ、５１ｇ、−刀当９の１１− 送、り：０．２ｍｍ＋ 切削中：１００ｍｍの条件での
高硬度鋼フライス切削試験、並びに、被削材：ダイス鋼
（ＳＫＤ−１１、硬さＨＲＣ： ６０ ） 、切込み：
０８５ｒｕｍ、送り：０．１ｇ、切削速度： ６０ ｍ
１ｍｍ 、切削油；なしの条件での高硬度鋼旋削試験を
行ない、前者のフライス切削試験では逃げ面摩耗がＯ，
３＠。
６および比較超高圧焼結材料１〜６を、それぞれ切削チ
ップ形状に切断後、超硬合金製ホルダにろう付けし、研
磨仕上げした後、被削材：ダイス鋼（ＳＫＤ−１１，硬
さＨＲＣ： ５３）、カッタ径：１６０１ｇ、チップ
形状： ＳＮＰ ４３２．切削速度： ２００ ｍ１ｍ
１ｎ 、切込み：ｏ、５１ｇ、−刀当９の１１− 送、り：０．２ｍｍ＋ 切削中：１００ｍｍの条件での
高硬度鋼フライス切削試験、並びに、被削材：ダイス鋼
（ＳＫＤ−１１、硬さＨＲＣ： ６０ ） 、切込み：
０８５ｒｕｍ、送り：０．１ｇ、切削速度： ６０ ｍ
１ｍｍ 、切削油；なしの条件での高硬度鋼旋削試験を
行ない、前者のフライス切削試験では逃げ面摩耗がＯ，
３＠。
に至るまでの切削時間、また後者の旋削試験では逃げ面
摩耗が０．２ｉ７ｚに至るまでの切削時間をそれぞれ測
定した。この測定結果を第１表に合せて示した。
摩耗が０．２ｉ７ｚに至るまでの切削時間をそれぞれ測
定した。この測定結果を第１表に合せて示した。
第１表に示される結果から、本発明超高圧焼結材料１〜
２６は、いずれもきわめて長い切削寿命を示すのに対し
て、比較超高圧焼結材料１〜６に見られるように、構成
成分のうちのいずれかの成分でも、その含有量がこの発
明の範囲から外れると、切削寿命の短かいものとなるこ
とが明らかである。
２６は、いずれもきわめて長い切削寿命を示すのに対し
て、比較超高圧焼結材料１〜６に見られるように、構成
成分のうちのいずれかの成分でも、その含有量がこの発
明の範囲から外れると、切削寿命の短かいものとなるこ
とが明らかである。
上述のように、この発明のＣＢＮ基超高圧焼結材料は、
きわめてすぐれた靭性および耐摩耗性を有するので、特
にこれらの特性が要求される硬さ１２− ＨＲＣ：５０以上を有する高硬度鋼のフライス切削に切
削工具として使用した場合にすぐれた切削性能を発揮す
るばかりでなく、これら高硬度鋼の旋盤加工や焼入れ構
造用鋼の切削加工、さらにはＮｉ基およびＣｏ基スーパ
アロイの切削加工に使用してもすぐれた切削性能を発揮
するのである。
きわめてすぐれた靭性および耐摩耗性を有するので、特
にこれらの特性が要求される硬さ１２− ＨＲＣ：５０以上を有する高硬度鋼のフライス切削に切
削工具として使用した場合にすぐれた切削性能を発揮す
るばかりでなく、これら高硬度鋼の旋盤加工や焼入れ構
造用鋼の切削加工、さらにはＮｉ基およびＣｏ基スーパ
アロイの切削加工に使用してもすぐれた切削性能を発揮
するのである。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫
１３−
２１−
Claims (2)
- （１） 炭化チタンおよび炭窒化チタンのうちの１種
または２種：１〜２０％、 ＣｏＡＱ、 Ｎｊ／Ｖ 、および（Ｃｏ、 Ｎｉ ）
ＡＡのうちの１種または２種以上からなる体心立方晶金
属間化合物：１〜２０％、 立方晶窒化硼素および不可避不純物＝７５〜９７％、 からなる組成（以上重量係）を有することを特徴とする
切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料。 - （２） 炭化チタンおよび炭窒化チタンのうちの１種
または２種＝１〜２０チ、 ＣｏＡＱ、 Ｎ１ＡＱ＋ および（Ｃｏ 、 Ｎ１）
Ａｔ！のうちの１種または２種以上からなる体心立方晶
金属間化合物：１〜２０チ、 ＣｏおよびＮ１のうちの１種または２種：１〜１０裂、 立方晶窒化硼素および不可避不純物ニア５〜９７％、 からなる組成（以上重量係）を有することを特徴とする
切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100980A JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
| US06/563,666 US4619698A (en) | 1981-06-29 | 1983-12-20 | Cubic boron nitride-based very high pressure-sintered material for cutting tools |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56100980A JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583903A true JPS583903A (ja) | 1983-01-10 |
| JPS601390B2 JPS601390B2 (ja) | 1985-01-14 |
Family
ID=14288483
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56100980A Expired JPS601390B2 (ja) | 1981-06-29 | 1981-06-29 | 切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4619698A (ja) |
| JP (1) | JPS601390B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010512300A (ja) * | 2006-12-11 | 2010-04-22 | エレメント シックス （プロダクション）（プロプライエタリィ） リミテッド | 立方体窒化ホウ素成形体 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6347741U (ja) * | 1986-09-16 | 1988-03-31 | ||
| JPH02131803A (ja) * | 1988-11-11 | 1990-05-21 | Mitsubishi Metal Corp | 耐欠損性のすぐれた耐摩耗性サーメット製切削工具 |
| US5326380A (en) * | 1992-10-26 | 1994-07-05 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| US5271749A (en) * | 1992-11-03 | 1993-12-21 | Smith International, Inc. | Synthesis of polycrystalline cubic boron nitride |
| JPH07286229A (ja) * | 1994-04-21 | 1995-10-31 | Nippon Oil & Fats Co Ltd | 切削工具用高圧相窒化硼素焼結体及びその製造方法 |
| US5697994A (en) * | 1995-05-15 | 1997-12-16 | Smith International, Inc. | PCD or PCBN cutting tools for woodworking applications |
| US5639285A (en) * | 1995-05-15 | 1997-06-17 | Smith International, Inc. | Polycrystallline cubic boron nitride cutting tool |
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| KR20060105012A (ko) * | 2003-12-03 | 2006-10-09 | 다이아몬드 이노베이션즈, 인크. | 입방정계 질화붕소 소결체 및 이의 제조방법 |
| ATE393760T1 (de) | 2004-02-20 | 2008-05-15 | Diamond Innovations Inc | Sinterkörper |
| US8500834B2 (en) | 2004-02-20 | 2013-08-06 | Diamond Innovations, Inc. | Sintered compact |
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| JP5988430B2 (ja) * | 2012-10-26 | 2016-09-07 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 立方晶窒化ホウ素焼結体およびその製造方法 |
| US9028953B2 (en) | 2013-01-11 | 2015-05-12 | Kennametal Inc. | CVD coated polycrystalline c-BN cutting tools |
| CN112351849A (zh) * | 2018-06-28 | 2021-02-09 | 戴蒙得创新股份有限公司 | Pcbn烧结坯 |
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| JPS5377811A (en) * | 1976-12-21 | 1978-07-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Sintered material for tools of high hardness and its preparation |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU512633B2 (en) * | 1976-12-21 | 1980-10-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Sintered tool |
| FR2455632B1 (fr) * | 1979-03-29 | 1986-04-25 | Sumitomo Electric Industries | Bloc fritte, notamment pour outil d'usinage |
| JPS5856018B2 (ja) * | 1979-11-30 | 1983-12-13 | 日本油脂株式会社 | 切削工具用高密度相窒化硼素複合焼結体およびその製造方法 |
-
1981
- 1981-06-29 JP JP56100980A patent/JPS601390B2/ja not_active Expired
-
1983
- 1983-12-20 US US06/563,666 patent/US4619698A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2013032285A (ja) * | 2006-12-11 | 2013-02-14 | Element Six (Production) (Pty) Ltd | 立方晶窒化ホウ素成形体 |
| US9597774B2 (en) | 2006-12-11 | 2017-03-21 | Element Six Abrasives S.A. | Cubic boron nitride compacts |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS601390B2 (ja) | 1985-01-14 |
| US4619698A (en) | 1986-10-28 |
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