SE446515B - Ett forfarande for diffusionssvetsning - Google Patents
Ett forfarande for diffusionssvetsningInfo
- Publication number
- SE446515B SE446515B SE8306856A SE8306856A SE446515B SE 446515 B SE446515 B SE 446515B SE 8306856 A SE8306856 A SE 8306856A SE 8306856 A SE8306856 A SE 8306856A SE 446515 B SE446515 B SE 446515B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- joint
- parts
- cavity
- periphery
- given
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/14—Preventing or minimising gas access, or using protective gases or vacuum during welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
446 515
Trots detta är det ett ändamål med föreliggande uppfinning
att anpassa ett förfarande av ovan nämnda typ för framställ-
ning av en rörledning för havstransport av gas och olja. Fram-
ställning av sådana rörledningar göres i dag genom samman-
svetsning av rörsektioner manuellt eller med automatisk ut-
rustning med C02 ombord på ett utläggningsfartyg. Vanligtvis
sker svetsningen av rören samtidigt vid flera stationer för
ökning av utläggningshastigheten. Av praktiska skäl är sta-
tionerna placerade på en horisontell linje och flera svetsare
kan svetsa samtidigt på varje station. Det färdiga röret släp-
pes ut bakom utläggningsfartyget över en s.k. "gadd"
(“stinger"), som hindrar röret från att brytas direkt bakom
utläggningsfartyget och som löper i en S-formad kurva ned mot
havsbottnen. En viss spänning upprätthålles i den utlagda rör-
ledningen och för detta ändamål måste utläggningsfartyget ha
ankaren, med hjälp av vilka det drages framåt under utlägg-
ningen av rörledningen. Dessa ankare måste då och då föras
framåt framför fartyget och för detta ändamål är det nödvän-
I
digt att använda hjälpfartyg.
Av olika skäl skulle det vara önskvärt att kunna föra rörled-
ningen allmänt vertikalt nedåt från utläggningsfartyget så
att rörledningen skulle löpa i en enda böj ned mot havsbott-
nen. Detta skulle bl.a. medföra bättre kontroll över spän-
ningarna i den utlagda rörledningen och man skulle undvika
ankare och hjälpfartyg och i stället kunna nöja sig med dyna-
misk lägesinställning av utläggningsfartyget. Med rörled-
ningen vertikalt orienterad ombord pâ utläggningsfartyget
skulle det emellertid vara mycket svårt att använda mer än
en svetsningsstation. Med nuvarande långsamma svetsningsför-
faranden skulle detta därför ej ge tillräcklig utläggnings-
hastighet för att vara av praktiskt intresse.
Enligt föreliggande uppfinning âstadkommes ett förfarande,
som gör det möjligt att förbinda tvâ rörsektioner så snabbt
att tillräcklig utläggningshastíghet kan erhållas för använd-
ning av vertikal orientering av rörledningen ombord på utlägg-
ningsfartyget, varvid således uppnås de fördelar, som detta
_. »xm-
40
446 515
medför.
Detta erhålles enligt uppfinningen genom ett förfarande av
ovan nämnda typ, som kännetecknas av att fogen från början
ges formen av ett hålrum eller kavitet, som har en allmänt
ökande höjd från periferin mot mitten och förses med åtmins-
tone en anslutande ledning, att fogens hålrum eller kavitet
under upphettningen först förses med en inert eller reduce-
rande spolgas, tills fogen är tätt sluten längs med sin pe-
riferi, att fogens hålrum därefter eventuellt sättes under
vakuum genom den anslutande ledningen och att fogen därefter
pressas samman med en förbestämd hastighet för ytterligare
diffusionssvetsning.
Med hjälp av den angivna formen på fogen erhålles högt yttryck
längs med fogens periferi vid början av förfarandet. Diffu-
sion kan därefter börja längs med periferin vid sådana låga
temperaturer,'att oxidation av ytorna undvikes. Spolning
med inert gas förhindrar tillträde av syre så att oxidation
förhindras. Om en reducerande gas användes, kan man avlägsna
oxider, som tidigare har bildats på fogens ytor. Efter till-
slutande av fogen längs med periferin på detta sätt, som kom-
mer att visa sig genom att spolgasen ej längre utströmmar,
kan man ansluta den anslutande ledningen till en vakuumkälla
så att fogen sättes under vakuum. Detta kommer att avlägsna
återstående gaser och bringa oxider och andra föroreningar att
dissociera till en viss grad vid ökning av temperaturen. Ge-
nom att anpassa temperaturen och trycket slutes samtidigt fo-
gen snabbt, varpå fullständig diffusionssvetsning kan äga rum
på kort tid. Snabb sammanpressning är fördelaktigt då den
ger högre tryck inom fogomrâdet, vilket beror på att materia-
lets kryppåkänning ökas med deformationshastigheten.
Enligt ett fördelaktigt kännetecken på uppfinningen förses
åtminstone en av bíndningsytorna i fogen med tandningar längs
med perifierin. Dessa kommer att säkerställa tillräckligt ut-
strömmande av spolgas under de tidigare faserna av samman-
fogningen.
Vidare är det fördelaktigt att förse åtminstone en av bind-
446 515
ningsytorna i fogen med en konkav form. Därigenom erhålles en
fördelaktig tryckfördelning under den slutliga sammanpress-
ningen av delarna, varigenom erhålles ett säkerställande av
att fullständig smältning erhålles längs med hela fogen.
En ytterligare fördelaktig form på fogen erhålles om åtminsto-
ne den ena, företrädesvis båda bindningsytorna giveszkonisk
form. Den koniska formen är lättare att maskinframställa på
tillräckligt exakt sätt och om båda ytorna är koniska, den
ena konvex och den andra konkav, kommer man att erhålla en
effekt med automatisk inriktning mellan delarna då dessa pres-
sas samman. En sådan form kommer även att ge god säkerhet för
fullständig smältning.
För ökning av kontakttrycket inom fogområdet under sammanpress-
ning föreslås enligt uppfinningen minskning av tvärsnittet på
delarna inom fogområdet. Därigenom erhålles ett tryck inom fog-
området, som är flera gånger högre än den enaxliga krypspän-
ningen i materialet vid rådande temperatur, vilket resulterar
i snabbare och bättre diffusion.
Flera inerta spolgaser kan användas, men helium föredrages
då den under sin framställning nedkyles till en sådan tempe-
ratur, att den är praktiskt taget garanterat fri från syre.
Vidare kan kommersiellt tillgängliga och tillförlitliga helium-
detektorer användas för kontroll av att fogens periferi är
helt sluten innan vakuum anbringas.
Om man i stället använder en reducerande gas för spolning,
kommer väte att vara mycket fördelaktig. Den kommer ej endast
att avlägsna varje oxidskikt, utan kommer även att möjliggöra
visuell observering av om fogen är sluten, eftersom eventuellt
läckande väte kommer att brinna på ytan. Väte har ej några
skadliga effekter på stål med relativt mjuk struktur som skall
sammanfogas enligt förfarandet.
Enligt uppfinningen föreslages även att man förser fogen med
en aktiverande legering, bl.a. 60[40-palladium/nickel. Denna
446 515
legering kan införas såsom en tunn remsa eller möjligen an-
bringas på den ena eller båda bindningsytorna med hjälp av
elektroplätering. Detta kommer bl.a. att resultera i minskad
diffusionstid.
Den anslutande ledningen för tillförsel av spolgas eller av-
lägsnande av gas för âstadkommande av vakuum kan fördelaktigt
anordnas i den ena delen, som skall sammanfogas, företrädes-
vis nära dess periferi. Härigenom kan ledningen tilltäppas
omedelbart efter diffusionssvetsningen med hjälp av en djup
svetselektrod eller plasma-Tig-svetsning, medan temperaturen
på delarna fortfarande är tillräckligt hög, t.ex. 400-600°C.
Uppfinningen kommer att ytterligare åskådliggöras med hänvis-
ning till de exemplierande utföringsformerna, som visas på
de åtföljande ritningarna.
Fig. 1 och 2 visar en första utföringsform av tvâ delar vid
begynnande respektive avslutad diffusionssvetsning.
Fig. 3 och 4 visar en andra utföringsform av de tvâ delarna
vid begynnande respektive avslutad diffusionssvetsning.
Fig. 5 och 6 visar en ytterligare exemplifierande utförings-
form av tvâ delar vid begynnande och avslutad diffusionssvets-
ning.
Fig. 7 visar delarna i fig. 6 efter ytterligare sammanpress-
ning.
Motsvarande delar har givits samma hänvisningsbeteckningar på
alla figurerna.
Fig. 1 visar ett snitt genom ett material av två delar 1 och
såsom ST S2-3.
Fig. 1 kan även betraktas så att den visar ett axiellt snitt
2, som kan vara bultar av konstruktionsstål,
genom ett tjockväggigt rör, varvid rörets axel är till vänster
på figuren. Mellan delarna 1 och 2 bildas en fog, som avgrän-
446 515
sas av en konkavt böjd bindningsyta 4 på delen 1 och en plan
bindningsyta 5 på delen 2. En anslutande ledning 6 är anord-
nad i delen 1, varvid ledningen mynnar i hâlrummet 3 i fogen
och med sin andra ände kan anslutas alternativt till en käl-
la för spolgas och en vakuumkälla (visas ej). Pilarna F anger
en variabel sammanpressningskraft, medan den klockformiga
kurvan till vänster om delarna 1 och 2 anger den axiella tem-
peraturfördelningen i delarna.
Dâ delarna skall sammanfogas bringas de först till den posi-
tion, som visas pâ fig. 1, och utsättes för en lämplig samman-
pressande kraft F. Denna kraft kan alstras med hjälp av en
enkel pressanordning (visas ej), som exempelvis kan omfatta
en spännring på vardera av delarna 1, 2, varvid spännringarna
är sinsemellan sammanbundna med hjälp av hydrauliska cylind-
rar. Andra former kan naturligtvis utnyttjas, beroende pâ form
och tvärsnitt på delarna. Därpå börjas upphettningen, exempel-
vis med hjälp av en induktionsslinga (visas ej). Samtidigt
tillföres spolgas genom den anslutande ledningen 6. Spolgasen
kommer först att läcka ut längs med periferin 7 för fogen be-
roende pâ mindre oregelbundenheter eller tandning på bindnings-
- ytorna i fogen. Ändamålet med spolningen är att hålla syre
borta från fogytorna för.att förhindra oxidering av dessa
under upphettning, möjligen även att avlägsna oxider, som
redan kan finnas närvarande. Oberoende av hur väl bindnings-
ytorna 4, 5 har rengjorts före svetsning kommer till och med
en kort exponering för luftens syre att förorsaka ett oxid-
skikt med en tjocklek av storleksordningen 350 - 1 000 Ang-
ström, beroende på lufttemperatur och fuktichet.
Då materialets temperatur nära periferin 7 på fogen har nått
600 - 800°C, t.ex. med en temperaturfördelning såsom visas
till vänster på fig. 1, kommer diffusion att äga rum mellan
'delarna 1, 2 under en lämplig sammanpressande kraft F så att
fogen 3 slutes längs med periferin 7. Detta kan registreras
på flera sätt, exempelvis genom att gas ej längre läcker ut
från fogen eller genom att ett tryck lagt pâ hålrummet 3 i
fogen ej längre minskar.
446 515
Då fogen således slutes längs med sin periferi 7 anslutes den
anslutande ledningen 6 till en vakuumkälla, som därefter
4 torr. Samtidigt ökas
minskar hålrummets 3 tryck till ca 10-
temperaturen på delarna 1, 2 såsom schematiskt föreslås genom
kurvan till vänster om fig. 2 till en maximitemperatur av ca
1350°C. Med en lämplig sammanpressande kraft kommer fogen 3
att slutas inom nâgra sekunder. Detta resultat visas schema-
tiskt på fig. 2. Fullständig diffusionssvetsning kommer att
äga rum under loppet av 15 ~ 30 minuter. (Emellertid har man
erhållit fullständig svetsning på diffusionstider så korta som
8 minuter vid ca 1350°C.) Därefter kyles delarna i lugn luft
ned till ca 600°C, vilket tar ca 4 minuter för en materialtjock-
lek av 40 mm. Vid denna temperatur kan den anslutande led-
ningen tilltäppas, bl.a. med hjälp av en djupsvetsningselektrod
eller plasma-Tig-svetsning.
Fig. 3 visar tvâ delar 1 och 2 med samma allmänna yttre form
som på fig. 1. Emellertid har svetsfogen 3 en annan form,
varvid bindningsytorna 4 och 5 båda är koniska, den ena kon-
kav och den andra konvex. Toppvinklarna är olika så att fogen
kommer att ha ökande tjocklek mot mitten. Avståndet mellan
spetsarna på fogytorna kan uppgå till ca 10 % av tjockleken _
på delarna 1, 2. Den koniska formen på bindningsytorna 4, 5
gör att delarna 1, 2 blir automatiskt inriktade då de pressas»
samman. Den koniska formen hjälper även till att undvika otill-
räcklig diffusion i mitten av fogen såsom lätt kan hända om
den nedre bindningsytan 5 är plan och den övre bindningsytan 4
koniskt konkav.
I övrigt äger sammanfogningen av delarna 1, 2 rum på samma
sätt som angivits med avseende på fig. 1 och 2. Slutresultatet
visas schematiskt på fig. 4.
Trycket under diffusionssvetsningen utgör en mycket viktig
parameter, som är svår att reglera. Enligt den tidigare nämnda
Welding Handbook antages att trycket ej kan bringas högre än
materialets enaxliga krypspänning vid rådande temperatur vid
vilken som helst tidpunkt utan användning av formar för att
446 515
förhindra flytning. Användningen av sådana formar är skrym-
mande och medför ökad kostnad och vid vissa tillämpningar kan
sådana formar ej användas på grund av svårâtkomlighet. Då
diffusionens hastighet i allmänhet ökar med kvadraten på
trycket kan man genom ökning av trycket till dubbla eller
tredubbla krypspänningen bringa diffusionstiden ner till ca
1/4 respektive 1/9 av motsvarande diffusionstid för det en-
axliga trycket. Alternativt skulle man kunna tillåta avsevärt
mycket mera oxider på fogytorna och därigenom möjligen ute-
sluta spolning av fogen med reducerande gas.
För att erhålla sådana höga tryck försöker man enligt uppfin-
ningen att âstadkomma en treaxlig tryckbetingelse inom fogom-
rådet. Det är känt att vid draghâllfasthetsprovning av tjockare
provstavar kommer en sammandragning att ske genom skjuvdefor-
mation, varvid ett klyvningsbrott slutligen äger rum i mitt-
zonen. Detta klyvningsbrott förorsakas av att den axiella
spänningen i mitten är mycket högre än materialets sträck-
gräns, varvid materialet pâ båda sidor om sammandragningen
håller tillbaka med hjälp av radiella spänningar. Av denna
anledning ökar den axiella spänningen, varvid flytningen av-
tager då skillnaden mellan den axiella spänningen och den
radiella spänningen blir mindre än flytspänningen (Trescas
princip).
Enligt uppfinningen försöker man att använda det treaxliga
fenomenet genom att förse delarna 1, 2 med en väsentlig sam-
mandragning i fogomrâdet i jämförelse med det angränsande
materialet. Ett exempel fiärpâ visas på fig. 5. I detta exem-
pel användes väte såsom spolgas, vilket visar sig genom elds-
lågor visade längsmed fogens periferi.
Då lågorna försvinner vet man att fogen är sluten, dvs. man
behöver ej använda någon_form av detektionsutrustning i detta
sammanhang. Då fogen har reducerats och slutits längsmed kan-
ten kommer anbringande av den hela sammantryckande kraften
att bringa fogen att slutas under en mycket komplicerad spän-
ningsbild av dynamisk typ. Den treaxliga tryckbetingelsen
'
446 515
exakt vid tillslutningsmomentet kommer, beroende på samman-
dragningen och det relativt kalla omgivande materialet, att
ge tvärgâende påkänningar i fogen, som är 5 - 6 gånger kryp-
spänningen för lika tjocka delar. Denna situation åskådlig-
göres på fig. 6. Härefter pressas delarna samman med en rela-
tivt måttlig kraft tills de har erhållit ungefär samma tvär-
snitt över hela längden, såsom antydes på fig. 7.
Således har man erhållit korrekt form i de svetsade delarna
utan användning av en yttre form, ett mycket högt kontakttryck
i den avgörande fasen och en fördelning av eventuellt närva-
rande oxider till dubbla området eller mer, med motsvarande
uttunning av oxidskiktet och ökande sfärisk omvandling, omfat-
tande accelererad omkristallisation.
Då den önskade tjockleken har uppnåtts kan den sammanpressande
kraften avlägsnas och diffusionstiden och -temperaturen hållas
tills de återstående porerna har slutits genom omkristallisa-
tion. Om en mycket snabbare sammanfogning önskas kan denna
erhållas genom elektroplätering av fogytorna eller genom in-
förande i fogen av en remsa av aktiverande legering, t.ex. av
typen Pd/Ni 60/40.
Beroende på de mycket höga spänningarna, som uppträder i fog--
området då detta är sammandraget, såsom visas på fig. 5, an-
tager man att den ursprungliga formen på fogen och den före-
gående bearbetningen av fogytorna är mindre kristiska.
Provningar utförda med förfarandet enligt uppfinningen genom
användning av bultar av konstrukticnsstâl ST 52-3 med en dia-
meter av 40 mm har givit utmärkta resultat med avseende på
exempelvis duktilitet och draghållfasthet. Mer än 60 % töj-
ning har uppmätts inom det svetspåverkade grundmaterialet
för bultar, som har höjts till hârnålsform. Brottytan visade
väsentligen skjuvbrott.
Det underförstâs att uppfinningen även fördelaktigt kan an-
vändas för andra ändamål än framställning av stora rörled-
446 515
ningar. Exempelvis kan den användas vid svetsning av förbind-
ningspunkter i balkförband för broar och havskonstruktioner.
Såsom omnämnes ovan kan tandning användas på en eller båda
bindningsytorna i fogen längs med deras periferi för erhål-
lande av en viss utströmning av spolgas under svetsningens
första faser. I vissa fall kan det vara fördelaktigt att an-
vända en lätt räffling på hela bindningsytan. Sådan räffling
ger ett eko under senare ultraljudsprovning om förbandet ej
är helt sammansmält.
Claims (10)
1. Förfarandee för sammanfogning av delar (1. 2) av metall genom díffusionssvetsning. omfattande följande steg: (4. 5) på åstadkommande av en fog (3) mellan motsatta bíndníngsytor resp. delar (1. 2). som skall sammanfogas. upphettníng av delarna (1. 2) till en förbestämd temperatur åtminstone inom de områden, som gränsar till fogen (3), ÖeSSä. k ä n n e t e av ett hålrum förhíndning av delarna (1, 2) genom sammanpressning av och kylning av delarna. c k n a t av att fogen från början ges formen eller kavitet (3) med allmänt ökande höjd från periferin (7) mot mitten och förses med åtminstone en anslu- tande ledning (6). att hålrummet eller kaviteten (3) i fogen under upphettningen först förses med en ínert eller reduce- rande spolgas tills fogen är tätt sluten längs ned periferin (7), att hålrummet eller kaviteten (3) 1 fogen därefter even- tuellt sättes och att fogen under vakuum över den anslutande ledningen (5) därefter sammanpressas med en förbestämd hastig- het för ytterligare diffusionssvetsning.
2. Förfarande åtminstone en form.
3. Förfarande åtminstone en form.
4. Förfarande enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a t av att av bíndníngsytorna (4) 1 fogen ges en konkav enligt krav 1. k ä n n e t e c k n a t av att av bíndníngsytorna (4) i fogen ges en konisk enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t av att 10 15 20' 446 515 12 båda bindníngsytorna (4. 5) i fogen ges en konisk form. den ena (4) konkav och den andra (5) konvex.
5. Förfarande enligt något av kraven 1 - 4, k ä n n e - t e c°k n a t av att nelíum användes såsom den ínerta gasen.
6. Förfarande enligt något av kraven 1 - S, k ä n n e - t e c k n a t av att väte användes såsom reducerande gas.
7. Förfarande enligt något av kraven 1 - 6. K ä n n e - t e c k n a t av att den anslutande ledningen (6) anordnas í en av delarna (1). företrädesvis nära dess periferi. k ä n n e - av att delarna (1, 2) i fogområdet ges minskat
8. Förfarande enligt något av kraven 1 - 7. t e_c k n a t tvärsnitt. k ä n n e - t e c k n a t av att fogen är försedd med en aktiverande
9. Förfarande enligt något av kraven l - 8, '1egeríng.
10. Förfarande enligt något av kraven l - 9. k ä n n e - t e c k n a t av att åtminstone en av bindníngsytorna (4. 5) i fogen âr räfflade eller tandade åtminstone vid periferín (7).
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO821208 | 1982-04-13 | ||
NO831295A NO152590C (no) | 1982-04-13 | 1983-04-12 | Fremgangsmaate for sammenfoeyning av deler av metall ved diffusjonssveising. |
PCT/NO1983/000010 WO1983003565A1 (en) | 1982-04-13 | 1983-04-13 | A method for diffusion welding |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE8306856L SE8306856L (sv) | 1983-12-12 |
SE8306856D0 SE8306856D0 (sv) | 1983-12-12 |
SE446515B true SE446515B (sv) | 1986-09-22 |
Family
ID=26647809
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE8306856A SE446515B (sv) | 1982-04-13 | 1983-12-12 | Ett forfarande for diffusionssvetsning |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4566625A (sv) |
EP (1) | EP0105892B1 (sv) |
JP (1) | JPS59500606A (sv) |
AU (1) | AU552578B2 (sv) |
CH (1) | CH661232A5 (sv) |
DE (2) | DE3369922D1 (sv) |
DK (1) | DK152532C (sv) |
FI (1) | FI74227C (sv) |
GB (1) | GB2130134B (sv) |
NL (1) | NL8320103A (sv) |
NO (1) | NO152590C (sv) |
OA (1) | OA07605A (sv) |
RO (1) | RO88735A (sv) |
SE (1) | SE446515B (sv) |
WO (1) | WO1983003565A1 (sv) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61500214A (ja) * | 1983-10-13 | 1986-02-06 | モエ、ペル、エッチ | 鍛造/拡散溶接による金属の管状部品接合法 |
CH662971A5 (de) * | 1984-07-03 | 1987-11-13 | Ver Drahtwerke Ag | Verfahren zur herstellung eines aus mindestens zwei bestandteilen bestehenden verbundkoerpers. |
DE3632640A1 (de) * | 1986-09-25 | 1988-06-01 | Agfa Gevaert Ag | Verfahren zur herstellung eines spritzgiesswerkzeugs |
DE3632574A1 (de) * | 1986-09-25 | 1988-04-21 | Agfa Gevaert Ag | Verfahren zur herstellung eines spritzgiesswerkzeuges |
US4860942A (en) * | 1987-11-30 | 1989-08-29 | Ceradyne, Inc. | Method for soldering void-free joints |
US5106012A (en) * | 1989-07-10 | 1992-04-21 | Wyman-Gordon Company | Dual-alloy disk system |
NO166396C (no) * | 1989-02-01 | 1991-07-17 | Per H Moe | Fremgangsmaate ved smisveising e.l. |
US5038857A (en) * | 1990-06-19 | 1991-08-13 | Sundstrand Corporation | Method of diffusion bonding and laminated heat exchanger formed thereby |
KR950011312B1 (ko) * | 1990-10-05 | 1995-09-30 | 수미도모 메탈 인더스트리에스 리미티드 | 강재의 열간 접합방법 |
GB2259038A (en) * | 1991-08-24 | 1993-03-03 | British Aerospace | Diffusion bonding aluminium and its alloys |
US20020136507A1 (en) * | 2001-02-26 | 2002-09-26 | Musk Robert W. | Laser welding components to an optical micro-bench |
MY128610A (en) * | 2001-12-31 | 2007-02-28 | Shell Int Research | Method for interconnecting tubulars by forge welding |
CA2492668C (en) * | 2002-07-17 | 2011-08-09 | Shell Canada Limited | Electromagnetic acoustic transducer (emat) weld inspection |
CN100377828C (zh) * | 2002-07-17 | 2008-04-02 | 国际壳牌研究有限公司 | 连接可膨胀管的方法 |
DE60313329T2 (de) * | 2002-07-17 | 2008-01-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Schmiedeschweissverfahren |
EP1531961B1 (en) * | 2002-07-17 | 2008-03-05 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Forge welding of heavy duty tubulars |
AU2003251457B2 (en) * | 2002-07-18 | 2006-08-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Marking of pipe joints |
EP1531960B1 (en) * | 2002-07-25 | 2009-07-01 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Forge welding of tubulars |
US7282663B2 (en) * | 2002-07-29 | 2007-10-16 | Shell Oil Company | Forge welding process |
US7774917B2 (en) * | 2003-07-17 | 2010-08-17 | Tubefuse Applications B.V. | Forge welding tubulars |
NO328237B1 (no) * | 2007-11-09 | 2010-01-11 | Amr Engineering As | En fremgangsmate for sveising av ror, stenger, bolter eller andre aksialsymmetriske profiler |
FR2936178B1 (fr) * | 2008-09-24 | 2012-08-17 | Snecma | Assemblage de pieces en titane et en acier par soudage diffusion |
CA2753573C (en) | 2009-02-25 | 2015-08-11 | Weatherford/Lamb, Inc. | Pipe handling system |
GB201203030D0 (en) | 2012-02-22 | 2012-04-04 | Tubefuse Applic B V | Forge welding of tubular articles |
RU2549786C2 (ru) * | 2013-08-13 | 2015-04-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный лесотехнический университет" | Способ диффузионной сварки в вакууме без приложения внешнего давления |
CN104259648B (zh) * | 2014-09-06 | 2016-05-04 | 芜湖新宝超声波设备有限公司 | 一种快速加油的超声波焊接单元 |
RU2641215C2 (ru) * | 2016-03-22 | 2018-01-16 | Всеволод Валериевич Булычев | Способ сварки давлением с подогревом |
CN106743666A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-05-31 | 烟台艾森信息技术股份有限公司 | 一种在线成型管道式交通运输网络系统 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2747066A (en) * | 1949-11-17 | 1956-05-22 | Porter H Brace | Heat treating apparatus |
US2819517A (en) * | 1953-07-30 | 1958-01-14 | Stone & Webster Eng Corp | Method of welding pipe ends together |
US2805316A (en) * | 1955-09-26 | 1957-09-03 | Combustion Eng | Apparatus for electric induction welding in a vacuum |
US3091846A (en) * | 1958-03-21 | 1963-06-04 | Smith Corp A O | Method of brazing |
US3110961A (en) * | 1959-04-06 | 1963-11-19 | North American Aviation Inc | Honeycomb sandwich panel brazing |
DE1199347B (de) * | 1962-08-17 | 1965-08-26 | Felten & Guilleaume Carlswerk | Gehaeuse zum Einbau von Zwischenentzerrern und Verfahren zur Montage des Gehaeuses |
DE1752304A1 (de) * | 1968-05-04 | 1971-05-19 | Kabel Metallwerke Ghh | Verfahren zur Herstellung einer Schweissverbindung zwischen Werkstuecken aus Kupfer und Aluminium |
US3701196A (en) * | 1969-08-21 | 1972-10-31 | Uhde Gmbh Friedrich | Method of making welded joints |
BE789094A (fr) * | 1971-12-21 | 1973-01-15 | Gen Electric | Procede de fabrication d'un article soude par frottement |
US3904101A (en) * | 1974-10-10 | 1975-09-09 | Gen Electric | Method of bonding a sheet cladding to a concave-convex substrate |
US4084739A (en) * | 1977-02-28 | 1978-04-18 | Wisconsin Centrifugal, Inc. | Apparatus and method for aligning and welding tubular metal components together |
US4238067A (en) * | 1979-06-26 | 1980-12-09 | Vickers Limited | Drying of cavities |
US4413655A (en) * | 1981-04-14 | 1983-11-08 | Brown George T | Pipe repair bypass system |
US4415114A (en) * | 1981-05-07 | 1983-11-15 | Hallenbeck Emerson | Purge gas unit with cones |
GB2106425A (en) * | 1981-09-26 | 1983-04-13 | Rolls Royce | Gas turbine engine rotor assembly |
GB2106016A (en) * | 1981-09-26 | 1983-04-07 | Rolls Royce | Gas turbine rotor assembly |
-
1983
- 1983-04-12 NO NO831295A patent/NO152590C/no not_active IP Right Cessation
- 1983-04-13 AU AU14702/83A patent/AU552578B2/en not_active Ceased
- 1983-04-13 NL NL8320103A patent/NL8320103A/nl unknown
- 1983-04-13 CH CH6697/83A patent/CH661232A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-04-13 GB GB08333027A patent/GB2130134B/en not_active Expired
- 1983-04-13 WO PCT/NO1983/000010 patent/WO1983003565A1/en active IP Right Grant
- 1983-04-13 EP EP83901237A patent/EP0105892B1/en not_active Expired
- 1983-04-13 JP JP58501277A patent/JPS59500606A/ja active Granted
- 1983-04-13 DE DE8383901237T patent/DE3369922D1/de not_active Expired
- 1983-04-13 US US06/568,195 patent/US4566625A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-04-13 DE DE19833340235 patent/DE3340235T1/de not_active Withdrawn
- 1983-12-08 FI FI834498A patent/FI74227C/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-12-08 OA OA58177A patent/OA07605A/xx unknown
- 1983-12-12 SE SE8306856A patent/SE446515B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-12-12 DK DK570983A patent/DK152532C/da not_active IP Right Cessation
- 1983-12-13 RO RO83112842A patent/RO88735A/ro unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59500606A (ja) | 1984-04-12 |
EP0105892B1 (en) | 1987-03-04 |
FI74227B (fi) | 1987-09-30 |
FI834498A (fi) | 1983-12-08 |
AU552578B2 (en) | 1986-06-05 |
NO152590C (no) | 1985-10-23 |
DK570983D0 (da) | 1983-12-12 |
GB2130134B (en) | 1986-06-11 |
US4566625A (en) | 1986-01-28 |
GB8333027D0 (en) | 1984-01-18 |
DK152532B (da) | 1988-03-14 |
NO152590B (no) | 1985-07-15 |
RO88735A (ro) | 1986-03-31 |
JPH0375274B2 (sv) | 1991-11-29 |
EP0105892A1 (en) | 1984-04-25 |
DE3340235T1 (de) | 1985-01-24 |
FI74227C (sv) | 1988-01-11 |
FI834498A0 (fi) | 1983-12-08 |
NL8320103A (nl) | 1984-03-01 |
OA07605A (en) | 1985-03-31 |
NO831295L (no) | 1983-10-14 |
CH661232A5 (de) | 1987-07-15 |
GB2130134A (en) | 1984-05-31 |
SE8306856L (sv) | 1983-12-12 |
DK152532C (da) | 1988-08-01 |
SE8306856D0 (sv) | 1983-12-12 |
AU1470283A (en) | 1983-11-04 |
DE3369922D1 (en) | 1987-04-09 |
DK570983A (da) | 1983-12-12 |
WO1983003565A1 (en) | 1983-10-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE446515B (sv) | Ett forfarande for diffusionssvetsning | |
CN100346920C (zh) | 自动锻焊管子的方法 | |
BRPI0708272B1 (pt) | elemento de condutos coaxiais, conjunto de, pelo menos, dois condutos coaxiais e processo de fabricação de um elemento de condutos coaxiais | |
BRPI0708194B1 (pt) | Elemento de condutos coaxiais cujo conduto interno está sob tensão e processo de fabricação | |
EP0159341B1 (en) | A method for joining tubular parts of metal by forge/diffusion welding | |
US10596619B1 (en) | Tube end sealing method | |
KR20100049087A (ko) | 열화부의 재생 방법 및 열화부의 재생 장치 | |
CA1210081A (en) | Method for diffusion welding | |
JP2000005816A (ja) | 多重巻ステンレス鋼管 | |
JPH06658A (ja) | ステンレス鋼材と異種金属材との継手形成方法 | |
CS262413B2 (cs) | Způsob spojování kovových dílů difúzním svařováním | |
JP3650487B2 (ja) | 金属管または金属棒の突合せ接合方法 | |
KR100906146B1 (ko) | 핵연료봉의 브레이징 용접 장치 및 그를 이용한 방법 | |
JP2969882B2 (ja) | 管内面取付溶接部の残留応力低減方法 | |
JP6711610B2 (ja) | 配管の接合方法 | |
JP2005028405A (ja) | 配管の溶接接合工法及び溶接接合部構造 | |
JP3674085B2 (ja) | 原子炉圧力容器ノズルの熱処理方法 | |
SU1520763A1 (ru) | Способ контактной стыковой сварки трубы оболочки твэла с заглушкой | |
JPH0539887A (ja) | 管の連結構造並びにその連結構造に使用する接合管及び管 | |
JP4323696B2 (ja) | 中空管の接合方法 | |
PL142734B1 (en) | Method of bonding of metal parts by means of diffusion welding | |
JPS5848638A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼管溶接部の水冷方法 | |
JPS62114768A (ja) | ケ−ブル管体の裏波溶接方法 | |
JP2000277227A (ja) | 鋼心アルミニウム電線の接合構造および溶接方法 | |
JPH0354028B2 (sv) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8306856-9 Effective date: 19890427 Format of ref document f/p: F |