SA517381921B1 - أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطريقة تصنيعه - Google Patents

أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطريقة تصنيعه Download PDF

Info

Publication number
SA517381921B1
SA517381921B1 SA517381921A SA517381921A SA517381921B1 SA 517381921 B1 SA517381921 B1 SA 517381921B1 SA 517381921 A SA517381921 A SA 517381921A SA 517381921 A SA517381921 A SA 517381921A SA 517381921 B1 SA517381921 B1 SA 517381921B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
steel
less
pipe
ferric
phase
Prior art date
Application number
SA517381921A
Other languages
English (en)
Inventor
كاتسومورا تاتسورو
ساساكى شونسوك
كاتو ياسوشى
Original Assignee
جا اف اى ستيل كوربوريشن
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by جا اف اى ستيل كوربوريشن filed Critical جا اف اى ستيل كوربوريشن
Publication of SA517381921B1 publication Critical patent/SA517381921B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/007—Heat treatment of ferrous alloys containing Co
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/02—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working
    • C21D7/10—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars
    • C21D7/12—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by cold working of the whole cross-section, e.g. of concrete reinforcing bars by expanding tubular bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بتقديم أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة heavy-walled stainless steel ذات مقاومة عالية بجزء مركزي ذو سمك جدار له مقاومة خضوع yield strength ممتازة ومتانة ذات درجة حرارة منخفضة وطريقة تصنيعها. يتصف الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصدأ ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية التي تُظهر متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة بأن به تركيبة كيميائية chemical composition تحتوي على الكروم Chromium (Cr): 15.5٪ إلى 18.0٪ وبنية مجهرية فولاذية steel microstructure تحتوي على طور حديديك ferritic phase وطور مارتنزيتي martensitic phase، حيث تبلغ القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك ferrite grains في البنيات الدقيقة الفولاذية steel microstructures في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي circumferential direction ومقطع عرضي ذو اتجاه L (اتجاه الدلفنة rolling direction) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية 3.000 ميكرومتر2 أو أقل ويبلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر2 أو أقل 50٪ أو أكثر على أساس تجزئة المساحة، حيث عندما تكون حبيبات

Description

أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطربقة تصنيعه ‎HIGH-STRENGTH HEAVY-WALLED STAINLESS STEEL SEAMLESS TUBE‏ ‎OR PIPE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بأنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران تقيلة ‎heavy-‏ ‎ld walled stainless steel‏ مقاومة عالية ومتانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة»؛ وطريقة في السنوات الأخيرة. من منظور أسعار الطاقة المرتفعة للنفط الخام ‎crude oil‏ وما شابه واستنفاد البترول نتيجة ‎sal‏ في مقدار استهلاك الطاقة العالمية؛ حدثت تطورات موارد الطاقة بنشاط في حقول النفط ‎oil fields‏ ذات الأعماق الكبيرة (حقول النفط العميقة) التي لم يتم استكشافهاء في حقول النفط وحقول الغاز ‎gas fields‏ في بيئة ‎corrosion environment JSU‏ خطيرة ‎٠‏ المسماة في بيئة حامضة ‎sour environment‏ تحتوي على كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen‏ ‎sulfide 5‏ وما شابه؛ وعلاوة على ذلك؛ في حقول النفطء حقول الغاز وما شابه في الشمال البعيد في بيئة الرصد الجوي خطيرة. يكون أنبوب فولاذي ‎steel tube‏ أو ماسورة فولاذية مستخدمة في هذه ‎clin‏ بحاجة إلى أن بمقاومة عالية؛ مقاومة تأكل ممتازة (مقاومة حامضة ‎«(sour resistance‏ وعلاوة على ذلك؛ متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة في توليفة. بالإضافة إلى ذلك؛ يتم تغيير سمك الجدار للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية من سمك جدار صغير إلى سمك جدار كبير وفقا للإستخدامات المحددة. في حقول النفط وحقول الغاز في البيئة التي تحتوي على غاز ثاني أكسيد الكربون ‎carbon‏ ‎dioxide gas‏ 002؛ أيونات كلور ‎chlorine ions‏ !© وما شابه؛ في العديدة من الحالات؛ تم استخدام أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً مارتنزيتية التي بها 713 الكروم ‎Chromium‏ ‎(Cr)‏ للحفر التمهيدي. مع ذلك»؛ لا يتمتع أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً مارتنزيتية التي بها 713 الكروم بمقاومة تأكل كافية في بيئة حامضة. بناء ‎cae‏ انتشر مؤخرا استخدام أنبوب أو ماسورة
من الفولاذ المقاوم للصداً بطور مزدوج ‎cduplex phase stainless steel‏ يتم فيها اختزال محتوى
الكريون ‎carbon‏ وتتم زيادة كمية الكروم وكمية النيكل ‎Nickel‏ (ن0. على سبيل ‎«JB‏ يصف مرجع براءة الاختراع 1 طريقة لتصنيع أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بمقاومة عالية ل ‎Oil Country Tubular Goods‏ لها مقاومة ‎JS‏ ممتازة. وفقا للطريقة الموصوفة في مرجع براءة الاختراع 1؛ يمكن الحصول على الأنبوب أو الماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً_ذات المقاومة العالية ل ‎Oil Country Tubular Goods‏ التي لها بنية مجهرية ‎microstructure‏ تحتوي ‎(Je‏ على أساس تجزئة الحجم؛ 710 إلى 760 من طور حديديك ‎ferritic phase‏ والمتبفي مكون من طور مارتنزيتي ‎martensitic phase‏ ومقاومة خضوع ‎yield‏ ‎strength‏ تبلغ 4 ميجاباسكال أو أكثر بواسطة تسخين ‎Ned‏ به تركيبة كيميائية ‎chemical‏ ‎composition 0‏ تحتوي؛ بنسبة مئوية على أساس ‎cabs‏ على الكريون: 70.005 إلى 20.050 السيليكون ‎:(Si) Silicon‏ 70.05 إلى 20.50« المنجنيز ‎:(Mn) Manganese‏ 70.20 إلى 0 الكروم: 715.5 إلى 18 النيكل: 71.5 إلى 75 المولييدثوم ‎:(Mo) Molybdenum‏ 1 إلى 23.5 الفناديوم ‎:(V) Vanadium‏ 70.02 إلى 20.20 النيتروجين ‎Nitrogen‏ 00: 1 إلى 20.15؛ و الأكسجين ‎Oxygen‏ )0(: 70.006 أو أقل» حيث الكروم + 0.65النيكل 5 + 0.6الموليبدنوم + ‎Cu0.55‏ - 20الكريون > 19.5 والكروم + الموليبدنوم + 0.3السيليكون - 5لكربون - 0.4المنجنيز - النيكل - 600.3 - 9النيتروجين > 11.5 (يشير رمز العناصر في الصيغ إلى المحتوى (النسبة ‎distal‏ بالكتلة) للعناصر المناظرة) تتم تلبيتهاء إجراء تشكيل الماسورة من خلال التشغيل على الساخن» إجراء التبريد بعد تشكيل الماسورة إلى درجة حرارة الغرفة بمعدل تبريد أعلى من أو مساوي لذلك الخاص بتبريد الهواء لإنتاج أنبوب فولاذي أو ماسورة فولاذية غير 0 ملحومة بأبعاد محددة مسبقاء إعادة تسخين الأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية غير الملحومة الناتجة إلى درجة الحرارة تبلغ 850 درجة مئوية أو ‎lel‏ إجراء التبريد إلى 100 درجة مئوية أو ‎J‏ بمعدل تبريد أعلى من أو مساوي لذلك الخاص بتبريد الهواء» وإجراء معالجة تطبيع بالتسقية عند درجة الحرارة تبلغ 700 درجة مثوية أو أقل. ‎Why‏ لمرجع براءة الاختراع 1؛ يتمتع الأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية الناتجة بمقاومة عالية؛ مقاومة تآكل كافية حتى في البيئة الأكالة 5 الخطيرة التي تحتوي على ثاني أكسيد الكربون و أيونات كلور عند درجة ‎lm‏ عالية تصل إلى 0 درجة مثوية؛ ومتانة ممتازة ذات طاقة ممتصة تبلغ 50 جول أو أكثر عند -40 درجة مثوية.
في هذه ‎ely)‏ تم في السابق اكتشاف فولاذ مقاوم للصداً_ من أوستنيت-حديديك ‎austenite-ferritic stainless steel‏ (يمكن الإشارة إليه ‎Lad‏ بعد باسم الفولاذ المقاوم للصداً ذو ‎shal‏ المزدوج)؛ ‎Jie‏ 722 فولاذ الكروم و725 فولاذ الكروم. وتم استخدام هذا الفولاذ المقاوم للصداً ذو الطور المزدوج لتصنيع أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً ‎Oil Country J‏ ‎Tubular Goods 5‏ أو ما شابه المستخدمة في البيئة الأكالة الخطيرة التي تحتوي؛ تحديداء على كمية كبيرة من كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ عند درجة حرارة عالية. كما هو الحال بالنسبة للفولاذ المقاوم للصداً ذو الطور المزدوج المذكور أعلاه؛ تم تطوير أنواع مختلفة من فولاذ كريوني ‎sid‏ الاتخفاض ‎ultra low carbon steel‏ أساسه الكروم ‎«Je‏ حوالي 1 إلى £28« يحتوي على الموليبدنوم؛ النيكل» النيتروجين وما شابه؛ ويتم تحديد ‎(SUS329J3L «SUS320J1‏ 0 5053291417 وما شابه في جيه آى أس ‏ جى 6 115 4303 إلى 4305 من المعايير الصناعية اليابانية.
تتم إضافة كميات كبيرة من عناصر السبيكة ‎alloy elements‏ إلى القوالب الفولاذية ‎coda‏ ‎oly‏ عليه؛ يوجد طور حديديك ‎ferritic phase‏ في نطاق يتراوح من درجة الحرارة عالية إلى درجة حرارة الغرفة بدون تحويل الطور. في هذه الأثناء» في ‎Alla‏ أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة على وجه التحديد؛ لا يعمل طور الحديديك المذكور بسهولة على تراكم الإجهاد بفعالية أثناء التشغيل على ‎CAL‏ ويتم احتجاز طور الحديديك الذي به حبيبات خشنة عند درجة حرارة الغرفة. ويقلل طور الحديديك الخشن من المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة؛ بطبيعة الأمرء ويُضعف تأثير تحسين مقاومة الخضوع الناتجة بواسطة الحبيبات الدقيقة من طور
الحديديك؛ بحيث لا يتم خفض المتانة فحسب ولكن يتم خفض المقاومة أيضا في نفس الوقت. يتم اقتراح أنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بمقاومة عالية لحل هذه المشكلات؛ على سبيل المثال» في مرجع براءة الاختراع 2. تتصف الطريقة الموصوفة في مرجع براءة الاختراع 2 بإنتاج عنصر أنبوب ‎clement tube‏ أو ماسورة للتشغيل على البارد من خلال التشغيل على الساخن أو التشغيل على الساخن والمعالجة الحرارية المحلولية ‎solution heat treatment‏ لفولاذ مقاوم للصداً ذو طور مزدوج به تركيبة كيميائية تحتوي؛ بنسبة مئوية على أساس ‎AES‏ على 5 الكربون: 70.03 أو أقل؛ السيليكون: 71 أو أقل؛ المنجنيز: 70.1 إلى 74؛ الكروم: 720 إلى 5» النيكل: 73 إلى 210 الموليبدتوم: 70 إلى 6 17: 70 إلى 6 ‎Cu‏ 70 إلى 3
النيتروجين: 70.15 إلى 0.60 والمتبقي مكون من ‎Fe‏ وشوائب عرضية ‎incidental‏ ‎cimpurities‏ وبعد ذلك»؛ إجراء عملية الدلفنة على البارد ‎cold rolling‏ في ظل الظروف التي يندرج فيها معدل المعالجة ‎Rd processing rate‏ في خطوة دلفنة على البارد نهائية ضمن نطاق يتراوح من 710 إلى 780؛ من حيث الاختزال في المساحة؛ ويلبي الصيغة التالية (1).
‎x Cr + 48.3 x Mo + 20.7 x W + 6.9 x N)}/0.195] 5‏ 14.5)ما - ‎Rd=exp[{In(MYS)‏ )1( في الصيغة )1( ‎Rd‏ الاختزال في المساحة )7(¢ ‎tMYS‏ مقاومة الخضوع المستهدفة (ميجاباسكال)؛ والكروم؛ الموليبدنوم»؛ 157 والنيتروجين: محتوى العنصر (نسبة مئوية بالكتلة)
‏المحتجز ‎Jus‏ ‏وفقا لمرجع براءة الاختراع 2 يتم الحصول على أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ 0 مقاوم للصدا ذو طور مزدوج بمقاومة عالية بواسطة التحكم بدقة في التركيبة الكيميائية المناسبة ومعدل المعالجة على البارد. أيضاء على سبيل المثال» يقترح مرجع براءة الاختراع 3 طريقة لتصنيع فولاذ مقاوم للصداً ذو طور مزدوج بمقاومة عالية؛ حيث بعد المعالجة المحلولية لفولاذ مقاوم للصداً ذو طور مزدوج من أوستنيت-حديديك يحتوي على ‎Cu‏ تُجرى ‎Ade‏ الدلفنة على البارد عند اختزال في مساحة بنحو 735 أو أكثرء يلي ذلك التسخين إلى نطاق درجة حرارة يتراوح من 800 درجة مئوية إلى 0 درجة مثوية بمعدل تسخين يبلغ 50 درجة متوية/ث أو أكثر؛ إخماد؛ التشغيل على الدافئ عند درجة تتراوح من 300 درجة مثوية إلى 700 درجة مئوية؛ والتشغيل على البارد ‎Be‏ أخرى أو إجراء كذلك معالجة بالتقادم عند درجة تتراوح من 450 درجة مئوية إلى 700 درجة مثئوية. في الطريقة الموصوفة في مرجع براءة الاختراع 3 يتم دمج المعالجة التشغيلية والمعالجة الحرارية 0 لجعل البنية المجهرية الفولاذية ‎steel microstructure‏ دقيقة؛ بحيث حتى عندما يتم التشغيل على ‎ca)‏ يمكن اختزال كمية معالجتها إلى حد بعيد. ونتيجة لذلك؛ وفقا الفولاذ المقاوم للصداً ذو الطور المزدوج ذو المقاومة العالية الموصوف في مرجع براءة الاختراع 3؛ يمكن منع خفض مقاومة ‎JS‏ ‏الوصف العام للاختراع 5 الوثيقة 1: منشور طلب براءة الاختراع التي لم يتم فحصها الياباني رقم 336595-2005 الوثيقة 2: إعادة النشر المحلي لطلب نشر براءة الاختراع الدولية رقم 82395/2010
الوثيقة 3: منشور طلب براءة الاختراع التي لم يتم فحصها الياباني رقم اتش إى آى ‎Hei‏ 07- 207337 مؤخراء استخدم فولاذ بجدران ثقيلة بصورة متكررة كفولاذ قاعدي لأنبوب فولاني ‎base steel‏ أو ماسورة فولاذية ل ‎Oil Country Tubular Goods‏ ذات الأعماق الكبيرة. في عملية إنتاج الفولاذ ذو الجدران الثقيلة؛ حيث يزيد سمك الجدار؛ يُصبح من الصعب إعطاء إجهاد معالجة ‎processing‏ ‏0 محدد مسبقا إلى مركز سمك الجدار بواسطة طريقة التشغيل على الساخن المعروفة. ونتيجة لذلك؛ تميل البنية المجهرية للجزء المركزي ذو سمك الجدار في الفولاذ ذو الجدران الثقيلة إلى أن تكون خشنة. بناء ‎cade‏ يتم خفض متانة الجزء المركزي ذو سمك الجدار في فولاذ بجدران ‎AE‏ ‏بسهولة مقارنة بتلك الخاصة بفولاذ ذو جدران خفيفة.
تشير مراجع براءة الاختراع 1 و2 فقط إلى القوالب الفولاذية التي لها قيم سمك جدار تبلغ 7 مم على الأكثرء وبناء عليه لا تتم دراسة القوالب الفولاذية ذات الجدران الثقيلة التي لها سمك ‎las‏ يبلغ 12.7 مم أو أكثر. تحديداء في مراجع براءة الاختراع 1 25 لا تتم دراسة تحسين خواص الفولاذ ذو الجدران الثقيلة؛ ‎dans‏ تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة.
في هذه ‎coli)‏ في مرجع براءة الاختراع 2 يجب تحديد معدل المعالجة من حيث
5 ._الاختزال في المساحة باعتباره ‎slug pS‏ عليه؛ يكون مقدار كبير من ‎HUE‏ المحطات والمعدات في جهاز التشغيل على ‎cold working apparatus HW‏ الفعال لتشغيل فولاذ ‎pole‏ ‏للصداً ذو طور مزدوج بمقاومة عالية له مقاومة تشوه ‎deformation resistance‏ عالية مطلوباً.
أيضاء في الطريقة الموصوفة في مرجع براءة الاختراع 3 تتم الإشارة إلى خفض مقاومة ‎«SE‏ تحديداء عند درجة الحرارة عالية والبيئة الرطبة نتيجة لزيادة في معدل معالجة التشغيل على
0 البارد ويتم ذكر أن التحسين في المقاومة بواسطة جعل البنية المجهرية دقيقة والاستخدام الأمثل لرواسب الشكل والكمية والاختزال في معدل معالجة التشغيل على البارد يكون فعال في تحسين مقاومة التأكل. كما تتطلب الطريقة الموصوفة في مرجع براءة الاختراع 3 مجموعة من عمليات المعالجة الحرارية ‎heat treatments‏ بما في ذلك معالجة حرارية محلولية ومعالجة حراربة بعد التشغيل على البارد؛ بناء عليه تصبح خطوة التصنيع معقدة؛ ويتم تقليل الإنتاجية. بالإضافة إلى
5 ذلك؛ يزيد استخدام الطاقة؛ مما ينتج عنه زيادة في تكلفة الإنتاج. أيضاء توجد مشكلة تتمثل في أن عيوب التشغيل تحدث في التشغيل على الدافئ عند 300 درجة مئوية إلى 700 درجة مئوية.
في هذه الأثناء؛ يكون نمو الحبيبة من حبيبات الحديديك ‎ferrite grains‏ أثناء الاحتجاز عند درجة حرارة ‎lle‏ سريعا ويحدث تخشين الحبيبة بسهولة بسبب نمو الحبيبات البلورية ‎crystal‏ ‎grains‏ في مرحلة أولية ويمكن تقسيم الحبيبات البلورية بواسطة عملية التشغيل على الساخن. تحديداء لا يتم تزويد الجزء المركزي ذو سمك الجدار من الفولاذ ذو الجدران الثقيلة بالإجهاد بسهولة. ‎oly‏ عليه؛ لا يمكن تقسيم حبيبات الحديديك وتحدث عملية تخشين حبيبات الحديديك أثناء احتجاز في زمن قصير عند درجة حرارة عالية والتبريد بعد الدلفنة على الساخن. وتقوم حبيبات الحديديك الخشنة المتصلة بوظيفة مسار امتداد التصدع ‎propagation path of crack‏ وهكذا؛ يتم خفض متانة الصفيحة الفولاذية ‎steel slab‏ المدلفنة عند درجة حرارة ‎Alle‏ والجزءِ المركزي ذو سمك الجدار (جزء ذو إجهاد منخفض) من الفولاذ ذو الجدران الثقيلة ‎Cua‏ تكون نسبة طور الحديديك 0 كبيرة. وتتمتع عملية تخشين حبيبات الحديديك بتأثير على المقاومة كذلك؛ وتحديداء يتم اختزال مقاومة الخضوع. ونتيجة لذلك؛ لا يتم الحصول على الخواص المحددة مسبقا ما لم يتم الاستخدام الأمثل لحالة الدلفنة على الساخن والتحكم في درجة الحرارة في المعالجة الحرارية بعد ذلك. نظرا لهذه الظروف من المجالات ذات الصلة؛ يتمثل هدف الاختراع الحالي في تقديم أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية ‎sn‏ مركزي 5 ذو سمك جدار له مقاومة خضوع ممتازة ومتانة ذات درجة حرارة منخفضة وطريقة تصنيعها. من أجل تحقيق الهدف المذكور أعلاه؛ أجرى المخترعون الحاليون فحص مكثف بشكل أولي على العوامل المختلفة التي تؤثر على متانة ‎gall‏ المركزي ذو سمك الجدار لأنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة يقوم بوظيفة أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية. ونتيجة ‎(A‏ جد أنه فعال في حل المشكلات 0 المذكورة أعلاه التي تكون ‎Jie‏ لحبيبات الحديديك المشتتة في البنية المجهرية ‎Lill‏ حتى عندما كانت الحبيبات عبارة عن حبيبات حديديك بصورة متساوية؛ كان من المفترض أن تكون الحبيبات مختلفة عن بعضها البعض في الحالة التي بلغ فيها التوجه الخاطئ للبلورة ‎crystal‏ ‎misorientation‏ 15" أو أكثر ؛ وتم جعل حبيبات الحديديك دقيقة. بعد ذلك» أجري بحث آخر وتم اختبار علم التشكل لجعل حبيبات الحديديك لأنبوب أو 5 ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة دقيقة. ونتيجة لذلك؛ ‎anf‏ أنه كان من الممكن تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة ومقاومة الخضوع إلى حد بعيد بواسطة ضبط أقصى
مساحة من حبيبات الحديديك ومحتوى حبيبات الحديديك الذي به مساحة محددة مسبقا أو أقل؛ حيث كان من المفترض أن تكون الحبيبات مختلفة عن بعضها البعض في الحالة التي بلغ فيها التوجه الخاطئ للبلورة 015 أو أكثر. في هذا الصدد؛ يمكن تمييز التوجهات البلورية لحبيبات الحديديك على أساس حيود الإلكترونات المستطارة خلفيا ‎electron backscatter diffraction‏ ‎(EBSD) 5‏ أو ما شابه.
‎clad‏ يصبح ‎abies‏ البنية المجهرية الفولاذية لفولاذ يحتوي على الكروم: 715.5 إلى
‏0 عبارة عن طور حديديك ‎ferritic phase‏ بواسطة تسخينها إلى درجة تتراوح من 1.100 درجة مئوية إلى 1.350 درجة مئوية. يتم تحويل طور الحديديك المذكور أعلاه إلى طور أوستنيتي ‎austenitic phase‏ في العملية التي يتم فيها تبريد الفولاذ الذي تم تسخينه إلى درجة تتراوح من
‏0 1.100 درجة مثوية إلى 1.350 درجة ‎Augie‏ إلى درجة تتراوح من 700 درجة ‎dsc‏ إلى 1.200 درجة مئوية تمثل درجة حرارة تشغيلية على الساخن. ويتم ‎das‏ حبيبات الحديديك دقيقة ‎pig‏ ‏تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة ومقاومة الخضوع بواسطة فهم سلوك التحول هذاء إجراء عملية الدلفنة في ظل الظروف للحصول على طور تجزئة محددة مسبقاء وإجراء معالجة حرارية بعد ذلك.
‏15 أيضاء يمكن تحقيق تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة والمقاومة بواسطة تقليل درجة الحرارة التشغيلية لإحداث حالة توجد فيها نسبة 735 أو أكثر من الطور الأوستنيتي أثناء التشغيل على الساخن؛ وهكذاء تركيز الإجهاد على طور الحديديك الذي له لمقاومة منخفضة نسبيا أثناء التشغيل على الساخن لجعل حبيبات الحديديك دقيقة.
‏أجري الاختراع الحالي على أساس النتائج المذكورة أعلاه ويقدم بصفة خاصة ما يلي.
‏20 ]1[ يتصف أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية ذات متانة ممتازة ذات درجة ‎Hla‏ منخفضة؛ بأن به تركيبة كيميائية تحتوي؛ بنسبة مثوية على أساس ‎cali‏ على الكروم: 715.5 إلى 718.0 ‎Ling‏ مجهرية فولاذية تحتوي على طور حديديك وطور مارتنزيتي ‎Cus cmartensitic phase‏ تبلغ القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك في البنيات الدقيقة الفولاذية ‎microstructures‏ 0661 في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي
‏5 ومقطع عرضي ذو اتجاه .1 (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية 3.000 ميكرومتر أو أقل وببلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر* أو أقل
0 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة؛ حيث عندما تكون حبيبات الحديديك المجاورة موجودة في البنية المجهرية الفولاذية المذكورة أعلاه وعندما يبلغ التوجه الخاطئ للبلورة بين حبيبة حديديك واحدة وحبيبة الحديديك الأخرى 15" أو أكثر. يفترض أن تكون الحبيبات المجاورة المذكورة أعلاه عبارة عن حبيبات مختلفة عن بعضها البعض.
]2[ يتصف الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا ل ]1[ بأن التركيبة الكيميائية تحتوي كذلك؛ بنسبة مئوية على أساس الكتلة» على الكريون: 70.050 أو أقل؛ السيليكون: 71.00 أو أقل؛ المنجنيز: 70.20 إلى 0 النيكل: 71.5 إلى 5.0 الموليبدنوم: 71.0 إلى 723.5 الفناديوم: 70.02 إلى 70.20 النيتروجين: 70.01 إلى £0.15 الأكسجين: 70.006 أو أقل؛ والمتبقي مكون من ‎Fe‏ وشوائب
0 عرضية. ]3[ يتصف الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا ل [2] بأن التركيبة الكيميائية تحتوي كذلك على مجموعة واحدة على الأقل منتقاة من المجموعة أ إلى المجموعة د أدناه. المجموعة أ: له: 70.002 إلى 70.050 المجموعة ب: واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Cu‏ 73.5 أو أقل» 17: 73.5 أو أقل» و آر إى ‎:REM af‏ 70.3 أو أقل المجموعة ‎iz‏ واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Nb‏ 70.2 أو أقل» 11: 70.3 أو أقل» وع2: 2 أو أقل المجموعة د: واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Ca‏ 70.01 أو أقل و8: 70.01 أو أقل ]4[ يتصف الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا لأي من [1] إلى [3]؛ بأن القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك في البنيات الدقيقة الفولاذية في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه .1 (اتجاه الدلفئة ‎(rolling direction‏ للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية تبلغ 0 ميكرومترة أو أقل ‎lug‏ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر 5 على أساس تجزئة المساحة.
[5] تتصف طريقة لتصنيع أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية؛ بأنها تتضمن خطوات تسخين فولاذ» إجراء تثقيب الفولاذ لإنتاج فولاذ ذو قاعدة مجوفة ‎<hollow base steel‏ وإخضاع الفولاذ ذو القاعدة المجوفة للدلفنة المطولة ‎clongating‏ ‎crolling‏ حيث تتراوح درجة الحرارة التشغيلية على الساخن للدلفنة المطولة المذكورة أعلاه من 700 درجة مئوية إلى 1.200 درجة مئوية؛ وتحتوي البنية المجهرية الفولاذية للفولاذ ذو القاعدة المجوفة المذكور أعلاه عند درجة الحرارة التشغيلية على الساخن المذكورة أعلاه على 735 أو أكثر من أوستنيت على أساس تجزئة المساحة. وفقا للاختراع الحالي؛ يمكن إنتاج الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية ذات متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة بسهولة؛ وبناء ‎de 0‏ يتم إجراء تأثير جوهري من الناحية الصناعية. أيضاء وفقا للاختراع ‎(Sao Jal‏ جعل حبيبات الحديديك من طور الحديديك في البنية المجهرية الفولاذية للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية دقيقة ‎hall‏ المركزي ذو سمك ‎slug lanl)‏ عليه؛ يوجد تأثير يتمثل في أنه يتم تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة ومقاومة الخضوع لأنبوب أو ماسورة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة؛ والتي لا يتم جعلها 5 رقيقة بسهولة من خلال تراكم الإجهاد. الوصف التفصيلي: سيتم وصف التجسيدات وفقا للاختراع الحالي أدناه. في هذا الصدد؛ لا يقتصر الاختراع الحالي على التجسيدات التالية. أيضاء في الوصف التالي؛ المصطلح "7" يمثل محتوى كل عنصر يشير إلى 'نسبة مئوية بالكتلة" مالم يتم تحديد خلاف ذلك. تحتاج التركيبة الكيميائية للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية (يمكن الإشارة إليها فيما بعد باسم "أنبوب فولاذي أو ماسورة فولاذية") فقط إلى أن تكون عبارة عن تركيبة كيميائية تحتوي على الكروم: 715.5 إلى 718.0. الكروم: 715.5 إلى 718.0 يمثل الكروم ‎Chromium‏ عنصر له وظيفة تكوين غشاء واقي ‎protective film‏ لتحسين 5 مقاومة التأكل؛ وبالإضافة إلى ذلك؛ يُشكُّل محلول صلب ‎solid solution‏ لتحسين مقاومة الفولاذ. من أجل الحصول على هذه التأثيرات» من الضروري أن يبلغ محتوى الكروم 715.5 أو أكثر. من
الناحية الأخرى؛ إذا كان محتوى ‎ag SU‏ أكثر من 7218.0؛ يتم تقليل المقاومة. ونتيجة لذلك؛ يتم تقييد محتوى الكروم ليتراوح من 715.5 إلى 718.0. في هذا الصدد؛ يُفضل 715.5 إلى 718.0. يكون الاختراع الحالي عبارة عن اختراع لحل المشكلات المتضمنة في الفولاذ الذي يحتوي على الكروم الذي تم استخدامه في السابق كفولاذ قاعدي ‎base steel‏ لأنبوب أو ماسورة غير ملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة ل ‎Oil Country Tubular Goods‏ وبتصف بأنه يتم ضبط حالة حبيبات الحديديك في البنية المجهرية الفولاذية للفولاذ الذي يحتوي على الكروم. بناء عليه؛ في التركيبة الكيميائية؛ يتم تعيين الكروم فقط ولا يتم تعيين العناصر الأخرى تحديدا. على النحو الموصوف أعلاه؛ لا يتم تقييد العناصر الأخرى بصفة خاصة؛ على الرغم من أن التركيبة الكيميائية للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة 0 وفقا للاختراع الحالي تكون بصورة مفضلة عبارة عن تركيبة كيميائية تحتوي ‎AIX‏ بنسبة مئوية على أساس الكتلة؛» على الكريون: 70.050 أو ‎(Ji‏ السيليكون: 71.00 أو أقل؛ المنجنيز: 0 إلى 71.80 النيكل: 71.5 إلى 25.0 الموليبدنوم: 71.0 إلى 73.5 الفناديوم: 70.02 إلى £0.20 النيتروجين: 70.01 إلى 720.15؛ الأكسجين: 70.006 أو أقل؛ والمتبقي مكون من ‎Fe‏ وشوائب عرضية. الكريون: 70.050 أو أقل يعتبر الكربون عصر هام متعلق بمقاومة مارتنزيتي فولاذ مقاوم للصداً ‎martensitic‏ ‎stainless steel‏ في الاختراع الحالي؛ من أجل ضمان المقاومة المحددة مسبقاء يكون من المرغوب فيه أن محتوى الكربون محدد بأنه يبلغ 70.005 أو أكثر. من الناحية ‎AY)‏ إذا كان محتوى الكريون أكثر من 70.050؛ يمكن زيادة إزالة الحساسية نتيجة ل ‎(all‏ المتضمن أثناء التطبيع. في 0 هذه ‎coli)‏ من منظور مقاومة ‎JST‏ يكون من المرغوب فيه أن يكون محتوى الكريون صغيرا. ونتيجة لذلك؛ يبلغ محتوى الكريون بصورة مفضلة 70.050 أو أقل. في هذا الصدد؛ء تكون 0 إلى 70.050 أكثر تفضيلا. السيليكون: 71.00 أو أقل ‎Jia‏ السيليكون عنصر يقوم بوظيفة عامل إزالة أكسدة ‎.deoxidizing agent‏ من أجل 5 الحصول على تأثير عامل إزالة الأكسدة؛ يكون من المرغوب فيه أن يكون محتوى السيليكون محدد بأنه يبلغ 70.05 أو أكثر. من الناحية الأخرى؛ إذا كان محتوى السيليكون يبلغ أكثر من 71.00؛
يتم خفض مقاومة التاكل وعلاوة على ذلك؛ يمكن خفض قابلية التشغيل على الساخن. ونتيجة ‎(ll‏ يبلغ محتوى السيليكون بصورة مفضلة 71.00 أو ‎(Ji‏ وبصورة أكثر تفضيلا 70.10 إلى 70.30 المنجنيز: 70.20 إلى 71.80
يمثل المنجنيز عنصر له وظيفة تحسين المقاومة. من أجل الحصول على هذا ‎all‏ ‏يكون من المرغوب فيه أن يكون محتوى المنجنيز محدد بأنه يبلغ 70.20 أو أكثر. من الناحية الأخرى؛ إذا كان محتوى المنجنيز يبلغ ‎ST‏ من 71.80؛ يمكن التأثير سلبا على المتانة. ونتيجة لذلك» يتراوح محتوى المنجنيز بصورة مفضلة من 70.20 إلى 71.80؛ وبصورة أكثر تفضيلا من 0 إلى 71.00
التيكل: 71.5 إلى 75.0 يمثل النيكل عنصر له وظيفة تقوية غشاء واقي لتحسين مقاومة التآكل. ‎clad‏ يمثل النيكل عنصر يُشكّل محلول صلب لتحسين مقاومة الفولاذ؛ وبالإضافة إلى ذلك؛ يحسن المتانة. من أجل الحصول على هذه التأثيرات؛ يُفضل أن يكون محتوى النيكل محدد بأنه يبلغ 71.5 أو أكثر. من الناحية الأخرى؛ إذا كان محتوى النيكل يبلغ أكثر من 75.0؛ يتم خفض ثبات طور مارتنزيتي 5 ويمكن اختزال المقاومة. ونتيجة ‎(lI‏ يتراوح محتوى النيكل بصورة مفضلة من 71.5 إلى 75.0 وبصورة أكثر تفضيلا من 72.5 إلى 74.5. الموليبدنوم: 71.0 إلى 73.5 يمثل الموليبدنوم عنصر لتحسين مقاومة التآكل بالنقر نتيجة لأيونات كلور. من أجل الحصول على هذا ‎«lil‏ يكون من المرغوب فيه أن يبلغ محتوى الموليبدنوم 71.0 أو أكثر. من 0 الناحية الأخرى»؛ إذا كان محتوى الموليبدنوم يبلغ ‎SST‏ من 73.5؛ يمكن أن تزيد تكلفة الفولاذ. ونتيجة لذلك» يبلغ محتوى الموليبدنوم بصورة مفضلة 73.5 أو أقل» وبصورة أكثر تفضيلا يتراوح من 72.0 إلى 73.5. الفناديوم: 70.02 إلى 70.20 ‎Jie‏ الفناديوم عنصر لتحسين المقاومة ؛ وبالإضافة إلى ذلك؛ يحسن مقاومة ‎OST‏ من 5 أجل الحصول على هذه التأثيرات؛ يُفضل أن يكون محتوى الفناديوم محدد بأنه يبلغ 70.02 أو أكثر. من الناحية الأخرى؛ إذا كان محتوى الفناديوم يبلغ أكثر من 70.20؛ يمكن خفض المتانة.
‎dag‏ لذلك؛ يتراوح محتوى الفناديوم بصورة مفضلة من 70.02 إلى £020« وبصورة أكثر تفضيلا 70.02 إلى 70.08 النيتروجين: 70.01 إلى 70.15 يمثل النيتروجين عنصر لتحسين مقاومة التآكل بالنقر إلى حد بعيد. من أجل الحصول على هذا التأثيرء يُفضل أن يكون محتوى النيتروجين محدد بأنه يبلغ 70.01 أو أكثر. من الناحية الأخرى»؛ إذا كان محتوى النيتروجين يبلغ أكثر من £0.15 يتم تكوين النتريدات ‎nitrides‏ المختلفة ويمكن خفض المتانة. يتراوح محتوى النيتروجين بصورة أكثر تفضيلا من 70.02 إلى 70.08. الأكسجين: 70.006 أو أقل يوجد الأكسجين كأكاسيد ‎oxides‏ في الفولاذ ويؤثر سلبا على الخواص المختلفة. ونتيجة ‎cdl 0‏ يكون من المرغوب فيه أن يتم تقليل محتوى الأكسجين إلى الحد الأدنى. تحديداء إذا كان محتوى الأكسجين يبلغ أكثر من 70.006؛ يمكن خفض قابلية التشغيل على ‎alld‏ المتانة؛ ومقاومة التآكل بشكل كبير. بناء عليه؛ يتراوح محتوى الأكسجين بصورة مفضلة من 70.006 أو أقل. بالإضافة إلى العناصر المذكورة أعلاه؛ يتم كذلك تضمين مجموعة واحدة على الأقل منتقاة 5 من المجموعة أ إلى المجموعة د أدناه. المجموعة أ: له: 70.002 إلى 70.050 المجموعة ب: واحدة على الأقل منتقاة من ‎Cu‏ 73.5 أو أقل» ‎WwW‏ 73.5 أو أقل؛ ‎:REM‏ 70.3 أو أقل المجموعة ‎iz‏ واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Nb‏ 70.2 أو أقل» 11: 70.3 أو أقل» وع2: 0 70.2 أو أقل المجموعة د: واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Ca‏ 70.01 أو أقل و8: 70.01 أو أقل سيتم وصف عناصر المجموعة أ إلى المجموعة د أدناه. المجموعة أ: له: 70.002 إلى 70.050 يمكن استخدام ‎Al‏ كعنصر يقوم بوظيفة عامل إزالة أكسدة. في ‎Ala‏ الاستخدام كعامل 5 إزالة أكسدة؛ يتم تحديد محتوى ‎Al‏ على أنه يبلغ بصورة مفضلة 70.002 أو أكثر. إذا كان محتوى ‎Al‏ يبلغ أكثر من 70.050 يمكن التأثير سلبا على المتانة. ونتيجة لذلك؛ في الحالة التي يتم فيها
تضمين ‎(Al‏ يُفضل تحديد 0.050 ‎STAT‏ أقل. في الحالة التي لا تتم فيها إضافة ‎(Al‏ يُسمح ب ‎:Al‏ أقل من 70.002 كشائبة عرضية ‎.incidental impurity‏ المجموعة ب: واحدة على الأقل منتقاة من ‎Cu‏ 73.5 أو أقل» ‎WwW‏ 73.5 أو أقل؛ ‎:REM‏ 70.3 أو أقل المجموعة ب: ‎«Cu‏ 777 و8514 تقوي غشاء واقي؛ تكبت إنفاذ الهيدروجين في الفولاذء وتحسن مقاومة التصدع بفعل التأكل الاجهادي للكبريتيد ‎sulfide stress corrosion‏ تكون هذه التأثيرات جوهرية في الحالة التي يتم فيها تضمين «©: 70.5 أو ‎WS‏ 70.5 أو أكثرء أو ‎(REM‏ 70.001 أو أكثر. مع ذلك؛ إذا تم تضمين «م: أكثر من 73.5» ‎STW‏ من 23.5 أو 4): أكثر من 720.3؛ يمكن خفض المتانة. ونتيجة لذلك؛ في الحالة التي يتم فيها تضمين 0 العناصر الموصوفة في المجموعة ب؛ يُفضل تحديد ن©: 73.5 أو أقل» 17: 73.5 أو أقل؛ ‎:REM‏ 70.3 أو أقل. في هذا الصددء ‎:Cu‏ 70.8 إلى 21.2 ‎:W‏ 70.8 إلى 21.2 ‎REM‏ ‏1 إلى 70.010 تكون أكثر تفضيلا. المجموعة ‎iz‏ واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Nb‏ 70.2 أو أقل» 11: 70.3 أو أقل» وع2: 2 أو أقل تكون ‎Zr «Ti Nb‏ جميعها عناصر لتحسين المقاومة. يمكن أن تحتوي التركيبة الكيميائية للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي على هذه العناصرء حسب الضرورة. تتم ملاحظة هذا التأثير في الحالة التي يتم فيها تضمين ‎(Nb‏ 70.03 أو أكثرء 77: 70.03 أو أكثرء أو ‎:Zr‏ 70.03 أو أكثر. من الناحية الأخرى؛ إذا تم تضمين (8#ا: أكثر من 20.2 11: أكثر من 20.3؛ أو ©7: أكثر من £02 يتم 0 خفض المتانة. ونتيجة لذلك؛ يُفضل تحديد ‎:Nb‏ 70.2 أو أقل» 77: 70.3 أو أقل» ‎:Zrg‏ 70.2 أو أقل. المجموعة د: واحدة على الأقل منتقاة من ‎:Ca‏ 70.01 أو أقل و8: 70.01 أو أقل ‎Ca‏ و5 لها وظيفة تحسين قابلية التشغيل على الساخن أثناء دلفنة المنطقة متعددة الأطوار ‎SY multiphase region‏ عيوب المنتج؛ ‎Sag‏ تضمين واحدة على الأقل منهم»؛ حسب 5 الضرورة. يكون هذا التأثير جوهري في الحالة التي يتم فيها تضمين ‎Ca‏ 70.0005 أو أكثر أو 8: 005 أو أكثر. إذا تم تضمين ه©: أكثر من 70.01 أو 8: 70.01 أو ‎«JST‏ يتم خفض
مقاومة التأكل. ونتيجة لذلك؛ في الحالة التي يتم فيها تضمينها؛ يُفضل تحديد ‎:Ca‏ 70.01 أو أقل و5: 70.01 أو أقل.
يكون المتبقي بخلاف العناصر المذكورة أعلاه مكون من ‎Fe‏ وشوائب عرضية. في هذا ‎oral‏ كما هو الحال بالنسبة للشوائب العرضية؛ يُسمح ب ©: 70.03 أو أقل و8: 70.005 أو
أقل.
بعد ‎cell)‏ سيتم وصف البنية المجهرية الفولاذية للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي. تحتوي البنية المجهرية الفولاذية للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية وفقا للاختراع الحالي على طور ‎Sle‏ وطور حديديك. أيضاء يمكن تضمين طور أوستنيتي.
يبلغ محتوى طور مارتنزيتي بصورة مفضلة 750 أو ‎ST‏ على أساس تجزئة المساحة؛ لتحقيق مقاومة عالية. على النحو الموصوف أدناه؛ يُفضل أن تكون نسبة 720 أو أكثر من طور الحديديك» على أساس تجزئة المساحة؛ متضمنة إلى جانب الطور المارتنزيتي. بناء عليه من أجل تضمين 720 أو أكثر من طور الحديديك» على أساس تجزئة المساحة؛ يبلغ محتوى طور مارتنزيتي بصورة مفضلة 780 أو أقل على أساس تجزئة المساحة.
في هذه ‎coli)‏ على ‎sail)‏ الموصوف لاحقاء يعتبر طور الحديديك طور هام للسماح للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية بإظهار متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة ومقاومة تأكل ممتازة. في الاختراع الحالي؛ يبلغ محتواها تكون بصورة مفضلة 720 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة؛ وبصورة أكثر تفضيلا 725 أو أكثر. ‎clad‏ يُفضل أن تكون نسبة 750 أو أكثر من طور مارتنزيتي» على أساس تجزئة المساحة؛ متضمنة لتحقيق مقاومة عالية؛ وبناء عليه؛
0 محتوى طور حديديك تكون بصورة مفضلة عبارة عن 750 أو أقل.
يمكن تضمين طور أوستنيتي إلى جانب طور الحديديك والطور المارتنزيتي. إذا كان ‎(sina‏ طور أوستنيتي زائد عن الحدء يتم اختزال مقاومة الفولاذ. بناء ‎cade‏ يبلغ ‎gine‏ طور أوستنيتي بصورة مفضلة 715 أو أقل على أساس تجزئة المساحة.
بعد ذلك؛ سيتم وصف طور الحديديك بشكل إضافي. يتم توزيع طور الحديديك في البنية
5 المجهرية الفولاذية للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية وفقا للاختراع الحالي في شكل سير وشكل شبكة في البنية المجهرية الفولاذية. في الاختراع الحالي؛ يتم الأخذ في الاعتبار أن طور حديديك
على شكل سير يتم تشكيله من حبيبات الحديديك» حيث عندما تكون حبيبات الحديديك المجاورة موجودة في البنية المجهرية الفولاذية وعندما يبلغ التوجه الخاطئ للبلورة بين حبيبة حديديك واحدة وحبيبة الحديديك الأخرى 15" أو ‎ST‏ يفترض أن تكون الحبيبات المجاورة المذكورة أعلاه عبارة عن حبيبات مختلفة عن بعضها البعض. على أساس هذا الاعتبار؛ يُسمح للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية وفقا للاختراع الحالي بأن يكون له مقاومة عالية ويُظهر متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة ومقاومة تآكل ممتازة بواسطة تلبية الحالة 1 والحالة 2 الموصوفة أدناه. في هذا الصددء يمكن أن تكون حبيبات الحديديك في وضع أيه واحدة تكون محاطة بحبيبات الحديديك التي تُظهر التوجه الخاطئ للبلورة بنحو 15" أو ‎JST‏ تكون محاطة بالأطوار الأخرى (طور مارتنزيتي وطور أوستنيتي)؛ وتكون محاطة بحبيبات الحديديك التي تُظهر التوجه الخاطئ للبلورة
0 بنحو 15" أو أكثر والأطوار الأخرى. (الحالة 1) تبلغ القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك في البنيات الدقيقة الفولاذية في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه ‎L‏ (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة
الفولاذية 3.000 ‎ag Sie‏ أو أقل. (الحالة 2) يبلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر أو أقل 750 5 أو أكثرء على أساس تجزئة المساحة؛ في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو
اتجاه ‎LL‏ (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية. فيما يتعلق بالحالة 1 تشير حقيقة أن القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك في البنيات الدقيقة الفولاذية في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه .1 (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية تبلغ أكثر من 3.000 ‎seg Ke‏ إلى أن حبيبات 0 الحديديك النامية بصورة غير عادية تكون موجودة في ‎Aad)‏ المجهرية الفولاذية. إذا كانت حبيبات الحديديك النامية بصورة غير عادية ‎dosage‏ يتم اختزال المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة لأقصى حد. يكون حدوث عدم انتظام في خاصية منتج؛ على سبيل المثال؛ الاختزال الجزئي ‎partial reduction‏ في ‎dad‏ المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة؛ غير مستحب. ونتيجة لذلك؛ يتم تحديد أن القيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك في البنيات الدقيقة الفولاذية في مقطع 5 عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه .1 (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة
الفولاذية تبلغ 0 ميكرومتر أو أقل» بصورة مفضلة 1.000 ميكرومتر أو أقل؛ وبصورة أكثر تفضيلا 200 ميكرومتر* أو أقل. فيما يتعلق بالحالة 2 يمكن إيقاف الاختزال في قيمة المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة ومقاومة الخضوع بواسطة تحديد محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر* أو أقل ليبلغ 750 أو ‎ST‏ على أساس تجزئة المساحة؛ في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه ,1 (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية. بصورة مفضلة؛ يبلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 400 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر» على أساس تجزئة المساحة؛ وبصورة أكثر ‎Suni‏ يبلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 100 ميكرومتر* أو أقل 780 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة.
في الاختراع الحالي؛ يُفضل أن تتم تلبية ‎All‏ 1 والحالة 2 في كل من البنيتين المجهريتين في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ومقطع عرضي ذو اتجاه ,1 (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية. ويظل طور الحديديك من المرحلة عند درجة حرارة عالية من درجة حرارة مكافئة للفرن إلى مرحلة منتج وتجزئة نتيجة لعدم حدوث التحويل وإعادة التبلر بسهولة. ونتيجة لذلك؛ يُظهر شكل الحبيبة تباين الخواص باختلاف المحور بسهولة على أساس
5 اتجاه الإجهاد أثناء ‎dul)‏ على الساخن في طور الحديديك. ويحدث تباين الخواص باختلاف المحور في طور الحديديك بسبب تباين في نظام الدلفنة ‎rolling system‏ في عملية إنتاج الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران ‎lil)‏ ويحدث تباين الخواص باختلاف المحور في ‎ded‏ المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة للبنية المجهرية التي تم فيها نمو معظم حبيبات الحديديك في اتجاه معين. يعتبر حدوث تباين الخواص باختلاف المحور في
0 الخواص غير مستحب بسبب أن الخواص الأضعف من الخواص المحددة مسبقا يمكن أن تظهر بناء على اتجاه الحمولة المطبقة في استخدام المنتج. في الحالة التي يتم فيها التحقق من تلبية الحالة 1 والحالة 2 في كلا من المقطع العرضي ذو الاتجاه المحيطي والمقطع العرضي ذو الاتجاه ‎L‏ (اتجاه الدلفنة) للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية» يمكن تصنيف تباين الخواص باختلاف المحور على أنه صغير. في هذا الصدد؛ يمكن استخدام طريقة تتم فيها ملاحظة حبيبة حديديك
‎ferrite grain 5‏ بشكل ثلاثي الأبعاد وبتم تقييم تباين الخواص باختلاف المحور على أساس حجم الحبيبة ولكن لا يتم تنفيذها بسهولة بسبب أن القياس يتطلب زيادة في الوقت والجهد. بناء عليه؛
تكون ملاحظة المقطعين العرضيين المذكورين أعلاه بسيطة وملائمة. وهناء يشير المقطع العرضي إلى مقطع عرضي ذو اتجاه ‎circumferential direction (Jase‏ ومقطع عرضي ذو اتجاه ‎L‏ ‏(اتجاه الدلفنة) يمكن ملاحظته في ‎gall‏ المركزي ذو سمك الجدار عند المركز في اتجاه دلفنة الأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية.
في هذه الأثناء»؛ يتم قياس البنية المجهرية الفولاذية للأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية وفقا للإختراع الحالي بواسطة الطريقة التالية. ويتم تحديد طور تجزئة الحديديك باستخدام مجهر ضوئي ‎optical microscope‏ ومجهر ماسح إلكتروني ‎.electron scanning microscope‏ أيضا ‘ ‎Se‏ قياس تجزئة الطور الأوستنيتي باستخدام مقياس حيود ‎Xray ةينيسلا dad)‏ ‎clad diffractometer‏ يمكن تحديد تجزئة الطور المارتنزيتي بواسطة اختزال طور تجزئة
0 الحديديك وتجزئة الطور الأوستنيتي من 7100. أيضاء يمكن قياس التوجه الخاطئ للبلورة في طور الحديديك على أساس حيود الإلكترونات المستطارة خلفيا. في هذا الصدد؛ في الحالة التي يصعب فيها فصل طور الحديديك من الطور المارتنزيتي في الفولاذ بسبب أنه من نفس بنية مكعبة مركزية الجسم ‎cbody-centered cubic structure‏ يمكن فقط استخلاص طور الحديديك بواسطة إجراء قياس ‎SEM-EDX‏ (مجهر إلكتروني ماسح ‎scanning electron microscope‏ - قياس طيف
5 الأشعة السينية المشتتة للطاقة ‎(energy dispersive X-ray spectrometry‏ أو ‎EPMA‏ (تحليل مجهري بمسبار إلكتروني ‎(electron probe micro analysis‏ في نفس مجال الرؤية مقدما وفحص تقسيم العنصر من عناصر تكوين طور حديديك وعناصر تكوين طور أوستنيتي. أيضاء يمكن استخدام طريقة يتم فيها اختيار حبيبات الحديديك بصورة فردية على أساس نتائج حيود الإلكترونات المستطارة خلفيا. في قياس حيود الإلكترونات المستطارة خلفياء بعد أن يتم تحضير العينة بواسطة
0 الصقل الكهروكيميائي ‎cclectrochemical polishing‏ تتم عملية الضبط بالطريقة التي يمكن فيها قياس عدد كافي من حبيبات الحديديك في نفس مجال الرؤية بتكبير يبلغ 500 ضعف إلى 2.000 ضعف. يتم ضمان مجال رؤية يبلغ 100 ‎x‏ 100 ميكرومتر أو أكثر عند الحد الأدنى؛ وإن أمكن ‎x 1.000‏ 1.000 ميكرومتر» وتتم ملاحظة البنية المجهرية. يتم ضبط المسافة بين نقاط القياس في قياس التوجه البلوري بواسطة حيود الإلكترونات المستطارة خلفيا بالطريقة التي لا تزيد فيها
5 المسافة بشكل زائد ويتم تحديد المسافة على أنها تبلغ 0.5 ميكرومتر عند ‎all‏ الأدنى» وبصورة مفضلة 0.3 ميكرومتر أو أقل من أجل تقليل الأخطاء في تحليل مساحة حبيبة الحديديك بعد
القياس. تُجرى عملية القياس بتكبير عالي ويتم تقييد مجال الرؤية. بناء عليه؛ يُفضل أن تتم ملاحظة على الأقل من 10 إلى 15 مجال رؤية بالقرب من ‎all‏ المركزي ذو سمك الجدار ويتم فحص الحد الأقصى من مساحة حبيبة الحديديك وتوزيع مساحة الحبيبة. يتمتع الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية المذكورة أعلاه وفقا للاختراع الحالي بمقاومة خضوع تبلغ 654 ميجاباسكال أو أكثر ومتانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة لطاقة ممتصة تبلغ 50 جول أو أكثر عند درجة حرارة الاختبار تبلغ -10 درجة متوية في اختبار تشاربي للصدم عند موضع مركزي ذو سمك جدار. أيضاء يُظهر الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي مقاومة تآكل ممتازة على أساس التركيبة الكيميائية المذكورة 0 أعلاه. أيضاء يبلغ سمك الجدار للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي 12.7 مم أو أكثر وأقل من 100 مم. بعد ذلك سيتم وصف طريقة لتصنيع الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي. يمكن تصنيع الأنبوب أو 5 الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة بمقاومة عالية وفقا للاختراع الحالي بواسطة تحضير فولاذ به التركيبة الكيميائية المذكورة ‎coded‏ تسخين ‎Neal)‏ تبريد الفولاذ الذي تم تسخينه إلى درجة حرارة تشغيلية محددة مسبقاء والتشغيل على الساخن الفولاذ الذي تم تبريده. سيتم وصف طريقة التصنيع أدناه بصورة أكثر تحديدا. في الوصف التالي؛ تشير درجة الحرارة إلى درجة الحرارة المركزية لسمك الجدار مالم يتم تحديد خلاف ذلك. في هذا الصدد؛ يمكن 0 قياس درجة الحرارة بواسطة إدماج مزدوجة حرارية ‎thermocouple‏ في ‎gall‏ الداخلي للفولاذ أو يمكن حسابها بواسطة حساب الإنتقال الحراري على أساس نتائج قياس درجة الحرارة السطح مع مقياس حراري غير تلامس ‎noncontact thermometer‏ أخر . لا يتم تقييد طريقة لتحضير الفولاذ المذكور أعلاه بالضرورة بصفة خاصة. بصورة مفضلة؛ يتم إنتاج فولاذ ‎molten steel gate‏ به التركيبة الكيميائية المذكورة أعلاه باستخدام فرن صهر ‎smelting furnace 5‏ عادي « ‎Olde‏ محول ‎converter‏ أو فرن كهربي ‎dua aby electric furnace‏ في صفيحة (صفيحة صب دائرية ‎(round cast slab‏ بواسطة عملية ‎casting process Gua‏
معروفة؛ ‎lia‏ عملية صب مستمرة؛ من أجل استخدامها كفولاذ. في هذا الصدد؛ء يمكن دلفنة صفيحة الصبّ على الساخن في الصفيحة الفولاذية ‎steel slab‏ التي لها بعد محدد مسبقاء من أجل استخدامها كفولاذ. أيضاء لا تحدث مشكلة في الحالة التي يتم فيها تحضير الصفيحة الفولاذية بواسطة طريقة تشكيل صبة وسطوع؛ من أجل استخدامها كفولاذ.
لا يتم تقييد درجة حرارة تسخين الفولاذ المذكور أعلاه قبل التشغيل على الساخن بصفة خاصة. يمكن ضبط درجة حرارة التسخين على نحو مناسب من منظور تجنب التشوه نتيجة للوزن الذاتي. في الحالة التي يتم فيها إجراء تثقيب كما هو الحال في عملية التشغيل على الساخن؛ يتم تحديد درجة حرارة التسخين على أنها تتراوح بصورة أكثر تفضيلا 1.100 درجة مئوية إلى 1.300 درجة مئوية. أيضاء لا يتم تحديد طريقة التسخين بصفة خاصة؛ وعلى سبيل المثال؛ يتم ذكر
0 الطريقة التي يتم فيها وضع الفولاذ في فرن تسخين. يتم إجراء عملية التشغيل على الساخن بعد عملية التسخين المذكورة أعلاه أو بعد التبريد إلى درجة الحرارة التشغيلية (درجة الحرارة التشغيلية في عملية التشغيل على الساخن التي تم تنفيذها بعد ذلك)؛ بعد عملية التسخين المذكورة أعلاه. وقبل كل شيء؛ سيتم وصف تفاصيل التشغيل على الساخن. تتضمن عملية دلفنة على 5 الساخن ‎rolling process‏ 102 في عملية إنتاج الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة تثقيب لجعل الفولاذ في فولاذ ذو قاعدة مجوفة واستطالة الدلفنة (الدلفنة لتقليل سمك الجدار وتمديد الأنبوب (اختزال سمك الجدار-الدلفنة بتمديد الأنبوب) والدلفنة المنتظمة). كما يمكن استخدام مطحنة بشياق ‎mandrel mill‏ وأداة استطالة ‎celongater‏ ومطحنة بسدادة ‎JAY plug mill‏ سمك الجدار-الدلفئنة بتمديد الأنبوب ويمكن استخدام مقياس حجم؛ 0 اسطوانة؛ ومطحنة تقليل التمدد ‎stretch reducing mill‏ للدلفئة المنتظمة. تُستخدم جميع مطاحن الدلفنة ‎rolling mills‏ بدون مشكلة. في عملية إنتاج الأنبوب الفولاذي أو الماسورة الفولاذية وفقا للاختراع الحالي» يتم ‎shal‏ ‏عملية التشغيل على الساخن في نطاق درجة الحرارة (درجة الحرارة التشغيلية على الساخن) يتراوح من 700 درجة مئوية إلى 1.200 درجة ‎dasha‏ ؛ وبالإضافة إلى ذلك يجب ضبط درجة الحرارة 5 التشغيلية على الساخن بالطريقة التي يتم فيها الحصول على 35 بالمائة على الأقل من تجزئة الطور الأوستنيتي. على النحو الموصوف أعلاه؛ تكون درجة ‎shall‏ التشغيلية على ‎Lala GAL)‏
لضبط طور التجزئة ‎phase fraction‏ واعطاء الإجهاد المطلوب إلى طور الحديديك. مع ذلك؛ يكون تقليل درجة الحرارة لانتظار تحويل طور أوستنيتي في التثقيب غير مستحب من منظور الزيادة في حمولة الدلفئة ‎rolling load‏ وخفض قابلية التشغيل على الساخن. ونتيجة لذلك؛ يتم إجراء ضبط درجة الحرارة التشغيلية على الساخن الموصوفة أدناه بصورة مفضلة بواسطة اختزال سمك الجدار- الدلفنة بتمديد الأنبوب أو الدلفنة المنتظمة؛ وبتم إجرائه بصورة أكثر تفضيلا بواسطة الدلفنة المنتظمة. بصورة عرضية» تصبح البنية المجهرية الفولاذية للأنبوب الفولاذي أو الماسورة ‎LN‏ ‏وفقا للاختراع ‎Jal‏ عبازة عن بنية مجهرية؛ يشكل فيها طور الحديديك ‎shall‏ الأكبر؛ بعد تسخينها إلى درجة تتراوح من 1.100 درجة ‎sie‏ إلى 1.300 درجة مئوية؛ وتحتوي البنية المجهرية 0 الفولاذية للفولاذ المذكور أعلاه بعد التسخين في المقام الأول على طور الحديديك. بعد ذلك؛ يتم إجراء عملية التبريد إلى نطاق ‎das‏ الحرارة التشغيلية على الساخن من 700 درجة مثوية إلى 0 درجة مثوية؛ وهكذاء يتم تحويل جز من طور الحديديك في البنية المجهرية الفولاذية إلى طور أوستنيتي. بشكل لاحق» عندما يتم ‎shal‏ عملية التبريد إلى درجة حرارة ‎dial)‏ يصبح ‎Sa‏ ‏على الأقل من الطور الأوستنيتي المحول من طور الحديديك عبارة عن بنية مجهرية لحديديك- 5 . مارتنزيتي ‎(Sa) ferrite-martensitic‏ تضمين طور أوستنيتي محتجز ‎(retained austenitic phase‏ من خلال التحويل مارتنزيتي. يظل طور الحديديك المتروك بدون أن يتم تحويله إلى الطور الأوستنيتي بعد التبريد. في هذه الأثناء» إذا تم تقليل ‎days‏ الحرارة التشغيلية على الساخن؛ تزيد تجزئة الطور الأوستنيتي في الطور الإجمالي وتقل تجزئة طور الحديديك في الطور الإجمالي نسبيا. أيضا » في دلفنة منطقة الطور المزدوج ‎duplex phase region‏ للحديديك-أوستنيت ‎ferrite‏ ‎(Sa caustenite 0‏ تركيز الإجهاد بانتقائية على طور الحديديك الذي له مقاومة دافئة منخفضة نسبيا. تخضع معظم أو جميع الأطوار الأوستنيتية ‎austenitic phases‏ الأخرى لتحويل مارتنزيتي أثناء التبريد إلى درجة حرارة الغرفة؛ من أجلن تصبح بنية مجهرية تحتوي على العديد من تغييرات الموقع ولها مقاومة عالية ومتانة عالية. بناء عليه؛ تكون كمية كبيرة من الإجهاد غير مطلوية. ‎(Jira‏ على النحو الموصوف أعلاه؛ يكون من المهم تحسين المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة 5 ومقاومة الخضوع لجعل حبيبات الحديديك دقيقة. بناء عليه؛ يكون من المهم إعطاء الإجهاد في
نطاق ‎pall day‏ يتم فيه اختزال طور تجزئة الحديديك؛ وإعطاء الإجهاد إلى طور الحديديك بانتقائية لجعل حبيبات الحديديك دقيقة. على النحو الموصوف أعلاه؛ تكون تجزئة الطور الأوستنيتي في الطور الإجمالي عندما يتم إعطاء الإجهاد بواسطة التشغيل على الساخن هامة للحصول على الخواص المحددة مسبقا. بصفة خاصة؛ يُفضل أن يتم إعطاء الإجهاد في نطاق درجة الحرارة الذي يتم فيه اختزال طور ‎as‏ الحديديك. ونتيجة لذلك؛ يُفضل أن يتم فحص عملية تجزئة الطور الأوستنيتي في التشغيل على الساخن مقدما قبل التصنيع ويتم تحديد درجة الحرارة التشغيلية على أساس نتيجة الفحص هذه. يمكن إجراء الفحص بواسطة الطريقة التالية. يتم تحضير عينة صغيرة لفولاذ به تركيبة كيميائية محددة مسبقا. بعد إجراء عملية التسخين 0 إلى درجة حرارة مكافئة للفرن» يتم إجراء عملية التبريد إلى درجة تتراوح من 1.200 درجة ‎Liga‏ ‏إلى 700 درجة مثوية مناظرة لدرجة الحرارة التشغيلية على الساخن بمعدل تبريد )0.2 درجة ‎Susie‏ إلى 1.5 درجة مئوية/ث على أساس درجة الحرارة المركزية لسمك الجدار) مناظر للتوقف حتى التبريد في تصنيع المنتج. بشكل لاحق؛ يتم تجميد البنية المجهرية بواسطة الإخماد وبعد صقل ‎shill‏ يتم إجراء عملية ‎SHI‏ باستخدام كاشف ‎Villera reagent‏ (حمض بيكريك ‎picric‏ ‎cals 1 acid 5‏ حمض هيدروكلوريك ‎hydrochloric acid‏ 5 مل» ايثانول ‎ethanol‏ 100 مل). ‎aig‏ ‏قياس طور تجزئة الحديديك؛ يتم اختزال طور تجزئة الحديديك (7)من البنية المجهرية الإجمالية التي يُفترض أن تبلغ 7100؛ وبتم تحديد التجزئة المتبقية (7) على أنها تجزئة الطور الأوستنيتي عند درجة الحرارة التشغيلية على الساخن. على ‎sail‏ الموصوف أعلاه؛ من أجل إعطاء الإجهاد بانتقائية إلى طور الحديديك وجعل 0 الحبيبات ‎dis‏ من الضروري أن تتم عملية التشغيل على الساخن بينما يتم تقليل درجة ‎Sal‏ ‏التشغيلية على الساخن حتى يتم الحصول على 35 على الأقل بالمائة من مساحة الطور الأوستنيتي بالطريقة المذكورة أعلاه. بالإضافة إلى ذلك» بعد أن يتم إجراء عملية التشغيل على ‎CAL‏ يتم إجراء عملية الإخمادء أو الإخماد والتطبيع؛ أو المعالجة الحرارية المحلولية ‎solution heat treatment‏ كمعالجة 5 حرارية في منطقة ذات طور مزدوج ‎duplex phase region‏ من الأوستنيت والحديديك. وبتقدم نمو الحبيبة بواسطة الاحتجاز عند درجة حرارة عالية تبلغ 1.150 درجة مثئوية أو أعلى. مع ذلك؛ يتم
إجراء المعالجة الحرارية هنا عند أقل من 1.150 درجة مئوية؛ وبناء ‎cle‏ يمكن إجراء التحكم عند درجة الحرارة؛ التي لا يتم عندها تسهيل استعادة نمو الحبيبة إلى جانب زيادة في طور تجزئة الحديديك؛ في المعالجة الحرارية هذه؛ بحيث يتم الحفاظ على حبيبات الحديديك التي تم جعلها دقيقة في مرحلة المنتج ويمكن الحصول على متانة ‎Alle‏ ذات درجة حرارة منخفضة ومقاومة خضوع. الأمثلة تم تحضير القوالب الفولاذية المنصهرة ‎Molten steels‏ التي لها التركيبات الكيميائية ‎chemical compositions‏ المبينة في الجدول رقم 1 بواسطة محول؛ وصبها في صفائح (سمك صفيحة: 260 مم) بواسطة عملية صب مستمرة؛ وجعلها في قوالب فولاذية لها قطر يبلغ 230 مم 0 بواسطة الدلفنة العيارية ‎rolling‏ :001106. تم وضع القوالب الفولاذية هذه في فرن تسخين ‎heating‏ ‎furnace‏ وتم تسخينها إلى 1.250 درجة مئوية. بعد ذلك؛ تم إنتاج قوالب فولاذية ذات قاعدة مجوفة باستخدام جهاز تثقيب ‎piercing apparatus‏ بشكل لاحق؛ تم الحصول على أنابيب أو مواسير غير ملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة بواسطة إجراء عملية الدلفنة المطولة والتبريد» حيث تم تحديد درجة الحرارة التشغيلية على الساخن في جهاز الدلفنة المنتظمة ‎regular‏ ‎rolling apparatus 5‏ للدلفنة المطولة باعتبارها درجة الحرارة المبينة في الجدول رقم 2. في هذا الصدد؛ في عملية الإنتاج؛ تم تحديد الاختزال المتراكم في المساحة بنحو 770 وتم تحديد ‎low‏ ‏الجدار النهائي بنحو 16 مم. أيضاء يبين جدول 2 محتوى الطور الأوستنيتي (تجزئة ‎(y‏ عند درجة الحرارة التشغيلية على الساخن. تم إخضاع الأنابيب أو المواسير الناتجة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران 0 الثقيلة لمعالجة بالإخماد والتطبيع عند درجة حرارة إخماد (01) ودرجة حرارة تطبيع (11) مبينة في الجدول رقم 2. أيضاء أخذت قطعة اختبار من كل أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة بعد المعالجة الحرارية لملاحظة البنيات المجهرية في الاتجاه المحيطي والاتجاه الطولي من الجزء المركزي ذو سمك الجدار للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ 5 المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة؛ وتم قياس طور التجزئة ومساحة حبيبة الحديديك. ‎clad‏ تم فحص المتانة ذات درجة الحرارة المنخفضة ومقاومة الخضوع باستخدام قطعة الاختبار.
)1( ملاحظة البنية المجهرية أخذت قطعة اختبار لملاحظة البنية المجهرية من ‎gall‏ المركزي للسمك للأنبوب أو الماسورة الناتجة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة. تم إخضاع مقطع عرضي عمودي على اتجاه الدلفنة (مقطع عرضي ©) ومقطع عرضي موازي لاتجاه الدلفنة (مقطع عرضي ‎(L‏ للصقل الكهروكيميائي وتمت ملاحظة البنية المجهرية باستخدام مجهر إلكتروني ماسح ومجهر إلكتروني ماسح-قياس طيف الأشعة السينية المشتتة للطاقة (نطاق القياس: 100 ‎x‏ 100 ميكرومتر إلى 1.000 ‎x‏ 1.000 ميكرومتر). تم فحص تقسيم العنصر من عناصر تكوين طور حديديك وعناصر تكوين طور أوستنيتي باستخدام مجهر إلكتروني ماسح- قياس طيف الأشعة السينية المشتتة للطاقة؛ وتم قياس طور تجزئة الحديديك. بعد ذلك؛ تم إخضاع المنطقة المجاورة 0 لنفس ‎ga‏ لملاحظة حيود الإلكترونات المستطارة خلفيا باستخدام نطاق قياس: 100 ‎x‏ 100 ميكرومتر إلى 1.000 ‎x‏ 1.000 ميكرومتر؛ وتم قياس خرج مساحة حبيبة الحديديك على أساس التحليل» حيث تم تحديد التوجه الخاطئ للبلورة بنحو 15" أو أكثر في تحليل ‎gia‏ طور الحديديك فقط مستخلص بواسطة الملاحظة باستخدام مجهر إلكتروني ماسح كحد حبيبي ‎.grain boundary‏ يبين جدول 3 تتائج التقييم على أساس المعايير التالية. أيضاء يبين جدول 3 ‎sine‏ طور 5 الحديديك (تجزئة ‎(F‏ ‏فيما يتعلق بالقيمة القصوى لمساحات حبيبات الحديديك ©: 200 ميكرومتر ‏ أو أقل ©: 1.000 ميكرومتر أو أقل ه: 3.000 ‎ies ae‏ أو أقل 0 »: أكثر من 3.000 ميكرومتر 2 ‎Lad‏ يتعلق بمحتوى حبيبات الحديديك الذي له حجم حبيبي محدد ©: يبلغ محتوى حبيبات الحديديك الذي به 100 ميكرومتر أو أقل 780 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة ©: يبلغ محتوى حبيبات الحديديك الذي به 400 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر على أساس 5 تجزئة المساحة
— 5 2 — ه: يبلغ محتوى حبيبات الحديديك الذي به 800 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة ‎ix‏ لا يحقق ‎(gine‏ حبيبات الحديديك الذي به 800 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة (2) اختبار الشد أخذت قطعة اختبار شد بقضيب مستدير ‎round-bar tensile test‏ (جزء موازي 6 مم ‎x‏ ‎GL‏ 20 مم) من مركز سمك الجدار للأنبوب أو الماسورة الناتجة غير ملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة بالطريقة التي يتفق فيها اتجاه ‎dull)‏ مع اتجاه الشدّ. تم إجراء اختبار شد طبقا لمواصفة جيه آى أس زد 7 115 2241 وتم تحديد مقاومة الخضوع 775. في هذا الصدد؛ تم 0 1 تحديد مقاومة الخضوع باعتبارها المقاومة عند استطالة 2 70 . )3 اختبار الصدم أخذ قضيب اختبار مسنن- ‎V‏ من مركز سمك الجدار للأنبوب أو الماسورة الناتجة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة بالطريقة التي يتفق فيها الاتجاه عمودي على اتجاه الدلفئة (الاتجاه ©) مع الاتجاه الطولي لقضيب الاختبار. تم ‎sha)‏ اختبار تشاربي للصدم 5 1 طبقا لمواصفة 2 2242 وتم قياس الطاقة الممتصة عند درجة حرارة الاختبار : -10 درجة مثوية؛ وتم تقييم المتانة. في هذا الصدد؛ تم تحديد عدد قضبان الاختبار لكل أنبوب أو ماسورة على أنها ثلاثة؛ وتم تحديد القيمة المتوسطة لها باعتبارها الطاقة الممتصة للأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة المعنية. تم اعتبار الحالة حيث بلغت الطاقة الممتصة 50 جول أو أكثر على أنها جيدة [جدول رقم 1](وحدة:كتلة7) فوا © | ال | الم 5 انه ا اا / للخ لب ‎«ca| «Nb|‏ الا لا سي | نج رو أنيام 2726© ‎A‏ ليك | ني م ا5كاو و از ‎Ald‏ ‎J‏ 2 د
‏م‎ ‎0.1 0.١ .cal ‏را‎ cul 0١ 0114| 1] 00100 ‏هاه‎ ‏يوه ]009 او ب‎ © ٍ a 8 ‏ب‎ ٍ ّ ٠ 0 3 02 2 W 714 0 :B :Ti 1.00 0.0] 0.02 01 0.1 0.١ .cal Nb cul Ol 0114| 1] 00 ]o 0] 0 0195 | 00] 000] oos| | 05] || 20) of 2) 2003 01 5 W 7014] ‏د‎ ‎2 1 9 ‘B 1.01 = 0.0 01 0. 0. | nb cal O01 0 |2]4] 1] 0fo fo 0] 0]cC 0195 | 00] oar] ‏سا‎ 7] 00) 0) 2) 2 00 3 05 0 W 33 0 0.35 0.1 0.١ .cal Nb cul 0] 012 31| 00100 0 ٍ 00| ‏ارم أومم‎ ٍ a y ol ; : ” 2 02 4 W 419 9 1.01 0.] 0 ‘Nb cul 0] 1 1 olol]olfo] o]E 0١ 03 011! ost] 92] 08]. 800] 0] 3] 202 0+ 8 3 1] 2] 2] 3] 1 1 TW 0 hd 3 8 0 1.01 8 0. 0. | nb cal 0| 01213021 0000 0١6م‎ ‏ا ل اا ا‎ ]9) of 3] 2] 3 02 3 W 219 0 Ti| 099 0.01 0. 0] .cal Nb cal O01 0 [2/4] 1] 0]o fo 0] 6 01101 00) 01a] oas| 2 Bf] [7] 00) of 2] 3] 2 02 5 W 301
٠ 27 ٠ 9 ‏أل‎ 6 0.01 0.] 0 Nb | cul ‏ا‎ 0123/17 010016 oH 0١ 03 00 | ‏وين‎ 011032216100034 ’ 7 S| ow Slele| 3] 1] 1] 3] 6] 6 9 rl 0.34 0.01 | :REM 41 0.001 0.] 0 0. 203] 1] oo foo] 1 0١ 06 00 |. 16.00] 0] 2] 2] 04 o| 5 1 slo S| 1] 1]5]5]5 3 0 10»: | . ‏تكون البيانات التي تحتها خط خارج نطاق الاختراع‎ *
BE ‏الحالي.‎ ‎]2 ‏[جدول رقم‎ ‏العينة‎ 1١| 9| ‏فولاذ | درجة الحرارة | تجزئة‎ ‏درجة | درجة‎ 7 | ‏التشغيلية على‎ ‏ع نه‎ Pi ‏ع‎ . ‏مثوية | متود‎ JA ‏الساخن‎ ‎Lyle ‏درجة‎ ‏لذ لش ثنكا اننا اننا كا‎ 55-7 ‏لشت دنا اننا اننا نك‎ 55-7 ‏مس نك ل‎ ‏ستل بنك اننا نا انك‎ a I =]
نه ف 7 7 ب 7 نع
I a —
Kd ‏نع‎
‎I I)‏ 50د 930 80 35 - + تكون البيانات التي تحتها خط خارج نطاق وضع الإنتاج للاختراع الحالي. ض * يشير ‎EVI‏ مثال مبتكر» وتشير المقارنة" إلى مثال مقارن. ‎Bade]‏ ا 75 57» )7 |أقصى_ قيمة | محتوى حبيبات ميجاباسكال ‎oe‏ لمساحات .| الحديديك . التي 2 حبيبة بها حجم حبيبي العينة الحديديك . | محدد (المقاطع (المقاطع . | العرضية .1 وح)
L ‏العرضية‎ (Cs
I 7 4!) 777 ‏الاشترحع ا‎ 4 EE) ‏لاضع 3 |78 | 4 | ا‎
I 000) 7 8| 7| ‏اضرع 4ك‎ ‏اللي 6 |5 | 4 | ااا‎ ‏اطي إ7 |0 |71 |7 | اا‎
I 38 70 770 3 عرتشالا‎ ‏ااضاع إل 779 |7 4 | ا‎
A] eB] #70 0] gen 9 00 OE) ‏لايع |5 |79 |© )3 )8 ا‎
— 0 3 — ‎I 0#‏ ‎°C‏ ‏سنو ف ‎I I‏ ‎A‏ ‏بن ا ا يسو ل ا اا ا يسو ل ا اا ا سه له سا ل كن ا بسن ا ض * تكون النتائج التي تحتها خط غير جيدة. * يشير "الاختراع” إلى مثال ‎«ise‏ ويشير "المقارنة" إلى مثال مقارن.
كما هو الحال بالنسبة لكل أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة لها البنية المجهرية المحددة في الاختراع الحالي ‎cba)‏ يُشار إليها باسم المثال الحالي)؛ يكون طور الحديديك قادر على أن يكون دقيق حتى في موضع مركزي ذو سمك ‎Ola‏ ‏ويتم تحسين المتانة إلى حد بعيد بالطريقة التي تبلغ فيها الطاقة الممتصة 50 جول أو أكثر عند درجة حرارة الاختبار: -10 درجة مئوية على الرغم من مقاومة عالية لمقاومة خضوع: 654 ميجاباسكال أو أكثر. من الناحية ‎(AY)‏ لا يحقق الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة من الفولاذ المقاوم للصداً بالجدران الثقيلة التي لها البنية المجهرية خارج نطاق الاختراع الحالي (هناء مشار إليها باسم مثال مقارن) واحدة على الأقل من القيمة القصوى لمساحات حبيبة حديديك 3.000 ميكرومتر أو أقل وببلغ محتوى حبيبات الحديديك التي بها مساحات بنحو 800 ميكرومتر* أو أقل 0 750 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة؛ وبناء عليه؛ لا تكون هناك قدرة على ضمان المقاومة والمتانة المحددة مسبقا. أيضاء تكون تلك التي بها التركيبة الكيميائية خارج النطاق المحدد غير قادرة على ضمان مقاومة التأكل (على الرغم من أنه لا توجد بيانات لمقاومة التأكل في الجدول؛ العينة أرقام 6 و7 بها الكروم خارج نطاق الاختراع الحالي تُظهر مقاومة تأكل ضعيفة)؛ المقاومة؛
أو المتانة.

Claims (1)

  1. عناصر الحماية 1- أنبوب أو ماسورة غير ملحومة ‎seamless tube or pipe‏ من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ‎heavy-walled stainless steel‏ ذات مقاومة عالية ذات متانة ممتازة ذات درجة حرارة منخفضة؛ ‏يشتمل على بنية مجهربة فولاذية ‎steel microstructure‏ تحتوي على طور حديديك ‎ferritic phase‏ ‏وطور مارتنزيتي ‎cmartensitic phase‏ وتركيبة كيميائية ‎chemical composition‏ تتكون من؛ بنسبة ‏5 مثوية على أساس الكتلة؛ كروم ‎chromium‏ (©)/ 715.5 إلى 718.0 كربون ‎carbon‏ (©):
    ‎70.20 :(Mn) manganese ‏أقل ¢ منجنيز‎ of 71.00 : (Si) silicon ‏أقل ؛ سيليكون‎ 41 70.050 ‏إلى 1.80/¢ تيكل ‎:(Ni) nickel‏ 71.5 إلى 5.0« موليبدينوم ‎:(Mo) Molybdenum‏ 71.0 إلى ‏5 فاناديوم ‎:(V) vanadium‏ 70.02 إلى 70.20؛ نيتروجين ‎:(N) nitrogen‏ 70.01 إلى ‏5 )؛ أكسجين ‎oxygen‏ (0): 06 أو 8« تنجستن ‎tungsten‏ (17): 70.5 إلى 73.5 ‎(Gilad 0‏ مجموعة واحدة على الأقل منتقاة من المجموعة أ إلى المجموعة د:
    ‎70.050 ‏إلى‎ 70.002 :(Al) alumnium asses ‏المجموعة أ:‎ ‏المجموعة ب: واحدة على الأقل منتقاة من نحاس ‎(Cu) copper‏ : 3.5 أو ‎«Jd‏ تنجستن ‎tungsten‏ 73.5 أو أقل» و آر إى ‎:REM al‏ 70.3 أو أقل ‏المجموعة ج: واحدة على الأقل منتقاة من نيوبيوم ‎:(Nb) Niobium‏ 70.2 أو أقل؛ تيتانيوم ‎of 70.3 (Ti) titanium 5‏ أقل ¢ وزركونيوم ‎(Zr) Zirconium‏ : 0.2 أو أقل ‏المجموعة د: واحدة على الأقل منتقاة من كالسيوم ‎(Ca) calcium‏ : 70.01 أو أقل وبورون ‎boron‏ ‎«Jil ‏أو‎ 70.01 :(B) ‏والمتبقي مكون من حديد ‎(Fe) iron‏ وشوائب عرضية. ‏حيث يكون لحبيبات الحديديك ‎ferrite grains‏ مساحات قصوى بقيمة 3000 ميكرومتر أو أقل في 0 البنيات الدقيقة الفولانية ‎steel microstructures‏ في مقطع عرضي ذو اتجاه محيطي ‎circumferential direction‏ ومقطع عرضي ذو اتجاه ‎L‏ (اتجاه الدلفنة ‎(rolling direction‏ للأنبوب ‏الفولاذي ‎steel tube‏ أو الماسورة الفولاذية وبكون محتوى حبيبات الحديديك ‎ferrite grains‏ التي بها ‏مساحات بنحو 800 ميكرومتر أو أقل 750 أو أكثر على أساس تجزئة المساحة؛ حيث؛ تكون ‏الحبيبات المجاورة ‎Slam‏ عن حبيبات مختلفة عن بعضها البعض عنما يبلغ التوجه الخاطئ للبلورة ferrite grain ‏واحدة وحبيبة الحديديك‎ ferrite grain ‏بين حبيبة حديديك‎ crystal mis-orientation الأخرى 15 أو أكثر. 2- طريقة لتصنيع أنبوب أو ماسورة غير ملحومة ‎seamless tube or pipe‏ من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ‎heavy-walled stainless steel‏ ذات مقاومة عالية وفقًا لعنصر الحماية 1؛ تشضتمل على: تسخين فولاذ» إجراء تثقيب الفولاذ لإنتاج فولاذ ذو قاعدة مجوفة ‎<hollow base steel‏ وإخضاع الفولاذ ذو القاعدة المجوفة ‎hollow base steel‏ للدلفنة المطولة ‎Cus «elongating rolling‏ تتضمن الدلفنة المطولة ‎elongating rolling‏ ضبط درجة الحرارة التشغيلية على الساخن بمقدار 0 درجة مئوية إلى 1.200 درجة مثوبة والحصول على بنية مجهرية فولانية ‎steel‏ ‎microstructure 0‏ للفولاذ ذو القاعدة المجوفة ‎hollow base steel‏ عند درجة الحرارة ‎dba Gall‏ على الساخن التي تحتوي على 735 أو أكثر من أوستنيت ‎austenite‏ على أساس تجزئة المساحة. 3- الأنبوب أو الماسورة غير الملحومة ‎seamless tube or pipe‏ من الفولاذ المقاوم للصداً ذو الجدران الثقيلة ‎heavy-walled stainless steel‏ بمقاومة عالية وفقا لعنصر الحماية 1؛ ‎Cua‏ تحتوي 5 التتركيبة الكيميائية ‎chemical composition‏ على كريون ‎:carbon‏ 70.030 إلى 70.050. 4- طريقة لتصنيع أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصداً بجدران ثقيلة ‎heavy-‏ ‎walled stainless steel‏ ذات مقاومة عالية وفقًا لعنصر الحماية 3؛ تشتمل على: تسخين فولاذء ‏إجراء تثقيب الفولاذ لإنتاج فولاذ ذو قاعدة مجوفة ‎hollow base steel‏ وإخضاع الفولاذ ذو القاعدة 0 المجوفة ‎hollow base steel‏ للدلفنة المطولة ‎celongating rolling‏ حيث تتضمن الدلفنة المطولة
    ‎1.200 ‏إلى‎ Lge ‏ضبط درجة الحرارة التشغيلية على الساخن بمقدار 700 درجة‎ elongating rolling ‏درجة ‎Ligh‏ والحصول على بنية مجهرية فولاذية ‎steel microstructure‏ للفولاذ ذو القاعدة المجوفة ‎hollow base steel‏ عند درجة الحرارة التشغيلية على الساخن التي تحتوي على 735 أو أكثر من ‏أوستنيت ‎austenite‏ على أساس تجزئة المساحة.
    لاله الهيلة السعودية الملضية الفكرية ا ‎Sued Authority for intallentual Property‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § 8 ‎Ss o‏ + < م ‎SNE‏ اج > عي كي الج ‎TE I UN BE Ca‏ ‎a‏ ةا ‎ww‏ جيثة > ‎Ld Ed H Ed - 2 Ld‏ وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. ‎Ad‏ ‏صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > فهذا ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ v=‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA517381921A 2015-02-20 2017-07-13 أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطريقة تصنيعه SA517381921B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2015/000829 WO2016132403A1 (ja) 2015-02-20 2015-02-20 高強度継目無厚肉鋼管およびその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA517381921B1 true SA517381921B1 (ar) 2021-07-12

Family

ID=56692065

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA517381921A SA517381921B1 (ar) 2015-02-20 2017-07-13 أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطريقة تصنيعه

Country Status (13)

Country Link
US (1) US10837073B2 (ar)
EP (1) EP3260564B1 (ar)
JP (1) JP6037031B1 (ar)
KR (1) KR20170105046A (ar)
CN (1) CN107250405B (ar)
AR (1) AR103724A1 (ar)
BR (1) BR112017017046B1 (ar)
CA (1) CA2971828C (ar)
ES (1) ES2927150T3 (ar)
MX (1) MX2017010603A (ar)
RU (1) RU2682728C2 (ar)
SA (1) SA517381921B1 (ar)
WO (1) WO2016132403A1 (ar)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2018000331A (es) 2015-07-10 2018-03-14 Jfe Steel Corp Tuberia de acero inoxidable sin costura de alta resistencia y metodo de fabricacion de tuberia de acero inoxidable sin costura de alta resistencia.
EP3561131B1 (en) * 2017-02-24 2021-01-20 JFE Steel Corporation High strength seamless stainless steel pipe for oil well and production method therefor
WO2019035329A1 (ja) * 2017-08-15 2019-02-21 Ｊｆｅスチール株式会社 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
MX2021011568A (es) * 2019-03-27 2022-08-26 Nippon Steel Stainless Steel Corp Barra de acero.
CN110923569B (zh) * 2019-11-11 2021-06-15 南京工程学院 核级高强度高耐晶间腐蚀的大截面不锈钢锻管及其制造方法
CN110964990B (zh) * 2019-11-11 2021-06-01 南京工程学院 核电用高性能大直径厚壁奥氏体不锈钢锻管及其短流程制备方法
CN113492153B (zh) * 2021-07-16 2023-01-31 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种奥氏体不锈钢的轧制方法和电子元件用奥氏体不锈钢
CN114277220B (zh) * 2021-12-03 2023-09-29 常州市联谊特种不锈钢管有限公司 一种改善小口径含Ti奥氏体不锈钢管弯曲性能的方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0689398B2 (ja) * 1989-12-08 1994-11-09 住友金属工業株式会社 ２相ステンレス鋼の製管方法
JPH06100931A (ja) * 1992-09-17 1994-04-12 Kawasaki Steel Corp マルテンサイト系ステンレス継目無管製造用丸ビレットの製造方法
JPH07207337A (ja) 1994-01-21 1995-08-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度２相ステンレス鋼材の製造方法
JP3127822B2 (ja) * 1996-04-10 2001-01-29 住友金属工業株式会社 二相ステンレス鋼製継目無鋼管の製造方法
AR042494A1 (es) 2002-12-20 2005-06-22 Sumitomo Chemical Co Acero inoxidable martensitico de alta resistencia con excelentes propiedades de resistencia a la corrosion por dioxido de carbono y resistencia a la corrosion por fisuras por tensiones de sulfuro
JP5109222B2 (ja) * 2003-08-19 2012-12-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN100497705C (zh) 2003-10-31 2009-06-10 杰富意钢铁株式会社 耐腐蚀性优良的管线管用高强度不锈钢管及其制造方法
BRPI0416001B1 (pt) * 2003-10-31 2017-04-11 Jfe Steel Corp tubo de aço inoxidável sem costura para tubulações de condução
JP4826949B2 (ja) * 2006-09-11 2011-11-30 住友金属工業株式会社 継目無管の製造状況モニタリング装置及び方法並びに継目無管製造設備
RU2338797C2 (ru) * 2006-09-19 2008-11-20 Открытое акционерное общество "Оскольский электрометаллургический комбинат" Трубная заготовка из шарикоподшипниковой стали
JP4893196B2 (ja) * 2006-09-28 2012-03-07 Ｊｆｅスチール株式会社 高靭性でかつ耐食性に優れた油井用高強度ステンレス鋼管
JP3127822U (ja) * 2006-09-29 2006-12-14 敬之 土屋 鳥かご収納ケース
BRPI0704944A8 (pt) 2007-11-30 2017-08-15 V & M Do Brasil S/A Eixo forjado de tubo sem costura para veículos ferroviários e processo de fabricação de eixo forjado de tubo sem costura para veículos ferroviários
EP2388341B1 (en) 2009-01-19 2018-10-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Process for production of duplex stainless steel pipe
AR076669A1 (es) 2009-05-18 2011-06-29 Sumitomo Metal Ind Acero inoxidable para pozos de petroleo, tubo de acero inoxidable para pozos de petroleo, y metodo de fabricacion de acero inoxidable para pozos de petroleo
RU2583207C1 (ru) * 2012-03-26 2016-05-10 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Нержавеющая сталь для нефтяных скважин и труба из нержавеющей стали для нефтяных скважин
JP5488643B2 (ja) * 2012-05-31 2014-05-14 Ｊｆｅスチール株式会社 油井管用高強度ステンレス鋼継目無管およびその製造方法
JP5967066B2 (ja) 2012-12-21 2016-08-10 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
MX2016002824A (es) * 2013-09-04 2016-06-22 Jfe Steel Corp Metodo de fabricacion de una tuberia de acero inoxidable de alta resistencia y una tuberia de acero inoxidable de alta resistencia.

Also Published As

Publication number Publication date
EP3260564B1 (en) 2022-08-17
BR112017017046B1 (pt) 2021-03-16
US10837073B2 (en) 2020-11-17
EP3260564A1 (en) 2017-12-27
JPWO2016132403A1 (ja) 2017-04-27
BR112017017046A2 (pt) 2018-04-10
CA2971828C (en) 2021-06-08
MX2017010603A (es) 2017-12-07
CN107250405A (zh) 2017-10-13
CN107250405B (zh) 2019-12-24
RU2017129351A3 (ar) 2019-03-20
RU2017129351A (ru) 2019-03-20
WO2016132403A1 (ja) 2016-08-25
KR20170105046A (ko) 2017-09-18
CA2971828A1 (en) 2016-08-25
US20180023158A1 (en) 2018-01-25
ES2927150T3 (es) 2022-11-02
EP3260564A4 (en) 2017-12-27
RU2682728C2 (ru) 2019-03-21
JP6037031B1 (ja) 2016-11-30
AR103724A1 (es) 2017-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA517381921B1 (ar) أنبوب أو ماسورة غير ملحومة من فولاذ مقاوم للصدأ بجدران ثقيلة ذات مقاومة عالية وطريقة تصنيعه
JP6226081B2 (ja) 高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
EP3569724B1 (en) High strength seamless stainless steel pipe and production method therefor
JP5211841B2 (ja) 二相ステンレス鋼管の製造方法
CA2572156C (en) Fe-ni alloy pipe stock and method for manufacturing the same
BR112019017105A2 (pt) tubo de aço inoxidável sem costura de alta resistência para produtos tubulares petrolíferos e método de produção do mesmo
EP2947167B1 (en) Stainless steel seamless tube for use in oil well and manufacturing process therefor
AU2011246246B2 (en) High-strength stainless steel for oil well and high-strength stainless steel pipe for oil well
EP3508596B1 (en) Dual-phase stainless seamless steel pipe and method of production thereof
JP6369662B1 (ja) 二相ステンレス鋼およびその製造方法
CA3026554A1 (en) High-strength seamless stainless steel pipe for oil country tubular goods, and method for producing the same
WO2018043565A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼
US20090162239A1 (en) Martensitic stainless steel
WO2017149572A1 (ja) 油井用低合金高強度厚肉継目無鋼管
EP3018229B1 (en) Seamless steel tube for line pipe used in acidic environment and method for its manufacture
WO2016079920A1 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管
CN114829647A (zh) 油井用高强度不锈钢无缝钢管
JP6981570B2 (ja) 高強度継目無鋼管およびその製造方法
CA3175342A1 (en) Duplex stainless steel seamless pipe
JP7347714B1 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管
JP7364955B1 (ja) 二相ステンレス鋼材
CN115917028A (zh) 不锈钢无缝钢管及其制造方法
US20220411906A1 (en) Alloy material and oil-well seamless pipe