SA516370458B1 - أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه - Google Patents

أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه Download PDF

Info

Publication number
SA516370458B1
SA516370458B1 SA516370458A SA516370458A SA516370458B1 SA 516370458 B1 SA516370458 B1 SA 516370458B1 SA 516370458 A SA516370458 A SA 516370458A SA 516370458 A SA516370458 A SA 516370458A SA 516370458 B1 SA516370458 B1 SA 516370458B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
less
steel
content
austenite
steel pipe
Prior art date
Application number
SA516370458A
Other languages
English (en)
Inventor
اومورا توموهيكو
كوندو كييشي
أراي يوجي
Original Assignee
نيبون ستيل اند سوميتومو ميتال كوربوريشن
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by نيبون ستيل اند سوميتومو ميتال كوربوريشن filed Critical نيبون ستيل اند سوميتومو ميتال كوربوريشن
Publication of SA516370458B1 publication Critical patent/SA516370458B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C21D9/085—Cooling or quenching
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/06—Rolling hollow basic material, e.g. Assel mills
    • B21B19/10—Finishing, e.g. smoothing, sizing, reeling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

يتم تزويد أنبوب فولاذي steel pipe منخفض السبائكية Low-alloy لبئر زيتية oil well، له إجهاد خضوع yield stress يبلغ 965 ميغاباسكال Mega Pascal (MPa) (أي 140 ألف رطل/بوصة2) (ksi) أو أكثر ويظهر مقاومة عالية للتشقق الناجم عن الإجهاد الكبريتيدي sulfide stress cracking resistance (SSC). ويتضمن الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبئر الزيتية وفقاً للاختراع الحالي تركيب كيميائي يشتمل، بالنسبة المئوية الكتلية، على: كربون carbon C: 0.40 إلى 0.65٪، سليكون silicon Si: 0.05 إلى 0.50٪، منغنيز manganese Mn: 0.10 إلى 1.00٪، فسفور Phosphorus P: 0.020٪ أو أقل، كبريت sulfur S: 0.0020٪ أو أقل، نحاس copper Cu: 0.15٪ أو أقل، كروم Chromium Cr: 0.40 إلى 1.50٪، موليبدينوم Molybdenum :Mo 0.50 إلى 2.50٪، فاناديوم vanadium V: 0.05 إلى 0.25٪، تيتانيوم Titanium Ti: صفر إلى أقل من 0.01٪ نيوبيوم Niobium Nb: 0.01 إلى 0.2٪، الومنيوم aluminum قابل للذوبان 0.010 إلى 0.100٪، نتروجين Nitrogen N: 0.006٪ أو أقل، بورون boron B: صفر إلى 0.0015٪، وكالسيوم calcium Ca: صفر إلى 0.003٪، ويتمثل الباقي في حديد iron Fe وشوائب impurities،

Description

—y— ‏أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه‎
Low alloy steel pipe for oil well and production method therefor ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏وطريقة لتصنيعه؛ وبشكل‎ ofl well ‏نفط‎ id steel pipe ‏يتعلق الاختراع بأنبوب فولاذي‎ ‏لبثر نفط يستخدم‎ 109 alloy steel pipe ‏أكثر؛ يتعلق بأنبوب فولاذي منخفض السبائكية‎ Jad gas ‏لبئثر نفط أو بثر غازية‎ bing ‏أو شبكة أنابيب‎ casing ‏لأنابيب تغليف‎ JED ‏على سبيل‎ ‏وطريقة لتصنيعه.‎ »»© ‏الغازية (حيث سيشار للآبار النفطية والآبار‎ LVI ‏الآبار النفطية‎ depth ‏ومع ازدياد عمق‎ strength ‏بعد بشكل جماعي وبسيط ب "الآبار النفطية")؛ تكون هناك حاجة لزيادة متانة‎ Led ‏الغازية‎ ٠ ‏ألف‎ Av ‏الأنابيب الفولاذية للبثر النفطية. وغالباً ما يستخدم أنبوب فولاذي لبثر نفطية؛ من الصنف‎ ‏إلى 40 ألف رطل/بوصة"؛‎ Av ‏من‎ yield stress ‏يتراوح إجهاد الخضوع‎ Cua) ksi ‏رطل/بوصة"‎ ‏ومن الصنف 40 ألف رطل/بوصة"‎ (MPa (Mega Pascal) ‏أي من 551 إلى 154 ميغابإسكال‎
Vou ‏ألف رطل/بوصة"؛ أي من 164 إلى‎ ٠١١ ‏الخضوع من 5 إلى‎ dea) ‏(حيث يتراوح‎ ‏النفطية من الصنف من‎ Ell ‏ميغاباسكال) بشكل واسع. ومن تاحية ثانية تكون الأنابيب الفولاذية‎ ١5 ‏ألف رطل/بوصة"؛ أي‎ Yo ‏إلى‎ ٠١١ ‏ألف رطل/بوصة'ً (حيث يتراوح إجهاد الخضوع من‎ ٠ ‏ميغاباسكال) موضع استخدام في الوقت الحالي.‎ ATY ‏من 58 إلى‎ ‏على كبريتيد‎ Jal ‏وتحتوي العديد من الآبار العميقة التي تم تطويرها في الوقت‎ ‏مما يجعلها قابلة للتاكل. وبالتالي؛ فهي لا تتطلب فقط متانة عالية‎ chydrogen sulfide ‏الهيدروجين‎ ‎sulfide stress cracking ‏بل يجب أن تمتلك مقاومة للتشقق الناجم عن الإجهاد الكبريتيدي‎ ٠ ‏(ويشار إليها فيما بعد بمقاومة ع55).‎ resistance ‏ألف‎ ١١١ ‏وكإجراء لتحسين مقاومة أنبوب فولاذي لبثر نفطية تقليدي من الصنف © إلى‎ ‏تتضمن طرق معروفة تنظيف الفولاذ وجعل بنيته أصغر. فمثلاًء تقترح نشرة‎ (SSC ‏رطل/بوصة" ل‎ ‏من خلال تقليل‎ SSC ‏طلب براءة الاختراع الياباني رقم 17-75797750 طريقة لتحسين مقاومة‎
ا عناصر الشوائب ‎Jie impurity elements‏ المنغنيز ‎Mn (Manganese)‏ والفسفور ‎(Phosphorus)‏ ‏©. وتقترح 550 طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎549-77777١60‏ طريقة تحسين مقاومة ‎SSC‏ من خلال إجراء التسقية ‎quenching‏ مرتين من أجل تهذيب الحبيبات ‎refining‏ متدع. واستجابة للحاجة إلى ‎sal)‏ متانة الأنابيب الفولاذية للبثر النفطية؛ تكون الأنابيب الفولاذية للبثر النفطية من الصنف من ‎١75‏ ألف رطل/بوصة” (حيث يتراوح إجهاد الخضوع من 877 إلى 5 ميغاباسكال) موضع استخدام في الوقت الحالي. وعلاوة على ذلك؛ ازدادت الحاجة إلى أنابيب فولاذية ‎fl‏ نفطية تمتلك مقاومة خضوع ‎yield strength‏ تبلغ ‎٠6١‏ ألف رطل/بوصة" (أي يبلغ إجهاد الخضوع 465 ميغاباسكال) أو أكثر. وتزيد احتمالية حدوث التشقق الناجم عن الإجهاد الكبريتيدي ‎Sulfide stress cracking‏ ‎٠‏ (©858)؛ ‎Laie‏ تكون المتانة عالية. وبناءً على ذلك؛ تتطلب الأنابيب الفولاذية للبثر النفطية من الصنف ‎١580‏ ألف رطل/بوصة” أو أكثر تحسين إضافي لمقاومة ‎(SSC‏ بالمقارنة مع الأنابيب الفولاذية للبثر النفطية التقليدية من الصنف ‎de‏ ألف رطل/بوصة؛ الصنف ‎١١١‏ ألف ‎a p/h),‏ والصنف ‎١١١‏ ألف رطل/بوصة". وتقترح نشرات طلبات براءات الاختراع اليابانية بالأرقام 97 تحت لممد حي م ‎(Yu eam )IVATAY OO )-FFovyy‏ اللاكخماح يك ) )لالاكاح يك ‎S1VAVAA‏ ‎(Youn‏ ودلا 38-ه 881/1 ‎٠٠١١-7‏ إجراء لتحسين مقاومة فولاذ ‎steel‏ أنبوب ‎Se‏ ‏المتانة في بثر نفطية ؛ ل 55 . وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم 49748 1-777 طريقة تحسين مقاومة منتج فولاذي من الصنف ‎١١5‏ ألف رطل/بوصة' ل ‎SSC‏ من خلال تزويد بنية فولاذية محسنة عن ‎Yo‏ طريق المعالجة الحرارية ‎heat treatment‏ باستخدام التسخين بالحث 0600ع1000. وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎١1‏ 8-1150 طريقة تحسين مقاومة أنبوب فولاذي من الصنف ‎٠١١‏ ‏إلى ‎lf ١6‏ رطل/بوصة' ل ‎SSC‏ من خلال تعزيز ‎ALE‏ التفسية ‎hardenabilty‏ باستخدام عملية تسقية مباشرة وزيادة درجة حرارة التطبيع. وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎١١-0971‏ طريقة تحسين مقاومة فولاذ منخفض السبائكية من الصنف ‎١٠١١‏ إلى ‎Yee‏ ألف ‎YO‏ رطل/بوصة" ل ‎SSC‏ من خلال إجراء عملية ضبط لتزويد تركيب كيميائي مثالي للسبيكة. وتقترح نشرات طلبات براءات الاختراع اليابانية بالأرقام امتخلااح ات اخلاتم ا ‎٠١‏ و
له ‎٠0-44‏ طريقة لتحسين مقاومة فولاذ منخفض السبائكية لأنبوب في بثر نفط من الصنف ‎٠١٠١١‏ إلى ‎vee‏ ألف رطل/بوصة' ل ‎SSC‏ من خلال ضبط أشكال مركبات الكربيد ‎carbides‏ وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎000-١١99744‏ طريقة لتأخير زمن حدوث ‎SSC‏ لمنتج فولاذي من الصنف ‎٠١١‏ إلى ‎١5‏ ألف رطل/بوصة' من خلال ترسيب ‎precipitation ©‏ مقدار كبير من مركبات كربيد ‎carbides) V‏ 17). وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎٠٠005-75697054‏ طريقة لتحسين مقاومة أنبوب لبثر نفط من الصنف ‎١75‏ ألف ‎"a sh)‏ أو أكثر ل[ ‎SSC‏ من خلال ضبط كتافة الانقصام ‎dislocation density‏ ومعامل الانتشار الهيدروجيني ‎hydrogen diffusion coefficient‏ إلى القيم المطلوبة. وتقترح نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎Yon T=YT0T0Y‏ طريقة لتحسين مقاومة أنبوب لبثر نفط من الصنف ‎١*٠‏ ألف رطل/بوصة" أو أكثر ل ‎SSC‏ من خلال إنتاج بنية ‎cylin‏ أحادية ‎single-phase shall‏ ‎structure‏ عانصندا؛ والتي تتوفر عند وجود محتوى ‎dle‏ من الكربون ‎carbon‏ الفولاذ» وأثناء التبريد المائي» يتم إيقاف التبريد المائي عند درجة حرارة تتراوح من 400 إلى ‎Ten‏ وإجراء معالجة حرارية عن طريق التحول متساوي درجة الحرارة ‎isothermal transformation‏ (معالجة بالتطبيع الأوستنيتي ‎(austemper‏ عند درجة حرارة تتراوح من 5060 إلى ‎٠٠١‏ "م. ‎BE, ١‏ التقنية السابقة وثائق براءات الاختراع وثيقة براءة الاختراع ‎:١‏ نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎17-75717٠0‏ ‏وثيقة براءة الاختراع ؟: نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎84-77777٠2‏ ‏وثيقة براءة الاختراع ‎oY‏ نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم 477/8 1-177 0 وثيقة براءة الاختراع 4: نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎ATYYOOY‏ ‏وثيقة براءة الاختراع 10 نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎WVI-TYoVYY‏ ‏وثيقة براءة الاختراع 7: نشرة ‎calla‏ براءة الاختراع ‎bbl‏ رقم امتخلخاح١٠٠‏ وثيقة براءة الاختراع ‎:١‏ نشرة ‎calla‏ براءة الاختراع الياباني رقم ‎٠٠١٠١-١5839787‏ ‏وثيقة براءة الاختراع 8: نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم 100-7917746 ‎Yo‏ وثيقة براءة الاختراع 9: نشرة طلب براءة الاختراع ‎SUL‏ رقم ‎Yoo em) YAVAA‏ وثيقة براءة الاختراع ‎:٠١‏ نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎٠٠259-75597846‏ ‏لول
-ه- وثيقة براءة الاختراع ‎:١١‏ نشرة طلب براءة الاختراع الياباني رقم ‎٠٠١76-71871061‏ ‏الوصف العام للاختراع من ناحية ‎(opal‏ قد لا تزود أي من التقنيات المكشوف عنها في وثائق براءات الاختراع أنبوب فولاذي ‎jal‏ نفط يمتلك مقاومة خضوع تبلغ ‎٠6١0‏ ألف رطل/يوصة” أو أكثر ويظهر بصورة © دائمة مقاومة ممتازة ‎SSC J‏ ويكمن أحد أهداف الاختراع الحالي في تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفط يمتلك مقاومة خضوع تبلغ 965 ميغاباسكال (0؟١‏ ألف رطل/بوصة') أو أكثر ويظهر بصورة دائمة مقاومة ممتازة ل ‎SSC‏ ‏ويتضمن الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط تركيب كيميائي يشمل؛ بالنسبة ‎٠‏ المثوية الكتلية: كربون ‎carbon‏ ©: 460 إلى 7,15 سليكون صمعناتو ز8: ‎١ Avvo‏ ف منغنيز ‎٠١ :Mn manganese‏ إلى ‎YATE‏ « فسفور ‎Ze, «Ye :P Phosphorus‏ أو أقل ؛» كبريت ‎١.١7١ :5 sulfur‏ أو ‎«Jd‏ تحاس ‎:Cu copper‏ 7609 أو ‎«Jal‏ كروم ‎:Cr Chromium‏ ¢ إلى 21,50 موليبدينوم ‎Molybdenum‏ 140: 5 إلى ‎٠‏ 7,5 فاناديوم ‎:V vanadium‏ إلى 0.75 تيتانيوم ‎Ti Titanium‏ صفر إلى أقل من 70.209 نيوبيوم ‎:Nb Niobium‏ ‎Vo‏ )0 إلى 20.7 الومنيوم ‎aluminum‏ قابل للذوبان ‎0.00٠0‏ إلى ‎oo, vo‏ نتروجين ‎Nitrogen‏ ‏7 2 أو أقل ‎٠»‏ بورون ‎boron‏ 3: صفر إلى 20,0015 وكالسيوم ‎Ca calcium‏ صفر إلى 20.007 ويتمثل الباقي في حديد ‎Fe fron‏ وشوائب ‎impurities‏ وبنية تتألف من مارتنسيت ‎martensite‏ مطبّع وأوستنيت ‎austenite‏ محتجز بنسبة تتراوح من صفر إلى أقل من 77 حجاً. ويبلغ عدد حجم حبيبات ‎grain size number‏ الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية في البنية ‎5,٠‏ أو أكثرء ‎Ye‏ وفي المارتتسيت ‎martensite‏ المطبع يبلغ قطر ‎gly‏ مكاقئ ‎equivalent circular diameter‏ لبنية ثانوية ‎sub-structure‏ تكون محاطة بحدود ‎boundary‏ تتضمن فرق في الاتجاه البلوري ‎crystal‏ ‎orientation‏ بمقدار ‎"١١‏ أو أكثر ضمن حدود رزم ‎«packet boundary‏ حدود كتلية ‎block‏ ‎boundary‏ وحدود شبكية ‎lath boundary‏ ؟ ‎(um) micrometer jeg Sie‏ أو أقل . وتشمل طريقة تصنيع الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبئر النفط وفقاً للاختراع 5 الحالي خطوة تشكيل على ‎hot working (ALY‏ لمادة أولية ‎starting material‏ تمتلك التركيب لدلرا ae ‏خطوة تسقية نهائية تتضمن‎ chollow shell ‏الكيميائي الموصوف أعلاه لتشكيل غلاف مجوف‎ ‏"م‎ ٠٠ ‏تعريض الغلاف المجوف إلى تسقية يُضبط فيها معدل التبريد عند درجة حرارة تتراوح بين‎ ‏وتُضبط درجة حرارة الغلاف المجوف‎ ABT) ‏إلى أقل من‎ ASE) ‏بحيث يتراوح من‎ ؛م7٠٠١و‎ ‏التي يتوقف عندها التبريد إلى ١٠٠”م أو أقل؛ وخطوة تطبيع الغلاف المجوف المسقى.‎ dea) ‏النفط وفقاً للاختراع الحالي‎ ll ‏ويمتلك الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية‎ 5 ‏رطل/بوصة') أو أكثر ويظهر بصورة دائمة مقاومة‎ call VE) ‏حضوع يبلغ 470 ميغاباسكال‎ -SSC J ‏ممتازة‎ ‏شرح مختصر للرسومات‎ ‏خريطة لحدود حبيبات أوستنيت أولية لبنية تتضمن بنيات ثانوية يبلغ قطرها‎ eazy :١ ‏الشكل‎ ‏الحبيبي 7,76 ميكرومتر.‎ ٠١ ‏يوضح خريطة لحدود حبيبات كبيرة الزاوية لبنية تتضمن بنيات ثانوية يبلغ قطرها‎ Ya ‏الحبيبي 7,76 ميكرومتر.‎ ‏خريطة لحدود حبيبات أوستنيت أولية لبنية تتضمن بنيات ثانوية يبلغ قطرها‎ eazy :© ‏الشكل‎ ‏الحبيبي ١,؛ ميكرومتر.‎ ‏عبارة عن خريطة لحدود حبيبات كبيرة الزاوية لها بنية تتضمن بنيات ثانوية يبلغ‎ iE ‏الشكل‎ Vo ‏قطرها الحبيبي ),£ ميكرومتر.‎ ‏لتفصيلي:‎ ١ ‏الوصف‎ ‏سيتم وصف تجسيد للاختراع الحالي بالتفصيل أدناه. وفي الوصف الحالي تمثل النسبة‎ ‏المثوية نسبة مثوية على أساس الكتلة ما لم يُشار إلى خلاف ذلك.‎ ‏لقد أجرى المخترعون الحاليون دراسات وأبحاث حول أنابيب فولاذية منخفضة السبائكية‎ ٠ ‏لبثر نفط تمتلك مقاومة خضوع تبلغ 410 ميغاباسكال أو أكثر وتوصلوا إلى النتائج التالية.‎ ‏نفط والذي‎ iy ‏يكون فعالاً من أجل تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية عالي المتانة‎ )١( ‏يتضمن محتوى عالي من الكربون‎ steel ‏استخدام فولاذ‎ (SSC ‏يظهر بصورة دائمة مقاومة عالية ل‎ ‏يبلغ 70,40 أو أكثر. ويُشار إلى أسباب ذلك أدناه.‎ © Carbon
VE
‏وبشكل عام؛ يتم ضبط أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفط بحيث تكون له بنية‎ ‏عن طريق التسقية‎ (ashe martensite ‏تتضمن بصورة أساسية مارتنسيت‎ metal structure ‏معدنية‎ ‏والتطبيع بعد الدلفنة على الساخن 100701608. ومما يُعتقد في الغالب أنه نظراً لأن مركبات الكربيد‎ ‏أفضل. وتشتمل مركبات‎ SSC ‏تكون كروانية بدرجة أكبر في عملية التطبيع؛ تكون مقاومة‎ carbide ‏ويشتمل المتبقي من مركبات‎ cementite ‏المترسبة بصورة أساسية على سمنتيت‎ carbide ‏الكربيد‎ © ‏كربيدات‎ «Mo carbides ‏(كربيدات الموليبدينوم‎ carbide ‏على مركبات كربيد‎ carbide an SI ‏إن‎ Ti carbides ‏وكربيدات التيتانيوم‎ «Nb carbides ‏وكربيدات النيوبيوم‎ «V carbides ‏الفاناديوم‎ ‏حيث تكون الكربيدات‎ gall ‏على الحدود‎ carbides ‏وجدت). وفي حال ترسبت الكربيدات‎ ‏بصفتها نقطة‎ carbides ‏لهذه الكربيدات‎ SSC ‏منبسطة أكثرء تزيد احتمالية حدوث‎ carbides ‏أقرب إلى الشكل الكرواني؛ فإن‎ carbides ‏البداية. وفي عبارة أخرى؛ عندما تكون الكربيدات‎ ٠ ‏وبالتالي تتحسن‎ SSC ‏الموجودة على الحدودة الحبيبية قد لا تسبب حدوث‎ carbides ‏الكربيدات‎ ‏معالجة كروانية‎ shal ‏يلزم‎ SSC ‏ومن أجل تحسين مقاومة‎ eld ‏وبناءً على‎ SSC ‏مقاومة‎ ‎cementite ‏وتحديداً السمنتيت‎ «carbides ‏للكربيدات‎ ومن المعروف أنه يمكن إجراء المعالجة الكروانية للكربيدات ‎carbides‏ عن طريق التطبيع ‎١5‏ عند أقصى درجة حرارة ممكنة. ومن ناحية ثانية يعمل التطبيع عند درجة ‎Sha‏ عالية على تخفيض كثافة انفصام الجزء الداخلي للأنبوب الفولاذي. ويعد انخفاض كثافة الانفصام بحد ذاته فعالاً في تعزيز مقاومة ©55. ويعمل الانفصام كموقع محاصر للهيدروجين ‎chydrogen‏ وبالتالي إذا كانت كثافة الانفصام عالية؛ سيصعب تزويد مقاومة ممتازة ل ‎SSC‏ بشكل دائم. ويعد وجود العناصر السبائكية ‎alloy elements‏ التي تعزز مقاومة التليين بالتطبيع ‎temper softening‏ مثل الموليبدينوم ‎Mo Molybdenum Y +‏ والفاناديوم ‎V vanadium‏ فعالاً في الحد من انخفاض المتانة ‎strength‏ الذي يسببه التطبيع عند درجات حرارة مرتفعة. لكن يكون هذا التأثير محدوداً. وفي حال وجد 70,50 أو أكثر من الكربون ‎carbon‏ ©؛ تكون المعالجة الكروانية للكربيدات ‎carbides‏ وتحديداً السمنتيت ‎cementite‏ سريعة؛ وفضلاً عن ذلك؛ تترسب العديد من الكربيدات ‎carbides‏ في الفولاذ ‎steel‏ وعليه؛ يمكن تقوية الفولاذ عن طريق التقوية بالترسيب ‎strengthening YO‏ «دمتماد»:0؛_ بغض النظر عن كتافة الانفصام. وفي عبارة أخرى؛ يتوقع أن يضمن تطبيع فولاذ منخفض السباثكية يتضمن محتوى عالٍ من الكربون ‎carbon‏ © في ظروف لدلرا
—A— ‏تحدث نتيجة ترسيب العديد من الكربيدات‎ Ally ‏التطبيع الملائمة متانة ناتجة عن التقوية بالترسيب‎ carbides ‏ناتجة عن المعالجة الكروانية للكربيدات‎ SSC ‏ويضمن مقاومة ل‎ carbides ‏أو أكثرء‎ 70.460 © carbon ‏ووفقاً لما هو موصف أعلاه؛ في حال بلغ محتوى الكربون‎ ‏بشكل‎ steel ‏ويُنثر؛ وبالتالي قد تتحسن متانة الفولاذ‎ carbides ‏يترسب مقدار كبير من الكربيدات‎ ‏إضافي من خلال التقوية بالترسيب؛ بغض النظر عن كتافة الانفصام. وعلاوة على ذلك؛ في حال‎ © ‏العناصر‎ concentration ‏أو أكثرء ينخفض تركيز‎ 70,50 © carbon ‏بلغ محتوى الكربون‎ ‏على ذلك؛ تثبت‎ slag ‏كروانياً.‎ cementite ‏ويكون السمنتيت‎ cementite ‏السبائكية في السمنتيت‎ carbon ‏في حين تتحقق متانة عالية. وعلاوة على ذلك؛ في حال بلغ محتوى الكربون‎ SSC ‏مقاومة‎ ‏في البنية. وفي‎ martensite ‏للمارنتسيت‎ volume ratio ‏أو أكثر ؛ تزيد النسبة الحجمية‎ 75,560 © ‏عالية؛ تنحفض كثافة الانفصام بعد التطبيع‎ martensite ‏حال كانت النسبة الحجمية للمارنتسيت‎ ٠ .550 ‏بدرجة كبيرة؛ مما يؤدي إلى ثبات مقاومة‎ ‏وللحصول على مقاومة خضوع تبلغ 965 ميغاباسكال أو أكثر؛ يفضل أن تتكون البنية‎ ‏وأن تبلغ النسبة‎ ¢single-phase ‏مطبّع أحادي الطور‎ martensite ‏بصورة أساسية من مارتنسيت‎ ‏المحتجز والبنية الكاملة (ويشار إليها فيما بعد بالنسبة الحجمية‎ austenite ‏الحجمية بين الأوستنيت‎ ‏المحتجز) (النسبة المثوية) أقل ما يمكن. وفي حال احتوت البنية على أي‎ austenite ‏للأوستنيت‎ Vo ‏فلا يمكن تحقيق المتانة‎ ¢(bainite ‏المطبّع (مثل البينايت‎ martensite ‏غير المارتنسيت‎ AT ‏طور‎ ‎austenite Cutie SU ‏العالية المذكورة سابقاً. وبالإضافة إلى ذلك؛ في حال كانت النسبة الحجمية‎ ‏المحتجز عالية؛ تكون المتانة متغيرة. ووفقاً لذللك؛ يجب أن تمثل بنية الأنبوب الفولاذي منخفض‎ austenite ‏مطبّع وأوستنيت‎ martensite ‏السبائكية للبثر النفط تلك بنية تتألف من مارتنسيت‎
IY ‏محتجز بنسبة حجمية تتزاوح من صفر إلى ما لازيد عن‎ Yo 170 ‏نفط يمتلك متانة عالية تبلغ‎ fl ‏وبهدف تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية‎ )7( ‏يتم تحسين بنية المارتنسيت‎ il ‏بشكل‎ SSC ‏ميغاباسكال أو أكثر ويظهر مقاومة ممتازة ل‎ ‏المطبّع على مجموعة من حبيبات‎ martensite ‏المطبّع. ويحتوي المارتنسيت‎ martensite ‏مجموعة من الرزم؛ مجموعة من الكتل؛ ومجموعة من الشبكات.‎ Ad) austenite ‏الأوستنيت‎ ‏المطبع على مجموعة من حبيبات الأوستنيت‎ martensite ‏يحتوي المارتنسيت‎ ٠ ‏أكثر‎ Jade ‏وبشكل‎ YO ‏أولية على مجموعة من الرزم. وتشتمل‎ austenite ‏الأولية؛ وتشتمل كل حبيبة أوستنيت‎ austenite ‏لدلرا‎
كل رزمة على مجموعة من الكتل شبه اللوحية؛ وتشتمل كل ‎ABS‏ على مجموعة من الشبكات. ويتم ضمن مناطق المارتنسيت ‎martensite‏ المطبع المحددة بواسطة الحدود ‎Jie‏ حدود الرزم؛ الحدود الكتلية والحدود الشبكية؛ تحديد منطقة محاطة بحدود حبيبية كبيرة الزاوية "كبنية ثانوية". وعلاوة على ذلك؛ يتم ضمن الحدود المعنية المذكورة أعلاه (حدود الرزم؛ الحدود الكتلية © والحدود الشبكية)؛ تحديد حدود تتضمن فرق في الاتجاه البلوري بمقدار ‎"٠١‏ أو أكثر على شكل "حدود حبيبية كبيرة الزاوية". ‎Laie‏ تصبح حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية والبنيات الثانوية للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية وللبئر النفط والذي يمتلك مقاومة خضوع تبلغ 410 ميغاباسكال أو أكثرء أكثر ‎odd‏ فمن الممكن أن تتحقق مقاومة ممتازة ل ‎SSC‏ بشكل دائم. وبشكل مفصل أكثر؛ يبلغ عدد ‎٠‏ حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية الذي يتوافق مع العدد ‎E112‏ وفقاً ل ‎ASTM‏ (الجمعية الأمريكية لاختبار المواد ‎٠ (American Society for Testing and Materials‏ أو أكثر ويبلغ القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية ؟ ميكرومتر أو ‎JE‏ ويمكن تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفط وله متانة عالية تبلغ 465 ميغاباسكال أو أكثر ويظهر مقاومة ممتازة ل ‎SSC‏ ‏بشكل دائم. ‎(Y) VO‏ ويفضل لجعل القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية يساوي © ميكرومتر أو أقل؛ أن يتم التحكم بظروف التسقية النهائية أثناء عملية التصنيع. وبشكل مفصل أكثرء يتم في التسقية ‎(All‏ ضبط معدل التبريد لدرجة ‎Bla‏ غلاف مجوف تتراوح من 500 إلى ١٠٠م”؛‏ إلى ‎Aula‏ أو أكثرء وأن يتم ضبط درجة حرارة الغلاف المجوف التي يتوقف عندها التبريد (ويشار إليها ‎Led‏ بعد بدرجة حرارة توقف التبريد) إلى ١٠٠م”‏ أو أقل. ‎Yo‏ (4) وقبل التسقية النهائية؛ يمكن إجراء معالجة حرارية وسيطة. وبشكل مفصل أكثر؛ يتم تشريب الغلاف المجوف الخاضع للدلفنة على الساخن عند النقطة ‎Al‏ أو أكثر (نقطة ‎Acl‏ أو نقطة 1). وفي هذه الحالة؛ ولأنه ينتج الأوستنيت ‎austenite‏ في البنية؛ يتم تهذيب حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية بصورة إضافية؛ مما يزود مقاومة ممتازة ل ‎.SSC‏ ‏وبناءً على النتائج السابقة؛ فقد توصل المخترعون الحاليون إلى الاختراع التالي. ‎vo‏ ويتضمن الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً للاختراع الحالي تركيب كيميائي يشمل؛ بالنسبة المثوية الكتلية: كربون ‎carbon‏ ©: 460 إلى 70,15 سليكون ‎siicon‏ ‏لول yam :P Phosphorus ‏فسقفون‎ «ZV, ++ ‏إلى‎ ٠١ :Mn manganese ‏إلى 50+ منغنيز‎ © 1 ‏أو أقلء‎ 2,٠١ cu copper ‏أو أقل « نحاس‎ 70,007١ :8 sulfir ‏أو أقلء كبريت‎ 0 7,6 ‏إلى‎ 5:10 Molybdenum ‏موليبدينوم‎ 21,5٠ ‏م: 40 إلى‎ Chromium ‏كروم‎ ‎70.01 ‏صفر إلى أقل من‎ :71 Titanium ‏إلى 70,75 تيتانيوم‎ ١5# :V vanadium ‏فاتاديوم‎ ‏إلى‎ 509٠90 ‏قابل للذوبان‎ aluminum ‏إلى 20.7 الومنيوم‎ 0٠ Nb Niobium ‏نيوبيوم‎ 5 62.0019 ‏صفر إلى‎ :8 boron ‏أو أقل ¢ بورون‎ ١. + ‏لي‎ Nitrogen ‏تتروجين‎ Ze, Yee ‏وشوائب»؛ وبنية‎ Fe ron ‏ويتمثل الباقي في حديد‎ ٠» 76.0607 ‏صفر إلى‎ iCa calcium ‏وكالسيوم‎ ‏محتجز بنسبة تتراوح من صفر إلى‎ austenite ‏مطبّع وأوستنيت‎ martensite ‏تتألف من مارتنسيت‎ ‏أو أكثر‎ 4,٠ ‏الأولية في البنية‎ austenite ‏أقل من 77 حجماً. ويبلغ عدد حجم حبيبة الأوستنيت‎ ‏مكافئ لبنية ثانوية تكون محاطة بحدود تتضمن فرق في‎ (gla ‏وفي المارتنسيت المطبع يبلغ قطر‎ ٠ ‏أو أكثر ضمن حدود رزم؛ حدود كتلية وحدود شبكية ¥ ميكرومتر أو‎ "٠١١ ‏الاتجاه البلوري بمقدار‎ ‏أقل.‎ ‏وتشمل طريقة تصنيع الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبئر النفط وفقاً للاختراع‎ ‏تشمل التركيب‎ starting material ‏لمادة أولية‎ hot working (ALY ‏الحالي خطوة تشكيل على‎ ‏الكيميائي الموصوف أعلاه لتشكيل غلاف مجوف»؛ خطوة تسقية نهائية تتضمن تعريض الغلاف‎ 10 ‏"م و١٠٠”م بحيث‎ ٠0 ‏المجوف إلى تسقية يُضبط فيها معدل التبريد عند درجة حرارة تتراوح بين‎ ‏إلى أقل من ١٠”م/ثانية وتُضبط درجة حرارة الصدفة الجوفية التي يتوقف‎ AB) ‏يتراوح من‎ ‏وخطوة تطبيع الغلاف المجوف المسقى.‎ (JA ‏عندها التبريد إلى ١٠٠”م أو‎ ‏وقد تشمل طريقة التصنيع السابقة بالإضافة إلى ذلك» خطوة معالجة حرارية وسيطة‎ ‏أو أكثر بعد خطوة التشكيل على‎ AL ‏تتضمن تشريب الغلاف المجوف عند درجة حرارة عند النقطة‎ ٠ ‏الساخن وقبل خطوة التسقية النهائية.‎ ‏وسيتم وصف الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً للاختراع الحالي‎ ‏وطريقة تصنيعه بالتفصيل أدناه.‎ ‏[التركيب الكيميائي]‎ ‏يتضمن الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً للاختراع الحالي التركيب‎ vo ‏الكيميائي الآتي.‎
-١١-
كربون ‎Za ge : Carbon‏ إلى ‎Leno‏ ‏يتضمن الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً للاختراع الحالي محتوى (كربون ‎carbon‏ ©) أكبر منه في الأنابيب الفولاذية منخفضة السبائكية للبئر النفط التقليدية. ونتيجة لوجود مقدار كبير من الكربون ‎carbon‏ ©؛ يوجد مقدار كبير من الكربيدات ‎carbides‏ الدقيقة © المنثورة في الفولاذ ‎steel‏ مما يؤدي إلى تعزيز متانة الفولاذ ‎steel‏ ومن ‎ABN‏ على الكربيدات ‎carbides‏ السمنتيت ‎cementite‏ والكربيدات السباثكية (كربيدات الموليبديتوم ‎«Mo carbides‏ كربيدات الفاناديوم ‎carbides‏ 7 وكربيدات النيوبيوم ‎«Nb carbides‏ وكربيدات التيتانيوم ‎Ti‏ ‎carbides‏ إن وجدت). وعلاوة على ذلك؛ تصبح البنيات الثانوية دقيقة وتتحسن بالتالي مقاومة ©85. وفي حال كان محتوى الكربون ‎carbon‏ © قليل ‎das‏ لن يتحقق التأثير المذكور أعلاه. ومن ‎٠‏ ناحية ثانية؛ في حال كان محتوى الكربون ‎carbon‏ © عالي ‎daa‏ تنخفض صلابة ‎Nal‏ في الحالة المسقاة؛ مما يزيد من قابلية التشقق الناجم عن التسقية. ‎Sly‏ على ذلك؛ يتراوح محتوى الكربون ‎carbon‏ © من 70.560 إلى 59 . ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى الكربون ‎C carbon‏
‎Tv 00‏ والأفضل أن يزيد عن ‎٠‏ 0,5 7؛ والأفضل أيضاً أن يبلغ 0,00 ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى الكربون ‎carbon‏ © 7.17 والأفضل أ ‎Vo‏ سليكون ‎Za ve Si Silicon‏ إلى 7056 يعمل السليكون ‎Si Silicon‏ على إزالة الأكسيد من الفولاذ ‎steel‏ وفي حال كان محتوى السليكون ‎Si Silicon‏ منخفض جداً؛ لن يتحقق هذا التأثير. ومن ناحية ثانية؛ في حال كان محتوى السليكون ‎daa le Si Silicon‏ تنخفض مقاومة ©9880. وبناءً على ذلك يتراوح محتوى السليكون ‎Si Silicon‏ من ‎١.05‏ إلى 20,50. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى السليكون ‎Si Silicon‏ ‎20,1٠0 0‏ والأفضل ‎.720,7١0‏ ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى السليكون ‎Si Silicon‏ 0050 والأفضل ‎Jove‏ ‏منغنيز ‎٠.٠١ :Mn Manganese‏ إلى ‎7٠.٠١‏ ‏يعمل المنغنيز ‎Mn Manganese‏ على إزالة الأكسيد من الفولاذ ‎steel‏ وفي حال كان محتوى المنغنيز ‎Mn Manganese‏ منخفض ‎daa‏ لا يمكن تحقيق هذا التأثير. ومن ناحية ‎Gl‏ ‎Yo‏ إذا كان محتوى المنغنيز ‎Mn Manganese‏ عالي ‎daa‏ سينعزل المنغنيز ‎Mn Manganese‏ على الحدود الحبيبية مع عناصر الشوائب ‎fie‏ الفسفور ‎(P) Phosphorus‏ والكبريت ‎Sulfur‏ (5). لدلرا
“yy ‏وبناءً على ذلك؛ يتراوح محتوى المنغنيز‎ SSC J steel ‏تنخفض مقاومة الفولاذ‎ cll) ‏وكنتيجة‎ ‏إلى 6 . ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى المنغنيز‎ 2٠١ ‏من‎ Mn Manganese ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى المنغنيز‎ WZ, YA ‏والأفضل‎ 20,7١ Mn Manganese ‏نل والأفضل ا‎ Mn Manganese ‏أو أقل‎ 20,070 :P Phosphorus ‏فيفور‎ © ‏على الحدود‎ © Phosphorus ‏الشوائب. وينعزل الفسفور‎ al p Phosphorus ‏يعد الفسفور‎ ‏ولذلك؛ يفضل أن يبلغ محتوى‎ SSC J steel ‏الحبيبية ويؤدي بالتالي إلى انخفاض مقاومة الفولاذ‎ ‏يفضل أن يبلغ محتوى الفسفور‎ eld ‏ما يمكن. وبناءً على‎ Jil © Phosphorus ‏الفسفور‎ ‏أو‎ 70.015 P Phosphorus ‏أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى الفسفور‎ 720,070 © Phosphorus ‏أقلء والأفضل 720,017 أو أقل.‎ ٠ ‏أو أقل‎ 20,0078 :8 Sulfir ‏كبريت‎ ‎S Sulfur ‏وينعزل الكبريت‎ .© Phosphorus ‏أحد الشوائب كالفسفور‎ 8 Sulfur ‏يعد الكبريت‎ ‏ولذلك؛ يفضل أن‎ .55© J steel ‏على الحدود الحبيبية ويؤدي بالتالي إلى انخفاض مقاومة الفولاذ‎ ‏أقل ما يمكن. وبناءً على ذلك؛ يفضل أن يبلغ محتوى الكبريت‎ 5 Sulfir ‏يبلغ محتوى الكبريت‎ ‏أو أقل؛‎ 70.0015 5 Sulfa ‏أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى الكبريت‎ 20.0070 5 Sulfr Vo ‏أو أقل.‎ 70.00٠0 ‏والأفضل‎ ‏أو أقل‎ 70,15 :©« Copper ‏نحاس‎ ‏على تقصف الفولاذ‎ Cu Copper ‏أحد الشوائب. ويعمل النحاس‎ Cu Copper ‏يعد النحاس‎ ‏أقل‎ Cu Copper ‏يفضل أن يبلغ محتوى النحاس‎ «lily .55© ‏ل‎ steel ‏مما يقلل من مقاومة الفولاذ‎ ‏أو أقل. ويفضل أن لا يزيد‎ 70,15 Cu Copper ‏على ذلك؛ يبلغ محتوى النحاس‎ sly ‏.ما يمكن.‎ Ye ‏عن 70.07 أو أقل؛ والأفضل 70.07 والأفضل‎ Cu Copper ‏الحد الأعلى لمحتوى النحاس‎ . 0.009 ‏أيضاً‎ ‎721,56 ‏إلى‎ ge : Chromium ‏كروم‎ ‏ويحسن متانته.‎ steel ‏الفولاذ‎ hardenability ‏قابلية تقسية‎ Cr Chromium ‏يحسن الكروم‎ ‏تنخفض صلابة الفولاذ‎ «Cr Chromium ‏في حال تواجد مقدار فائض من الكروم‎ cis ‏ومن تاحية‎ YO ‏من‎ Cr Chromium ‏وتقل مقاومته ل ©55. وبناءً على ذلك يفضل أن يتراوح محتوى الكروم‎ steel ‏لدلرا‎ yp 240 Cr Chromium ‏إلى 21,50. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى الكروم‎
Jee ‏والأفضل‎ YY Cr Chromium ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى الكروم‎ 77,50 ‏إلى‎ 50 :110 Molybdenum ‏موليبدينوم‎ ‏مما‎ carbides ‏كما هو موصوف أعلاه؛ كربيدات‎ (Mo Molybdenum ‏يشكل الموليبدينوم‎ ‏عن‎ SSC ‏يعزز بالتالي مقاومة التليين الناجم عن التطبيع؛ وبالتالي فهو يسهم في تعزيز مقاومة‎ ©
Mo Molybdenum ‏وفي حال كان محتوى الموليبدينوم‎ Ball ‏طريق التطبيع مرتفع درجة‎ ‏إذا كان محتوى الموليبدينوم‎ AB Real ‏منخفض جدآء لا يمكن تحقيق هذا التأثير. ومن‎ ‏على ذلك؛ يتراوح محتوى‎ dls ‏عالي جداً؛ يتم تحقيق التأثير السابق.‎ Mo Molybdenum ‏إلى 77,50. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى‎ ١50 ‏من‎ Mo Molybdenum ‏الموليبدينوم‎ ‏والأفضل 70,150. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى‎ 20,10 Mo Molybdenum ‏الموليبدينوم‎ ٠
JN, ‏والأفضل‎ ZY, + Mo Molybdenum ‏لمحتوى الموليبدينوم‎ 77١ ‏إلى‎ ٠.٠ :7 Vanadium ‏فاناديوم‎ ‏مما يعزز‎ carbides ‏كما هو موصوف أعلاه؛ كربيدات‎ 7 Vanadium ‏يشكل الفاناديوم‎ ‏عن طريق‎ SSC ‏بالتالي مقاومة التليين الناجم عن التطبيع؛ وبالتالي فهو يسهم في تعزيز مقاومة‎ ‏لا‎ das ‏منخفض‎ V Vanadium ‏وفي حال كان محتوى الفاناديوم‎ al) ‏التطبيع مرتفع درجة‎ Vo das ‏عالي‎ 7 Vanadium ‏يمكن تحقيق هذا التأثير. ومن ناحية ثانية؛ إذا كان محتوى الفاناديوم‎ ٠,050 ‏من‎ V Vanadium ‏يتم تحقيق التأثير السابق. وبناءً على ذلك؛ يتراوح محتوى الفاناديوم‎ ‏ويفضل أن‎ .7 0.07 7 Vanadiom ‏إلى 0:75 7. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى الفاناديوم‎ .7 0.17 ‏والأفضل‎ 7 0,15 V Vanadium ‏يبلغ الحد الأعلى لمحتوى الفاناديوم‎ 7607 ‏إلى‎ ٠.١٠ (Nb Niobium ‏ثيوبيوم‎ Yo ‏فيشكل‎ 17 nitrogen ‏و/أو النتروجين‎ C carbon ‏مع الكربون‎ Nb Niobium ‏يتحد النيوبيوم‎ ‏تعرض هذه الرواسب‎ Cua ‏أو كربونتريدات 8ع0:0:0-01030.‎ nitrides ‏نتريدات‎ ccarbides ‏كربيدات‎ ‎steel ‏بنيات الفولاذ‎ (carbo-nitrides ‏والكربونتريدات‎ enitrides ‏النتريدات‎ carbides ‏(الكربيدات‎ ‏ل‎ steel ‏مما يعزز بالتالي مقاومة الفولاذ‎ pinning ‏الثانوية إلى تهذيب حبيبي نتيجة لتأثير الترفيع‎ ‏لن يتحقق هذا‎ das ‏منخفض‎ Nb Niobium Niobium ‏وفي حال كان محتوى النيوبيوم‎ .SSC Yo ‏تنتج نتريدات‎ daa ‏عالي‎ Nb Niobium ‏ومن ناحية ثانية؛ في حال كان محتوى النيوبيوم‎ ٠ ‏التأثير‎ ‏لدلرا‎ yee ‏وبناءً على ذلك؛ يتراوح‎ .55© J steel ‏مما يؤدي بالتالي إلى إضعاف مقاومة الفولاذ‎ 3230) nitrides ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى‎ JY ‏من 091 إلى‎ Nb Niobium ‏محتوى النيوبيوم‎ ‏والأفضل 70.015. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى‎ 20,007 Nb Niobium ‏النيوبيوم‎ ‎.7 0.00 ‏والأفضل‎ 70,٠١ Nb Niobium ‏النيوبيوم‎ ‎700٠٠٠ ‏إلى‎ 09٠٠0 ‏قابل للذوبان:‎ AL Aluminum ‏الومنيوم‎ © ‏حال كان‎ dy steel ‏على نزع الأكسدة من الفولاذ‎ Al Aluminum ‏يعمل الألومنيوم‎ steel ‏تحدث عملية نزع الأكسدة من الفولاذ‎ das ‏منخفض‎ Al Aluminum ‏محتوى الألومنيوم‎ ‏ومن ناحية ثانية؛ إذا كان محتوى‎ .55© J steel ‏بدرجة غير كافية؛ مما يقلل من مقاومة الفولاذ‎ ‏من شأنها أن تقلل من مقاومة الفولاذ‎ oxides ‏تنتج أكاسيد‎ daa ‏عالي‎ Al Aluminum ‏الألومنيوم‎ ‏إلى‎ 0٠0 ‏من‎ Al Aluminum ‏يتراوح محتوى الألومنيوم‎ old ‏ل ©5858. وبناءً على‎ steel Ve ‏والأفضل‎ 70.015 Al Aluminum ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى لمحتوى الألومنيوم‎ . 9 ‏والأفضل‎ 70,80 Al Aluminum ‏ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى لمحتوى الألومنيوم‎ . 0 ‏محتوى "الألومنيوم‎ "Al Aluminum ‏وفي الوصف الحالي؛ يُقصد بمحتوى "الألومنيوم‎ . ‏القابل للذوبان".‎ AL Aluminum ‏أي "الالومنيوم‎ acid ‏لم الذائب في حمض‎ Aluminum
‎٠‏ تتررجين ‎:N Nitrogen‏ 7+ .7 أو أقل يعد النتروجين ‎N Nitrogen‏ أحد الشوائب. ويشكل النتروجين ‎N Nitrogen‏ نتريد ‎nitride‏ ‏مما يؤدي بالتالي إلى إضعاف مقاومة الفولاذ ‎steel‏ ل ©850. ولذلك؛ يفضل أن يبلغ محتوى النتروجين ‎N Nitrogen‏ أقل ما يمكن. ‎Sly‏ على ذلك؛ ‎aly‏ محتوى النتروجين ‎N Nitrogen‏
‏7 أو أقل. ويفضل أن يبلغ محتوى النتروجين ‎N Nitrogen‏ 70.005 أو ‎«Jd‏ والأفضل ‎ATE 0 ٠٠‏ أو أقل. ويمثل الباقي من التركيب الكيميائي للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط حديد ‎Fe iron‏ وشوائب. وتكون الشوائب المشار إليها هنا عبارة عن عناصر يتم خلطها في الحالة الخام ‎ore‏ والخردة ‎scrap‏ المستخدمة كمواد أولية فولاذية أو التي يتم الحصول عليها من بيئة عملية التصنيع. ‎Yo‏ [العناصر الاختيارية]
“yee ‏النفط بصورة إضافية على تيتانيوم‎ ull ‏قد يحتوي الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية‎
Fe iron ‏بدلاً من جزء من الحديد‎ Ti Titanium 70,01 ‏صفر إلى أقل من‎ Ti Titanium ‏تيتانيوم‎ ‏نتريدات‎ Ti Titanium ‏عنصر اختياري. ويشكل التيتانيوم‎ Ti Titanim ‏يعتبر التيتانيوم‎ ‏كذلك‎ Ti Titanium ‏وبالتالي فهو يعمل على تهذيب حبيبات الفولاذ [©50. ويحد التيتانيوم‎ nitrides © ‏والتي تتكون أحياناً أثناء الصب‎ cast piece ‏لقطعة صب‎ surface cracking ‏من التشقق السطحي‎ ‏المذاب مع الألومنيوم‎ 17 Nitrogen ‏المتواصل. وأثناء الصب المتواصل؛ يتحد النتروجين‎ ‏نتيجة للحث الانفعالي‎ Al nitrides ‏له في قطعة صب؛ وتترسب نتريدات الألومينوم‎ Aluminum ‏يصبح سطح قطعة الصب قابلاً للتشقق. ويتحد التيتانيوم‎ Ala) ‏وفي هذه‎ strain induction ‏التيتانيوم‎ ely jis ‏المذاب فتتشكل‎ N Nitrogen ‏على نحو مفضل مع النتروجين‎ Ti Titanium ٠ ‏اه. وهذا ن شأنه‎ nitrides ‏مما يحد بالتالي من ترسب نتريدات الألومينوم‎ ¢Ti nitrides Titanium ‏أن يمنع التشقق السطحي لقطعة الصب أثناء الصب المتواصل. وحتى إن وجد مقدار قليل جداً من‎
Titanium ‏من الممكن أن تتحقق هذه التأثيرات. غير أنه إذا كان محتوى التيتانيوم‎ Ti ‏التيتانيوم‎ ‏وبناءً على‎ .8580© J steel Nal) ‏كبيرة مما يُضعف مقاومة‎ TIN ‏تصبح حبيبات‎ daa Je Ti ‏من صفر إلى ما لا يزيد عن 70509. ويفضل أن يبلغ الحد‎ Ti ‏ذلك؛ يتراوح محتوى التيتانيوم‎ No
Ti ‏الأدنى للتيتانيوم 77 70.009 والأفضل 70.007. ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى للتيتانيوم‎ ogee ‏والأفضل‎ Aye oA ‏نفط بصورة إضافية على بورون‎ jul ‏وقد يحتوي الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية‎
Fe iron ‏بدلاً من جزء من الحديد‎ B boron 70.0019 ‏صفر إلى‎ :8 boron ‏بورون‎ ٠ ‏قابلية التفسية؛ ويعزز‎ 3 boron ‏عنصر اختياري. ويعزز البورون‎ B boron ‏يعتبر البورون‎ ‏8؛ يمكن تحقيق التأثير‎ boron ‏كذلك متانة الفولاذ 1ه©:. وحتى إن وجد مقدار قليل من البورون‎ ‏عالي جداً؛ يتشكل 14::0156 على‎ 3 boron ‏السابق. ومن ناحية ثانية؛ إذا كان محتوى البورون‎ ‏يفضل أن يكون محتوى‎ lily .85© ‏ل‎ steel ‏الحدود الحبيبية؛ مما يقلل من مقاومة الفولاذ‎ ‏من صفر إلى‎ B boron ‏الموجود قليل. وبناءً على ذلك؛ يتراوح محتوى البورون‎ B boron ‏البورون‎ YO
-؟١-‏ أو أقل. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى للبورون ‎B boron‏ 20,0007 والأفضل 5 . ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى للبورون ‎oo, oo VY B boron‏ والأفضل ‎Joye ode‏ وقد يحتوي الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية ‎id‏ نفط بصورة إضافية على كالسيوم ‎Yu Ca calcium‏ من جزء من الحديد ‎Fe iron‏ 0 كالسيوم ‎iCa caleium‏ صفر إلى 70.0607 يعتبر الكالسيوم ‎Ca calcium‏ عنصر اختياري»؛ ويتحد الكالسيوم ‎Ca caleium‏ مع الكبريت ‎sulfur‏ 5 في الفولاذ ‎steel‏ ليشكل كبريتيدات ‎csulfides‏ مما يحسن بالتالي أشكال الشوائب الدخيلة ‎inclusions‏ ويعزز صلابة الفولاذ اء©ه. وحتى إن كان محتوى الكالسيوم مستنعله»ء ‎Ca‏ الموجود قليل؛ يمكن تحقيق التأثير السابق. ومن ناحية ثانية» إذا كان محتوى الكالسيوم ‎caleitm‏ © عالي ‎daa)‏ سيتم تحقيق هذا التأثير. وبناءً على ذلك؛ يتراوح محتوى الكالسيوم ‎Ca caleiim‏ من صفر إلى ما لا يزيد عن 70.007. ويفضل أن يبلغ الحد الأدنى للكالسيوم ‎«lv, ve v0 Ca caleiim‏ والأفضل ‎eve)‏ ويفضل أن يبلغ الحد الأعلى للكالسيوم ‎Ca calcium‏ 20.0075 والأفضل ‎Yo‏ رق [البنية (البنية الدقيقة)] ‎yo‏ تتضمن بنية الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً للاختراع الحالي بصورة أساسية مارتنسيت ‎martensite‏ مطبع. وبشكل مفصل أكثرء تتألف المادة الأساسية ‎(matrix‏ ‏البنية من مارتنسيت ‎martensite‏ مطبع وأوستنيت ‎austenite‏ محتجز بنسبة حجمية تتراوح من صفر إلى ‎IY‏ ‏وبالنسبة للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية ‎ll‏ النفط وفقاً للاختراع الحالي؛ يتم تقييد ‎Yo‏ معدل التبريد في التسقية من وجهة نظر ‎ate‏ التشقق الناجم عن التسقية نظراً لوجود محتوى عالٍ نسبياً من الكربون ‎carbon‏ © في الفولاذ ‎lil steel‏ قد يبقى الأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز في الأنبوب الفولاذي بعد التسقية. وفي المنتج النهائي (الحالة ما بعد التطبيع)؛ يسبب الأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز تفاوثاً كبيراً في المتانة. وبناءً على ‎cold‏ يفضل أن تبلغ النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز أقل ما يمكن. ويفضل أن تكون النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite YO‏ المحتجز أقل من ‎LY‏ ويمتلك الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية للبثر النفط وفقاً لدلرا
“yy
للاختراع ‎(Jad)‏ بشكل مفضل أكثرء بنية تتألف من مارتنسيت ‎martensite‏ مطبع؛ حيث تبلغ
النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز ‎J ja‏ ويتم قياس النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز وفقاً للآتي باستخدام مقياس حيود الأشعة السينية ‎Xeray diffractometry‏ حيث تؤخذ عينة من جزء مركزي من سماكة جدار ‎wall thickness ©‏ أنبوب فولاذي لبثر نفط منتج. ويتم إجراء صقل كيميائي لسطح العينة المأخوذة. ‎(ajay‏ السطح المصقول كيميائياً إلى حيود أشعة سينية باستخدام أشعة 00160 على شكل أشعة سينية ساقطة. ‎als‏ من خلال الكثافات السطحية المدمجة ‎surface integrated intensities‏ للسطح ‎(YY)‏ السطح ‎(Yor)‏ والسطح ‎)١١١(‏ للفريت ‎ferrite‏ والكثافات السطحية المدمجة للسطح (١77)؛‏ السطح (١٠٠)؛‏ والسطح ‎)١١١(‏ للأوستنيت ‎caustenite‏ الحصول على النسبة الحجمية
‎٠‏ اللأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز وتحديدها. [حجم حبيبات الأوستنيت الأولية]
‏يبلغ عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية في البنية السابقة ‎9,٠‏ أو أكثر. ويتم
‏قياس عدد ‎aaa‏ حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية المشار إليه في الوصف الحالي باستخدام
‏الطريقة ‎E112‏ وفقاً ‎ASTM J‏ وفي حال بلغ عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية في
‎Vo‏ البنية السابقة ‎9,٠‏ أو أكثرء يظهر الفولاذ ‎steel‏ مقاومة ممتازة ل ‎SSC‏ حتى وإن كانت له مقاومة
‏خضوع تبلغ 965 ميغاباسكال ‎V6)‏ ألف رطل/بوصة") أو أكثر. وفي حال كان عدد حجم
‏حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية في البنية السابقة أقل من ٠,9؛‏ سيمتلك الفولاذ ‎steel‏ مقاومة
‏قليلة ل ‎SSC‏ عندما تكون له المقاومة المحددة سابقاً. ويفضل أن يكون حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية أكبر من ‎٠‏ ,9؛ والأفضل أن يبلغ ‎٠3‏ أو أكثر.
‎Y.‏ ويمكن قياس عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية باستخدام منتج فولاذي بعد التسقية وقبل التطبيع (والذي يدعى المنتج المسقّى) أو يمكن ‎auld‏ كذلك باستخدام مننج فولاذي مطبّع. ويزود استخدام أي من المنتجات الفولاذية هذه ثباثاً في حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ ‏الأولية. ‏[حجم البنيات الثانوية]
‎Yo‏ كما وصف أعلاه؛ يحتوي المارتنسيت ‎martensite‏ المطبع على مجموعة من حبيبات الأوستنيت ‎Ad) austenite‏ مجموعة من الرزم؛ مجموعة من الكتل؛ ومجموعة من الشبكات.
-م١-‏ وضمن مناطق المارتنسيت ‎martensite‏ المطبع التي يتم تحديدها عن طريق الحدود الني تكون عبارة عن حدود رزم؛ حدود كتلية وحدود شبكية؛ يبلغ القطر الدائري المكافئ للبنية الثانوية المحاطة بحدود تتضمن فرق في الاتجاه البلوري بمقدار ‎"٠١١‏ أو أكثر (حدود حبيبية كبيرة الزاوية)؛ ؟ ميكرومتر أو أقل.
0 ولا تعتمد مقاومة فولاذ ‎steel‏ يمتلك مقاومة عالية تبلغ 965 أو أكثر ل ‎SSC‏ على حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية ‎add‏ بل تعتمد كذلك على حجم البنية الثانوية. ففي حال بلغ حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية ‎9,٠‏ أو أكثر وبلغ القطر الدائري المكافئ للبنية الثانوية ؟ ميكرومتر أو أقل؛ فمن الممكن تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر زيتي يمتلك مقاومة عالية تبلغ 465 ميغاباسكال أو أكثر سيظهر بصورة دائمة مقاومة ممتازة ل ©55. ويفضل أن يبلغ
‎٠‏ القطر الدائري المكافئ للبنية الثانوية 7,5 ميكرومتر أو أقل؛ والأفضل 7 ميكرومتر أو أقل.
‏ويقاس القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية بواسطة الطريقة التالية. وتجمع عينة تتضمن سطح معاينة تبلغ أبعاده ‎YO‏ ميكرومتر ‎YO X‏ ميكرومتر حيث يتمثل الجزء الوسطي في ذلك الجزء الوسطي في سماكة الجدار من سطح مستعرض اعتباطي لأنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفط (سطح متعامد على الاتجاه الرأسي للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية لبثر
‎Vo‏ نفطية).
‏ويخضع سطح المعاينة لتحليل اتجاه البلورات بواسطة تصوير نمط حيود التشتت الإرتدادي الإلكتروني ‎electron backscatter diffraction imaging‏ (8850). ومن ثم ؛» على أساس نتائج التحليل» ترسم الحدود التي يكون لها فرق في اتجاه البلورات يبلغ ‎"٠١١‏ أو أكثر على سطح المعاينة ‎observation surface‏ لتحديد البنية الثانوية.
‎Y.‏ ويقاس القطر الدائري المكافئ لكل من البنيات الثانوية المحددة. ويقصد بالقطر الدائري المكافئ قطر الدائرة حيث يتم تحويل مساحة البنية الثانوية لدائرة لها نفس المساحة. ويمكن قياس القطر الدائري المكافئ بواسطة؛ على سبيل المثال؛ استخدام طريقة لقياس متوسط طول الخط المعترض ‎mean intercept length‏ لحبيبات البلورات المحددة في معيار 0551 6 ‎JIS‏ للحصول على متوسط حجم الحبيبات. ويُعرّف متوسط الأقطار الدائرية المكافئة التي حصل عليها للبنيات
‎Yo‏ الثانوية المعنية بكونه القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية المشار إليها في الوصف الحالي.
‏ويوضح كل من الشكلين ‎١‏ و 7 بنية ‎BLAS‏ حيث يبلغ القطر الدائري المكافئ للبنيتين لول
“va ‏خريطة لحدود حبيبات‎ ١ ‏الثانويتين الموضحتين في كل منهما 7,76 ميكرومتر. ويمثل الشكل‎ ‏البنية‎ as ‏خريطة لحدود الحبيبات كبيرة الزوايا.‎ ١ ‏الأولية؛ ويمثل الشكل‎ austenite ‏الأوستنيت‎ ‏الأولية يبلغ‎ austenite ‏له عدد لحجم حبيبات الأوستنيت‎ steel ‏تلك التي حصل عليها من فولاذ‎ ‏لمش نق: تمل مالا كمال ط: تل ق: كليل‎ iC ‏ويحتوي على‎ ٠5 :Ca ‏تمل‎ Nb ‏ن: تبك : للك مالل انتمل لمك حل لول ال‎ © ‏؛ 7 ويتمثل المقدار‎ IN ‏قابل للذويان: 70.079 و‎ AL Je eee) SB ‏.كد‎ VA ‏وشوائب.‎ Fe ‏المتبقي في‎ grain diameter ‏حيث يبلغ قطر الحبيبات‎ laa ‏ويوضح كل من الشكلين ؟ و ؛ بنيةً‎ austenite ‏لحدود حبيبات الأوستنيت‎ day AF ‏الشكل‎ Fay ‏للبنيتين الثانويتين ١,؛ ميكرومتر.‎ ‏الأولية؛ ويمتل الشكل ؛ خريطة لحدود الحبيبات كبيرة الزوايا. وتمثل البنية تلك التي حصل عليها‎ ٠ iC ‏ويحتوي على‎ ١١,5 ‏الأولية يبلغ‎ austenite ‏له عدد لحجم حبيبات الأوستنيت‎ steel ‏من فولاذ‎ :Cr ‏مال‎ Cu ‏ول مل‎ Le NY ‏نل لق: كلك ملل لال ط:‎ :5 ‏تيال‎ Ca ‏كل‎ IND ‏كل‎ YA ‏نالك تل‎ Ve Ye Mo ‏دءكى‎ ‎Fe ‏ويتمثل المقدار المتبقي في‎ «fv, ve) ON ‏قابل للذوبان: 76,046 و‎ AL 20,66 ‏وشوائب.‎ VO ‏[مقاومة الخضوع]‎ ‏نفطوفقاً للاختراع الحالي مقاومة خضوع‎ fd ‏يكون للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية‎ ‏ألف رطل/بوصة” أو أكثر). وتعرّف مقاومة الخضوع على‎ Ve) ‏تبلغ 965 ميغاباسكال أو أكثر‎ ‏الحد العلوي لمقاومة الخضوع‎ aay ‏أساس إجهاد الخضوع الذي يبلغ 0,7 7. وبالرغم من أنه لا‎ ‏ميغاباسكال.‎ ١١9١ ‏بشكل خاص؛ )9 أن الحد العلوي لمقاومة الخضوع يبلغ» على سبيل المثال»‎ Yo [yield ratio ‏[نسبة الخضوع‎ ‏يكون للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية لبثر نفطوفقاً للاختراع الحالي؛ الذي يكون له‎ ‏مقاومة الخضوع 75/مقاومة‎ =) YR ‏التركيب الكيميائي والبنية الموصوفين أعلاه؛ نسبة خضوع‎ ‏يوجد‎ Adler, ‏ما يقل عن‎ YR ‏وفي حال بلغت نسبة الخضوع‎ or, ‏لا تقل عن‎ (TS ‏الشد‎ ‏في البنية.‎ (bainite ‏المطبّع (على سبيل المثال؛ بينايت‎ martensite ‏هناك طور بخلاف المارتنزيت‎ Yo ‏للأنبوب الفولاذي منخفض‎ YR ‏ولا تقل نسبة الخضوع‎ SSC ‏وفي هذه الحالة؛ تنخفض المقاومة لل‎ ‏لول‎
١ ‏السبائكية لبثر نفطوفقاً للاختراع الحالي عن 0,960 وتتكون البنية من الطور المفرد للمارتنزيت‎ ‏محتجز بنسبة تتراوح‎ austenite ‏المطبّع وأوستنيت‎ martensite ‏المطبّع؛ أو المارتنزيت‎ martensite ‏إلى ما يقل عن 77. وعليه؛ يكون للأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية لبثر نفطوققاً‎ ١560 ‏من‎ ‎SSC ‏أو أكثر) ومقاومة لا‎ MPa ‏للاختراع الحالي مقاومة خضوع عالية (تبلغ 370 ميغاباسكال‎ ‏ممتازة.‎ © ‏[طريقة التصنيع]‎ ‏سيوصف مثال لطريقة تصنيع الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية لبثر نفطوققاً للاختراع‎ 5601701655 steel pipe ‏ستوصف طريقة لتصنيع أنبوب فولاذي غير ملحوم‎ (JU ‏الحالي. وفي هذا‎ ‏(أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفطية).‎ ‏له التركيب الكيميائي الموصوف أعلاه وتهذيبه من خلال طريقة‎ steel ‏ويتم صهر فولاذ‎ Va ‏المصهور في صورة مادة مصبوبة بشكل‎ stl ‏معروفة جيداً. وبشكل متتابع؛ يتم تشكيل الفولاذ‎ ‏متواصل من خلال عملية الصب المتواصلة. وتكون المادة المصبوبة بشكل متواصل؛ على سبيل‎ ‏أو كتلة معدنية‎ bloom ‏(كتلة حديدية في دور التشكيل)‎ 55 hb ‏المثال» عبارة عن (لوح‎ ‏المصهور في صورة صبة امع« من خلال عملية‎ steel ‏ويمكن كذلك تشكيل الفولاذ‎ (billet .ingot-making process ‏تشكيل صبات‎ Yo ‏معدنية. ويمكن تشكيل‎ AS ‏ويتم تشكيل اللوح؛ النورة أو الصبة على الساخن في صورة‎ hot forging ‏أو الطرق على الساخن‎ hotroling ‏الكتلة المعدنية بواسطة الدلفنة على الساخن‎ ‏وبدايةً؛ يتم‎ hollow shell ‏ويتم تشكيل الكتلة المعدنية على الساخن لإنتاج غلاف مجوف‎ ‏الكتلة المعدنية‎ glad) ‏ويتم‎ heating furnace ‏تسخين‎ (pb ‏تسخين الكتلة المعدنية في‎ ‏غلاف مجوف (أنبوب فولاذي‎ ZY ‏المستخلصة من فرن التسخين لعملية التشكيل على الساخن‎ ٠ ‏بصفتها عملية التشكيل‎ Mannesmann ‏غير ملحوم). فعلى سبيل المثال؛ يتم إجراء عملية مانسمان‎ round billet ‏كتلة معدنية دائرية‎ daddy ‏على الساخن لإنتاج غلاف مجوف. وفي هذه الحالة؛ يتم‎ ‏ع««زم. ويتم كذلك دلفنة الكتلة المعدنية الدائرية المدلفنة‎ machine ‏بالثقب باستخدام مكنة ثقب‎ ‏على الساخن في صورة غلاف مجوف باستخدام؛ على سبيل المثال؛ مدلفنة ذات قلب‎ cally ‏ويمكن‎ sizing mill ‏أداة لتصغير الحجم ©©0ن80؛ مدلفنة تحديد حجم‎ mandrel mill ‏تشكيل‎ Yo ‏إنتاج الغلاف المجوف من الكتلة المعدنية بواسطة عملية تشكيل على الساخن أخرى.‎ yy ‏بواسطة‎ quenching ‏ويتم إخضاع الغلاف المجوف المشكل على الساخن لعملية تسقية‎ ‏عملية واحدة على الأقل من إعادة التسخين والتطبيع.‎ ‏وتتمثل درجة حرارة التسقية المستخدمة في عملية التسقية درجة حرارة معروفة جيداً (درجة‎ ‏أو أعلى). ويفضل أن لا يزيد الحد العلوي لدرجة حرارة التسقية عن 0٠50”م. وفي‎ Acs ‏حرارة لنقطة‎ ‏الأولية بصورة أدق بشكل إضافي.‎ austenite ‏هذه الحالة؛ تشكل حبيبات الأوستنيت‎ © ‏واحدة أو عدة مرات. ولا تزيد درجة حرارة الغلاف المجوف التي‎ She ‏ويمكن إجراء التسقية‎ ‏يتم عندها إيقاف التبريد أثناء التسقية النهائية (أي درجة حرارة توقف التبريد) عن ١٠٠”م. وفي‎ ‏حال كانت درجة حرارة توقف التبريد أعلى من ١٠٠7م يصبح القطر الدائري المكافئ للبنيات‎ ‏الثانوية أكبر من ؟ ميكرومتر.‎
Sha ‏وبالإضافة لذلك؛ في عملية التسقية النهاثية؛ ييُضبط معدل التبريد عندما تتراوح درجة‎ ٠١ ‏إلى ١٠٠7م عند قيمة تتراوح من ١”م/ثانية (0/5*) إلى ما يقل عن‎ ©٠0٠0 ‏الغلاف المجوف من‎ ‏م/ثانية. وفي حال بلغ معدل التبريد في مدى درجات الحرارة المذكورة أعلاه ما يقل عن‎ ٠ ‏فإن القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية يصبح أكبر من © ميكرومتر. وبالإضافة‎ (A/a) bainite ‏فحسب إنما يتم كذلك إنتاج البينايت‎ martensite ‏لذلك؛ في البنية؛ لا يتم إنتاج المارتنزيت‎ ‏ومن جانب آخرء؛ في حال بلغ معدل التبريد ١١”م/ثانية؛ فإنه من المحتمل حدوث تشقق بالتسقية.‎ 5 ‏إلى ١٠٠7م قيمة‎ 50٠0 ‏وفي حال كان لمعدل التبريد عندما تتراوح درجة حرارة الغلاف المجوف من‎ ‏القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية‎ dad ‏تتراوح من ١"م/ثانية إلى ما يقل عن ١١”م/ثانية؛ فإن‎ ‏تصبح © ميكرومتر أو أقل ويكون التشقق بالتسقية أقل عرضة للحدوث. وعلى نحو مفضل؛ يبلغ‎
ABT ‏الحد السفلي لمعدل التبريد 7"م/ثانية؛ والأفضل‎ ‏وبعد أن يتم إجراء التسقية النهائية» يجرى التطبيع عند درجة حرارة تطبيع تقل عن النقطة‎ ١ ‏وتضبط درجة حرارة التطبيع اعتباطياً وفقاً للتركيب الكيميائي للغلاف المجوف ومقاومة‎ Ac ‏الخضوع المرغوبة. ويفضل أن تتراوح درجة حرارة التطبيع من 5+0 إلى ٠١٠7م ويفضل أن‎ ‏دقيقة. ويمكن كذلك‎ 5١0 ‏إلى‎ ١5 ‏عند درجة حرارة التطبيع من‎ soaking period ‏تتراوح مدة التشريب‎ ‏المحتجز عن طريق ضبط درجة حرارة التطبيع.‎ austenite ‏خفض النسبة الحجمية للأوستنيت‎ ‏ونتيجة للتطبيع؛ تصبح قيمة مقاومة الخضوع للغلاف المجوف 410 ميغاباسكال أو أكثر. ويمكن‎ YO ‏إجراء التسقية والتطبيع عدة مرات.‎ ‏لول‎
و
ويتم إنتاج الأنبوب الفولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وفقاً للاختراع الحالي بواسطة عملية التصنيع الموصوفة أعلاه. [عملية المعالجة الحرارية الوسيطة ‎[intermediate heat treatment process‏
في طريقة التصنيع الموصوفة أعلاه؛ يتم إجراء التسقية بعد التشكيل على الساخن. غير
0 أنه؛ يمكن إجراء معالجة حرارية أخرى (معالجة حرارية وسيطة) بعد التشكيل على الساخن.
فعلى سبيل المثال؛ يمكن إخضاع الغلاف المجوف المشكل على الساخن للمعايرة. وبشكل أكثر خصوصاً يتم إبقاء الغلاف المجوف المشكل على الساخن عند درجة حرارة تعد أعلى من نقطة ‎Jo) A‏ سبيل ‎AS (JB‏ إلى 2°90( ‎sad‏ زمنية محددة ومن ثم يسمح له بأن يبرد بشكل طبيعي. فعلى سبيل المثال» تتراوح مدة البقاء ‎holding period‏ من ‎١5‏ إلى ‎٠١8١‏ دقيقة.
‎٠‏ ولإجراء المعايرة؛ عموماً؛ بعد التشكيل على الساخن؛ يبرد الغلاف المجوف لدرجة حرارة عيارية ومن ثم يسخن إلى النقطة ىهم أو أعلى. غير أنه؛ في الاختراع الحالي؛ يمكن إجراء المعايرة بواسطة إبقاء الغلاف المجوف كما هو عند درجة حرارة النقطة ‎Acs‏ أو أعلى بعد التشكيل على الساخن.
‏وفي حال أجريت المعايرة؛ يتم تهذيب حبيبات (حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية) ‎Vo‏ الفولاذ ‎steel‏ بشكل إضافي. وبشكل أكثر خصوصاً؛ في حال سقي الغلاف ‎plea) Casall‏ فإن عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية للمادة التي تم تسقيتها بهذه الكيفية يبلغ ‎٠٠٠١‏ أو أكثر. كما أنه؛ ‎Ya‏ من المعايرة الموصوفة أعلاه؛ يمكن إجراء التسقية. وفي هذه الحالة؛ كما وصف أعلاه؛ يتم إجراء التسقية عدة مرات.
‏9 وتزود المعالجة الحرارية الوسيطة تأثيراً مشابهاً أيضاً لذلك الموصوف أعلاه حتى في حال كانت عبارة عن عملية معالجة حرارية في مدى درجات الحرارة لطورين؛ فريت ‎ferrite‏ + أوستنيت ‎austenite‏ (مشار إليها فيما يلي ب "تسخين في مدى لطورين ‎two-phase range heating‏ "). وفي ‎dalled‏ الحرارية الوسيطة؛ في حال تم تحويل جزء على الأقل من بنية الفولاذ ‎steel‏ لأوستنيت ‎caustenite‏ فإنه يمكن تحقيق تأثير حيث يعد مرغوباً لتهذيب الحبيبات. ووفقاً لذلك؛ في المعالجة
‎YO‏ الحرارية الوسيطة؛ يفضل أن يتم تشريب الغلاف المجوف على الأقل عند درجة حرارة النقطة ريح أو أعلى.
الوب وفي حال أجريت المعالجة الحرارية الوسيطة قبل التسقية النهائية؛ يتم تهذيب حبيبات الأوستنيت عانه©هه_الأولية بشكل إضافي ويتم تحسين مقاومة ال 550 بشكل إضافي. وكما وصف أعلاه؛ ثضبط درجة حرارة توقف التبريد في عملية التسقية النهائية عند ٠م‏ أو أقل ويضبط معدل التبريد عندما تتراوح درجة حرارة الغلاف المجوف من ‎٠٠0‏ إلى 0 ١١٠٠م‏ عند ما يتراوح من ‎ABE")‏ إلى ما يقل عن 5٠”م/ثانية؛‏ وبذلك تصبح ‎dof‏ عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية 9.0 أو أكثر وتصبح قيمة القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية 3.60 ميكرومتر أو أقل. وعليه؛ يمكن تزويد أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبثر نفط حيث يكون له مقاومة خضوع تبلغ 470 ميغاباسكال أو أكثر ويظهر بشكل ثابت مقاومة ممتازة لل ‎.SSC‏ ‎٠‏ [مثال] تم إنتاج صبات من الفولاذ ‎A‏ إلى آ التي يكون لها التراكيب الكيميائية المعنية المبينة في الجدول ‎.١‏ ye ]١ ‏[الجدول‎ 0 ‏“حل ا اا اا‎
Ca N Nb Ti 7 Mo Cr Cu S Mn Si 0 ‏للذوبان‎ لنت تا ‎Ed Cn ed‏ ا ثانا ‎Hd‏ نا ‎IEE Hic) CE HC Hy Cl‏ نا لحتنا تنا ‎IE i i CC ey I) FC CD cd‏ لستاة ‎NE] ED i CE Cd i NC a I‏ ‎I i dd cy id dd 0‏ تا تست ‎I i la cd cd cd i‏ ‎EH Ee) ec Cy Hl Hs I‏ لحتنا اش ‎IE HE He Fe) ey eC Hl CE‏ ‎٠‏ إد أ ‎i I ad Hl CR‏ إن إن ‎Jy *‏ على ‎dal ahd dad am af‏ أو الفولاذ ‎dal steel‏ ضمن نطاق عناصر الحماية للطلب ‏ الحالي.
yoo ‏إلى أنه يبلغ المحتوى قيمة "70.0 جوهرياً.‎ ١ ‏ويشير الرمز "-” الوارد في الجدول‎ ‏م إلى 11 في تلك التي تقع‎ steel ‏وبالرجوع إلى الشكل ١؛ تمثلت التراكيب الكيميائية لمواد الفولاذ‎ ‏ضمن نطاق الاختراع الحالي. ومن جانب آخرء كان محتوى ال © في الفولاذ 1 أقل من الحد‎ ‏السفلي لمحتوى ال © في الاختراع الحالي. وكان محتوى ال 77 في الفولاذ [ أكبر من الحد العلوي‎ ‏في الفولاذ 16 أكبر من الحد العلوي‎ Mn ‏في الاختراع الحالي. وكان محتوى ال‎ TE ‏لمحتوى‎ 0 ‏في الاختراع الحالي.‎ Mn ‏لمحتوى ال‎ ‏وبعد أن تم تسخين الصبات المعنية؛ تم إنتاج أنابيب فولاذية غير ملحومة حيث يكون لها‎ ‏ملم بواسطة التشكيل على الساخن (الدلفنة‎ ١3,8 ‏ملم وسماكة جدار تبلغ‎ Y££,0 aly ‏قطراً خارجياً‎ ‏بالثقب). وتم إخضاع الأنابيب الفولاذية غير الملحومة للمعالجة الحرارية الوسيطة والتسقية النهائية‎ .7 ‏في الجدول‎ dnd) ‏بواسطة إعادة تسخين الأنابيب إلى درجات الحرارة‎ ٠
[الجدول ‎]١‏ ‏الركم ‎Ld | SA]‏ الحرارية الوسيطة التسقية ‎Tied‏ ‏درجة حرارة المعلجة درجة ارة اا ا ال رحد حر يقة التبريد ‎PAA ARS‏ يقة التبريد معدل التبريد (”م/ثانية جة حرارة توقف التبريد (© الأولية لنوع الحرارية )2°( طريقة التبرب التسقية )2°( طريقة التبري التبريد (*م/ثانية) | درجة حرارة توقف التبريد (هم) | 7 :الأ 0° و ‎ee wa FEE,‏ ‎IY I) EN) RY pe ge‏ ع ‎IL EY I) Ic Je.
Fore) ILLS I] IY‏ ‎CETTE) EIN I NC) BS‏ اي ‎IIE ES) EN)‏ ا ‎Tne EEE ET) IW)‏ ‎EE‏ الي هم اااي ‎EST | EE EC EE EY‏ الغمر في خزان زيتي ‎EE) EY I=] BC) ID‏ رش لذي ‎EN‏ |0 |لمعيرة 933 | 3( - اللربدلطيس ‎I Ec EC SIE‏ لمر في خزان زبتي الكمر في خزان ريني انأ 0° أل ‎FE CT ES ES ES‏ ا ‎CH IS)‏ ‎IATCH ICT EE ER FI‏ التبريد الطبيعي الرشن ‎SEI‏ ‎EERIE‏ الكمر في خزان مالي ‎CT‏ أ — للبريد الطبيعي ‎SEAT‏ ‏اللبريد الطبيعي الرشن الركاذي ‎Es S‏ ب ‎wi”‏ م + > > . . - ب * يدل على أنه دقع القيمة ذات الصلة او الفولاذ ‎steel‏ دو الصلة ضمن نطاق عناصر الحماية للطلب الحالى .
ل ويبين العمود الخاص ب "المعالجة الحرارية الوسيطة" المبين في الجدول ‎١‏ محتويات عمليات المعالجة الحرارية الوسيطة التي تم إجراؤها للأنابيب الفولاذية غير الملحومة المشكلة على الساخن بأرقام الاختبارات المعنية. وبشكل أكثر خصوصاً يبين العمود الخاص ب "النوع” المبين في العمود الخاص ب "المعالجة الحرارية الوسيطة" نوع المعالجة الحرارية التي تم إجراؤها (معايرة؛ © تسخين في مدى لطورين أو تسقية). فعلى سبيل المثال» في حالة الرقم ‎oF‏ يبين أنه تم ‎shal‏ ‏المعايرة عند درجة حرارة للمعالجة الحرارية بلغت ‎274s‏ بصفتها عملية ‎dalled)‏ الحرارية الوسيطة وكانت طريقة التبريد عبارة عن تبريد طبيعي. ‎Ala dy‏ الرقم ‎cpt oF‏ أنه تم إجراء التسقية عند درجة حرارة للتسقية بلغت ١٠17م‏ وأجري التبريد القسري ‎forced-cooling‏ باستخدام الرش الرذاذي ‎mist spray‏ وفي حالة الرقم ‎cpg of‏ أنه تم تسخين الأنبوب الفولاذي غير الملحوم ذي الصلة إلى ‎٠‏ درجة حرارة تتمثتل في النقطة ‎Acs‏ أو أعلى ومن ثم ترك ليبرد بشكل طبيعي؛ وفي حالة الرقم 3 ‎ud‏ أنه تم غمر الغلاف المجوف في خزان زيتي أثناء عملية التسقية لتعزيز ‎dy aps‏ حالة ‎cats OAS)‏ أنه تم غمر الغلاف المجوف في خزان مائي لتعزيز تبريده. ويبين العمود الخاص ب "التسقية النهائية" المبين في الجدول ‎١‏ محتويات عملية التسقية النهائية التي تم إجراؤها للأنابيب ‎LIEN‏ غير الملحومة بأرقام الاختبارات المعنية؛ التي تم ‎١‏ إخضاعها لعمليات المعالجة الحرارية الوسيطة المعنية. وبشكل أكثر خصوصاً؛ يبين العمود الخاص ب "معدل التبريد" معدلات التبريد (*م/ثانية) عندما تتراوح درجات الحرارة للأنابيب الفولاذية غير الملحومة المعنية من ‎50٠0‏ إلى ١٠٠أم.‏ وفي الجدول ‎oF‏ يشير الرمز "= المبين في العمود الخاص ب "المعالجة الحرارية الوسيطة" إلى أنه لم يتم إجراء المعالجة الحرارية الوسيطة للرقم ذي الصلة. ‎٠‏ [اختبار حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية] باستخدام الأنابيب الفولاذية غير الملحومة (المنتجات التي تم تسقيتها بهذه الكيفية) التي تم إخضاعها للتسقية النهائية؛ أجري اختبار حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية. وبشكل أكثر خصوصاً؛ جمعت العينات بواسطة قطع المنتجات التي تم تسقيتها بهذه الكيفية بإتجاه سماكة الجدار. ومن ثم؛ غمرت العينات في راتنج؛ وتم تنميش سطح لكل عينة حيث يتقابل مع سطح ‎Yo‏ القطع المتعامد على الاتجاه المحوري للأنبوب الفولاذي غير الملحوم (المشار إليه ‎lad‏ يلي بسطح المعاينة) باستخدام حمض البكريك ‎acid‏ عهزم. وتم معاينة سطح المعاينة المنمش وتم تحديد عدد
‎A —_‏ \ _ حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية وفقاً ‎ASTM E112 J‏ [التطبيع] تم إخضاع الأنابيب الفولاذية غير الملحومة التي خضعت للتمقية النهائية لعملية تطبيع
‏عند درجات ‎$a‏ التطبيع المعنية (*م) خلال مدة التشريب (بالدقائق) المبينة في الجدول ¥ لضبط 0 الأنابيب الفولاذية غير الملحومة بالأرقام المعنية بحيث يكون لها مقاومة خضوع تبلغ 110
‏ميغاباسكال أو أكثر ‎Vea)‏ ألف رطل/بوصة") أو أكثر.
_ \ q —_ [V ‏[الجدول‎ ld oti] Bd Il Hs : ‏ميغاباسكال) | (يغاباسكال)‎ (ple) ‏الثانوية‎ (Aad) ) ] |B] ] |B]
IR
HE
D] ] ] ]
I
B] * يدل على أنه تقع القيمة ذات الصلة أو الفولاذ ‎steel‏ ذو الصلة ضمن نطاق عناصر الحماية للطلب الحالي.
ال [اختبار تقييم للأنابيب الفولاذية غير الملحومة الخاضعة للتطبيع] [اختبار معاينة البنية الدقيقة واختبار قياس النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز] أجري اختبار معاينة البنية الدقيقة التالي للأنابيب الفولاذية غير الملحومة ‎J‏ رقم؛ التي تم إخضاعها للتطبيع. وتم تنميش جزء وسطي في سماكة الجدار لمقطع عرضي مستعرض لكل © أنبوب فولاذي غير ملحوم (السطح المتعامد على الإتجاه الرأسي للأنبوب الفولاذي غير الملحوم) باستخدام نيتال اعانه. ولوحظت ثلاثة مجالات مرئية اعتباطية (حيث يكون لكل منها مساحة تبلغ ‎٠‏ ميكرومتر ” ‎٠٠١‏ ميكرومتر) في الجزء الوسطي المنمش في سماكة الجدار. وبالنسبة للمعاينة؛ استخدام المجهر الإلكتروني الماسح ‎(SEM)‏ ونتيجة للتنميش؛ تم التأكد من المارتنزيت ‎martensite‏ المطبّع. ‎Va‏ وتبين نتائج معاينة البنية الدقيقة في الجدول ‎TY‏ ويشير الرمز ‎TM‏ الوارد في الجدول إلى أنه ‎Aad) on‏ الدقيقة بالرقم ذي الصلة من المارتنزيت ‎martensite‏ المطبّع أو المارتنزيت ‎martensite‏ المطبّع والأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز. ويشير الرمز ”3 الوارد في الجدول إلى أنه تتمثل البنية الدقيقة بالرقم ذي الصلة في بنية بينايت ‎bainite‏ ‏وفي كل من الأرقام ‎١‏ إلى ‎YY‏ تمثلت البنية الدقيقة في بنية تتكون من المارتنزيت ‎martensite ٠‏ المطبّع أو المارتنزيت ‎martensite‏ المطبّع والأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز. وفي الرقم ‎(VY‏ لوحظت بنية بينايت ‎.bainite‏ ‏وبواسطة قياس حيود الأشعة السينية المذكور ‎def‏ قيست النسبة الحجمية (7) للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز في كل نوع للفولاذ ‎steel‏ وبشكل أكثر خصوصاً؛ جمعت عينة تتضمن جزء وسطي في سماكة الجدار لكل أنبوب فولاذي غير ملحوم. وتم صقل سطوح العينة ‎٠٠‏ _ التي تم جمعها كيميائياً. وتم إخضاع السطح المصقول كيميائياً لحيود الأشعة السينية باستخدام شعاع ‎CoKo‏ بصفته شعاع ‎X‏ الساقط. وبواسطة قيم الشدة المتكاملة للسطوح الخاصة بكل من السطح (١١7)؛‏ السطح ‎(Yoo)‏ والسطح ‎)١١١(‏ للفريت ‎ferrite‏ وقيم الشدة المتكاملة للسطوح الخاصة ‎JS‏ من السطح (770)؛ السطح ‎)٠٠١(‏ والسطح ‎)١١١(‏ للأوستنيت ‎austenite‏ فإنه تم تحديد النسبة الحجمية (7) للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز. ‎Yo‏ وتبين نتائج التحديد في الجدول 7. وفي كل من ‎GEN‏ بلغت النسبة الحجمية للأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز ما يقل عن ‎JY‏
و [اختبار قياس القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية] تم إخضاع الأنبوب الفولاذي غير الملحوم بكل رقم؛ الذي تم إخضاعه للتطبيع؛ لتحليل اتجاه البلورات باستخدام ‎EBSP‏ بواسطة الطريقة الموصوفة أعلاه للحصول على القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية. © [اختبار إجهاد الخضوع] بالنسبة للأنابيب الفولاذية غير الملحومة التي تم إخضاعها للتطبيع؛ تم جمع عينة لاختبار الشد من قضيب مستدير به جزء مواز له قطر خارجي يبلغ ‎١‏ ملم وطول يبلغ 50 ملم. وكان الجزء الموازي موازياً للإتجاه الرأسي للأنبوب الفولاذي غير الملحوم. وباستخدام كل من عينات اختبار الشد من القضبان المستديرة التي تم ‎deren‏ أجري اختبار الشد عند درجة الحرارة العيارية ‎(4°V0) ٠‏ للحصول على مقاومة الخضوع ‎YS‏ (إجهاد الصمود ‎proof stress‏ بنسبة ‎٠,7‏ %( (ميغاباسكال) ومقاومة الشد ‎TS‏ (ميغاباسكال). ونتيجة لذلك؛ كما هو مبين في الجدول ‎oF‏ بلغت مقاومة الخضوع 165 ميغاباسكال ‎VE)‏ ألف رطل/بوصة') أو أكثر في كل من الأرقام. [اختبار مقاومة ال ‎[SSC‏ ‏أجري اختبار الشد تحت حمل ‎constant-load tension test <ul‏ التالي للأنابيب الفولاذية ‎Vo‏ غير الملحومة بكل رقم. ومن الأنابيب ‎LE‏ غير الملحومة بكل رقم؛ جمعت ثلاث عينات لاختبار الشد من قضبان مستديرة حيث يتضمن كل منها جزء مواز يمتد بالإتجاه الرأسي. ويكون للجزء الموازي في كل من عينات اختبار الشد من القضبان المستديرة قطراً خارجياً ‎aly‏ 1,78 ملم وطولاً يبلغ 75,4 ملم. وأجري اختبار الشد تحت الحمل الثابت عند درجة الحرارة العادية ‎(°Y£)‏ ‏في حمام اختبار على أساس طريقة اذ ‎NACE 1240177 A‏ وبالنسبة لحمام الاختبار؛ استخدم ‎Yo‏ محلول مائي من ‎NaCl‏ بتركيز 75 + ‎CH;COOH‏ بتركيز 70,5 معباً بغاز كبريتيد الهيدروجين ‎hydrogen sulfide‏ الذي بلغ ضغطه ‎١,١‏ بار ‎(bar)‏ (حيث يتمثل المقدار المتبقي في غاز ‎(CO,‏ ‏وفي ظرف درجة الحموضة التي تبلغ 7,5؛ وضع حمل ثابت حيث يبلغ 7498 من مقاومة الخضوع المقاسة في اختبار الشد على كل من عينات الاختبار (التي يبلغ مجموعها ثلاثة) في حمام الاختبار. وحدد أنه لم تحدث أي مقاومة لل ‎SSC‏ في حال لم تتكسر عينة الاختبار حتى بعد مرور ‎YO‏ 70 ساعة؛ وتم تحديد أنه تحدث مقاومة لل ‎SSC‏ في حال تكسرت عينة الاختبار أثناء الاختبار (أي؛ خلال ‎VY‏ ساعة).
دو [نتائج الاختبار] يبين الجدول ؟ نتائج الاختبار. ويشير الرمز ‎INF‏ الوارد في العمود الخاص ب 'اختبار مقاومة ال ©5850" في الجدول ؟ إلى أنه لم تتكسر عينة الاختبار ذات الصلة حتى بعد مرور ‎77١6‏ ‏ساعة (أي أنه لم تحدث مقاومة لل ©55). ويشير الرمز ‎UF‏ أنه قد تكسرت عينة الاختبار ذات ‎oo‏ الصلة أثناء الاختبار (أي أنه قد حدثت مقاومة لال ‎(SSC‏ ‏وفي كل من الأرقام ‎١‏ إلى 4؛ 6 إلى ‎٠١‏ و ‎١١‏ إلى 7٠؛‏ كان التركيب الكيميائي للمادة الأولية يقع ضمن نطاق الاختراع الحالي وكانت ظروف الإنتاج (معدل التبريد ودرجة حرارة توقف التبريد في عملية التسقية النهائية) ملائمةً. وعليه؛ تكونت البنية من المارتنزيت ‎martensite‏ المطبّع وما يتراوح من 0.60 إلى ما يقل عن 77 من الأوستنيت ‎austenite‏ المحتجز؛ وبلغ عدد حجم ‎٠‏ حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية ‎9,٠‏ أو أكثر. وبالإضافة لذلك؛ بلغ القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية ‎3,٠‏ ميكرومتر أو أقل. وبالإضافة لذلك؛ بلغت نسبة الخضوع ‎٠,90 YR‏ أو أكثر. وعليه؛ في اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ لم تتكسر أي من عينات الاختبار الثلاثة وتم الحصول بشكل ‎cull‏ على مقاومة ممتازة لال ‎SSC‏ ‏وبشكل محدد؛ في كل من الأرقام ؟ إلى ‎١ et‏ إلى 8 ‎١١ ٠١‏ إلى 4 ‎١6‏ و17 تم ‎٠‏ إجراء كل من المعايرة؛ التسقية أو التسخين في مدى لطورين بصفته المعالجة الحرارية الوسيطة. وعليه؛ بلغ عدد حجم حبيبات الأوستنيت ‎austenite‏ الأولية في الأنابيب الفولاذية غير الملحومة بكل من هذه الأرقام ‎٠٠١‏ أو أكثر؛ء حيث يكون أعلى من ذلك للأنابيب الفولاذية بالأرقام 09 ؟ و١١‏ التي لم يتم فيها إجراء أية معالجة حرارية وسيطة. ومن جانب آخرء في كل من الرقمين 5 و١١‏ بالرغم من أنه كان التركيب الكيميائي ‎sll ٠‏ الأولية ومعدل التبريد في عملية التسقية النهائية ملائماً؛ إلاّ أنه بلغت درجة حرارة توقف التبريد ما يزيد عن ١٠٠”م.‏ وعليه؛ بلغ القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية ما يزيد عن ‎Yoo‏ ‎fies Sie‏ وفي اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ لم تتكسر كافة عينات الاختبار الثلاثة. وفي الرقم ‎OA‏ كان محتوى ال © في المادة الأولية منخفضاً جداً. وبالإضافة لذلك؛ بلغ معدل التبريد في عملية التسقية النهائية ما يزيد عن ‎Aube‏ ونظراً لأنه كان محتوى ال ع ‎Yo‏ منخفضاً فإنه لم يحدث أي تشقق بالتسقية؛ إنما بلغت قيمة القطر الدائري المكافئ للبنيات الثانوية ما يزيد عن ؟ ‎fies Sue‏ وفي اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ لم تتكسر كافة عينات الاختبار الثلاثة.
الاب وفي الرقم 9٠؛‏ كان محتوى ال 77 في المادة الأولية مرتفعاً جداً. وعليه؛ في اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ تكسرت اثنتان من عينات الاختبار الثلاثة وكانت مقاومة ال 550 غير ثابتة. وفي الرقم ‎(Ye‏ كان محتوى ال ‎Min‏ في المادة الأولية مرتفعاً جداً. وعليه؛ في اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ تكسرت اثنتان من عينات الاختبار الثلاثة وكانت مقاومة ال ‎SSC‏ غير ثابتة.
‎o‏ وفي الرقم ‎YY‏ بالرغم من أنه وقع التركيب الكيميائي للمادة الأولية ضمن نطاق الاختراع الحالي؛ ‎Y)‏ أنه كان معدل التبريد في عملية التسقية النهائية مرتفعاً جداً. ‎eagles‏ حدث التشقق بالتسقية.
‏وفي الرقم ‎YY‏ بالرغم من أنه وقع التركيب الكيميائي للمادة الأولية ضمن نطاق الاختراع الحالي؛ إلاّ أنه كان معدل التبريد في عملية التسقية النهائية منخفضاً جداً. وعليه؛ تصبح البنية بنية بينايت ‎chainite‏ وكانت نسبة الخضوع ‎YR‏ أقل من 90,.. وعليه؛ في اختبار مقاومة ال ‎(SSC‏ ‏تكسرت كافة عينات الاختبار الثلاثة. وبالرغم من أنه قد تم وصف تجسيد الاختراع الحالي أعلاه؛ إلا أنه يمثتل التجسيد الموصوف أعلاه مجرد توضيح لإجراء الاختراع الحالي. وبناءً على ذلك؛ لا يقتصر الاختراع الحالي على التجسيد ويمكن إجراء الاختراع الحالي باستخدام التجسيد المعدل بشكل اعتباطي دون ‎Vo‏ الحيود عن نطاق التجسيد.

Claims (1)

  1. وم عناصر الحمابة ١-أنبوب‏ فولاذي منخفض السبائكية ‎alloy steel pipe‏ 108 يستخدم في بثر نفط ‎coibwell‏ حيث يتميز بأنه يشتمل. بالنسبة المئوية ‎GEES‏ على كربون ‎:(C) Carbon‏ 8 إلى قت سليكون ‎Silicon‏ (5): 70.05 إلى 260 ° منغنيز ‎٠ : (Mn) Manganese‏ إلى ‎0٠.٠١‏ ‏فسفور ‎٠: (P) Phosphorus‏ أو أقلء كبريت ‎70.007١ :)5( Sulfur‏ أو أقل؛ نحاس ‎Zee :(Cu) Copper‏ أو ‎Ji‏ ‎:(Cr) Chromium a gS‏ إلى ‎١,6‏ ‎٠١‏ موليبدينوم ‎:(Mo) Molybdenum‏ 50 إلى ‎7,5٠‏ ‏فاناديوم ‎:(V) Vanadium‏ 5 إلى 7# تيتانيوم ‎Titanium‏ ((1): صفر إلى أقل من 70.01 نيوبيوم ‎٠.0٠ (Nb) Niobium‏ إلى 607 الومنيوم ‎(Al) Aluminum‏ قابل للذوبان: ‎٠.00٠0‏ إلى ‎6.٠٠٠‏ ‎Vo‏ نتروجين ‎:(N) Nitrogen‏ 7 أو أقلء بورون ‎boron‏ (3): صفر إلى 20.0015 و كالسيوم ‎(Ca) calcium‏ : صفر إلى ‎Tov‏ ‏ويتمثل الباقي في حديد ‎¢(Fe) fron‏ وشوائب ‎timpurities‏ و بنية ‎structure‏ تتألف من مارتنسيت ‎martensite‏ مطبع؛ وأوستنيت ‎austenite‏ محتجز ‎Ye‏ بنسبة حجمية تتراوح من صفر إلى 77؛ حيث يمتلك الأنبوب الفولاذي مقاومة خضوع ‎yield strength‏ تبلغ 470 ميغا باسكال ‎(MPa) Mega Pascal‏ أو أكثر؛ حيث يبلغ عدد حجم حبيبات ‎grain size number‏ الأوستنيت الأولية في البنية 9.60 أو أكثر ؛ و لول
    هوم ‎Cua‏ في المارتنسيت المطبع؛ يبلغ قطر دائري مكاقئ ‎cequivalent circular diameter‏ لبنية ثانوية ‎sub-structure‏ محاطة بحدود ‎boundary‏ تتضمن فرق في الاتجاه البلوري ‎crystal‏ ‎"١١ Jai orientation‏ أو أكثر ضمن حدود رزم ‎packet‏ حدود كتلية ‎block boundary‏ وحدود شبكية ؛ ؟ ميكرومتر ‎(um) micrometer‏ أو أقل. ‎o‏ ‎REA‏ لتصنيع أنبوب فولاذي منخفض السبائكية يستخدم في بثر نفط» حيث تتميز الطريقة بأنها تشمل: خطوة تشكيل على الساخن ‎hot working‏ يتم فيها تشكيل مادة أولية ‎starting material‏ تتضمن التركيب الكيميائي وفقاً لعنصر الحماية ‎١٠‏ على الساخن؛ لتشكيل غلاف مجوف ‎thollow shell ٠٠١‏ خطوة تسقيه ‎quenching‏ نهائية تتضمن تعريض الغلاف المجوف إلى تسقية حيث يتم ضبط معدل التبريد ‎cooling rate‏ عندما تتراوح درجة حرارة الغلاف المجوف من 500 إلى ٠م‏ بحيث يتراوح من ‎ASB‏ إلى أقل من ١١"/ثانية؛‏ ويتم ضبط درجة حرارة الغلاف المجوف التي يتوقف عندها التبريد إلى ١٠٠م"‏ أو أقل؛ و ‎yo‏ خطوة تطبيع ‎tempering‏ للغلاف المجوف المسقى. "-الطريقة وفقاً لعنصر الحماية ‎oF‏ حيث تتميز بأنها تشمل كذلك خطوة معالجة حرارية وسيطة ‎intermediate heat treatment‏ تتضمن تشريب الغلاف المجوف عند درجة حرارة عند النقطة م أو أكثر بعد خطوة التشكيل على الساخن وقبل خطوة التسقيه النهائية. لدلرا
    . - 0 ا 3 او اداه سار ا الا ا ا ا لل ‎Ne‏ ‎PE ra‏ اللي 3 اد ‎AEE‏ اا لامكال ا 1 اعم انك لات ان ‎AEC‏ وى لحل ‎Sn VE tA‏ ا 3 ‎Ba To NPE ICA FY RE a‏ وى ادال ان ‎ET RORY WEB‏ ‎SF‏ لسر ا ل ان ابر ابح ل احم 1 ‎EN‏ ‏اا ا ل ل الا ذل ا اه الل ا الي ال لصحا تن ا ‎STEEN Re‏ لحت ‎EA at SW wg Pa TL‏ ريا ال ‎JES Goong‏ ا ‎REARS Lak‏ ا اخ اللا ‎A‏ اله 22 عن ‎AY IE NER SI A cSt‏ ‎Nod emt EE Er LE,‏ “تدر م هين ‎Roe Cd Lo TN at ed‏ ‎Te ep 3‏ ل لا اا ‎Fre SE‏ 0 ادر ا ا د ا الام كيدا ‎SSE‏ الامو ‎Era‏ ‎a =e, TA 0 I‏ ارخا لام عاد اللا ‎FRC‏ ‎LU‏ 5 اند ‎Fra FN 0 ELT Cw EE‏ ‎I RARE‏ ا ‎EO ORR GE RT ow Se GARY‏ ‎Te Ca es Ney JE I, 1 .‏ ا ‎Ce RETRO‏ ‎EAN‏ سا جار اد ا ‎So Gat RL‏ د ان نان دار د ‎Soe‏ اج ريض 2076 ‎PR‏ ‏الل ا ا لد اا ‎pend Th‏ ادا ل انين ‎BG‏ ا ل ا المح اا اا ار ‎ARTE‏ ‏ا ل ل حت ل قن الا ‎I‏ ل م ‎CNY‏ نا اليب ا ا ل 0 اراس لحان م لانم لا ان أجلت سا ا الا ال ا ات ا لانت لدنم د ان نا اد اد لاسكا ماك ‎Pon‏ ا , 8 5 ‎X‏ اا ‎NPT‏ ال حا ‎FUR ١‏ © جني ‎Ke‏ ‏نا ‎a PER FR ser Ted Er ONL ANT‏ :0 الح كد علي ‎SUR ey Ee LT‏ ‎WNP J J‏ الت الا ار ‎TE‏ لأسن ‎ST ey SL‏ ‎wed‏ عات ‎FE Sn er wn iy EL‏ عاد ‎Lo Ae‏ ‎NEE Ca‏ ا انك ارك تخ ا ‎RATE‏ اضر ا ‎CAT‏ الا ‎Gaol‏ ‏ل نات الي حي جل بن الا متا اا الحا يليا ا ‎DS TR‏ امك ا ‎TNE‏ الاح ا ا اذا ينين الا ا ا عي راطا ‎EE SRE‏ 1.04 ا ا ا الا اح ا ا لاسا ا ‎H Fern WETS‏ ا ‎N : FERRI‏ ا ‎pS H REA‏ ا ان ‎Te‏ ولخي اد اند ل ‎Lo WER‏ #جي انارق ا ارقن ا الك وو ارا لا 7 الا مي ا ال ال ‎SN pre oe‏ اط بلي اللي و ‎SN‏ ان ‎eed, LY‏ الا ‎Dove! FR‏ يا الا ‎VOW TAL pd, My‏ ‎DERM TA‏ ا ا الا ‎EUR OE I CR‏ ل ا ل دلا اد د لان الال اا ‎TRE‏ ‏من ال ل ارلا اراق ا الج ااا © ‎A) ١‏ 35 . الج ل لال ‎GY‏ ‏ذا لد لناب >< لاس ‎en Re‏ لس كرا ل ايه سف ‎LPS‏ ار لت ابوه ل لا ا ب ‎REL‏ الا ل اك المي > ادا ل ‎HUERTA CC NE STEEN POAC‏ ول احج الى مم ا ‎BEAL FAIR ES SE Tht Ci We Con RTT TT TRE SR‏ ‎TR‏ يسان لسرا ‎CUTE COI‏ للك اا ان لسر اا ا اد ا ل ال ‎id‏ ايد :ان ايه ران لان الايد د لم جا ا ني اا لاا ا لي د ل ا ‎Ty‏ ات ا ادر ااا ا ا ل ال ال ا 3 الكل 3 ‎Te Ne‏ 0 ا ا الل الا ال د ال ا د ل ل ا ‎CTR TE TT Delt‏ ل ‎CAPT‏ ال لد ا ا ‎CUNEO FUN LEE el ae‏ ~ م ا كحي ‎SI ae hb STEEN SA‏ ا ‎Sl CO‏ ل ا ال بدا ا 0 ل ال ا ل ل ل ل 4 ‎RS‏ م 2 ‎i Ka‏ ‎En‏ الاح ‎AGE Re ed‏ ااا اع اا تل مار ‎SER ey Tet ad‏ ‎ey fe AT be‏ ا ‎NT‏ ال ا ا ان ابا اضر سا ا ا ‎y >» WEE‏ 3 شق ذا يد با اد عضا لاد العرجن ‎Ue‏ الس د ‎Al‏ الت اا ا ‎A a‏ لان ‎NAS‏ اتات ‎SAUTER he DET SRG‏ ‎TR ee ad‏ الي ‎Sets‏ المت اراح ‎w‏ ا ا 8 ‎BENT‏ دالا ل ‎Eg Te‏ لافيت ‎Te SOTA ERE‏ بيكرومتر ‎o‏ ‎BD etree IE Pap Sg Ty REE SE Sa‏ ‎aR A OER EL TEE TU Sy‏ . ف ‎I‏ ساس اا لاا الخلا ات اكرات ال ا ‎a‏ و الت الحصضيد الل“
    Pad Ad OBL ‏»و‎ FATT ‏ساقي‎ fe > ‏وال‎ LC HAY POAT AMET ANNE RRA 5 ES ¥ AEN Red vmod Ley + ‏ل لا ص 3 اا ا‎ Ce WP ‏يس ل‎ a! hon SUR Nee DEW TON Fa TE A Td . od a, % rv 8 3 ng “ER EI ‏اشح ميل كا‎ SR 3 CASS EAR CRE a YE 000 Ma“ ER IR Te tg ae ‏ده‎ ree RE ol FM VEER ‏المي‎ BT ee ‏جو‎ ‎#3 hod ‏ا‎ Ae CY JC oY 7 ا ‎ord IT J‏ ٍ ل ا مين 1 بي ع الي اما حم لط ‎EAR TS‏ الح اونا الف ‎BONA‏ ‎TR I's Hy Ng‏ 7 ال ‎A IRR Ly Aol‏ صل لم لكشل | الوا 8 1 ‎PS +L SEE I‏ اي : ا م ا الحا أ را ‎Re‏ ‏أ ‎x “heer WY Wie A EI RR 8 {od‏ يا ‎LEG‏ ا ‎SEE‏ أ اا ان اا رايم : ‎Be TA‏ م إلى ا ل مك سي ا ‎In‏ ‎SE‏ ا ‎Lr SEA‏ + ال
    4 . مط سكي 2 7 ا الي 3 ‎xix, FEE‏ ‎ASE RE EN Seid £5 NAS‏ * ‎LE ot‏ نح ا الك ا = ‎ESE ARNE‏ ‎CN + ol I A Seed 0 Jc jog aN‏ ‎rid Nf ACTER ok SOND ok Ap‏ ‎RIAD A Srl a WE bea‏ ‎ve 3 3 oF FEN Ta BN | a Jp 3 Vous‏ ‎shed 1 ES SNL WR ae‏ الا ¥ بطر لبان ا ‎Ean‏ ‎(ENCINO Cee WY $A 4 fry fF Ned a 3 1‏ 1 TY TR 3 3 RY al TA {4 AS ¥ $e 18 ‏ذا‎ 3 Ny QC HAIN A EA ‏مانا‎ NE Ng 8 8 ‏ا ص 0 اخ‎ 3 0 1 0 1 i Sy § i R hy " EY, Fi SABLE RTT Ne 1 oped 1 ‏ل ل ؟ ا ا ص ار‎ ? FE sold ‏بيط |[ للا ات ا‎ a ~~ ‏اش‎ ™ ae wy 3 Ed WE ‏تيح 4 م‎ - SN AW الشكل ؟ لول
    0 1 ‏م‎ . N ‏ا ل ا‎ 0 Ce 1 8 "8 ‏م ا‎ : > ‏ص ا رحا مرا ال‎ . oe 5 ‏“الاي لاا م الام م‎ ‏الب‎ NC EN i CE TEE eT ES or or] 1 : i § oe RIE 4 ‏ا صا‎ SORE ‏جا‎ ET EET ‏الح ا ا ل‎ PR a ER A AE ‏ل " ل‎ 2 ‏ا ال‎ 2 . On, FE 2 ‏ذم اا ا ل ل‎ 2 3 RET S| BE JED ‏خا رذ . وان الا‎ ; FN : Nhe ‏حي‎
    ‎. ; ‏م لاا‎ Sy 0 HE ‏ترايت ا‎ ‏ان الاك و حك 2 الث مام‎ 5 0 08 SE he CELE el Nl Balt Pood Sat ‏مل‎ Aa LCL 8 ‏ا ل ا ل ل‎ ‏ان ا اس ا‎ SS ES SE CTT ‏ادا‎
    ‎. ES na ‏الاين دان ال ب‎ Toa wh ‏لي ا . اا‎ . Br Ge ater, ‏اا اتح تن حي خب‎ E ‏لعا ا ; . : ال‎ AL ‏تخ م‎ : £0 Nes 0 ‏م‎ vr TN RE Th + ‏ا ل‎ ‏إل“‎ er Ei Don Jade TTL es Coe Ss ATL ae ‏ل‎ LL LET Te SN NL] a ‏ساس ل‎ he ‏أ الا ا ا ا‎ ‏مل ال ا‎ ERAT ‏ااا‎ 0 AA a BD LN ‏ب ب‎ 1 RE SI JRE ‏ا الم جيم‎ N 1 $ ‏ان لاج‎ eT ‏د اعد دنا ار‎ Noe} Lo at . AE ‏ال‎ Tee or : SE LS : E 1 ‏اا اع لا‎ SET ‏ب‎ 5 3 iE aE ‏الح‎ EE wo IEE Ce EAN ! Eg 4 ny 8 ّ ‏ب"‎ Ty sd : . 4 Loom en hr SA oe SE Loew TE by RE ! wow won ‏الك‎ SE A SR SER SR SV ‏اا‎ EC NE I ‏ذا اكد د‎ ١ ‏ال ا د‎ ‏ا ا‎ Ne SU ER SALON TL Te ‏اسان اي‎ 1 Sa wT TN SN EY ‏0ل‎ ‎Aree Tank 7 ‏لكاي اليا“‎ LE ‏جيل‎ ECA ‏الى‎ ّ Vo Get Tre ‏ا ل و‎ AT [REET EE . ‏ا‎ ET | L 5 ‏الا‎ Poh ‏واه‎ oa % J ‏ا ال‎ . ١ ACI. SCL Por ‏كا ار حك ات‎ N ‏اللا‎ Sy PR EN a Na . I RE Eg Fe 0 aT CAT TRE ee ‏أي‎ ‎1 Fda EE [a - ee ThE 1 790 ‏ا م‎ hi ‏ا الا‎ IN 1: ‏كرا‎ Tam 7 Ud a pe I ‏ع‎ LT a + ‏ب‎ = . JEL EA AO ER ‏ب" 4 الك‎ RE < FEAT TC 3 ‏ان ا ا‎ 1 ‏"م لي‎ NU Ae EE FEL ‏امار‎ Si
    : . FR ‏ا ال ا اال‎ Reg ‏دا اا‎ ‏ا‎ I" : 0 ol AN AI] ‏“الخ‎ PN Son “0 Wo 8 ‏ب" اا سر ا 1 . ب‎ ON ‏ا ا ا ب : لكام نال‎ SA ٍ 7 ‏ا ال‎ Te ‏مام اا‎ Sa ‏عر الل ال‎ " Poms GE Coe Tee ‏ب" اسم ا‎ ‏ب‎ STN 0 ‏ال بسب‎ NE Ten ie ISU fA TT ‏ان‎ NER ‏د‎ Ty a er TT A ١ ES ‏اس‎ Tt [PAT ‏تن ب‎ AY . Le No SCE ! 2 wt ee 0 Th TON, CEE : HRN ‏لس‎ ‎ِ ‏خا ا ل امال لد مي‎ ّ ‏بان اللو تي لد دي سي ااا‎ RE ‏نا ا‎ ‏ا‎ ; x rene 3 0 "١ ‏م‎ ‏ميكروبتر‎ ta ‏اللي اا‎ eT 1 : of ‏ما‎ HE 3 AER : ١ ٍُ : ol FN ; RR 1 1 ‏ب‎ EN ‏لتحم ا لاك ب‎ 7 + ‏الشكل‎
    بح م اج ‎oy IANS Sv‏ : ‎RT‏ ار اب ا ب ال رحج احا ‎N A‏ كج لني 8 ا مم سلا 0 ممم من ام من 8 اي دي 7 > ‎BE = ar Seng - Nr STN‏ ‎2a SAS Re‏ % يط 5 تي 2 ‎Na‏ 53 2 ‎EI AP‏ لي الما > > راح + ‎i‏ وك ‎AN > LF AY‏ مام “اي > ‎Ar gy LAY‏ ‎Tea‏ ماك - < م اام ‎FTE ER‏ الع : م 9 ‎N‏ م ا ان ا ا الا ؟ ين ا ‎A & # 3‏ ال 0 ”هم 0 1 2 الا ‎a) 8 FE ne‏ الات ل ا ‎=F‏ ‏حر § ‎AY‏ ل ا ‎EE‏ 4 ا جح التق > ل الا و م برل ا ‎Xi.
    RS ER‏ :0 بيني ‎SUF RO‏ الاح 9 ‎Re‏ 3 حي احا ب ‎AN oe x‏ ‎Ave SY‏ حل ار عي الكل ‎REN R = Yo‏ -- ‎oT bo ing peer Ry‏ ل ا 2 : 0 ال ‎LEE‏ : اناد 3 ‎ay‏ 5 ‎SN se 2 8‏ الا ‎EE‏ ا لخر اي اح { مضي ‎pc‏ الهم اعت ‎١‏ لحرا د ا ‎An &‏ ا +" ل ا يح > ‎Ww PIES a Sam CERN hb, P ®‏ : بن الس ا ال الس م ال ‎hl‏ ‎Sree‏ ا ‎SR Net‏ 8 ا 3 ‎RAN FE Nerd ny FEAR Tord heed‏ 3 ‎wey‏ ام اذ ‎OR CED AA‏ لحا 5 ‎REIN 0‏ 8“ 3 ا ا ب ما ‎E‏ 85 ا حا ‎N‏ سي الخ كيل >< ‎EE CO NEN‏ با حك الاح اح ب ‎Da‏ ‎٠ 7‏ 7 ؟ ‎SORE, Nd ad et AAR‏ ‎<A ya 3 TR‏ ا ل ‎FI‏ يرا ان جد ل مال 0 ‎٠‏ ليسم ثم الج 1 ‎ASN‏ و ‎TEN EC‏ ‎EN 1‏ اج 1 ‎MX REN‏ بي ‎Nk Tada‏ ‎CMa A SE \ SY NO bY ORS‏ ‎FPN, & gh Ye EE RY; #8 iN‏ ‎X Nery Tw‏ خم ال ‎Ber?‏ ا ل تي ا ‎EN‏ لعي ا را ‎TEST‏ 1 ‎LH VFN LR { 3‏ ا ا 0:1 7 ‎ig $0 8 1‏ 4 ةا ‎PET‏ > ‎RY Ps ESR By 3‏ + 3 ا ‎LEY‏ ات ‎RES < FE «‏ الا > + جلا ‎RE RY‏ 3 ال ا ‎١‏ ابس ‎RE WEA ed Ye PA‏ ‎WYN Fd FRNA iN yo A‏ الا الجا ايا ‎oe Ak, Sam 3 vn Tey‏ لا ل ;3 از ا ‎ASN‏ المي يك يحب ‎Yb‏ د $408 ‎Fd‏ ‏1 لاي ‎Toad 1 FETE SE SL SN‏ ا ‎y‏ الى الجا 3 ‎FT SE COU RL UR‏ ‎hed RR SR ERS‏ مر ا ويح الل 1 0 ‎PRR‏ ‎Pay 0‏ ف انواس ري أ ‎Tne‏ رحج الي ‎NAR OAM Ss‏ يح ا من الج الا لا يخ الكل << ال عدا د ا ا ‎o AT va on‏ متا اح ‎On Mod Fin CI‏ الام كا 2:1 ¥ ‎hs‏ شى فى ‎ee NS SI Ne‏ لس ل ‎EAA EE Ta Sele ETE Wi) Mo FTL‏ ‎Af‏ با ماك ‎er 4 FA‏ م4 ‎SX‏ ‏ا ‎FRY AL Een‏ 3 3 5 ب لبخ ‎CEES‏ ل لح ~ : :0 ؟ ‎EYL AS hE Spider‏ اي § ‎od‏ متكي الم ‎SRI AMEN SEA‏ ‎Ng‏ ا ‎epee ed Le FR‏ }3 بك ‎HN‏ ‎ATE WY TY ot Sed So 8 Bo aye 4‏ ‎SN H 8 Xe‏ 3 ب 5 ‎RIE:‏ ‎oA 2‏ الح ‎FTES OAL Ny ; SH Sh‏ ً سي إل ‎a"‏ 1 2 & 0 ميكرهمكر اد ا ار از ل ونس ‎PS‏ ‏! 7 ناآ بييسيسيييسيسييد ذال مح
    مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب ‎TAT‏ الرياض 57؟؟١١‏ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: ‎patents @kacst.edu.sa‏
SA516370458A 2013-07-26 2016-01-25 أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه SA516370458B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013155674 2013-07-26

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA516370458B1 true SA516370458B1 (ar) 2016-07-03

Family

ID=52392981

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA516370458A SA516370458B1 (ar) 2013-07-26 2016-01-25 أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه

Country Status (14)

Country Link
US (1) US10036078B2 (ar)
EP (1) EP3026139B1 (ar)
JP (1) JP5880787B2 (ar)
CN (1) CN105492642B (ar)
AR (1) AR096965A1 (ar)
AU (1) AU2014294435B2 (ar)
BR (1) BR112016000543B1 (ar)
CA (1) CA2918673C (ar)
EA (1) EA029884B1 (ar)
ES (1) ES2710773T3 (ar)
MX (1) MX2016001121A (ar)
SA (1) SA516370458B1 (ar)
UA (1) UA114046C2 (ar)
WO (1) WO2015011917A1 (ar)

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AR101200A1 (es) 2014-07-25 2016-11-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Tubo de acero de baja aleación para pozo de petróleo
AU2015361346B2 (en) * 2014-12-12 2019-02-28 Nippon Steel Corporation Low-alloy steel for oil well pipe and method for manufacturing low-alloy steel oil well pipe
CN108779529B (zh) * 2016-03-04 2020-07-31 日本制铁株式会社 钢材和油井用钢管
JP2017166019A (ja) * 2016-03-16 2017-09-21 新日鐵住金株式会社 高強度油井用低合金継目無鋼管及びその製造方法
MX2018011606A (es) * 2016-03-25 2019-02-13 Jfe Steel Corp Chapa de acero galvanizada de alta resistencia y metodo para producir la misma.
DE102016114658B4 (de) 2016-08-08 2021-10-14 Voestalpine Metal Forming Gmbh Verfahren zum Formen und Härten von Stahlwerkstoffen
CN109642293A (zh) * 2016-09-01 2019-04-16 新日铁住金株式会社 钢材以及油井用钢管
CA3039038A1 (en) * 2016-10-06 2018-04-12 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel material, oil-well steel pipe, and method for producing steel material
US11313007B2 (en) 2016-10-17 2022-04-26 Jfe Steel Corporation High-strength seamless steel pipe for oil country tubular goods, and method for producing the same
JP6801376B2 (ja) * 2016-11-01 2020-12-16 日本製鉄株式会社 高強度低合金油井用継目無鋼管及びその製造方法
JP6859836B2 (ja) * 2017-05-01 2021-04-14 日本製鉄株式会社 鋼材及び油井用継目無鋼管
CN107829040A (zh) * 2017-10-24 2018-03-23 潍坊友容实业有限公司 高强度抗盐碱金属管材及其制备方法
JP6950519B2 (ja) * 2017-12-25 2021-10-13 日本製鉄株式会社 鋼材、油井用鋼管、及び、鋼材の製造方法
JP6947012B2 (ja) * 2017-12-25 2021-10-13 日本製鉄株式会社 鋼材、油井用鋼管、及び、鋼材の製造方法
AR114708A1 (es) * 2018-03-26 2020-10-07 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Material de acero adecuado para uso en entorno agrio
US11643712B2 (en) * 2018-04-09 2023-05-09 Nippon Steel Corporation Steel pipe and method for producing steel pipe
MX2020011361A (es) * 2018-04-27 2020-11-24 Vallourec Oil & Gas France Acero con resistencia al agrietamiento por tension de sulfuro, producto tubular hecho a partir de dicho acero, proceso para fabricar un producto tubular y uso del mismo.

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59232220A (ja) 1983-06-14 1984-12-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物腐食割れ性に優れた高強度鋼の製法
JPS61223168A (ja) * 1985-03-29 1986-10-03 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐遅れ破壊性の優れた高強度鋼
JPS6254021A (ja) * 1985-05-23 1987-03-09 Kawasaki Steel Corp 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度継目無鋼管の製造方法
JPH06104849B2 (ja) 1986-04-25 1994-12-21 新日本製鐵株式会社 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法
JPS63274717A (ja) * 1987-05-06 1988-11-11 Kawasaki Steel Corp 降伏強さおよび耐硫化物応力腐食割れ性に優れた継目無鋼管の製造方法
JPH01159318A (ja) * 1987-12-16 1989-06-22 Kawasaki Steel Corp 中炭素低合金強靭鋼の製造方法
JP3358135B2 (ja) 1993-02-26 2002-12-16 新日本製鐵株式会社 耐硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼およびその製造方法
JP3755163B2 (ja) * 1995-05-15 2006-03-15 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法
US5938865A (en) * 1995-05-15 1999-08-17 Sumitomo Metal Industries, Ltc. Process for producing high-strength seamless steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance
JPH0959718A (ja) * 1995-06-14 1997-03-04 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度高耐食継目無鋼管の製造方法
JPH09249935A (ja) * 1996-03-13 1997-09-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫化物応力割れ性に優れる高強度鋼材とその製造方法
JP4134377B2 (ja) 1998-05-21 2008-08-20 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼材の製造方法
JP3562353B2 (ja) 1998-12-09 2004-09-08 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法
JP2000119798A (ja) 1998-10-13 2000-04-25 Nippon Steel Corp 硫化物応力割れ抵抗性に優れた高強度鋼及び油井用鋼管
JP2000256783A (ja) 1999-03-11 2000-09-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 靭性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れる高強度油井用鋼およびその製造方法
JP4058840B2 (ja) 1999-04-09 2008-03-12 住友金属工業株式会社 靭性と耐硫化物応力腐食割れ性に優れる油井用鋼およびその製造方法
JP4140556B2 (ja) 2004-06-14 2008-08-27 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼
JP4609138B2 (ja) * 2005-03-24 2011-01-12 住友金属工業株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井管用鋼および油井用継目無鋼管の製造方法
JP4792778B2 (ja) 2005-03-29 2011-10-12 住友金属工業株式会社 ラインパイプ用厚肉継目無鋼管の製造方法
FR2942808B1 (fr) * 2009-03-03 2011-02-18 Vallourec Mannesmann Oil & Gas Acier faiblement allie a limite d'elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures.
JP5728836B2 (ja) * 2009-06-24 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US10036078B2 (en) 2018-07-31
JP5880787B2 (ja) 2016-03-09
UA114046C2 (xx) 2017-04-10
EA029884B1 (ru) 2018-05-31
ES2710773T3 (es) 2019-04-26
AU2014294435B2 (en) 2017-07-06
JPWO2015011917A1 (ja) 2017-03-02
US20160160307A1 (en) 2016-06-09
CA2918673A1 (en) 2015-01-29
CA2918673C (en) 2018-02-27
CN105492642B (zh) 2017-04-05
MX2016001121A (es) 2016-04-19
AU2014294435A1 (en) 2016-03-10
EA201690267A1 (ru) 2016-05-31
BR112016000543B1 (pt) 2020-11-17
WO2015011917A1 (ja) 2015-01-29
EP3026139B1 (en) 2018-11-21
EP3026139A1 (en) 2016-06-01
AR096965A1 (es) 2016-02-10
EP3026139A4 (en) 2017-01-11
CN105492642A (zh) 2016-04-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA516370458B1 (ar) أنبوب فولاذي منخفض السبائكية لبئر نفط وطريقة لتصنيعه
US9322087B2 (en) Stainless steel for oil well, stainless steel pipe for oil well, and method of manufacturing stainless steel for oil well
US11060160B2 (en) Low-alloy steel for oil well pipe and method of manufacturing low-alloy steel oil well pipe
JP5811282B2 (ja) 冷間鍛造用丸鋼材
US10752979B2 (en) Low alloy oil-well steel pipe
CN105008569B (zh) 厚钢板及厚钢板的制造方法
EP3190200B1 (en) Thick-walled steel pipe for oil well and method of manufacturing same
US20190184436A1 (en) Rolled h-shaped steel and manufacturing method thereof
US10570471B2 (en) Equipment line for manufacturing seamless steel tube or pipe and method of manufacturing high-strength stainless steel seamless tube or pipe for oil wells using the equipment line
CN106536776B (zh) 钢材及其制造方法
US20170081746A1 (en) Low-alloy steel pipe for an oil well
CN107250405A (zh) 高强度无缝厚壁钢管及其制造方法
US20210269904A1 (en) Seamless steel pipe and method for producing the same
CN110506133A (zh) 热轧钢板
CN109983146A (zh) 低屈强比超高强度钢材及其制造方法
JP6131890B2 (ja) 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法ならびにその選定方法
CN105671457A (zh) 耐硫酸腐蚀性及珐琅粘着力优异的钢板及其制造方法
WO2020090478A1 (ja) 鋼材、及び、鋼材の製造方法
JP7091163B2 (ja) Ｐｃ鋼棒
US20200332378A1 (en) Duplex stainless steel and method for producing duplex stainless steel
US10562085B2 (en) Equipment line for manufacturing heavy-walled steel products
JP6859836B2 (ja) 鋼材及び油井用継目無鋼管