SA112330773B1 - أنبوب فولاذي لبئر نفط له مقاومة ممتازة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي - Google Patents
أنبوب فولاذي لبئر نفط له مقاومة ممتازة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي Download PDFInfo
- Publication number
- SA112330773B1 SA112330773B1 SA112330773A SA112330773A SA112330773B1 SA 112330773 B1 SA112330773 B1 SA 112330773B1 SA 112330773 A SA112330773 A SA 112330773A SA 112330773 A SA112330773 A SA 112330773A SA 112330773 B1 SA112330773 B1 SA 112330773B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- content
- steel
- oil
- steel pipe
- less
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 135
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 135
- 239000003129 oil well Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title description 9
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 8
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 57
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 56
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 50
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 27
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims description 15
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 11
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 8
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 4
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 3
- ZJHACGBEMCHEJB-UHFFFAOYSA-N [V+5].[V+5] Chemical compound [V+5].[V+5] ZJHACGBEMCHEJB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- MODGUXHMLLXODK-UHFFFAOYSA-N [Br].CO Chemical compound [Br].CO MODGUXHMLLXODK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 3
- 238000003808 methanol extraction Methods 0.000 abstract description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 41
- 238000000034 method Methods 0.000 description 31
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 28
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 18
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 17
- 230000008569 process Effects 0.000 description 17
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 16
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 16
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 16
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 16
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 12
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 description 11
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 11
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 11
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 10
- 238000010606 normalization Methods 0.000 description 9
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical group [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- -1 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 4
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 4
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 229920001343 polytetrafluoroethylene Polymers 0.000 description 4
- 239000004810 polytetrafluoroethylene Substances 0.000 description 4
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 4
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003929 acidic solution Substances 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 3
- 238000007500 overflow downdraw method Methods 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- CFJRGWXELQQLSA-UHFFFAOYSA-N azanylidyneniobium Chemical compound [Nb]#N CFJRGWXELQQLSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 2
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 235000008001 rakum palm Nutrition 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- QPRMGHKASRLPJP-UHFFFAOYSA-N 12-(5-hydroxy-6-methylpiperidin-2-yl)dodecan-2-one Chemical compound CC1NC(CCCCCCCCCCC(C)=O)CCC1O QPRMGHKASRLPJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OGPQOSAKRHKIHW-UHFFFAOYSA-N Cassin Natural products CC(CCCCCCCCCC1CCC(O)C(C)N1)C(=O)C OGPQOSAKRHKIHW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- 241000500881 Lepisma Species 0.000 description 1
- 101100378851 Neurospora crassa (strain ATCC 24698 / 74-OR23-1A / CBS 708.71 / DSM 1257 / FGSC 987) alg-3 gene Proteins 0.000 description 1
- 101000579646 Penaeus vannamei Penaeidin-1 Proteins 0.000 description 1
- 101000892301 Phomopsis amygdali Geranylgeranyl diphosphate synthase Proteins 0.000 description 1
- 235000008331 Pinus X rigitaeda Nutrition 0.000 description 1
- 235000011613 Pinus brutia Nutrition 0.000 description 1
- 241000018646 Pinus brutia Species 0.000 description 1
- 101100209990 Rattus norvegicus Slc18a2 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000190070 Sarracenia purpurea Species 0.000 description 1
- CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N [C].[N] Chemical compound [C].[N] CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QISGROBHHFQWKS-UHFFFAOYSA-N [C].[Nb] Chemical group [C].[Nb] QISGROBHHFQWKS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 1
- 230000001464 adherent effect Effects 0.000 description 1
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000003749 cleanliness Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- OKBPCTLSPGDQBO-UHFFFAOYSA-L disodium;dichloride Chemical compound [Na+].[Na+].[Cl-].[Cl-] OKBPCTLSPGDQBO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000004993 emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000011022 opal Substances 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 1
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 210000002268 wool Anatomy 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
- C21D9/085—Cooling or quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الراهن بتزويد أنبوب فولاذي لبئر نفط oil-well steel pipe له مقاومة ممتازة لتكسير إجهادي كبريتيدي sulfide stress cracking (SSC). يحتوي الأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً للاختراع الراهن، نسبة مئوية بالكتلة، على: كربون carbon (C): 0.15 إلى 0.35٪، سيليكون silicon (Si): 0.1 إلى 0.75٪، منغنيز manganese (Mn): 0.1 إلى 1.0٪، كروم chromium (Cr): 0.1 إلى 1.7٪، موليبدنوم molybdenum (Mo): 0.1 إلى 1.2٪، تيتانيوم titanium (Ti): 0.01 إلى 0.05٪، نيوبيوم niobium (Nb): 0.010 إلى 0.030٪، ألمنيوم aluminum (Al): 0.01 إلى 0.1٪، الفسفور phosphorus (P): على الأكثر 0.03٪، الكبريت sulfur (S): على الأكثر 0.01٪، النتروجين nitrogen (N): على الأكثر 0.007٪، والأكسجين oxygen (O): على الأكثر 0.01٪، والمقدار المتبقي عبارة عن Fe وشوائب. ومحتوى التيتانيوم titanium (Ti) ومحتوى النيوبيوم niobium (Nb) في الركاز residue اللذان حُصل عليهما باستخلاص بمحلول بروم bromine وميثانول methanol يستوفيان متطلبات المعادلة (1): 100 × [Nb]/([Ti] + [Nb]) ≤ 27.5 (1) حيث محتوى Ti (نسبة مئوية بالكتلة) ومحتوى Nb (نسبة مئوية بالكتل
Description
ل أنبوب فولاذي لبئر نفط له مقاومة ممتازة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي Oil-well steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الراهن بأنبوب فولاذي steel pipe وبشكل خاص بأنبوب فولاذي لبثر نفط 1ل01-6. تشستعمل الأنابيب الفولاذية لآبار النفط على شكل تغليف casing أو تجهيزات أنبوبية tubing © لبثر نفط أو بر غاز gas well وفي ما يلي يُشار إلى بئر نفط وبئر غاز ببساطة ب 'بئر نفط oil well مع تزايد عمق آبار النفط؛ يلزم أن يكون لأنابيب بئر النفط متانة strength عالية بشكل تقليدي وقد استخدم بشكل رئيسي أنابيب بثر بترولية من صنف 0 ألف رطل لكل بوصة" (kilo pound per square inch (ksi) (لها إجهاد خضوع yield stress يتراوح من MA 5 رطل لكل بوصة" أي؛ )00 إلى 184 ميغاباسكال (megapascal أو صنف 40 رطل لكل بوصة' (لها إجهاد خضوع يتراوح من 9*0 إلى ٠١١ رطل لكل بوصة"؛ أي 154 إلى Vor ميغاباسكال). مع ذلك؛ ثمة استخدام متزايد حالياً لأنابيب بئر بترولية من صنف ٠١١ رطل لكل Aas (لها إجهاد خضوع يتراوح من ٠١١ إلى ١5 رطل لكل Cian أي 158 إلى AY ميغاباسكال). يحتوي العديد من آبار النفط العميقة المطورة حديثاً على كبريتيد هيدروجين أكال corrosive hydrogen sulfide ٠ في بيئة مثل coda إذا زادت متانة الفولاذ esteel strength فإن متأثرية الفولاذ steel susceptibility للتكسير الإجهادي الكبريتيدي sulfide stress cracking (يُشار إليه في ما يلي ب ("SSC تزداد. لذلك؛ في Ala زيادة متانة أنبوب بئر بترولي مستخدم في بيئة تحتوي على كبريتيد هيدروجين chydrogen sulfide ييُرغب في مقاومة تكسير إجهادي كبريتيدي sulfide stress cracking resistance (مقاومة (ssc عالية. ف على سبيل المثال؛ اقثرحت تقنيات أدناه على أنها تقنية لتحسين مقاومة SSC للفولاذ. تشمل التقنيات المقترحة. » زيادة نسبة المرتنزيت martensite في بنية الفولاذ الصغرية إلى 7088 أو أعلى؛ ه إنجاز تطبيع tempering على الفولاذ عند درجة حرارة lle لتشكيل كربيدات carbides في الكرة الفولاذية ¢steel spherical ARYA
ب ه الحصول على نظافة ef للفولاذ؛ » جعل البنية الصغرية للفولاذ steel micro-structure دقيقة الحبيبات؛ و ه تثبيط معامل انتشار الهيدروجين hydrogen diffusion coefficient وكثافة الانخلاع dislocation density في الفولاذ. «SHAS o يمكن تحسين مقاومة SSC للفولاذ بضبط المتضمنات اللامعدنية nonmetallic inclusions وتقترح براءة الاختراع اليابانية رقم Yoo YY VYTAVA (وثيقة براءة اختراع رقم ١)؛ براءة الاختراع اليابانية رقم A 004-7776084 (وثيقة براءة اختراع رقم ) وبراءة الاختراع اليابانية رقم ٠٠1-7730785 A (وثيقة براءة اختراع رقم ) تقنيات لتحسين مقاومة SSC بضبط متضمنات لامعدنية. Ya تبين وثيقة براءة الاختراع رقم ١ تفاصيل موصوفة أدناه. وفي حالة حيث يتشكل نتريد تيتانيوم titanium nitride بشكل خشن (حبيبات خشنة) حتى في الفولاذ منخفض السبك low alloy steel يعمل نتريد التيتانيوم titanium nitride المشكل بشكل خشن على شكل نقطة بدء تنقر pitting starting point وحدوث التنقر يستحث SSC لذا يُشكل نتريد التيتاتيوم titanium nitride دقيق الحبيبات. وفي هذه الحالة؛ تتحسن مقاومة SSC للفولاذ. Yo تبين وثيقة براءة الاختراع رقم ١ تفاصيل موصوفة أدناه. وفي الفولاذ منخفض السبك low calloy steel تكون متضمنات أساسها نيوبيوم (Nb) niobium تستوفي متطلبات التعبير الثاني مشمولة بمعدل ٠١ جسيمات أو أكثر لكل مساحة مقطعية تبلغ Jake) ang X bys < 150 وفي هذا التعبيرء ang هو طول المحور الرئيسي major axis length (ميكرومتر (micrometer (um) ٠ لمتضمنات أساسها bps (Nb يمثل محتوى (نسبة مئوية كتلية) ل Nb في المتضمنات أساسها (Nb وتهمل متضمنات أساسها Nb لها ang أصغر من ١ ميكرومتر. وفي هذه الحالة؛ يتم تثبيط حدوث تنقر في الفولاذ منخفض السبك وتتحسن المقاومة SSC وتبين وثيقة براءة الاختراع رقم ؟ تفاصيل موصوفة أدناه. ويستوفي التركيب الكيميائي للفولاذ متطلبات التعبير التالي: x[V] + 3.4 «» [Nb] + 2.5 x [TiDA7.8 [Cr] x [Mo]) <1 Yo 1+4.3) بالنسبة إلى [Mo] 5 [Cr] [Ti] [Nb] [V] تم استبدال محتويات العناصر المقابلة (نسبة مئوية وزنية). وفي هذه الحالة؛ ath تشكيل الكربيد carbide بالصيغة م©14:1. كذلك؛ تتحسن مقاومة SSC للفولاذ بتشكيل الكربيد carbide على شكل كروي. حا
يه الوصف العام للاختراع وفقاً لوثيقة براءة الاختراع رقم ١؛ تزال المتضمنات وقت الصب casting بإحداث تعويم للمتضمنات مع سخان مسكبة heater :نلو لتثبيط تشكل نتريد Ti خشن. مع ذلك؛ تعويم Als نتريد التيتانيوم titanium nitride وقت الصب صعب نوعاً ما أثناء التشغيل الفعلي. وأيضاً؛ قيل أن إنجاز تعويم وازالة فحسب لنتريد التيتانيوم titanium nitride غير كاف لتثبيط تكوّن التنقر. ولا توضح وثيقة براءة الاختراع رقم Y بالكامل ما هو التأثير المحرز بالنسبة إلى مقاومة SSC ذو العلاقة الوثيقة بمتانة المنتج. في تركيب الفولاذ المبين في وثيقة براءة الاختراع رقم Gadd oF محتوى العنصرين Cr Moss بالقدر الممكن في حين زيد Nb sine و/أو محتوى Ti قد يسبب هذا أحياناً صلودية غير مستقرة. كذلك؛ لم يتم اعتبار ©55 بسبب تنقرء ناتج عن متضمنات أساسها Nb و/أو متضمنات أساسها (Ti بشكل كاف. يتمثل هدف للاختراع الراهن في تزويد أنبوب فولاذي Jil نفط له مقاومة ممتازة لتكسير إجهادي كبريتيدي SSC يحتوي الأنبوب الفولاذي yl نفط وفقاً للاختراع الراهن؛ بنسب مئوية كتلية؛ على: iC Ye د .ب إلى Ye .2 لق: ١ إلى داا. ممالا ك.» إلى ».١ Creda إلى ا tMo ١ إلى »..١ STE YY إلى 20.5.5 206: vee Ye إلى 0.070 وله: ..0٠ إلى 00 2؛ المقدار المتبقي هو Fe وشوائب. ومحتويات SP 17 و0 في الشوائب هي ©: على الأكثر 26.07 iS على الأكثر 20.00 oN على الأكثر 26.509 و0: على الأكثر Joo) ويُستخرج محتوى Ti ومحتوى Nb في ركاز residue باستخدام محلول بروم bromine -ميثانول Agi methanol ٠٠ متطلبات التعبير :)١( )١( 100 x ]110[/17[ + [Nb]) > 27.5 بالنسبة إلى [Nb] 5 [Ti] استبدل محتوى Ti (نسبة مئوية كتلية) ومحتوى Nb (نسبة مثوية كتلية) في الركاز. ويكون للأنبوب الفولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن مقاومة ممتازة ل SSC Yo قد يشمل الأنبوب الفولاذي لبثر نفط الموصوف أعلاه tv على الأكثر 70.5 بدلاً من جزء معين من ‘Fe قد يشمل الأنبوب الفولاذي لبثر نفط الموصوف أعلاه iB على الأكثر 2000056 بدلاً من ea معين من Fe فخا
Com
Yau 0.0056 قد يشمل الأنبوب الفولاذي لبثر نفط الموصوف أعلاه ه©: على الأكثر ‘Fe معين من ein من شرح مختصر للرسومات في ركاز Nb ومحتوى Ti يمثل رسماً بيانياً يُظهر العلاقة بين محتوى : ١ الشكل وعدد الجسيمات methanol J sii bromine مستخلص باستخدام محلول بروم ° في nitrides ومركبات تنتريدية carbo-nitrides الخشنة لمركبات كربو -نتريدية ميكرومتراً أو ٠١0 الفولاذ (متضمنات خشنة؛ أي؛ تلك بطول متضمنات يبلغ أكثر). لتفصيلي: ١ الوصف وصف تجسيدات 0 لأنابيب فولاذية لبثر نفط للحصول على SSC اختبر وبحث المختزعون الراهنون مقاومة النتائج البحثية الموصوفة أدناه. في المتضمنات nitrides والمركبات النتريدية carbo-nitrides المركبات الكربونتريدية 0 المتشكلة في أنبوب من فولاذ منخفض السبك في بثر نفط له التركيب الكيميائي الموصوف أعلاه عندما تخثّن الكربيدات carbides مقارنة بالكربيدات SSC تؤدي إلى تخفيض في مقاومة VO من نوع م©21:1؛ تؤدي الكربيدات carbides كي تصبح البنية البلورية للكربيدات carbides للفولاذ. مع ذلك؛ في أنبوب فولاذي لبئر نفط له التركيب SSC إلى تخفيض في مقاومة carbides لا تُخثّن الكربيدات JA الكيميائي الموصوف أعلاه؛ تكون محتويات عناصر التسبيك صغيرة. من نوع م©1005. وعليه؛ لا تؤثر carbides بسهولة ولا تصبح البنية البلورية للكربيدات carbides
SSC بسهولة على مقاومة carbides الكربيدات Yo nitrides أو مركبات نتريدية carbo-nitrides و1160 مركبات كربونتريدية Ti (ب) يشكل و1105 تؤدي Ti المحتوية على nitrides والمركبات النتريدية carbo-nitrides والمركبات الكربونتريدية من Nb Ti إلى أن تكون الحبيبات البلورية دقيقة أكثر. لذاء يفضل شمول مقادير معينة من والمركبات carbo- nitrides dua ji on KI أخرى؛ إذا زيد عدد الجسيمات الخشنة من المركبات als carbo- بينما تكون المركبات الكربونتريدية dA للفولاذ. SSC تُخفض مقاومة enitrides النتريدية Yo في الفولاذ ضرورية لتشكيل حبيبات بلورية أكثر دقة (أو nitrides والمركبات النتريدية nitrides فخا
-؟-
نعومة)؛ يُفضل تثبيط عدد الجسيمات الخشنة للمركبات الكربونتريدية carbo-nitrides والمركبات النتريدية nitrides لتحسين مقاومة SSC
(ج) في الأنبوب الفولاذي لبئر نفط المشكل من فولاذ منخفض السبك الذي له التركيب الكيميائي الموصوف أعلاه؛ إذا كان محتوى Ti ومحتوى Nb في ركاز مستخلص باستخدام محلول
© بروم bromine وميثانول methanol يستوفي متطلبات التعبير (١)؛ تتحسّن مقاومة SSC في
الأنبوب الفولاذي لبثر نفط.
)١( 100 x [NbJ/(Ti] + [Nb]) <27.5
بالنسبة إلى [NBL [Ti] استبدل محتوى Ti (نسبة مثوية كتلية) ومحتوى Nb (نسبة مئوية كتلية) في الركاز.
١ يمثل الشكل Lewy ١ بيانياً يظهر العلاقة بين dad 71 في ركاز ناتج عن استخلاص باستخدام محلول بروم bromine وميثانول methanol وعدد جسيمات مركبات كربونتريدية carbo- nitrides ومركبات نتريدية nitrides ذات متضمنات بطول Yo ميكرومتراً أو أكثر. تُحرّف Fl بواسطة التعبير التالي:
-F1 - 100 x [NbJ/([Ti] + [Nb])
Yo نتج الشكل ١ عن طريقة موصوفة أدناه. كما هو مبين في أمثلة موصوفة فيما بعد؛ أنتجت مجموعة أنابيب فولاذية تشمل مجموعة تراكيب كيميائية. لتحديد قيمة FI من كل أنبوب فولاذي؛ أخذت عينة ١( غم) من أجل الاستخلاص بمحلول بروم bromine وميثانول «AS methanol لتحديد عدد جسيمات المركبات الكربونتريدية carbo- nitrides والمركبات النتريدية nitrides في الفولاذء أخذت عينة لأجل رصد مجهري من موضع اختياري في كل أنبوب فولاذي.
79٠ أذيبت العينة لاستخلاص باستخدام محلول بروم bromine وميثانول methanol باستعمال محلول يحتوي على 7٠١ بالحجم (نسبة مثوية حجمية) من البروم bromine (يشار إليه فيما يلي ب محلول بروم bromine وميثانول (methanol للحصول على ركاز. أكثر تحديداً؛ عُمرت العينة للاستخلاص باستخدام محلول بروم bromine وميثانول methanol في محلول بروم bromine وميثانول methanol وأذيبت. شح محلول البروم bromine والميثانول methanol الذي أذيبت فيه
Yo العينة باستخدام مرشح. أذيب المرشح الذي ارتبط به الركاز باستخدام ,11:50 للحصول على الركاز. يحتوي الركاز بشكل رئيسي على مركبات كربونتريدية ccarbo-nitrides مركبات نتريدية nitrides وأكاسيد .oxides
تم تحليل (تفكيك) الركاز بطريقة حلمضة acidolysis (تحلل بالحمض) مضغوطة. في طريقة الحلمضة المضغوطة؛ وضع الركاز وحمض للتحلل في وعاء من متعدد رباعي فلورواثيلين حا
ل (PTFE) polytetrafluoroethylene بالنسبة للحمض للتحلل؛ استخدم حمض مختلط (HCI Jody .)4::١ =H,0:HNO3:HCI) 11:0 5 HNO; كان الوعاء محكم السد وتم تسخينه عند 8١77م لفترة A ساعات لتفكيك الركاز في الوعاء. ثرك الركاز المتحلل ليبرد. ثم ثبّت المحلول الحمضي الناتج عند حجم معين JA محتوى Nb Ti بواسطة طريقة التحليل الكيميائي الطيفي spectrochemical analysis method © لابتعاث بلازما مقترنة Lia راديوية التردد (ICP) تم تحديد قيمة 11 على أساس محتويات Nb Ti المحرزة. كانت معظم المركبات الكربونتريدية carbo- nitrides والمركبات النتريدية nitrides المشكلة في التركيب الكيميائي الموصوف أعلاه إما متضمنات أساسها Ti أو متضمنات أساسها Nb لذلك؛ اعثقد أن قيمة Fl تمثل مقياساً يدل على نسبة محتوى Nb في المركبات الكربونتريدية 00-0:07065:ه» والمركبات النتريدية nitrides carbo- عدد جسيمات المركبات الكربونتريدية 3A كذلك؛ باستخدام العينة لرصد مجهري؛ ٠١ في الفولاذ بواسطة طريقة موصوفة أدناه. 25 صقل سطح nitrides والمركبات النتريدية nitrides في السطح المصقول. زصدت المنطقة المختارة (Tale ٠٠١( العينة أولاً. اختيرت منطقة اختيارية
Spe ٠٠٠١ إلى ٠٠١ قوة تكبيره optical microscope من خلال مجهر بصري nitrides والمركبات النتريدية carbo-nitrides من المركبات الكربونتريدية JS حجم NA carbo- طول المحور الرئيسي للمركبات الكربونتريدية ides بواسطة طريقة موصوفة أدناه ١ على أنه طول تضمين ليُستخدم كمقياس لحجم المركبات الكربونتريدية nitrides والنتريدية nitrides عندما تكون المسافة بين المتضمنات (المركبات الكربونتريدية nitrides والنتريدية carbo-nitrides ؛ ميكرومتراً أو أقل؛ ٠ المجاورة لبعضها البعض (nitrides والمركبات النتريدية carbo-nirides تُعتبر المتضمنات جسيماً واحداً متصلاً للمتضمنات. 7٠ بعد ذلك؛ 25 تحديد عدد جسيمات المركبات الكربونتريدية carbo-nitrides والمركبات النتريدية nitrides ذات طول تضمين يبلغ Yo ميكرومتراً أو أكثر (يشار إليها في ما يلي 'متضمنات خشنة أو جسيمات خشنة لمتضمنات") في المنطقة. حُدَد عدد 117,00 للجسيمات الخشنة للمتضمنات لكل Tale ٠٠١ على أساس التعبير التالي: 10- عدد الجسيمات الخشنة لمتضمنات 5 قياسها/مساحة المنطقة ٠٠١ x (Tale) (ey vo باستخدام القيمة المقاسة المحرزة؛ 25 تحضير الشكل الذي يُظهر العلاقة بين العدد LN go للجسيمات الخشنة للمتضمنات Fly فخا
A
للجسيمات الخشنة للمتضمنات أصغر بكثير INje بالإشارة إلى الشكل ١؛ كان العدد أكبر من ©.7؟. لذاء يمكن FI تساوي 77.0 أو أقل منها عندما كانت قيمة FI عندما كانت قيمة أو أقل. 77.5 Fl dad تكون Lie SSC الحصول على مقاومة ممتازة ل للاختراع الراهن بناءً على النتائج البحثية المذكورة Way أنجز أنبوب فولاذي لبثر نفط أعلاه. سيوصف أنبوب فولاذي لبثر نفط في الاختراع الراهن بالتفصيل أدناه. في الوصف الثاني؛ 0 في تعبير محتويات العناصر المكونة للتركيب الكيميائي تدل على "نسبة مئوية كتلية". 7" [التركيب الكيميائي] للأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً للاختراع الراهن تركيب كيميائي موصوف أدناه. 76.750 Neve :© أخرى؛ Lali ويزيد متانة الفولاذ. من hardenability الصلودية (C) carbon يزيد الكربون "1 quench عالياً بشكل مفرط؛ تزداد متأثرية الفولاذ للتكسير بالتسقية carbon إذا كان محتوى الكربون . 0.75 إلى ١.١٠9 كذلك تنخفض متانة الفولاذ. وعليه؛ يتراوح محتوى © من cracking بخصوص الحد الأدنى لمحتوى © يفضل أن يكون محتوى © أعلى من 70015 أكثر تفضيلاً يُفضل أكثر أن يساوي أو أعلى من 0.77 72. بالنسبة للحد الأعلى 7007١ يساوي أو أعلى من 70.77 لمحتوى ©؛ يفضل أن يكون محتوى © أقل من 0.35 2؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من ١
TTY ولازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من
Love إلى ١ 1 أخرى؛ إذا كان ali من الفولاذ. من oxygen الأكسجين (Si) silicon ينزع السليكون تنخفض متانة الفولاذ وقابلية تشكله على الساخن. وعليه؛ يتراوح dade محتوى :5 عالياً بشكل يفضل أن يكون محتوى «Si على 075 72. بالنسبة إلى الحد الأدنى لمحتوى ١٠ محتوى :8 من Ye 7؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو 0.٠5 7؛ يفضل أكثر أن يساوي أو يكون أعلى من 00٠ أعلى من si أعلى من 0070 2. بالنسبة إلى الحد الأعلى لمحتوى 51؛ يفضل أن يكون محتوى :5 أقل من لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 70.5 ٠ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من , 0.5
Joao 72٠.0 إلى ٠.١ Mn Yo إذا opal صلودية الفولاذ ويزيد متانة الفولاذ. من ناحية (Mn) manganese يزيد المنغنيز عند Min عالياً بشكل مفرط»؛ يحدث تنقر بسهولة في الفولاذ. كذلك؛ ينفصل Min كان محتوى إلى ٠0٠ من Mn للفولاذ. وعليه؛ يتراوح محتوى SSC الحدود الحبيبية لتخفيض متانة ومقاومة أكثر TY أعلى من Min يفضل أن يكون محتوى (Min بخصوص الحد الأدنى لمحتوى . 6 فخا
تفضيلاً يساوي أو أعلى من Tero لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 007 7. وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى (Min يفضل أن يكون محتوى Min أقل من Von أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 7007 لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 0.6 7. ٠.١ :©, إلى 7.7 o يزيد الكروم chromium صلودية ومقاومة تليين تطبيع الفولاذ. لذاء يسهّل الكروم chromium تنفيذ تطبيع عالي درجة الحرارة للفولاذ. كذلك يحسّن الكروم مقاومة SSC للفولاذ. من ناحية أخرى؛ إذا كان محتوى الكروم chrominm عالياً بشكل مفرط؛ تتشكل كربيدات أساسها ب©147 وكربيدات carbides أساسها م1010 وتُخْفّض مقاومة SSC للفولاذ. وعليه؛ يتراوح محتوى © من ١.١ إلى VY بخصوص الحد الأدنى لمحتوى «Cr يفضل أن يكون محتوى :© Sel ٠ من J) تفضيلاً يساوي أو أعلى من 0.4 7. وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى Cr يفضل أن يكون محتوى © أقل من 7.٠7؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 21.5 ولازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من TY م0: ٠.١ إلى 7٠١١ يزيد الموليبدنوم (Mo) molybdenum صلودية ومقاومة تليين تطبيع الفولاذ. لذاء يسهل Mo ٠ تنفيذ تطبيع عالي درجة الحرارة على الفولاذ. كما يحسٌ ون Mo مقاومة SSC للفولاذ. من ناحية أخرى؛ إذا كان محتوى Mo عالياً بشكل مفرط؛ تشبع التأثيرات الموصوفة أعلاه. وعليه؛ يتراوح محتوى Mo من ١١٠١ إلى JOLY بخصوص الحد الأدنى لمحتوى Mo يفضل أن يكون محتوى Mo أعلى من 0١٠ 7 أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 0.7 7 لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو على من Jef وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى (Mo يفضل أن يكون محتوى Mo أقل من VY ٠ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 77٠00 لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 0.9 7. vee) Ti إلى Zeovo يرتبط التيتانيوم (Ti) titanium بالنتروجين (N) nitrogen في الفولاذ ليتشكل نتريد تيتانيوم titanium nitride و/أو كريو -نتريد تيتانيوم 8100-6 منتصملتا. يؤدي نتريد 11 titanium nitride و/أو كربو -نتريد تيتانيوم titanium carbo-nitride إلى جعل الحبيبات البلورية للفولاذ دقيقة أكثرء كذلك؛ إذا كان ثمة بورون ¢(B) boron يثبط Ti تشكل نتريد LB لذا يزداد تحسين الصلودية بسبب البورون boron من Lali أخرىء إذا كان محتوى Ti عالياً بشكل مفرط؛ يتشكل نتريد Ti titanium nitride و/أو كربو -نتريد titanium carbo-nitride Ti بشكل خشن (خشن الحبيبات)؛ مؤدياً إلى تخفيض في مقاومة SSC للفولاذ. وعليه؛ يتراوح محتوى Ti من 00٠ إلى 170.05. بخصوص الحد الأدنى لمحتوى 77 يفضل أن يكون محتوى Ti أعلى من 20.01 أكثر تفضيلاً فخا ye وبخصوص Lo VY ow يساوي أو أعلى من 200011؛ لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى أقل من 70005 أكثر تفضيلاً يساوي أو Ti الحد الأعلى؛ لمحتوى 77 يفضل أن يكون محتوى .7 0.0.75 أقل من 0.07 2؛ لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 76..٠١ إلى ٠.٠١ ND لتشكيل كربونتريد nitrogen والنتروجين carbon بالكربون niobium يرتبط النيوبيوم °
Tis Nb كما قد يشكل niobium nitride أو نتريد النيوبيوم niobium carbo-nitride النيوبيوم له كربونتريداً مركباً. هذه المتضمنات؛ إن كانت دقيقة (الحبيات)؛ تؤدي إلى حبيبات بلورية دقيقة
Nb بشكل مفرط؛ تنتج متضمنات خشنة أساسها We Nb إذا كان محتوى (Al أكثر. من ناحية
Joo ¥ إلى ٠.0٠ من Nb للفولاذ. وعليه؛ يتراوح محتوى SSC بشكل مفرط لتخفيض مقاومة 7؛ أكثر تفضيلاً 0.0٠ أعلى من Nb يفضل أن يكون محتوى Nb بخصوص الحد الأدنى لمحتوى ٠ وبخصوص Lo VY لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 20001١ يساوي أو أعلى من أقل من 0.07 7؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو ND يفضل أن يكون محتوى ND الحد الأعلى لمحتوى .7 0.015 أقل من 70.07؛ لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 76.١ إلى ٠.١١٠ cal عالياً (Al) أكسدة الفولاذ. من ناحية أخرى؛ إذا كان محتوى aluminum يزيل الألمنيوم yo بشكل خشن لتخفيض متانة الفولاذ. وعليه»؛ يتراوح محتوى Al بشكل مفرط؛ تتشكل أكاسيد أساسها أعلى Al يفضل أن يكون محتوى Al بخصوص الحد الأدنى لمحتوى Ze) إلى ٠.0٠ من Al من 20001 أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 720.095 لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 7001 يفضل أن يكون محتوى اه أقل من Al وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى . Ye أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 20007 لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 0005 72. يدل ٠
Al) ذواب في الأحماض Al المشار إليه في الكشف الراهن على محتوى "Al مصطلح 'محتوى ذواب). Fe المقدار المتبقي في الأنبوب الفولاذي لبئر بترولية وفقاً للاختراع الراهن عبارة عن 'شوائب” في الكشف الراهن على عناصر مختلطة من خام أو نفايات مستخدمة Jas وشوائب. N SP محتويات Lif كمادة خام لفولاذ أو بيئة عملية إنتاج أو ما شابه. في الاختراع الراهن؛ Yo و0 كشوائب كما هو موصوف أدناه. أو أقل 20.07 :© عند phosphorous عبارة عن شائبة. ينفصل الفوسفور (P) phosphorous الفوسفور للفولاذ. لهذا SSC متانة ومقاومة P الحدود الحبيبية لجعل الحدود الحبيبية قصفة. لذا يخفض فخا
-١١-
السبب؛ يُفضل تثبيت محتوى © منخفضاً بالقدر الممكن. يساوي Pine أو يقل عن 0.07 7. يفضل أن يكون محتوى JP من 720007 أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 20007 لازال أكثر
تفضيلاً يساوي أو أقل من 70.005.
8 0 أو أقل
الكبريت sulfr (5) عبارة عن شائبة. يرتبط 58 بالمنغنيز Mn لتشكيل كبريتيد أساسه Mn وهو ذواب بسهولة. لذاء يسبب 8 تخفيضات في متانة ومقاومة SSC للفولاذ. لهذا السبب؛ يُفضل تثبيت محتوى 5 منخفضاً بالقدر الممكن. يساوي محتوى 8 أو يقل عن 0009 7. يفضل أن يكون محتوى 5 أقل من 20009؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو يقل عن 70005 أو أقل؛ لازال أكثر تفضيلاً
يساوي أو أقل من 70...7.
vv : ٠١ 7 أو أقل النتروجين (N) nitrogen عبارة عن شائبة. يخثُّن 17 متضمنات أساسها Nb و/أو متضمنات أساسها 11. تسبّب التضمينات المخشنة أساسها Tig Nb تخفيضات في مقاومة التنقر (Yall وعليه؛ تخفيضاً في مقاومة SSC لذاء يفضل تثبيت محتوى N منخفضاً بالقدر الممكن. يساوي محتوى ل« أو يقل عن 700007 يفضل أن يكون محتوى 8« أقل من 70.0017 أكثر
١ تفضيلاً يساوي أو أقل من 8.700000 يُشمل N عند محتوى يبلغ 700.009 على الأقل.
20.0٠ io أو أقل الأكسيد oxide (0) عبارة عن شائبة. يشكل 0 أكاسيد بشكل خشن لتخفيض مقاومة التنقر للفولاذ. لذاء يفضل تثبيت محتوى 0 منخفضاً بالقدر الممكن. يساوي sine 0 أو يقل عن Tn) يفضل أن يكون محتوى © أقل من 720.0٠ أكثر تفضيلاً يساوي أو يقل عن 700007
70.0016 وازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من ٠
asad] عناصر اختيارية]
قد يحتوي الأنبوب الفولاذي لبثر بترولية وفقاً للاختراع الراهن Lad على V بدلاً من جزء معين من Fe
7 .2 أو أقل 9 الفاناديوم (V) vanadium عبارة عن عنصر اختياري. يشكل Glan SV دقيقة الحبيبات fine carbides في عملية تطبيع لتحسين مقاومة تليين التطبيع. لذا يصبح التطبيع عند درحات حرارة عالية ممكناً لتحسين متانة ومقاومة SSC للفولاذ. Jing لو توفر Jake صغير من 7؛ يمكن الحصول على التأثير الموصوف أعلاه. من ناحية (pal إذا كان محتوى V عالياً بشكل مفرط يُشبع التأثير الموصوف أعلاه. وعليه؛ يكون محتوى 37 7005 أو أقل. بخصوص الحد الأدنى
فخا
١١ 7؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 000٠ لمحتوى 7 يفضل أن يساوي محتوى 7 أو يزيد عن وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى 7؛ Trane لازال أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 7 يفضل أن يكون محتوى 7 أقل من 0.5 2؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من 2007 لازال أكثر dere تفضيلاً يساوي أو أقل من من Ya (B) boron للاختراع الراهن أيضاً بورون lady نفط il قد يضم الأنبوب الفولاذي o
Fe معين من ea
J أو 2.0 iB صلودية الفولاذ. وحتى لو توفر B عن عنصر اختياري. يزيد Ble (B) boron البورون أخرى؛ إذا كان al مقدار صغير من 8؛ يمكن الحصول على التأثير المذكور أعلاه. من أو 2000050 B يكون محتوى eagles بشكل مفرط؛ يُشبع التأثير المذكور أعلاه. We 8 محتوى ٠ أقل. بخصوص الحد الأدنى المفضل لمحتوى 8؛ يفضل أن يساوي محتوى 3 أو يزيد عن أكثر تفضيلاً يساوي أو أعلى من 70.00605. وبخصوص الحد الأدنى لمحتوى ©؛ 20.0600 70.0078 يفضل أن يكون محتوى 8 أقل من 00005 7؛ أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من بدلاً من جزء معين من Ca قد يضم الأنبوب الفولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن أيضاً
Fe Vo أو أقل Zvvvon Ca إنتاج متضمنات خشنة Ca عبارة عن عنصر اختياري. يثبط (Ca) calcium الكالسيوم إنتاج منتج Alla لذاء في LALCa ويشكل كبريتيدات حمضية دقيقة (الحبيبات) أساسها Al أساسها سد فوهة Ca أو ما شابه) بصب متواصل؛ يثبط round billet فولاذي (لوح دا أو قضبة مستديرة
Ca وحتى لو توفر مقدار صغير من Al ا لجهاز صب متواصل مع متضمنات خشنة أساسها ٠ عالياً بشكل Ca يمكن الحصول على التأثير المذكور أعلاه. من ناحية أخرى, إذا كان محتوى أو أقل. بخصوص الحد 7000025٠١ Cassin مفرط؛ تُخفض مقاومة التنقر للفولاذ. وعليه؛ يكون أو يزيد عن 20.0007 أكثر تفضيلاً Ca يفضل أن يساوي محتوى «Ca الأدنى المفضل لمحتوى
Ca يفضل أن يكون محتوى «Ca يساوي أو أعلى من 70.0005 وبخصوص الحد الأعلى لمحتوى .170.007 أقل من 0.5 , أكثر تفضيلاً يساوي أو أقل من Yo قد يستوفي التركيب الكيميائي للأنبوب الفولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن متطلبات f(A) التعبير التالي (A) (1 +43 x[V]+3.4x[Nb]+2.5x [TiD/(7.8 x [Cr] x [Mo]) < 1 فخا
او اسثبدلت محتويات (نسبة مئوية كتلية) للعناصر المقابلة لرموز العناصر في [] برموز العناصر في [[]. إن لم يكن V AS مشمول» يحل ]0[ بدلاً من IV] في الفولاذ المبين في براءة الاختراع اليابانية رقم ٠01-9775770 A (وثيقة براءة اختراع رقم 3)؛ fal أن يكون الجانب الأيسر من التعبير أعلاه (A) أكبر من .١ بالمقارنة؛ بالنسبة للأنبوب الفولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن؛ قد يكون الجانب الأيسر للتعبير أعلاه مساوياً ل ١ أو أقل. Lexie يكون محتوى Ti ومحتوى Nb أقل» يسهل ضبط عدد الجسيمات الخشنة للمركبات الكربونتريدية carbo-nitrides والمركبات النتريدية enitrides وتتحسن مقاومة JA SSC بالنسبة إلى الأنبوب الفولاذي لبئر النفط وفقاً للاختراع الراهن؛ يُفضل أن يكون الجانب الأيسر من التعبير (A) مساوياً ل ١ أو أقل. أكثر تفضيلاً؛ الجانب الأيسر من التعبير (A) يساوي ٠.85 أو أقل. ٠ لازال أكثر تفضيلاً الجانب الأيسر من التعبير (A) يساوي To أقل. [بخصوص التعبير ])١( بالنسبة إلى الأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً للاختراع الراهن؛ يستوفي محتوى Ti ومحتوى 0 في ركاز محرز بواسطة استخلاص بمحلول بروم bromine وميثانول methanol متطلبات التعبير .)١( )١( 100 x [NbJ(Til + [Nb]) <27.5 Vo بالنسبة إلى [Nb] 5 [Ti] استبدل محتوى Ti (نسبة fie 43 كتلية) ومحتوى Nb (نسبة مثوية كتلية) في الركاز. كما ذكر أعلاه» في التركيب الكيميائي وفقاً للاختراع الراهن؛ لا تؤثر الكربيدات carbides بسهولة على مقاومة .SSC في الأنبوب الفولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن؛ المركبات ٠ الكربونتريدية carbo- nitrides والنتريدية nitrides الخشنة تسبب تخفيضاً في مقاومة SSC تشكل المركبات الكربونتريدية carbo-nitrides والمركبات النتريدية nitrides بالشكل الدقيق الحبيبات في الفولاذ حبيبات بلورية دقيقة أكثر. وحتى لو كان عدد الجسيمات الدقيقة للمركبات الكربونتريدية والمركبات النتريدية صغيراً؛ تُشكل الحبيبات البلورية دقيقة أكثر إلى حدٍ ما. من ناحية أخرى؛ يزداد عدد الجسيمات الخشنة للمركبات الكربونتريدية والمركبات Aun itll وتنخفض مقاومة SSC للفولاذ Yo كما ذكر أعلاه. لذاء يمكن الحصول على مقاومة ممتازة لتكسير إجهادي كبريتيدي ©8990 إذا ُبّط عدد الجسيمات الخشنة للمركبات الكربونتريدية والمركبات النتريدية. jas استخلاص بواسطة محلول بروم bromine وميثانول methanol كما هو موصوف أدناه. تؤخذ عينة من موضع اختياري في الأنبوب الفولاذي لبئر نفط. شكل العينة غر محدد حصرياً. وزن العينة ١ aly غم. تغمر العينة في محلول ميثانول mothanol يحتوي على 7٠١ فخا yee ليتم (methanol وميثانول bromine (يشار إليه في ما يلي ب محلول بروم bromine بالحجم بروم الذي أذيبت فيه العينة باستخدام مرشح methanol والميثانول bromine إذابته. يُرشح محلول البروم هناء يلتصق ٠. ميكرومتراً) ٠١7 بحجم مسامي يبلغ nuclepore filter (مثلاًء مرشح دقيق المسام sulfiric acid الركاز بالمرشح. يُذاب المرشح الملتصق به الركاز باستخدام حمض كبريتيك bromine في الفولاذ في محلول البروم carbides لاستخلاص الركاز. ثُذاب الكربيدات )1.50.( © «carbo-nitrides لذاء يحتوي الركاز بشكل رئيسي على مركبات كربونتريدية methanol والميثانول .oxides وأكاسيد nitrides مركبات نتريدية pressurized بواسطة طريقة الحلمضة المضغوطة (JUL يتحلل الركازء على سبيل ؛ وعاء مصنوع من متعدد i) slog ويكون الركاز وحمض للتحلل موجودين في cacidolysis يكون الحمض لأجل التحلل؛ على سبيل ٠ ((PTFE) polytetrafluoroethylene رباعي فلورواثيلين ٠ ويكون .)4:1:١ =H,0:HNO3:HCI) 11:0 و HNO; (HCI حمضاً مختلطاً يحتوي على «Jal ساعات. بواسطة العملية المذكورة أعلاه؛ يُحلل ةرتفل YY الوعاء محكم السد ويسخن عند الركاز في الوعاء. لتحليل الركاز بدلاً من طريقة alkali fusion يمكن أيضاً استخدام طريقة انصهار قلوي الحلمضة المضغوطة المذكورة أعلاه. في طريقة الانصهار القلوي؛ يوضع الركاز وعامل صهر في ١ شخن .11302 «JU يكون عامل الصهرء على سبيل platinum crucible بوثقة بلاتينية البوتقة البلاتينية عند ١٠٠٠م في فرن كهربائي لتفكيك الركاز في البوتقة البلاتينية. ويمكن بسهولة إذابة الركاز في محلول حمضي. يُبرَّدِ الركاز المنحل بواسطة طريقة الحلمضة المضغوطة بواسطة تبريد غير قسري. ثم بواسطة طريقة Nb ومحتوى Ti يثبت المحلول الحمضي الناتج عند حجم معين ويُحلل محتوى ٠ اللذين تم Nb ومحتوى Ti بناءً على محتوى FI تحليل كيميائي طيفي لابتعاث 100. وتُحدد قيمة الحصول عليهما بواسطة العملية المذكورة أعلاه.
F1 = 100 x [NbJ/A[Ti] + [Nb]) كما وصف أعلاه؛ في التركيب الكيميائي وفقاً للاختراع الراهن؛ معظم المركبات
Ti عبارة عن متضمنات أساسها nitrides والمركبات النتريدية carbo-nitrides الكربونتريدية Yo مقياساً يدل على تركيز 100 في المركبات الكربونتريدية 71 Jia وعليه؛ Nb ومتضمنات أساسها والمركبات النتريدية. تكون قيمة 71 77.5 أو أقل؛ يمكن تخفيض عدد Laie) كما هو مبين في الشكل carbo- nitrides الجسيمات الخشنة للمتضمنات في الفولاذ (عدد جسيمات المركبات الكربونتريدية فخا
“yoo ميكرومتراً أو أكثر). نتيجة لذلك؛ تتحسن ٠١ بطول تضمين يبلغ nitrides والمركبات النتريدية للفولاذ. SSC مقاومة في الأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً للاختراع؛ تبلغ الجسيمات الخشنة للمتضمنات على ملم أو أقل. ٠٠١ جسيماً/ Yo نحو مفضل [خصائص أخرى لأنبوب فولاذي لبثر نفط وفقاً للاختراع الراهن] © [yield strength [مقاومة الخضرع يشمل الأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً للاختراع على نحو مفضل مقاومة خضوع تبلغ إجهاد خضوع يبلغ Gia ميغاباسكال أو أكثر. مصطلح 'مقاومة الخضوع المشار إليه 4 أكثر تفضيلاً؛ تبلغ مقاومة الخضوع للأنبوب الفولاذي لبثر نفط 758 ميغاباسكال أو أكثر. . 7 [نسبة خضوع مفضلة] ٠ (مقاومة) عالية. لذاء إذا كانت Abie نفط وفقاً للاختراع Had يشمل الأنبوب الفولاذي عالية بشكل مفرط بالنسبة إلى مقاومة الخضوع؛ تنخفض مقاومة tensile strength مقاومة الشد عبارة عن )7( YR وعليه؛ تكون نسبة خضوع مفضلة 70.887 أو أكثر. ونسبة الخضوع .SSC (YR - 75/15 x 100) TS إلى مقاومة الشد YS نسبة مقاومة الخضوع [austenite [الحجم الحبيبي السابق للأوستنيت ١٠ للأنبوب الفولاذي لبئر نفط وفقاً austenite يبلغ حجم حبيبي مفضل سابق للأوستنيت المشار إليه في austenite يقاس الحجم الحبيبي السابق للأوستنيت ٠ للاختراع الراهن 7.5 أو أكبر austenite يكون الحجم الحبيبي السابق للأوستنيت Laie ASTM 8112 الكشف الراهن وفقاً ل للفولاذ. SSC أصغر من 7.5 تنخفض متانة ومقاومة [عملية الإنتاج] ٠ سيوصف مثال لعملية إنتاج الأنبوب الفولاذي لبئر بترولية وفقاً للاختراع الراهن. عملية الإنتاج غير محددة بالمثال الموصوف أدناه. [عملية إنتاج قضبة مستديرة] أو فرن كهربائي converter sae بواسطة pig iron تنقية أولية على حديد زهر jad أولاً؛ كذلك؛ تنجز تنقية ثانوية على فولاذ منتصهر خضع لتنقية أولية؛ وتضاف electronic furnace YO إلى الفولاذ المنصهر. يتم إنتاج فولاذ منصهر له التركيب alloying elements عناصر تسبيك الموصوف أعلاه بهذه العملية. فخا yo ويُئتج لوح أو قضبة مستديرة أو ما شابه ctundish يُصب الفولاذ المنصهر في مسكبة بعملية صب متواصل. على نحو بديل؛ ثنتج صنبة من الفولاذ المنصهر بواسطة عملية تشكيل صبة. يخضع اللوح أو ما شابه؛ أو الصبة لتنقّط لإنتاج قضبة مستديرة. على نحو مفضل؛ في حالة إنتاج لوح أو قضبة مستديرة أو ما شابه بعملية صب الفولاذ المنصهر في المسكبة عند ١57٠2م أو أعلى. في هذه siya درجة dad متواصل؛ © الشوائب؛ في الفولاذ المنصهر وتطفو إلى الأعلى في المسكبة. (ol الحالة؛. تتجمد المتضمنات؛ وهكذا يصبح من الممكن إزالة المتضمنات. على نحو مفضل؛ يبلغ معدل تبريد اللوح المصبوب أو المسكوب؛ القضبة المستديرة تزايد lath 2”م/دقيقة أو أعلى. في هذه الحالة؛ ٠ الموصوفة أو المسكوبة أو ما شابه أو الصبة حجم حبيبات (اخشوشان) المتضمنات. ٠ [عملية التشكيل على الساخن] hollow تخضع القضبة المستديرة لتشكيل على الساخن ليتم تشكيلها إلى قشرة جوفاء تُسخّن القضبة المستديرة في فرن تسخين. ينجز التشكيل على الساخن على القضبة shel لإنتاج قشرة جوفاء (أنبوب فولاذي غير heating furnace المستديرة المستخرجة من فرن التسخين على شكل تشكيل على الساخن Mannesmann ملحوم). على سبيل المثال؛ تنجز عملية منسمن V0 ثقب ودلفئة على القضبة المستديرة بواسطة مكنة ثقب Gath لإنتاج قشرة جوفاء. في هذه الحالة؛ تنجز استطالة على الساخن على القضبة المستديرة المثقوبة-المدلفئنة SUAS piercing machine أوما sizing mill طاحونة تصنيف reducer asia ¢ mandrel mill بواسطة طاحونة شياق شابه لتشكيل قشرة جوفاء. قد تُشكل قشرة جوفاء من القضبة المستديرة بعملية مختلفة للتشكيل على الساخن. ٠ على نحو مفضل؛ في فرن التسخين في عملية التشكيل على الساخن؛ تستوفي درجة حرارة :)3( وزمن التسخين متطلبات التعبير التالي Spinal) تسخين القضبة (Y) .)0+273(«*» (20 + log 0( 30600 ot ويحل زمن تسخين (ساعة) محل oY) محل 7 في التعبير (o°) درجة تسخين Jad في حالات معينة؛ يُقسم فرن التسخين إلى مجموعة مناطق. يُقسم فرن التسخين إلى منطقة Yo على سبيل المثال. ثرتب المناطق csoaking zone تسخين سابق؛ منطقة تسخين ومنطقة تشريب القضبة المستديرة أثناء تحريكها بحسب ترتيب منطقة التسخين المسبق؛ منطقة AEs في صفء؛ التسخين ومنطقة التشريب. قد تختلف درجة حرارة التسخين وزمن التسخين لمنطقة عن تلك متوسط درجات حرارة Caja للمناطق الأخرى. وفي حالة تقسيم فرن التسخين إلى مجموعة مناطق, فخا yy لفرن التسخين. كذلك؛ تُعرّف قيمة تراكم (2°) T التسخين للمناطق على أنه درجة حرارة التسخين أزمان التسخين للمناطق على أنها زمن التسخين + (ساعة) لفرن التسخين.
تُحدَّد )1( (T+ 273) x )20 + log = 82. وعندما تكون قيمة 172 أكبر من Fa Te تكون
قيمة Fl كبيرة بشكل مفرط؛ تزيد عن 77.5. وعليه؛ تنخفض مقاومة VAL SSC وإذا كانت قيمة F2 © تستوفي متطلبات التعبير oY) يمكن الحصول على مقاومة ممتازة ل ©55. يُفضل أن يساوي
الحد الأدنى لقيمة 172 أو يكون أكبر من YAS أكثر تفضيلاً يساوي أو أكبر من 247080. وإذا
كانت قيمة F2 صغيرة بشكل مفرط؛ لا يمكن بلوغ درجة حرارة قضبة مستديرة مناسبة للتقب
بسهولة. يفضل أن تكون درجة حرارة تشريب القضبة المستديرة مناسبة QL بسهولة. Jad أن
تكون درجة حرارة تشريب القضبة المستديرة (درجة الحرارة في منطقة التشريب) مساوية ل أو أعلى co) ٠٠١ من ٠
[عملية معالجة حرارية]
258 القشرة الجوفاء بعد تشكيل على الساخن إلى درجة حرارة عادية. بعد تبريد القشرة الجوفاء إلى درجة حرارة عادية؛ تنجز تسقية quenching وتطبيع tempering لإنتاج أنبوب فولاذي لبثر نفط. أثناء التسقية؛ تكون درجة حرارة التسقية مساوية أو أعلى من نقطة Acs (درجة الحرارة
Vo التي يكتمل aie تحول الفريت ferrite إلى أوستنيت caballo WL (austenite تكون درجة حرارة التطبيع مساوية أو أقل من نقطة Ac (درجة حرارة بدء تكوّن الأوستنيت (austenite بواسطة تسقية وتطبيع؛ يُعدل الحجم الحبيبي السابق للأوستنيت sald austenite الأنبوب إلى Veo أو قيمة أكبر. قد تخضع القشرةٍ الجوفاء المشتملة على درجة حرارة سطحية تساوي أو أعلى من نقطة ٠ يم بعد تشكيل على الساخن مباشرة لتسقية دون تبريد إلى درجة حرارة عادية. كذلك؛ قد Jaa القشرة الجوفاء على نحو بديل بعد تشكيل على الساخن في فرن تسخين فوراً بعد التشكيل على الساخن وتخضع لتسخين متمم (تشريب) إلى درجة حرارة تساوي أو أعلى من نقطة (Acs هذه الحالة؛ يُنجز تسقية على القشرة الجوفاء بعد تسخين متمم. وقد Jali تسقية وتطبيع مرات معينة. أكثر تحديداً؛ على القشرة الجوفاء التي أنجز عليها تسقية وتطبيع؛ قد تُنجز تسقية وتطبيع Yo إضافيين. يستوفي الأنبوب الفولاذي id نفط المنتج بواسطة عملية الإنتاج الموصوفة أعلاه متطلبات التعبير .)١( لذاء يشمل الأنبوب الفولاذي لبثر نفط مقاومة ممتازة ل SSC [الأمثلة] فخا
ع ع . . ٠ دجي «* ب - ad oa a £ wo. + <& w 5 .. . - تقييم مقاومات SSC للأنابيب الفولاذية yl نفط المنتجة. ل wot 5 : “ ع م [عملية إنتاج أنبوب فولاذي لبثر نفط] ٠ “ pe Rt Lod Lg بن ٠ £ Cod “ he Lg ل انتجت أنواع فولاذ منصهر مثل أنواع الفولاذ م إلى [ لها تراكيب كيميائية مبينة في 0 الجدول .١ [الجدول ]١ on oy . - = ات ات ابم ات اب م 0 = < <> ب ب wl - ب حي م BEE BEE we NE > NW >” بحم +r يذ نب بح [ee a J > = =F 5 6 5 3 : = BE د : | B : | : : E شر ات ات ات ll I لس Jil 1 wl ب ان الم we wt اب 2 La Eo ب م 3 ba i = ل حر Lod ad = ba انسح he 3 3 3 3 3 < 3 3 3 < حم ; ب i f : ; ا EEE 1 ال prs a حعي لحي ~~ حح حب حي م يعي pe َّ ب ب ص ص pe S ب ص 34-1 N 5 3 3 0 5 3 - 0 ٠ - 3 . ب - 0 0 4 a EEEEEEEEEERED 4 ِ ع عن أن اع اع اع RO = ES ON ب + ا امات ادال 3 0 3< 3 مذ | | سم ب ES ا ا ا اي > |> اق Ny 3 8 : . N : J N يا E N ~~ - . حلي سلا » حمر = ب a | :5 الله 3 . : ٍ 5 - : 8 5 - 3 5 . 5 2 2 8 . ; 2 8 HIRE - 2 34 : أ PU : : I : ام ا : : 4 1 بج 0 عم | سي | يم | »م ا ET ES | ىك ب “dab 3 i Lo Ly 3 ٠ 4 الا ب هد ENE 1 | 1 . | + : : a 2 * - a 2 + 0 5 + ]= a . . - . - . . - - 0 لا > ا حي ب لحر > > oe م - - -_ - - اع - حلي : أ ا سال ان ا الا 7 ب + |7 8 = a لحر اي Ter ل ب اححي احير Je - - سس | ص | لد | ا ام اام BEE B ar wt > . - Eo ne a - ne - . EE EE 8 + ا ا+ ا+ |-+ ا+ ST I po . . - . . . v . . v I | «+ ٍ 5 أل 2 “on ARYA yh أنتجت قضبات مستديرة بقطر يبلغ 7٠١ ملم بواسطة عملية صب متواصل باستخدام أنواع فولاذ منصهر مثل أنواع الفولاذ م إلى [ YY) طن). cll القضبات المستديرة في فرن التسخين عند ظروف تسخين قضبة مبينة في الجدول LY أنجز ثقب ودلفنة بعد التسخين على القضبات المستديرة في عملية Mannesmann (ene منتجاً بذلك قشوراً جوفاء. أنجزت التسقية على القشور © الجوفاء عند درجات حرارة تسقية مبينة في الجدول of وأنجز التطبيع على القشور الجوفاء عند درجات حرارة تطبيع مبينة في الجدول oF منتجاً بذلك أنابيب فولاذية لبئثر نفط. cil ظروف التسقية والتطبيع كي تكون مقاومات الخضوع للأنابيب الفولاذية لبثر نفط في الصنف ٠١١ رطل لكل بوصة”. الأقطار الخارجية وسمك جدار الأنابيب الفولاذية المنتجة fd نفط مبينة في الجدول
Y
[Y [الجدول ٠ فخا
_ \ «=
NE 4 La a w < = - ب ا batt faa ; 1 5 9 9 ف ب" 5 2 - - 8 1 ا 5 o »¥ 0 ب . ب رن 8 سلا 4 ب 7 - = ot aE pu an 1 a — ® pe 1 م . a N * ee 3 Fer حجر ٍِ - f= 4 1 لت Pr em am ee a a ~~ ES ~~ a = oy ; Tal oy - a] A ل باج
J BR a) } ل =o 3 ال 3 a we 0 حر ا > > ب جل م 3 a لذي a « ~~ = wl 3- > re ot ل > 3 + دو ا اقل ذ اله a PN A EN مر o Soar an . 3 حر 0 2 1 بع ا ب pe ~T a rE a Te Pa و a 3 BA] he _ _ Te pes عي 3“ حي — — 3 8 يت i ب ES Wr Fe ES ل Ex ES » a > 2 حمر —- حمر - ~~ حجر ~~ ~~ ا > نج -— 9 + اج ED i د nee 43 0 — 7 بل اد الت 3 . a a ES Ta - Fer ب ب سه 31 - 3, = B wd حو an ad = 2) = . Loy 3 - = ب RI . oq - -~ - 5 - - EB 2 م ب 7 3 } J EI ب ب سس 3 » a اي ب ِ ير 4 ّ 0 ب = 7 1 15 1 4 = 4 ب ةو ]3 ]= |“ . . م - . 4 i) 3 A] yas 1 | wr I i 3. > 3 | . oo ir ل ا ل سلا > و » د |أهد يل we بو | انج
B ES gl > حجر ب سي سي حي - اح a a a — 0 4. aN wy = An ب ke! “ar
Jom TT ow > I. 0 و | ب" ع ~ 3 1 ا م a B= uF bE = bal or > a] J Ie fo Fo 0 0 3 5 53 $e “1 مح 54 + 4 y wt a 4 « pes wr Tn - 2 a > 0 at a a I » نب wd - Li} Lt] 4 ب es ب ب > احير جعي Wer ES ب pen 1 حجر حجر تحجر سجر ~—- لحن لحن - ~~ عم ب ~~ <5 “a >» اهمها حب A , i 5 . i - > بس [a ويا ب i _-_ 3 Ty ad - Sa Se ot ae - - ~~ 0 يا 0 * + ب > + tr ES Ie م oe = Svat 3
Re + ل fad 2 >» الا ع يم ال a Som fo. Se Fa حل ال أي لير 3 م -_ ل we ps wt pe wt — -— taka a ~ = LS ل - - - Et he ay" وو n* ~~ ~~ حجي pes >. حور ّي 2 fd سك لا د ب ل fn er os hd 3 “ له اه الات بي ا |» |9 | سم
N A 3 x] ard Th 0 0 Taw pay يح يح af y ) ا cat et wy rr 1 El 0 iY a a ae
T 4 es Bee ب حل ا ا p28 > > ال 1 ا وبي Ebay rR EN rN ™ = > =e ad بحت بحت ا *# اج اغاعاءا * |:اة ا + 9 ا 0 ب ب ب © 0 = 8 > 5 IS L IS “3 1 i {1 i ea
R م ب . > In fa . سح 3 Be
Le ل ل - - 8 ب 5 = os = 0 : خٍِ . + ا fm Ee Tl = = مع انم با |امع |سمم 3 =. = = ليحر . R |: : ٍ = 1 § 0 ا اع © اه ات اا © 5 ات © | ا © 1 د نت A Se Ek i 0 ينا oF - - 3 - EN 3 3 ا be 3 5 م 3 ry 3 . 3
OEIC IE 1 1 | DC 4 w= 3 - 4 3 . 0 3 ’ 4 ب اي + ب ب = “3 “Bl = “3 A “i hd 1 يم 0 > 8 ِ ب A alg 3 ١ . 4 و a بو > Ie oo Po Po or ner
WF A a حي « « + َي« wt a ww EN a" es hie] تن va 7١ + + : pe = ل 2 0 a 0 <5 8 8 8 it £5 وت ا - - "we we - . ~ 0 0 (0 4 x x ع ps to بت ب بت = و
A ا x wa yy (2°) التسخين Sha مُدخلات درجات Y يحتوي قسم 'ظرف تسخين قضبة" في الجدول وأزمان التسخين (ساعة) لمناطق (منطقة التسخين المسبق؛ منطقة التسخين؛ ومنطقة التشريب) فرن التسخين في عملية التشكيل على الساخن. يحتوي قسم درجة حرارة التسخين مدخلات متوسطات درجات حرارة التسخين )27( للمناطق. يحتوي قسم 'زمن التسخين المتراكم" مدخلات قيم
F2 af تراكمات أزمان التسخين للمناطق. ويحتوي قسم "72 مدخلات 0 مدخلات عمليات معالجة حرارية منجزة "١ الجدول A" ha "عملية معالجة and يحتوي منفصل” عملية المعالجة الحرارية التالية. ُرّدت القشرة QT" إلى [. يعيِّن A على أنواع الفولاذ الجوفاء بعد التشكيل على الساخن إلى درجة حرارة عادية (75”م). أنجزت التسقية بتسخين القشرة الجوفاء المبردة إلى درجة حرارة تساوي أو أعلى من نقطة يمم. أنجز التطبيع عند درجة حرارة على القشرة الجوفاء بعد التسقية. Ac) تساوي أو أقل من نقطة ٠ عملية المعالجة الحرارية التالية. أخضعت القشرة الجوفاء بعد التشكيل "ST QT" ing على الساخن لتشريب (تسخين متزامن) عند درجة حرارة تساوي أو أعلى من نقطة نم في فرن التسخين دون تبريدها إلى درجة حرارة عادية. أنجزت تسقية وتطبيع على القشرة الجوفاء بعد أم. #1٠8 15"م ودرجة حرارة التطبيع ٠ تشريب. بلغت درجة حرارة التسقية منفصل" و01 آني" QT" بلغ زمن التشريب لتشريب عند درجة حرارة في كل تسقية في Yo إلى ٠١0 إلى 90 دقيقة؛ وبلغ زمن التشريب لتشريب عند درجة حرارة التطبيع في كل تطبيع ٠ دقيقة. ٠
C إلى 0؛ ]» و1. وعلى أنواع الفولاذ © BA منفصل" على أنواع الفولاذ QT" ail
A أنجز ”07 آني" و”07 منفصل" بعد ذلك. أنتجت الأنابيب الفولاذية لبثر نفط لأنواع الفولاذ HL إلى [ بواسطة العملية المذكورة أعلاه. ٠ [طريقة الاختبار] [austenite [اختبار حجم حبيبي سابق لأوستنيت أخذت عينة من كل أنبوب فولاذي. شملت العينة سطحاً عمودياً على الاتجاه الطولي صنقل ميكانيكياً السطح ٠ (‘observed surface مرصود phan’ يلي Lad للأنبوب الفولاذي (يشار إليه باستخدام halls المرصود للعينة. بعد الصقل؛ جُعل حد حبيبي سابق لأوستنيت للسطح المرصود YO للسطح austenite تحديد الحجم الحبيبي السابق لأوستنيت 23 Al .01001 مفاعل تنميش بيكرال
ASTM E112 المرصود طبقاً ل فخا
دو [اختبار الشد] أخذت عينة اختبار شد قوسي arched tensike test specimen من كل أنبوب فولاذي. كان سطح المقطع العرضي لعينة اختبار الشد مقوساً وكان الاتجاه الطولي لكل عينة اختبار شد موازياً للاتجاه الطولي للأنبوب الفولاذي. أنجز اختبار شد طبقاً للمواصفات المحددة في معيار معهد © البترول الأمريكي (American Petroleum Institute (APD) البند 1 باستخدام عينات اختبار الشد القوسي. حُدّدت مقاومة الخضوع YS (ميغاباسكال)؛ مقاومة الشد TS (ميغاباسكال) ونسبة الخضوع YR )7( للأنبوب الفولاذي على أساس نتائج الاختبار. [اختبار تقييم قيمة [F1 تم تحديد محتوى Ti ومحتوى Nb في ركاز محرز بواسطة استخلاص بمحلول بروم bromine ٠ وميثانول methanol بالطريقة الموصوفة أعلاه. أكثر تحديداً؛ أخذت عينة ١ غم من كل أنبوب فولاذي. Juan على ركاز (متضمنات) باستخدام عينة معاينة وباستخدام محلول بروم bromine وميثانول methanol المذكور أعلاه. انحل الركاز بواسطة طريقة الحلمضة المضغوطة المذكورة أعلاه. 25 محتوى Ti ومحتوى Nb في الركاز بطريقة التحليل الكيميائي الطيفي لابتعاث ICP حُددت ded 71 باستخدام محتوى Ti ومحتوى Nb ١٠ [اختبار تقييم مقاومة [SSC أخذت عينة قضيب مستديرة من كل أنبوب فولاذي. كان الاتجاه الطولي لعينة القضيب المستديرة موازياً للاتجاه الطولي للأنبوب الفولاذي. بلغ القطر الخارجي لجزء مواز لعينة القضيب المستديرة 1.705 ملم وطول الجزء الموازي 75.4 ملم. 25 تقييم مقاومة SSC لكل عينة قضيب مستديرة بواسطة اختبار الحمل الثابت طبقاً للطريقة .م NACE J (الجمعية الوطنية لمهندسي vy. التاكل (National Association of Corrosion Engineers 1110177. شمل ales الاختبار محلولاً مائياً لكلوريد الصوديوم sodium chloride تركيزه 70 وحمض أسيتيك acetic acid تركيزه 7.0 عند درجة حرارة عادية حيث أشبع غاز كبريتيد هيدروجين hydrogen sulfide عند ضغط جوي واحد. غُمرت كل عينة قضيب مستديرة في حمام الاختبار لفترة ١77١ ساعة مع تحميلها بإجهاد حمولة يبلغ 145 ميغاباسكال. بلغ إجهاد الحمولة 785 من إجهاد الخضوع الاسمي في صنف ١١١ YO رطل لكل بوصة". بعد انقضاء 77١0 ساعة من بدء الغمرء أجري تدقيق حول ما إذا رُصد تمزق في عينة القضيب المستديرة. وعندما لم يُرصد أي تمزق في عينة القضيب المستديرة؛ تقرر أن مقاومة SSC للفولاذ كانت عالية. وعندما ua) تمزق في عينة القضيب المستديرة؛ تقرر أن مقاومة SSC للفولاذ كانت منخفضة. [نتائج الاختبار] فخا
ار iy الجدول نتائج الاختبار. [الجدول ] رمز الفولاذ كان Fl م Tes مقاومة SSC 078 سابق (ميغاباسكال)|(ميغاباسكال) EN EN يحتوي aud "78" في الجدول ¥ مدخلات مقاومة خضوع (ميغاباسكال). يحتوي قسم TS" على مدخلات مقاومات شد (ميغاباسكال). يحتوي قسم "YR على مدخلات نسب خضوع (7). يحتوي قسم "771" على مدخلات قيم 11. يحتوي قسم "حجم حبيبي / سابق" على مدخلات حجم حبيبي سابق لأوستنيت austenite يحتوي قسم 'مقاومة "SSC على مدخلات نتائج اختبار تقييم مقاومة ©95. تعيّن "NF حقيقة أنه لم يُرصد تمزق في عينة القضيب المستديرة وأنه 25 الحصول على مقاومة ممتازة لتكسير إجهادي كبريتيدي ©85. has "7" حقيقة أن تمزقاً قد رصد في عينة القضيب المستديرة وأن مقاومة SSC كانت منخفضة.
٠١ بالإشارة إلى الجدول or كانت التراكيب الكيميائية لأنواع الفولاذ هه إلى ©؛ و11 ضمن مجال الاختراع الراهن؛ وأن قيم FI الخاصة قد استوفت متطلبات المعادلة .)١( نتيجة لذلك؛ لم تشمل أنواع الفولاذ A إلى © تمزقات مرصودة في اختبار تقييم مقاومة SSC وأظهرت مقاومة ممتازة ل ©55. شملت أنواع الفولاذ A إلى ©؛ و11 مقاومات خضوع YS تساوي أو أعلى من 58 ميغابإسكال» نسب خضوع YR تساوي أو أعلى من AVL وحجماً حبيبياً سابقاً لأوستنيت يساوي
Noo أو أكبر من Yo
فخا pio
كانت التراكيب الكيميائية لأنواع الفولاذ D إلى G ضمن مجال الاختراع الراهن. مع ذلك؛ لم تستوف F2 a متطلبات المعادلة (7). لذاء لم تستوف أنواع الفولاذ 0 إلى 6 متطلبات المعادلة .)١( نتيجة لذلك؛ شملت أنواع الفولاذ 0 إلى 6 تمزقات زصدت في اختبار تقييم مقاومة SSC وشملت مقاومة منخفضة ل SSC
o كان لفولاذ T قيمة 172 تلبي متطلبات المعادلة )7( لكن محتوى Nb فيه زادت عن الحد
الأعلى وفقاً للاختراع الراهن. نتيجة لذلك؛ في الفولاذ oF لم تتشكل الحبيبات البلورية دقيقة بشكل مناسب وؤصد تمزق في اختبار تقييم مقاومة SSC
كان لفولاذ J قيمة F2 تستوفي متطلبات المعادلة (Y) لكن محتوى Nb فيه زادت عن الحد الأعلى وفقاً للاختراع الراهن. نتيجة لذلك؛ تشكل عدد من جسيمات خشنة لمتضمنات ورصد تمزق
SSC في اختبار تقييم مقاومة ٠
وؤصف التجسيد وفقاً للاختراع الراهن. مع ذلك؛ التجسيد الموصوف أعلاه هو توضيح فحسب لتطبيق الاختراع الراهن. لذاء الاختراع الراهن غير محدد بالتجسيد الموصوف أعلاه؛ ويمكن تطبيقه بإجراء تعديلات وتغييرات في التجسيد الموصوف أعلاه دون الابتعاد عن جوهر الاختراع.
فخا
Claims (3)
- ه0١ عناصر الحماية -١ أنبوب فولاذي لبثر نفط oil-well steel pipe يحتوي؛ بنسبة مئوية كتلية؛ على: كربون Neuve :)©( carbon 0.758 سيليكون silicon (ز5): ٠.١ إلى 56.75 منغنيز ٠.١ :)110( manganese إلى ٠٠١ ° كروم ٠.١ :)©( chromium إلى NY مولييدتوم ٠.١ (Mo) molybdenum إلى NY تيتانيوم ».١١٠ (Ti) titanium إلى Zoovo نيوبيوم ٠.0٠١ (Nb) niobium إلى 0.07١ و ألمنيوم aluminum (له): ٠.١١٠ إلى vd ٠١ المقدار المتبقي عبارة عن حديد (Fe) ron وشوائب؛ حيث تكون نسبة الفسفور phosphorus ()؛ الكبريت sulfir (5)؛ النتروجين (N) nitrogen والأكسجين oxygen (0) في الشوائب كما يلي: ©: على الأكثر deo 8: على الأكثر Jey oN Vo على الأكثر ...20 و ©: على الأكثر Jed حيث محتوى التيتانيوم (Ti) titanium ومحتوى النيوبيوم (Nb) niobium في ركاز Jar residue عليه بواسطة استخلاص باستخدام محلول بروم bromine وميثانول methanol يستوفي متطلبات المعادلة :)١( )١( 100 x [NbJA[Ti] + [Nb]) > 5 ٠١ حيث محتوى التيتانيوم (Ti) titanium (نسبة مئوية بالكتلة) ومحتوى النيوبيوم (Nb) niobium (نسبة مئوية بالكتلة) في SIS استبدلا ب [17] INGL "- الأنبوب الفولاذي لبثر نفط ofl-well steel pipe وفقاً لعنصر الحماية ١٠ حيث يحتوي بشكل إضافي على الفناديوم (V) vanadium بنسبة لا تزيد عن ٠ 0.5 7. -F Yo الأنبوب الفولاذي لبثر نفط oil- well steel pipe وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث يحتوي بشكل إضافي على البورون (B) boron بنسبة لا تزيد عن 70.0056. ؟؛- الأنبوب الفولاذي لبثر نفط oil-well steel pipe وفقاً لعنصر الحماية ٠ حيث يحتوي بشكل إضافي على الكالسيوم (Ca) calcium بنسبة لا تزيد عن 0.0056 7. حا
- Fp — EE LL 4 vA. SE SO = =~. LL » EE 13 ض سس ا a 6 J hb! YY. _— ER الها Mh بل صر _ SE 1 2 ١ ١ ديدج 3 سسا أ -
- 3. ل إل 0 + 1a. 1. .£ اا ١ x, صر +71 بل مات اع الشكل ١مدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011180207 | 2011-08-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA112330773B1 true SA112330773B1 (ar) | 2015-07-23 |
Family
ID=47746409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA112330773A SA112330773B1 (ar) | 2011-08-22 | 2012-08-12 | أنبوب فولاذي لبئر نفط له مقاومة ممتازة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9777352B2 (ar) |
| EP (1) | EP2749664B1 (ar) |
| JP (1) | JP5218707B1 (ar) |
| CN (1) | CN103764860B (ar) |
| AR (1) | AR088424A1 (ar) |
| AU (1) | AU2012297775B2 (ar) |
| BR (1) | BR112014001630A2 (ar) |
| CA (1) | CA2843593C (ar) |
| EA (1) | EA024690B1 (ar) |
| ES (1) | ES2702344T3 (ar) |
| MX (1) | MX357287B (ar) |
| SA (1) | SA112330773B1 (ar) |
| UA (1) | UA109498C2 (ar) |
| WO (1) | WO2013027666A1 (ar) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6107437B2 (ja) * | 2012-06-08 | 2017-04-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用低合金高強度継目無鋼管の製造方法 |
| CN102787274A (zh) | 2012-08-21 | 2012-11-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高韧性高强度钻杆及其制造方法 |
| US9909198B2 (en) * | 2012-11-05 | 2018-03-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Method for producing a low alloy steel for oil country tubular goods having excellent sulfide stress cracking resistance |
| EP3042968B1 (en) * | 2013-09-04 | 2020-12-09 | JFE Steel Corporation | Method of manufacturing a high-strength stainless steel pipe and high-strength stainless steel pipe |
| AR101683A1 (es) | 2014-09-04 | 2017-01-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Tubo de acero de pared gruesa para pozo de petróleo y método de producción del mismo |
| CA2963755C (en) * | 2014-10-17 | 2020-06-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Low alloy oil-well steel pipe |
| JP6596954B2 (ja) * | 2015-06-12 | 2019-10-30 | 日本製鉄株式会社 | 継目無鋼管及びその製造方法 |
| JP6468302B2 (ja) * | 2016-03-10 | 2019-02-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度油井用鋼管用素材および該素材を用いた高強度油井用鋼管の製造方法 |
| CN107287499B (zh) * | 2016-03-31 | 2019-05-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐高温热采井用油井管及其制造方法 |
| WO2017200033A1 (ja) * | 2016-05-20 | 2017-11-23 | 新日鐵住金株式会社 | 継目無鋼管及びその製造方法 |
| WO2020071219A1 (ja) | 2018-10-01 | 2020-04-09 | 日本製鉄株式会社 | サワー環境での使用に適した継目無鋼管 |
| CN112063922B (zh) * | 2020-09-02 | 2022-03-11 | 衡阳华菱钢管有限公司 | 钢管、其制备方法及应用 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5549129B2 (ar) * | 1973-12-28 | 1980-12-10 | ||
| JPH07197125A (ja) | 1994-01-10 | 1995-08-01 | Nkk Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた高強度鋼管の製造法 |
| WO1996036742A1 (fr) * | 1995-05-15 | 1996-11-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede de production de tubes d'acier sans soudure a haute resistance, non susceptibles de fissuration par les composes soufres |
| JP3755163B2 (ja) * | 1995-05-15 | 2006-03-15 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度継目無鋼管の製造方法 |
| JPH0967624A (ja) * | 1995-08-25 | 1997-03-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐ｓｓｃｃ性に優れた高強度油井用鋼管の製造方法 |
| JP3449311B2 (ja) | 1999-09-06 | 2003-09-22 | 住友金属工業株式会社 | 高靱性・高耐食性継目無鋼管 |
| JP4367588B2 (ja) | 1999-10-28 | 2009-11-18 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた鋼管 |
| JP3543708B2 (ja) * | 1999-12-15 | 2004-07-21 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れた油井用鋼材およびそれを用いた油井用鋼管の製造方法 |
| JP3933089B2 (ja) * | 2003-05-08 | 2007-06-20 | 住友金属工業株式会社 | 低合金鋼 |
| JP4475424B2 (ja) * | 2003-05-28 | 2010-06-09 | 住友金属工業株式会社 | 埋設拡管用油井鋼管 |
| AR047467A1 (es) | 2004-01-30 | 2006-01-18 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero sin costura para pozos petroliferos y procedimiento para fabricarlo |
| US7648587B2 (en) * | 2004-02-04 | 2010-01-19 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product for use as line pipe having high HIC resistance and line pipe produced using such steel product |
| JP4140556B2 (ja) | 2004-06-14 | 2008-08-27 | 住友金属工業株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた低合金油井管用鋼 |
| JP4135691B2 (ja) | 2004-07-20 | 2008-08-20 | 住友金属工業株式会社 | 窒化物系介在物形態制御鋼 |
| JP2006037147A (ja) | 2004-07-26 | 2006-02-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井管用鋼材 |
| JP2006265668A (ja) * | 2005-03-25 | 2006-10-05 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 油井用継目無鋼管 |
| AU2008227408B2 (en) | 2007-03-30 | 2010-04-29 | Nippon Steel Corporation | Low alloy steel for oil country tubular goods and seamless steel pipe |
| ATE543922T1 (de) | 2007-03-30 | 2012-02-15 | Sumitomo Metal Ind | Stahl mit geringem legierungsanteil, nahtloses stahlrohr für ein ölbohrloch und verfahren zur herstellung des nahtlosen stahlrohrs |
| AR075976A1 (es) | 2009-03-30 | 2011-05-11 | Sumitomo Metal Ind | Metodo para la manufactura de tuberias sin costura |
| JP5728836B2 (ja) | 2009-06-24 | 2015-06-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐硫化物応力割れ性に優れた油井用高強度継目無鋼管の製造方法 |
| EP2581463B1 (en) * | 2010-06-08 | 2017-01-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for steel pipe having excellent sulfide stress cracking resistance |
| CN101892443A (zh) | 2010-07-09 | 2010-11-24 | 天津钢管集团股份有限公司 | 屈服强度170～180ksi钢级的高强高韧性石油套管及其制造方法 |
-
2012
- 2012-08-07 AR ARP120102880 patent/AR088424A1/es active IP Right Grant
- 2012-08-12 SA SA112330773A patent/SA112330773B1/ar unknown
- 2012-08-17 ES ES12826245T patent/ES2702344T3/es active Active
- 2012-08-17 CA CA2843593A patent/CA2843593C/en not_active Expired - Fee Related
- 2012-08-17 US US14/239,829 patent/US9777352B2/en active Active
- 2012-08-17 CN CN201280040822.1A patent/CN103764860B/zh active Active
- 2012-08-17 EA EA201490487A patent/EA024690B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2012-08-17 AU AU2012297775A patent/AU2012297775B2/en not_active Ceased
- 2012-08-17 WO PCT/JP2012/070888 patent/WO2013027666A1/ja active Application Filing
- 2012-08-17 BR BR112014001630A patent/BR112014001630A2/pt active IP Right Grant
- 2012-08-17 JP JP2012538525A patent/JP5218707B1/ja active Active
- 2012-08-17 UA UAA201402827A patent/UA109498C2/ru unknown
- 2012-08-17 MX MX2014001644A patent/MX357287B/es active IP Right Grant
- 2012-08-17 EP EP12826245.8A patent/EP2749664B1/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR088424A1 (es) | 2014-06-11 |
| WO2013027666A1 (ja) | 2013-02-28 |
| EA201490487A1 (ru) | 2014-06-30 |
| CN103764860B (zh) | 2015-11-25 |
| EP2749664A1 (en) | 2014-07-02 |
| EP2749664B1 (en) | 2018-10-24 |
| US20140205487A1 (en) | 2014-07-24 |
| JP5218707B1 (ja) | 2013-06-26 |
| EA024690B1 (ru) | 2016-10-31 |
| AU2012297775A1 (en) | 2014-02-20 |
| MX357287B (es) | 2018-07-03 |
| CA2843593C (en) | 2018-10-02 |
| US9777352B2 (en) | 2017-10-03 |
| MX2014001644A (es) | 2014-03-21 |
| AU2012297775B2 (en) | 2015-06-04 |
| ES2702344T3 (es) | 2019-02-28 |
| JPWO2013027666A1 (ja) | 2015-03-19 |
| UA109498C2 (uk) | 2015-08-25 |
| CA2843593A1 (en) | 2013-02-28 |
| BR112014001630A2 (pt) | 2017-02-21 |
| EP2749664A4 (en) | 2015-10-07 |
| CN103764860A (zh) | 2014-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA112330773B1 (ar) | أنبوب فولاذي لبئر نفط له مقاومة ممتازة للتكسير الإجهادي الكبريتيدي | |
| CN102628145B (zh) | 具有低温下优异韧性和抗硫化物应力腐蚀破裂性能的高强度钢管 | |
| JP6787483B2 (ja) | マルテンサイトステンレス鋼材 | |
| AU2013319622B2 (en) | Wear-resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and corrosion wear resistance | |
| KR102309644B1 (ko) | 고 Mn 강판 및 그 제조 방법 | |
| JP6251291B2 (ja) | 高靱性の低合金耐摩耗鋼板およびその製造方法 | |
| CA3035162C (en) | Austenitic stainless steel | |
| US9758850B2 (en) | High strength stainless steel seamless pipe with excellent corrosion resistance for oil well and method of manufacturing the same | |
| JP4538094B2 (ja) | 高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| CA2955170C (en) | Low alloy oil-well steel pipe | |
| US20090098403A1 (en) | Low alloy steel for oil country tubular goods and seamless steel pipe | |
| CN102703830A (zh) | 具有低温下最佳韧性和抗硫化物应力腐蚀破裂性能的厚壁钢管 | |
| JP5804232B1 (ja) | マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼及び油井用鋼管 | |
| CN104395489A (zh) | 油井管用钢及其制造方法 | |
| CN102341522A (zh) | 屈服强度高和硫化物应力抗裂性能高的低合金钢 | |
| WO2008023702A1 (fr) | Acier inoxydable martensitique | |
| JP6648647B2 (ja) | 低合金鋼材、低合金鋼管および容器、ならびにその容器の製造方法 | |
| US20190127832A1 (en) | Austenitic Stainless Steel | |
| JP2010121191A (ja) | 耐遅れ破壊特性および溶接性に優れる高強度厚鋼板およびその製造方法 | |
| JP6672620B2 (ja) | 油井用ステンレス鋼及び油井用ステンレス鋼管 | |
| CA2962370A1 (en) | Steel strip for electric-resistance-welded steel pipe or tube, electric-resistance-welded steel pipe or tube, and process for producing steel strip for electric-resistance-welded steel pipe or tube | |
| JP2006328512A (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP4645306B2 (ja) | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP7534676B2 (ja) | 鋼材 | |
| RU2425172C1 (ru) | Жаропрочная сталь |