SA112330485B1 - عملية للمعالجة بالهدرجة سائلة بالكامل لحفاز - Google Patents
عملية للمعالجة بالهدرجة سائلة بالكامل لحفاز Download PDFInfo
- Publication number
- SA112330485B1 SA112330485B1 SA112330485A SA112330485A SA112330485B1 SA 112330485 B1 SA112330485 B1 SA 112330485B1 SA 112330485 A SA112330485 A SA 112330485A SA 112330485 A SA112330485 A SA 112330485A SA 112330485 B1 SA112330485 B1 SA 112330485B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- catalyst
- product
- hydrogen
- feed
- diluent
- Prior art date
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 251
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 80
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 41
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 107
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 107
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 45
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 45
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 12
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 107
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 101
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 52
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 45
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 41
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims description 41
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 37
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 27
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 27
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 27
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 23
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims description 18
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 16
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 13
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 13
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 12
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 10
- 239000012467 final product Substances 0.000 claims description 10
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 8
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 claims description 8
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 claims description 4
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N cobalt molybdenum Chemical compound [Co].[Co].[Mo] WHDPTDWLEKQKKX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 3
- DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N molybdenum nickel Chemical compound [Ni].[Mo] DDTIGTPWGISMKL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 claims description 2
- MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N nickel tungsten Chemical compound [Ni].[W] MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 2
- HWYADQRFBFBOKE-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co][W][W] HWYADQRFBFBOKE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 241000125205 Anethum Species 0.000 claims 1
- 241000252073 Anguilliformes Species 0.000 claims 1
- 241001492658 Cyanea koolauensis Species 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 101000740205 Homo sapiens Sal-like protein 1 Proteins 0.000 claims 1
- 102100037204 Sal-like protein 1 Human genes 0.000 claims 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims 1
- DALYXJVFSIYXMA-UHFFFAOYSA-N hydrogen sulfide dimer Chemical compound S.S DALYXJVFSIYXMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 210000004498 neuroglial cell Anatomy 0.000 claims 1
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 abstract description 11
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 abstract description 5
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 abstract 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 24
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 22
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 13
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 13
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 11
- PFRUBEOIWWEFOL-UHFFFAOYSA-N [N].[S] Chemical compound [N].[S] PFRUBEOIWWEFOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 8
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 8
- 238000005987 sulfurization reaction Methods 0.000 description 8
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 6
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 5
- -1 18518 gases Chemical compound 0.000 description 4
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 125000001741 organic sulfur group Chemical group 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 3
- WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N Bromine atom Chemical compound [Br] WKBOTKDWSSQWDR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical group [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 2
- GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N bromine Substances BrBr GDTBXPJZTBHREO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052794 bromium Inorganic materials 0.000 description 2
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 230000002518 glial effect Effects 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 2
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 2
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 2
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000252067 Megalops atlanticus Species 0.000 description 1
- 240000007182 Ochroma pyramidale Species 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000219793 Trifolium Species 0.000 description 1
- AFTDTIZUABOECB-UHFFFAOYSA-N [Co].[Mo] Chemical compound [Co].[Mo] AFTDTIZUABOECB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 238000002038 chemiluminescence detection Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 1
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002019 disulfides Chemical class 0.000 description 1
- WNAHIZMDSQCWRP-UHFFFAOYSA-N dodecane-1-thiol Chemical compound CCCCCCCCCCCCS WNAHIZMDSQCWRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000000769 gas chromatography-flame ionisation detection Methods 0.000 description 1
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000002638 heterogeneous catalyst Substances 0.000 description 1
- 239000000017 hydrogel Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910003455 mixed metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002071 nanotube Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000000449 nitro group Chemical group [O-][N+](*)=O 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000001477 organic nitrogen group Chemical group 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 238000005325 percolation Methods 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000005871 repellent Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004808 supercritical fluid chromatography Methods 0.000 description 1
- 238000004448 titration Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 1
- 235000013618 yogurt Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
- B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
- B01J8/0457—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being placed in separate reactors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0492—Feeding reactive fluids
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
- C10G45/22—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing with hydrogen dissolved or suspended in the oil
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/10—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only cracking steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
- C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
- C10G65/12—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including cracking steps and other hydrotreatment steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/02—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor with stationary particles
- B01J2208/023—Details
- B01J2208/024—Particulate material
- B01J2208/025—Two or more types of catalyst
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/02—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor with stationary particles
- B01J2208/023—Details
- B01J2208/027—Beds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1048—Middle distillates
- C10G2300/1051—Kerosene having a boiling range of about 180 - 230 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1048—Middle distillates
- C10G2300/1055—Diesel having a boiling range of about 230 - 330 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1048—Middle distillates
- C10G2300/1059—Gasoil having a boiling range of about 330 - 427 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4018—Spatial velocity, e.g. LHSV, WHSV
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4081—Recycling aspects
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/80—Additives
- C10G2300/802—Diluents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/04—Diesel oil
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
يعمل هذا الاختراع على إعداد طريقة للمعالجة بالهدرجة hydroprocessing لهيدروكربونات hydrocarbons بتوزيع غير متجانس لحجم العامل الحفاز catalyst volume بين اثنين أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز. تعمل الطريقة كطريقة سائلة بالكامل، حيث أن كل كمية الهيدروجين hydrogen تذوب في الطور السائل liquid phase . يمكن تحويل هيدروكربونات hydrocarbons can be converted الطريقة لإعداد منتج سائل يتضمن وقود نظيف clean fuels بالعديد من الخصائص المرغوبة مثل انخفاض الكثافة density وارتفاع رقم سيتان cetane number . شكل 1.
Description
— \ — عملية للمعالجة بالهدرجة سائلة بالكامل لحفاز Catalyst liquid—full hydroprocessing process الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق هذا الاختراع بطريقة سائلة بالكامل للمعالجة بالهدرجة hydroprocessing _لتغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds مع توزيع غير متجانس لكمية من Jalal) الحفاز بين طبقات سفلية متعددة .multiple catalyst beds jis Jalal © لقد Jy الطلب على وقود نظيف clean fuels في العالم Jie calS ديزل diesel يحتوي على كميات فائقة الانخفاض من الكبريت cultra—low-sulfur—diesel (ULSD) وذلك بسبب إقرار العديد من القوانين البيئية لتقليل مستويات الكبريت في الوقود وذلك لتقليل انبعاثات ثاني أكسيد الكبريت sulfur dioxide (SO2) من ذلك الوقود. لقد تم استخدام عملية المعالجة بالهدرجة hydroprocessing processes لمعالجة تغذية من ٠ الهيدروكربون treat hydrocarbon feeds لإنتاج وقود نظيف clean fuels . وتلك الطريقة تتضمن إزالة الكبريت بالهدرجة hydrodesulfurization (HDS) وازالة النيتروجين بالهدرجة chydrodenitrogenation (HDN) والتي يتم فيها إزالة الكبريت والنيتروجين remove sulfur and nitrogen ؛ على الترتيب؛ من التغذية feeds في طرق المعالجة بالهدرجة التقليدية يتم استخدام مفاعلات ذات طبقة سفلية بالارتشاح trickle bed reactors Vo حيث يتم Jo الهيدروجين من طور بخاري hydrogen is transferred from a vapor phase خلال تغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds في الطور السائل liquid phase للتفاعل مع التغذية عند سطح عامل حفاز صلب solid catalyst . وعلى ذلك؛ يكون هناك ثلاث أطوار sh) three-phase غازي gas phase ؛ سائل liquid وصلب 0 ). ومفاعلات بطبقة ترشيح Trickle bed reactors . تكون مكلفة وتحتاج لكميات كبيرة ٠٠ - من hydrogen »؛ ويجب إعادة تدوير recycled الكثير منها خلال كباسات الهيدروجين لأا
— اذ hydrogen compressors المكلفة وازالة الحرارة من عمليات المعالجة بالهدرجة hydroprocessing الطاردة للماء تكون غير كافية. ويحدث تكون لكميات كبيرة من الكوك coke (فحم) على أسطح Jalal) الحفاز catalyst surface في مفاعلات بطبقة ترشيح Trickle bed reactors ؛ مما يسبب تثبيط العامل الحفاز. © يوضح Ackerson في البراءة الأمريكية رقم 117778705 نظام للمعالجة بالهدرجة من طورين والذي يزيل الحاجة لتدوير الهيدروجين circulate hydrogen خلال العامل الحفاز. وفي نظام المعالجة بالهدرجة ذو الطورين» فإن هناك مذيب أو جزء معاد تدويره من السائل الخارج المعالج بالهدرجة يعمل كمخفف ويخلط مع تغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds . يذاب 000 في خليط التغذية/المخفف للحصول على هيدروجين في الطور السائل liquid phase ٠ وكل كمية الهيدروجين المطلوبة في تفاعل المعالجة بالهدرجة تكون متاحة في المحلول. يوضح بتري ‘ في طلب البراءة ١ لأمريكية نشرة رقم براءة أمريكية 7٠ / YYTAAL طريقة للمعالجة بالهدرجة يتم فيها استخدام مناطق تفاعل للمعالجة بالهدرجة ذات مراحل. ويوضح بتري أن منطقة التفاعل الابتدائية هي منطقة معالجة بالهدرجة ذات ثلاث أطوار three-phase . ويوضح بتري أيضا أن تغذية الهيدروكربون تقسم إلى أجزاء؛ وهناك ohn من التغذية الطازجة fresh feed ١ الغير معالجة يخلط مع عادم معالج ثم يتم إمداده إلى كل منطقة تفاعل والعادم المذكور سابقا والمعالج يعمل كمخفف و مصدر للهيدروجين hydrogen source يفضل أن يكون هناك طريقة للمعالجة بالهدرجة لتغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds في نظام أصغر وأبسط بنسبة sale) تدوير recycled أقل وتحول محسن sulfur I و nitrogen . ويفضل أيضا أن يكون هناك طريقة للمعالجة بالهدرجة لإنتاج وقود نظيف clean fuels ٠ بخصائص متعددة مرغوبة مثل الكثافة density المنخفضة وارتفاع رقم سيتان cetane 01706١ . الوصف العام للاختراع يعمل هذا الاختراع على dae) طريقة للمعالجة بالهدرجة 7770100100855179 لتغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds ؛ Ally تتضمن: EYVY
وه (أ) إعداد اثنين أو أكثر من طبقات حفازة catalyst beds موزعة على Jal وفي ارتباط سائل؛ حيث أن كل طبقة سفلية حفازة subsequent catalyst bed تحتوي على عامل حفاز بحجم معين للعامل الحفاز؛ ويزيد ana العامل الحفاز catalyst volume في كل طبقة سفلية حفازة تالية؛ (ب) تلامس التغذية contacting the feed مع )١( مخفف 5 hydrogen (Y) « © الإنتاج خليط من تغذية 1660/مخفف hydrogen [diluent ؛ حيث ly 7770109610 في الخليط للحصول على تغذية سائلة؛ (ج) تلامس خليط hydrogen [casialifagdall مع عامل حفاز أول في طبقة سفلية أولى للعامل «Glial لإنتاج ناتج للمنتج؛ (د) تلامس ناتج المنتج مع عامل حفاز نهائي في طبقة سفلية نهائية للعامل liad) لإنتاج ناتج نهائي all حيث أن ناتج المنتج المتلامس مع العامل الحفاز النهائي هو ناتج المنتج من الطبقة السفلية للعامل الحفاز قبل الطبقة Ys السفلية للعامل الحفاز مباشرة؛ ويفضل أن تكون نسبة حجم Jalal الحفاز الأول إلى حجم العامل الحفاز النهائي في حدود من حوالي ٠١١ :١ إلى حوالي ٠١ :١ وحيث يتم تنفيذ كل خطوة تلامس (ج) و (د) تحت ظروف تفاعل سائلة بالكامل. واختياريا؛ فإن طريقة هذا الاختراع تتضمن أيضا (ه) إعادة تدوير recycled جزء من الناتج النهائي من المنتج كمنتج إعادة تدوير للاستخدام في المخفف في الخطوة (ب) )١( عند نسبة ١ إعادة تدوير من حوالي ١0٠١ إلى حوالي ١٠؛ أو عند نسبة إعادة تدوير من حوالي ١0٠ إلى حوالي 1( أو عند نسبة إعادة تدوير recycled من حوالي 0١١ إلى حوالي .١ وتكون نسبة sale) التدوير على أساس حجم تيار إعادة التدوير إلى حجم التغذية التي يتم تغذيتها إلى الطبقة السفلية للعامل الحفاز. تعمل طريقة هذا الاختراع في حالة سائلة بالكامل ويتم تنفيذ كل خطوة تلامس (ج) و (و) تحت ٠ ظروف تفاعل سائلة بالكامل. و"طريقة سائلة بالكامل"؛ تعني هنا أن كل كمية hydrogen التي تضاف في طريقة خطوة المعالجة بالهدرجة 000100655109 يمكن أن تذاب في سوائل الطريقة. و'تفاعل كامل في "BL يعني أنه لا يكون هناك أي كمية من hydrogen في الطور الغازي gas phase أثناء التفاعل لتلامس hydrogen والتغذية feed مع العامل الحفاز .catalyst EYVY
El شرح مختصر للرسومات hydrocarbon عبارة عن مخطط تدفق يوضح طريقة لتحويل هيدروكربون ١ الشكل uneven تخص هذا الاختراع مع توزيع لكمية العامل الحفاز بصورة غير متجانسة 07 catalyst volume distribution الشكل ؟ عبارة عن مخطط تدفق يوضح طريقة مقارنة لتحول الهيدروكربون مع توزيع متجانس 0 .even catalyst volume distribution للعامل الحفاز لتفصيلي: ١ الوصف بالكامل liquid—full hydroprocessing إن هذا الاختراع هي طريقة للمعالجة بالهدرجة سائلة والتي تعطي تحول محسن وجودة في المنتج بالنسبة للطرق المعروفة. وفي تلك الطريقة؛ يتم توزيع catalyst الحفاز Jalal) اثنين أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز على التوالي ويزيد حجم ٠ hydrogen كل طبقة سفلية تالية للعامل الحفاز. ونتيجة لذلك؛ فإن معدل استهلاك 4 volume يوزع بصورة متجانسة أكثر ضمن الطبقات السفلية. ولقد وجد أنه من المدهش أنه عندما يكون توزيع العامل الحفاز غير متجانس وعندما يزيد حجم الحفاز؛ء فإن هذا العامل الحفاز ونفس الحجم للعامل Jalal) الحفاز مع كل طبقة من طبقات Jalal) مقارنة بتوزيع متجانس Nitrogen والنيتروجين sulfur أكثر للكبريت Jas الحفاز يعطي معدل Vo لحجم العامل الحفاز. ونتيجة للتحول الأعلى؛ فإن محتوى الكبريت في تغذية الهيدروكربون يمكن أجزاء في ٠١ أجزاء في المليون ويتوافق ذلك مع شروط الاتحاد الأوربي (أقل من A أن يقل إلى ultra low المحتوي على كميات فائقة الانخفاض من الكبريت diesel المليون) بالنسبة للديزل أجزاء في ٠١ إلى أقل من nitrogen ويحدث انخفاض لمحتوى 01007 diesel (ULSD) المليون. Yo اثنين أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز على dae) (1) إن طريقة هذا الاختراع تتضمن: حيث أن كل طبقة سفلية للعامل الحفاز تحتوي (ana) التوالي وفي ارتباط سائل مع بعضهما يزيد في catalyst volume على عامل حفاز بحجم معين للعامل الحفازء؛ وحجم العامل الحفاز لأا
-- كل طبقة سفلية للعامل الحفاز؛ (ب) تلامس التغذية )١( ae contacting the feed مخفف و hydrogen (Y) ؛ لإنتاج خليط تغذية 1860)/مخفف «hydrogen [diluent حيث يذاب 07 في الخليط للحصول على تغذية سائل؛ (ج) تلامس خليط التغذية/المخفف/ hydrogen مع عامل حفاز أول في طبقة سفلية أولى للعامل الحفاز؛ لإنتاج ناتج منتج؛ (د) © تلامس الناتج المنتج مع عامل حفاز نهائي في طبقة سفلية نهائية للعامل liad لإنتاج منتج نهائي ناتج؛ حيث أن ناتج المنتج يتلامس مع العامل الحفاز النهائي هو ناتج المنتج من الطبقة السفلية للعامل الحفاز قبل الطبقة السفلية للعامل الحفاز النهائية. وكل خطوة تلامس (ج) و (د) daw تحت ظروف تفاعل كاملة للسائل. واختياريا؛ فإن طريقة هذا تتضمن أيضا (ه) sale) تدوير recycled جزء من المنتج النهائي Ve الناتج كتيار منتج إعادة تدوير للاستخدام في خطوة التخفيف (ب) عند نسبة إعادة تدوير من حوالي ١٠ إلى حوالي ٠١ أو عند نسبة إعادة تدوير من حوالي ١٠١ إلى حوالي 6؛ أو عند نسبة إعادة تدوير من حوالي ١٠ إلى حوالي .١ وحتى عند نسب إعادة تدوير recycled أقل؛ فإنه يتم تحسين معدل التحويل بالنسبة للطرق تحت ظروف مماثلة؛ ولكن بحجم ثابت للعامل الحفاز عبر طبقات سفلية متعددة .constant catalyst volume across multiple beds
Vo في الخطوة of) يمكن استخدام أي من الطبقات السفلية للعامل الحفاز من اثنين أو أكثر. إن الحد العلوي من عدد الطبقات السفلية يمكن أن يكون على أساس أسباب عملية مثل التحكم في التكاليف والتعقد في وحدة المعالجة بالهدرجة hydroprocessing . يتم استخدام اثنين أو أكثقر من الطبقات السفلية للعامل Glial على سبيل JE عدد من الطبقات السفلية من اثنين إلى ٠١ أو بعدد من اثنين إلى أربعة.
٠ وفي أحد التجسيمات؛ يكون هناك اثنين من الطبقات السفلية موجودة في طريقة هذا الاختراع. إن aaa العامل الحفاز catalyst volume في الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز أصغر من حجم العامل الحفاز في الطبقة السفلية الثانية للعامل الحفاز والمنتج الناتج من الطبقة السفلية الأولى من العامل الحفاز يوجه إلى الطبقة السفلية الثانية من العامل الحفازء وهي الطبقة السفلية النهائية للعامل الحفاز. واختيارياء فإن جزء من المنتج الناتج من الطبقة السفلية الثانية للعامل
لأا
—y—
الحفاز يعاد تدويره كتيار منتج معاد تدويره إلى الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز | first
. catalyst bed هناك أكثر من اثنين من الطبقات السفلية للعامل الحفاز يمكن أن تكون موجودة في طريقة هذا الاختراع. وهناك واحدة أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز تكون موجودة بين الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز والطبقة السفلية النهائية للعامل الحفاز. ويزيد حجم العامل الحفاز في © كل من طبقات العامل الحفاز التالية. والمنتج الناتج من الطبقة السفلية للعامل الحفاز يوجه إلى طبقة سفلية تالية للعامل الحفاز. فمثلا؛ فإن المنتج الناتج من الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز اختيارية لإعادة التدوير؛ فإن shad يوجه لطبقة سفلية ثانية للعامل الحفاز. وعندما تتضمن الطريقة يوجه إلى أحد الطبقات السفلية Glad) جزء من المنتج الناتج من الطبقة السفلية النهائية للعامل
٠ السابقة للعامل الحفاز. يمكن تنفيذ طريقة هذا الاختراع على مراحل. وكلمة مراحل هنا تعني واحد أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز يمكن أن تجمع معا كمرحلة. وعندما يكون هناك مرحلتين أو أكثرء فإن جزء من المنتج الناتج من الطبقة السفلية يمكن أن يعاد تدويره إلى نفس الطبقة السفلية أو طبقة سفلية سابقة في داخل مرحلة واحدة أو يمكن إعادة تدوير recycled جزء من المنتج الناتج من مرحلة
تالية إلى طبقة سفلية للعامل الحفاز في مرحلة سابقة كتيار منتج معاد تدويره. Died يمكن sale) تدوير مرحلة ثانية من المنتج إلى مرحلة أولى أو في داخل مرحلة ثانية. وإذا تم تنفيذ خطوة إعادة تدوير في مرحلة تالية؛ فإن أي مرحلة سابقة يمكن أن يكون لها أيضا خطوة إعادة تدوير ؛ ونسبة إعادة التدوير سوف تكون أصغر في مرحلة تالية عن مرحلة سابقة. ونسب إعادة التدوير بالنسبة لتيار المنتج المعاد تدويره إلى التغذية تكون في الحدود السابقة الذكر.
٠ إن الطبقات السفلية للعامل الحفاز لهذا الاختراع يمكن أن يكون في Jolie ذو عمود واحد يحتوي على طبقات سفلية متعددة للعامل الحفاز طالما أن تلك الطبقات السفلية مميزة ومفصولة عن بعضها البعض ويفضل أن يتم تغذية الهيدروجين إلى موضع بين الطبقات السفلية لزيادة محتوى
000 في المنتج الناتج بين الطبقات السفلية. ويمكن إضافة hydrogen طازج إلى الخليط الساثل المكون من التغذية feed /المخفف hydrogen [diluent من الطبقة السفلية
A — — السابقة للعامل الحفاز عند مدخل كل طبقة سفلية للعامل الحفاز. حيث أن الهيدرجين المضاف يذوب في الخليط أو الناتج قبل التلامس مع الطبقات السفلية للعامل الحفاز. إن كل مفاعل هو مفاعل ذو طبقة سفلية ثابتة ويمكن أن يكون من تدفق مأخذ؛ أنبوبي أو تصميم آخر Lae بعامل حفاز صلب solid catalyst (أي مفاعل طبقة سفلية «(Lire ويمكن أن يكون © المفاعل هو مفاعل ذو طبقة سفلية واحدة بواحدة أو أكثر من طبقات سفلية للعامل الحفاز. وكل مفاعل يعمل كمفاعل ملئ (Jil حيث أن كل كمية الهيدروجين تذوب في الطور السائل liquid Ys phase يحتوي على أي طور غازي. والخليط السائل المكون من تغذية 1660/مخفف hydrogen [diluent يمر خلال العامل الحفاز. وفي الخطوة (ب) من طريقة هذا الاختراع؛ يتم تلامس تغذية مع مخفف و hydrogen ٠ ويمكن تلامس التغذية contacting the feed أولا مع hydrogen ثم مع المخفف؛ أو يفضل أن يتم التلامس أولا مع مخفف ثم مع الهيدورجين لإنتاج خليط مكون من تغذية 1660/مخفف hydrogen [diluent ويتلامس خليط التغذية/المخفف/ hydrogen مع عامل حفاز أول في طبقة سفلية أولى للعامل الحفاز لإنتاج ناتج منتج أول. إن اتحاد التغذية والمخفف يمكن أن يذيب كل من كمية hydrogen في الطور السائل liquid Vo 00858 ؛ وذلك بدون الحاجة ل hydrogen في الطور .gas phase gall حيث أن عملية المعالجة بالهدرجة hydroprocessing processes لهذا الاختراع هي عملية سائلة بالكامل. Oia فإن كل طبقة سفلية للعامل الحفاز يمكن أن تحتوي على منطقة فوق العامل الحفاز والتي فيها يتم إدخال خليط التغذية/المخفف/ hydrogen .قبل تلامس الخليط مع العامل الحفاز. يمكن ٠ أيضا إضافة كمية أخرى من Sle الهيدروجين hydrogen gas إلى تلك المنطقة؛ وتخلط و/أو تشطف مع الخليط بحيث hydrogen oly في الخليط. وللحصول على مناطق تفاعل كاملة للسائل مع إدخال الهيدروجين؛ يتلامس غاز الهيدروجين مع تغذية/مخفف و/أو اتحاد من مخفف وتغذية. واذا كان ذلك ضروريا فإنه يمكن أن يكون هناك فاصل موجود لإزالة الكمية الزائدة من لأا
غاز الهيدروجين hydrogen gas من مخاليط التغذية/المخفف/07/0009©10. للحفاظ على الطريقة بحيث تكون سائلة بالكامل. يتضمن المخفف مثالياء أو يتكون أساسا من» أو يتكون من تيار منتج معاد تدويره. والتيار المنتج المعاد تدويره هو جزء من المنتج الناتج الذي يعاد تدويره ويمتد مع تغذية هيدروكربون hydrocarbonfeeds © قبل أو بعد تلامس التغذية contacting the feed مع hydrogen « ويفضل قبل تلامس التغذية contacting the feed مع hydrogen يمكن أن يتضمن المخفف أي سائل عضوي organic liquid والذي يكون متناغم مع التغذية الهيدروكربونية hydrocarbon feed والعوامل الحفازة. وعندما يتضمن المخفف سائل عضوي organic liquid » فإنه يفضل أن يكون BLA العضوي سائل حيث يكون لذ 0770109860 ذوبانية ٠ عالية نسبيا. ويمكن أن يتضمن المخفف سائل عضوي organic liquid يتم اختياره من المجموعة التي تحتوي على هيدروكربونات خفيفة؛ نواتج تقطير خفيفة؛ نفثا naphtha ديزل diesel واتحادات من اثنين أو أكثر منها. وعلى الأخص»ء فإنه يتم اختيار السائل العضوي من المجموعة التي تتكون من تيار منتج معاد pentane 501806 « propane co oi ؛ هكسان 6 أو اتحادات منها. والمخفف يكون موجود مثاليا بكمية لا تزيد عن 7960 على أساس Vo الوزن الكلي من التغذية والمخفف»؛ ويفضل من ٠١0 إلى AS والأفضل من ٠٠ إلى The ويفضل أن يتكون المخفف من تيار منتج معاد تدويره؛ Lay يتضمن هيدروكربونات خفيفة مذابة dissolved light hydrocarbons في عملية المعالجة بالهدرجة hydroprocessing processes لهذا الاختراع؛ يتم تحويل النيتروجين العضوي organic nitrogen والكبريت العضوي organic sulfur إلى ammonia ٠ و501006 07200980 ؛ على الترتيب»؛ في واحد أو أكثر من خطوتي التلامس (ج) و(د). وليس هناك فصل لل hydrogen sulfide « ammonia والهيدروجين المتبقي | remaining hydrogen من المنتج الناتج من الطبقة السفلية الأولى أو المنتج الناتج من الطبقة السفلية السابقة لها قبل تغذية المنتج الناتج إلى الطبقة السفلية التالية. ammonia الناتجة ىو hydrogen 56 بعد خطوات المعالجة بالهدرجة تذاب في المنتج الناتج السائل. يتم اتحاد تيار منتج معاد YO تدويره مع تغذية طازجة بدون فصل لذ 800170018 و hydrogen sulfide والهيدروجين المتبقي لأا
“yam من المنتج الناتج النهائي والعامل الحفاز خلال عملية المعالجة remaining hydrogen لهذا الاختراع لا يحدث له تثبيط أو تكون للكوك hydroprocessing processes بالهدرجة . catalyst surface على سطح العامل الحفاز الناتج من مرحلة التفاعل يمكن أن يوجه إلى BL واختيارياء فإن جزء على الأقل من المنتج حيث يتم flash unit أو وحدة وميض high pressure separator وحدة فصل عالية الضغط © لإنتاج تيار متجرد ammonia y hydrogen sulfide مثل 18518 gases إزالة غازات عادم قبل توجيه هذا التيار المتجرد إلى مرحلة تفاعل تالية. وعملية التجريد تلك تحسن من كفاءة العامل nitrogen sulfur الحفاز لمرحلة (أو مراحل) التفاعل التالية؛ مع زيادة معدلات تحول مع تيار المنتج المعاد تدويره. circulate hydrogen وفي هذا الاختراع؛ يعاد تدوير الهيدروجين إن جزء على الأقل من المنتج النهائي الناتج من الخطوة (و) يوجه إلى صمام تحكم حيث يتم ٠ معالجة المنتج النهائي بالوميض إلى الضغط الجوي لإنتاج تيار معالج بالوميض. واذا تم استخدام التيار النهائي المعاد تدويره فإن جزء واحد فقط من المنتج النهائي يوجه إلى صمام التحكم فإن كل المنتج الناتج يوجه إلى coped واذا لم يكن هناك تيار نهائي معاد . control valve المشطوف إلى وحدة فصل؛ حيث يتم فصل lal يتم توجيه . control valve صمام التحكم « ammonia « hydrogen sulfide أطواك naphtha الخفيفة Gal Ji) المنتجات الأخف ١ كربون وما شابه ahd إلى ؛ ١ بعدد من gaseous hydrocarbons الهيدروكربونات الغازية ؛ والتي تجمع وتسمى المنتج السائل النهائي main liquid ذلك) من المنتج السائل الرئيسي .Total Liquid Product (TLP) يمكن أن تكون أي تركيب هيدروكربون يحتوي hydrocarbon feed إن التغذية الهيدروكربونية ؛ معادن) و/أو مركبات nitrogen sulfur) من الشوائب led على كميات غير مرغوب Yo كيلوجرام/متر مكعب Vou سنتييويز على الأقل» وكثافة ١٠ أروماتية 8000181105 و/أو بلزوجة فهرنهايت)؛ ودرجة غليان نهائية في حدود من حوالي Th) V0 T على الأقل عند درجة حرارة فهرنهايت). ويمكن أن تكون التغذية VY) SY فهرنهايت) إلى حوالي TTT) م ؛ زيت صناعي mineral oil عبارة عن زيت معدني hydrocarbon feed الهيدروكربونية لأا
-١١- ؛ أو اتحادات من اثنين أو أكثر منها. petroleum fractions ؛ أجزاء البترول synthetic oil straight run ؛ ديزل الطرق السريعة kerosene والجزء البترولي هو وقود الطائرات؛ كيروسين « light coker gas oil cass زيت غاز كرك light cycle oil ا©0165» زيت دوار خفيف heavy coker زيت غاز الكوك تقيل » heavy cycle oll زيت دوار تقيل » gas oil زيت غاز petroleum distillate أي ناتج تقطير بترول « heavy gas oil تقيل je ؛ زيت 985 0١١ © « deasphalted oil زيت مزال الأسفلت diesel fuel بواقي التقطير» ووقود الديزل AT ؛ منتجات متخصصة؛ أو اتحادات من اثنين أكثر منها. lubes ؛ نواتج تزليق Waxes شموع ويفضل أن يتم اختيار تغذية الهيدروكربون من المجموعة التي تتكون من وقود طائرات؛ light cycle oil زيت دوار خفيف straight run diesel ديزل الطرق السريعة » kerosene heavy cycle زيت غاز ؛ زيت دوار ثقيل » ١اوادآأ coker gas oil ؛ زيت غاز الكوك خفيف Vo منتج بواقي التقطير؛ زيت مزال الأسفلت «heavy gas oil زيت كوك ثقيل؛ زيت غاز ثقيل «ol ؛ واتحادات من اثنين أو أكثر منها. ويمكن استخدام طريقة هذا الاختراع deasphalted اه ultra— لتحويل تلك التغذية إلى منتج يتوافق مع تعليمات كميات فائقة الانخفاض من الكبريت hydrocarbon feed لا يتم تقسيم التغذية الهيدروكربونية low-sulfur-diesel (ULSD) لهذا الاختراع. hydroprocessing processes إلى أجزاء في عملية المعالجة بالهدرجة ٠ يمكن أن تعمل طريقة هذا الاختراع تحت العديد من الظروف؛ من الظروف الخفيفة إلى المتوسطة ""م إلى حوالي ٠4 والشديدة. ودرجة حرارة المعالجة بالهدرجة لهذا الاختراع تتراوح من حوالي "م؛ والأفضل من حوالي١٠٠7”م إلى حوالي 45 ٠ "م إلى حوالي ٠١ م؛ ويفضل من حوالي ٠ لهذا hydroprocessing processes م . ويتراوح ضغط عملية المعالجة بالهدرجة بار). ١77( ميجا بسكال ١7.7 الاختراع من حوالي 7.49 ميجا بسكال (4.5؛؟ بار) إلى - ٠ إلى الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز hydrocarbon feed يتم تغذية التغذية الهيدروكربونية liquid hourly space velocity عند معدل يعطي سرعة سائل فراغية مقدرة بالساعات + إلى حوالي ٠.4 ويفضل من حوالي ؛٠-تاعاس ٠١ إلى حوالي ١.١ من حوالي (LHSV) ١-تاعاس 5.٠ والأفضل من حوالي 4 إلى حوالي »١٠-تاعاس لأا
-١١7- يتم في طريقة المعالجة بالهدرجة لهذا الاختراع استخدام اثنين أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل حيث أن كل طبقة سفلية للعامل الحفاز تحتوي على عامل حفاز وكل عامل حفاز هو liad hydrocracking عن عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة أو عامل حفاز للتكسير بالهدرجة Sle فيها تتفاعل Ally تعني هنا طريقة " hydrotreating وعبارة 'المعالجة بالهدرجة . catalyst
Jie لإزالة الذرات المخلطة؛ hydrogen مع hydrocarbon feed التغذية الهيدروكربونية © واتحادات منهاء أو لهدرجة الأوليفينات (alae cOXygen ¢ nitrogen « sulfur في وجود عامل حفاز « aromatics و/أو المركبات الأروماتية hydrogenation of olefins يعني طريقة والتي فيها تتفاعل التغذية hydrocracking للمعالجة بالهدرجة. والتكسير بالهدرجة مع هيدروجين لتكسير روابط بين ذرات كربون لتكوين hydrocarbon feed الهيدروكربونية هيدروكربونات بمتوسط درجات غليان أقل وبمتوسط أوزان جزيئية أقل في وجود عامل حفاز ٠ .hydrocracking catalyst للتكسير بالهدرجة في أحد التجسيمات؛ فإن هناك عامل حفاز واحد على الأقل يكون عبارة عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة ؛ وفي تجسيم آخرء فإن هناك عامل حفاز واحد على الأقل يكون عامل حفاز للتكسير بالهدرجة. وكل عامل حفاز يمكن أن يكون عبارة عن عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة. وهناك واحد تحتوي على عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة يمكن ally أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز ١5 أن يتم إتباعها بواحدة أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز والتي تحتوي على عامل حفاز للتكسير بالهدرجة. إن العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة يتضمن معدن ودعامة من الأكسيد والمعدن هو معدن غير واتحادات منهاء ويفضل أن cobalt «nickel كريم يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من و/أو 07 . ودعامة العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة هي molybdenum تتحد مع ٠ ؛ ويفضل أن يتم اختياره mono- or mixed-metal oxide أكسيد معدني أحادي أو مختلط kieselguhr « zirconia « titania « silica « alumina من المجموعة التي تتكون من ألرمينا واتحادات من اثنين أو أكثر منها. alumina - silica « يتضمن أيضا معدن ودعامة hydrocracking catalyst إن عامل حفاز للتكسير بالهدرجة ؛ nickel أكسيد. والمعدن يكون أيضا معدن غير نبيل يتم اختياره من المجموعة التي تتكون من Yo لأا
— \ — cobalt واتحادات منهاء ويفضل أن يتم الاتحاد مع molybdenum و/أو tungsten ودعامة العامل الحفاز للتكسير بالهدرجة هي silica « zeolite أمورفية؛ أو اتحادات منها. ويفضل أن معدن العامل الحفاز المستخدم في هذا الاختراع هو اتحاد من معادن يتم اختيارها من المجموعة التي تتكون من : ٠ه nickel-molybdenum (NiMo), cobalt-molybdenum (CoMo), nickel-tungsten
.(NiW) and cobalt-tungsten (CoW) إن العوامل الحفازة التي تستخدم في هذا الاختراع يمكن أن تتضمن أيضا مواد أخرى تتضمن ؛ وكربون ليفي أحادي graphite ؛ جرافيت activated charcoal فحم منشط Jie كربون» calcium « calcium carbonate بالإضافة إلى « fibril nanotube carbon الأنبوبة
. calcium sulfate 5 silicate ٠ والعوامل الحفازة التي تستخدم في هذا الاختراع تتضمن عوامل حفازة معروفة ومتاحة تجاريا مجال هذا الاختراع أن يتم استخدام Jada ويدخل في ,. hydroprocessing للمعالجة بالهدرجة أكثر من نوع واحد من العامل الحفاز المعالج بالهدرجة في مفاعل ذو عمود واحد بعدة طبقات سفلية.
V0 ويفضل أن يكون العامل الحفاز في صورة جسيمات؛ والأفضل جسيمات مشكلة. و”'جسيم مشكل shaped particle " يعني عامل حفاز في صورة ناتج بثق. ونواتج البثق تتضمن اسطوانات؛ كريات؛ أو كرات. ويمكن أن تكون للأشكال الاسطوانية مجوفة من الداخل مع وجود واحدة أو أكثر من ضلوع تقوية. ويمكن lead أن يتم استخدام تركيبات ذات ثلاث فصوص؛ شكل ورقة البرسيم؛ أنابيب على شكل مستطيلات - ومثلثات»؛ وعوامل حفازة على شكل حرف "0". ويفضل أن العامل
Yo الحفاز Ji يكون بقطر من حوالي Yo إلى حوالي YY مليمتر (من حوالي von إلى حوالي بوصة) عند استخدام مفاعل ذو طبقة سفلية معبأة. والأفضل أن يكون قطر جسيم العامل الحفاز من حوالي ٠.79 إلى حوالي 6.4 مليمتر (من حوالي ١/7؟ إلى حوالي ١/؛ بوصة). وتلك العوامل الحفازة تكون متاحة تجاريا.
لأا
-؟١- يمكن أن تكون العوامل الحفازة مكبرتة قبل و/أو أثناء الاستخدام بتلامس العامل الحفاز مع مركب يحتوي على كبريت عند درجة حرارة مرتفعة. والمركب الملائم المحتوي على الكبريت يتضمن sulfides thiols ؛ disulfides ؛ أو اتحادات من اثنين أو أكثر منها. ويمكن أن يكبرت العامل الحفاز قبل الاستخدام (كبرتة مسبقة) أو أثناء عملية (الكبرتة") بإدخال كمية صغيرة من مركب © يحتوي على كبريت في التغذية أو المخفف. ويمكن أن يتم عمل كبرتة مسبقة للعوامل الحفازة في الموقع أو خارج الموقع ويمكن إضافة التغذية بصورة دورية مع مركب مضاف يحتوي على الكبريت للحفاظ على العوامل الحفازة في حالة مكبرتة. يوضح الشكل ١ أحد تجسيمات عملية المعالجة بالهدرجة hydroprocessing processes لهذا الاختراع. وهناك خصائص تفصيلية معينة للطريقة المقترحة؛ مثل مضخات؛ كباسات؛ ٠ تجهيزات فصل؛ خزانات تغذية؛ مبادلات حرارية؛ أوعية لاستخلاص المنتج وتجهيزات وطرق إضافية أخرى والتي ليست موضحة بهدف التبسيط ولتوضيح الخصائص الرئيسية للطريقة. وتلك الخصائص الإضافية سوف تدرك بواسطة ذوي الخبرة في هذا المجال. وسوف يدرك أيضا أن تلك التجهيزات الإضافية والثانوية يمكن أن تصمم بسهولة وتستخدم بواسطة الشخص ذو الخبرة في هذا المجال بدون أي صعوبة أو أي تجارب غير مرغوب فيها لهذا الاختراع. VO يوضح الشكل ١ وحدة معالجة بالهدرجة متكاملة .٠٠١ integrated hydroprocessing unit يتم اتحاد تغذية هيدروكربون طازجة ٠١١ fresh hydrocarbon feed مع جزء من تيار منتج معاد تدويره portion of recycle product stream ١١١من طبقة سفلية رابعة لعامل حفاز from fourth catalyst bed 77 وناتج 4 VY خلال مضخة 011000 ١١ عند نقطة خلط ٠" وذلك للحصول على تغذية سائلة متحدة .٠٠١١ combined liquid feed يتم خلط غاز Ye الهيدروجين 985 hydrogen ؛١٠ مع اتحاد من تغذية سائلة mixed with combined ٠١١ liquid feed عند نقطة خلط ٠١١ mixing point وذلك لإدخال كمية كافية من hydrogen لتشبع اتحاد من تغذية سائلة .٠١١ liquid feed وخليط التغذية feed / Jill hydrogen المتحد الناتج ٠١ يتدفق إلى طبقة سفلية حفازة subsequent catalyst bed أولى Vey (الطبقة السفلية .)١ لأا
اج \ — إن الرأس الرئيسية للهيدروجين VY. main hydrogen head هي مصدر للهيدروجين hydrogen source الذي يستخدم في عملية التعويض لثلاث طبقات سفلية حفازة ٠١١ (الطبقة السفلية ١)؛ ١١١ (الطبقة السفلية oY ١١١(الطبقة السفلية ؟) و١١ (الطبقة السفلية S(T يتم خلط المنتج الناتج ٠١# من الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز ٠١١١7 غاز هيدروجين طازج fresh hydrogen 985 © إضافي ٠٠١5 عند نقطة خلط ٠١١١ لإعداد اتحاد من تيار سائل 1١11؛ والذي يتدفق إلى طبقة سفلية ثانية للعامل الحفاز ١١١ (الطبقة السفلية (YF ويتم خلط الناتج ١١١ من الطبقة السفلية الثانية للعامل الحفاز ١١١ مع غاز هيدروجين طازج إضافي VE عند نقطة خلط ١١١ للحصول على اتحاد من تيار سائل VT والذي يتدفق إلى سفلية ثالثة للعامل الحفاز ١١١7 (الطبقة السفلية ؟). ٠ والناتج VIA من الطبقة السفلية الثالثة للعامل الحفاز ١١١7 يخلط مع كمية من غاز الهيدروجين hydrogen gas الطازج ١١١ عند نقطة خلط VY) للحصول على اتحاد من تيار سائل ١١ provide combined liquid stream والذي يتدفق إلى طبقة سفلية رابعة للعامل الحفاز ٠ (الطبقة السفلية 4). يتم تقسيم الناتج ؛ ١١ من الطبقة السفلية الرابعة للعامل الحفاز ١١١ حيث يعاد جزء من الناتج ١١ vo إلى الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز ٠١١7 كتيار منتج معاد تدويره ١١5 خلال المضخة ١١ pump إلى نقطة الخلط dais) «YY mixing point تيار المنتج المعاد تدويره ١" إلى التغذية الهيدروكربونية hydrocarbon feed الطازجة ٠١١ تتراوح من ٠.١ إلى ٠١ (نسبة إعادة التدوير). يتم إرسال الجزء الآخر ١١7 من الناتج ؛ ١١ إلى صمام التحكم AYA control valve والجزء VYY YL من الناتج VE يتدفق خلال صمام تحكم 78٠؛ للحصول على ناتج VY والذي يغذي إلى وحدة فصل ١١ separator . يتم إزالة الغازات ١١ من قمة وحدة الفصل top of ١١ separator . يتم إزالة الكمية الكلية من المنتج السائل ١7 من قاع وحدة الفصل Says.) Te bottom of separator تجزيئ الكمية الكلية من المنتج الساثل ١7١ (تقطر) في مكان آخر لفصل الأجزاء الأخف من مخزون المزج الأثقل. لأا
I.
إن التدفق السائل (التغذية؛ المخفف؛ بما يتضمن تيار المنتج المعاد تدويره» و (hydrogen في الشكل ١ يوضح كتدفق إلى أسفل خلال الطبقات السفلية ١-؛. ويفضل أن خليط التغذية/ hydrogen casa والمنتج الناتج تغذى إلى المفاعلات في نسق تدفق إلى أسفل وأيضا يمكن استخدام طريقة تدفق إلى أعلى.
© يوضح الرسم في الشكل ١ أن حجم الطبقة السفلية الحفازة يزيد من الطبقة السفلية الحفازة الأولى ٠١ إلى الرابعة "١١عند كل خطوة متتالية؛ على الغم من أنها لا ترسم بنفس مقياس الرسم؛ لتحويل الاختلاف في حمل العامل الحفاز في مقارنة مع حالة التوزيع المتجانس الموضحة في الشكل 7. يوضح الشكل ١ طريقة مقارنة لوحدة معالجة الهيدروكربون .٠7٠١ يوضح الشكل ١مخطط تدفق
٠ لطريقة هذا الاختراع تحتوي على ؛ مفاعلات (أو طبقات سفلية حفازة) مع تزايد في حجم العامل الحفاز catalyst volume من الطبقة السفلية الأولى إلى الرابعة. وعلى العكس من ذلك» فإن الشكل "يوضح مخطط تدفق لطريقة حالية في هذا المجال تحتوي على ؛ مفاعلات بحجم عامل حفاز مساوي. ولقد تم اختيار عدد من ؛ مفاعلات في الشكلين ١ و ¥ وذلك JES فقط ويمكن أن يختلف عدد المفاعلات وذلك في داخل مجال هذا الاختراع.
5 يوضح الشكل ¥ طبقات سفلية للعامل الحفاز 7017 7١١7 IY و77 بمقاسات متساوية؛ على الرغم من أنها لا ترسم بنفس مقياس الرسم؛ وذلك لتوصيل الاختلاف في حمل العامل الحفاز في مقارنة مع حالة التوزيع الغير متجانس الموضح في الشكل .١ وبالإضافة إلى ذلك؛ فإن نسبة إعادة التدوير المطلوبة الأعلى المطلوبة لهذا التوزيع المتجانس يتم التركيز عليه باستخدام خط ارتشاح على تيار sale) التدوير (YYO لتوضيح أنها تحتاج لأن تكون ذات مقاس أكبر للوفاء
.7١١ في الطبقة السفلية الحفازة hydrogen بالمعدل الأكبر لاستهلاك الهيدروجين ٠ إلى الطريقة وتتحد مع تيار منتج معاد تدويره 0٠ يتم إدخال تغذية من الهيدروكربون الطازج (الطبقة YYY رابعة subsequent catalyst bed من ناتج 774 من طبقة سفلية حفازة YYO hydrogen 985 يتم خلط غاز الهيدروجين .07 mixing point السفلية ؛) عند نقطة الخلط وذلك Yeo mixing point عند نقطة خلط YoY مع التغذية السائلة التي يتم توحيدها 4
-١١-
لإضافة كمية كافية من الهيدروجين لتشبع التغذية السائلة التي تم توحيدها. يتدفق الخليط المكون
من التغذية السائلة/تيار المنتج المعاد تدويره/ 7١7 hydrogen إلى الطبقة السفلية الأولى للعامل
الحفاز ٠٠097 (الطبقة السفلية .)١
إن الرأس الرأسية للهيدروجين 77١ Main hydrogen head هي مصدر الهيدروجين الذي يتم
© استخدامه كتعويض إلى الطبقات السفلية.
يتم خلط الناتج Ve A من الطبقة السفلية 709 مع غاز هيدروجين إضافي طازج additional
٠١ fresh hydrogen gas عند نقطة الخلط YY» mixing point يتدفق التيار السائل الذي
تم توحيده 7١١ إلى طبقة سفلية ثانية للعامل الحفاز 7١١ (الطبقة السفلية .)١ يتم خلط الناتج
"٠؟ من الطبقة السفلية الثانية للعامل الحفاز 7١١ مع كمية أكثر من 7١ hydrogen عند ٠ نقطة الخلط ١5 ؟. يتدفق السائل الذي تم توحيده 7١7 إلى الطبقة السفلية الثالثة للعامل الحفاز
7١ (الطبقة السفلية ؟). يتم خلط الناتج 7٠١8 من الطبقة السفلية 7٠١١ مع كمية أخرى من غاز
الهيدروجين الطازج 7١9 عند نقطة خلط YY) ويتدفق التيار السائل الذي تم توحيده 777 إلى
الطبقة السفلية الرابعة من العامل الحفاز YYY (الطبقة السفلية 4).
والناتج 774 من الطبقة السفلية الرابعة للعامل الحفاز 777 يتم تقسيمه حيث أن جزء من الناتج YYE VO هو عبارة عن تيار منتج معاد تدويره cYY0 والذي يعاد إلى مدخل الطبقة السفلية ٠١١
خلال المضخة YY pump إلى نقطة الخلط Voy للحصول على تغذية سائلة تم توحيدها
YY ونسبة تيار المنتج المعاد تدويره 175 إلى تغذية الهيدروكربون الطازجة Yo) يفضل أن
تتراوح من ١-١ إلى ٠١ (نسبة إعادة التدوير).
والجزء الآخر 77١ من الناتج TYE يرسل إلى صمام التحكم .YYA control valve وهناك Yo جزء YYV من الناتج 4 77 يتدفق خلال صمام التحكم «YYA controlvalve وذلك لإعداد ناتج
4 والذي يغذى إلى وحدة فصل YY ويتم إزالة الغازات 77١ من Ad وحدة الفصل top of
YY. separator ويتم إزالة الكمية الكلية من المنتج الساثل YTV من قاع وحدة الفصل
17١ bottom of separator . والمنتج السائل الكلي 777 يمكن أن Bag (يقطر) في مكان آخر
لفصل النواتج الأخف عن المخزون الأثقل للمزيج.
بل
م \ — الأمثلة طرق التحليل والمصطلحات مقاييس /511. إن كل مقاييس ASTM متاحة من (ASTM International كونشهوكينء بنستفانيا www.astm.org 0 يتم إعطاء كميات nitrogen sulfur والنيتروجين القاعدي basic nitrogen على أساس عدد أجزاء في المليون بالوزن (00807). تم قياس الكمية الكلية من الكبريت باستخدام 104294 ASTM (١١٠٠)؛ "طريقة قياسية لاختبار الكبريت في البترول ومنتجات البترول باستخدام أجهزة قياس الأطياف الفلورينية بالأشعة السينية المتبددة الطاقة DOI: " Energy Dispersive X-ray Fluorescence Spectrometry 10.1520/D4294-08 ٠ وكذلك )2006( 07220 /8511/طريقة قياسية لاختبار الكبريت Standard Test Method for Sulfur في وقود المحركات باستخدام أجهزة قياس الأطياف الفلورينية بالأشعة السينية بالاستقطاب Polarization X-ray Fluorescence .DOI: 10.1520/07220-06 " Spectrometry تم قياس كمية nitrogen الكلية باستخدام 004629 (Ye ov) ASTM "طرق قياسية لاختبار آثار hitrogen ١٠ في هيدروكربونات البترول petroleum hydrocarbons بطريقة الاحتراق بالتأكسد بمحقن Inlet Oxidative |. Combustion /دخول والكشف عن الليومينية الكيمياثئية Chemiluminescence Detection « 10.1520/04629-07 :ا0نار 05762 ASTM )2005( 'طريقة قياسية لاختبار nitrogen في البترول ومنتجات البترول بطريقة الليومينية الكيميائية Chemiluminescence بدخول القارب”» DOI: 10.1520/D5762-05 Yo تم تحديد المحتوى الأروماتي باستخدام مقياس ASTM )03(2009 - 05186 'طريقة قياسية لتحديد المحتوى الأروماتي ومحتوى أروماتي وتعدد الأنوية لوقود الديزل ووقود توربين الطائرات بكروماتوجرافية المائع الفائقة الحرجة”» .DOI: 10.1520/D5186-03R09 لأا
تم تحديد توزيع حدود الغليان باستخدام )2008( 02887 ASTM 'طريقة قياسية لاختبار توزيع حدود الغليان للأجزاء البترولية petroleum fractions بكروماتوجرافية DOI: jal) .10.1520/02887-8 تم قياس الكثافة density ؛ والجاذبية المعينة وجاذبية AP باستخدام مقياس ASTM 04052 © (2009) 'طريقة قياسية لاختبار الكثافة density ؛ الكثافة النسبية والثقل النوعي اط Gravity
DOI: " Digital Density Meter الرقمية density للسوائل بمقياس الكثافة .10.1520/04052-09 يشير "الثقل النوعي "Gravity APL إلى Jal النوعي الذي يخص مؤسسة البترول الأمريكية؛ وهي قياس لمدى ثقل سائل بترولي مقارنة بالماء. وإذا كان الثقل النوعي للسائل البترولي أكبر من ٠ Ve فإنه يكون أخف من الماء ويطفو ¢ واذا كان أقل من ٠ فإنه يكون أثقل من الما ويغوص. وعلى ذلك فإن الثقل النوعي هي قياس معكوس ضربي للكثافة النسبية لسائل البترول وكتافة الماء؛ ويستخدم لمقارنة الكثافة Anal) density للسوائل البترولية. تكون صيغة الحصول على الثقل النوعي Gravity APL لسوائل البترول من الثقل النوعي المعين (SG) كما يلي: ١.١ -)56/1.5( = Gravity API التقل النوعي ٠
Laie (diesel (قياس جودة احتراق وقود 661806 number يفيد دليل سيتان لتقييم رقم سيتان لا يكون محرك الاختبار متاح أو إذا كان مقباس العينة صغير جدا بحيث لا يحدد تلك الخاصية رقم (20098) 04737 "طريقة قياسية ASTM مباشرة. ولقد تم تحديد دليل سيتان بمقياس .DOI: 10.1520/D4737-09a لحساب دليل سيتان المحسوب بمعادلة ذات ؛ متغيرات» ٠ إن رقم البروم bromine numbers Bromine Number هو قياس لمستوى عدم التشبع الأليفاتي 007 8100216 في عينات بترولية petroleum samples ولقد تم تحديد رقم البروم bromine numbers باستخدام مقياس ASTM رقم 2007 ,01159 'طريقة قياسية لاختبار رقم البروم bromine numbers لنواتج تقطير البترول والأوليفينات الأليفاتية Aliphatic 5 التجارية بالمعايرة الكهربية"» .DOI: 10.1520/D1159-07 بل
=« \ — إن LHSV تقيس سرعة السائل الفراغية المقدرة بالساعات؛ وهي المعدل الحجمي للتغذية السائلة مقسومة على حجم Jalal) الحفاز catalyst volume ؛ ويتم إعطائها بقياس ساعة-١. ولقد تم تحديد معامل الانكسار refractive index refractive index (RI) باستخدام مقياس ASTM رقم )2007( 01218 "طريقة اختبار قياسية لمعامل الانكسار refractive index © وتشتيت الانكسار لسوائل الهيدروكربون refractive dispersion of hydrocarbon liquids DOI: 10.1520/D1218-02R07 ' . "WABT تعني متوسط درجة الحرارة السفلية الموزون means weighted average bed temperature إن الهدف من الأمثلة التالية هو توضيح تجسيمات معينة لهذا الاختراع وليس الهدف منها تحديد Ye مجال هذا الاختراع. Yo) AR تمت معالجة ديزل الطرق السريعة الذي تم استقباله مباشرة run diesel received directly من وحدة تكرير تجارية بالخصائص الموضحة في جدول ١ بالهدرجة في وحدة تجريبية متوسطة الحجم تحتوي على مجموعة من مفاعلين ذوي طبقة سفلية ثابتة على التوالي. Vo ولقد كان كل مفاعل ذو طبقة سفلية ثابتة عبارة عن أنبوبة بقطر خارجي ١١ مليمتر )£7 بوصة) من الفولاذ الذي لا يصدأ stainless steel من النوع 3161 وبطول حوالي £9 سنتيمتر 6/١( 4 بوصة) مع اختزال حتى ١ مليمتر(١/؛ بوصة) على كل طرف. وكل من طرفي المفاعلات Both ends of the reactors قد تم تغطيته Ny بشبكة معدنية metal mesh _لمنع ترشيح العامل الحفاز. وأسفل الشبكة المعدنية؛ فقد تم تعبئة المفاعلات؛ بطبقات من كريات زجاجية ١ Yo مليمتر عند كل من الطرفين. ولقد تم تعبئة الحجم المرغوب من العامل الحفاز في القطاع الأوسط من المفاعل. ولقد كان المفاعلين رقم ١ و ؟ يحتويان على عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة وذلك لإزالة المركبات الأروماتية بالهدرجة chydrodearomatization (HDA) وازالة الكبريت بالهدرجة لأا
— \ \ — hydrodesulfurization (HDS) وازالة النيتروجين بالهدرجة hydrodenitrogenation (1001). ولقد تم تحميل حوالي ٠ ؟و A مل من العامل الحفاز في المفاعلين الأول والثاني» على الترتيب.* ولقد كان العامل الحفاز» KF-767 عبارة عن molybdenum « cobalt « على عامل حفاز من 203ل-1] من شركة Albemarle, Corp باتون روج لويزيانا. ولقد كان © 05-767 يتكون من أربع فصوص بقطر حوالي ٠١7 مليمتر وطول حوالي ١٠مليمتر. ولقد تم وضع كل مفاعل في صمام رمل محكوم الحرارة temperature controlled ؛ يتكون من أنبوبة VY oJ shay سنتيمتر مملوءة برمال دقيقة بقطر خارجي 7.6 سنتيمتر TF) بوصة). ولقد تمت مراقبة درجات الحرارة عند مدخل ومخرج كل مفاعل بالإضافة إلى كل صمام رمل. ولقد تم التحكم في الحرارة في كل مفاعل باستخدام شريط لاصق حراري ملفوف heat tape wrapped حول ٠ أنبوبة صمام الرمال sand bath pipe بقطر خارجي 7.7 سنتيمتر وارتبطت مع وحدات تحكم في الحرارة. جدول :١ خصائص ديزل الطرق السريعة properties of the straight run diesel الكمية الكلية من الكبريت عدد أجزاء في المليون الكمية الكلية من nitrogen عدد أجزاء في المليون en LY. عند refractive index معامل الاتكسار الكثافة density عند ؛ AY (18" فهرنهايت)
AYA g/ml جرام /مل es | j | | > ا ١ د“ ا لأا
ل - نج — I I I I IE I I I I I I I
دس
تم شحن العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة (كمية كلية (Je VA إلى المفاعلات وجفف طوال الليل
عند 5١١”م تحت تدفق كلي Teo سنتيمتر مكعب قياسي لكل دقيقة standard cubic
centimeters per minute (sccm) غاز الهيدروجين hydrogen gas ولقد تم تسخين
المفاعلات إلى 1776"م مع تدفق مائع الفحم الأخف charcoal lighter fluid (CLF) خلال 0 الطبقات السفلية للعامل الحفاز. تم إمرار CLF المضاف إليه 7١( sulfur بالوزن sulfur ؛ والذي
أضيف في صورة (1-dodecanethiol وخليط غاز الهيدروجين hydrogen gas خلال
المفاعلات عند 776١١”م لعمل كبرتة مسبقة للعوامل الحفازة.
ولقد كان الضغط 4.٠ميجا بسكال ٠٠٠١( مقياس باوند لكل بوصة مربعة أو 19 بار). ولقد تمت
زيادة درجة حرارة المفاعلات بالتدرج إلى ١77”م. ولقد استمرت عملية الكبرتة المسبقة عند ١٠77م
٠ حتى لوحظ اختراق hydrogen sulfidehydrogen sulfide عند مخرج المفاعل رقم ؟. وبعد الكبرتة المسبقة؛ فقد تم تثبيت العامل الحفاز بتدفق ديزل الطرق السريعة straight run diesel (SRD) خلال العامل الحفاز في المفاعلات عند درجة حرارة تتراوح من ٠١ ”م إلى 58م وعند ضغط 1.9ميجا بسكال ٠٠٠١( مقياس باوند لكل بوصة مربعة أو 19 بار) لمدة حوالي ١١ ساعة.
١ وبعد الكبرتة المسبقة وتثبيت العامل الحفاز بواسطة SRD عند ضغط ميجا بسكال؛ فقد تم عمل تسخين مسبق ل SRD إلى ٠٠م وتم الضخ إلى المفاعل رقم ١ وبعد ذلك خلال المفاعل رقم ؟ باستخدام المضخة pump الموجبة الإزاحة من النوع Eldex عند معدل تدفق ؟ مل/دقيقة بالنسبة للمعالجة بالهدرجة سرعة غاز فراغية مقدرة بالساعات *.٠1ساعة-١ . ولقد كان معدل التغذية الكلي لل Ye hydrogen لتر gale من غاز الهيدروجين 985 77/010980 لكل لتر (N
Ifl) | من تغذية الهيدروكربون الطازج ١697( ا501/55). ولقد كانت درجة حرارة المفاعلين ١ و؟ (متوسط درجة حرارة الطبقة السفلية الموزونة أو (WABT 778 "م (0 14" فهرنهايت) ولقد كان الضغط حوالي 5.76 ميجا بسكال (175 مقياس باوند لكل بوصة مربعة؛ 47 بار). ولقد كانت نسبة إعادة التدوير Vee ولقد تم الاحتفاظ بالمفاعلات تحت الظروف السابقة ١١ sad ساعة على
لأا
— ¢ \ — الأقل للحصول على حالة ثبات بحيث أن العامل الحفاز قد سبق أن غلف بالكوك بالكامل وتم تبطين النظام بديزل الطرق السريعة مع اختبار كل من كمية الكبريت الكلية والكثافة density . تم تغذية الهيدروجين من اسطوانات الغاز المضغوط وتم قياس التدفق باستخدام وحدات التحكم في تدفق الكتلة. ولقد تم حقن الهيدروجين وخلط مع ديزل الطرق السريعة وتيار المنتج المعاد تدويره © قبل المفاعل رقم .١ ولقد تدفق خليط تيار منتج الديزل / [hydrogen المنتج المعاد تدويره إلى أسفل خلال صمام رمل محكوم الحرارة temperature controlled وبعد ذلك في نسق تدفق علوي خلال المفاعل رقم .١ وبعد الخروج من المفاعل رقم ١؛ فقد تم حقن كمية إضافية من الهيدروجين في التيار الخارج من المفاعل رقم: ١ (تغذية إلى المفاعل رقم (Y . ولقد حدث تدفق للتغذية إلى المفاعل رقم ١ إلى أسفل خلال صمام رمل ثاني محكوم الحرارة وبعد ذلك في نسق ٠ تدفق إلى Jef خلال المفاعل رقم ؟. وبعد الخروج من المفاعل رقم 7 فقد تم تقسيم الناتج الخارج إلى تيار معاد تدويره وتيار منتج. asl تدفق تيار إعادة التدوير السائل خلال مضخة لتحديد الضغط؛ وذلك لربط هيدروكربون طازج عند مدخل المفاعل الأول ٠ ولقد عمل تيار المنتج المعاد تدويره كمخفف في هذا المثال. تم تنفيذ المثالين ١ و تحت ظروف مماثلة لتلك المذكورة في مثال ١؛ فيما عدا أنه تم تنفيذ ٠ المثالين YY عند درجات حرارة أقل من 1٠١( FY فهرنهايت) و OA) FE فهرنهايت)؛ على الترتيب. تم تجميع عملية السائل الكلي Total Liquid Product (TLP) وعينة غاز خارج لكل مثال تحت ظروف الثبات. ولقد تم قياس محتويات nitrogen sulfur وتم حساب اتزانات المادة الكلية باستخدام GC-FID لتحديد سبب الأطراف الخفيفة في الغاز الخارج. يتم إعطاء نتائج ٠ الأمثلة ١-؟ في جدول NX من التغذية الكلية لل hydrogen hydrogen في الغاز الخارج؛ فقد تم حساب استهلاك lehydrogen أنه ٠١٠ لتر/لتر ٠.٠7 (scf/bbl YYY) لتر /لتر ١7.6 (scffbbl ١١١6( لتر/لتر (scf/bbl 4A) لكل من مثال ١؛ مثال ؟ ومثال ؟ على الترتيب. لأا
اج \ _ في مثال ١؛ فقد كان محتوى TLP Lud nitrogen sulfur عبارة عن A أجزاء في المليون و؛ أجزاء في المليون على الترتيب. ولقد كان مستوى sulfur المنخفض والذي وصل إلى 8 أجزاء في المليون تبعا لمواصفات الاتحاد الأوربي (أقل من ٠١ أجزاء في المليون بالنسبة لمستوى ULSD © ولقد كانت كل أنواع nitrogen الموجودة في التغذية من نوع كابازول» والتي تعتبر"أنواع "Alia nitrogen للتقليل إلى عدد أجزاء في المليون بالوزن أقل من ٠١ ويكون ذلك ضروريا العامل الحفاز النشطة. ولقد تم تنفيذ المثالين ؟ و عند درجات حرارة أقل وذلك لمقارنة تلك النتائج بصورة أفضل مع تلك ٠ النتائج التي تم الحصول عليها في الأمثلة المقارنة من أ إلى ج باستخدام ana مساوي للعامل الحفاز في كل طبقة سفلية. جدول ؟: ملخص الأمثلة من ١ إلى ؟ سرعة المواد الأروماتية السائل Nc — الأحا | المتعددة ay dl الكثافة الأجزاء ِ : كيز نسبة nc دية |وزن 7 is 3 عندا. فيا hydrogel مثال إعادة الأجزاء فى SI المقدرة الحرا yg ost |" AAT اا لقر قم التدوي المليون لل 7 + بالسا le 3 8 اجرام /إسنتيم | م وزن 7 لعادي/لتر sulfur << تر مكعب (scf/bbl) nitroge ساعة- n ١ التغذ Va. sya LAYYY £9 ف ية .
— أ \ — ٠١ Ya. Al AYAT YIYYAN ٠ ١ ¢ 9.0 .7 1 7 0( Ye. لا ل ١١7١ محق 77١ ١. ¢ 9 .7 (M7) o 9٠ .ل 1 ل OV 7 ١ 1 ا .927ص (4A) ‘ الاختصارات RR هي نسبة sale) التدوير recycle ratio تركيز H2 هي استهلاك الهيدروجين hydrogen consumption توضح النتائج في جدول ؟ أن معدلات تحول 07ا0ا5 و nitrogen خلال الطبقات السفلية ٠ه المعالجة بالهدرجة hydroprocessing والتي تحتوي على أحجام عامل حفاز موزعة بصورة غير متجانسة بالنسبة للأمثلة من ١ إلى ؟ كانت JAS 530 AA على الترتيب. وفي كل الأمثلة؛ فقد كانت مستويات النيتروجين أقل من ٠١ أجزاء في المليون» ومستويات الكبريت كانت أقل من 5٠ جزءٍ في المليون. وتوضح النتائج أن الكثافة density والمحتوى الأروماتي الكلي للتغذية قد انخفض بنسبة كبيرة. ٠ الأمثلة المقارنة أ- ج تمت معالجة نفس نوع ديزل الطرق السريعة straight run diesel بالخصائص الموضحة في الجدول بالهدرجة في وحدة بمستوى إنتاج متوسط تحتوي على مجموعة من مفاعلات طبقة سفلية ثابتة على التوالي. ولقد تم تعبثة المفاعلات بنفس العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة كما هو موصوف في مثال .١ Vo ولقد تم تكرار ARN من ١ إلى ؟ في الأمثلة المقارنة من أ إلى ج بالاستثناءات التالية: في الأمثلة المقارنة من أ إلى جء فقد كان المفاعلين رقمي ١ و7؛ يحتوي كل منهما على عامل حفاز لأا
٠ مل. وفي الأمثلة المقارنة من أ إلى ea فقد زادت نسبة sale) التدوير إلى vio وذلك لإذابة كل كمية hydrogen المطلوبة في المفاعل رقم١. وكل مثال مقارن قد تم تنفيذه لمدة T ساعات لحصول على Als ثبات. يتم توضيح النتائج في الجدول 7. تم تجفيف العوامل الحفازة مرة أخرى وسبق أن سبق كبرتتها؛ وتثبيتها؛ وغلفت بالكوك coke كما o هو موصوف في مثال 1 تم تجميع عينة منتج سائل كلية Total Liquid Product (TLP) وعينة غاز خارج لكل مثال مقارن تحت ظروف الثبات. ولقد تم حساب معدل استهلاك hydrogen مرة أخرى من تغذية 000 في الغاز الخارج. ولقد كانت معدلات الاستهلاك الكيميائي للهيدروجين chemical ٠١.4 hydrogen لتر /لتر )40 اطط/561) ١.4 لتر التر ov) ٠١١١ ¢(scffbbl AY) (scffbbl ~~ ٠ للأمثلة المقارنة أ ب وج على الترتيب. ولقد كانت معدلات استهلاك الهيدروجين hydrogen للأمثلة المقارنة أقل من تلك المذكورة في الأمثلة )0 7 و؟ (انظر جدول (Y مما يوضح تشبع أروماتي أقل في حالة توزيع متجانس للعامل الحفاز. جدول ؟: ملخص الأمثلة المقارنة من أ إلى ج سرعة المواد الأروماتية Jill 1 الكثافة ayo الأحاد | المتعدد الفراغي عددا . Co. إ: نسبةاعندا | الأجزاء AA 3 وزن كيز 3 رجة الأجزا : : [sale Jl .210 فىا# 7 الههيدروجين لتر المقدرة الحرا 3 في , الكلمة مقارن التدواجرام/إسذ المليون ٍ دي/لتر بالساعا زة ” المليو vo : 3 = وزن A add للنيترو (scf/bbl) ت O ساعة- ١ لأا
م \ — التغذ 7 Yeo A ta leva ية , AY ٠ YO ١ ٠ A ألا V1.4] YYW YO ٠١ )49( ١ AY | ١. Y.o (MY) YEE ١ Y.of YeuV Al go 77 A «AYY| Yoo V.0 (eV) You) ١.8 7.١ ١. YY AY Yet C lo} في المثال المقارن أ (في مقارنة مع مثال )١ فقد كان محتوى nitrogen ssulfur في عينة TLP ٠ جزء في المليون و 7 أجزاء في المليون على الترتيب. ولقد تم خفض الكثافة density (عند 75 ثم أو "27١ فهرنهايت) للتغذية من 877.7 كيلوجرام/متر مكعب إلى AY 0.١ كيلوجرام/متر مكعب في ©11. ولقد كان كل من مستوى nitrogen ssulfur أعلى من تلك التي تم الحصول © عليها في مثال .١ ولقد كانت الكمية الكلية لمستوى nitrogen ssulfur في الأمثلة 7-١ أقل من تلك الموضحة في الأمثلة أ- جء Ley يوضح أن التوزيع الغير متجانس (أقل في المفاعل رقم ١ وأكثر في المفاعل رقم: (Y للعامل الحفاز في الطبقات السفلية للعامل الحفاز قد حسنت من معدلات تحول ssulfur HDN_; HDS nitrogen ). ٠ يكون للمنتجات الناتجة من الأمثتلة ١-؟ كثافة أقل وتشبع أروماتي أعلى من منتجات الأمثلة المقارنة أ- oa والتي تناظر استهلاك أكبر لل nitrogen في Y=) AEN) وعلى ذلك؛ فإن التوزيع الغير متجانس للعامل الحفاز في AR) ١-؟ قد أنتج إزالة أعلى للمركبات الأروماتية وانتفاخ حجم Jef (زيادة في إنتاجية المنتج الحجمي بسبب الانخفاض في الكثافة (density توضح النتائج توزيع غير متجانس للعامل الحفاز العديد من المميزات في عملية المعالجة بالهدرجة hydroprocessing processes Yo _لتغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds _لتوزيع العامل EYVY
—vq- nitrogen ssulfur lef الحفاز المتجانس. وعلى ذلك؛ فإنه يتم الحصول على مستويات تحول والتحول الأروماتي عند تعبئة الطبقة السفلية الأولى للعامل الحفاز المعبأة بحجم أقل من العامل الحفاز عند التحول في الطبقات السفلية الثانية وما يليها. sale) عند الأمثلة المقارنة أ- ج (نسبة ١ التدوير sale) نسبة أقل من 9 -١ ولقد كان للأمثلة hydrogen إن إدارة استهلاك 7720109860 وذلك لاستهلاك متساوي لل .)7.5 recycled تدوير © في كل طبقة سفلية بسبب التوزيع الغير متجانس للعامل الحفاز يسمح بتقليل نسبة إعادة التدوير. والمعادن nitrogen sulfur التدوير ينتج عنها زيادة في معدلات إزالة Sale) وانخفاض نسبة وزيادة التشبع الأروماتي. =f الأمثلة من light من زيوت تدوير خفيف 7٠٠١ لنسبة hydroprocessing ثمت المعالجة بالهدرجة Ye بترولي بالخصائص الموضحة في جدول ؛ phil من ناتج FCC من وحدة cycle oil (LCO) في وحدة إنتاج متوسط بثلاث مفاعلات. لقد كانت المفاعلات أرقام )0 ؟ و تحتوي على - ألا باتون Albemarle Corp 203ل-/(من شركة (KF-860) تجارية على العامل الحفاز Mo الحفاز. ولقد كان المفاعل Jalal) مل من VA يحتوي على ١ روج؛ لويزيانا. ولقد كان المفاعل رقم مل من Av يحتوي على ١ مل من العامل الحفاز. ولقد كان المفاعل رقم OF يحتوي على 7 ٠ مل من العامل الحفاز. ولقد كان العامل ١5١ من AS الحفاز. ولقد تم استخدام حجم Jalal) مليمتر. في ٠١ مليمتر وبطول ٠١“ الحفاز في صورة نواتج بثق رباعية الفصوص بقطر حوالي وبعد الكبرتة .١ الأمثلة ؛ -1؛ فقد تم تجفيف العوامل وقد سبق كبرتها كما هو موصوف في مثال عند ١ لتثبيت العامل الحفاز كما هو موصوف في مثال SRD المسبقة؛ فقد تم شحن التغذية إلى ساعة في خطوة ١١ بسكال )19 بار) لمدة Lage 1.9 درجة حررة ثابتة 9 ”م وعند ضغط ٠ وذلك لإكمال عملية تكوين LCO وبعد ذلك تم تحويل التغذية إلى . cOke ابتدائية لتكونين الكوك ساعة على الأقل واختبار ١١ لمدة LCO المسبق على العوامل الحفازة بتغذية coke الكوك عند معدل LCO حتى وصول النظام إلى حالة الثبات. في الأمثلة 1-4 فقد تم ضخ sulfur (سرعة سائل فراغية مقدرة بالساعات) LHSV ثابت للتغذية 7.75 مل/دقيقة ولقد نتج عن ذلك كانت كما يلي. ولقد eo والمتغيرات الأخرى للطريقة؛ كما هو موضح في الجدول .١1-ةعاس ..9 Yo لأا
=« اذ كان المعدل الكلي لتغذية الهيدروجين YAY لتر/لتر (0 50/051715 ). ولقد كان الضغط lage) 4 بسكال VTA) بار). ولقد كانت نسبة إعادة التدوير 7. ولقد تم تشغيل الوحدة لمدة + ساعات على الأقل للوصول إلى حالة الثبات. في مثال of فقد تم الاحتفاظ بالمفاعلات الثلاثة عند 7176م (190” فهرنهايت). وفي مثال © © فقد كانت درجة الحرارة (WABT) للمفاعل الأخير (المفاعل رقم (TF قد خفضت إلى 777"م بحيث أنه لا يوجد تفاعل يمكن إدراكه يمكن أن يتم في المفاعل رقم ؟. في مثال 6؛ فقد تم خفض درجة حرارة في المفاعلين الأخيرين (المفاعلين ؟ و9) إلى 777"م بحيث أن المفاعل رقم ١ فقط يمكن أن يكون نشط. ولقد أعطت الأمثلة 1-4 بيانات لكل من الاستهلاك الكلي hydrogen وتوزيع استهلاك الهيدروجين hydrogen في كل مفاعل. تم تجميع عينات المنتج السائل تحت ظروف حالة الثبات وتم تحليلها. ويتم توضيح النتائج في جدول ©. جدول ؛: خصائص زيت التدوير الخفيف ا ا = 7 ا ١ } Jal API النوعي API | جرام/مل V4.0 Gravity معامل الانكسار | refractive 7 dc index ١٠م EYVY
لوب
ا لا ل المركبات الأروماتية الكلية total اوزن 7 ال
الا I EE EE ا ا ا
Ad \ —_ _ جدول ؛: ملخص ABN من TE doy . رجه . . الكثاف_ةالكبريت 1a مد الساكل 1 CE رجه ترجة النيتروج مة لحرا density| | WI د المركبات الهيدروجين الفراغية عاديا الحرارة الحرارة | fae لمعامل J 2 عند Ye م جزاء الأروما لكر i المقدرة | 0 0 اجزاء في . . سيتان قم ° df ala sha ٍ تية الكلية عادي/لتر بالساعا Rx3| Rx2 المليون Rx1 تر مكعب المليون وزن 7 (scf/bbl) تت EEE E — الاختصارات Rx 1 هو المفاعل رقم 3 Rx?2 هو المفاعل رقم Rx 3 9 ¢ Y هو المفاعل رقم Y Tot.
Arom هي الكمية الكلية من المركبات الأروماتية aromatics © جدول io حجم العامل الحفاز catalyst volume وتوزيع استهلاك hydrogen للأمثلة من ¢ إلى 1 i = - | EYVY
اا
تمثل الأمظة 4- 1 سلسة كاملة تم تنفيذها لتحديد الخصائص بعد المعالجة بالهدرجة
Wa hydroprocessing يتضمن الكثافة density ؛ الكمية الكلية من sulfur ؛ الكمية الكلية
من النيتروجين nitrogen ؛ الكمية الكلية من المركبات الأروماتية aromatics ؛ معامل cetane
؛ الاستهلاك الكلي لل hydrogen بالإضافة إلى توزيع استهلاك hydrogen عبر كل طريقة
© مفلية من طبقات العامل الحفاز.
يتم توضيح حجم العامل الحفاز catalyst volume واستهلاك hydrogen في كل مفاعل كما
هو مذكور في جدول 20 يتم توزيع استهلاك hydrogen الكلي بصورة متساوية عبر ثلاث طبقات
سفلية للعامل الحفاز والاستهلاك المتساوي لل hydrogen يسمح باستخدام أدنى نسبة إعادة تدوير
0 المطلوبة للإمداد بكمية كافية من الهيدروجين المذاب في كل مفاعل. ولقد أوضحت ٠ النتائج بنسبة إعادة تدوير recycled منخفضة زيادة رقم سيتان number 061806 وازالة
أفضل للكبريت sulfur و nitrogen ولقد كان استهلاك hydrogen أيضا lef ولقد نتج عن
ذلك تشبع أروماتي أكثر وكثافة أقل (زيادة في انتفاخ الحجم).
لأمثلة ١-؟
لقد تم استخدام نفس زيت التدوير الخفيف light cycle oil (LCO) المستخدم في الأمثلة من ؛ Vo إلى ١ في عملية معالجة بالهدرجة hydroprocessing على مرحلتين في وحدة متوسطة الحجم
بعدد ؛ مفاعلات تماثل مخطط التدفق كما هو موضح في الشكل .١ وعلى أي Ja فإن تلك
الوحدة المتوسطة قد أدخلت تغذية؛ تيارات إعادة تدوير hydrogen recycled في نسق
التدفق إلى أعلى إلى المفاعلات.
لقد تضمنت المرحلة الأولى ثلاث مفاعلات؛ المفاعلات أرقام ٠ ؟ 5 LF ولقد تضمنت المرحلة ٠ الثانية مفاعل candy المفاعل رقم: 6.
لأا
يوس لقد تم تعبئة المفاعلات الثلاثة الأولى بنفس العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة (KF-860— 1.3Q) بنفس الأحجام VA) مل في المفاعل رقم )١ 57 مل في المفاعل رقم 7 و80 مل في المفاعل رقم ) كما هو مستخدم في الأمثلة ؛-1. ولقد تم تعبئة المفاعل رقم ؛ بواسطة ١8308 مل من عامل حفاز تجاري بالتكسير بالهدرجة؛ Ni-W على العامل الحفاز zeolite [21203-/(/ ٠ه (KC 2610-1.5Q) من شركة «Albemarle Corp باتون روج؛ لويزيانا. ولقد تم استخدام حجم كلي Yo مل من العامل الحفاز للمعالجة بالهدرجة hydroprocessing . ولقد تم استخدام حجم
كلي ٠8١ مل من العامل الحفاز للتكسير بالهدرجة. تم تجفيف العوامل الحفازة وتمت كبرتتها مسبقا كما هو موصوف في مثال .١ وبعد الكبرتة المسبقة؛ فقد تم تغيير التغذية إلى SRD لتثبيت العامل الحفاز كما هو موصوف في مثال ١ عند
٠ درجات حررة ثابتة 49 ”م وضغط 1.9 ميجا بسكال )19 (LL لمدة VY ساعة في خطوة ابتدائية قبل تكون الكوك coke . وبعد ذلك تم تحويل التغذية إلى light cycle oil (LCO) وذلك لإكمال عملية تكون الكوك coke للعامل الحفاز بتغذية LCO لمدة VY ساعة على الأقل واختبار الكبريت حتى وصول النظام لحالة الثبات. في مثال ov فقد تم ضخ تغذية LCO عند معدل تدفق تغذية AE 3.78 مل/دقيقة بسرعة سائل
٠ فاغية مقدرة بالساعات vad ساعة-١ في المرحلة الأولى و75 ساعة-١ في المرحلة الثانية. يتم إعطاء معدلات التغذية في صورة LHSV في المثالين 4 و9 في جدول 6 حيث أن الرقم الأول المذكور تحت العمود الذي بعنوان LHS (سرعة السائل الفراغية المقدرة بالساعات؛ ساعة- )١ هو معدل التدفق (في صورة (LHSV للمرحلة الأولى والرقم الثاني في نفس العمود هو معدل التدفق (في صورة (LHSV للمرحلة الثانية.
٠ وبالنسبة لكل الأمثلة 1-7؛ فقد كان المعدل الكلي لتغذية الهيدروجين hydrogen £77 لتر/لتر Yio.) 60)/551). ولقد كان الضغط Lage) oA بسكال VFA) بار) ولقد كانت نسبة sale) التدوير 7» مع جزء من المنتج من المفاعل رقم ؛ قد أعيد تدويره للخلط مع تغذية LCO إلى المفاعل رقم .١ ولقد تم تشغيل الوحدة لمدة 7 ساعات على الأقل للحصول إلى حالة الثبات.
اج Ad — في مثال ov فقد كانت المرحلة الأولى عند درجة حرارة 717؟ثم والمرحلة الثانية كانت عند 7787م CYT) فهرنهايت). ويتم إعطاء درجات الحرارة في المثالين 4 و9 في جدول 1 حيث أن درجة الحرارة الأولى في العمود تحت عنوان WABT 2° هي درجة حرارة المرحلة الأولى ودرجة الحرارة الثانية المذكورة في نفس العمود هي درجة حرارة المرحلة الثانية. 8 تم تجميع عينات المنتج Jill) تحت ظروف الثبات وتم تحليلها. يتم توضيح النتائج في Uden يتم توضيح خصائص تغذية LCO أيضا في des يمكن حساب نتائج من الأمثلة ؛ -7؛ وتوزيع استهلاك hydrogen خلال المفاعلات الأربعة للأمثلة .9-١7 يتم توضيح ana العامل الحفاز catalyst volume واستهلاك hydrogen كل مفاعل في جدول 7. يتم توزيع الكمية الكلية من استهلاك hydrogen بالتساوي عبر الطبقات ٠ السفلية للعامل الحفاز في المرحلة الأولى. ولقد كان معدل استهلاك 1770109860 في المفاعل الرابع (المرحلة الثانية) أقل بسيبب التكسير بالهدرجة؛ كما هو معروف ؛ ويتضمن استهلاك أقل .hydrogen جدول +7: ملخص الأمثلة من ١ إلى 4 الكثافة wJdensi ic S - المركبا كيز السائل ty الكبر المركبات النيتروج المركبات تَ الهيدروج الفراغية تسبة درجةاعندات Ne . عديدةا معام مقال © عدد الأحاديةا . الأروما : المقدرة التدو الحرارة 9٠ اجزاء ٍ الأروما قم أجزاء فى ١ لأروماتية تية 8 sale ل eld م ay ٠ 3 0 > وزن اك O المليون وزن 7# الكلية ha gL Z المليون A بالوزن وزن 7 (scf/bbl عة-١ إمتر الوزن ل ال لأا
#١ عد الاختصارات المركبات أحادية الأروماتية :Mono Ar المركبات عديدة الأروماتية Poly Ar الأروماتية الكلية Tot. Ar .7 جدول 7: توزيع استهلاك العامل الحفاز و 07/009610 في مثال © المفاعل ؟ المفاعل ؛ ١ المفاعل ١ المفاعل الكلي = ~ - لقر hydrogen Digi
Yov 11 Yoo ٠١١ 5 عادي/لتر استهلاك الهيدروجين؛ نسبة
Yoo لا YA YA AR لمثوية من المجموع الكلي في كل طبقة سفلية تسمح باستخدام أو في نسبة hydrogen إن معدلات الاستهلاك المتساوي لذ dak المذاب لكل hydrogen تكون مطلوبة للإمداد بكمية كافية من recycled إعادة تدوير cetane number التدوير يزيد أيضا من رقم سيتان sale) سفلية للعامل الحفاز. وتقليل نسبة من organic sulfur and nitrogen ويزيد من معدل إزالة الكبريت العضوي والنيتروجين السائل ويعطي حجم أكبر BES التدوير ينتج عنه أيضا انخفاض في sale) التغذية. وانخفاض في ٠ من المنتج (زيادة انتفاخ الحجم). توضح الأمثلة قيمة ومميزات طريقة هذا الاختراع. والتوزيع الغير متجانس لحجم العامل الحفاز قد نتج عنه تحول أعلى مقارنة بصورة مباشرة بالتوزيع المتجانس للعامل catalyst volume لأا
الا الحفاز (نفس العامل lanl) ¢ نفس كمية العامل الحفاز» ونفس ظروف التفاعل). ولقد أوضحت النتائج أيضا أنه تم الحصول على منتج ULSD والذي يكون تبعا لمواصفات الاتحاد الأوربي. ولقد أوضحت النتائج أيضا نسبة إعادة التدوير أقل بنفس كمية العامل الحفاز تؤدي إلى معدل تحول أعلى.
Claims (1)
- م عناصر الحماية -١ عملية للمعالجة بالهدرجة hydroprocessing لتغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds ؛ Allg تتضمن: (أ) إعداد اثنين أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز على التوالي وفي ارتباط Blu حيث أن كل طبقة سفلية للعامل الحفاز تكون طبقه ثابتة وتحتوي على عامل Glia حيث أن حجم © العامل الحفاز catalyst volume المذكور يزيد في كل طبقة سفلية تالية من العامل الحفاز؛ (ب) تلامس التغذية مع : )١( مخفف و (V) هيدروجين hydrogen لإنتاج خليط من تغذية 0/مخفف hydrogen (pag ua/diluent ؛ حيث يتم إذابة الهيدروجين Shydrogen الخليط لإعداد تغذية سائلة؛ (ج) تلامس خليط التغذية/المخفف/الهيدروجين zehydrogen عامل حفاز أول في الطبقة ٠ السفلية الأولى للعامل الحفاز» لإنتاج ناتج منتج؛ (د) تلامس هذا الناتج المنتج مع عامل حفاز نهائي في الطبقة السفلية Algal للعامل الحفاز؛ لإنتاج منتج نهائي؛ حيث أن المنتج النهائي الذي يتلامس مع العامل الحفاز النهائي هو المنتج الناتج من الطبقة السفلية للعامل الحفاز مباشرة قبل الطبقة السفلية النهاثئية للعامل الحفاز؛ حيث يتم تنفيذ كل خطوة تلامس من الخطوة (ج) والخطوة (د) تحت ظروف تفاعل سائلة ١ بالكامل؛ حيث تتميز العملية بتحويل عالى للكبريت sulfur والنتروجين nitrogen مقارنة بتوزيع حجم العامل الحفاز المنتظم مع نفس العامل الحفاز ونفس حجم العامل الحفاز ؛ و حيث أن نسبة حجم Jalal) الحفاز catalystvolume الأول إلى حجم العامل الحفاز volume 5لال0818_النهائي تكون في حدود من حوالي ٠١١ :١ إلى حوالي .٠١ :١ ٠ "- عملية عنصر الحماية )0 حيث أن توزيع أحجام العامل الحفاز ضمن الطبقات السفلية للعامل الحفاز تحدد بطريقة بحيث أن استهلاك الهيدورجين hydrogen لكل طبقة سفلية للعامل الحفاز يكون متساوي أساسا. لأاq — اذ Ale — عنصر الحماية ١ والتي تتضمن أيضا: )2( Bale) تدوير جزء من المنتج النهائي كتيار منتج إعادة تدوير للاستخدام في المخفف في الخطوة (ب) )١( عند نسبة إعادة تدوير من ١ إلى .٠١ © ؛- عملية عنصر الحماية حيث أن نسبة sale) التدوير من ٠.٠١ إلى 6. د- عملية عنصر الحماية ؛ حيث أن نسبة sale) التدوير من ٠.8 إلى .١ 7- عملية عنصر الحماية ١ حيث أن تغذية الهيدروكربون hydrocarbon feed هي زيت ٠ . معدني؛ زيت مخلق؛ أجزاء بترولية؛ أو اتحادات من اثنين أو أكثر منها. —V عملية عنصر الحماية 7 حيث أن تغذية الهيدروكربون hydrocarbon feed يتم اختيارها من المجموعة التي تتكون من وقود الطائرات» كيروسين kerosene ديزل diesel الطرق السريعة؛ الزيت الدوار الخفيف light cycle oil ؛ زيت غاز الكوك الخفيق light coker gas coil Ye زيت الغاز gas oil زيت التدوير الثقيل؛ زيت غاز الكوك coke الثقيل؛ زيت الغاز gas اذه الثقيل؛ الزيت المتبقي؛ الزيت المزال منه الأسفلت؛ واتحادات من اثنين أو أكثر منهما. —A عملية عنصر الحماية ١ حيث أن كل طبقة سفلية للعامل الحفاز تكون بدرجة حرارة من ً لم إلى .£0 م وضغط من .7 بسكال )0 7 بار) إلى ا ميجا بسكال ١ YY) بار)؛ Yo ومعدل تغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds للحصول على سرعة فراغية مقدرة بالساعات (LHSV) من ou) إلى ٠ ساعات-١. 4- عملية عنصر الحماية ١ حيث أن كل طبقة سفلية حفازة يكون لها درجة حرارة من SY إلى .£0 م وضغط من .7 ميجا بسكال (5. + بار) إلى ا ميجا بسكال ١ YY) بار)؛ YO ومعدل تغذية هيدروكربون hydrocarbon feeds للحصول على سرعة سائل فراغية مقدرة بالساعات (LHSV) من ٠.4 إلى A ساعات-٠. لأا=« ¢ — -١٠ عملية عنصر الحماية ١ حيث يتم اختيار المخفف من المجموعة التي تتكون من تيار منتج معاد coy oli هيدروكربونات خفيفة نواتج تقطير خفيفة naphtha Ga « ديزل diesel » بروبان propane ؛ بيوتان butane « بنتان pentane « هكسان 16816 واتحادات منها. -١١ 0 عملية عنصر الحماية ١ حيث أن واحد على الأقل من العامل الحفاز هو عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة hydrotreating -١ عملية عنصر الحماية ١ حيث أن واحد على الأقل من العامل الحفاز هو عامل حفاز للتكسير بالهدرجة hydrocracking 7" -١ عملية عنصر الحماية ١ حيث أن كل عامل حفاز هو عامل حفاز للمعالجة بالهدرجة.hydrotreating -٠6 عملية عنصر الحماية ١ حيث أن كل عامل حفاز هو عامل حفاز للتكسير بالهدرجة.hydrocracking catalyst ٠١ dle - عنصر الحماية ١ حيث أن واحد أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز والتي تحتوي على عامل lia للمعالجة بالهدرجة hydroprocessing يتم eels) بواحدة أو أكثر من الطبقات السفلية للعامل الحفاز التي تحتوي على عامل حفاز للتكسير بالهدرجة hydrocracking.catalyst ٠ - عملية عنصر الحماية ١ حيث أن كل عامل حفاز يتضمن معدن والذي يكون اتحاد من معادن يتم اختيارها من المجموعة التي تتكون من نيكل nickel - موليبدنوم molybdenum ¢(NiMo) كوبلت cobalt - موليبدنوم molybdenum (001/0)؛ نيكل nickel - تنجستين yo (//اال!) tungsten وكوبلت cobalt - تنجستين tungsten (CoW) EYVY gy sulfided حيث أن كل عامل حفاز يكون معالج بالكبريت ١ عملية عنصر الحماية -١١ ؛ حيث ان كل عامل حفاز يكون عامل حفاز للمعالجة ١ العملية وفقاً لعنصر الحماية =) A « hydrocracking catalyst او عامل حفاز للتكسير بالهدرجة hydrotreating بالهدرجة ا07618 فلز lll حيث يكون oxide support ويشتمل كل عامل حفاز على فلز ومدعم اكسيد © غير نفيس . 4 -العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ ؛ حيث يتم اضافة هيدروجين 77200981 نقي عند Jax طبقة كل عام حفاز . ye cammonia ؛ حيث لا يكون هناك اي فصل للامونيا ١ العمل وفقاً لعنصر الحماية -٠٠ المتبقي من ناتج المنتج من hydrogen والهيدروجين hydrogen sulfide كبريتيد الهيدروجين طبقة الحفاز الاولى او ناتج المنتج من طبقة العامل الحفاز السابق قبل التغذيه بناتج المنتج الى . طبقة العامل الحفاز التاليه yo العملية وفقاً لعنصر الحماية ؛ ؛ حيث ان جزء من الناتج المنتج النهائي ييتم اعادة تدويره -7١ والهيدروجين 177010961 sulfide بدون فصل الامونيا 8171101718 وكبريتيد الهيدروجين من ناتج المنتج النهائي. dill hydrogen YY YL العملية وفقاً لعنصر الحماية ١ ؛ حيث تتم ازالة الامونيا 8070700018 وكبريتيد الهيدروجين hydrogen sulfide من جزء على الاقل من ناتج المنتج قبل ان يتم تلامس ناتج المنتج مع العامل الحفاز التالي . ؟- العملية وفقاً لعنصر الحماية 7 ؛ حيث يتم اعادة تدوير الهيدروجين 170109860 مع تيار. المنتج المعاد تدويره Yo لأا0 ب 5 = PU EY H 1 سجر H : i 5 2 3 و #7 ع 1 1 | 3 3 0 سل ~~ 1 . = “ = > و Ny نا بيبا .ل 1 — od iN اشح نسي 1 ميس ل \ } اي اا لل الح م 3 a GFE rR SE Cen 1 الها ie 1 i FREE gp aN i 3 ا : i en لبي TL 1 < = Frm di rr ed ry ."ع 5 bn اج م 1 بحي اب a om 8 1 * bd TRE 1 HE و bd يي الاب ks 8 امع ا — if a : 0 i الحا a a I oer co { 1 و ا د I SN i Ea ات تنام cx io 5 . مي ١ ¥ w i > ¥ - 3 ; EH ~~] ae PO Pie = + rd I 4 1 ا SE 0 ف اي 8 2 8 bs SON EE \ 3 bo 0 ليخ لجيج يجيج 1 H - EN N SYREN - يبن i a سن نيما اااي = x I يدها 1 Ed oe 0 ا ب ِ * ا أل امي ks I Ped i 0 2 H FEC ا I SEY HR : 3 H N 3 8 H H 3 * ل a! 0 ةل RB Fr 7 ب * § E H لي 1 اح 0 © الي 1 i * : 5 > aE 1 م 7 pr é - a rT * هر § RB LS >La k H 3 Xi : : d Yo § 1 ا po Xe شر ْ ا = Ns BE a 3 Be : 1 الو ا سب > NT ل . Lap d 9 ; i ps yr or . : Br N TRE ra 1 ب ثم ل NE ان 1 ا oF 1 8 ا 1 ا ل د peri § FE Sal Sel H a am © ا j i FTG 1 1 | Ba oe +0 rk TNL 1 ا : 1 a 3 Yo Sa ٠ Er ] حو 1 Te i SE a a i al | 8 : خلا 1 حو | لي 3 ref ] Po rel دجب يجيج يجيج يجيج يجيج يجيج يجيج وجو ٍْ ع 01 ; La سي نح 1 ا شو الو FE ; ] Sa & N 1 ا أل ثم i FE eT 1 1 Joslin ads: i عب LRT i ] : 1 Chet on 1 1 اين لي 1 لس ا ل ا ا ; جح | ذخ 1 ل 1 عب أ a > 1 Ea ل بن < 1: م ل د الح : of 1 H اللاي اج H " 9 oot N HI a HN 4" ii 10 إل Sal 1 را i H Na R شق 3ح ER So Ka H DEE bot Lat md j ل } road ل اي ta 1 Sl BE i =f ] + — _, ] : 4 اد Rl ا > 1 > i Fe i 5 Eg : > ل ا a oy Fo 1 1 et i Loo} إْ مدا 1 و تنا Se 3 0" 8 اب اح 1 1A . fea Sd 0 Boge * ححا ححا تيا a a a SSSR ] 0 الم ; 1 لها اج i a 83 ص Sa ل نو * R>. T 3 بل الس ا Fo جل [ با احج ¥ lexمدة سريان هذه البراءة عشرون سنة من تاريخ إيداع الطلب وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها أو سقوطها لمخالفتها لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية صادرة عن مدينة الملك عبدالعزيز للعلوم والتقنية ؛ مكتب البراءات السعودي ص ب TAT الرياض 57؟؟١١ ¢ المملكة العربية السعودية بريد الكتروني: patents @kacst.edu.sa
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US13/097,694 US8894838B2 (en) | 2011-04-29 | 2011-04-29 | Hydroprocessing process using uneven catalyst volume distribution among catalyst beds in liquid-full reactors |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA112330485B1 true SA112330485B1 (ar) | 2015-08-17 |
Family
ID=46086060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA112330485A SA112330485B1 (ar) | 2011-04-29 | 2012-04-29 | عملية للمعالجة بالهدرجة سائلة بالكامل لحفاز |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US8894838B2 (ar) |
| KR (1) | KR101933733B1 (ar) |
| CN (1) | CN103502397B (ar) |
| AR (1) | AR086150A1 (ar) |
| CA (1) | CA2834305C (ar) |
| RU (1) | RU2612218C2 (ar) |
| SA (1) | SA112330485B1 (ar) |
| TW (1) | TW201247861A (ar) |
| WO (1) | WO2012149542A1 (ar) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9365781B2 (en) | 2012-05-25 | 2016-06-14 | E I Du Pont De Nemours And Company | Process for direct hydrogen injection in liquid full hydroprocessing reactors |
| CN106536680A (zh) * | 2014-07-18 | 2017-03-22 | 纳幕尔杜邦公司 | 全液氢化处理和选择性开环方法 |
| WO2016099787A1 (en) | 2014-12-17 | 2016-06-23 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Methods and systems for treating a hydrocarbon feed |
| KR102656134B1 (ko) * | 2015-12-15 | 2024-04-11 | 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. | 가드층 시스템 및 공정 |
| WO2017131945A1 (en) * | 2016-01-25 | 2017-08-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for producing diesel with low levels of sulfur |
| TWI772330B (zh) | 2016-10-14 | 2022-08-01 | 荷蘭商蜆殼國際研究所 | 用於定量分析氣態製程流之方法及設備 |
| US10604709B2 (en) | 2017-02-12 | 2020-03-31 | Magēmā Technology LLC | Multi-stage device and process for production of a low sulfur heavy marine fuel oil from distressed heavy fuel oil materials |
| US20180230389A1 (en) | 2017-02-12 | 2018-08-16 | Magēmā Technology, LLC | Multi-Stage Process and Device for Reducing Environmental Contaminates in Heavy Marine Fuel Oil |
| US11788017B2 (en) | 2017-02-12 | 2023-10-17 | Magëmã Technology LLC | Multi-stage process and device for reducing environmental contaminants in heavy marine fuel oil |
| US10865350B2 (en) * | 2017-09-30 | 2020-12-15 | Uop Llc | Process for hydroprocessing a hydrocarbon stream |
| EA039064B1 (ru) * | 2017-10-11 | 2021-11-29 | Хальдор Топсёэ А/С | Способ получения синтез-газа для производства аммиака |
| CN111068589B (zh) * | 2018-10-22 | 2021-08-31 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种液相加氢系统及液相加氢方法 |
Family Cites Families (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3876530A (en) | 1973-08-22 | 1975-04-08 | Gulf Research Development Co | Multiple stage hydrodesulfurization with greater sulfur and metal removal in initial stage |
| US3926784A (en) | 1973-08-22 | 1975-12-16 | Gulf Research Development Co | Plural stage residue hydrodesulfurization process with hydrogen sulfide addition and removal |
| US3936370A (en) | 1973-08-22 | 1976-02-03 | Gulf Research & Development Company | Process for producing a zeolite riser cracker feed from a residual oil |
| US3907667A (en) | 1973-08-22 | 1975-09-23 | Gulf Research Development Co | Process for producing a lubricating oil from a residue feed |
| US3940330A (en) | 1974-04-24 | 1976-02-24 | Gulf Research & Development Company | Two stage metal-containing oil hydrodesulfurization process employing an activated alumina supported catalyst in each stage |
| US4069137A (en) * | 1976-10-26 | 1978-01-17 | Greenwood Arthur R | Hydrogen-producing hydrocarbon conversion with gravity-flowing catalyst particles |
| US4187168A (en) | 1978-07-13 | 1980-02-05 | Exxon Research & Engineering Co. | Hydrocarbon conversion processes utilizing supported heteronuclear cluster complex catalysts |
| US4869808A (en) | 1988-04-01 | 1989-09-26 | Uop | Hydrocarbon conversion process with radial flow and controlled hydrogen addition |
| US5332492A (en) | 1993-06-10 | 1994-07-26 | Uop | PSA process for improving the purity of hydrogen gas and recovery of liquefiable hydrocarbons from hydrocarbonaceous effluent streams |
| US5360535A (en) * | 1993-09-02 | 1994-11-01 | Texaco Inc. | Ebullated bed process with recycle eductor |
| WO1998005739A1 (en) | 1996-08-01 | 1998-02-12 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Hydrotreating process |
| ES2227852T3 (es) | 1997-06-24 | 2005-04-01 | Process Dynamics, Inc. | Hidroprocesado en dos fases. |
| US7569136B2 (en) * | 1997-06-24 | 2009-08-04 | Ackerson Michael D | Control system method and apparatus for two phase hydroprocessing |
| US7291257B2 (en) | 1997-06-24 | 2007-11-06 | Process Dynamics, Inc. | Two phase hydroprocessing |
| US20050006283A1 (en) * | 1999-12-16 | 2005-01-13 | Chevron U.S.A. Inc. | Presulfiding OCR catalyst replacement batches |
| AU2002341704A1 (en) | 2001-10-15 | 2003-04-28 | Catalytic Distillation Technologies | Hydrogenation catalyst and hydrogenation process |
| US6783660B2 (en) * | 2001-10-25 | 2004-08-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Multiple hydroprocessing reactors with intermediate flash zones |
| CN1171979C (zh) * | 2002-05-15 | 2004-10-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种微晶蜡的生产方法 |
| CN1259395C (zh) | 2003-10-24 | 2006-06-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种加氢处理催化剂的装填方法 |
| CN1990834B (zh) | 2005-12-30 | 2010-08-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种渣油的加氢处理方法 |
| US7794585B2 (en) * | 2007-10-15 | 2010-09-14 | Uop Llc | Hydrocarbon conversion process |
| US9279087B2 (en) * | 2008-06-30 | 2016-03-08 | Uop Llc | Multi-staged hydroprocessing process and system |
| US8518241B2 (en) | 2009-06-30 | 2013-08-27 | Uop Llc | Method for multi-staged hydroprocessing |
-
2011
- 2011-04-29 US US13/097,694 patent/US8894838B2/en active Active
-
2012
- 2012-04-27 TW TW101115092A patent/TW201247861A/zh unknown
- 2012-04-27 AR ARP120101492A patent/AR086150A1/es not_active Application Discontinuation
- 2012-04-29 SA SA112330485A patent/SA112330485B1/ar unknown
- 2012-04-30 CA CA2834305A patent/CA2834305C/en active Active
- 2012-04-30 CN CN201280020793.2A patent/CN103502397B/zh active Active
- 2012-04-30 RU RU2013153110A patent/RU2612218C2/ru active
- 2012-04-30 WO PCT/US2012/035823 patent/WO2012149542A1/en active Application Filing
- 2012-04-30 KR KR1020137031301A patent/KR101933733B1/ko active IP Right Grant
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2012149542A1 (en) | 2012-11-01 |
| TW201247861A (en) | 2012-12-01 |
| US8894838B2 (en) | 2014-11-25 |
| RU2013153110A (ru) | 2015-06-10 |
| CN103502397A (zh) | 2014-01-08 |
| KR20140037855A (ko) | 2014-03-27 |
| AR086150A1 (es) | 2013-11-20 |
| US20120273391A1 (en) | 2012-11-01 |
| RU2612218C2 (ru) | 2017-03-03 |
| CN103502397B (zh) | 2016-06-29 |
| CA2834305C (en) | 2019-12-03 |
| KR101933733B1 (ko) | 2018-12-28 |
| CA2834305A1 (en) | 2012-11-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA112330485B1 (ar) | عملية للمعالجة بالهدرجة سائلة بالكامل لحفاز | |
| KR101944130B1 (ko) | 하나 이상의 액체 재순환 스트림을 사용하여 황 제거를 개선시키기 위한 액체-풀 수소화가공 | |
| WO2004078889A1 (ja) | 原油の接触水素化処理方法 | |
| CN103797093B (zh) | 作为三相加氢处理方法的预处理的两相加氢处理方法 | |
| US10005971B2 (en) | Gas oil hydroprocess | |
| US9212323B2 (en) | Liquid-full hydrotreating and selective ring opening processes | |
| US5116484A (en) | Hydrodenitrification process | |
| KR102282793B1 (ko) | 액체-풀 수소처리 및 탈랍을 통해 냉간 유동 특성을 개선하고 중간 증류 공급원료의 수율을 증가시키기 위한 방법 | |
| CN108779400B (zh) | 用于生产具有低水平硫的柴油的方法 | |
| CN112601802B (zh) | 0℃下无浑浊重质基础油和用于生产的方法 | |
| CN114958413A (zh) | 全液氢化处理和选择性开环方法 | |
| Boumendjel et al. | Hazy-free at 0 C heavy base oil and a process for producing | |
| CA3236446A1 (en) | Grading system of hydrogenation catalyst and application thereof and grading method of hydrogenation catalyst | |
| SA112330504B1 (ar) | المعالجة المائية السائلة تماماً لتحسين إزالة الكبريت |