SA06270479B1 - حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم، وعملية للتحول المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة - Google Patents

حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم، وعملية للتحول المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة Download PDF

Info

Publication number
SA06270479B1
SA06270479B1 SA6270479A SA06270479A SA06270479B1 SA 06270479 B1 SA06270479 B1 SA 06270479B1 SA 6270479 A SA6270479 A SA 6270479A SA 06270479 A SA06270479 A SA 06270479A SA 06270479 B1 SA06270479 B1 SA 06270479B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
catalyst
group
weight
metal
holes
Prior art date
Application number
SA6270479A
Other languages
English (en)
Inventor
روي ابورجر ماجالي
جويلومي دينيس
كريسمان ستيفان
لي لورير جيان لوك
شابات جيان فرانسوا
Original Assignee
انستيتيوت فرانسيس دو بترول
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from FR0513170A external-priority patent/FR2895280B1/fr
Priority claimed from FR0513166A external-priority patent/FR2895284B1/fr
Application filed by انستيتيوت فرانسيس دو بترول filed Critical انستيتيوت فرانسيس دو بترول
Publication of SA06270479B1 publication Critical patent/SA06270479B1/ar

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J21/00—Catalysts comprising the elements, oxides, or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium, or hafnium
    • B01J21/02—Boron or aluminium; Oxides or hydroxides thereof
    • B01J21/04—Alumina
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/38—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals
    • B01J23/40—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of noble metals of the platinum group metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/74—Iron group metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/88—Molybdenum
    • B01J23/883—Molybdenum and nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B01J37/0018—Addition of a binding agent or of material, later completely removed among others as result of heat treatment, leaching or washing,(e.g. forming of pores; protective layer, desintegrating by heat)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/0009—Use of binding agents; Moulding; Pressing; Powdering; Granulating; Addition of materials ameliorating the mechanical properties of the product catalyst
    • B01J37/0063—Granulating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/08—Heat treatment
    • B01J37/10—Heat treatment in the presence of water, e.g. steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
    • C10G45/06—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
    • C10G45/08—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum, or tungsten metals, or compounds thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/61—Surface area
    • B01J35/615—100-500 m2/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/633—Pore volume less than 0.5 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/635—0.5-1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/638—Pore volume more than 1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/64—Pore diameter
    • B01J35/647—2-50 nm
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/64—Pore diameter
    • B01J35/651—50-500 nm
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/66—Pore distribution

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

الملخصيتعلق الاختراع الحالي بحفاز catalyst للمعالجة و/أو التحول المائي hydroconverting للتغذيات الهيدرو كربونية hydrocarbon feedsالمحتوية على فلزات ثقيلة heavy metal، أي حفاز يشتمل على دعامة support على شكل كتل معتمدة على الألومينا غير كروية وغير منتظمة في أساسها، وينشأ شكلها النوعي من مرحلة تحطم، وتحتوي على الأقل على فلز حفاز واحد أو مركب من فلز حفاز من المجموعة VIB و/أو المجموعة VIII (المجموعات 8 و 9 و 10 من رمز الجدول الدوري)، وعلى نحو اختياري على الأقل عنصر واحد مخدر doping مختار من المجموعة التي تتشكل بواسطة الفوسفورphosphorus، والبورون boron، والسيليكون silicon (أو السيليكا التي لا تشكل جزءاً من ذلك والتي قد تحتوي عليه الدعامة المختارة)، والهالوجيناتhalogens، ويتركب الحفاز المعنى في أساسه بواسطة مجموعة من الكتل المتقاربة juxtaposed agglomerates وكل منها يتكون بواسطة مجموعة من اللويحات إبرية الشكلacicular platelets ، وتتجه لويحات كل كتلة بشكل عام على شكل نصف قطري من جهة بعضها البعض، ومن جهة مركز الكتلة. ويحسن الشكل النوعي للحفاز من أدائه عند استخدامه من أجل المعالجة/ التحول المائي للفلزات الثقيلة التي تحتوي على تغذيات هيدرو كربونية. ويتعلق الاختراع أيضاً باستخدام الحفاز المعنى وحده أو كخليط في أي حوض محدد أو مفاعل ذو حوض فوار ebullated bed reacto .

Description

Y
‏حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم؛ وعملية للتحول‎ ‏المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة‎
Irregularly shaped non-spherical supported catalyst , and a process for hydroconverting heavy oil fractions ‏الوصف الكامل‎ ‏خلفية الاختراع‎ ‏يتعلق الاختراع الحالي بحفاز للمعالجة و/أو التحول المائي للفلزات الثقيلة التي تحتوي على‎ ‏تغذيات هيدرو كربونية؛ ويشتمل الحفاز المذكور على دعامة في شكل كتل معتمدة على‎ ‏الألومينا غير كروية وغير منتظمة الشكل وينشاً الشكل النوعي لها من مرحلة تحطم؛‎
VIB ‏ويشتمل على الأقل على فلز حفاز واحد أو مركب من فلز حفاز من المجموعة‎ © ‏(المجموعات + و 4 و‎ VIII ‏(المجموعة +7 في رمز الجدول الدوري الجديد) و/أو المجموعة‎ ‏من رموز الجدول الدوري الجديد)؛ وعلى نحو اختياري عنصر واحد مخدر مختار من‎ ٠ ‏المجموعة التي تتشكل بواسطة الفوسفور؛ والبورون؛ والسيليكون (أو السيليكا التي لا تشكل‎ ‏جزءاً منه والذي يمكن أن تحتوي عليه الدعامة المختارة)؛ والهالوجينات؛ والحفاز المذكور‎ ‏يتشكل في أساسه بواسطة مجموعة من الكتل المتقاربة والتي يتشكل كل منها بواسطة‎ ٠ ‏عموماً على شكل نصف قطري‎ AES ‏مجموعة من اللويحات إبرية الشكل؛ وتتجه لويحات كل‎ ‏من جهة بعضها البعض؛ ومن جهة مركز الكتلة. ويحسن الشكل النوعي للحفاز من أدائه عند‎ ‏استخدامه في المعالجة/ التحول المائي للفلزات الثقيلة التي تحتوي على تغذيات هيدرو‎ ‏كربونية.‎ ‏سوف يعي الشخص ذو المهارة بالمجال أنه أثناء التنقيح و/أو التحول المائي للأجزاء الزيتية‎ ١ ‏التي تحتوي على مركبات فلزية عضوية؛ سوف يتم إتلاف غالبية تلك المركبات في وجود‎
.
الهيدروجين؛ وسلفيد الهيدروجين ‎hydrogen sulphide‏ وأي حفاز للمعالجة المائية. وبعد ذلك يتم ترسيب الفلز المكون لتلك المركبات على شكل سلفيد صلب سوف يصبح محيطاً بالسطح الداخلي للتقوب. وتلك هي الحالة خصوصاً مع مركبات ‎vanadium ss)‏ « والنيكل ‎nickel‏ والحديد ‎ciron‏ والصوديوم ‎sodium‏ والتيتانيوم ‎ctitanium‏ والسيليكون ‎silicon‏ ‏والنحاس ‎copper‏ والتي توجد بشكل طبيعي في الزيوت الخام بدرجة تكبر أو تقل معتمدة على منبع الزيت والتي - أثناء عمليات التقطير - تميل إلى التركيز في الأجزاء ذات نقطة الغليان العالية وبخاصة في الرواسب. وتلك أيضاً هي الحالة مع سوائل الفحم الي تشتمل على الفلزات؛ وبخاصة الحديد والتيتانيوم. ويتم استخدام المصطلح العام "التمعدن المائي"
للإشارة لتدمير أو تشتت المركبات الفلزية العضوية في الهيدرو كربونات.
‎٠‏ ويمكن أن يتواصل تراكم الرواسب الصلبة في ثقوب أي حفاز حتى يتم سد التقوب التي تتحكم في دخول المتفاعلات إلى أي جزء من شبكة الثقوب المتصلة فيما بينها حتى يصبح هذا الجزء غير نشط حتى لو كانت ثقوب هذا الجزء خاملة ‎of SUB‏ على حالتها. ويمكن أن تحدث تلك الظاهرة نضوج سابق وخمول للحفاز. وتلك هي الحالة خصوصاً مع تفاعلات التمعدن المائي المنفذة في وجود حفاز غير متجانس مدعم. ويعني مصطلح "غير متجانس"
‎٠‏ .عدم القابلية للذوبان في التغذية الهيدرو كربونية. وفي تلك الحالة؛ يمكن إيضاح أن الثقوب الخارجية ستصبح مسدودة بسرعة أكثر من الثقوب المركزية. وعلى نحو ‎(Baa‏ ستصبح أفواه الثقوب مسدودة بسرعة أكثر من أجزاءها الأخرى. ويجري سد الثقوب بجانب خفقض تدريجي في قطرهاء والذي يحدد بشكل كبير من انتشار الجزيئات ويدعم مدرج التركيز وبناءاً عليه عدم تجانس الراسب من خارج إلى ‎Jala‏ الأجزاء المثقوبة؛ إلى الدرجة التي بها
‎٠‏ يتم السد الإجمالي لفوهة الثقوب إلى الخارج بسرعة كبيرة: الدخول على معظم المسامية
الداخلية الخاملة للجزيئات بهذا يكون مستحيلاً على المتفاعلات ويتم تثبيط الحفاز بشكل سابق لأوانه. وتعرف الظاهرة التي تم حالاً وصفها بشكل جيد على أنها سد لفوهة الثقوب. وتم نشر البرهان على وجودهاء وتحليل لأسبابها في المؤلفات العلمية العالمية.
0 ويجب على هذا أن يتألف أي حفاز للفلزات الثقيلة التي تحتوي على نقص في الهيدرو كربون من دعامة ما لها جانب ‎es‏ وهيكل ثقوب؛ وشكل (هندس) يكون ملاثم بخاصة للحدود الانتشارية داخل الحبيبات المعنية للمعالجات المائية لتجنب المشكلات مع السد المذكورة أعلاه. ‎Jeg‏ نحو دائم؛ تكون الحفازات على شكل خرزات أو مقذوفات وتتألف من دعامة معتمدة
‎٠‏ على الألومينا لديها مسامية خاصة وطور نشط معتمد على سلفيدات متكونة من كل من سلفيد أي فلز في مجموعة ‎VIB‏ (يفضل الموليبدينيوم ‎molybdenum‏ ( وأي سلفيد من فلز في المجموعة 17117 (يفضل النيكل ‎Ni‏ أو الكوبلت ‎(Co‏ ويتم ترسيب الفلزات في الحالة الأوكسيدية ويتم معالجتها بالسلفيد لكي تصبح نشطة للمعالجة المائية. وتكون النسبة الذرية بين عنصر المجموعة 17117 وعنصر المجموعة ‎VIB‏ التي تعتبر دائماً مثالية - ذرة
‎V0‏ المجموعة ‎[VII‏ ذرة المجموعة ‎VIB‏ في مدى ‎vif‏ إلى ‎lag ١7‏ تم التوضيح في الوثيقة الأوربية 1364707 ‎(FR-A-2839 902( EP-Al-‏ أنه باستقلالية نسيج الثقوب؛ يمكن أن تحدد أي نسبة أقل من ‎٠١.4‏ خمول الحفاز وبذلك تطيل عمر خدمة الحفازات. سوف يدرك الشخص ذو المهارة والخبرة بالمجال نوعين من الدعامة المعتمدة على الألومينا للحفازات الخاصة بالتنقيح و/أو التحول المائي للفلزات الثقيلة التي تحتوي على تغذيات
‎٠‏ هيدرو كربونية. وتتميز تلك الدعامات بشكل عريض بواسطة نواحي توزيع الثقوب بها.
‏غرف
° وتكون الحفازات ذات جانب المسامية ثنائي القمم نشيطة بشكل كبير؛ ولكنها تمتلك سعة احتفاظ أقل من الحفازات ذات جانب المسامية متعددة القمم. يتطابق جانب المسامية متعدد القمم مع خط التوزيع التراكمي لحجم الثقب كوظيفة لقطر الثقب الذي يتم الحصول عليه بواسطة طريقة دخول الزئبق والتي لا تكون ثنائية القمم ولا أحادية ‎٠‏ القمم؛ بمعنى أن التصنيفات المميزة للثقوب تظهر بأقطار ثقوب تتمركز على القيم الدنيا الموضحة والتي لا تظهر؛ ولكن يتم رؤية توزيع الثقوب المستمر بين قيمتين قطريتين كبيرتين. وبين تلك القيم الكبيرة؛ لا توجد أي مرحلة أفقية في منحنى توزيع الثقوب. ويتم ربط التوزيع متعدد القمم المذكور بهيكل الثقوب مثل "التوتيا البحرية” أو 'قشرة القسطل الشوكية” التي يتم الحصول عليها في الكتل الألومينا المحضرة عن طريق التجفيف السريع ‎٠‏ للطفلة المائية وبعد ذلك تكبب مسحوب الألومينا الوامض الذي يتم الحصول عليه وفقاً لواحدة من براءات الاختراع المطلوبة ‎((US-A-4552650-IFP)‏ ويمكن أن تكون كثتل الألومينا المحضرة على شكل خرزات أو على شكل مقذوفات؛ كما هو موضح في 213 764 ‎FR-A2‏ ‏و 6043187 ‎US-A-‏ . يتم تشكيل هيكل قشرة القسطل الشوكية أو التوتيا البحرية بواسطة مجموعة من الكتل ‎٠‏ المتقاربة وكل منها يتكون بواسطة مجموعة من اللويحات إبرية الشكل؛ وتتجه لويحات كل ‎AES‏ بشكل نصف قطري من جهة بعضها البعض ومن جهة مركز الكتلة. وعلى الأقل ‎Too‏ ‏من اللويحات الإبرية لديها بعد بطول محورها الأطول من بين 0005 و 0 ميكرو مترات ويفضل بين ‎١00٠‏ و 7 ميكرو مترات؛ ونسبة هذا البعد إلى متوسط عرضها بين ؟ و ‎Yo‏ ‏ويفضل بين © و ‎Vo‏ ونسبة هذا البعد إلى متوسط سمكها بين ‎١‏ و 000©؛ ويفضل بين ‎٠١‏ ‎Yee 5 ٠‏ وتشكل على الأقل ‎٠‏ 78 من الكتل اللويحات الإبرية مجموعة من الجزيئات الكروية الكاذبة ذات حجم أدنى بين ‎١‏ و ‎٠١‏ ميكرو مترات؛ ويفضل بين ‎١‏ و ‎٠١‏ ميكرو مترات.
وتكون أي صورة مناسبة بشكل عالي يمكن استخدامها للمساعدة في تمثيل هذا البناء كومة من قشور القسطل الشوكية أو من التوتيا البحرية؛ ومن ثم أسماء هيكل الثتقوب "قشرة القسطل الشوكية" أو "التوتيا البحرية” التي تستخدم من قبل الشخص الماهر. يتم تشكل غالبية التقوب عن طريق الفراغات الحرة الواقعة بين اللويحات الإبرية المتضعبة. 0 وتلك الثقوب - والتي بطبيعتها "ذات شكل الخابور" - لها قطر متغير باستمرار فيما بين ‎٠‏ و ‎Wiig A Veen‏ شبيه عمل الثقوب الكلية المتصلة فيما بينها من الفراغ الذي يترك حراً بين الكتل المتقاربة. تلك الحفازات ذات جانب الثقوب متعدد القمم لها توزيع ثقوب (محدد عن طريق قياس المسامية الزئبقية) يفضل تميزه بالآتي: ‎٠١‏ ه إجمالي الحجم الثقبي: ‎٠١١7‏ إلى ‎Yor‏ سم /جم؛ #7 من إجمالي الثقبي حيث تكون الثقوب ذات أي قطر أدنى أقل من ‎٠٠١‏ ل : بين صفر و ‎.٠١‏ ‏@ 7 من إجمالي الحجم الثقبي حيث تكون الثقوب ذات أي قطر أدنى بين ‎٠٠١‏ و ‎٠٠‏ لّ: بين ‎Av gfe‏ ‎co‏ 7 من إجمالي الحجم الثقبي حيث تكون الثقوب ذات قطر أدنى بين ‎٠٠٠١‏ و0000 ‎mA‏ © و ‎Se‏ ‏@ 7 من إجمالي الحجم الثقبي حيث تكون الثقوب ذات قطر أدنى بين ‎5٠00‏ و ‎٠٠‏ لل: بين © و ‎Oh‏ ‏@ 7 من إجمالي الحجم الثقبي حيث تكون الثقوب ذات قطر أدنى لأكثر من ‎٠٠٠٠١‏ ‎uA X.‏ © و ‎.٠١‏
وتكون المساحة السطحية النوعية لتلك الحفازات — مقاسة باستخدام طريقة ‎BET‏ - في مدى
من ‎٠٠‏ إلى ‎Yor‏ م"/جم.
ويمكن أن ينتج الهيكل الثقبي ذو شكل "التوتيا البحرية" أو 'قشرة القسطل الشوكية" المرتبط
بخصائص التوزيع الثقبي الموضحة أعلاه حفازات تنقيح و/أو تحويل مائي ذات قدرات
© احتفاظ عالية في حين الاحتفاظ بارتفاع نشاط التمعدن المائي؛ وتلك المميزات لا ‎Sar‏
تحقيقها بالحفازات ثنائية القمم. والأسباب هي أن الشكل "الخابوري" للثقوب الوسطية في
هيكل التوتيا البحرية أو القشرة الشوكية للقسطل تعوض أو تقلل من منحدرات التركيز
للمتفاعلات والتي يمكن أن توجد بشكل طبيعي في أي ثقب أسطواني؛ وتلك الظاهرة تشكل
هندسة مفضلة بشكل ‎le‏ يمكنها أن تقاوم سد فوهة الثقب. وأيضاً؛ يملك كل ثقب وسيط أو ‎٠‏ كل ثقب عملياً دخولاً مستقلاً على الثقوب الأخرى بالتراكم المتجانس المفضل للمسامية الكلية
السدوية للرواسب بدون السد الخامل سابق الأوان.
مع هذاء تعاني تلك الحفازات من عيب قلة نشاطها كنشاط أولي عن الحفازات ثنائية القمم
بالنسبة ل ‎HDM‏ (عدم التمعدن المائي ‎ «(hydrodemetallization‏ 110807 (أسفلتينات
8 محولة للماء غير ‎ALE‏ للذوبان في ‎—n‏ هيبتان ‎heptane‏ )؛ و ‎HDCCR‏ (رواسب ‎٠‏ كربونية يتم تحديدها بواسطة التحليل الكربوني ‎.(Conrafson‏
في إجراءات معالجة التغذيات الهيدرو كربونية المعالجة للتحول المائي للحوض المغلي
بواسطة محتويات فلزية عالية (نيكل + فانديوم لأكثر من ‎ppm YOu‏ على سبيل المثال)؛
وتتطلب الإجراءات الأولية الأقل لهذا الحفاز بواسطة هيكل ثقبي على شكل قشرة القسطل
الشوكية أو الهيكل الثقبي على شكل التوتيا البحرية كمية كبيرة نوعياً يومياً من حفاز جاهز ‎Ye‏ جديد.
A
‏أو‎ beads ‏بالنسبة للتحول المائي للحوض المغلي؛ يتم استخدام الحفاز على شكل خرزات‎ ‏مقذوفات 8 . ويعني الشكل "الخرزي" أن تكون سيولة الحوض أكثر تجانساً ويتم‎ ‏تحسين خصائص مقاومتها الكاشطة من الشكل "المقذوفي". وتتحرك الخرزات بشكل أكثر‎ ‏تجانساً وتعني مجانسة المواد الصلبة في الحوض أنه يتم تحقيق مستوى جيد من الاحتباس‎ ‏تعديل حجم الخرزة كدالة‎ Lind ‏الفلزي في حين تجنب ظواهر الفصل بسبب الجاذبية. ويتم‎ © ‏للنشاط الكيميائي المرغوب لتقليص المشكلات المرتبطة بنشر الجزيئات داخل ثقوب الحفاز.‎ ‏وتيم تدعيم الحوذة الفلزية بشكل ملحوظ في أي حوض مغلي مقارنة بأي حوض ساكن.‎ ‏وفي معالجات الحوض الساكن للرواسب المنقحة للماء؛ يكون لدى البناء‎ (Silas ‏وعلى نحو‎ ‏أو قشرة القسطل الشوكية‎ sea—unrchins pore structure ‏الثقبي على شكل التوتيا البحرية‎ ‏أداء أفقر (مقارنة بالحفازات ثنائية القمم) فيما يتعلق بالأداء الأولى‎ thoy chestnut husk ٠ ‏على الرغم من أنها لديها قدرة احتباس عالية‎ ¢(HDCCR ‏و‎ <HDM ‏في وظائف 11067 و‎ ‏لازمة لمعالجة التغذيات الهيدرو كربونية ذات أي محتوى عالي من الفلزات (نيكل + فانديوم‎ ‏باستخدام هذا النوع من الحفازات‎ dia ‏على سبيل المثال). وعلى‎ ppm £4 ‏لأكثر من‎ ‏المتجهة لأسفل.؛ والتي بهذا يتم حمايتها بشكل مفتقر من‎ HDS ‏يجازي أداء حفازات‎ ‏الأسفالينات؛ ومن راسب النيكل + الفانديوم؛ ومن راسب الكوك.‎ ٠ ‏تحضير الحفازات التي تحتوي على فلز أو أكثر‎ FR-A- 2534 828 ‏توضح براءة الاختراع‎ ‏و/أو 17111 ودعامة ذات نوع سيليكا - ألومينا؛ أو سيليكاء أو‎ VI ‏من المجموعات » و‎ ‏ألومينا ؛ ويتم تهشيم الدعامة ولكن عندما يتم تنفيذ مرحلة موصدة في المعالجة؛ يتم تنفيذ‎ ‏التهشيم بشكل نظامي بعد تلك المرحلة الموصدة.‎ Adee ‏وعلى نحو مدهش؛ قد اكتشف طالب البراءة أن الحفازات متعددة القمم ذات الهيكل الشبيه‎ Ye ‏بقشرة القسطل الشوكية في شكل كتل معتمدة على الألومينا - والتي تكون غير كروية‎
منتظمة - يمكن الحصول عليها بقوة معدلة مقارنة بتلك التي يتم الحصول عليها بواسطة المعالجة 828 534 2 ‎FR-A-‏ عن طريق تغيير موقع مرحلة التهشيم في مراحل عملية التحضير. وتسمح تلك الميزة المهمة للحفاز أن يستخدم في أي مفاعل ذي حوض فعلي؛ في حين يكون هذا مستحيلاً مع الحفاز الذي يتم الحصول عليه بواسطة إجراء ‎FR-A-2534828 ©‏ وبجانب القوة المتزايدة؛ يمكن أن تنتج الحفازات التي يتم الحصول عليها وفقاً للاختراع وظائف مثالية فيما يتعلق بنشاط ‎(HDACT‏ و 11014؛ واستقرار السعة الإحتباسية للفقلزات الثقيلة المحولة للماء والتي تحتوي على تغذيات هيدرو كربونية. الوصف العام للاختراع ‎٠‏ يتعلق الاختراع بحفاز ‎(Say‏ استخدامه في حوض ‎lab‏ أو ساكن منقح للماء (معالجة ‎(Ail‏ ‏و/أو التحول المائي للفلزات الثقيلة التي تحتوي على تغذيات هيدرو كربونية لديها كل من نشاط محسن؛ وقدرة احتباس عالية؛ واستقرار عالي في الأداء وقدرة عالية. يشتمل الحفاز المذكور على دعامة مسامية معتمدة على الألومينا ذات هيكل ثقبي على شكل قشرة القسطل الشوكية أو التوتيا البحرية وتتميز بالشكل غير الكروي وغير المنتظم للدعامة ‎oe‏ المذكورة. ويكون هذا أساساً على شكل أجزاء يتم الحصول ‎Lele‏ بواسطة حرزات الألومينا ‎١‏ المتحطمة باستخدام إجراء موضح أدناه. وعلى نحو أكثرء يتعلق الاختراع بحفاز يشتمل على دعامة معتمدة على الألوميناء وعلى الأقل فلز حفاز واحد أو مركب من أي فلز حفاز من المجموعة ‎VIB‏ و/أو ‎VIL‏ ويتألف البناء الثقبي لها من مجموعة من الكتل المتقاربة وتتشكل كل منها بواسطة مجموعة من ‎٠‏ اللويحات الإبرية؛ وتتجه لويحات كل ‎ABS‏ عموماً على شكل نصف قطري من جهة الثقوب
١ ‏الأخرى ومن جهة مركز الكتلة؛ وتكون للدعامة المذكورة شكل غير كروي وغير منتظم‎ ‏وتكون على شكل أجزاء يتم الحصول عليها بواسطة خرزات الألومينا المتحطمة؛‎ ‏يتم التحضير باستخدام إجراء يشمل الخطوات التالية:‎ ‏(أ) التحبيب ابتداء من مسحوق ألومينا نشط له تبللور منخفض و/أو بناء غير متبللور‎ ° ‏في شكل خرزات؛‎ JS ‏منخفض؛ للحصول على‎ ‏(ب) النضوج في جو رطب بين درجة ١٠م و ١٠٠ثم وبعدها يتم التجفيف للخرزات‎ ‏المذكورة؛‎ ‏(ج)_النخل لاسترجاع جزء من الخرزات المذكورة؛‎ ‏هشم الجزء المذكور؛‎ (3) Ye. ‏تكليس على الأقل جزء من الجزء المتهشم المذكور في درجة حرارة في نطاق‎ (6) ‏لاثم إلى 00 4ثم؛‎ ص٠‎
PA ‏(و)_ التشريب بواسطة حمض والمعالجة الهيدرو حرارية بدرجة حرارة في مدى‎ ve. ‏إلى‎ ‎AVY ee ‏0م إلى‎ ٠٠ ‏(ز)_التجفيف وبعده التكليس في درجة حرارة في نطاق من‎ | ١ ‏ويكون القياس الحبيبي للدعامة التي يتم الحصول عليها في نهاية الإجراء هو أن قطر الكرة‎ ٠.٠05 ‏من وزن الأجزاء المذكورة بعد التهشم يكون في مدى من‎ TAY ‏التي تحيط على الأقل‎ ‏يكون القطر المذكور‎ ele ‏إلى “ ملم. وفي الحالة التي يتم فيها استخدام الحفاز في حوض‎ ‏و 1.0 ملم. وفي الحالة الي‎ ١07 ‏الأكثر تفضيلاً؛ بين‎ cp ‏ملم بشكل مفضل‎ Y ‏و‎ ١0٠ ‏بين‎ ‏ملم بشكل‎ Yor ‏و‎ ٠٠١ ‏يتم فيها استخدام حفاز حوض ساكن؛ يكون القطر المذكور بين‎ ٠
Yyen
١١ ‏يحتوي الطور النشط للمحفظ المذكور على الأقل على فلز واحد حفاز أو مركب من أي فلز‎ ‏(مجموعة “> في ترميز الجدول الدوري الجديد)؛ وعلى‎ VIB ‏حفاز من الحفاز من المجموعة‎ ‏نحو مفضل الموليبدينيوم أو التنجيستين؛ و/أو على نحو اختياري على الأقل فلز واحد حفاز‎ ‏في ترميز‎ ٠١ ‏و‎ 4 5A ‏(المجموعات‎ VII ‏أو مركب من أي فلز حفاز من المجموعة‎ ‏يشتمل الحفاز أيضاً على‎ of ‏الجدول الدوري الجديد)؛ ويفضل النيكل أو الكوبلت. ويمكن‎ © ‏الأقل على عنصر مخدر واحد مختار من الفوسفور؛ والبورون؛ والسيليكون. والهالوجينات‎ ‏من ترميز الجدول الدوري الجديد)؛ ويفضل الفوسفور.‎ VY ‏أو مجموعة‎ VIIA ‏(مجموعة‎ ‏ويتم تمييز السيليكون المترسب على الحافز والذي يعتبر بعد ذلك عنصر مخدرء عن‎ ‏السيليكون الذي يمكن أن يتواجد بطريقة داخلية في الدعامة الأولى. ويمكن تحديد كمية‎ .Castaing ‏السيليكون المترسب باستخدام المجس الدقيق‎ ٠ ‏(يفضل‎ VIB ‏وعلى نحو مفضل؛ يحتوي الحفاز على الأقل على فلز واحد من المجموعة‎ ‏ويفضل النيكل.‎ VIL ‏الموليبدينيو) وبشكل اختياري على الأقل واحد غير نبيل من المجموعة‎
NiMoP ‏ويكون الحفاز المفضل لهذا النوع هو‎ ‏وبدون الرغبة في التقيد بأي نظرية معينة؛ يبدو أن الخصائص المعدلة للحفاز في الاختراع‎ ‏الحالي ترجع إلى الانتشار المحسن للأنواع داخل الجزء الداخلي من حبة الحفاز عن طريق‎ ve ‏وشكلها النوعي الناتج عن نسبة الحجم الأكبر في حبة/ سماحة السطح الخارجية؛‎ «Jali JY! ‏وإلى المسامية ذات شكل التوتيا البحرية أو قشرة القسطل الشوكية.‎ ‏المتوسطة في الهيكل ذي شكل التوتيا البحرية أو قشرة‎ fill ‏يعوض الشكل "الخابوري"‎ ‏مدرجات تركيز المتفاعلات التي توجد بشكل طبيعي في أي ثقب‎ pally ‏القسطل الشوكية أو‎ ‏أسطواني. ويشجع حجم الحبيبة الصغيرة للدعامة وشكلها الغير كروي والغير منتظم الدخول‎ ٠ ‏المتجانس للمتفاعلات داخل المساميات الكلية وعلى كل واجهة؛ بدون سد فتحات الثقوب.‎
"أ وأخيراًء يكون أقل ممر حر أو القطر المؤثر داخل أي حبة أو جزء دائماً أقل من قطر الكرة التي تحيط بالجزء المذكور؛ في حين يكون مطابقاً للقطر في حالة الخرزات. وبرغم الشكل الغير منتظم جداً للحبيبات أو الأجزاء؛ مع ذلك؛ من الممكن إحاطة أي كرة في كل منها ويتم التعرف على حجم الجزء عن طريق قطر الكرة الذي يحيط بالجزء المذكور. © وبهذاء وبالنسبة لحجم معادلة؛ يشجع الشكل النوعي للحبيبات أو الأجزاء؛ الغير منتظمة والغير كروية؛ على ظواهر الانتشار ‎Jala‏ الحبيبات. ويتكون وظائف عدم التمعدن المائي ‎(HDM)‏ والتحول المائي للأسفليتتات الغير قابلة للذوبان في «- هيبتان ‎(HDACT)‏ متزايدة. وتكون كمية فلز المجموعة ‎(VIB‏ المعبر عنها بالماء 7 من وزن الأكسيد من جهة وزن الحفاز النهائي؛ في مدى من ‎7١‏ إلى ‎JY‏ ويفضل أن يكون في مدى من 75 إلى ‎Tre‏ ‎٠‏ ويمكن أن تكون كمية الفلز الغير نبيل في المجموعة ‎(VIII‏ المعبر عنها ‎FAL‏ من وزن الأكسيد من جهة وزن الحفاز النهائي في مدى من صفر إلى ‎7٠١‏ ويفضل في مدى من ‎TY‏ ‎Jt‏ ‏ويمكن أن تكون كمية الفوسفور؛ المعبر عنها بالمائة7 من وزن الأكسيد من جهة وزن الحفاز النهائي في مدى من 7007 إلى ‎7٠١‏ ويفضل في مدى من ‎7١‏ إلى 75 والأكثر تفضيلاً في ‎ٍ JE ‏إلى‎ 7٠١١ ‏مدى من‎ Vo ‏وتكون كمية البورون؛ المعبر عنها بالمائة من وزن الأكسيد من جهة وزن الحفاز النهائي؛‎
JY ‏أقل من 771 ويفضل أقل من‎ ‏إلى‎ ٠١7 ‏في مدى من‎ VIB ‏وتكون النسبة الذرية بين الفوسفور العنصري وعنصر المجموعة‎ ‏دا‎ ‎٠‏ وعندما يكون على الأقل عنصر مخدر واحد هو السيليكون؛ فسيكون محتوى السيليكون في مدى من 7001 إلى ‎7٠١‏ من وزن الأكسيد من جهة وزن الحفاز النهائي. ‏ع ال
ال وعندما يكون على الأقل عنصر مخدر واحد هو الهالوجين (مجموعة ‎(VIIA‏ سيكون محتوى الهالوجين أقل من 75 من الوزن من جهة وزن الحفاز النهائي. تحضير الدعامة الدعامة المرتكزة على الألومينا لها بناء ثقبي يتألف من مجموعة من الكتل المتقاربة التي © تتكون كل منها بواسطة مجموعة من اللويحات الإبرية؛ وتتجه لويحات كل كتلة عموماً على شكل نصف قطري من ناحية اللويحات الأخرى ومن ناحية مركز الكتلة؛ ويكون للدعامة المذكورة شكل غير كروي وغير منتظم وتكون على شكل أجزاء يتم الحصول عليها بواسطة خرزات الألومينا المتحطمة؛ وتحضر باستخدام إجراء يشمل الخطوات التالية: (أ) _ التحبيب ابتداء من مسحوق الألومينا النشط ذي البناء الغير متبللور و/أو منخفض ‎٠١‏ التبللورء للحصول على كتل في شكل خرزات؛ (ب) الإنضاج في جو رطب بين درجة حرارة ١٠ثم‏ و ١٠٠0م‏ وبعد ذلك تجفيف الخرزات المذكورة؛ (ج)_النخل لاسترجاع أي جزء من الخرزات المذكورة؛ )9( تهشيم الجزء المذكور؛ ‎Vo‏ (ه) تكليس على الأقل جزء من الجزء المذكور المتهشم في درجة حرارة في مدى من ‎You‏ إلى ‎ta”‏ ‏)4( التشريب بالحمض والمعالجة الهيدرو حرارية في درجة حرارة في مدى من 80م إلى ‎Yor‏ ‎(J)‏ التجفيف وبعد ذلك التكليس في درجة حرارة في مدى من ‎٠٠0‏ ثم إلى ١٠٠٠ثم.‏ أ ويكون القياس الحبيبي للدعامة الذي يتم الحصول عليه بنهائية الإجراء ذلك القياس لقطر الكرة المحيطة على الأقل ب 7280 من وزن الأجزاء المذكورة بعد التهشيم في مدى
" من ‎١05‏ إلى ملم. وفي الحالة التي يتم فيها استخدام الحفاز في الحوض المغلي؛ يكون القطر في مدى بين ‎١-١‏ و 7 ملم بشكل مفضلء والأكثر تفضيلاً؛ بين ؟. ‎٠‏ و © ملم. وفي الحالة التي يتم فيها استخدام حفاز الحوض الساكن؛ يفضل أن يكون القطر المذكور في مدى بين ‎٠٠١‏ و ‎Yoo‏ ملم.
‎(I) eo‏ تهدف الخطوة الأولى؛ التحبيب الوقتي؛ إلى تشكيل كتل كروية من مسحوق الألومينا النشط الذي له بناء غير متبللور و/أو تبللور منخفض ينتج باستخدام الإجراء الموضح في 497 438 1 ‎JFR-A-‏ وتتألف تلك العملية من الترطيب؛ باستخدام محلول مائي؛ ويكون للألومينا النشطة بناء غير متبللور و/أو تبللور منخفض؛ وبعد ذلك عمل ‎JS‏ منه في جهاز تحبيب أو مكتل. وعلى نحو مفضل؛ يتم إضافة عامل ‎١‏ تكوين ثقوب أو أكثر أثناء التحبيب. عوامل تكوين تقوب المعينة التي يمكن أن تستخدم هي دقيق الخشب؛ وفحم الخشب؛ والسيليولوز؛ والنشاء والنفثالين» وبوجه
‏عام؛ أي مركب عضوي يمكن أن يتم فصله عن طريق التكلس. يعني مصطلح 'بناء ألومينا منخفض التبللور" أي ألومينا حيث تنتج فيها تحليل أشعة ‎X‏ رسم بياني ليس له /أو فقط بضعه خطوط انتشار مطابقة لأطوار التبللور في الألومينا المتحولة ‎Ve‏ بدرجة الحرارة المنخفضة ‎alg‏ تشتمل على أطوار جاما ‎ASH‏ وجاماء وإيتاء و مط و نطعاء وخلائط منها. ويتم الحصول على ألومينا نشطة مستخدمة بوجه عام بواسطة التجفيف السريع لهيدروكسيدات الألومنيوم ‎Jie‏ البايريت؛ والطفلة المائتية؛ والجيبسيت؛ والنورد ‎cco si‏ أو أكسي هيدروكسيدات الألومنيوم مثل البوهيميت؛ أو الدياسبور. ‎Sars‏ أن يتم تنفيذ التجفيف المذكور بواسطة أي جهاز مناسب باستخدام تيار من الغاز الساخن. وتتفاوت ‎Ye‏ درجة الحرارة الداخلة للغاز داخل الجهاز عموماً من حوالي 400ثم إلى ‎Vee‏ ويكون زمن الاتصال للهيدروكسيد أو الأكسي هيدروكسيد مع الغازات الساخنة عموماً في مدى بين
ا 1 جزء من الثانية و ؛ إلى © ثواني. وتتراوح مساحة السطح النوعية - المقاسة بواسطة طريقة ‎BET‏ - من الألومينا النشطة التي يتم الحصول عليها بواسطة التخفيف السريع للهيدروكسيدات أو الأكسي هيدروكسيدات بين حوالي ‎9٠0‏ و 4060 م'/جم؛ ويكون قطر الجزئي عموماً في مدى من ‎١٠‏ إلى ‎Yee‏ ميكرو متر ويفضل أن يكون في مدى من ‎١‏ إلى ‎١١١ ٠‏ ميكرو مترات. ويتراوح الفاقد بالاشتعال؛ المقاس بواسطة التكليس في درجة ١٠٠٠”م؛‏ عموماً من 77 إلى ‎JAY.‏ « بالتطابق مع النسبة المولية ل و11:0/8120 في مدى من حوالي ‎٠.٠١7‏ إلى ‎che‏ ‏في تنفيذ محدد؛ يتم استخدام الألومينا النشطة التي تشتق من التجفيف السريع لمزيج باير المائي (الطفلة المائية) التي تكون متاحة تجارية بشكل جاهزء؛ وهيدروكسيد الألومنيوم ‎٠‏ الرخيص؛ ومثل تلك الألومينا النشطة معروفة جيداً بالمجال؛ وتم إيضاح عملية إعدادها في ‎.FR-A1 108 011‏ يمكن أن يتم استخدام الألومينا النتشطة المستخدمة أو بعد المعالجة حيث يكون محتوى الصوديوم بها - معبر عنه ب ‎N20‏ أقل من ‎٠٠٠١‏ مم من الوزن. وأيضاًء تحتوي عموما على ‎٠٠١‏ و ‎٠٠٠١‏ 00م من وزن السيليكا داخلية المنشأ. ويمكن أن يتم طحن ‎١‏ الألومينا النشطة المستخدمة ويمكن أن لا يتم طحنها. (ب) وبعد ذلك يتم إنضاج الكتل الكروية التي تم الحصول عليها في جو رطب في درجة حرارة منخفضة؛ ويفضل أن تتراوح من 0م إلى حوالي ٠٠٠0م؛‏ وبعد ذلك تجفيف في درجة حرارة تتراوح عموماً من ١٠٠م‏ إلى ‎AVY‏ ‏(ج) وعند تلك المرحلة المرحلة؛ يكون للكتل؛ التي على شكل خرزات؛ قوة ميكانيكية ٍ, كافية لكي يتم نخلها لاختيار المدى الحبيبي القياسي المناسب للقياس الحبيبي للنهائي المرغوب. على هذاء على سبيل ‎(JB‏ للحصول على دعامة نهائية ذات حجم
يتراوح من ‎٠.4 - ٠.١7‏ ملم؛ يتم نخل جزء خرزي فيد مدى ‎٠١4‏ - 7.8 ملم وانتقاءه؛ وللحصول على دعامة في حجم يتراوح من ‎ale Y - ١‏ سيتم اختيار جزء خرزي ذو حجم يتراوح من ؟ - £ ‎tale‏ وأخيراً للحصول على دعامة نهائية في حجم يتراوح من ؟ - ؟ ملم؛ سيتم نخل وانتقاء جزء خرزي ذو حجم يتراوح من ؛ ل أ ملم. (د) بعد ذلك؛ سيتم طحن الجزء الخرزي ذي المدى الحجمي المنتقى. ويتم تتفيذ تلك العملية في أي طاحن معروف لذوي الخبرة بالمجال ويفضل في أي طاحونة كروية. وتستمر من © إلى ‎٠١‏ دقيقة؛ ويفضل من ‎٠١‏ إلى ‎“١‏ دقيقة.. وبنهاية خطوة الطحن؛ تكون دعامة الألومينا عموماً على شكل أجزاء ذات شكل غير كروي ‎٠‏ وغير منتظم بشكل كبير. ولتعريف الشكل الذي يتم الحصول عليه أفضل؛ يمكن أن يجب أن تكون الأجزاء على شكل خرزات مكسورة لها أسطح كسر نظيفة ‎dan‏ أو على شكل مواد صلبة يكون الشكل الهندسي الأقرب لها هو متعدد الأسطح الغير منتظم ولا يجب أن يكون له بالضرورة أوجه مسطحة. ويعني المصطلح 'أساساً” على الأقل +78 من الوزن ويفضل على الأقل 770 من وزن الكتل الكروية التي قد أدت التحول بشكل مؤثر إلى شكلها أثشاء ‎Ve‏ الطحن؛ ويظل الجزء المكمل والممثل للكتل الكروية كما هو. ويعرف جيداً أن الطحن عندما يكون أقل كفاءة - بطريقة بدائية ونمطياً - سوف يتم إهمام جزء من الحبيبات بدون طحن. وللحصول على حفاز نهائي ذي قوة ميكانيكية كافية؛ يجب أن تكون مرحلة الطحن منفذة قبل التكليس والمعالجة الهيدرو حرارية (خطوة ه) و ز) بالترتيب). (ه) بعد ‎Als je‏ الطحن؛ سوف يتم تكليس على الأقل جزء من الأجزاء في درجة حرارة ‎٠‏ تتراوح من ٠775م‏ إلى حوالي ١٠9”م؛‏ ويفضل من 0٠20م‏ إلى 6 9085م. وسوف
لال يتحول الجزء الذي لا يتم تكليسه عموماً إلى دقائق لا تدخل داخل إطار الأبعاد المطلوبة. وبشكل مفضل؛ سوف يتم تكليس كل الجزء المطحون. (و) وبعد ذلك سيتم تشريب الدعامة بالحمض؛ متبوعاً بالمعالجة الهيدرو حرارية باستخدام طريقة موضحة في براءة الاختراع الأمريكية 4552650 ‎US-A-‏ والتي 0 يمكن أن يتم تطبيقها بكاملها على الإجراء الحالي:
- ‏سيتم معالجة الكتل المطحونة في وسيط مائي يشتمل على - ويفضل أن يتكون من‎ ٠ ‏خليط من على الأقل حمض واحد لإذابة جزء على الأقل من الألومينا الداعمة؛ وعلى‎ ‏الأقل مركب واحد يوفر أينون قادر على الدمج مع الأيونات الألومينويومية في‎ ‏ويتميز المركب كيميائياً عن الحمض المذكور؛‎ oJ staal
‎«٠‏ وتتم المعالجة بالتزامن أو التتابع للكتل المطحونة المعالجة هيدرو حرارياً (أو في معقام مغلق). ويعني مصطلح "حمض يذيب جزء على الأقل من الألومينا الداعمة" أي حمض - يوضع في الاتصال مع كتل الألومينا النشطة الموضحة أعلاه - يذيب جزء واحد على الأقل من أيونات الألومنيوم. ويذيب الحمض على الأقل 70.5 و على الأكثر من وزن ألومينا الكتل. ويكون تركيزها في وسيط المعالجة المائية
‎B10‏ من 770 من الوزن ويفضل في مدى من ‎7١‏ إلى 1718. وبشكل مفضلء يتم استخدام أحماض قوية مثل حمض النيتريك؛ أو حمض الهيدرو كلوريك؛ أو حمض البيركلوريك؛ أو حمض الكبريتيك؛ أو أحماض ضعيفة مثل حمض الأسيتيك؛ المستخدم في التركيز ومثل محلولها المائي لديه ‎pH‏ أقل من حوالي 4. ويعني مصطلح "مركب يوفر أينون قادر على الاندماج مع أيونات الألومنيوم في المحلول"
‎٠‏ أي مركب قادر على تحرير أي أينون ‎(FAT‏ محلول والذي يكون قادر مع
‎YY
YA
‏تساوي © أو‎ n(A/AT) ‏على تكوين منتجات تكون فيها النسبة الذرية‎ APY ‏الكايتونات‎ ‎| ‏أقل.‎ ‏يمكن أن يتم توضيح حالة معينة من تلك المركبات عن طريق الأملاح القاعدية ذات الصيغة‎
A ‏عدد الشحنات على الأينون‎ Bian ‏6؛ و‎ < X > ‏صفر‎ led ‏التي‎ ALOHA, ‏العامة‎ ‏من الوزن ويفضل أن‎ 75٠ ‏ويكون تركيز هذا المركب في الوسط المائي المعالج أقل من‎ © .77١ ‏يتراوح من 77 إلى‎ ‏ويفضل استخدام المركبات القادرة على تحرير الأينونات المختارة من المجموعة المشكلة من‎ ‏والبيركلورات‎ csulphate ‏والسولفات‎ ¢ chloride ‏والكلوريد‎ ¢ nitrate ‏أينونات النيترات‎ «dichloroacetate ‏والكلورو أسيتات 0101080©818» وثتائي كلورو أسيتات‎ 6010© ‏برومو‎ Sy +018 ‏وبرومو أسيتات‎ ¢ trichloroacetate ‏وثلاثي كلورو أسيتات‎ ٠ ‏شقاً‎ R ‏والأينونات ذات الصيغة العامة ()8000 والتي فيها تمثل‎ dibromacetate ‏أسيتات‎ ‎(CH3),CH 5 «CH;CH, ‏رو‎ CoH; ‏بتلف رو‎ 5H ‏من المجموعة المشتملة على‎ ‏يمكن أن تقوم المركبات القادرة في محلول ما على تحرير الأينون ”م بالتحرير المذكور‎ ‏سواء بشكل مباشر - على سبيل المثال بواسطة الفصل - أو بطريقة غير مباشرة - على‎ ‏سبيل المثال - عن طريق التحلل المائي. ويمكن أن يتم اختيار المركبات بخاصة من‎ ٠ ‏أو‎ «mineral or organic acids ‏المجموعة التي تشتمل على : أحماض عضوية أو معدنية‎ ‏ومن الأملاح‎ esters ‏أو أملاح عضوية أو معدنية؛ أو أسترات‎ «anhydrides ‏انهيدريدات‎ ‎alkali salts or ‏المعدنية؛ تكون الأملاح القلوية أو أملاح الطفلة الأرضية من الألكلين‎ ‏تلك الأملاح‎ Jie ‏للذوبان في وسيط مائي ويمكن أن يتم وضعهاء؛‎ AL alkaline ‏طاتع»-‎ salts ‏وأملاح الأمونيوم‎ «magnesium ‏والبوتاسيوم 0018851070 والماغنسيوم‎ sodium ‏الصوديوم‎ ٠ .salts of rare earths ‏وأملاح الطفلات النادرة‎ aluminium
Yyen
أ يمكن أن يتم تنفيذ المعالجة الأولى سواء بواسطة التشريب الجاف للكتل أو عن طريق غمس الكتل في محلول حمض مائي. ويعني ‎ml aa‏ "التشريب الجاف ‎"dry impregnation‏ الاتصال بين ‎JS‏ الألومينا مع مقدار من المحلول الذي يكون أقل من أو معادل للحجم الكلي للثقوب في الكتل المعالجة. © وفي إجراء مفضل محدد؛ يكون الوسيط المائي خليطاً من حمض الأسيتيك ‎acetic‏ والنيتريك ‎nitric‏ أو حمض الفورميك ‎sil formic‏ 8
يتم القيام بالمعالجة الهيدرو حرارية في درجة حرارة تتراوح من حوالي 2880م إلى حوالي م لمدة من الوقت تتراوح من حوالي © دقائق إلى حوالي 77 ساعة. ولا تسبب تلك المعالجة الهيدرو حرارية أي فقد في الألومينا. ‎٠‏ يفضل أن تكون درجة الحرارة متراوحة من ١٠٠2م‏ إلى ‎YY‏ لمدة تتراوح من ‎١١5‏ دقيقة إلى ‎dels VA‏ تتكون تلك المعالجة من أي معالجة هيدرو حرارية لكتل الألومينا النشطة التي تحول على الأقل جزء منها إلى البوهيميت. ويمكن أن تتم تلك المعالجة الهيدرو حرارية (داخل معقام موصد) سواء تحت ضغط بخار مشبع أو تحت ضغط بخار جزئي من بخار الماء على الأقل
‎Ve‏ 270 من ضغط البخار المشبع المطابق لدرجة حرارة المعالجة. ويمكن أن ينتج عن اتصال أي حمض يمكن أن يذيب على الأقل قسم من الألومينا وأي أيون يمكن أن يكون منتجات موضحة أعلاه أثناء المعالجة الهيدرو حرارية إنتاج أي بوهيميت معين يكون علامة سابقة للويحات الدعم الإبرية من الاختراع ويستمر نموها بشكل نصسف قطري من بذور التبللور.
Ye ‏أيضاً؛ تركيز الحمض والمركب في خليط المعالجة وظروف المعالجة الهيدرو حرارية‎ ‏المستخدمة تكون بهدف عدم فقد أي من أجزاء الألومينا. وترجع الزيادة في المسامية التابعة‎ ‏للمعالجة إلى تمدد الكتل أثناء المعالجة وليس لفقد الألومينا.‎ ‏أخيراً؛ يتم تجفيف الكتل المطحونة بشكل اختباري في درجة حرارة الّي عموماً‎ (J) ‏تتراوح من حوالي ١٠٠"م إلى 0١٠٠م لمدة تكف لفصل المياه التي لا تكون لازمة‎ 0 ‏كيميائيا . وبعد ذلك تمر الكتل بمرحلة التنشيط الحراري في درجة حرارة تتراوح‎
Ye ‏دقيقة إلى‎ ١١ ‏من حوالي 200 إلى حوالي ١٠٠٠م لمدة تتراوح من حوالي‎ ‏ساعة.‎ ‏وتكون للدعامة النشطة من الألومينا التي يتم الحصول عليها وفقاً للاختراع - ذات الشكل‎ - ‏الغير كروي وغير المنتظم في أساسه - لديها الخصائص التالية: يكون الفاقد بالاشتعال‎ ٠ ‏إلى حوالي 719 من الوزن؛‎ 7١ ‏المقاس بالتكليس في درجة ١٠٠٠م - متراوحاً من حوالي‎ ‏م'/جم؛ ويتراوح حجم الثقوب‎ Yoo ‏وتتراوح مساحة السطح النوعية من حوالي 80 إلى‎ ‏جم.‎ [anne ‏إلى حوالي‎ ٠١.45 ‏الإجمالية من حوالي‎ ‏وتكون كتل الألومينا النشطة المطحونة الناتجة لها الخصائص التالية:‎ ‏م /جم؛‎ YOu ‏مساحة سطح نوعي متراوحة من 8 إلى‎ * Vo ‏جم/سم"؛‎ ٠.860 ‏إلى‎ ٠.78 ‏ه كثافة حشو ثابتة متراوحة من حوالي‎ ‏سم /جم؛‎ Yoo ‏متراوح من © إلى حوالي‎ (TPV) ‏تقوب إجمالي‎ pan * ‏والذي يفضل تميزه بما‎ (Hig ‏توزيع الثقوب؛ المحدد باستخدام أسلوب القياس المسامي‎ ٠. ‏بين صفر و‎ : ٠0١0 ‏من إجمالي حجم الثقوب كثقوب ذات قطر متوسط أقل من‎ 7 Ye
Ae
AR op AV ees SA ٠٠١ ‏من إجمالي حجم الثقوب كثقوب ذات قطر متوسط بين‎ 7
Ae ‏68و‎ ‎* ‏ل: بين‎ over ‏و‎ ٠٠٠١ ‏من إجمالي حجم الثقوب كثقوب ذات متوسط قطر بين‎ 7 .٠١ ‏و‎ ‏بين‎ A ٠00٠١ ‏و‎ 9008١0 ‏من إجمالي حجم الثقوب كثقوب ذات متوسط قطر بين‎ 7 °
On ‏و‎ o ‏ل: بين © و‎ ٠٠٠٠١ ‏من إجمالي حجم الثقوب كثقوب ذات متوسط قطر أكثر من‎ 7 0
Yo ‏يمكن أن تعدل العملية المستشهد بها أعلاه لتحضير دعامة الألومينا من توزيع حجم الثقوب‎ ‏معتمدة على حجم الثقب في الكتل الغير معالجة. ويمكنها أن تزيد من نسبة الثقوب ذات‎ ٠ ‏وتخفض أيضاً‎ A Ver ‏وتخفض من نسبة الثقوب الأقل من‎ 2.٠٠٠١ ‏إلى‎ ٠٠١ ‏المدى من‎ ٠٠٠١ ‏عن طريق تعديل نسبة الثقوب ذات المدى من‎ A 500١0 ‏من نسبة لثقوب الأعلى من‎ ‏على الأقل.‎ 1 000٠ ‏إلى‎ ‎- ‏ويمكن دعم استقرار كتل الألومينا التي يتم الحصول عليها عن طريق الطفلات النادرة‎ ‏معادن السيليكا أو طفلة الألكلين - كما هو معروف لذو الخبرة والمهارة. وعلى وجه‎ Ve ‏الخصوص» يمكن أن يتم استقرارها باستخدام طريقة موضحة في براءة الاختراع الأمريكية‎ .US-A- 4061594 ‏راسب الطور النشط والعنصر المخدر أو العناصر على الدعامة التي تم الحصول عليها‎ ‏يتم تشريب الثقالة التي تم الحصول عليها بنهاية المرحلة (ز) بواسطة محلول على الأقل من‎ ‏فلز حفاز واحد على الأقل وبشكل اختباري بواسطة مخدر واحد.‎ YX.
YY
‏يتم تنفيذ ثفالة الطور التشط في حالته الأكسيدية والصفر أو العناصر الطلائية على كتل‎ ‏الألومينا المطحونة بشكل مفضل بواسطة أسلوب التشريب "الجاف" الذي يكون معروفاً لذو‎ ‏المهارة بالمجال. ويتم تنفيذ التشريب على الوجه المفضل في خطوة واحدة باستخدام محلول‎ ‏ويمكن أن تتم‎ (CO ‏يحتوي على كل العناصر المكونة للحفاز النهائي (التشريب ب‎ ‏تسلسلات التشريب الأخرى للحصول حفاز الاختراع الحالي.‎ ٠ ومن الممكن أيضاً تقديم جزء من الفلزات وجزء من العنصر أو العناصر الطلائية؛ أو حتى كل منها أثناء إعداد الدعامة؛ بخاصة أثناء مرحلة التحبيب. مصادر العناصر من المجموعة ‎VIB‏ التي يمكن أن تستخدم لذو المهارة والخبرة بالمجال. والأمثلة على مصادر الموليبدينيوم ‎molybdenum‏ والتتجستين 0 التي يمكن أن ‎٠‏ تستخدم على وجهها المفضل هي الأكسيدات ‎oxides‏ والهيدروكسيدات ‎hydroxides‏ ‏وأحماض التنتجستيك ‎tungstic acids‏ والموليبديك ‎amolybdic‏ وأملاحهاء؛ بخاصسة أملاح الأمونيوم ‎cammonium salts‏ مثل مولييدات الأمونيوم ‎«ammonium molybdate‏ وسباعي موليبدات الأمونيوم ‎ammonium heptamolybdate‏ وتنجستات الأمونيوم ‎ammonium‏ ‎ctungstate‏ وأحماض الفوسفوتتجستك ‎phosphotungstic‏ والفوسفو مولييبديك ‎phosphomolybdic ٠‏ وأملاحما » واسيتثيل أسيتوناتات ‎cacetylacetonates‏ والزنثاتات ‎cxanthates‏ والفلوريدات ‎¢fluorides‏ والكلوريدات ‎chlorides‏ والبروميدات ‎bromides‏ ‏والأيوديدات ‎iodides‏ والأوكسي فلوريدات ‎coxyfluorides‏ والأوكسي كلوريدات ‎coxychlorides‏ والأوكسي بروميدات ‎oxybromides‏ «¢ والأوكسي إيوديدات ‎oxyiodides‏ ء ومركبات ‎ccarbonyl complexes J—— sa SH‏ والثيومولييبدات ‎thiomolybdates‏ ‎٠‏ والكربوكسيلاتات ‎carboxylates‏ . وعلى نحو مفضل؛ يتم استخدام أملاح الأمونيوم
YY
والأوكسيدات؛ مثل موليبدات الأمونيوم» أو سباعي موليبدات الأمونيوم أو تتجستات الأمونيوم. مصادر عناصر المجموعة ]711 التي يمكن أن تستخدم معروفة؛ والأمتلة هي النيترات؛ والسولفاتات»؛ والفوسفاتات»؛ والهاليدات؛ والكربوكسيلاتات مثل الأسيتات أو الكربوناتات؛ أو 0 الهيدروكيدات والأكسيدات. مصدر الفوسفور المفضل هو حمض الأرثو فوسفوريك؛ ومع هذا تكون الاسترات والأملاح ‎Jie‏ فوسفاتات الألكلين» أو فوسفاتات الأمونيوم؛ أو فوسفاتات الجاليوم؛ أو فوسفاتات الألكيل ‏مناسبة. ويمكن أن ‎Lad‏ يتم استخدام الأحماض الفوسفورية؛ على سبيل المثال حمض الهيبو ‏فوسفوروز؛ وحمض الفوسفو موليبديك وأملاحهاء وحمض الفوسفوتنجستيك وأملاحه على ‎٠‏ أفضل وجه له. ويمكن أن يتم تقديم الفوسفور - على سبيل المثال - على شكل خليط من ‏حمض الفوسفوريك ومركب عضوي يحتوي على نيتروجين قاعدي مثل الأمونياء والأمينات ‏الأولية والثانوية؛ والأمينات الحلقية؛ ولمركبات من عائلة البيريدين؛ والكينولينات؛ والمركبات ‏من عائلة البيرول. ‏يمكن أن يكون مصدر البورون هو حمض البوريك؛ ويفضل حمض الأرثوبوريك ,11:30 ‎٠‏ . أو ثنائي بورات أو خامس بورات الأمونيوم؛ أو أوكسيد البورون أو أسترات البوريك. وعلى ‏سبيل المثال؛ يمكن أن يقدم البورون باستخدام محلول من حمض البوريك في خليط ماء/ ‏كحول أو في خليط ماء/ إيثانول أمين. ‏يمكن أن يتم استخدام عدد من مصادر السيليكون. وبهذاء من الممكن استخدام أرتوسيليكات ‎Ji)!‏ ب,©5:)01؛ والسيلوكسانات؛ والسيليكونات؛ وسيليكات الهالوجين ‎Jue‏ فلورو سيليكات ‎Ye‏ الأمونيوم :0214(:5 أو فلورو سيليكات الصوديوم ‎NaySiFy‏ ويمكن أن يتم استخدام أيضاً ‏حمض السيليكوموليبديك وأملاحه أو حمض السيليكوتنجستيك وأملاحه على وجه مفضل.
ويمكن أن - على سبيل المثال - يتم إضافة السيليكون عن طريق التشريب بواسطة سيليكات الإيثيل في محلول في خليط ماء/ كحول. ض يمكن أن يتم استخدام مصادر عنصر المجموعة ‎VIIA‏ (الهالوجينات) المعروفة لذو المهارة والخبرة بالمجال. والأمثلة هي أينونات الفلوريد التي يمكن أن تستخدم على شكل حمض 0 الهيدرو فلوريك أو أملاحه. وتتكون الأملاح المذكورة بواسطة المعادن القلوية؛ أو الأمونيوم؛ أو أي مركب عضوي. وفي الحالة الأخيرة؛ يتكون الملح على نحو مفضل في خليط التفاعل بواسطة التفاعل بين المركب العضوي وحمض الهيدرو فلوريك. ومن الممكن أيضاً استخدام مركبات قابلة للتحلل في الماء يمكن أن تحرر أينونات الفلوريد في الماء؛ مثل فلورو سيليكات الأمونيوم ‎«(NH,),SiFs‏ أو رباعي فلوريد السيليكون 5:14 أو فلورو سيليكات الصوديوم ‎٠‏ 04110005156. ويمكن أن يتم تقديم - على سبيل المثال - الفلورين عن طريق التشريب بواسطة محلول مائي من حمض هيدرو فلوريك أو فلوريد الأمونيوم. ‎og‏ نحو مفضل؛ بعد تشريب الدعامة المذكورة؛ ستشتمل عملية تحضير حفاز الاختراع الحالي على الخطوات التالية: ه ترك المادة الصلبة الرطبة في جو رطب في درجة حرارة تتراوح من ‎٠١‏ إلى ‎٠ yo‏ لم ه تجفيف المادة الصلبة الرطبة التي تم الحصول عليها في درجة حرارة تتراوح من ‎TALKIE‏ ‎e‏ تكليس المادة ‎ball‏ التي تم الحصول عليها بعد التجفيف في درجة حرارة تتراوح من 0٠5٠م‏ إلى ‎Ae‏ ‎٠‏ التكلس غير ضروري في الحالة التي تكون فيها محاليل التشريب أمثلة للمركبات التي تحتوي على نيتروجين عنصري. اا
Yo ‏خصائص الحفاز‎ ‏توزيع الثقوب في الحفاز = المحدد بواسطة مسامية الزثبق - هو كما يلي:‎ ‏بين صفر و‎ :٠٠0 ‏من حجم الثقوب الكلي كتقوب ذات متوسط قطري أقل من‎ 7 ٠ 0 0 ‏و ١٠٠٠لل: بين‎ ٠٠١ ‏من حجم الثقوب الكلي كثقوب ذات متوسط قطري بين‎ 7 8 °
A
‏و 000 0: بين ه‎ ٠٠٠١ ‏من حجم الثقوب الكلي كثقوب ذات متوسط قطري بين‎ 7 8 .٠١ ‏و‎ ‏و 290000: بين‎ 900٠0 ‏من حجم الثقوب الكلي كثقوب ذات متوسط قطري بين‎ 7 8
Oa ‏8و‎ Yo ‏من حجم الثقوب الكلي كثقوب ذات متوسط قطري أكثر من ١٠٠٠٠ل: بين‎ 7 8
Yo - ‏يتراوح حجم الثقوب الكلي لحفازات الاختراع - المحدد بواسطة القياس المسامي الزئبقي‎ ." ‏جم/سم‎ ٠١8 ‏إلى‎ ١-4 ‏من‎ ‎vA Ye ‏تتراوح كثافة الحشو الساد لحفازات الاختراع من‎ (Janie ‏نحو‎ Jeg VO .' ‏جم/سم‎ ‎Yoo ‏نحو مفضل؛ في حفازات الاختراع الحالي؛ يتراوح قطر الثقوب عند 1711812 من‎ (Jo ‏الحجم على مرسام توزيع الثقوب مع‎ Gilly ‏إلى 3.700 أي أن متوسط قطر الثقب حيث‎ ‏نانو متر.‎ 7١ ‏إلى‎ 0 AV ‏إجمالي الثقوب يتراوح من 06 إلى‎ pas ‏نصف‎ ‏تتراوح من‎ - BET ‏حفازات الاختراع لها مساحة سطح نوعية - مقاسة بواسطة طريقة‎ Ye ‏م'/جم.‎ Yor ‏إلى‎ ه٠‎
لاستخدام حفاز الاختراع في أي حوض ‎(an‏ تكون القوة الميكانيكية للحفاز هي العامل المحدد ويتم قياسها بواسطة تحديد النسبة المئوية للدقائق (الجزيئات التي تمر عبر منخل ميكرو ‎(ie‏ الناتجة عند تدوير الحفاز لمدة فترة معطاة في أي أسطوانة مزودة بعوارض. وبنهاية الاختبار؛ يتم نخل المادة الصلبة الناتجة ويتم وزن الدقائق. ويتم تحديد © كمية فاقد التآكل بالحك باستخدام معيار 811104058-96م. : وبعد ذلك يتم حساب الفاقد بالتآكل عن طريق الحك باستخدام الصيغة التالية: 7 فاقد التكل بالحك = ‎-١( ٠٠١‏ وزن الحفاز ذي حجم أكثر من ‎Ao‏ ميكرو متر بعد الاختبار/ وزن الحفاز ذي أكثر من ‎85٠‏ ميكرو متر معباً داخل الاسطوانة). وسوف يفترض الشسخص ذو المهارة بالمجال أن أي حفاز يستخدم فقط في أي مفاعل ذي حوض فعلي عندما يكون الفاقد ‎٠‏ بالتاكل ‎dally‏ المقاس عن طريق تلك الطريقة أقل من 75 من الوزن. بالنسبة لحفازات الاختراع؛ يكون فاقد التآكل بالحك المحدد باستخدام معيار ‎ASTMDA058-‏ ‏6 أقل من 75 من الوزن؛ ويفضل 77 أو أقل. ض ولاستخدام حفاز الاختراع بطريقة الحوض الساكن؛ يتم تحديد القوة الميكانيكية عن طريق قياس قوة الطحن التي تستخدم طريقة ‎(BSH) Shell‏ والتي تتألف من طحن كمية معينة من ‎١‏ الجزيئات واستعادة الدقائق الناتجة. وتتطابق قوة الطحن مع القوة المبذولة للحصسول على النسبة المئوية للدقائق (دقائق كجزيئات تمر خلال منخل £70 ميكرو متر) تمثل 70.5 من كتلة الجزيئات التي تتحمل الاختبار. وتكون الطريقة المستخدمة دوماً - والتي تعرف بطريقة ‎Shel‏ - لها مرجعية 'طريقة شل ‎Shell‏ تسلسل 1471-74 ‎"SMS‏ ويتم التنفيذ في جهاز طحن حوض يباع عن طريق ‎Vinci Technologie‏ تحت اسم ‎"Bulk Crshstrength-Shell-SMS‏ ‎.method" ٠٠‏
Yv ‏وعلى وجه العموم؛ يمكن استخدام أي حفاز بطريقة الحوض الثابت إذا كانت قوة طحن شل‎
MPa ٠٠١ ‏أكبر من‎ Shell ‏أكبر‎ Shell ‏وبالنسبة لحفازات الاختراع؛ تكون قوة الطحن المقاسة التي تستخدم طريقة شل‎ ‏أو أكثر.‎ MPa ٠.9 ‏ويفضل أن تكون‎ MPa ٠٠١ ‏من‎ ‏تحضير الحفاز شاملاً لعملية تحضير الدعامة مصحوباً بتشريب‎ Aden ‏يتعلق الاختراع أيضاً‎ © ‏الدعامة باستخدام محلول واحد على الأقل من فلز واحد على الأقل ومادة طلاء اختيارية.‎ ‏استخدام حفاز الاختراع في التحويل / الكسر / المعالجة المائية للتغذيات الهيدرو كربونية‎ ‏في أي حوض مغلي‎ ‏يمكن أن يتم استخدام حفازات الاختراع في أي مفاعل ذي حوض مغلي وحدة أو جزئياً على‎
US- ‏شكل أجزاء أو جزئياً على شكل خرزات؛ كما هو موضح في براءة الاختراع الأمريكية‎ ٠ ‏أو على شكل مقذوفات اسطوائية.‎ A- 4552650 ‏سبيل المثال؛ يمكن أن تكون التغذيات رواسب جوية أو رواسب تفريخ من التقطير؛ أو‎ Je ‏الزيوت منزوعة الأسفلت؛ أو رواسب عمليات التحول مثل تلك المشتقة من الكوك؛ أو من‎ ‏حوض مثبت؛ أو حوض مغلي؛ أو تحول مائي في حوض متحرك. ويمكن أن يتم استخدام‎ ‏تلك التغذيات كما هي أو تخفيفها بواسطة جزء هيدرو كربوني من أي خليط في الأجزاء‎ ١٠ ‏الهيدرو كربونية التي يمكن أن - على سبيل المثال - تنقى من منتجات من عملية 00" أو‎ ‏أو زيت مصف (00؛ أو خلطة؛ أو‎ (HCO) ‏أو زيت دورة ثقيلة‎ (LCO) ‏زيت دورة خفيفة‎ ‏بخاصة تلك التي تم الححسول‎ ody al ‏يمكن أن يتم اشتقاقها من التقطير؛ والأجزاء الزيتية‎ ‏(زيت غاز فراغي). وبهذاء يمكن أن تشمل‎ VGO ‏عليها بواسطة التقطير الفراغي المدون‎ ‏التغذيات الثقيلة أجزاء مشتقة من إسالة الفحم؛ أو الخلاصات الأروماتية؛ أو أي جزء هيدرو‎ ٠ ‏كربوني آخر.‎
YA
‏وأكشر من 71 من وزن‎ Fn ‏التغذيات الثقيلة عموماً لها نقاط غليان أولية أكثر من‎ ١ ‏دثم؛ ويكون محتوى فلزات 77101 أكثر من‎ ٠٠ ‏الجزيئات ذات أي نقطة غليان أكثر من‎
Teno ‏من الوزن؛ ويكون محتوى الأسفليتنات - المترسبة في الهيبتان أكبر من‎ ppm ‏وفي إجراء ماء يمكن أن يتم إعادة تدوير جزء من التيارات المحولة ضد تيار الوحدة التي‎ ‏تجري عملية المعالجة / التحول المائي.‎ © ‏يمكن أن يتم خلط التغذيات الثقيلة بواسطة فحم معزز؛ ويطلق على هذا الخليط عموماً‎ ‏مستعلق. ويمكن أن تكون تلك التغذيات منتجات فرعية من تحويل الفحم وإعادة خلطه مع‎ / ‏من الوزن (تغنية‎ ٠١07© ‏جديد يمثل محتوى الفحم في التغذية الثقيلة عموماً ويفضل‎ pad ‏ويمكن أن يحتوي الفحم على الليجينيت؛ ويمكن أن‎ .١ ‏و‎ ١0٠١ ‏فحم) ويمكن أن يتراوح بين‎ ‏يكون فحم فرعي الحمرية أو يمكن أن يكون حمري. ويمكن أن يتم استخدام أي نوع من‎ ٠ ‏الفحم في الاختراع؛ في كل من المفاعل الأول وفي كل المفاعلات ذات الأحواض المغلية.‎ ؛يث117١ ‏في تلك العملية؛ يتم استخدام الحفاز عموماً في درجة حرارة تتراوح من 0١77م إلى‎ ‏ويفضل أن تكون من 400م؛ وبضغط جزئي من الهيدروجين بحوالي 7 1008 إلى حوالي‎ ‏مقادير من‎ ٠١ ‏إلى‎ ١0٠ ‏وبسرعة فراغية بحوالي‎ MPa ٠١ ‏إلى‎ ٠١ ‏ويفضل من‎ Mpa Ye ‏التغذية لكل مقدار من الحفاز لكل ساعة؛ وبنسبة من الهيدروجين الغازي إلى التغذية الهيدرو‎ ٠ ‏متر مكعب عادي لكل متر مكعب؛ ويفضل‎ 3080٠ ‏إلى‎ ٠٠١ ‏كربونية السائلة متراوحة من‎ ‏متر مكعب عادي لكل متر مكعب.‎ ١7٠١ ‏إلى‎ ٠٠8 ‏من‎ ‏وبالنسبة للتحول المائي للراسب؛ يكون التطبيق المحدد الحفاز الاختراع عبارة عن استخدام‎ ‏الحفاز في وجود الفحم مخلوطا بالتغذية الثقيلة المتحولة. وكما هو موضح في البراءات‎ ‏يتم خلط الفحم المعزز بالتغذية الهيدرو‎ (US-A-4437973 ‏و‎ US-A-4874506 ‏الأمريكية رقم‎ ٠ ‏كربونية الذي يكون أغنى بالهيدروجين من أجل التحول في وجود الهيدروجين وأي حفاز‎
Ya ‏مدعم. ويتم تنفيذ تلك العملية عموماً في مفاعل واحد أو أكثر في تسلسلات تعمل بطريقة‎ ‏الحوض المغلي. وباستخدام حفاز الاختراع يمكن تحسين السلوك الهيدرو ديناميكي للنظام‎ ‏ووحدة انسحاب الحفاز المستمر. وكمثال؛ يتم تحول الفحم في أي سائل عن طريق المفاعل‎ ‏ويتم انتشال الشوائب في نفس الوقت وبعد ذلك يمكن أن تتم المرحلة‎ (HDM ‏الأول وبعد ذلك‎
‎oo‏ النهائية باستخدام حفازات أخرى. ويفضل أن تمر حفازات الاختراع الحالي بمعالجة كبريتية لتحويل على الأقل جزء من الأنواع الفلزية إلى ‎alll‏ قبل وضعها في الاتصال مع التغذية المراد علاجها. معالجة التنشيط الكبريتية تلك معروفة جيدا لذو المهارة والخبرة بالمجال ويمكن أن تتم باستخدام أي طريقة قد تم إيضاحها في المؤلفات العلمية.
‎٠‏ تشتمل طريقة ما للكبرتة التقليدية معروفة جيداً لذو المهارة بالمجال على تسخين خليط المواد الصلبة في تيار من خليط الهيدروجين وسلفيد الهيدروجين أو في تيار من خليط الهيدروجين والهيدرو كربونات التي تحتوي على جزيئات محتوية على الكبريت في درجة حرارة تتراوح من 60" إلى ‎pA‏ ويفضل أن تتراوح من ‎"15٠0‏ إلى ١٠٠"م؛‏ عموماً في أي منطقة تفاعل ذات حوض جانبي الحركة.
‎٠‏ إجراء للتحويل / الكسر/ المعالجة المائية للتغذيات الهيدرو كربونية في طريقة الحوض الثابت يمكن أن يتم استخدام الحفازات الموضحة أعلاه أيضاً في أي مفاعل ذي حوض ثابت؛ وحده أو جزئياً في شكل أجزاء؛ وجزئياً على شكل خرزات كما هو موضح في براءة الاختراع الأمريكية رقم ‎US-A-4552650‏ أو في شكل مقذوفات ‎Ag shad‏ ‎"٠‏ _يمكن أن تكون التغذيات - على سبيل المثال - رواسب جوية أو رواسب فراغية من التقطير المباشرء أو الزيوت منزوعة الأسفلت؛ أو الرواسب وعمليات التحول مثل تلك من استخراج
‏ض ع سوال
Ye
الكوك؛ أو الحوض المثبت؛ أو التحول المائي في الحوض المثبت أو المتحرك. ويمكن أن يتم
استخدام تلك التغذيات كما هي أو تخفيفها بواسطة شق هيدرو كربوني أو خليط من مشتقات
هيدرو كربونية يمكن أن يتم انتقائها - على سبيل المثال - من المنتجات المشتقة من إجراء
‎FCC‏ أو زيت الدورة الخفيف (1.00؛ أو زيت الدورة الثقيل ‎(HCO)‏ أو الزيت المصفى
‎(DO) ©‏ أو أي مستعلق؛ أو يمكن أن تشتق من التقطيرء أو المشتقات الغازية ‎cull‏ بخاصة
‏تلك التي يتم الحصول عليها بواسطة التقطير التفريغي 760 (زيت غاز التفريغ). وبهذا
‏تشمل التغذيات الثقيلة أجزاء مشتقة من إسالة الفحم؛ أو الخلاصات الأروماتية؛ أو أي جزء
‏هيدرو كربوني آخر.
‏التغذيات الثقيلة على عمومها لديها نقاط غليان أكثر من ‎Fe‏ وأكثر من 11 من وزن ‎٠‏ الجزيئات التي لديها نقطة غليان أكبر من ‎2200s‏ ويكون محتوى فلزات 100737 أكبر من ‎١‏
‎Torro ‏من الوزن؛ ويكون محتوى الأسفليتنات - المترسبة في الهيبتان - أكبر من‎ ppm
‏في إجراء ماء يمكن أن يتم إعادة تدوير جزء من التيارات المتحولة ضد تيار الوحدة التي
‏تجري عملية التحول / المعالجة المائية.
‏في تلك العملية؛ يتم استخدام الحفاز بوجه عام في درجة حرارة تتراوح من ‎OY‏ إلى ‎١٠‏ 0 450ثم؛ ويفضل أن تكون من ‎PTO‏ إلى ١٠4"م؛‏ وفي ضغط جزئي من الهيدروجين
‏بحوالي ¥ ‎mPa‏ إلى حوالي ‎MPa 7١‏ ويفضل ‎٠١‏ إلى ‎MPa ٠١‏ وبتسارع فراغي حوالي
‎٠.5 ‏إلى‎ ١.7 ‏إلى © مقادير من التغذية لكل مقدار من الحفاز لكل ساعة؛ ويفضل من‎ veo
‏مقادير من التغذية لكل مقدار من الحفاز لكل ساعة؛ وبنسبة من الهيدروجين الغازي إلى
‏التغذية الهيدرو كربونية السائلة المتراوحة من 00 إلى ‎Oven‏ متر مكعب ‎(gale‏ لكل متر ‎Ye‏ مكعب؛ ويفضل من ‎5٠0٠0‏ إلى ‎١5080‏ مترات مكعبة عادية لكل متر مكعب.
‏اال vy ‏وتمر الحفازات المستخدمة في الاختراع الحالي بمعالجة كبريتية لتحويل على الأقل جزء من‎ ‏الأنواع الفلزية إلى شكل السلفيد قبل وضعها في التواصل مع التغذية المراد معالجتها.‎ ‏ويعرف ذو الخبرة والمهارة بالمجال جيداً معالجة التنشيط الكبريتي تلك ويمكن أن تتم‎ ‏باستخدام أي طريقة تم وصفها في المؤلفات العلمية.‎
‎٠‏ تتألف أي طريقة تقليدية للمعالجة بالكبريت يعرفها جيداً الشخص ذو الخبرة والمهارة بالمجال من تسخين خليط المواد الصلبة في تيار من خليط الهيدروجين وسلفيد الهيدروجين. أو في تيار من خليط الهيدروجين والهيدرو كربونات المحتوية على الكبريت الذي تحتويه الجزيئات في درجة حرارة تتراوح من ١٠٠٠م‏ إلى ‎Ae‏ ويفضل أن تكو في مدى من ‎YO‏ إلى ٠م؛‏ بوجه عام في أي منطقة تفاعل ذات حوض جانبي الحركة.
‎٠‏ وتوضح الأمثلة التالية الاختراع الموضح بالإشارة إليه هنا بدون أن يحدد من إطاره بأي مثال ‎:)١(‏ تحضير كتل الألومينا المطحونة وفقاً للاختراع كانت مادة البدء هي الألومينا والتي تم الحصول عليها بواسطة التحلل السريع جداً للطفلة المائية في تيار من الهواء الساخن (درجة حرارة = ١٠٠٠2م).‏ وتم تشكل المنتج الذي تم ‎١‏ الحصول عليه بواسطة خليط من الألومينات التحولية: ألومينات ‎(tho)‏ و ‎(khi)‏ وكانت مساحة السطح النوعية لهذا الناتج ‎70٠0‏ م" / جم وكان فاقد الاشتعال ‎(LOT)‏ 0 وكانت الألومينا (بعد الطحن) على شكل مسحوق كان متوسط قطر الجزئي فيه ‎١‏ ميكرو مترات. وتم خلط تلك الألومينا بطحين الخشب كعامل مكون للثقوب )0 )4 من الوزن) وبعد ذلك يتم ‎Ye‏ تشكيله في أداة تحبيب أو مكبب لمدة تم تهيئتها للقياس الحبيبي المرغوب. ومرت الكتل التي vy ‏لمدة‎ 2) vv ‏تم الحصول عليها بمرحلة الإنضاج عن طريق تمريرها بتيار في درجة حرارة‎ ‏؟؟ ساعة وبعد ذلك يتم التجفيف. وبعد ذلك تم نخلها وطحنها وأخيراً تكليسها.‎ - ‏بعد ذلك تم تجفيف تلك الخرزات بالتشريب بواسطة محلول يحتوي - على سبيل المثال‎ ‏على خليط من حمض النيتريك وحمض الاسيتيك في طور مائي في اسطوانة مشربة. وفي‎ م٠١ ‏حالة التشرب؛ تم إدخالها في معقام موصد لمدة حوالي الساعتان؛ في درجة حرارة‎ ‏بار.‎ Yeo ‏وضغط‎ ‏وعند مخرج المعقام المغلق؛ تم الحصول على كتل الألومينا المطحونة وفقاً للاختراع والتي‎ ‏تم تجفيفها لمدة ؛ ساعات في درجة ١٠٠”م وتكليسها لمدة 7 ساعة في درجة حرارة‎ ‏الم‎ 84 ‏سم /جم ذات توزيع‎ ١985 ‏ملم. وكان حجم ثقوبها‎ ٠.5 ‏إلى‎ ١ ‏كان حجم الكتلة يتراوح من‎ ٠ ‏ثقبي متعدد القمم. وكانت مساحة السطح النوعية للدعامة ١١م /جم.‎ ‏مثال (): تحضير خرزات الألومينا (ليس وفقاً للاختراع)‎ ‏باستثناء مرحلة الطحن.‎ )١( ‏تم تحضير أي حفاز على شكل خرزات باستخدام إجراء المثال‎ ‏إلى 7.8 ملم.‎ ٠١4 ‏وتم انتقاء الخرزات ذات القياس الحبيبي المتراوح من‎ ‏تحضير كتل الألومينا المطحونة. وفقاً للاختراع‎ :)©( Ja ٠ ‏تم تحضير دعامة هذا المثال كما هو موضح في مثال ١؛ ولكن تم تعديل زمن التحبب‎ ‏إلى 7.8 ملم.‎ ٠١4 ‏وخطوات الطحن - النخل للحصول على كتل ذات حجم يتراوح من‎ ‏مثال (6): تحضير كتل الألومينا (ليس وفقاً للاختراع)‎ ‏باستثناء مرحلة الطحن‎ )١( ‏تم تحضير أي حفاز على شكل خرزات باستخدام إجراء المثال‎ ‏تم تنفيذها بعد المعالجة في المعقام الموصد.‎ AY
وعند مخرج المعقام المغلق؛ بعد مرحلة التجفيف (؛ ‎lela‏ ١٠٠”م)‏ ومرحلة التكليس (ساعتان ‎Cv‏ 7م( ‘ ثم طحن ‎al all‏ للحصول على ‎E>‏ 46 حم ملم . مثال (5): تحضير الحفازات ‎A)‏ 3 و © و ‎(D‏ من دعامات الأمثلة (١و‏ 7١و‏ 7و ؛) نقوم بتجفيف دعامات الأمثلة ‎١‏ و 7 5 و ؛ بالتشريب بواسطة محلول مائي يشتمل على 0 أملاح النيكل والموليبدينيوم وحمض الفوسفوريك. وكانت العلامة السابقة للموليبدينيوم هي أوكسيد الموليبدينيوم ‎MoO;‏ وكانت علامة النيكل السابقة هي كربونات النتيكل و(117)00. وبعد الإنضاج في درجة الحرارة المحيطة في جو مشبع بالماء؛ تم تجفيف الدعامات المشربة طوال ‎Jl‏ في درجة ١٠م‏ وتكليسها في درجة ٠٠٠2م‏ لمدة ساعتان في الهواء الجاف. وكان محتوى ثلاثي أوكسيد الموليبدينيوم 79.4 من وزن الحفاز المنتهى. وكان محتوى ‎٠‏ أكسيد النيكل النهائي 180 77 من وزن الحفاز النهائي. وكان محتوى أكسيد الفوسفوريك ‎Y 005 ted‏ / من وزن الحفاز المنتهى . ويتم عرض الخصائص الفيزيو كيميائية والبنيوية للحفازات ‎5B 5A)‏ © و ‎(D‏ المشتقة على الترتيب من دعامات الأمثلة ‎١(‏ و 7 و * و ؛) في جدول ‎.)١(‏ ‏جدول ‎)١(‏ ‏ار | دا ها ‎|e‏ هد ‎Non‏ ‎I EE RR‏
Ye er |e eer | ‏ما‎ | seen
Te ‏اج اد‎ cE CEs Cig ..Yo (cm’/g)
Te
CYA CYA CY LY
(cm’/g) (DSC 3B 5A) ‏في الحفازات‎ dally ‏مقارنة المقاومة الميكانيكية للتأكل‎ :)١( ‏مثال‎ ‏بالنسبة لاستخدام الحوض المغلي‎ ‏و 3و © و 0) باستخدام‎ A) ‏تم تحديد المقاومة الميكانيكية للتاكل بالحك في الحفازات‎ ‏الطريقة الموضحة في الوصف.‎ .)0 ‏38و © و‎ 5A) ‏أدناه النتائج المستخلصة بالنسبة للحفازات‎ (Y) ‏يعرض جدول‎ © (Y) ‏جدول‎ ‏قا‎ |e |e ‏ار ا اها‎ ‏حي | ما ما«‎ 7/7 LY Al JAN: ‏بالحك‎ ‏ترف‎
Yo ‏أي حوض مغلي حيث أن مقدار الدقائق الناتجة بنهائية‎ 3D ‏لا يمكن استخدام الحفاز‎ dig ‏اختبار التآكل بالحك أعلى بكثير من 705 من الوزن.‎ ‏مثال (7): مقارنة وظائف التحول المائي لراسب الحوض المغلي‎ ‏(وفقاً للاختراع)؛ و 35 (ليس وفقاً للاختراع)؛ و © (وفقاً‎ A ‏تمت مقارنة وظائف الحفازات‎ ‏أنبوبي مزود بجهاز لدعم‎ Jolie ‏للاختراع) أثناء اختبار رئيسي في وحدة رئيسية تشتمل‎ © ‏الغليان الظاهرة. وكانت الوحدة الرئيسية المستخدمة تجسيداً‎ Alla ‏الحفاز داخل المفاعل في‎ ‏للوحدة الصناعية .11-011 بالنسبة لرواسب التحول المائي في الحوض المغلي الموضح في‎
US-A- ‏و‎ US-A-4521295 ‏براءات عديدة؛ على سبيل المثال برءاة الاختراع الأمريكية رقم‎ 4495060 ‏وتمت تعبئة المفاعل الرئيسي بواحد لتر من الحفاز.‎ ٠ ‏وتمت تعبئة الوحدة بزيت غازي من التقطير التفريغي أو 7 ذات الخصائص الموضحة في‎ (¥) ‏جدول‎ ‎(¥) ‏جدول‎ ‎ee en var | es
Ce ‏اا‎ ‎OA. Een ١٠١ ‏لاه‎ ‏الوزن)‎ v1 ve ‏ا‎ | ccmimen
Ce owe | | semen ee | [er | oisesnare
Ce [ev | ones ‏اس‎ Lee | ‏سس‎ ‎Te ‏نسم‎ ‎en | nwa ee | one ee | osewnae
I EE EN
Lm | onesie تم زيادة درجة الحرارة إلى ‎PFET‏ بعد ذلك التغذية الاختبارية؛ وتم حقن راسب التقطير التفريغي للنمط ‎(VR) Safaniya‏ وتم بعد ذلك رفع درجة حرارة التفاعل إلى ١٠4"م.‏ وكان ‎Yyén‏
0 معدل تدفق الهيدروجين ‎260١‏ ١/1؛‏ وكانت السرعة الفراغية في الساعة الواحدة ‎١/١ ١.7‏ ساعة. وكانت ظروف الاختبار ذات درجة حرارة ثابتة؛ وذلك سمح بقياس خمول الحفاز بواسطة مقارنة الأداء في أوقات مختلفة بشكل مباشر. ويتم التعبير عن الأوقات هنا بواسطة م من © التغذية /كجم من الحفاز (م/كجم)؛ والتي تجسد الكمية المتراكمة من التغذية التي مرت على الحفاز مقارنة بالوزن ‎Lal‏ من الحفاز. يتم وصف عملية التحويل؛ 11014 كما يلي: التحويل (7 من الوزن) = ((7 من الوزن + 00( تغذية - (7 من الوزن في + ‎(P00‏ ‏اختباري/ ((7 من الوزن في + 00( تغذية ‎٠٠١ x‏ ‎٠‏ 11014 )7 من الوزن) = ‎ppm)‏ من وزن 17435) تغذية - ‎ppm)‏ من وزن 17+5) اختباري/ ‎ppm)‏ من وزن 7+28) تغذية ‎٠٠١ x‏ تم بعد ذلك تحويل التغذية إلى الراسب الجوي «130588. وسمحت تلك التغذية بتقييم الاحتباس الفلزي للحفاز. وهدف الاختبار إلى دعم النسبة المئوية 7 ل 110134 في مدى من 780 إلى 0. ولهذاء تم إبقاء درجة حرارة التفاعل عند ١٠4لم.‏ وتم إيقاف الاختبار عندما ‎Gla‏ ‎HDM ٠‏ لأدنى من ‎ST‏ وتم دعم التحول إلى ما بين ‎78٠‏ و 7760 من الوزن للحصول على استقرار جيد للوقود. ومن أجل تقييم استقرار المنتجات المتكونة؛ تم القيام بمقايسة باستخدام طريقة قيمة م ‎Shell‏ على شق + ‎٠‏ ”تم من التيار المستعاد بعد الاختبار. يقارن جدول )£( أداء الحفازات ‎5A)‏ 8 و © و ©0)؛ في بداية الاختبار )01.+ م /كجم) وفي نهاية الاختبار (44١٠م/كجم).‏
YA
‏حتى بمصطلحات النشاط الأولى لأن إنتاج الدقائق في نهاية اليوم‎ D ‏لا يمكن تقييم الحفاز‎ ‏م /كجم) قد سبب مشكلات وظيفية (السد 6 مظهر مدرجات‎ YS ‏الثاني للاختبار (وقت‎ ‏الضغط) وتم إيقاف الوحدة.‎ )4( ‏جدول‎ ‎Retention of metals HDM
Shell P value )/Z.Conv (wt Catalyst + age ) (wt ) (wt
A at 0.56 m’/kg, ‏.ا‎ q.0 VY
Saf VR
B at 0.56 m’/kg, ).¢ A o¢
Saf VR
C at 0.56 m’/kg, ٠. AY >“ of
Saf VR
A at 1.44 m’/kg, \ . £ ١ Y ٠ A ٠
Boscan AR
B at 1.44 m’/kg, \.Y Yoo Ye Ch
Boscan AR © at 1.44 m’/kg, ١ ‏ا‎ YA
Boscan AR
Yyen
Ya ‏المدعمة على الكتل المطحونة في الاختراع من الخصائص الأولى ل‎ HDM ‏حسنت حفازات‎ ‏أصفر‎ aaa ‏ومن الاستقرار الأعلى . وتم الحصول على وظائف أعلى ل 11014 ذات‎ 4 ‏للكتل.‎ ‎(D ‏8و © و‎ 5A) ‏مثال (8): مقارنة القوة الميكانيكية في الأحواض الثابتة للحفازات‎ ‏يعرض جدول )0( أدناه النتائج المستخلصة بالنسبة لمقايسات الطحن في الأحواض الثابتّة‎ © .)0 ‏3و © و‎ 5A) ‏المنفذة باستخدام الطريقة الموضحة بالنسبة للحفازات‎ (°) ‏جدول‎ ‏ها‎ |e | ‏هق‎ [a | se
Pressure exerted
MPa ‏د‎ MPa ٠١ MPa ٠١ MPa ٠ by Zfor 0.5 weight of fines لم تكن قوة طحن ‎Shell‏ بالنسبة ‎Dall‏ مطابقة للاستخدام في وحدة التحول المائي .1/108 ١ ‏للراسب في الحوض الثابت حيث كانت تلك القيمة أدنى من‎ ٠
A) ‏مثال (4): مقارنة الوظائف في التحول المائي لراسب الحوض الثابت بالنسبة للحفازات‎
DsCsBy ‏(وفقاً للاختراع)؛ و 3 (ليس وفقاً للاختراع)؛ و © (وفقاً‎ A ‏تمت مقارنة أداءات الحفازات‎ ‏للاختراع) الموضحة أعلاه خلال الاختبار الرئيسي للحوض الثابت للمعالجة المائية لرواسب‎ ‎Ye‏ الزيت المتنوعة. وفي المثال الأول؛ تمت معالجة راسب جوي ‎(AR)‏ من موطن شرق أوسطي (خفيف من الجزيرة العربية) متبوعاً براسب جوي خام ثقيل (اكسترا) فتزويلي ‎(Boscan)‏ ويتميز هذان الراسبان بلزوجة عالية؛ وأعداد مرتفعة من كربون كزنرادسون ‏ض 774
ومحتويات مرتفعة من الاسفلتينات. وكان أيضاً ل ‎RA Boscan‏ محتويات مرتفعة جداً من النيكل والفانديوم. يتم عرض خصائص تلك الرواسب في جدول (61): (7) ‏جدول‎ | ° - ‏فيه‎ | maswiw
Cw | ewer | vse
I EE «| ‏مع‎
‎Tw [ew‏ أ ‎sen‏ ذا ل ان الا ااال ‎Te‏ ا ا الا ‎Te‏ سس ا ‎Te‏ ‎Te‏ ‎TT‏ ‎TT‏
[At ‏تم القيام بالاختبارات في الوحدة الرئيسية للمعالجة المائية والتي تشتمل على مفاعل أنبوبي ذو‎ + ‏حوض ثابت. وتمت تعبئة المفاعل بلتر واحد من الحفاز. وتم توجيه تدفق السائل (راسب‎ ‏هيدروجين) في المفاعل لأعلى. وهذا النمط من الوحدات الرئيسية هو تجسيداً لعمل واحد من‎ ‏من 177 بالنسبة للتحول المائي لراسب الحوض الثابت.‎ HYVAHL ‏المفاعلات في وحدة‎ ‏بعد مرحلة المعالجة بالكبريت عن طريق إسراء الاقتطاع بالتقطير التفاصلي لزيت الغاز‎ © ‏المزود بثنائي ميثيل ثنائي سلفيد في مفاعل ما بدرجة حرارة نهائية ٠278م وتم تشغيل‎ ‏ساعة في وجود راسب جوي خفيف من الجزيرة العربية في درجة‎ ٠٠١ ‏الوحدة لمدة‎ ‏من‎ ١/ ‏من تغذية‎ ١ 0# ‏من‎ HSV ‏بار من المضغط الكلي باستخدام‎ VO ‏وفي‎ ("FY ‏من‎ VY ٠٠٠١ ‏الحفاز / ساعة. وكان معدل تدفق الهيدروجين هو ذلك بحيث تكون النسبة‎ ‏متساوية في درجات الحرارة؛ مما سمح‎ ALAR ‏التغذية. وكانت ظروف الاختبار باستخدام‎ ٠ ‏بقياس الخمول الأول للحفاز عن طريق مقارنة الأداء بشكل مباشر في الأوقات المختلفة. وتم‎ ‏التعبير عن الأوقات بساعات العمل مع الراسب الجوي للزيت العربي الخفيف؛ وتم قراءة‎ ‏وقت الصفر عندما تم التوصل لدرجة حرارة الاختبار بقيمة (7970ثم)..‎ ‏كما يلي:‎ HDCCR ‏و‎ HDASC7 5 HDM ‏يتم توضيح أداء‎ (VAN ‏من وزن‎ ppm) - ‏تغنية‎ (VAN ‏من وزن‎ ppm) = ‏من الوزن)‎ 72( HDM ٠ ٠٠١ X ‏تغذية‎ (VANI ‏من وزن‎ ppm) ‏اختباري/‎ ‏وزن الأسفلتينات الغير قابلة للذوبان في © هيبتان)‎ oe) = ‏من الوزن)‎ 7) HDASCT ‏وزن‎ ol) ‏للذوبان في ©- هيبتان) اختباري/‎ ALE ‏تغذية - (((من وزن الأسفلتينات الغير‎ ٠٠١ x ‏للذوبان في 0 هيبتان) تغذية‎ ALE ‏الأسفلتينات الغير‎ ‏اختباري/ ((من‎ (CCR ‏تغذية - (من وزن‎ (CCR ‏وزن‎ el) = ‏من الوزن)‎ 7) 110008 ٠ ٠٠١ X ‏تغذية‎ (CCR ‏وزن‎ ty
يقارن جدول ‎(VY)‏ أداء ‎HDASC7 5 HDM‏ و ‎HDCCR‏ للحفازات ‎5B 5A)‏ © و ©0). في بداية الاختبار )00 ساعة) وفي نهاية الاختبار ‎Woo)‏ ساعة).
° جدول ‎(V)‏ ‎Ce Le a ase‏ بعد ذلك تم تحويل التغذية إلى الراسب الجوي ‎.Boscan‏ وكانت الظروف الاختبارية تهدف لتدعيم نسبة ‎HDM‏ الثابتة بحوالي 77860 من الوزن بطول الدورة. ولهذاء تم تعويض خمول الحفاز بواسطة زيادة درجة حرارة التفاعل بشكل مستمر. وتم إيقاف الاختبار عند وصول درجة الحرارة إلى 0١47"م؛‏ وهي درجة الحرارة التي تعتبر تجسيداً لدرجة الحرارة بنهاية
‎٠‏ دورة أي وحدة تصفية مائية لراسب صناعي. يقارن جدول ‎(A)‏ كميات النيكل + الفانديوم المشتقة من ‎Boscan AR‏ المترسب على الحفازات الثلاثة. جدول ‎(MN)‏
يبدو أن حفازات ‎HDM‏ المدعمة على ‎JS‏ الاختراع قدمت أداءات أولية على ‎ALAR‏ ‏واحتباس على ‎BAR‏ التي كانت أفضل من تلك بالنسبة للحفاز المدعم على الخرزات؛ وتكون مكاسب الأداء والاحتباس عندما تكون الكتل أصغر.

Claims (1)

  1. ْ عناصر الحماية ‎-١ ١‏ حفاز ‎catalyst‏ يشتمل على دعامة ‎support‏ معتمدة على الألومينا ‎alumina‏ « ‎Y‏ وعلى الأقل فلز واحد حفاز أو مركب من أي فلز حفاز من المجموعة ‎VIB‏ ‎y‏ و/أو ‎IIL‏ ويتألف البناء الثقبي ‎pore structure‏ له من مجموعة من ‎JC‏ ‏3 المتقاربة ‎juxtaposed agglomerates‏ وكل منها تتكون بواسطة مجموعة من 8 اللويحات الإبرية ‎cacicular platelets‏ ولويحات كل كتلة تتجه على وجه العموم 1 بشكل نصف قطري من جهة اللويحات الأخرى ومن جهة مركز الكتلة ‎centre‏ ‏ل ‎cof the agglomerates‏ ويكون للدعامة ‎support‏ المذكورة شكل غير كروي ‎A‏ وغير منتظم وتكون على شكل أجزاء تم الحصول عليها بواسطة خرزات 9 الألومينا ‎ccrushing alumina beadsdakaall‏ وتم تحضيرها باستخدام إجراء ‎Ve‏ يشمل الخطوات التالية: ‎١١‏ 0 التحبيب ‎granulation‏ ابتداء من مسحوق الألومينا ‎alumina‏ النشط ذي ‎"١‏ البناء عديم التبللور و/أو منخفض التبللور ‎Js—asll dow crystallinity‏ ل على كتل في شكل خرزات ‎beads‏ ؛ ‎0٠4‏ (ب) الإنضاج ‎maturing‏ في جو رطب بين درجة ١٠"م.‏ و ١٠٠2م‏ وبعد ذلك ‎\e‏ تجفيف الخرزات ‎beads‏ المذكورة؛ (ج)_النخل ‎sieving‏ لاسترجاع أي جزء من الخرزات ‎beads‏ المذكورة؛ ‎VY‏ (د) طحن ‎crushing‏ الجزء المذكور؛ ض ‎VA‏ () تكليس ‎calcining‏ على الأقل جزء من الجزء المطحون المذكور في درجة 1 حرارة في نطاق 0٠75م‏ إلى 060 24م؛ ‎٠٠‏ )5( التشريب ‎impregnating‏ بالحمض والمعالجة الهيدرو حرارية باب
    £1 ‎hydrothermal AR‏ في درجة حرارة في نطاق ‎PA‏ إلى 50 1ثم؛ ‎YY‏ (ز)_التجفيف ‎drying‏ وبعد ذلك التكليس 8 في درجة حرارة تتراوح ‎Yy‏ من 6م إلى ‎٠‏ لم ‎١‏ ؟- حفاز ‎catalyst‏ وفقاً للعنصر (١)؛‏ والذي يتم فيه تحديد كمية الفاقد بالتأكل وفقاً ‎Y‏ للمقياس 154058-96 ‎(ASTM‏ أقل من 75 من الوزن. ‎١‏ ؟- حفاز ‎a catalyst‏ للعنصر (١)؛‏ والذي يتم فيه تحديد كمية فاقد التآكل وفقاً ‎Y‏ للمقياس 174058-96 ‎(ASTM‏ أقل من 77 من الوزن. ‎١‏ ؛- حفاز ‎catalyst‏ للعنصر (١)؛‏ والذي فيه يتم قياس قوة التحطم ‎crush strength‏ ‎Y‏ باستخدام أسلوب ‎Shell‏ بواسطة القياس 1471-74 ‎SMS‏ وتكون ‎MPa ٠١9‏ أو 1و أكثر. ‎١‏ ©- حفاز ‎catalyst‏ وفقاً للعنصر ‎)١(‏ والذي فيه تستخدم مرحلة التحبيب ‎granulation Y‏ 00( عامل تكوين ثقوب واحد على الأقل. ‎١‏ +- حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ يشتمل على الأقل على فلز حفاز ‎Y‏ واحد أو مركب من فلز حفاز من المجموعة ‎VIB‏ : ‎١‏ 7- حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ يشتمل على الأقل على فلز حفاز
    ف ‎Y‏ واحد حفاز أو مركب من أي فلز حفاز من المجموعة ‎VIII‏ (الأعمدة + و 9 و ‎٠ ¥‏ من ترميز الجدول الدوري الجديد). ‎=A)‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ يحتوي أيضاً على الأقل على ‎Y‏ عنصر واحد طلائي ‎doping element‏ منتقى من المجموعة المتشكلة من 1 الفسفور ‎phosphorus‏ والبورون ‎boron‏ والسيليكون ‎silicon‏ والهالوجينات
    ‎.halogens ¢‏ ‎support ‏وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ حيث تكون الدعامة‎ catalyst ‏حفاز‎ -4 ١ ‏على شكل أجزاء لها حجم يكون به قطر الكرة المحيطة بالأجزاء المذكورة‎ Y ‏إلى ملم.‎ ١.8 ‏على الأقل 780 منها ويكون متراوحا من‎ 1
    ‎٠. ‏يتراوح قطر الكرة المحيطة من‎ Cua « ( 5 ) ‏-حفاز 1 وفقا للعنصر‎ ٠١ .ebullated bed implementation ‏ملم بالنسبة لإجراء الحوض المغلي‎ ٠١5 ‏إلى‎ ‎٠٠١ ‏يتراوح قطر الكرة المحيطة من‎ Cua ( 4 ) ‏وفقاً للعتصر‎ catalyst زافح-١١‎ ١ fixed bed implementation ‏ملم بالنسبة لإجراء الحوض الثابت‎ ٠0٠١ ‏إلى‎ Y ‎-١7 ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر ‎Alla)‏ حيث يتراوح مقدار فلز ‎Y‏ المجموعة ‎—VIB‏ معبر عنه ‎fm‏ من وزن الأكسيد ‎oxide‏ من ناحية وزن 3 الحفاز ‎Sle catalyst‏ - من ‎7١‏ إلى ‎77١‏ والذي فيه يتراوح مقدار فلز ‏وباب
    م ¢ المجموعة ‎VIII‏ المعبر عنه ب / من وزن الأكسيد ‎oxide‏ من ناحية وزن 8 الحفاز النهائي من صفر إلى ‎.7٠١‏ ‎-١١ ١‏ حفاز ‎tas catalyst‏ للعنصر ‎(VY)‏ الذي يكون فيه فلز المجموعة ‎VIB‏ هو ‎١‏ الموليبدينيوم ‎molybdenum‏ وفلز المجموعة ‎VIII‏ هو النيكل ‎nickel‏ ‎٠4 ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ حيث يتراوح مقدار الفلز ‎Y‏ غير النبيل ‎non noble‏ في المجموعة ‎VHI‏ من ‎7١‏ إلى 74 من الوزن. ‎—Vo ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ حيث يكون العنصر الطلاتي ‎doping element Y‏ هو الفوسفور ‎phosphorus‏ « ويتراوح فيه مقدار الفوسفور ‎phosphorus 1‏ — المعبر عنه بالنسبة المئوية من وزن الأكسيد من ناحية وزن 3 الحفاز ‎Sled catalyst‏ - من 7007 إلى ‎JN‏ ‎-١١ ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقا للعنصر ) ‎Yo‏ ( ‘ والذي يتراوح فيه مقدار الفوسفور ‎7٠١١ (a phosphorus‏ إلى 74 من الوزن. ‎-١١7 ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة» يحتوي ‎Lad‏ على واحد على ‎Y‏ الأقل من عناصر الطلاء ‎doping element‏ المختارة من المجموعة التي تتكون 7 بواسطة والبورون ‎cboron‏ والسيليكون ‎silicon‏ والهالوجينات ‎halogens‏ في ؛ - المقادير؛ المعبر عنها بالنسبة المثوية من وزن الأكسيد من ناحية وزن الحفاز
    £9 © النهائي؛ لقل من 776 بالنسبة للبورون ‎boron‏ ؛ وأقل من ‎Zo‏ بالنسبة 1 للهالوجينات ‎halogens‏ وتتراوح من 7001 إلى ‎7٠١‏ بالنسبة للسيليكون
    ‎.silicon 7‏ ‎—YA‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ والذي يتميز توزيع التقوب ‎Y‏ فيه - المحدد عن طريق أسلوب القياس المسامي 118 - بالآتي: ‎YT‏ 0 7 من حجم الثقوب الإجمالية كثقوب ذات متوسط قطر ‎OF‏ من ‎AY +r‏ بين ‎sha‏ و ‎.٠١‏ ‏َ 7 من حجم الثقوب الإجمالية كثقوب ذات متوسط قطر من ١٠٠و‏ ‎AREE 1‏ بين 56 و 0. ‏ل @ 7 من حجم الثقوب الإجمالية كثقوب ذات متوسط قطر من ١٠٠٠و‏ ‎A‏ 6 : بين 90 ‎Je‏ ‏4 * 2 من حجم الثقوب الإجمالية كثقوب ذات متوسط قطر من ‎er‏ 50 ‎een ٠١‏ : بين © و ‎Ov‏ ‎١١‏ 7 من حجم الثقوب الإجمالية كثقوب ذات متوسط قطر أكبر من ‎٠٠ "١‏ ٠لغ:‏ بين © و ‎.٠١‏ ‎-١4 ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة؛ والذي تتراوح فيه كثافة ‎Y‏ الحشى السادة ‎settled packing density‏ من ‎٠.٠‏ إلى ‎ofan v Av‏ ‎T‏ ويتراوح الحجم الإجمالي للثقوب - المحدد عن طريق قياس المسامية بالزثبق ؛ 0 - من ‎٠.4‏ إلى ‎VA‏ جم ‎Jaf‏
    Ow
    ‎7١ ١‏ حفاز ‎Gay catalyst‏ لأي من العناصر السابقة؛ ويتراوح فيه قطر الثقب عند ‎VHg2 |‏ من ‎٠٠١‏ إلى ‎AVer‏
    ‎-YyY‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة والتي فيه يثم ترطيب الألومينا النشطة ‎active alumina‏ في مرحلة التحبيب ‎(l)granulation step‏ 3 باستخدام محلول مائي وبعد ذلك تكتيلها ‎agglomerated‏ في محبب ‎.granulator‏ ‎١‏ 77- حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر السابقة والذي فيه - في المرحلة (و) ‎v‏ واحد يمكنه إذابة قسم واحد على الأقل من ألومينا الدعامة ‎alumina of the‏ ¢ 04 وعلى الأقل مركب واحد — متميز عن الحمض المذكور - يوفر ° أينون قادر على الاندماج مع أيونات الألومنيوم ‎aluminium ions‏ في المحلول. ‎—YY ١‏ حفاز ‎catalyst‏ وفقاً لأي من العناصر ‎dal ull‏ حيث يتم تشريب أ ‎impregnated‏ الدعامة التي ثم الحصول عليها بنهاية الخطوة (ز بواسطة 3 محلول واحد على الأقل من فلز حفاظ واحد على الأقل وعنصر ‎a‏ ‎doping element ¢‏ واحد على الأقل اختيارياً.
    ‎impregnatedoy yi ‏حيث بعد‎ (YY) ‏وفقاً للعنصر‎ catalyst ‏حفاز‎ -١4 ١ ‏الدعامة؛ يتم ترك المادة الصلبة الرطبة في جو رطب في درجة حرارة تتراوح‎ Y
    ‎Yvet
    "من ‎١‏ إلى ‎(As‏ ويتم تجفيف المادة الصلبة التي تم الحصول ‎gle‏ في درجة حرارة تتراوح من ‎"٠١‏ إلى ١٠٠”م‏ ويتم تكليس ‎calcined‏ المادة الصلبة ° بعد تجفيفها في حرارة تتراوح من ‎A (Jao‏ hydrotreating ‏و/أو المعالجة المائتية‎ hydroconverting ‏عملية للتحول‎ —Yo ١ hydrocarbon feeds ‏للفلزات. الثقيلة التي تحتوي على تغذيات هيدرو كربونية‎ ‏؟ - باستخدام أي حفاز وفقاً لأي من العناصر السابقة.‎
    ‎—YT ١‏ عملية وفقاً للعنصر )0( والذي فيه يتم استخدام الحفاز ‎catalyst‏ المذكور ‎Y‏ في حالة الحوض المغلي ‎ebullated bed‏ في درجة حرارة تتراوح من ‎YY‏ ‏31 إلى ٠لا‏ م وتحث ضغط جزثي من الهيدروجين بين ل ‎MPa‏ و ‎«MPa ٠‏ © وبتسارع فراغي يتراوح من حوالي ‎١0٠‏ إلى ‎٠١‏ مستويات من التغذية لكل 1 مستوى من الحفاز لكل ساعة؛ وبنسبة من الهيدروجين الغازي ‎gaseous‏ ‏ل ‎hydrogen‏ إلى التغذية الهيدرو كربونية ‎hydrocarbon feeds‏ السائلة تتراوح ‎٠٠١ eA‏ إلى ‎Tae‏ مترات مكعبة لكل متر مكعب.
    ‎-7١7 ١‏ عملية وفقاً للعنصر ‎(YO)‏ والذي فيه يتم استخدام الحفاز ‎catalyst‏ المذكور في حالة الحوض المغلي ‎ebullated bed‏ في درجة حرارة تتراوح من + ‎OFY‏ ‎Y‏ إلى ‎(on‏ م تحت ضغط جزثي من الهيدروجين يتراوح من ؟ ‎MPa‏ إلى ‎Ve‏ ‎«MPa ¢‏ وبتسارع فراغي يتراوح من حوالي ‎٠.05‏ إلى © مستويات من التغذية ‎o‏ لكل مستوى من الحفاز لكل ساعة؛ وبنسبة من الهيدروجين الغازي ‎gaseous‏ oY ‏السائلة تتراوح‎ hydrocarbon ‏إلى التغذية الهيدرو كربونية6605؟‎ hydrogen 1 ‏إلى 9560 مرت مكعب عادي لكل متر مكعب.‎ Yer ‏لا من‎ ‏المذكور‎ catalyst ‏والذي فيه يتم استخدام الحفاز‎ ¢ ( Y 9 ‏و عملية وفقاً للعنصر‎ X A ١ ‏على شكل أجزاء وجزئياً على شكل خرزات 58809 أو على مقذوفات اسطوانية‎ .cylindrical extrudates ٠
SA6270479A 2005-12-22 2006-12-23 حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم، وعملية للتحول المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة SA06270479B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0513170A FR2895280B1 (fr) 2005-12-22 2005-12-22 Procede d'hydroconversion de fractions petrolieres lourdes en lit fixe utilisant un catalyseur supporte de forme irreguliere, non spherique
FR0513166A FR2895284B1 (fr) 2005-12-22 2005-12-22 Catalyseur supporte de forme irreguliere, non spherique et procede d'hydroconversion de fractions petrolieres lourdes en lit bouillonnant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA06270479B1 true SA06270479B1 (ar) 2009-12-22

Family

ID=38107274

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA6270479A SA06270479B1 (ar) 2005-12-22 2006-12-23 حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم، وعملية للتحول المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20090166260A1 (ar)
EP (1) EP1986776B1 (ar)
JP (1) JP5559969B2 (ar)
AT (1) ATE460224T1 (ar)
BR (1) BRPI0620252B1 (ar)
CA (1) CA2634564C (ar)
DE (1) DE602006012882D1 (ar)
DK (1) DK1986776T3 (ar)
PL (1) PL1986776T3 (ar)
RU (1) RU2414297C2 (ar)
SA (1) SA06270479B1 (ar)
WO (1) WO2007080288A1 (ar)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2910352B1 (fr) 2006-12-21 2010-10-08 Inst Francais Du Petrole Procede d'hydroconversion en phase slurry de charges hydrocarbonees lourdes et ou de charbon utilisant un catalyseur supporte
FR2927267B1 (fr) * 2008-02-07 2010-04-16 Inst Francais Du Petrole Catalyseur d'hydrogenation selective et son procede de preparation
FR2940144B1 (fr) * 2008-12-23 2016-01-22 Inst Francais Du Petrole Methode de transformation d'effluents d'origine renouvelable en carburant d'excellente qualite mettant en oeuvre un catalyseur a base de molybdene
CN102438745A (zh) 2009-04-21 2012-05-02 阿尔比马尔欧洲有限公司 含有磷和硼的氢化处理催化剂
RU2506997C1 (ru) * 2012-08-27 2014-02-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем переработки углеводородов Сибирского отделения Российской академии наук Катализатор переработки тяжелых нефтяных фракций
TWI736611B (zh) * 2016-04-25 2021-08-21 荷蘭商蜆殼國際研究所 用於在低沈降物量下高度轉化重烴之沸騰床方法
US20190233741A1 (en) 2017-02-12 2019-08-01 Mag&#275;m&#257; Technology, LLC Multi-Stage Process and Device for Reducing Environmental Contaminates in Heavy Marine Fuel Oil
US10604709B2 (en) 2017-02-12 2020-03-31 Magēmā Technology LLC Multi-stage device and process for production of a low sulfur heavy marine fuel oil from distressed heavy fuel oil materials
US11788017B2 (en) 2017-02-12 2023-10-17 Magëmã Technology LLC Multi-stage process and device for reducing environmental contaminants in heavy marine fuel oil
CN109722280B (zh) * 2017-10-27 2020-06-09 中国石油化工股份有限公司 一种用于加氢处理的载体、催化剂及其制备方法和应用
KR102085652B1 (ko) * 2017-12-29 2020-03-06 현대자동차 주식회사 규칙적인 메조 기공을 가진 제오라이트 입자에 금속이 함침된 탄화수소 흡착제 및 그 제조방법
FR3084267B1 (fr) * 2018-07-25 2021-10-08 Axens Alumine a acidite et structure de porosite optimales

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2496631B1 (fr) * 1980-12-23 1989-06-30 Rhone Poulenc Ind Procede de preparation d'agglomeres d'alumine
FR2528721B1 (fr) * 1982-06-17 1986-02-28 Pro Catalyse Ste Fse Prod Cata Catalyseur supporte presentant une resistance accrue aux poisons et son utilisation en particulier pour l'hydrotraitement de fractions petrolieres contenant des metaux
FR2534828B1 (fr) * 1982-10-21 1986-12-26 Pro Catalyse Catalyseurs a base d'alumine, de silice ou de silice-alumine, leur preparation et leur utilisation dans le domaine de l'hydrotraitement des huiles d'hydrocarbures
FR2538814B1 (fr) * 1982-12-30 1986-06-27 Inst Francais Du Petrole Procede de traitement d'une huile lourde ou d'une fraction d'huile lourde pour les convertir en fractions plus legeres
FR2538813A1 (fr) * 1982-12-31 1984-07-06 Inst Francais Du Petrole Procede d'hydrotraitement convertissant en au moins deux etapes une fraction lourde d'hydrocarbures contenant des impuretes soufrees et des impuretes metalliques
FR2634757B1 (fr) * 1988-07-29 1992-09-18 Rhone Poulenc Chimie Procede de fabrication d'agglomeres d'alumine et agglomeres obtenus
JP3674227B2 (ja) * 1997-03-14 2005-07-20 株式会社日立製作所 可搬メディアを収納する記憶装置
FR2764298B1 (fr) * 1997-06-10 1999-07-16 Inst Francais Du Petrole Hydrotraitement de charges hydrocarbonees dans un reacteur en lit bouillonnant
FR2764213B1 (fr) * 1997-06-10 1999-07-16 Inst Francais Du Petrole Catalyseur d'hydrotraitement de charges hydrocarbonees dans un reacteur a lit fixe
FR2764208B1 (fr) * 1997-06-10 1999-07-16 Rhodia Chimie Sa Extrudes d'alumine, leurs procedes de preparation et leur utilisation comme catalyseurs ou supports de catalyseurs
FR2787040B1 (fr) * 1998-12-10 2001-01-19 Inst Francais Du Petrole Hydrotraitement de charges hydrocarbonees dans un reacteur en lit bouillonnant
FR2787041B1 (fr) * 1998-12-10 2001-01-19 Inst Francais Du Petrole Catalyseur d'hydrotraitement de charges hydrocarbonees dans un reacteur a lit fixe
FR2867988B1 (fr) * 2004-03-23 2007-06-22 Inst Francais Du Petrole Catalyseur supporte dope de forme spherique et procede d'hydrotraitement et d'hydroconversion de fractions petrolieres contenant des metaux

Also Published As

Publication number Publication date
WO2007080288A1 (fr) 2007-07-19
EP1986776A1 (fr) 2008-11-05
PL1986776T3 (pl) 2010-08-31
BRPI0620252B1 (pt) 2016-08-30
ATE460224T1 (de) 2010-03-15
DK1986776T3 (da) 2010-05-25
DE602006012882D1 (de) 2010-04-22
JP2009520593A (ja) 2009-05-28
EP1986776B1 (fr) 2010-03-10
RU2008130097A (ru) 2010-01-27
JP5559969B2 (ja) 2014-07-23
BRPI0620252A2 (pt) 2011-11-08
CA2634564A1 (fr) 2007-07-19
US20090166260A1 (en) 2009-07-02
RU2414297C2 (ru) 2011-03-20
CA2634564C (fr) 2014-03-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA06270479B1 (ar) حفاز مدعم غير كروي وغير منتظم، وعملية للتحول المائي للأجزاء الزيتية الثقيلة
JP5022570B2 (ja) ドープされた球形状の担持触媒及び金属を含む石油留分の水素処理及び水素化転化方法
CN104114273B (zh) 含二氧化硅的氧化铝载体、由其制备的催化剂及其使用方法
US4568657A (en) Catalyst formed of natural clay for use in the hydrodemetallization and hydroconversion of heavy crudes and residues and method of preparation of same
EP2750792B1 (en) Catalyst support and catalysts prepared therefrom
JP4818163B2 (ja) アルミナ担体及びそれを用いた水素化脱金属触媒並びにそれらの製造方法
KR102192541B1 (ko) 중질 탄화수소유의 수소화 처리 촉매 및 중질 탄화수소유의 수소화 처리 방법
US8618017B2 (en) Irregularly shaped non-spherical supported catalyst, and a process for hydroconversion heavy oil fractions
CN104039705B (zh) 制造球形氧化铝粒子的方法
JPH10230163A (ja) 重質炭化水素油の水素化処理触媒及びそれを用いる水素化処理方法
KR102197525B1 (ko) 탄화수소 전환 촉매의 제조
US4613427A (en) Process for the demetallization and hydroconversion of heavy crudes and residues using a natural clay catalyst
CA2929190C (en) A process for the catalytic conversion of micro carbon residue content of heavy hydrocarbon feedstocks and a low surface area catalyst composition for use therein
CN103357417A (zh) 一种加氢活性保护催化剂及其制备与应用
CN104209090A (zh) 用于氯化物脱除的吸附剂
CA1183121A (en) Highly stable hydroprocessing catalyst
CA1211428A (en) Alumina-silica cogel
CN104368392B (zh) 一种加氢活性保护催化剂及其制备与应用
CN103861602B (zh) 一种加氢活性保护催化剂及其制备与应用
Alié et al. Preparation and characterization of xerogel catalyst microspheres
JP4800637B2 (ja) 炭化水素油の水素化処理触媒組成物および該触媒組成物を使用した炭化水素油の水素化処理方法