SA03240297B1 - صينية محكمة الغلق هيدروليكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضياً - Google Patents
صينية محكمة الغلق هيدروليكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضياً Download PDFInfo
- Publication number
- SA03240297B1 SA03240297B1 SA03240297A SA03240297A SA03240297B1 SA 03240297 B1 SA03240297 B1 SA 03240297B1 SA 03240297 A SA03240297 A SA 03240297A SA 03240297 A SA03240297 A SA 03240297A SA 03240297 B1 SA03240297 B1 SA 03240297B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- tray
- weight
- channels
- gas
- liquid
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 20
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 108
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 88
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 73
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 53
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 33
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 25
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 20
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 20
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 5
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 2
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 45
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 36
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 33
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 32
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N dimethylselenoniopropionate Natural products CCC(O)=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 28
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- HUMNYLRZRPPJDN-UHFFFAOYSA-N benzaldehyde Chemical compound O=CC1=CC=CC=C1 HUMNYLRZRPPJDN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- WJFKNYWRSNBZNX-UHFFFAOYSA-N 10H-phenothiazine Chemical compound C1=CC=C2NC3=CC=CC=C3SC2=C1 WJFKNYWRSNBZNX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 20
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 20
- 229950000688 phenothiazine Drugs 0.000 description 18
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 17
- 239000000047 product Substances 0.000 description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 15
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 15
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 14
- 235000019260 propionic acid Nutrition 0.000 description 14
- IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N quinbolone Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H]([C@]4(C=CC(=O)C=C4CC3)C)CC[C@@]21C)C1=CCCC1 IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N 0.000 description 14
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N Propene Chemical compound CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N Acrolein Chemical compound C=CC=O HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229940095076 benzaldehyde Drugs 0.000 description 12
- QNGNSVIICDLXHT-UHFFFAOYSA-N para-ethylbenzaldehyde Natural products CCC1=CC=C(C=O)C=C1 QNGNSVIICDLXHT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 11
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 11
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- WPYMKLBDIGXBTP-UHFFFAOYSA-N benzoic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1 WPYMKLBDIGXBTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 description 10
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 description 10
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 9
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- QTECDUFMBMSHKR-UHFFFAOYSA-N prop-2-enyl prop-2-enoate Chemical compound C=CCOC(=O)C=C QTECDUFMBMSHKR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- ZMFWTUBNIJBJDB-UHFFFAOYSA-N 6-hydroxy-2-methylquinoline-4-carboxylic acid Chemical compound C1=C(O)C=CC2=NC(C)=CC(C(O)=O)=C21 ZMFWTUBNIJBJDB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- ZZAGLMPBQOKGGT-UHFFFAOYSA-N [4-[4-(4-prop-2-enoyloxybutoxy)benzoyl]oxyphenyl] 4-(4-prop-2-enoyloxybutoxy)benzoate Chemical compound C1=CC(OCCCCOC(=O)C=C)=CC=C1C(=O)OC(C=C1)=CC=C1OC(=O)C1=CC=C(OCCCCOC(=O)C=C)C=C1 ZZAGLMPBQOKGGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- NWVVVBRKAWDGAB-UHFFFAOYSA-N p-methoxyphenol Chemical compound COC1=CC=C(O)C=C1 NWVVVBRKAWDGAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 7
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 7
- 239000011552 falling film Substances 0.000 description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 6
- -1 oxy oxygen Chemical compound 0.000 description 6
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 6
- 239000005711 Benzoic acid Substances 0.000 description 5
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 5
- 235000010233 benzoic acid Nutrition 0.000 description 5
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 5
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 5
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 5
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 239000007859 condensation product Substances 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000002638 heterogeneous catalyst Substances 0.000 description 3
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 3
- 239000012452 mother liquor Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 3
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- NBBJYMSMWIIQGU-UHFFFAOYSA-N Propionic aldehyde Chemical compound CCC=O NBBJYMSMWIIQGU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- BHLWLVTYEDJFGZ-UHFFFAOYSA-N benzaldehyde Chemical compound O=CC1=CC=CC=C1.O=CC1=CC=CC=C1 BHLWLVTYEDJFGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 2
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 2
- 125000005498 phthalate group Chemical class 0.000 description 2
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 description 2
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 2
- JOXIMZWYDAKGHI-UHFFFAOYSA-N toluene-4-sulfonic acid Chemical compound CC1=CC=C(S(O)(=O)=O)C=C1 JOXIMZWYDAKGHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 2
- BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N (S)-malic acid Chemical compound OC(=O)[C@@H](O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-REOHCLBHSA-N 0.000 description 1
- WBIQQQGBSDOWNP-UHFFFAOYSA-N 2-dodecylbenzenesulfonic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCC1=CC=CC=C1S(O)(=O)=O WBIQQQGBSDOWNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M Acetate Chemical compound CC([O-])=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 101100421901 Caenorhabditis elegans sos-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 241000189662 Calla Species 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 1
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M Formate Chemical compound [O-]C=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000792 Monel Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001394140 Pagla Species 0.000 description 1
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 229920002125 Sokalan® Polymers 0.000 description 1
- 150000001242 acetic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000318 alkali metal phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001340 alkali metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052784 alkaline earth metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000316 alkaline earth metal phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N alpha-hydroxysuccinic acid Natural products OC(=O)C(O)CC(O)=O BJEPYKJPYRNKOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 150000008064 anhydrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000003042 antagnostic effect Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- ZSJHIZJESFFXAU-UHFFFAOYSA-N boric acid;phosphoric acid Chemical compound OB(O)O.OP(O)(O)=O ZSJHIZJESFFXAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- ZTQSAGDEMFDKMZ-UHFFFAOYSA-N butyric aldehyde Natural products CCCC=O ZTQSAGDEMFDKMZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 230000004656 cell transport Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 1
- HJZMERIGEUFHCE-UHFFFAOYSA-N copper titanium Chemical compound [Ti].[Cu].[Cu] HJZMERIGEUFHCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 125000004386 diacrylate group Chemical group 0.000 description 1
- 229940060296 dodecylbenzenesulfonic acid Drugs 0.000 description 1
- 230000032050 esterification Effects 0.000 description 1
- 238000005886 esterification reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010408 film Substances 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 239000008246 gaseous mixture Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 125000000623 heterocyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 229910017053 inorganic salt Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 1
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 1
- 239000001630 malic acid Substances 0.000 description 1
- 235000011090 malic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 238000010327 methods by industry Methods 0.000 description 1
- 150000007522 mineralic acids Chemical class 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000002362 mulch Substances 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 238000005839 oxidative dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000000819 phase cycle Methods 0.000 description 1
- 150000002990 phenothiazines Chemical class 0.000 description 1
- 239000004584 polyacrylic acid Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- JTXAHXNXKFGXIT-UHFFFAOYSA-N propane;prop-1-ene Chemical compound CCC.CC=C JTXAHXNXKFGXIT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SXBRULKJHUOQCD-UHFFFAOYSA-N propanoic acid Chemical compound CCC(O)=O.CCC(O)=O SXBRULKJHUOQCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000006722 reduction reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D9/00—Crystallisation
- B01D9/0059—General arrangements of crystallisation plant, e.g. flow sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/16—Fractionating columns in which vapour bubbles through liquid
- B01D3/18—Fractionating columns in which vapour bubbles through liquid with horizontal bubble plates
- B01D3/20—Bubble caps; Risers for vapour; Discharge pipes for liquid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/32—Other features of fractionating columns ; Constructional details of fractionating columns not provided for in groups B01D3/16 - B01D3/30
- B01D3/324—Tray constructions
- B01D3/326—Tray supports
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
- B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
- B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
- B01J8/0492—Feeding reactive fluids
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
- Sealing Battery Cases Or Jackets (AREA)
Abstract
المخلص : صينية محكمة الغلق هيدروليكيا hydraulically لنقل كتلة متدفقة تفاطعيا أو عرضيا، وأعمدة فصل تحتوي على الصينية المحكمة هيدروليكيا hydraulically لنقل كتلة متدفقة عرضيا واستعمال أعمدة الفصل المذكورة لعمليات الفصل الحراري thermal separating processes.، ٣ ١ شكل
Description
بلج صينية محكمة الغلق هيدروتيكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضياً الوصف الكامل خلفية الاختراع:- يتعلق هذا الاختراع بصينية محكمة هيدروليكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضيا مناسبة كسطح داخلي في أعمدة الفصل لنقل الكتلة بين الأطوار السائلة liquid والغازية cgas وبها قنوات مستقلة مرتبة متوازية والتي تصل مسارات السائل liquid «streams © الغاز الموزعة بين القنوات التي تغطيها قواديس طويلة تنغمس حافتاها الطوليتان السفليتان داخل السائل الموجود بالقنوات وبها شقوق لخروج الغاز gas ولها أسطح توجيه تقوم بتوجيه خروج الغاز gas إلى السائل في اتجاه مائل؛ وذلك لكي تشكل اتجاه تيارات السائل : Jab liquid streams القنوات؛ ويضبط توجيه الجانب الطولي (الأكثر طولاً) للقواديس متعامداً على اتجاه التدفق العرضي للسائل. وتشتمل هذه المجموعة على صواني لنقل الكتلة؛ فمثلاء ٠ على صواني Thormann® الموضحة في مؤلفات التقنية (الفنية). الوصف العام للاختراع: ويتعلق هذا الاختراع كذلك بأعمدة فصل تشتمل على واحدة على الأقل من صواني نقل الكتلة المذكورة وكذلك باستعمال أعمدة الفصل المذكورة لعمليات الفصل الحراري thermal -Separating processes Yo وعموماً تكون نواتج التفاعلات الكيميائية chemical reactions عناصر غير نقية لكنها مخاليط عناصر يجب استخراج المكونات المستهدفة والمطلوبة منها. وبصورة متكررة؛ تستعمل عمليات الفصل التي تنفذ في أعمدة الفصل لهذا الغرض وفي أعمدةٍ الفصل cell تنقل التيارات الغازية والسائلة liquid في تيار متصاحب أو متضاد ونتيجة لعدم التوازن الموجود بين التيارات؛ يحدث انتقال للحرارة والكتلة الذي يؤدي في 7٠ _ النهاية للفصل المرغوب في عمود الفصل. وفي هذا المستند؛ يجب تسمية عمليات الفصل هذه بعمليات الفصل الحراري -thermal separating processes وتتضمن أمثلة عمليات الفصل الحراري thermal separating processes على التكثيف التقطيري (البرا ءة الألمانية رقم أ-7 457 1547) و/ أو التكرير (يتم رفع طور البخار اق اا ا
: لس الصاعد في تيار عكسي ضد تيار السائل الهابط؛ ويعتمد تأثير الفصل على تركيب البخار في التوازن المختلف عن تركيب السائل (liquid الامتصاص (غاز gas وسائل liquid ينتقلان في تيار مترافق أو متضاد؛ ويعتمد تأثير الفصل على قابلية الذوبان المختلفة للمكونات الغازية gas داخل السائل «(liquid الاستخلاص أو التجزئ ia) الإمتصاصء باستثناء أن طور السائل يشحن بمكون يحتجز بواسطة غاز gas الاستخلاص) والمج (عملية عكس الإمتصاص؛ يزال الغاز gas الذائب في طور السائل بالتخفيض الجزيئ للضغط). وبصفة عامة؛ تشتمل أعمدة الفصل سالفة الذكر على أسطح داخلية تحقق غرض زيادة مساحة السطح لنقل الحرارة والكتلة الذي ينفذ الفصل في عمود الفصل. وتشتمل أمثلة تلك الأسطح الداخلية على حشوات مركبة؛ حشوات عشوائية و/ أو ٠ صوائي نقل. وتحقق صواني تقل الكتلة غرض توفير أماكن بها أطوار سائلة liquid مستمرة في عمود الفصل على هيئة طبقات سائلة عندئذ يكون سطح البخار أو تيار الغاز gas الصاعد؛ Sli في طبقة السائل liquid وبالتالي يوزع نفسه داخل طور السائل المستمر هو سطح الاستبدال الأساسي أو الحتمي. 8 وتكون صواني نقل الكتلة المستخدمة هي تلك التي بها تدفق سائل مدفوع بشكل خاص متكرر. ويتحقق تدفق السائل المدفوع بواسطة صواني نقل الكتلة التي بها على الأقل مخرج (مصرف) واحد؛ من خلاله تتدفق السوائل من الصينية العلوية للصينية السفلية (التغذية) بصرف النظر عن مسار تدفق البخار في عمود الصينية ويختار تدفق السائل الأفقي فوق صينية Ye النقل من التغذية Jia الصرف طبقاً للمهمة المتعلقة بهندسة العملية. ويمر الغاز gas أو البخار من خلال المقاطع المفتوحة بالصينية. وعند تقل السائل عبر الصينية في تيار عكسي (يوضع التغذية والصرف لصينية تقل ٠ الكتلة على نفس الجانب من الصينية)؛ تسمي الصينية صينية التدفق العكسي. وفي حالة صواني التدفق نصف القطري؛ يتدفق السائل liquid نصف قطريا على الصينية من المنتصف (التغذية) Yo حتى الصرف عند حافة الصينية. ل
وفي حالة الصواني ذات التدفق المتقاطع؛ بنقل السائل؛ المرئي فوق مساحة Fa (AIG عرضيا عبر الصينية من التغذية حتى الصرف. وعموماء تكون صواني التدفق التقاطعي ذات تصميم أحادي التيار. وبمعني أخر ترتب المداخل والمصارف على جوانب متقابلة بالصينية. ٍ
° ولكن قد تكون أيضا ذات تدفق مزدوج لتصميم به أكثر من تدفق مزدوج). وفي هذه الحالة؛ قد تكون التغذية أو المدخل؛ مثلاء في المنتصف والصرف قد يوضع على كل من الجوانب المتقابلة لصينية نقل الكتلة.
وتتميز صواني التدفق التقاطعي المحكمة هيدوليكياً بأنها لا يمكن أن تفرغ عند توقف
العمود؛ بغض النظر عن ثقب التفريغ الصغير (مقطعة عادة يقل أكثر من ٠٠١0 مرة عن المقطع ٠ الكلي للمسارات) الذي يوجد بكل صينية تدفق تقاطعي لأسباب النفع (الصلاحية).
وبمعني (al حتى عند الاحمال القليلة للعمود؛ تحتوي صواني التدفق العرضي المحكمة هيدروليكياً hydraulically على die متراكم Jil) مرتجع و/ أو داخل) ولا توجد أي مخاطر لعملها وهي جافة. وينتج هذا عن الحقيقة أن مسارات الصواني المحكمة هيدروليكياً hydraulically للتدفق التقاطعي ليست ثقوبا عديمة المدخنة؛ حسبما تكون الحالة؛ Sle في
Seal Vo مزدوجة التدفق؛ الصواني ذات المنخل والصواني ذات المصام؛ فضلا عن ذلك؛ يقوم كل مسار إلى مدخنة تمنع الصينية من العمل وهي جافة وفوق المدخنة؛ تثبت قواديس عاكسة للبخار (أجراس) مغمورة في السائل المتراكم بالصينية. وبشكل متكررء تشقق أو تسنن (تحزز) القواديس العاكسة للغاز gas عند حوافها (أي بها شقوق نقل) ويحدد تيار البخار الصاعد بواسطة قواديس hoods حيود البخار ويتدفق موازي للصينية؛ أي؛ عمودياً على eased إلى ٠ _السائل المتراكم (المجمع). وتمثل فقاعات البخار الخارجة من قواديس متجاورة توزع على مسافات منتظمة تماماً فوق الصينية طبقة رابعة في السائل liquid المتراكم. وتتحكم أنابيب الصرف أو أجزاء الصرف التي تخرج من الصينية؛ عموما على اليسار أو اليمين (aS المدعومة بالسدود؛ في منسوب السائل 110010 داخل صواني نقل الكتلة وتدفع Yo السائل للصينية التالية التي أسفلها. ومن الضروري لفعالية الأحكام الهيدروليكي hydraulically أن تغمر أنابيب الصرف أو أجزاء التفريغ بالصينية العلوية في السائل المتراكم بالصينية التي : ل
اج أسلفها. ويستحسن عدم وجود أية سدود دخول. وتسمح أغطية الفقاقيع (الأغطية الفقاعية) التي يمكن ضبطها من حيث الإرتفاع بالتكيف مع ظروف التدفق وتساوي أعماق الغمر في حالة عدم انتظام الانتاج بحيث يكون لكل أغطية الفقاقيع بالصينية تيار غاز 885 منتظم. وبالاعتماد على تصميم وترتيب الأغطية الفقاعية. تقسم الصواني المحكمة هيدروليكيا oo ذات التدفق التقاطعي المصممة على أساس تيار وحيد؛ lie إلى صواني ذات أغطية دائرية (مسارء مدخنة وغطاء فقاعي (Rls صواني ذات أغطية نفقية (المسار؛ المدخنة والغطاء الفقاعي مستطيلة؛ ترتب الأغطية الفقاعية بالتناوب مع الحافة المستطيلة الأطوال الواقعة موازية لاتجاه التدفق العرضي للسائل) وصواني Thormann (المسار ٠ المدخنة والغطاء الفقاعي مستطيلة؛ وتوزع الأغطية الفقاعية على التناوب مع الحافة المستطيلة الطويلة المتعامدة على اتجاه التدفق العرضي للسائل). وتوصف صواني 20800 Sia في البراءة الألمانية رقم 015-19924532 في نشرة ٍِ "Montz, Ihr Partner in der Verfahrenstechnik", from Julius Montz GmbH, Apparate fur die chemische Industrie, D-40705 Hilden, 2002, pages 58 and 59, and in Technische Fortschrittsberichte, Volume 61 , Grundlagen der ١٠ Dimensionierung von Kolonnenb6den, Verlag Theodor Steinkopf, Dresden, pages 66 to 73. ,1967 وبين أي قادوسين في صينية Thormann الموزعة Ju Lally في اتجاه التدفق العرضي؛ توجد قناة يتدفق فيها السائل liquid والميزة الخاصة بصواني Thormann أن السائل ٠ يتدفق في تيار مضاد في أي قناتين متتاليتين في إتجاه التدفق العرضي. ويتم هذا التدفق المدفوع بواسطة البخار الذي يخرج من شقوق مثبتة بشكل مناسب تشبه أسنان المنشار لها أسطح توجيه. شرح مختصر للرسومات الأشكال رقم 1 و١ب تبين المسقط الأفقي لصينية «Thormann Yo شكل رقم 7 يبين مقطعا في قواديس Thormann ومداخن البخار. نا
+ شكل رقم ؟ يبين تيار السائل الموجه على صينية Thormann المتأثر بترتيسب القواديس بالاشتراك مع شقوق البخار الخاصة؛ شكل رقم ؛ يبين مسقطاً Lal لتيار السائل liquid الموجه على صينية تدفق عرضي لنقل الكتلة وفقاً للإختراع؛ ° شكل رقم © يبين مجسماً لجزء من صينية نقل الكتلة موضوع الإختراع؛ شكل رقم يبين مجسما لقادوس 11000 من صينية نقل الكتلة موضوع الإختراع؛ شكل رقم ١ يبين مقطعيا Wh رأسياً بإخلال قادوس heterogeneously به عنصر توجيه والصينية؛ شكل رقم A يبين مقطعياً رأسيا في قادوس والصينية؛ ٠١ شكل رقم 4 يبين طوليا راسيا في منطقة طرفي القادوسين التي بها استواء بشكل مسار السائل بينهماء شكل رقم ٠١ يبين مسقطا جانبياً لأسطح التوجيه بالقادوس الذي ويمكن ضبط زاوية ترسيبه حسب "المهمة"؛ شكل رقم ١١ يبين مقطعا في قادوس له أسطح توجية لقادوس يمكن ضبط زاوية ١ ترسيبة حسب المهمة؛ شكل رقم ١١ يبين التطبيق الذي على شكل شلال لصينية نقل الكتلة موضوع الاختراع. الوصف التفصيلي: - يتميز استخدام صواني Thormann بصفة خاصة عند أحمال البخار days Aad ٠ .فرق الضغط المنخفض استعمال صواني Thormann تحت للضغط المنخفض. والميزة الأخرى لصواني Thormann هي أنها تظل تعمل بصورة مستقرة عند أحمال منخفضة جداً للسائل liquid ولكنء عيب صواني Thormann أن درجتها أو فعاليتها واستقرار تشغيلهاء وخصوصا عند الاحمال الكبيرة للسائل» غير مرضية بشكل تام. وتحدث الأحمال العالية بالسائل خصوصاً في sane الفصل المشكلة للسعات العالية. وتكون Lager أعمدة فصل ذات أقطار كبيرة. وفي Yo هذا السياق؛ تكون الاقطار الكبيرة هي خصوصا الاقطار الأكبر من أو تساوي cat مثلاً من ؛-هم أو حتى VY ا
الا ويهدف هذا الاختراع لتقديم صواني تدفق عرضي لنقل الكتلة التي من جهة لها مميزات صواني 1100 لكن من الجهة الأخرى؛ تحتوي على العيوب سالفة الذكر بدرجة (ALS إذا وجدت هذه العيوب. وبصفة خاصة؛ يجب أن تكون صواني نقل الكتلة المحسنة ذات التدفق العرضي © _مناسبة لتحل محل صواني التدفق العرضي المحكمة هيدروليكياً التي لها درجة كبيرة من الفعالية الموصي بها لمشكلة الفصل التي في البراءة الالمانية رقم 19924532 DE-A في المستند سالف الذكر. ويجب تلبية شكل المطلوب سالف الذكر بصفة خاصسة بالنسبة للمثال التطبيقي للبراءة الالمانية رقم 19924532 -DE-A ولذلك وجد أن صينية نقل الكتلة المحكمة هيدروليكيا ذات التدفق العرضي )١( مناسبة ٠ كسطح داخلي لآعمدةٍ الفصل لنقل الكتلة بين أطوار السائل liquid والغاز cgas وبها قنوات مستقلة )1( موزعة متوازية والتي تنقل السائل؛ و مسارات غاز (V) gas موزعه بين القنوات التي تعطي بقواديس طويلة )£( حافتيها الطوليتين السفليتين (؟أ) مغمورة في سائل القنوات )7( وبها شقوق لخروج الغاز gas )0( ذات أسطح توجيه (To) توجه الغاز gas الخارج إلى السائل الذي في اتجاه مائل؛ لكي تولد اتجاه تيارات السائل liquid streams داخل القنوات»؛ ويوجه Yo الجانب الأطول للقادوس متعامدا على اتجاه التدفق العرضي للسائل. حيث؛ يوجه سطحي توجيه (Te) للقواديس )1( في قناتين متتابعتين على الأقل (6) في اتجاه التدفق العرضي بطريقة ما بحيث يتدفق السائل الذي داخل تلك القنوات في نفس الاتجاه (تدل عليه أرقام الإشارة في الأشكال رقم ؛ حتى ٠ )١١ وبخلاف ذلك يوصل السائل بطريقة ملتوية عبر كل القنوات. ويسمي تسلسل القنوات التي لها نفس اتجاه تدفق السائل Tiquid الموجود في اتجاه ٠ . التدفق العرضي وغير مضطرب بسبب أي قناةٌ لها اتجاه تدفق مضاد في هذا المستند بمنطقة الصينية )7 ووفقا للاختراع؛ تشتمل منطقة الصينية أساساً على قناتين على الأقل. وعموما له تتضمن منطقة الصينية على أكثر من ست صواني. وبصورة متكررة؛ تشتمل منطقة الصينية كذلك على ثلاث أو أربع؛ وأحياناً خمس قنوات. a Yo للإختراع من المفيد كذلك عند تثبيت ألواح التوجيه (VY) البارزة فوق القادوس على الجانب العلوي لبعض القواديس على الأقل في صينية نقل الكتلة المحكمة ا pe هيدروليكيا ذات التدفق العرضي موضوع الإختراع. وكذلك من المفيد تثبيت عناصر التوجيه (ألواح التوجيه) على تلك القواديس على الأقل التي تفصل مناطق الصينية ذات اتجاه التدفق العكسي عن بعضها البعض. وعموماء يشكل سطح عناصر التوجيه زاوية قائمة مع نهاية القادوس. وبصفة عامة؛ تضطرب القنوات التي في صواني نقل الكتلة ذات التدفق العرضي ° المحكمة هيدروليكياً موضوع الاختراع بواسطة قنوات عرضية )3( عمودية على القنوات. من المفيد أن يكون بالقنوات العرضية مضايق عندما تحيط منطقتا ep) gad طبقاً صينية لهما اتجاه تدفق مضاد ببعضهما البعض. وفي الحالة الشديدة؛ قد يغلق المضيق لعمل حاجز. و/ أو القواديس gas ب" وفي أبسط حالة؛ قد تشكل المضايق بواسطة مسارات الغاز المرتبة أقرب لبعضها البعض عند الطرف الجانبي. وفي الحالة الشديدة سالفة الذكرء قد يتضمن وحيد (أطول) gas وقواديس الملحومة لعمل مسار غاز gas هذا البديل على مساري غاز وقادوس عند الجانب الطرفي. gas ويضبط العرض 5 بين الحواف الطولية السفلية لقادوس حسب حمل الغاز المدروس. Yo oA وأحياناً من ؛ حتى aul وبصفة عامة يتراوح 3[ بين "سم-0٠ "سم أو حتى و/ أو القواديس بين ©-*سم. gas وعموما تتراوح الجوانب الطولية لمسارات الغاز .مس٠٠١-٠١ وأحيانا بين ويتحقق الدفع المحسن للسائل إلى القنوات المتتالية عندما يكون بالجانب العلوي استواء انحو النهاية عند طرف واحد على الأقل للقادوس. Yo بين سطح التوجيه والجانب الطولي للقادوس (P40 < ٠ >( 0 ويسمح ضبط الزاوية ناتجة عنه مضادة في jaa زائدة liquid وتيارات سائل gas بمعدلات تدفق عالية جدا للغاز الاتجاه. وكلما صغيرت الزاوية (أي؛ كلما اتسع إعداد شق خروج الغاز 5ع)؛ كلما زاد تيار diquid السائل المشروحة ١١ وتوضح بعض التجسيمات المحددة للاختراع في الأشكال رقم ؛ حتى Yo المبينة في الأشكال رقم ؛؟ حتى 4 على لوح الصينية ١ بالتفصيل فيما بعد. تحتوي الصينية ا
الذي به عدة مسارات غاز gas متوازية طويلة على شكل شقوق 7 كمداخن للبخار. وترتب الحواف الطولية على مداخن البخار عموديا على الخط الواصل بين سطح التغذية ¥ والساحب السفلي ؟ وجدرانها الجانبية ٠١ تشكل قنوات + ينقل من خلالها السائل ويوضح فوق مداخن البخار قواديس ؛ لها شقوق خروج للغاز gas ذات شكل خاص © في جدرانها الجانبية FREE 5 التي تبرز في القناة 1 وبالتالي داخل السائل liquid وتشكل أحدي حواف كل شق خروج غاز gas © سطح توجية مائل #أ؛ يضخ من خلالها الغاز gas على هيئة فقاعات داخل السائل liquid باسلوب موجه؛ لكي تولد تيارات موجها من السائل داخل القناة 7. ويمكن ضبط أسطح التوجيه fo لتتكيف مع المهمة. وبالنسبة للمعدلات العالية لتدفق الغاز 885؛ تزداد الزاوية »© ومن ثم ينخفض تيار السائل الذي في ٠ - القنوات 1. بالإضافة لذلك؛ قد يتم الضبط عبر عدد من الشقوق. وتنقل قنوات التدفق ١ المتكونة بواسطة القواديس المشقوقة السائل من سطح التغذية ؟ إلى الدافع السفلي *. وتتضمن حافة التدفق الزائدة A عند cd Lal من أسفل وارتفاع مدخنة البخار منسوباً للسائل على الصينية الممتدة حتى Jel من الشق #©. وتصعد gases <i jd أو الابخرة من أسفل عن طريق مداخن البخار ١ إلى القادوس ؛ وتمر خلال الشقوق © إلى السائل الذي ينقل عزم التدفق التدفق إليها. Yo ووفقا للاختراع؛ يكون لمجموعة خطوط القادوس hood المتتالية ؛ في اتجاه التدفق العرضي نفس اتجاه التدفق. ويسمح ذلك التوجية لأسطح التوجيه 10 عند شقوق من خروج الغاز gas © في مجموعة من خطوط القادوس المتتالية وتغيير الانفصالات (الفواصل) 4 بين القواديس الموضوعة على خط واحد بضبط تدفق سائل صينية نقل الكتلة موضوع الاختراع حسب الاقطار الأكبر للأعمدة بطريقة مثالية. وبالإضافة لذلك؛ يزداد العرض السفلي للقادوس ٠ عند الحمل الكبير بالغاز gas ويعمل تثبين عناصر التوجيه الرأسية؛ المنسوبة عادة VY على القواديس ؛ على تقليل التدفق الزائد للقواديس بواسطة السائل liquid وبعيداً عن هذا تنسب الدرجة الزائدة من كفاءة dia نقل الكتلة موضوعة الاختراع للحقيقة أن لها الخواص التالي: - توزيع ضيق لزمن البقاء؛ Yo - الخلط العكسي الأدني؛ - التقريب الجيد لتدفق الإمتلاء. ا اا
-١ الحادثة في الشقوق © عند الاحمال الشديدة gas وعند معدلات التدفق العالية للغاز بالغاز 805؛ يحتمل إذا طلب أن نعكسهم بتغير الشكل الهندسي للقادوس وباستعمال العناصر الطويلة الدخول فوق القواديس (مثلاً استقبال حشوات تركيبة أو مهاد ذات حشوات عشوائية بين الصواني).
2 ولكي نحسن دفع السائل للقنوات التالية في مناطق المرور 4 بين الأطراف العلوية للقادوس LE يمكن تسوية نهايات أو الجوانب العلوية بالجوانب العلوية من القواديس ؛ على هيئة مستويات مسطحة مائلة ١١ممتدة لاسفل حتى الأطراف. وفي أحد تجسيمات صينية نقل الكتلة موضوع الاختراع؛ لاتقع مسارات الغاز 8858 في اتجاه التدفق العرضي في مستوى واحد؛ لكنها توضع في مستويات متتالية بطبقة تشبة الدرجات (الصورة الشلالية وفقا لشكل رقم (VF
٠ وبطريقة مفيدة يوجد سد (جدار) تدفق زائد (VA) عند الانتقال من مستوى للمستوى التالي ويوضع المستوى العلوي عند التغذية والمستوى السفلي عند المصرف.
وتكون المواد المفيدة لصواني نقل الكتلة المحكمة هيدروليكياً بالتدفق العرضي موضوع
الاختراع هي أنواع الصلب غير القابل للصداً (مثلا OEE) 0-406 =r)
١-039 1-75 0-200 1-671 ككل)؛ هماستلوي «Cn Hasteloy الالومنيوم
aluminum Ye النحاس copper التيتلنيوم ctitanium مونيل Monel والمواد التخليقية؛ مثلا <KERA ديابون <FVC (Diabon في مجملها.
وتكون صواني نقل الكتلة بالتدفق العرضي (التقاطعي) موضوع الاختراع مناسبة
بصفة خاصة لعوامل تحميل الغاز (السرعة السطحية للغاز gas (الجذر التربيعي لكثافة الغاز
((gas في حدود بين Y=) (باسكال) 5,. وللسرعات الفراغية الساعية للسائل في نطاق بين
٠ دام / (م'. ساعة). وقد تشغل إما تحت الضغط الجوي؛ تحت ضغط منخفض أو
تحت ضغط مرتفع.
وسوف يتضح أن صواني نقل الكتلة بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع قد تستعمل كبطانات داخلية فردية في عمود فصل. ومن ناحية أخرىء قد تستعمل أيضا بالاشتراك مع أنواع صواني أخرى (مثل الصواني مزدوجة التيار و/ أو صواني ذات (ama و/ أو
Yo بالاشتراك مع بطانات داخلية بخلاف الصواني (مثلاً حشوات مركبة و/ أو حشوات عشوائية)
ERY
و داخل عمود فصل. وتكون أعمدة الفصل المشتملة علي صواني نقل مادة بالتدفق التقاطعي وفقاً للإختراع مناسبة لعمليات الفصل الحراري thermal separating processes من أي نوع. وفي هذا المستند؛ تدل الصواني مزدوجة التيار على صواني ذات منخل بدون جزء تصريف. وهي ألواح بها مسارات بسيطة (ثقوب؛ شقوق؛ الخ)؛ التي تسمي أحياناً صواني ذات © منخل نضيض. ويؤدي غياب أجزاء التصريف (الواحدات الآتية لأسفل) إلى صعود الغاز gas وسقوط السائل المرتجع في عمود الفصل المتدفق في الإتجاه المضاد من خلال نفس مسار الصينية. ويعدل المقطع العرضي للمسارات حسب تحميل العمود بالطريقة المعروفة من قبل. Can يكون صغيراً dan يتدفق الغاز gas الصاعد عند معدل مرتفع من خلال المسارات ٠ بحيث يحتجز السائل الصاعد في العمود تماماً بدون أي حركة فصل. وعندما يكون مقطع المسارات كبيراً dan يمر الغاز الصاعد والسائل الهابط خلال بعضهما البعض بدون أي تبادل على الاطلاق وتكون الصينية معرضة لخطر التشغيل وهي جافة. وبمعني أخر يعرف نطاق العمل للصواني مزدوجة التيار بواسطة نقطتين محددتين. يجب ضبط معدل التحديد الأدني بحيث تظل طبقة سائل معينة على الصينية؛ لكي تسمح للصينية بالعمل. Vo ويعرف الحد العلوي بنقطة الفيضان عندما يؤدي المعدل لتراكم السائل على الصواني ذات المنخل التقطيري ويمنع التنقيط من خلالها. وخلال نطاق العمل الطبيعي؛ يتقطر السائل الصاعد في عمود الفصل في قطيرات من الصينية مزدوجة التيار للصينية مزدوجة التدفقء أي ينثر طور الغاز gas المستمر بين الصواني ذات مناخل التنقيط عن طريق طور السائل المتشتت. وتترذذ بعض القطيرات المتصادمة مع الصينية ذات منخل التنقيط. A وبصفة عامة؛ فإن كل صينية تدفق مزدوج؛ وبالمثل كل صينية نقل كتلة وفقا للاختراع؛ توصل محاذية لجدران العمود. 0805 توجد أيضا تجسيمات يوجد فيها فراغ متوسط بين جدار العمود والصينية الذي يقطعة فقط جزئيا عدة قناطر. وبالإضافة للمسارات الفعلية. فإن الصواني ذات التدفق المزدوج تحتوي عموما أيضا على ثقوب تسهل Mie تثبيت الصينية على حلقات الإرتكاز أو ما شابه ذلك (إنظر Sie البراءة الألمانية رقم 10159823 (DE-A Yo وتوصف الصواني مزدوجة التدفق التي قد تستعمل لأغراض هذا المستند؛ مثلاًء في د
١
Technische Fortschrittsberichte, Vol. 61, Grundlagen der Dimensionierung van
Kolonnenboden, pages 196 to 211, Verlage Theodor Steinkopf, Dresden (1967) and in DE-A 10230219. وفي هذا المستند؛ تدل الصواني ذات الصمام على صواني تدفق تقاطعي بها ثقوب وبها الوح ذو شوط 8 التي تهيئ (floating flap حركة محدود؛ صمامات موازنة أو رفع (اللسان العائم حجم ثقب مسار البخار حسب حمل عمود معني. ويحيد تيار الغاز 885 الصاعد؛ ويتدفق المتراكم ويشكل طبقة رابعة. وتوصل reflux liquid موازي للصينية داخل سائل المرتجع أنابيب الصرف المزودة بهدارات المرتجع من صينية إلى صينية. وأحياناً؛ يكون لها تشكيل مزدوج التدفق. ولكن؛ قد يكون لها كذلك تشكيل ثلاثي أو متعدد التيارات (مثلاً تدفق ثماني). Ys من المفيد أن تزيد اتجاهات التدفق في نفس قطر العمود. dale وبصفة als وتكون صواني التدفق التقاطعي لنقل الكتلة موضوع الإختراع مناسبة بصفة acrylic acid ناتج يحتوي على حامض أكريليك gas لتنفيذ عملية التكثيف التقطيري لخليط غاز المحفزة جزئياً بشكل غير متجانس للمواد الأولية gas طور الغاز oxidation مكون من أكسدة جزيني oxygen باستخدام أكسجين acrylic acid التي بها " ذرات كربون لحامض الاكريليك _ ٠ من أسفل لأعلي؛ بشتمل على DE-A 19924532 ض في عمود فصل وفقا للبراءة الالمانية رقم صوائي أولي ذات تدفق مزدوج ثم صواني تدفق تقاطعي لنقل الكتلة وفقا للاختراع. acrylic acid ويتضمن مصطلح "مواد أولية بها ؟ ذرات كربون" لحامض الاكريليك يمكن الحصول عليها في صورة أساسية بإختزال chemical على تلك المركبات الكيميائية وتشتمل أمثلة المواد الأولية المعروفة التي بها ؟ ذرات acrylic acid حامض الاكريليك ٠ propene البروبين «propane على البروبان acrylic acid كربون لحامض الاكريليك وأكرولين 801610. ولكن؛ تتضمن المواد الأولية التي بها ؟ ذرات كربون أيضا على مركبات وبدءأمن -propionic acid أو حامض بروبيونيك propionaldehyde بروبينونالدهيد Jie للطور الغازي باستخدام La غير المتجانسة المحفزة oxidation ذلك. تكون الأكسدة oxidative الجزيني جزئياً على الأقل إزالة للهيدرجة بشكل تأكسدي oxygen الأكسجين Yo انا
سا١ وفي عمليات الأكسدة oxidation الجزئية لطور الغاز gas المحفزه بشكل غير ض متجانس وثيقة الصلة بالموضوع؛ تمر المواد الأولى :© (ذات 3 ذرات كربون) لحامض الاكريليك acrylic acid المذكورة المخففة عموما بغازات خاملة؛ مثل النيتروجين CO ,و0)؛ هيدروكربونات خامل و/ أو بخار ماء؛ فوق مواد حفازة من معدن تقليدي مخلوط مع أكسيد في 0 خليط مع الاكسجين الجزيئي عند درجات حرارة مرتفعة واحيانا عند ضغط مرتفع dha وتتحول بالاكسدة oxidation إلى خليط غازي ناتج يحتوي على حامض الاكريليك .acrylic acid ونموذجياً؛ يكون لخليط الغاز gas الناتج المحتوي على حامض أكريليك acrylic acid من الأكسدة oxidation الغير متجانسة المحفزة الجزيئية لطور الغاز gas للمواد الأولية :© ٠ لحامض الأكريليك acrylic acid مع أكسجين جزيئي فوق مواد حفازة صلبة التكوين التالي: من 967١-١ بالوزن حامض أكريليك «acrylic acid من ©,9610-0 بالوزن أكسجين oxygen جزيئي؛ من 967١-١ بالوزن ماء water من 9680-0 بالوزن حامض خليك «acetic acid yo من 96-٠ بالوزن حامض بروبيونيك ‘propionic acid من 9061-٠ بالوزن حامض ماليك maleic acid و/ أو أنهيدريد ماليك maleic «anhydride من %Y-. بالوزن أكرولين «acrolein من 9601-٠ بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde Ye من 961-٠6 بالوزن فورفورال furfural من 0-0« % بالوزن بنز «benzaldehyde wa من 9061-0 بالوزن بروبين ©0060 والباقي غازات خاملة؛ مثل النيتروجين «nitrogen أول أكسيد الكربون «carbon monoxide ثاني أكسيد الكربون «carbon dioxide ميثان methane أو بروبان -propene Yo وقد تتم أكسدة oxidation طور الغاز gas ذاتها كما وصفت في الطرق القديمة؛ وبدأ من البروبين cpropene قد تتم أكسدة oxidation طور الغاز Sie «gas في مرحلتى أكسدة بخ انا yi -EP-A 700893 و EP-A 700714 متتاليتين» كما وصف في )3 الأوربية رقم oxidation المذكورة في البراءة gas طور الغاز oxidation سوف يتضح أن أكسدة og Al ومن ناحية قد تطبق أيضا. DE-A 19740252 والأوربية رقم DE-A 19740253 الالمانية رقم oxidation الناتج الخارج من أكسدة gas وعموماء تتراوح درجة حرارة خليط الغاز آثم. ٠0-7٠١ 72م وأحيانا من ١-١٠١ طور الغاز فوع بين © الساخن الناتج أولا في نظام إطفاء بالتبريد المباشر gas ثم يستحسن تبريد خليط الغاز قبل نقله علاوة على سائل 110010 الاطفاء المستخدم إلى (VA) ve حتى درجة حرارة بين القسم السفلي (القاع) من عمود الفصل وفقا للإختراع المشتمل على صواني التيار التقاطعي لنقل المادة موضوع الاختراع لاغراض التكثيف التقطيري. ويتراوح عموما ضغط التشغيل في بار وفي حالات عديدة بين 70 بار. Tee بارء أحياناً من 9-٠5 العمود بين ٠ وقد يكون نظام الاطفاء المستخدم هو أي جهاز معروف من الطراز السابق لهذا فنتوري. أعمدة الفقاقيع gas الغرض (مثلا أجهزة غسيل الغاز 885 بالرش؛ أجهزة غسيل الغاز gas أو الأجهزة الأخرى التي بها اسطح مرشوشة)؛ رغم تفضيل استخدام أجهزة غسيل الغاز الفنتورية أو مبردات الرش. وتعطى الأفضلية لإستعمال جهاز متزامن )3 نفاث لوح الإرتطام) . وللتبريد غير المباشر أو التسخين غير المباشر لسائل الإطفاء؛ وخصوصاً عند vo البداية؛ يتم ذلك فوق ناقل حرارة أو مبادل حراري. وفي هذا الشأن؛ تكون كل ناقلات الحرارة العامة أو مبادلات الحرارة مناسبة. وتعطي الأفضلية لمبادلات الحرارة ذات حزمة الأتابيب؛ مبادلات الحرارة ذات اللوح والمبردات الهوائية. وأوساط التبريد المفيدة هي الهواء في حالة مبردات هوائية مناسبة وسوائل التبريد؛ وخصوصاً الماء؛ في حالة جهاز تبريد أخر.
Y. واحد أمثلة سائل الاطفاء النافع هو سائل القاع من التكثيف التقطيري وفقا للإختراع أو خليط من سائل القاع وناتج التكثيف الناتج عن إنشطار جزء من السائل السفلي والمخلوط مع مانع البلمرة. وبمعنى أخر؛ يحتمل؛ إذا طلب؛ أن تفصل أوليجوميرات oligomers حامض الأكريليك acrylic acid تكونت من إضافة ميتشيل (Michael) بطريقة قابلة للانعكاس وتوجد في جزء من السائل السفلي المسحوب باستمرار من عمود الفصل موضوع الاختراع
vo بتأثير درجات الحرارة المرتفعة (من 0-170 2°70( ٠ وأحيانا مع إضافة مواد حفازة للانفصال حامضية أو قاعدية تحت ضغط منخفض (مثلاً بين ٠٠١ أو 00-٠7٠١ مللسي بار) لإنتاج
ا
Le
حامض أكريليك acid ©207116. ويستحسن تكثيف حامض الأكريليك acrylic acid المنطلق في
صورة بخارية؛ ويخلط مع مانع البلمرة polymerization inhibitor (مثل فينوتيازين
phenothiazine في حامض أكريليك acrylic acid مزال في صورة نقية)؛ ويدمج مع باقي
سائل القاع المسحوب: المستعمل كسائل إطفاء. وتكون عموماً درجة حرارة سائل الإطفاء بعد
© ترك مبادل الحرارة سالف الذكر بين 0-٠٠١ 5٠"م. ونقطة الدخول لخليط الغاز gas الناتج
Lika) من الأكسدة oxidation الحفزية للطور الغازي وسائل الاطفاء المستخدم إلى عمود
الفصل موضوع الاختراع هي المنطقة السفلية من العمود التي تشتمل بصورة مفيدة على مجزئ
متكامل يعمل بفرق الطرد المركزي وينفصل بواسطة صينية أولى ذات مدخنة عن الصواني السفلية مزدوجة التيار.
Ye وفي نفس الوقت تعمل الصينية ذات المدخنة كصينية تجميع يسحب منها باستمرار ناتج
التكثيف وينقل إلى المنطقة السفلية و/ أو إلى منطقة الاطفاء. ويثبت فوق صينية المدخنة الأولى مجموعة أولي من صواني التدفق المزدوج الموزعة بانتظام تام في عمود الفصل التي تستكمل بصينية مدخنة ثانية (صينية تجميع (collecting tray ويسحب باستمرار حامض أكريليك acrylic acid خام له درجة نقاء عادة في حدود > 90 % بالوزن كجزء متوسط الغليان من VO صينية التجميع الثانية تلك في التيار الجانبي. ومن cad) أن يدفع حامض الأكريليك acrylic 0 الخام إلى مراحل أخرى تقطيريه و/ أو تبلورية وأيضاً تنقية وسوف تعاد دورة جزء على الأقل من سوائل القاع و/ أو السوائل الأم الحادشة في التقطير (عمليات التكرير) و/ أو التبلورات crystallizations إلى عمود الفصل وفقا للاختراع أسفل صينية التجميع Al) لكن فوق الأولى.
9 وطبقا للاختراع؛ سوف يدفع حامض الاكريليك acrylic acid الخام المسحوب كجزء متوسط الغليان إلى البلورة بغرض التنقية الزائدة. ولا تتعرض عملية البلورة المستخدمة لأي قيود. وقد تتم البلورة باستمرار أو على دفعات؛ على مرحلة واحدة أو أكثرء لأي درجات نقاء محبذة؛ وعند calla قد يضاف الماء لحامض الأكريليك acrylic acid الخام المراد تنقيته بالبلورة قبل البلورة (يحتوي عندئذ (le على حسب كمية حامض الاكريليك acrylic acid
Yo الموجود؛ حوالي 96٠0 بالوزن ٠ عادة حتى 968 بالوزن؛ من الماء).
نح ااا
-١ i (نقاء 169545 بالوزن) acrylic acid ومن المدهش أن درجة أسترة حامض الأكريليك قد تتحقق فقط بمرحلة بلورة وحيدة. وبشكل مفيد؛ تنفذ خطوة البلورة كبلورة معلق؛ مثل المبينة ويكون لبلورات حامض الأكريليك J DE-A 19924532 من البراءة الألمانية رقم ٠١ في العمود )1( المتكونة في بلورة المعلق شكلاً مكعباً أو مخروطياً. وتتراوح نسبة الطول acrylic acid dE) ويفضل في حدود بين ١ 7 حتى ١ :١ -].: T إلى السمك (1) المعتادة بين © ومن المألوف أن يكون السمك 1 للبلورات في حدود .١ :3,© حتى ١ ٠ والأفصل بين في Sos 1. ميكرومتر. وعادة يكون الطول 300-٠١ ميكرومتر» وغالبا بين Te ميكرومتر. وعند فصل البلورات المعلقة 400-7٠٠0 ميكرومتر؛ غالباً من 00-٠ حدود DE-A عن باقي السائل الأم بواسطة عمود غسيل المصهور (مثلاً وفقا للبراءة الالمانية رقم فائق الإمتصاص acrylic acid أكريليك Gada 10223058)؛ يحتل أيضاً أن نحصل على ٠ المناسسب 800116 acid أكريليك Gada (نقاء > 965,7 بالوزن) بمرحلة بلورة وحيدة؛ أي يستحسن أن AAD فائقة الامتصاص للماء. وفي هذه polyacrylates لتحضير بولي أكريلاتات تكون الكمية الكلية من السائل الأم معادة الدورة إلى عمود الفصل موضوع الاختراع. ومن ناحية أخرىء قد تتم البلورة أيضا كعملية بلورة لفيلم هابط تجزيل؛ كما توصي على مرحلتي تنقية (مبلورات الفيلم Sle البراءة الأوربية رقم 20-698. وقد تشتمل. Yo أنابيب بلورة بطول ١00-٠٠٠١ من Ol النازل المناسبة في هذا السياق قد تتضمن علي: وقطر خارجي ٠*-١٠٠مم). ويستحسن أعادة دورة السائل الأم المستبعد في مرحلة SEER الثانية إلى مرحلة التنقية الأولى . ويفضل أن تعاد الدورة الكاملة للسائل الأم المستبعد في aan من مرحلة A مرحلة التنقية الأولى إلى عمود الفصل موضوع الاختراع. وقد يدفع المنتج الثنقية الأولى كلياً أو جزئياً لمرحلة التنقية الثانية. وعند دفع جزء فقطء سوف يخلط الباقي ٠ عموما مع المنتج النقي لمرحلة التنقية الثانية لإعطاء المنتج النهائي الجاهز للاستخدام. الخام المسحوب من acrylic acid ووفقا للاختراع» سوف يدفع جزء حامض الأكريليك صينية التجميع الثانية بصورة مفيدة لصينية التدفق المزدوج أسفل صينية التجميع تلك. وعموما سوف يدفع السائل الأم لهذه الصينية. وقبل دفعه؛ سوف يسخن السائل الأم عموماً حتى درجة الخام. acrylic حرارة السحب من الاكريليك ald حرارة تناظر Yo ا
لا ١ وفوق صينية التجميع الثانية؛ وتوجد أولا مجموعة Al من الصواني مزدوجة التدفق الموزعة بانتظام التي تحل محل صواني النقل بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع التي بالمتل توزع بانتظام. وأحيانا تشكل الصينية العلوية مزدوجة التدفق كصينية موزع. ومعني أخرء تحتوي مثلاً؛ على قنوات للتدفق الزائد ذات تدفق زائد Aline 0 وتستكمل صواني نقل الكتلة بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع بواسطة صينية ثالثة ذات مدخنة (صينية تجميع). ويوجد فوق صينية التجميع الثالثة صواني ذات صمام؛ ويستحسن مزدوجة التدفق. وقد يوجد مبدأ الصواني ذات الصمام وكذلك الصواني ذات الصمامات التي قد تستعمل وفقا للاختراع؛ Sa في Technische Fortschrittsberichte, Volume 61, Grundlagen der Dimensionierung ٠ von Kolonnenboden, p. 96 to 138. وميزتها الأساسية هي أنها تعطي مسارا مناسباً لحملها المعين من البخار المتدفق خلالها عبر نطاق أحمال واسع. وطبقا للاختراع؛ تعطي الأفضلية لاستعمال صواني ذات ثقل الموازنة. وبمعني a توجد أقفاص بها ثقوب مغلقة باثقال في ثقوب الصينية. وطبقاً للاختراع؛ تعطي Ne الأولوية الخاصة للصمامات 71712 من .Stahl, DE, Viernheim وفي منطقة الصينية ذات الصمام؛ يتكثف الماء أساساًء وكذلك المكونات الأقل تطايراً من الماء. ويسمي ناتج التكثيف المتكون cla الحامض acid water ويسحب ماء الحمض باستمرار من صينية التجميع الثالثة. وتعاد دورة جزء من الماء المسحوب إلى عمود عند أعلى صواني تقل الكتلة ذات التدفق التقاطعي موضوع الاختراع. ٠٠ والجز ء الأخر من ماء الحامض acid water المسحوب يبرد بواسطة مبادل حراري غير مباشرء؛ 5 ¢ بصورة مماثلة؛ تعاد دورة جزء إلى عمود الفصل موضوع الاختراع. وتعاد دورة جزء إلى عمود الفصل موضوع الاختراع عند صينية الصمام العلوية (عند درجة حرارة من (YTV Y ويستحسن من IVY والجزء الأخر من صينية ذات صمام موضوعة قرب منتصف المسافة بين صينية التجميع الثالثة والصينية العلوية ذات الصمام vie) درجة حرارة Yo حوالي احا اتي؛ ويفضل بين 0-18 7ثم). بح انا
سم -١ ويتم جزء من التبريد بتوصيل ماء الحامض water 8010 من خلال مبخر البروبيلين 0100186 لكي تحول البروبيلين oxidation sae SY طور الغاز gas المحفزة غير المتجانسة؛ التي تخزن في صورة سائلة؛ إلى طور الغاز gas وتزال المكونات الأكثر تطايراً من الماء في وصورة غازية عند قمة عمود الفصل 8 موضوع الاختراع وعادة تعاد دورتها جزئيا على الأقل كغاز هع مخفف إلى أكسدة oxidation طور الغاز gas ولكي نتجنب التكثيف في مكثف غاز الدورة؛ يسخن غاز gas العادم بشدة مقدما بواسطة مبادل حرارة غير مباشر. ويدفع عادة الجزء غير معاد الدورة لغاز العادم إلى الإحراق. ولغرض منع البلمرة؛ يدفع محلول —p ميثوكسي فيتول p-methoxyphenol = ٠ 118110 في المنتج النقي وأحيانا بالإضافة لمحلول من فينوثيازين phenothiazine في المنتج al حتى الجزء العلوي من صواني نقل المادة المحكمة هيدروليكياً hydraulically بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع. ويستعمل هذا المحلول كذلك لتثبيت المنتج النقي. وبالإضافة لذلك؛ يدفع محلول فينوثيازين (PTZ) phenothiazine في المنتج النقي تقريبا في منتصف جزء العمود المزود بصواني نقل الكتلة المحكمة هيدروليكياً ذات التدفق Yo التقاطعي موضوع الاختراع. وفي Jad) ينفذ Lad تكوين ماء الحامض acid water خارج عمود الفصل موضوع الاختراع. وفي هذه الحالة» سوف يكثف تماماً الماء خارج تيار الغاز منخفض الغليان الخارج من قمة العمود بواسطة التبريد المباشر في منطقة حرة داخلية أو منطقة إحتواء داخلية بواسطة سائل أطفاء ثاني. وبدورة يكون ناتج التكثيف هو ماء الحامض acid water وسوف تعاد دورة Yo جزء من ماء الحامض يحكمة إلى قمة العمود لزيادة أداء الفصل فيه ويفرغ جزء أخر من ماء الحامض acid water ونتخلص منه (مثلا بالاحراق) ويبرد عادة الجزء المتبقي من ماء الحامض بصورة غير مباشرة في مبادل حرارة خارجي ويستعمل كساتل إطفاء ثاني. وتكون مكونات التبار منخفض الغليان الأكثر تطايراً من الماء هي التي تشكل غاز العادم الذي يعاد دورته جزئيا على الأقل كغاز gas دورة في أكسدة oxidation طور الغاز 888. Ye ويستحسن أن تمتد الصواني مزدوجة التدفق في العملية موضوع الاختراع داخل عمود الفصل وفقا للاختراع حتى تقريبا المستوى داخل عمود الفصل؛ المتجة نحو قمة العمودء الذي نح لاا
-١- بسائل المرتجع < 1670 بالوزن؛ منسوبة acrylic acid فيه تكون محتويات حامض الاكريليك لوزن سائل المرتجع. وعموما يتراوح عدد الصواني مزدوجة التدفق لعملية الفصل موضوع الاختراع بين ويحبذ أن تكون مسارات الصواني % Tome بين les ويفضل أن تتراوح نسبة fo-vo مزدوجة التدفق المراد استخدامها وفقا للاختراع ذات ثقوب دائرية لها قطر منتظم. ويفضل أن © مم. وإذا طلب؛ قد يضيق قطر الثقب في عمود الفصل موضوع ٠-٠١ يكون الأخير بين الاختراع أو يوسع من أعلى إلى أسفل و/ أو قد يقل أو يزيد عدد الثقوب (مثلا قد يكون قطر ولكن؛ قد يكون VAY الثقب 5 ١مم ونسبة التقب من أعلى لأسفل قد تزيد من 9617,4 حتى وفقا للاختراع. ويفضل كذلك أن ترتب Ll عدد الثقوب فوق كل الصواني مزدوجة التدفق
Sie الثقوب لدائرية بانتظام عبر الصواني المنفردة مزدوجة التدفق بخطوة مثلثية محكمة (إنظر ٠ «(DE-A 10230219 الالمانية رقم 361 وأيضاء؛ تتجة حافة الدق للمسارات المختومة للصواني مزدوجة التدفق المراد استخدامها وفقا للاختراع في عمود الفصل وفقا للاختراع لاسفل (ذلك يقلل تكوين البوليمر غير المحبذ). polymer ووفقا للاختراع. يقبل أن يناظر عدد صواني التدفق المزدوج المستخدمة للعملية Vo لوحا نظرياً. ١5-٠١ موضوع الاختراع حوالي وعموما سوف يتراوح عدد صواني نقل الكتلة المحكمة هيدروليكياً بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع التالية للصواني مزدوجة التدفق التي في عمود الفصل موضوع الاختراع بشكل مفيد بين 9078-8 ويستحسن Ley of ووفقا للاختراع؛» سوف تتراوح نسبة oor. بين (تناظر نسبة الثقب تماما مساهمة النسبة المئوية لمقاطع المسارات إلى المقطع 9670-١0 ٠ الاجمالي؛ في حالة صواني نقل الكتلة بالتدفق التقاطعي موضوع الاختراع من المفيد تماماً أن تقع داخل النطاق سالف الذكر). ووفقا للاختراع؛ تعطي الأفضلية لاستخدام صواني نقل المادة ذات التدفق التقاطعي سوف يكون عدد صواني التدفق التقاطعي le بالتيار الوحيد موضوع الاختراع. وبصفة موضوع الاختراع للعملية موضوع الاختراع بحيث يناظر hydraulically المحكمة هيدروليكياً Yo واحيانا 78 لوح نظري. 30-٠١ حوالي ل
بال ويحتوي كل من صواني التدفق التقاطعي المحكمة هيدروليكياً hydraulically وفقا للاختراع والصواني ذات الصمامات التي تستخدم للعملية موضوع الاختراع على ماسورة نازلة واحدة على الأقل. وقد تكون إما ذات تدفق وحيد أو تدفق متعدد؛ lhe تدفق مزدوج. وفي التشكيل أحادي التيار؛ قد يكون بها أيضا أكثر من ماسورة نازلة واحدة. وعلى وجه العموم؛ © تبرشم كذلك المواسير الصاعدة في الصواني ذات المصامات هيدروليكياً hydraulically وبخلاف ذلك؛ قد يكون لصواني التدفق التقاطعي المحكمة هيدروليكياً hydraulically موضوع الاختراع؛ بعيدا عن توجيه الشقوق RU نفس التشكيل والترتيب للمسارات؛ المداخن وكذلك القواديس hoods مثل التي في صواني Thormann الموجودة Lila ويتم كل من منع البلمرة لنظام الاطفاء لخليط الغاز gas الناتج الخاص بأكسدة oxidation). طور الغاز gas سواء عبر موانع البلمرة الموجودة في السائل السفلي المستخدم للاطفاء وموانع البلمرة الأخرى الموجودة في أي ناتج تكثيف منفصل مستخدم للاطفاء أيضاً. وكما ذكر بالفعل؛ من المفيد بصفة عامة أن ننفذ الانشطار بإضافة ملح غير عضوي تعمل إضافته لمحلول مائي من حامض برونشتيد قوي على زحزحة PH للمحلول المائي إلى النتطاق القلوي؛ كما يوصي بها Mia بالبراءة الالمانية رقم 6 DE-C . وعلى أساس كمية LD 5 السفلي المراد تعريضه للفصل؛ سوف تتراوح كمية حفاز الفصل الاساسي الواجب إضافته بين 969-01 بالوزن. وتشتمل أمثلة حفازات الفصل المناسبة وفقا للاختراع على (KOH ممع يل «NaHCO; «(Na,CO; «(NaOH «KHCO; تزامنلك «LipCO; ود800. وبمعني أخرء تكون حفازات catalysts الفصل المفيدة. بشكل خاص هي أملاح معادن قلوية و/ أو ملاح معادن أرضية قلوية لأحماض غير عضوية أو عضوية ضعيفة برونستيد «Bronsted Jie Yo حامض الفوسفوريك «phosphoric acid حامض البوريك cboric acid حامض الكربونيك ccarbonic acid حامض الفورميك formic acid أو حامض الخليك acetic acid ويمعني أخرء لذلك تكون حفازات catalysts الفصل المفيدة بصفة خاصة هي فوسفاتات phosphates معدن قلوي و/ أو فوسفاتات phosphates معدن أرضي قلوي؛ بوراتات cborates كربونات 665 هيدروجين كربونات <hydrogencarbonates فورمات formates وخلات .acetates Yo ‘Vay
الفصل بطريقة ما بحيث تكون قابلة للذوبان في catalysts وسوف تختار حفازات المائل السفلي تحت ظروف الفصل. ووفقا 4293347 5-8لا؛ يكون لوجود فثالات ثاني الكيل تأثيرا مفيدا على الفصل المتعلق بها. وعلى وجه العموم؛ ينفذ Lad dialkyl phthalates
PTOI بار وعند درجة حرارة بين ١ 2 الفصل المتكامل عند ضغط ° وبصورة مفيدة؛ يتراوح ضغط الفصل بين 00-75 مللي Ob ويفضل بين -٠٠١ Ta مللي بار. ومن المستحسن أن تكون درجة حرارة الفصل بين 0-١540 7؟”م؛ ويفضل من Vee وعند تنفيذ الفصل باستمرار (العملية موضوع الاختراع تنفذ بشكل مفيد باستمرار)؛ يجب أن يكون زمن البقاء في مفاعل الفصل بين £200 ساعات.؛ ويجب تنفيذ الفصل وفقا للاختراع المراد إجراؤه بطريقة بسيطة في مبخر إزالة الضغط - تدوير مدفوع. Ve وكما وصف في 5 US-A وكذلك في 4101879 DE-A قد ينفذ فصل أوليجوميرات حامض الاكريليك acrylic acid oligomers أساسا بدون إضافة حفازات catalysts فصل حامضية أو قاعدية متخصصة. وتتضمن على حامض دوديسيل بنزين سلفونيك «dodecylbenzenesulfonic acid م- تولوين سلفونيك p-toluenesulfonic acid حامض كبريتيك sulfuric acid الحفازات الحامضية acidic catalysts الصلبة التي في -3 JP-A Yo 178949 أو الأملاح غير العضوية المذكورة بالفعل. وبصفة عامة؛ يتدفق مفاعل الفصل تخليا بواسطة الهواء أثناء الفصل. وفي العملية موضوع الاختراع؛ تتخلص عموما من الباقي الغير متطاير في مفاعل الفصل» مثلا بالحرق. وإذا طلب؛ تحافظ إضافة مذيب عضويء مثلا ميثانول 060:2:01؛ على بواقي الفصل المتطايرة في الحالة المائعة. 1 ونموذجياً تتراوح درجة الحرارة في قاع العمود موضوع الاختراع بين VOT بينما تتراوح درجة الحارة عند الصينية العلوية ذات التدفق التقاطعي المحكمة هيدروليكيا hydraulically موضوع الاختراع بين ١ 1604م واحيانا بين 0١40-7م. و عادة تكون درجة حرارة السحب لحامض الاكريليك acid 80116 الخام بين VY eA ويؤدي استخدام صواني نقل الكتلة موضوع الاختراع إلى حركة فصل محسنة تظهر Yo في المحتوي المنخفض من حامض الاكريليك acid 807116 في الماء الحامض. ويسهل كذلك بذ نا
الا« التشغيل الأكثر استقرارا لعمود الفصل موضوع الاختراع؛ الذي يظهر في اختلاف فرق الضغط الأقل لكل لوح. ويسمح هذا بدرجات نقاء لحامض الاكريليك acrylic acid الخام المسحوب عبر التيار الدوري > 9647,7 بالوزن. وعموماء توجد المحتويات الثانوية التالية في حامض الاكريليك 8 الخام: > ,960 بالوزن حامض خليك «acetic acid 901,٠“ > بالوزن ماء؛ > 960,075 بالوزن حامض فورميك «formic acid %v vv Vo > بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde ٠. > 960,01 بالوزن اكرولين cacrolein > 960,.75 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid > 960,47 بالوزن فورفورال furfurals Yo > .,96.0 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate vey > 0,0 % بالوزن فورمات اليل «allyl formate Yo > 96,0 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde > 960,17 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride > 960,5 بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid > 960,075 بالوزن فينوثيازين «phenothiazine و > 960,014 بالوزن MEHQ ٠ أكثر من وفوق هؤلاء؛ لا يمكن عموما اكتشاف أي محتويات أخرى لمكون ثانوي. وتتطلب العملية موضوع الاختراع عموما عدم ادخال أي طاقة. بخلاف ذلك؛ يساهم خليط الغاز gas = كمحتوي طاقة كافية. مثال ومثال مقارنة: ١-مثال مقارنة (توصف الحالة المستقرة) Yo الأكسدة المحفزة غير المتجانسة لطور الغاز gas من البروبيلين propylene إعطت خليط غاز gas ناتج عند درجة حرارة قدرها 7760م له التركيب التالي: قا -
اسالا 4 6 بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 960,717 بالوزن حامض خليك «acetic acid ,AAYY 96 بالوزن cele 960.77٠ بالوزن حامض فورميك «formic acid ° 675 بالوزن فور مالدهيد «formaldehyde 60,10٠6 بالوزن اكرولين cacrolein 784 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid 60٠ بالوزن فورفورال furfurals .960,2 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate ٠٠١ 960.67 بالوزن فورمات اليل <allyl formate 7 .96 بالوزن بنز الدهيد benzaldehyde 6,17 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride 9A 0 ,960 بالوزن حامض بنزويك acid 0602016 748 % بالوزن «COs Yo 717 بالوزن «CO 960,071 بالوزن بروبان spropane 6,4 بروبيلين «propylene 96077 بالوزن 5402 967/7747 بالوزن No Y. ولم تكتشف أي مكونات أخرى. وتم تبريد خليط الغاز gas الناتج V4 VT) كجم/ ساعة) في مبرد رش يعمل بتيار مصاحب عن طريق التبريد المباشر حتى درجة حرارة ١74 “م. وكان السائل المستخدم للتبريد المباشر (سائل الاطفاء) خليطا من سائل سفلي مسحوب من عمود الفصل الموصوف فيما يلي؛ وناتج تكثيف الفصل الممنوع من البلمرة (الناتج بفصل Yo جزءمن سائل الاطفاء؛ تكثيف طور الغاز الناتج وإضافة المنتج النقي الممنوع من البلمرة). وكان تركيب سائل الاطفاء كما يلي: فح انا
باغلا 96171 بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 960,051 بالوزن حامض خليك «acetic acid 77 6 بالوزن cela 960,8 بالوزن حامض فورميك «formic acid 2 48 بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde 960,7 بالوزن اكرولين cacrolein 58 . .960 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid 4 بالوزن فورفورال furfurals 48 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate Yo 96,71 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde AFT بالوزن انهيدريد مالبيك «maleic anhydride 27 بالوزن حامض بنزويك <benzoic acid 9675,777 بالوزن (ads ثائي اكريليك «diacrylic acid 967,957 بالوزن حامض بولي اكريليك polyacrylic (قرب ميشيل «(Michael Yo 6,7 بالوزن فينوثيازين ‘phenothiazine ,960 بالوزن MEHQ و 61 بالوزن من المكونات الأخرى عالية الغليان. وكان لناتج التكثيف للفصل الممنوع من البلمرة ١١/4( polymerization كجم/ ساعة) التركيب التالي: %YY, AVY Ye بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 9684 بالوزن حامض خليك «acetic acid 7 بالوزن cela 960,0 بالوزن حامض فورميك «formic acid %v, vv od بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde Yo 4 بالوزن اكرولين cacrolein 96,77 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid رق انا
ولا ,96 بالوزن فورفورال furfurals 1 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde ٠ بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride o 965,785 بالوزن حامض بنزويك «benzoic acid 961,149 بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid 7/9 96 بالوزن فينوثيازين «phenothiazine و 99٠ بالوزن -MEHQ تم سحب جزء (495 ٠٠١ كجم/ (Rela من سائل الاطفاء باستمرار ودفع للفصل. وتم هذا ٠ عند ضغط Tey بار ودرجة حرارة 4,٠8٠"م. وترك الغاز gas المفصول جهاز الفصل عبر فاصل يعمل بفرق الطرد المركزي عند درجة حرارة ©7١١٠”م وتم حفظ BL الفصل في حالة مائعة بإضافة الميثانول methanol ودفع للمحرقة. وتم توصيل باقي سائل الاطفاء )1 4 كجم/ ساعة) من خلال مبادل حراري ذي حزمة أنابيب ثم استخدام عند درجة حرارة قدرها OV YY للتبريد المباشر لخليط الغاز الناتج. Vo وتم نقل خليط الغاز الناتج المبرد وسائل الاطفاء الناتج من التبريد المباشر إلسي قاع عمود الفصل (للتكثيف التقطيري). وكان ارتفاع عمود الفصل 54,3 م. وكان قطر عمود الفصل في منطقة صواني تورمان ٠ ,1م وبخلاف ذلك eter وتم تكامل الفاصل الذي يعمل فرق الطرد المركزي داخل المنطقة السفلية من العمود وتم منع قطيرات سائل الاطفاء من الاحتجاز أعلى المنطقة السفلية. Y. واكتملت المنطقة السفلية عند ارتفاع عمود (مثل كل الارتفاعات؛ مقاسة من قاع العمود) قدره 8,لام بواسطة صينية تجميع أولي (صينية المدخنة التي بها حوالي ١١ مدخنة ذات سطح موزعة بانتظام؛ قطر المدخنة؛ 6٠١ مم؛ ارتفاع المدخنة: ١م). وكان لصينية التجميع شكل مزدوج الجدران له ميل ؟" نحو المركز وكأس انطلاق مركزي وفوهة انطلاق (دي أن - (Ye وكان مقطع الغاز الحر حوالي oY Yo تم سحب 82740 كجم/ ساعة من سائل المرتجع من صينية التجميع الأولى هذه ونقل إلي المنطقة السفلية. وكان تركيب ذلك السائل المرتجع. ‘Vay
الا 4 بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 904 بالوزن حامض خليك «acetic acid 960684 بالوزن cela : 960,077 بالوزن حامض فورميك «formic acid ° ,960 بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde 960,171 بالوزن اكرولين cacrolein 960,5 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid 451 961,7 بالوزن فورفورالات furfurals YY ,96 بالوزن اكريلات اليل callyl acrylate ٠ 960,000 بالوزن فورمات اليل «allyl formate 74 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde VAG ,96/8 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride 14 بالوزن حامض بنزويك «benzoic acid 0,778 % بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid ١. VY \o 96 بالوزن فينوثيازين «phenothiazine و YY AQ ,+ % بالوزن MEHQ وكانت درجة الحرارة 7 AV وكان الضغط ٠,48 بار. ووضعت أول صينية من ال V0 صينية مزدوجة التيار الابتدائية على مسافة ؟* متر فوق صينية التجميع الأولي. وتم تثبيت تلك الصواني مزدوجة Lal (قطر cae) 8 ll عدد ٠ التقوب 748 نسبة CED 9618) على مسافات متساوية عند فاصل صواني قدره 450؟مم. وتكونت المسارات من تقوب دائرية بقطر منتظم قدره pod وحافة التثبيت في عمود الفشصل المتجه لاسفل. وكانت نسبة الثقب حوالي 9670. وكان ترتيب مراكز دوائر المرور متبوعه بخطوة مثلثية محكمة. وكانت المسافة بين مراكز دائرتين متجاورتين ٠ آمم. وتم تشكيل الصينية الخامسة عشر مزدوجة التدفق كصينية توزيع. ولهذا الغرض؛ Yo تكونت من أنبوبتين داخليتين (دي أن - )15٠ بها Ee ثقب تفريغ (قطر ١١ مم) بكل أنبوبة مدخلة. بق اانا
الال واستكملت المجموعة الأولي من الصواني مزدوجة التدفق بصينية تجميع ثانية (صينية ذات مدخنة بها حوالي ١١ مدخنة ذات سطح موزعة بانتظام؛ ارتفاع المدخنة حوالي eh كأس انطلاق مركزي ذو فوهات انطلاق (دي ان ~ (You المقطع الحر للغاز قدرة ~ 7670) التي تم تثبيتها على ارتفاع ,م فوق الصينية الاخيرة مزدوجة التدفق. 8 من تلك الصينية الثانية للتجميع؛ تم سحب حامض اكريليك acrylic acid خام باستمرار والذي كان له التركيب الأتي: 4 2 بالوزن حامض «acrylic acid «bly SI 4 بالوزن حامض خليك «acetic acid 4 بالوزن cela ب" 960,75 بالوزن حامض فورميك «formic acid . .,960 بالوزن فور مالدهيد «formaldehyde ّ| 8 ,960 بالوزن اكرولين cacrolein 960,078 بالوزن بروبيونيك «propionic acid 960,514 بالوزن فورفورالات furfurals Yo Yo ...960 بالوزن حامض اكريلات اليل «allyl acrylate 960,00 بالوزن فورمات اليل «allyl formate 960,151 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde 960,1 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride 960,555 بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid A 4 % بالوزن فينوثيازين «phenothiazine و 90,074 بالوزن -MEHQ وأعيدت دورة 4857748 كجم/ ساعة من حامض الاكريليك acrylic acid الخام المسحوب عند درجة حرارة 2299,0 إلي الصينية الخامسة عشر مزدوجة التدفق (العد بدءأ من أسفل). اخ انا
—YA- الخام المسحوب عند acrylic acid من حامض الاكريليك dela كجم/ 7١67 دفعت EP-A.616 998 إلي بلورة الفيلم الهابط التي لها مرحلتى تكرير وفقا 299,05) a درجة وعند هذا الحد؛ انخفضت درجة حرارتها إلي 4 "تم بتبادل الحرارة غير المباشرة. كجم/ ساعة) إلي YR EL) وتم دفع المنتج النقي في مرحلة التكرير الأولي بكاملة مرحلة التكرير الثانية. وكان تركيبة كما يلي:- © «acrylic acid بالوزن حامض اكريليك 909,777 «acetic acid بالوزن حامض خليك 960,487 cele بالوزن 7 formic acid بالوزن حامض فورميك 960,7١ «formaldehyde بالوزن فورمالدهيد 960... ¥ ٠ cacrolein بالوزن اكرولين 96 4 «propionic acid بالوزن حامض بروبيونيك 60,075 dfurfurals ض 96.7 بالوزن فورفقورال «allyl acrylate بالوزن اكريلات اليل Ye, eno «benzaldehyde بالوزن بنز الدهيد 6 4 Yo «maleic anhydride بالوزن انهيدريد مالييك 960.777 و «diacrylic acid اكريليك JU بالوزن حامض 60,28 و «phenothiazine بالوزن فينو ثيازين 96 ٠,7 وأعيدت دورة الساتل الأم لمرحلة التنقية الثائية بالكامل لمرحلة التنقية الأولي. وتم إدخال السائل الألم الخاص بمرحلة التنقية الأولي في صهريج وأعيدت دورته من هناك عند ٠ كجم/ ساعة للصينية الخامسة عشر مزدوجة التدفق (العد ١76178 درجة حرارة 50م بكمية من أسفل). وكان تركيب ذلك السائل الأم معاد الدورة كما يلي: «acrylic acid بالوزن حامض اكريليك 9 4 «acetic acid بالوزن حامض خليك 9,7 cela بالوزن 967,1 Yo formic acid بالوزن حامض فورميك 4 انق اا
960,2 بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde Yor ,.% بالوزن اكرولين cacrolein 1 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid ,961 بالوزن فورفورال furfurals 2 64 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate 900,797 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde 960,478 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride 977 بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid و 96 بالوزن فينوثيازين «phenothiazine ١ 60,0 بالوزن -MEHQ تم سحب 7٠475 كجم/ ساعة من المنتج النقي من مرحلة التنقية الثانية وكان له التركيب التالي: 94 بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 960,14 بالوزن حامض خليك «acetic acid : Ye 960,047 بالوزن cele ...96 بالوزن حامض فورميك «formic acid 960,007 بالوزن اكرولين cacrolein 60,07٠ بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid 960,٠ بالوزن فورفوزال furfurals A 960,060 بالوزن اكريلات اليل «allyl acrylate Yo ...96 بالوزن بنز الدهيد «benzaldehyde 994 بالوزن انهيدريد مالييك «maleic anhydride 4 بالوزن حامض ثاني اكريليك «diacrylic acid 5...,. 96 بالوزن فينوثيازين «phenothiazine و Yo تم خلط )149 كجم/ ساعة من هذا الحامض أكريليك acrylic acid النقي مع PTZ بحيث نتج محلول يحتوي على 961,5 بالوزن من PTZ الذائب (محلول المانع .)١ انا ra
MEHQ النقي هذا مع acrylic acid كجم/ ساعة من حامض الأكريليك FA وتم خلط (7 (محلول المائع MEHQ بحيث نتج محلول احتوي على 9670 بالوزن لكي تثبت ناتج تكثيف الانفصال. ١ كجم/ ساعة من محلول المانع ٠١ واستخدام لكي نثبت 18447 كجم/ ساعة من حامض ١ كجم/ ساعة من محلول المائع YET واستخدام النقي. phenothiazine الاكريليك © وتم امرار .)١ وبالتفصيل؛ تم تنفيذ بلورة الفيلم الهابط كما يلي (انظر مثلا شكل رقم الخام المدفوع للبلورة الخاصة بالفيلم الساقط acrylic acid التيار البارد من حامض الاكريليك
Yor في البداية فوق مرشح 71 (بغرض إزالة البوليمر؛ مرشح سلة له عرض شبكة حوالي ميكرومتر) ثم نقل إلى صهريج التخزين ب١ (ثم صنع جهاز البلورة بالكامل من الصلب غير لمستودع nd gall القابل للصداً وتم تزويد مستودع التخزين بجهاز تسخين وتتراوح الاحجام Vs تم edly التخزين ب١ في حدود 0 8؟-١٠ م وعادة لا يقلب مستودع التخزين ب١). ومن مثل التيار ؟ إلى مستودع ١ خام بواسطة المضخة بي acrylic acid إدخال حامض اكريليك تخزين ب في محطة بلورة الطبقة. ولأن بلورة الطبقة ذات المرحلتين هي عملية ذات دفعات؛ الخام acrylic acid يتم شحن مرحلة التنقية الأولى على دفعات باستخدام حامض الاكريليك وبعد البلورة الجزئية لحامض التغذية المذكورة؛ وسمح Yo (لتيار “) من مستودع التخزين ٠ للحامض المتبقي السائل وحامض التخمير الصاعد من التخمير (انظر وصف تسلسل المرحلة acrylic فيما بعد) ليمر إلى الخزان ب على هيئة التيار 4. وتم توصيل حامض الاكريليك إلى ٠١ باستمرار عبر المضخة بي * على هيئة التيار Yo الغني بالشوائب المجمع في 0 إلى الصينية الخامسة عشر مزدوجة التدفق ١١ Lal الخزان ب+ وتعاد دورته منه على هيئة المتبقية عند RT بعمود الفصل. وتم صهر طبقة البلورات من مرحلة التنقية (did من aad) ٠٠ إكتمال التخمير في جهاز البلورة (أساسا بإدخال الحرارة غير المباشرة) وتنقل فورا لمرحلة التنقية الثانية 82 في نفس جهاز البلورة (التيار 4). وسمح للسائل المتبقى الموجود فى مرحلة ونقل عبر المضخة ١ مثل التيار fo بعد البلورة الجزئية والتخمير يمر إلى الخزان 02 da التيار 8 إلى مستودع التخزين ب7. وصهرت بلورات مرحلة التنقية 2 المتبقية بعد Jie " التخمير فى جهاز البلورة بنفس الطريقة مثل التى فى حالة مرحلة التنقية أو بعد ذلك سمح لها Yo .)7 بالمرور كتياره إلى مستودع التجميع ب© (استحدام تيار فرعى لتحضير محلول المانع ا
اوس واستخدم المنتج النقى لمرحلة التنقية الثانية 182 فى الخزان 5 لتحضير محلول المانع ١ مع إضافة المثبت + Ya) (PTZ) من و/أو علاوة على حامض الاكريليك «il acrylic acid التيار الجانبى 83 و/أو البلورات المصهورة للمرحلة RT (أى 52) قد تستعمل أيضاً لتحضير محلول المانع ١ و/أو (Y وأضيف محلول المانع ١ فى صورة التيار 54 للناتج النقى المصهور لمرحلة التنقية 82 فى المستودع (Slo نحصل على تركيز المثبت المذكور فى حامض الاكريليك LE) acrylic acid . وكان تيار التغذية © هو محلول المانع ١ للغرض؛ المجمل؛ تثبيت عمود الفصل. وأجريت مراحل التنقية بشكل متكرر بالتسلامسل Ri-Ry Ri-Ry Ri-Ry وأجريت كل من مرحلتي التنقية Ros Ry فى جهازى بلورة للفيلم الساقط من سولز كيمتيك ايه جى Sulzer Chemtee AG الذين يعملان على التوازى. واحتوى كل جهاز بلورة ٠ على ١778 أنبوبة ad ساقط بطول ١١م وقطرها خارجى 7١ مم. وكان القطر الداخلى 17 مم. وفى الأنابيب»؛ تدفق الحامض المراد بلورته الداخل بواسطة مضخة دوران كفيلم هابط فوق السطح الداخلى. وقد أمكن توصيل بيئة نقل حرارة (HTM) المدخلة بالمثل عبر مضخة تدوير فوق السطح الخارجى للأنابيب على هيئة فيلم ساقط. وكانت HTM المستخدمة هى خليط ماء / جليكول glycol درجة تجمده > -* 7م (كبديل» قد يستعمل خليط الماء/ الميثانول methanol Vo الذى نقطة تجمده > -# ؟ثم). وكانت أقصى شحنة لكلا جهازى التبلور حوالى ٠١١7١ طن من الحامض/ الدمغة المراد تنقيته. وتنتمى الصهاريج ب7-ب» لمحطة البلورة وليس بها تقليب» وهى صهاريج ذات سخونة قليلة (ملفوفة من الخارج بأنابيب تسخين خفيف مشحونة بخليط مناسب قابل للتسخين من الماء/ الجليكول (glycol ذات سعات بين 50 Jad Sy .5 وتم توصيل جهازى البلورة مع نظام تسخين / تبريد الذى بواسطته يمكن تغيير درجة حرارة بيئة نقل الحرارة المتدفقة فوق الأسطح الخارجية لأنابيب البلورة حسب الحاجة. وقد تكون نظام التسخين/ التبريد أساساً من محطة تبريد بالضغط لتوصيل طاقة التبريد والتسخين؛ وصهاريج تخزين لاحتجاز بيئة نقل الحرارة عند درجات حرارة مختلفة. . وكانت الخطوات فى مرحلة التنقية المستقلة RI أو 182 كما يلى؛ بعد شحن جهاز Yo البلورة بحامض يراد تنقيته وأثناء دوران الحامض؛ استخدم ناقل الحرارة Tad برنامج التبريد. وأثناء خفض درجة الحرارة؛ تجمدت طبقة بللورات غليظة متزايدة فوق الأسطح الداخليبة ا yy (الأنابيب المبلورة). وعند الوصول على الكتلة المرغوبة من الحامض المتجمد؛ توقف التبريد ودوران الحامض وتم تصريف الحامض السائل المتبقى للخارج. ثم رفعت درجة حرارة طبقات البلورات فى خطوة التخمير بزيادة درجة حرارة ناقل الحرارة. وقد أدى ذلك لانصهار جزني لطبقات البلورات» أساساً فى المناطق ذات البلورات النقية الأقل (أى التى لها نقطة انصهار أقل بسبب الشوائب). وبالمثل كان سائل التخمير الناتج مفرغاً من جهاز التبلور. ثم صهرت طبقة © لأعلى من نقطة HTM البلورات المتبقية بعد نهاية أسلوب التخمير بزيادة أخرى لدرجة حرارة انصهار الحامض النقى. وأعلى من محتوى معين للسائل؛ عملت مرة أخرى مضخة تدوير الحامض. وبعد اكتمال صهر طبقات البلورة؛ صرف المصهور الناتج للخارج كسائل نقى. وكانت ظروف العملية المناسبة نموذجياً لمراحل التنقية متكررة ومذكورة فى الجدول التالىء والقيم التي بين الأقواس تعطى النطاق المستخدم. ٠ )5-7( v=) (=) 3-6 (2°) HTM درجة حرارة البداية اسهد ال (1 £) v= (ك/ دقيقة) ارم HTM انحدار تبريد (AY=VY) نسبة الكتلة المتجمدة )% بالوزن من كتلة الشحنة) نحم لبلاحجيم) ممم خطوة التخمر )١5-1( ١٠- )١-١7( محا (*°) HTM درجة حرارة البداية ل =F) (“محم.) لصحتن TY (ك / دقيقة) HTM انحدار تبريد (+.° (FE) ٠١-١ نسبة الكتلة المتخمرة (76 بالوزن للكتلة المشحونة) (71-8) جام خطوة الصهر -7 تمل “حعام) اانا صم( تالر (2°) HTM درجة حرارة م المضخات المستخدمة كانت مضخات طرد مركزى. بخلاف ذلك؛ اتبع أسلوب البراءة الأوربية رقم 116447أ. ا py 7١ وعلى ارتفاع ام من صينية التوزيع الثانية وضعت أول واحدة من ال oma § صينية الأخرى ذات التدفق المزدوج من النوع سالف الذكر (قطر الثقب أيضاً بانتظام ونسبة الثقب 9617,4)؛ التى وزعت بانتظام أيضاً على فواصسل 7-7١ لكن عدد التقوب وبها قنوات 7١ قدرها 770 مم . وشكل آخر واحدة من تلك الصوائى مزدوجة التدفق ٠ للتدفق الزائد وبها مسار تدفق زائد مسنن تعمل كصينية توزيع channels © وعلى مسافة 800 مم فوق الصينية الأخيرة مزدوجة التدفق؛ بدأ تمدد عمود الفصل بطريقة مخروطية. وعلى ارتفاع مم من آخر صينية مزدوجة التدفق. انتهى ذلك التمدد م. 1,8 ٠ عند قطر عمود قدره صينية مزدوجة التدفق؛ بدأ التوزيع المنتظم AT وعند هذا الارتفاع ؛ أي 1,9 من صسوانى DISC Sy صينية تورمان تقليدية فردية التدفق. YA (فاصل الصينية = 560 16م) لعدد ٠ ثورمان بطريقة ما بحيث أدى ترتيب شقوق النقل فى قواديس صوانى ثورمان إلى اتجاه تدفق متتالية فى اتجاه التدفق التقاطعى. channels مضاد للسائل فى كل حالة فى قنوات لصوانى ثورمان 9614. وكانت نسبة سطح المدخنة لسطح مخرج CE وكانت نسبة وكان إرتفاع المدخنة وارتفاع هدار التدفق الزائد 50 مم. وكان الخلوص السفلى LA الشق ١١ مم. وكان ارتفاع الشق ٠١ للأغطية الفقاعية (المسافة بين الحافة السفلية للشق والصينة) Vo وكان الطول الأقصى .*؟٠ hood مم. وكانت الزاوية بين الشق المائل والحافة الطولية لل مم. وفى المنطقة المحيطية الخارجية من العمود ؛ انخفض طول ال Avs للحافة الطولية لل مم لأسباب التعديل حسب استدارة العمود. وكانت المسافة بين ين 7٠١ حتى حوالى 10 موضوعين على خط واحد فى اتجاه التدفق التقاطعى 16 مم. وكان سطح المصرف للماسورة النازلة 961,8 منسوبة للمساحة المقطعية للصينية. وكان العرض بين الحواف الطولية السفلية Y ٠ لل 14 مم. وعند ارتفاع أعلى صينية ثورمان؛ بدأ عمود الفصل فى الضيق مرة أخرى بطريقة مم فوق صينية ثورمان العلوية؛ اكتمل هذا الضيق وانكمش قطصر 7١ مخروطية؛ وعلى ارتفاع .م١ العمود مرة أخرى إلى وعلى ارتفاع ",ام من أعلى صينية ثورمان وضعت صينية تجميع ثالثة (صينية ذات Yo م). ٠6 = مدخنة ذات سطح موزعة بانتظام؛ ارتفاع المدخنة ١١ مدخنة بها حوالى ا
دم ومن صينية التجميع الثالثة ؛ تم سحب 7407© كجم/ ساعة من ele الحامض acid الذى له درجة حرارة 220A) وضغط 5 ٠,7 بار. وكان تركيب ماء الحامض : 969,781 بالوزن حامض اكريليك tacrylic acid ° 6,84 بالوزن حامض خليك acid 26602؛ 967,775 بالوزن cela 4 بالوزن حامض فورميك «formic acid 967,774 بالوزن فورمالدهيد «formaldehyde 4 بالوزن اكرولين cacrolein Yo. 4 بالوزن حامض بروبيونيك «propionic acid ...960 بالوزن فورفورالات urfurals 4 99 بالوزن فورمات الليل «allyl formate 96007 بالوزن بنزالدهيد «benzaldehyde و 960,000 بالوزن MEHQ Yo أعيدت دورة 717148 كجم/ساعة من ماء الحامض المسحوب (29/0:1م) علاوة على faaS ot ساعة من محلول المانع ¥ (VV) لأعلى صينية ثورمان .Thormann ودفعت £9 VY كجم/ ساعة من ماء الحامض المسحوب إلى المحرقة . وأعيدت دورة 007371 كجم/ ساعة من ماء الحامض المسحوب عند درجة حرارة ٠م إلى سادس صينية ذات صمام سوف توصف لاحقاً (العد من (Jad . Y. وأعيدت دورة 700714 كجم/ ساعة من ماء الحامض المسحوب عند درجة حرارة ",ثم لأعلى صينية ذات صمام التى سوف توصف لاحقاً. عند صينية ثورمان Thormann الرابعة عشر (العد من أسفل)؛ دفعت ١١747 كجم/ ساعة من محلول المانع ١ عند درجة حرارة ١,8٠تم. le ارتفاع 77٠١ من صينية التجميع الثالثة؛ تم تشتيت ١١ صينية مزدوجة التدفق YO ذات صمام في ترتيب منتظم (فاصل الصينية = ©٠0٠0 مم). وكان ارتفاع هدار الصرف Vo مم. وكانت نسبة الثقب 9618 ومجموع مساحات سطح الصرف للأنابيب الهابطة بالصنيتين إن اا
مس المتتاليتين ذوات الصمام كان 96٠0 من المساحة لمقطعية للعمود. واستخدمت الصمامات 2 المباعة من شتال (Stahl المانيا «DE فيرنيايم -Viernheim وكان الضغط عند قمة العمود ٠,7 بار. وعند قمة العمود؛ VTE IS كجم/ساعة من غاز العادم عند درجة حرارة ؛٠”م الخارج من عمود الفصل التركيب التالى: هت 960,067 بالوزن حامض اكريليك «acrylic acid 960,797 بالوزن حامض خليك tacetic acid 677 بالوزن cola 960,08 بالوزن حامض فورميك «formic acid 4 بالوزن اكرولين cacrolein Yo 84 بالوزن فورفورالات furfurals 96 بالوزن فورمات الليل «allyl formate %Y, YAY. بالوزن «CO, 94 بالوزن «CO 4 بالوزن بروبان «propane Yo 96,9717 بالوزن بروبيلين «propylene 907,897 بالوزن و0؛ 964,076 بالوزن Na فى مبادل حرارة غير مباشر تم تسخين غاز العادم حتى OFA وبعد ذلك أعيدت دورة 97,549 كجم / ساعة من غاز العادم هذا عبر كباس غاز الدورة إلى أكسدة طور الغاز Yo كغاز مخفف ودفعت 17319507 كجم/ ساعة لغاز العادم للاحتراق . وتميز تشغيل صوانى ثورمان باختلافات فى فرق الضغط لصينية ثورمان مستقلة يصل إلى ١ مللى بار لكل صينية. وأدى ذلك إلى | اختلافات فى فرق الضغط لصوانى مزدوجة التدفق يصل إلى 0+ مللى بار لكل صينية مزدوجة التدفق. وكان متوسط فرق الضغط فى منطقة أول سبع صوانى ثورمان (العد من أسفل) حوالى Yo + مللى بار لكل صينية ثورمان؛ هبط إلى © مللى بار لكل صينية ثورمان_بازدياد ارتفاع لعمود. ةق ااا
و "- مثال (عملية الحالة المستقرة) كان الأسلوب مثل مثال المقارنة؛ باستثاء ان صوائى ثورمان قد شكلت بطريقة ما بحيث تم تشكيل شقوق النقل بالقواديس فى قنوات channels التدفق المتتالية فى اتجاه التدفق التقاطعى على هيئة أزواج بطريقة ما بحيث لم تعد تيارات السائل فى هاتين القناتين المتتاليتين © مباشرة مضاد؛ لبعضها البعضء لكل بخلاف هذا تتحول الأزواج المتتالية من قنوات channels التدفق إلى نفس الاتجاه ؛ وتغير اتجاه التدفق فقط من زوج إلى زوج. وبالإضافة لذلك؛ كل 1000 أحاط بتغيير الاتجاه كان بامتداد الطول الكلي لل (بحد أقصي 800 مم؛ وحد أدني ٠٠١ مم) في المنتصف باستخدام ألواح توجيه بارتفاع ٠٠١ مم. وبالإضافة لذلك. انخفضت المسافة بين موضوعين على خط واحد في اتجاه التدفق التقاطعي ٠ الذي واجه تغيرا في الاتجاه من *٠ إلى Yo مم. وعندما كان تركيب ومقدار خليط الغاز الناتج من أكسدة الطور الغازي المحفزة غير المتجانسة هو نفسة وكان لحامض الاكريليك acrylic acid الخام المسحوب من عمود Jail نفس التركيب تماماء هبط محتوي حامض الاكريليك acrylic acid في ماء الحامض من 96,51 بالوزن إلى 967,50 بالوزن الذي أكد تأثير الفصل المحسن لصواني ثورمان VO المعدلة وفقا للاختراع. وفي نفس الوقت؛ء هبطت اختلافات فرق الضغط في منطقة صواني ثورمان المعدلة وفقا للاختراع من ١ مللي بار إلى ١.7 مللي بار لكل صصينية وانخفضت اختلافات فرق الضغط في منطقة صواني التدفق المزدوج من 6,١ dee مللي بار لكل صينية مزدوجة التدفق. وسمح هذا بتشغيل عمود الفصل بطريقة أكثر استقرارا تماما التي اتضحت في الاختلافات الأقل في درجة حرارة التنظيم المثبت عند الصينية الخامس والأربعين a ٠ القاع (عند ارتفاع درجة الحرارة عند الصينية © زاد ارتجاع ماء الحامض إلى عمود الفصل؛ وعندما هبطت درجة الحرارة تلك؛ إعيدت درة ماء حامض أقل إلى عمود الفصل)؛ وانخفضت الاختلافات في نوعية حامض الاكريليك acrylic acid الخام المسحوب. وتكونت مادة عمود الفصل والصواني المحتواه داخله من الصلب غير القابل للصدا من النوع .١- 07/1١ د
Claims (1)
- الا _ عناصر_الحماية -١ ١ صينية محكمة هيدروليكيا hydraulically لنقل mass transfer ALS متدفقة Y تقاطعيا أو عرضيا مناسبة كسطح داخلي في أعمدة الفصل لنقل الكتلة mass ؤ transfer بين الاطوار السائلة والغازية liquid and gas phases وبها قنوات channels ¢ مستقلة مرتبة متوازية والتي تصل مسارات السائل diquid الغاز gas ° الموزعة بين القنوات channels التي تغطيها قواديس hood طويلة تنغمس حافتاها 1 الطوليتان السفليتان داخل السائل liquid الموجود بالقنوات channels وبها شقوق 7 لخروج الغاز gas ولها أسطح توجيه تقوم بتوجيه خروج الغاز 885 إلى السائل liquid A في اتجاه Je وذلك لكي تشكل اتجاه تيارات السائل liquid داخل القنوات channels q ويضبط توجيه الجانب الطولي lower longitudinal (الأكثر طولا) hoods Gud ill) متعامداً على اتجاه التدفق العرضي للسائل liquid حيث يتم ١١ ضبط أسطح التوجيه للقواديس hoods في قناتين متتاليتين على الأقل في اتجاءه VY التدفق التقاطعي بطريق ما بحيث يتدفق السائل liquid الذي في تلك القنوات channels VF في نفس الاتجاه وبخلاف هذا يوصل السائل liquid بطريقة متعرضة " عبر القنوات channels كلها. ١ "- صينية نقل كتلة بالتدفق التقاطعي crossflow mass transfer محكمة Y هيدروليكيا hydraulically مثل المذكورة في عنصر الحماية رقم ٠ حيث تتقاطع 1 القنوات channels مع قنوات عرضية cross-channels عمودية على القنوات.channels ¢ ١ "- صينية نقل كتلة بالتدفق التقاطعي crossflow mass transfer محكمة Y هيدروليكيا Jie hydraulically المذكورة في عنصر الحماية رقم oF حيث يكون 3 بالقنوات العرضية cross-channels مضايق حيث تحيط منطقنا صينية لهما ¢ اتجاهات تدفق متضادة إحداهما بالأخرى. vayسير ؟- ١ ¢— صينية نقل كتلة بالتدفق التقاطعي crossflow mass transfer محكمة Y هيدروليكيا hydraulically مثل المذكورة في عنصر الحماية رقم oF حيث تشكل 1 المضايق بواسطة مسارات الغاز gas و/ أو القواديس hoods المرتبة أقرب £ لبعضها البعض عند الجانب الطرفي. —o ١ صينية نقل كتلة بالتدفق التقاطعي Jie crossflow mass transfer المسذكورة Y في أي من عناصر الحماية رقم ١-؛؛ حيث ثثبيت ألواح التوجيه التي تبرز فوق Y القواديس hoods على الجانب العلوي لبعض القواديس hoods على الأقل. ١ 7- صينية نقل كتلة بالتدفق التقاطعي Jie crossflow mass transfe المذكورة في Y عنصر الحماية رقم ©؛ حيث تثبت ألواح التوجيه على الأقل على الجانب العلوي 7 للقواديس hoods المذكورة التي تفصل مناطق الصواني ذات اتجاه التدفق المضاد. -١ ١ صينية نقل كتلة Jie A mass transfer المذكورة في أي من عناصر الحماية ¥ رقم (A) حيث تحتوي الجوانب العلوية للقواديس 10005 عند طرف واحد على 1 الأقل للقادوس chood على مسطح إلى الطرف. -A ١ عمود فصل separating column يشتمل على الأقل على صينية واحدة لنقل كتلة 7 بالتدفق التقاطعي crossflow mass transfe محكمة هيدر وليكيا hydraulically ؤ Jia المذكورة في أي واحد من عناصر الحماية رقم Y=) ١ 9— عمود فصل separating column يشتملء كأسطح داخلية فاصلة من أسفل لأعلىء على ألا صواني مزدوجة التدفق ثم صواني Ja كتلة بالتدفق التقاطعي crossflow mass transfe 1 محكمة هيدروليكيا Jie hydraulically المذكورة في أي واحد من ؛ - عناصر الحماية VYاخ اناو١ )= عملية فصل حراري (A thermal separating process تنفذ في عمود فصل separating column 7 مثل المذكور في عنصر الحماية رقم 4 أو 5.-١ ١ عملية للتكتيف التقطيري fractionally condensing لخليط غاز gas ناتج يحتوي Y على حامض اكريليك acrylic acid من الأكسدة الجزئية partial oxidation لطور 3 الغاز gas المحفز catalyzed غير المتجانس heterogeneously لمواد أولية بها ٠ ¢ ذرات كربون لحامض الاكريليك acrylic acid باستخدام الأكسجين oxygen 2 الجزيئي في عمود فصل separating column مشتمل على صواني نقل مادة بالتدفق 1 التقاطعي المحكمة هيدروليكيا hydraulically كأسطح داخلية للفصل؛ والتي تشتمل 7 على استعمال gee 3 فصل Jie separating column المذكور في عنصر الحماية رقم A أو Avay
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10243625A DE10243625A1 (de) | 2002-09-19 | 2002-09-19 | Hydraulich abgedichteter Querstrom-Stoffaustauschboden |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA03240297B1 true SA03240297B1 (ar) | 2007-05-06 |
Family
ID=31969294
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA03240297A SA03240297B1 (ar) | 2002-09-19 | 2003-09-16 | صينية محكمة الغلق هيدروليكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضياً |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7118098B2 (ar) |
| EP (1) | EP1542778B1 (ar) |
| CN (1) | CN1320938C (ar) |
| AT (1) | ATE532566T1 (ar) |
| AU (1) | AU2003266362A1 (ar) |
| BR (1) | BR0314233B1 (ar) |
| DE (1) | DE10243625A1 (ar) |
| SA (1) | SA03240297B1 (ar) |
| WO (1) | WO2004028657A1 (ar) |
Families Citing this family (68)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10247240A1 (de) | 2002-10-10 | 2004-04-22 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure |
| WO2005007609A1 (de) | 2003-07-11 | 2005-01-27 | Basf Aktiengesellschaft | Thermisches trennverfahren zur abtrennung wenigstens eines (meth)acrylmonomere angereichert enthaltenden stoffstroms |
| US8431743B2 (en) | 2004-07-01 | 2013-04-30 | Basf Aktiengesellschaft | Preparation of acrylic acid by heterogeneously catalyzed partial gas phase oxidation of propylene |
| US7473405B2 (en) * | 2004-10-13 | 2009-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Fluid distribution apparatus for downflow multibed poly-phase catalytic reactor |
| US7601866B2 (en) | 2005-03-01 | 2009-10-13 | Basf Aktiengesellschaft | Process for removing methacrolein from liquid phase comprising acrylic acid as a main constituent and target product, and methacrolein as a secondary component |
| US7705181B2 (en) | 2005-03-01 | 2010-04-27 | Basf Akiengesellschaft | Process for removing methacrylic acid from liquid phase comprising acrylic acid as a main constituent and target product, and methacrylic acid as a secondary component |
| JP2007191449A (ja) * | 2006-01-20 | 2007-08-02 | Nippon Shokubai Co Ltd | アクリル酸の製造方法 |
| CN100434132C (zh) * | 2006-11-01 | 2008-11-19 | 褚雅志 | 泡罩立体筛板 |
| DE102007055086A1 (de) | 2007-11-16 | 2009-05-20 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure |
| KR101463278B1 (ko) | 2007-01-26 | 2014-11-18 | 바스프 에스이 | 아크릴산의 제조 방법 |
| DE102007004960A1 (de) | 2007-01-26 | 2008-07-31 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure |
| DE102007014603A1 (de) | 2007-03-23 | 2008-09-25 | Basf Se | Verfahren des Transports einer aus einem Lagerbehälter entnommenen flüssigen Monomerenphase im Tank eines Tankwagens oder eines Tankschiffs |
| DE102007014606A1 (de) | 2007-03-23 | 2008-09-25 | Basf Se | Verfahren zur Lagerung einer unter den Bedingungen der Lagerung flüssigen Monomerenphase |
| US8408026B2 (en) | 2007-08-21 | 2013-04-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquid collector and redistributor for packed columns |
| DE102007043748A1 (de) | 2007-09-13 | 2008-09-11 | Basf Se | Verfahren zur kontinuierlichen Abtrennung eines Zielproduktes X in Form von feinteiligem Kristallisat |
| DE102007043758A1 (de) | 2007-09-13 | 2008-10-23 | Basf Se | Verfahren zum Betreiben einer kontinuierlichen Abtrennung eines Zielproduktes X in Form von feinteiligem Kristallisat des Zielproduktes X |
| DE102007043759A1 (de) | 2007-09-13 | 2008-09-11 | Basf Se | Verfahren zum Betreiben einer kontinuierlichen Abtrennung eines Zielproduktes X in Form von feinteiligem Kristallisat |
| BE1018537A3 (fr) | 2007-09-13 | 2011-03-01 | Basf Se | Procede d'exploitation d'une separation en continu d'un produit cible x sous la forme d'un cristallisat finement divise. |
| DE102008001435A1 (de) | 2008-04-28 | 2009-10-29 | Basf Se | Verfahren zur Übertragung von Wärme auf eine monomere Acrylsäure, Acrylsäure-Michael-Oligomere und Acrylsäurepolymerisat gelöst enthaltende Flüssigkeit |
| DE102008041573A1 (de) | 2008-08-26 | 2010-03-04 | Basf Se | Verfahren zur Auftrennung von in einem Produktgasgemisch einer partiellen heterogen katalysierten Gasphasenoxidation einer C3-Vorläuferverbindung der Acrylsäure als Hauptbestandteil enhaltener Acrylsäure und als Nebenprodukt enthaltenem Glyoxal |
| DE102008040799A1 (de) | 2008-07-28 | 2008-12-11 | Basf Se | Verfahren zur Auftrennung von in einem Produktgasgemisch einer partiellen heterogen katalysierten Gasphasenoxidation einer C3-Vorläuferverbindung der Acrylsäure als Hauptbestandteil enthaltener Acrylsäure und als Nebenprodukt enthaltenem Glyoxal |
| MY153094A (en) | 2008-07-28 | 2014-12-31 | Basf Se | Process for separating acrylic acid present as a main constituent and glyoxal present as a by-product in a product gas mixture of a partial heterogeneously catalyzed gas phase oxidation of a c3 precursor compound of acrylic acid |
| DE102009045767A1 (de) | 2009-10-16 | 2010-08-12 | Basf Se | Verfahren der Inbetriebnahme eines Trennverfahrens zur reinigenden Abtrennung von Acrylsäurekristallen aus einer Suspension S ihrer Kristalle in Mutterlauge |
| DE102010030279A1 (de) | 2010-06-18 | 2010-10-28 | Basf Se | Verfahren der Inbetriebnahme eines Trennverfahrens zur reinigenden Abtrennung von Acrylsäurekristallen aus einer Suspension S ihrer Kristalle in Mutterlauge |
| US8461383B2 (en) | 2009-10-16 | 2013-06-11 | Basf Se | Process for starting up a separating process for purifying removal of acrylic acid crystals from a suspension S of crystals thereof in mother liquor |
| US9310135B1 (en) * | 2010-05-28 | 2016-04-12 | Cool Energy, Inc. | Configureable heat exchanger |
| DE102010040921A1 (de) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Methanol und Essigsäure |
| DE102010040923A1 (de) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Ethanol und Formaldehyd |
| DE102010042216A1 (de) | 2010-10-08 | 2011-06-09 | Basf Se | Verfahren zur Hemmung der unerwünschten radikalischen Polymerisation von in einer flüssigen Phase P befindlicher Acrylsäure |
| DE102011076931A1 (de) | 2011-06-03 | 2012-12-06 | Basf Se | Wässrige Lösung, enthaltend Acrylsäure und deren konjugierte Base |
| DE102011119148A1 (de) * | 2011-11-22 | 2013-05-23 | Linde Ag | Kolonne |
| WO2013112818A1 (en) | 2012-01-27 | 2013-08-01 | Carrier Corporation | Evaporator and liquid distributor |
| CA2863790C (en) * | 2012-03-12 | 2020-06-30 | Koch-Glitsch, Lp | Cross flow tray and support system for use in a mass transfer column |
| DE102012204436A1 (de) | 2012-03-20 | 2012-10-04 | Basf Se | Thermisches Trennverfahren |
| DE102012212437A1 (de) | 2012-07-16 | 2014-01-16 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure aus Ethylenoxid und Kohlenmonoxid |
| DE102012212424A1 (de) | 2012-07-16 | 2014-01-16 | Basf Se | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure durch eine mit wenigstens einer molekularen Wirkverbindung katalysierte Thermolyse von Poly-3-hydroxypropionat |
| US20140121403A1 (en) | 2012-10-31 | 2014-05-01 | Celanese International Corporation | Integrated Process for the Production of Acrylic Acids and Acrylates |
| DE102013010625A1 (de) | 2013-06-24 | 2014-12-24 | Julius Montz Gmbh | Stoffaustauschboden |
| CN103432764B (zh) * | 2013-08-05 | 2015-05-13 | 北京泽华化学工程有限公司 | 多降液管塔盘和具有其的板式塔 |
| KR102204612B1 (ko) * | 2013-12-17 | 2021-01-19 | 엘지전자 주식회사 | 분배 유닛 및 이를 포함하는 증발기 |
| DE102013226428A1 (de) | 2013-12-18 | 2015-06-18 | Basf Se | Extraktionskolonne und Verfahren zum Extrahieren eines Bestandteils aus einem Fluid |
| DE102014215437A1 (de) | 2014-08-05 | 2015-11-05 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung eines Fluids |
| DE102014215436A1 (de) | 2014-08-05 | 2015-10-15 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen, insbesondere solchen, die (Meth)acrylmonomere enthalten |
| DE102014215438A1 (de) | 2014-08-05 | 2016-02-11 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen |
| DE102015213490A1 (de) | 2015-07-17 | 2016-09-15 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen, insbesondere solchen, die (Meth)acrylmonomere enthalten |
| DE102015213493A1 (de) | 2015-07-17 | 2016-09-15 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen, insbesondere solchen, die (Meth)acrylmonomere enthalten |
| DE102015122209A1 (de) | 2015-12-18 | 2017-02-16 | Basf Se | Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen |
| DE102015122232A1 (de) | 2015-12-18 | 2017-02-23 | Basf Se | Kaminboden für eine Kolonne zur thermischen Behandlung von fluiden Gemischen |
| CN108778486B (zh) * | 2016-03-10 | 2021-01-05 | 林德股份公司 | 用于将规整填料的填料盘装入传质塔的容器中的设备和方法 |
| US12005436B2 (en) * | 2017-05-26 | 2024-06-11 | Stemcell Technologies Inc. | Devices and methods for separating particles from a liquid |
| US11298669B2 (en) | 2017-12-21 | 2022-04-12 | Uop Llc | Scale collection device for downflow reactors |
| US11224849B2 (en) * | 2017-12-21 | 2022-01-18 | Uop Llc | Scale collection device for downflow reactors |
| US10556212B2 (en) * | 2017-12-21 | 2020-02-11 | Uop Llc | Scale collection device for downflow reactors |
| US11904262B2 (en) | 2018-03-29 | 2024-02-20 | Uop Llc | Vapor-liquid contacting apparatus and process with cross contacting |
| WO2020020697A1 (de) | 2018-07-26 | 2020-01-30 | Basf Se | Verfahren zur hemmung der unerwünschten radikalischen polymerisation von in einer flüssigen phase p befindlicher acrylsäure |
| CN109097262B (zh) * | 2018-08-29 | 2024-08-06 | 宁夏尚农生物科技产业发展有限公司 | 益生菌接种培育装置 |
| CN109607751B (zh) * | 2018-12-14 | 2021-07-13 | 广西南宁绿泽环保科技有限公司 | 一种中心源复合膜生物反应器的气水平衡器 |
| JP2022553612A (ja) * | 2019-08-30 | 2022-12-26 | ７７ビジョン・ウェイ・リミテッド | ミネラル化水分配装置及び方法 |
| CN111298630A (zh) * | 2020-03-18 | 2020-06-19 | 武汉凯迪电力环保有限公司 | 一种高度渐变的s形条形泡罩脱硫塔盘装置 |
| CN111135699B (zh) * | 2020-03-25 | 2025-05-16 | 中建中环新能源有限公司 | 一种逆流喷淋塔用托盘装置及逆流喷淋塔 |
| US20230132285A1 (en) | 2020-03-26 | 2023-04-27 | Basf Se | Process for inhibiting the undesired free-radical polymerization of acrylic acid present in a liquid phase p |
| CN112023432A (zh) * | 2020-08-26 | 2020-12-04 | 朱文艳 | 一种板式分馏塔 |
| FR3114755B1 (fr) * | 2020-10-02 | 2022-10-07 | Commissariat Energie Atomique | Extracteur liquide-liquide et batterie comprenant de tels extracteurs |
| BR112023019567A2 (pt) | 2021-03-31 | 2023-11-14 | Basf Se | Coluna para tratamento térmico de uma mistura de compostos com tendência à polimerização, e, processo de separação térmica |
| CN113351151B (zh) * | 2021-06-08 | 2024-07-05 | 武汉凯通石化机械有限公司 | 一种悬挂式偏心降液管浮阀塔板设计方法 |
| WO2023006503A1 (de) | 2021-07-28 | 2023-02-02 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von acrylsäure |
| CN114405038B (zh) * | 2022-01-26 | 2023-04-28 | 福建钰融科技有限公司 | 冷凝导流组件和废液回收装置 |
| WO2025172146A1 (de) | 2024-02-15 | 2025-08-21 | Basf Se | Verfahren zur herstellung von acrylsäure |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1620750A (en) * | 1926-05-06 | 1927-03-15 | Kent W Bartlett | Apparatus for separating liquids and gases |
| FR779167A (fr) | 1933-10-06 | 1935-03-30 | Merck E | Perfectionnement aux plateaux de colonne à rectifier |
| US2045518A (en) * | 1936-03-04 | 1936-06-23 | Sun Oil Co | Distillation tower |
| GB721247A (en) | 1952-08-27 | 1955-01-05 | Ici Ltd | Improvements in or relating to plate columns for treating liquids with gases or vapours |
| US2753166A (en) | 1953-12-01 | 1956-07-03 | Universal Oil Prod Co | Fractionating apparatus |
| DE1091533B (de) | 1956-03-26 | 1960-10-27 | Julius Montz Fa | Boden fuer Austauschkolonnen |
| DE1096870B (de) | 1956-03-26 | 1961-01-12 | Julius Montz Fa | Boden fuer Austauschkolonnen |
| US3053520A (en) * | 1957-07-31 | 1962-09-11 | Streuber Hans-Peter | Plate for columns for the exchange of materials |
| US3047278A (en) * | 1958-06-20 | 1962-07-31 | Streuber Hans-Peter | Exchange device for the contact of gases and liquids |
| DE3314827C2 (de) * | 1983-04-23 | 1987-05-07 | Julius Montz Gmbh, 4010 Hilden | Boden für eine Stoffaustauschkolonne |
| US4744929A (en) * | 1986-07-17 | 1988-05-17 | Norton Company | Support device for a packed column |
| MY122671A (en) * | 1999-03-06 | 2006-04-29 | Basf Ag | Fractional condensation of a product gas mixture containing acrylic acid |
| CN1238329C (zh) | 1999-03-06 | 2006-01-25 | 巴斯福股份公司 | 生产丙烯酸的方法 |
| DE19924532A1 (de) | 1999-05-28 | 2000-11-30 | Basf Ag | Verfahren der fraktionierten Kondensation eines Acrylsäure enthaltenden Produktgasgemisches einer heterogen katalysierten Gasphasen-Partialoxidation von C3-Vorläufern der Acrylsäure mit molekularem Sauerstoff |
-
2002
- 2002-09-19 DE DE10243625A patent/DE10243625A1/de not_active Withdrawn
-
2003
- 2003-06-12 US US10/459,620 patent/US7118098B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-09-08 AU AU2003266362A patent/AU2003266362A1/en not_active Abandoned
- 2003-09-08 EP EP03798149A patent/EP1542778B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-09-08 WO PCT/EP2003/009942 patent/WO2004028657A1/de not_active Ceased
- 2003-09-08 BR BRPI0314233-7A patent/BR0314233B1/pt active IP Right Grant
- 2003-09-08 CN CNB038224399A patent/CN1320938C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-09-08 AT AT03798149T patent/ATE532566T1/de active
- 2003-09-16 SA SA03240297A patent/SA03240297B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1681569A (zh) | 2005-10-12 |
| CN1320938C (zh) | 2007-06-13 |
| ATE532566T1 (de) | 2011-11-15 |
| BR0314233B1 (pt) | 2012-02-07 |
| BR0314233A (pt) | 2005-07-26 |
| WO2004028657A1 (de) | 2004-04-08 |
| EP1542778B1 (de) | 2011-11-09 |
| US7118098B2 (en) | 2006-10-10 |
| DE10243625A1 (de) | 2004-04-01 |
| AU2003266362A1 (en) | 2004-04-19 |
| US20040097756A1 (en) | 2004-05-20 |
| EP1542778A1 (de) | 2005-06-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA03240297B1 (ar) | صينية محكمة الغلق هيدروليكياً hydraulically لنقل كتلة متدفقة تقاطعياً أو عرضياً | |
| US7393436B2 (en) | Thermal separating process for removing at least one stream containing enriched (meth) acrylic monomers | |
| US9018416B2 (en) | Thermal separation process | |
| US6939991B2 (en) | Preparation of acrylic acid | |
| US5780679A (en) | Separation of (meth)acrylic acid from the reaction gas mixture formed in the catalytic gas phase oxidation of C3 /C4 compounds | |
| US7288169B2 (en) | Distillation apparatus for readily polymerizable compound | |
| KR20090108099A (ko) | 아크릴산의 제조 방법 | |
| US8461383B2 (en) | Process for starting up a separating process for purifying removal of acrylic acid crystals from a suspension S of crystals thereof in mother liquor | |
| US20170014730A1 (en) | Column for thermal treatment of fluid mixtures, especially those comprising (meth)acrylic monomers | |
| EA035883B1 (ru) | Получение трет-бутиловых эфиров этилен-ненасыщенных карбоновых кислот | |
| JP2010516738A (ja) | アクリル酸の製造方法 | |
| JP6762957B2 (ja) | 脂肪族カルボン酸のｔｅｒｔ−ブチルエステルの製造 | |
| US7150809B2 (en) | Thermal separating process | |
| US20130206577A1 (en) | Process and plant for the distillation of temperature-sensitive liquids | |
| US6566551B2 (en) | Method for preventing effluent gas pipe from blocking | |
| KR102815076B1 (ko) | 중합 용이성 화합물의 제조 방법 | |
| CN1697676A (zh) | 易聚合化合物的容器 | |
| US20240343667A1 (en) | Process for preparing acrylic acid | |
| US20170014729A1 (en) | Column for thermal treatment of fluid mixtures, especially those comprising (meth)acrylic monomers |