SA03240047B1 - طريقة لانتاج حمض بولي أكريليك - Google Patents
طريقة لانتاج حمض بولي أكريليك Download PDFInfo
- Publication number
- SA03240047B1 SA03240047B1 SA03240047A SA03240047A SA03240047B1 SA 03240047 B1 SA03240047 B1 SA 03240047B1 SA 03240047 A SA03240047 A SA 03240047A SA 03240047 A SA03240047 A SA 03240047A SA 03240047 B1 SA03240047 B1 SA 03240047B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- acrylic acid
- medium
- steam
- heat
- pressure
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 107
- 229920002125 Sokalan® Polymers 0.000 title claims abstract description 64
- 239000004584 polyacrylic acid Substances 0.000 title claims abstract description 63
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 207
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 195
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 110
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 54
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims abstract description 54
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims abstract description 33
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 30
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims abstract description 17
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims abstract description 15
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 125
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 66
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 55
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 53
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims description 53
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 claims description 51
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 47
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 40
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 31
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 21
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 19
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 18
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 15
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 14
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 12
- 239000007792 gaseous phase Substances 0.000 claims description 3
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 claims description 3
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 abstract description 5
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 164
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 56
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 43
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 43
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 39
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 35
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 21
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 19
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 15
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 15
- HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N Acrolein Chemical compound C=CC=O HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 14
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 14
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 13
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 12
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 12
- 238000010533 azeotropic distillation Methods 0.000 description 10
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 9
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 8
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 8
- 239000000499 gel Substances 0.000 description 7
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 6
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 6
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 6
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 5
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 5
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- -1 alkali metal salt Chemical class 0.000 description 4
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 4
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 4
- 238000004132 cross linking Methods 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 4
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000003472 neutralizing effect Effects 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 3
- 239000008346 aqueous phase Substances 0.000 description 3
- 229920001577 copolymer Polymers 0.000 description 3
- 239000003431 cross linking reagent Substances 0.000 description 3
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000017 hydrogel Substances 0.000 description 3
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 3
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 1,4-benzoquinone Chemical compound O=C1C=CC(=O)C=C1 AZQWKYJCGOJGHM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N N-Heptane Chemical compound CCCCCCC IMNFDUFMRHMDMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 2
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002585 base Substances 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000004305 biphenyl Substances 0.000 description 2
- 235000010290 biphenyl Nutrition 0.000 description 2
- 125000006267 biphenyl group Chemical group 0.000 description 2
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N dimethylselenoniopropionate Natural products CCC(O)=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 230000002496 gastric effect Effects 0.000 description 2
- 230000000968 intestinal effect Effects 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 2
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- ZUOUZKKEUPVFJK-UHFFFAOYSA-N phenylbenzene Natural products C1=CC=CC=C1C1=CC=CC=C1 ZUOUZKKEUPVFJK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N potassium nitrate Chemical compound [K+].[O-][N+]([O-])=O FGIUAXJPYTZDNR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 2
- VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N sodium nitrate Chemical compound [Na+].[O-][N+]([O-])=O VWDWKYIASSYTQR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 2
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 2
- PAMIQIKDUOTOBW-UHFFFAOYSA-N 1-methylpiperidine Chemical compound CN1CCCCC1 PAMIQIKDUOTOBW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SEEZWGFVHCMHJF-UHFFFAOYSA-N 2-nitrosophenol Chemical class OC1=CC=CC=C1N=O SEEZWGFVHCMHJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 4-pentoxyphenol Chemical compound CCCCCOC1=CC=C(O)C=C1 JCLFHZLOKITRCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001093575 Alma Species 0.000 description 1
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O Ammonium Chemical compound [NH4+] QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-O 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N Cyclohexane Chemical compound C1CCCCC1 XDTMQSROBMDMFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102100027581 Forkhead box protein P3 Human genes 0.000 description 1
- 101000861452 Homo sapiens Forkhead box protein P3 Proteins 0.000 description 1
- NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Chemical compound CC(C)CC(C)=O NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Natural products CCC(C)C(C)=O UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N O-Xylene Chemical compound CC1=CC=CC=C1C CTQNGGLPUBDAKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000005311 Pandanus odoratissimus Nutrition 0.000 description 1
- 240000002390 Pandanus odoratissimus Species 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 229910052774 Proactinium Inorganic materials 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229920002472 Starch Polymers 0.000 description 1
- 241001455617 Sula Species 0.000 description 1
- ZZAGLMPBQOKGGT-UHFFFAOYSA-N [4-[4-(4-prop-2-enoyloxybutoxy)benzoyl]oxyphenyl] 4-(4-prop-2-enoyloxybutoxy)benzoate Chemical compound C1=CC(OCCCCOC(=O)C=C)=CC=C1C(=O)OC(C=C1)=CC=C1OC(=O)C1=CC=C(OCCCCOC(=O)C=C)C=C1 ZZAGLMPBQOKGGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JCGCKSUCGVTMNB-UHFFFAOYSA-N acetic acid;formaldehyde Chemical compound O=C.CC(O)=O JCGCKSUCGVTMNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZMZINYUKVRMNTG-UHFFFAOYSA-N acetic acid;formic acid Chemical compound OC=O.CC(O)=O ZMZINYUKVRMNTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012190 activator Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910052783 alkali metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000008280 blood Substances 0.000 description 1
- 210000004369 blood Anatomy 0.000 description 1
- 239000012986 chain transfer agent Substances 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 230000021615 conjugation Effects 0.000 description 1
- 150000001879 copper Chemical class 0.000 description 1
- BDLPBENAOIOPRC-UHFFFAOYSA-L copper;n,n-dimethylcarbamothioate Chemical compound [Cu+2].CN(C)C([O-])=S.CN(C)C([O-])=S BDLPBENAOIOPRC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000002781 deodorant agent Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 238000003958 fumigation Methods 0.000 description 1
- FUZZWVXGSFPDMH-UHFFFAOYSA-N hexanoic acid Chemical compound CCCCCC(O)=O FUZZWVXGSFPDMH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NUKZAGXMHTUAFE-UHFFFAOYSA-N hexanoic acid methyl ester Natural products CCCCCC(=O)OC NUKZAGXMHTUAFE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920001477 hydrophilic polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 229940071125 manganese acetate Drugs 0.000 description 1
- 150000002697 manganese compounds Chemical class 0.000 description 1
- UOGMEBQRZBEZQT-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);diacetate Chemical compound [Mn+2].CC([O-])=O.CC([O-])=O UOGMEBQRZBEZQT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- NWVVVBRKAWDGAB-UHFFFAOYSA-N p-methoxyphenol Chemical compound COC1=CC=C(O)C=C1 NWVVVBRKAWDGAB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002304 perfume Substances 0.000 description 1
- 150000002990 phenothiazines Chemical class 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000004323 potassium nitrate Substances 0.000 description 1
- 235000010333 potassium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000010909 process residue Substances 0.000 description 1
- 235000019260 propionic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N quinbolone Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H]([C@]4(C=CC(=O)C=C4CC3)C)CC[C@@]21C)C1=CCCC1 IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011867 re-evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000012266 salt solution Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000004317 sodium nitrate Substances 0.000 description 1
- 235000010344 sodium nitrate Nutrition 0.000 description 1
- 239000008279 sol Substances 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 235000019698 starch Nutrition 0.000 description 1
- 239000008107 starch Substances 0.000 description 1
- 238000004326 stimulated echo acquisition mode for imaging Methods 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
- 239000008096 xylene Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
- C08F20/00—Homopolymers and copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and only one being terminated by only one carboxyl radical or a salt, anhydride, ester, amide, imide or nitrile thereof
- C08F20/02—Monocarboxylic acids having less than ten carbon atoms, Derivatives thereof
- C08F20/04—Acids, Metal salts or ammonium salts thereof
- C08F20/06—Acrylic acid; Methacrylic acid; Metal salts or ammonium salts thereof
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
Abstract
الملخص: تشتمل طريقة لإنتاج حمض بولي أكريليك على عملية مؤتلفة من عملية لإنتاج حمض الأكريليك وعملية لإنتاج حمض بولي أكريليك. وتشتمل العملية الخاصة بإنتاج حمض الأكريليك على خطوات منأكسدة بروبيلين و/أو بروبان حفزيا في طور غازيلتوليد ناتج تفاعل، وامتصاص ناتج التفاعل في مادة مذيبة؛ وتنقية حمض الأكريليك من محلول مائي لحمض الأكريليك يحتوي على مادة مذيبة عن طريقة عملية التنقية. وتشتمل العملية الخاصة بإنتاج حمض بولي أكريليك على خطوة استخدام وسط حراري يتم استعادته في عملية لإنتاج حمض الأكريليك لتنقية حمض بولي أكريليك من محلول مائي لحمض الأكريليك أو من حمض الأكريليك.،
Description
Y —_ _ طريقة لإنتاج حمض بولي أكريليك الوصف الكامل خلفية الاختراع يتعلق الاختراع الحالي بطريقة لإنتاج حمض بولى أكريليك عن طريق استخدام بخار وسائل ميرد يتم توليده في عملية لإنتاج حمض Wh SY وكذلك يتعلق مجهاز لتنفيذ نفس الطريقة.
و يعتبر حمض الأكريليك مادة خام للعديد من النواتج الكيميائية. وعلى وجه pratt قد تم تقرير أن حمض بولي أكريليك المرغوب فيه مثل راتنج يمتص الماء يمكن إنتاجه في حطة لإنتاج طريق استخدام حمض أكريليك عالي النقاء تم إنتاجه في das لإنتاج حمض الأكريليك كمادة
٠ ويثم إنتاج حمض الأكريليك باستخدام العديد من الطرق. فعلى سبيل المثال» هناك طريقة معروفة ألا وهي أنه يتم إدخال بروبيلين و/أو بروبان في جهاز تبخير ليتحول إلى غازء ويتم Js) بروبيلين و/أو بروبان الغازي في وسيلة أكسدة طور الغاز حفزياً حيث يتلامس بروبيلين و/أو بروبان غازي مع غاز في وجود عامل حفاز للحصول على ناتج تفاعل يحتوي على حمض أكريليك وناتج ثانوي. وبعد ذلك» يتم تغذية وسيلة امتصاص بناتج التفاعل
ve ومادة dd ماصة للحصول على لول مائي لحمض الأكريليك يحتوي على ناتج ثانوي؛ الذي يتم سحبه بعد ذلك إلى وسيلة تقطي ر/تنقية تشتمل على عمود تقطير أزيوتروبي ٠ وعمود للتحلص من النواتج الثقيلة ¢ وعمود التكرير وذلك للتقطير والتنقية هذا الترتيب ومن 5 إنتاج حمض أكريليك له درجة نقاء عالية. وعلاوة على ld يتم تغذية محطة لإنتاج حمض بول أكريليك تقع في نفس الموقع أو بالقرب من محطة لإنتاج حمض Hh SY بحمض
“+ الأكريليك ذي درجة النقاء العالية الذي تم الحصول عليه وذلك لإنتاج حمض بولي أكريليك
غوب فيه مثل راتنج ماص للماء. > مثل راتنج ماص ١/7
دس وعلى وجه الخصوص» أثاء إنتاج حمض أكريليك ذي درجة نقاء عالية بكميات كبيرة وبتكاليف منخفضة من الناحية الصناعية؛ تم بذل جهود كبيرة لخفض تكلفة الإنتاج عن طريق إعادة تدوير العديد من المواد المتخلفة عن بعض العمليات لاستخدامها مرة CT في عمليات أخرى؛ بالإضافة إلى تنظيم ظروف التشغيل في عمليات الإنتاج المناظرة. وعلى ٠ سبيل المثال» يوضح منشور البراءة اليابانية الي لم يتم فحصها رقم 5 ٠000-171٠ طريقة لإعادة تدوير وسط حراري مستخدم في تحويل بروبيلين سائل إلى غاز في جهاز التبخر. وفي هذا المنشور» يتم تحويل الوسط الحراري إلى مادة تبريد سائلة عن طريق استخدام حيارة كامنة مولدة بواسطة تحويل بروبيلين السائل إلى غاز أو ما شابه ذلك. وفي هذه التقنية» يتم استخدام الحرارة الكامنة - الي تم إهدارها بشكل تقليدي-عن طريق استخدام مبادل ٠ حراري مثل مبرد ومكثف مستخدم في عملية إنتاج حمض الأكريليك للاحتفاظ بطاقة التبريد. وفي عملية لإنتاج حمض الأكريليك؛ يتم الحصول على البخار عن طريق اسستعادة حرارة التفاعل المولّدة في وسيلة أكسدة الطور الغازي حفزياً. ولكن, بالإضافة إلى البخار المنذكور بأعلى والذي تم الحصول عليه من حرارة التفاعل» يمكن الحصول على البخار بواسطة العديد ve من الطرق. فعلى سبيل المثال» يتم استعادة البخار من خطوة تبريد ناتج التفاعل البارد الذي é توليده في وسيلة أكسدة الطور الغازي (pam أو من خطوة الاستعادة الخاصة باستعادة حرارة الاحتراق المولّدة أثناء احتراق الغاز المتخلف أو السائل المتخلف الناتج عن عملية إنتاج حمض الأكريليك. وقد تم إعادة استخدام الأبخرة الي تمت استعادتما من الخطوات المختلفة المذكورة بأعلى في + العملية التقليدية لإنتاج حمض الأكريليك. ولكن» لم يكن إعادة استخدامها أمراً كافياً. فعلى سبيل المثال» في حالة استعادة البخار بواسطة وسيلة لإستعادة الحرارة مثل غلاية لاستعادة حرارة التفاعل المولّدة في وسيلة أكسدة الطور الغازي حفزياً؛ يكون ذلك البخار عبارة عن بخار عالي الضغط لا يقل ضغطه عن مقياس ١٠ميجا باسكال (لا يتم تحديد درجة الحرارة بشكل خاص» ولكن بالطبع لا تقل عن VAY مئوية؛ وتقل عن 77٠١ اضف
و مئوية)» وقد يتم تسخين حمض الأكريليك أثناء عملية الإنتاج بشكل مفرط إذا استخدم البخار عالي الضغط كوسط حراري لوسيلة التسخين مثل معيد الغليان الملحق بوسيلة تقطير حمض الأكريليك؛ بحيث قد يتم توليد مادة مبلمرة نتيجة لذلك. ويتم الإشارة فيما بعد إلى ضغط المقياس ب "0" وأثناء السحب» يلزم تخفيف ضغط البخار عالي الضغط قبل ٠ الاستخدام. علاوة على ذلك» عندما يكون البخار عبارة عن بخار متوسط الضغط لا يقل عن +, bass باسكال مقياس ويقل عن ١.٠ميجا باسكال مقياس (درجة الحرارة: على سبيل المثال لا تقل عن VTE وأقل من (Gupta VAY يكون ذلك البخار متوسط الضغط قابلاً للاستخدام كوسط حراري للتسخين في عمود تقطير أزيوتروبي أو عمود للتخلص من المكونات ذات درجات الغليان العالية دون تخفيف ضغط البخار. ولكن» من المحتمل أن يتم ٠ توليد المادة المبلمرة في عمود في المرحلة النهائية لإنتاج حمض أكريليك عالي النقاء حىق مع الإمداد بالبخار متوسط الضغط. ووفقاً لذلك» من الضروري Lal أن يتم تخفيف ضغط البخار متوسط الضغط للاستخدام في المرحلة النهائية لإنتاج حمض أكريليك ds النقاء؛ وتكون عدد المواقع الي يتم فيها استخدام البخار متوسط الضغط محدودة. وبالرؤية السابقة؛ من المرغوب فيه أن يقوم البخار منخفض الضغط كوسط حراري بتغذية معيد الغليان ٠ الملحق بعمود إنتاج حمض أكريليك كمنتج نمائي؛ بحيث لا يقل البخار منخفض الضغط عي ", . ميجا باسكال مقياس وأقل من ١,6 ميجا باسكال مقياس» (ودرجة الحرارة على سسبيل المثال» لا تقل عن ٠ مئوية وأقل من RY: مئوية). ولا نحتاج للقول بأنه يتم امستخدام البخار منخفض الضغط» والبخار متوسط الضغط» والبخار عالي الضغط كوسط حواري في المبادل الحراري بخلاف تسخين عمود التقطير» وكذلك في مصدر للقدرة لإدارة توربين. aims ST, ty, كمية استهلاك البخار في عملية إنتاج حمض الأكريليك بالنسسبة SY كمية البخار الي نحصل عليها بواسطة استعادة حرارة التفاعل وحرارة الاحتراق في عملية إنتاج حمض الأكريليك» على وجه الخصوص؛» حيث يرتفع ضغط البخار الذي يتم إدخاله. my ذلك أنه كلما ارتفع الضغط» كلما قل عدد المواقع الي يتم فيها استخدام البخار كوسط حراري. وبالتالي» تتخفض كمية استهلاك البخار مقارنة بكمية البخحار المولدة؛ ve ونتيجة لذلك يتم تفريغ كمية كبيرة من البخار Tob نظام التفاعل دون إعادة استخدامها.
وعلى وجه الخصوص» حيث يستلزم تخفيف ضغط البخار عالي الضغط قبل الاستخدام» يندر إعادة استخدام البخار عالي الضغط ويتم تفريغ معظم البخار عالي الضغط خارج نظام التفاعل.
ويكشف منشور البراءة اليابانية الذي لم يتم فحصه رقم ٠0٠01-17311084 عن تقنية إعلدة
ه تدوير SA الكامنة (مادة تبريد سائلة) وكيفية إعادة استخدام الحرارة الكامنة الي يتم استعادتما عن طريق تحويل بروبيلين سائل إلى غاز في المبخر. ولكن؛ لم يتم تطوير نظام متكامل لإعادة التدوير حى الآن» يتم فيه تكامل كل من عملية إنتاج حمض بولي أكريليك لإنتاج حمض بولي أكريليك عن طريق إدخال حمض الأكريليك الناتج في عملية إنتاج A الأكريليك إلى عملية إنتاج حمض بولي (lh ST وعملية إنتاج حمض الأكريليك.
٠ وبالنظر إلى ما سبق يهدف الاختراع الحالي إلى تقديم طريقة لاستخدام-بفعالية-البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة مصدر الحرارة مثل حرارة التفاعل المولّدة في عملية إنتاج حمض lL SY في عملية مؤتلفة من عملية لإنتاج حمض الأكريليك وعملية لإنتاج حمض بولي أكريليك لإنتاج حمض بولي أكريليك عن طريق استخدام مض أكريليك تم إنتاجه في عملية لإنتاج حمض ll SY وطريقة لاستخدام بفعالية الحرارة الكامنة الي يتم
م استعادتها بواسطة تحويل بروبيلين إلى غاز وما شابه ذلك. ويهدف الاختراع الحالي أيضاً إلى تقديم جهاز قادر على تنفيذ الطريقة المذكورة بأعلى. وصف عام للاختراع وتعتبر طريقة لإنتاج حمض بولي أكريليك تشتمل على عملية لإنتاج حمض أكريليك وعملية لإنتاج حمض بولي أكريليك عبارة عن طريقة مبتكرة قامت بتحقيق الهدف المذكور بأعلى.
وتشتمل عملية إنتاج حمض أكريليك على خطوات لأكسدة بروبيلين و/أو بروبان sles طور غازي لتوليد ناتج التفاعل» وامتصاص ناتج التفاعل في مادة مذية.؛ وتنقية حمض أكريليك من محلول مائي لحمض أكريليك يحتوي على المادة المذية بواسطة التنقية. وتشتمل عملية إنتاج حمض بولي أكريليك على خطوة إدخال الحرارة الي يتم اسستعادتها في he !,
_ at —
لحمض الأكريليك أو من حمض أكريليك.
ووفقا لمظهر آخر من مظاهر الاختراع الحالي» يتم mis جهاز لإنتاج حمض بولي أكريليك
يشتمل على: مبخر لتحويل بروبيلين و/أو بروبان إلى غاز؛ ووسيلة لأكسدة غاز بروبيلين ٠ و/أو بروبان حفزيا في طور غازي؛ ووسيلة لامتصاص ناتج التفاعل الذي يتم توليده في
وسيلة أكسدة طور الغاز حفزياً في مادة مذيية؛ ووسيلة لتنقية حمض أكريليك من مخلول
مائي aad أكريليك يحتوي على BW المذيية الي يتم توليدها في وسيلة الامتصاص عن
طريق التقطير؛ ووسيلة لتعادل محلول مائي لحمض أكريليك قبل (في هذه الحالة) المعادلة
بواسطة مونومر) أو أثناء أو بعد عملية البلمرة (في كلنا الحالتين» تحدث عملية المعادلة ٠ باستخدام الجل)؛ ووسيلة لبلمرة حمض الأكريليك؛ ووسيلة لتجفيف المادة التبلمرة. وفي
Old يتم تقديم خط من الأنابيب لإدحال الوسط الحراري الذي تم الحصول عليه في وسيلة
استعادة الحرارة داخل جهاز إنتاج حمض أكريليك.
شرح at للرسومات
شكل )1( عبارة عن رسم تخطيطي يوضح عملية إنتاج حمض أكريليك وفقا لنموذج حلص ١ بالاختراع؛ كما يعد مثال على تدفق استخدام الحرارة الكامنة في هذا الاختراع.
شكل (7) عبارة عن رسم تخطيطي يوضح مثال على تدفق استخدام البخار في هذا
. لاختراع ١
الوصف التفصيلي
وتكمن سمة من سمات الاختراع الحالي في أنه يتم تنفيذ عملية لإنتاج حمض أكريليك وعملية x الإنتاج حمض do أكريليك بشكل متكامل مع بعضهما البعض. وتشتمل عملية إنتاج
مض الأكريليك على حطوات أكسدة بروبيلين و/أو بروبان حفزيا 3 طور غازي لتوليد
ناتج تفاعل؛ وامتصاص ناتج التفاعل 3 مادة مذيبة؛ وتنقية RAS أكريليك من محلول مائي
سا لحمض أكريليك يحتوي على ABW عن طريق التنقية. وتشتمل عملية إنتاج حمض بولي أكريليك على خطوة إدخال الحرارة الي يتم استعادتها في عملية إنتاج حمض الأكريليك داخل عملية إنتاج حمض بولي أكريليك لتنقية حمض بولي أكريليك من محلول مائي لحمض أكريليك أو من حمض أكريليك. وعلاوة على ذلك» تكمن سمة أخرى من سمات الاختراع ٠ الحالي في أنه يتم تغذية عملية إنتاج بولي أكريليك بكل أو بعض الحرارة الكامنة الي يتم استعادتما عند تبخير بروبيلين و/أو بروبان. وفي هذا الاختراع» يكون حمض بولي أكريليك عبارة عن بوليمر (بوليمر مشارك) يحوي على حمض أكريليك و/أو ملحه كمكون أساسي للمونومر (من المفضل أن يكون 7070 مول أو ST ومن المفضل بشكل أكبر» أن يكون 1650 مول أو أكبر وأكتر تفضيلا 96100 مول بالفعل). وعلى وجه الخصوص؛ تشتمل الأمثلة الخاصة بحمض بولي أكريليك على حمض (ملح) بولي أكريليك قابل للذوبان في الماء؛ وراتنج يمتص الماء (أي حمض (ملج) بولي أكريليك يمتص الماء). ويقع الملح أحادي التكافؤ ضمن الأمثلة المفضلة الخاصة يملح حمض بولي أكريليك. ويعتبر كل من ملح فلز أقلاء وملح أمونيوم من الأمثلة المفضلة بشكل أكبر على حمض بولي أكريليك. وقد يتم بلمرة أحماض بولي أكريليك سالفة الذكر بشكل و متشارك مع مونومرات أخرى» أو قد يتم ربطها بطريقة مستعرضة بواسطة عامل ربط مستعرض يتراوح ما بين 0٠ 0 إلى Wome (القيمة مقابلة لحمض أكريليك)»؛ أو قد يتم بلمرته وترقيعه باستخدام بوليمر آخر يألف الماء مثل النشا وكحول بولي فاينيل. ويعتبر البوليمر القابل للذوبان في الماء عبارة عن بوليمر قابل للذوبان في الماء يكون له قدرة على الذوبان تصل إلى 96100 بشكل أساسي. ويكون الراتنج الذي يمتص الماء عبارة عن حمض vy. بولي أكريليك قابل للتضخم المائي ولا يذوب في الماء ويكون لذلك الحمض بنية ترابط مستعرضة؛ وهو عبارة عن مادة قادرة عن امتصاص ماء غير متأين أو سالين ثلاث مرات» ومن الأفضل من عشر إلى مائة مرة وفقاً لكبر وزنه» وكذلك قادراً على إنتاج جيل مائي غير قابل للذوبان في الماء يحتوي على مكون قابل للذوبان في الماء (محتوى قابل للذوبان في الماء) تصل كتلته إلى 2678 أو أقل» ومن الأفضل 961١0 أو أقل. ويتم الكشف عن أمثلة خاصة ve بذلك الراتنج الذي بمتص الماء وطرق خصائصه الكيميائية والفيزيائية في البراءة JY!
- A والباءة الأمريكية رقم (1, VE, AVA رقم 7٠ر1 والبراءة الأمريكية رقم ل AYA (OV) وفيما بعد يتم وصف نموذج للطريقة المبتكرة بالإشارة إل شكل (1). ويوضح شكل عملية لإنتاج حمض أكريليك باستخدام بروبيلين و/أو بروبان (يشار إليها فيما بعد فقط وعملية لإنتاج حمض بولي أكريليك (في هذا النموذج» يتم ple باسم "بروبيلين") كمادة ميل عملية لإنتاج راتنج يمتص الماء كعملية مثل العملية سالفة الذكر)» باستخدام حممض أكريليك يتم إنتاجه في عملية خاصة بإنتاج حمض أكريليك. ولا يتم قصر هذا الاخستراع على عملية الإنتاج الي سوف يرد ذكرها فيما بعد» وقد لا يتم تبديله أو تغييره بشكل اخحتياري كلما كان ذلك التبديل أو التغيير لا يعوق التأثيرات الخاصة بالاختراع الحالي. وبالنظر إلى ذلك» لا يتم تقييد البخار المولّد والحرارة الكامنة الي يتم استعادتها في عملية إنتاج حمض الأكريليك إلى الطرق الي سوف يرد ذكرها بأسفل» وقد يتم معاللجة البخار للطريقة المبتكرة. Wy والحرارة الكامنة بشكل ملائم بخلاف ما تم توضيحه من قبل شكل )1( يتم التغذية ببروبيلين سائل إلى مبخر (3) وهو عبارة عن وسسيلة J) وبالإشارة عبر خط أنابيب (1). يقوم الوسط الحراري Gl تبخير لتحويل البروبيلين السائل إلي عبر خط (V) السائل لتحويل بروبيلين سائل إلى غاز بالخروج من خزان )7( ليغذي مبخر ve أنابيب (4) ومبادل حراري )0( (منظم حرارة). وفي المبخر )1( يتم تحويل البروبيلين السائل إلى غاز عن طريق التبادل الحراري مع الوسط الحراري السائل. ووفقاً لذلك» يلزم أن تكون درجة حرارة تحويل البروبيلين السائل إلى غاز أقل من درجة حرارة الوسط الحراري السائل. ولكن؛ إذا المخفضت درجة حرارة البروبيلين السائل بدرجة كبيرة؛ يلزم انخحفاض الضغط لتبخير البروبيلين السائل وفقاً لذلك» بحيث ينتج عن ذلك أن تصبح نسبة الحجم +٠ المحدد للبروبيلين الذي تم تحويله إلى غاز إلى البروبيلين السائل كبيرة بشكل مبالغ فيه. وبعد ذلك؛ يلزم أن يكون حجم غرفة المبخر كبيرة للاحتفاظ بسرعة التبخير في المبخر بحيث يقع ويؤدي ذلك إلى زيادة حجم المبخر. ولتجنب زيادة أبعاد المبخر» من (oe ضمن مدى
- المفضل أن يتم تخفيف درجة حرارة الوسط الحراري السائل لكي يدخل في المبخر (؟) عند درجة حرارة صفرٌ مثوية أو أعلى من ذلك» ومن المفضل عند 5 مثوية أو أعلى. وتصبح درجة حرارة البروبيلين السائل الذي يتحول إلى غاز مرتفعة بشكل كافي عن طريق رفع درجة حرارة الوسط الحراري السائل الذي يدخل في المبخر (VY) ومن م يصبح
٠ الحجم المحدد لبروبيلين غازي إلى بروبيلين سائل صغيرة بشكل (QT ومن تم يمكن التغالب على ذلك العيب الذي تم ذكره فيما سبق. ولكن» قد يؤدي إرتفاع درجة الحرارة في ot (7) بطريقة مفرطة إلى زيادة الضغط الداخلي للمبخر ليتعدى الضغط الداخلي للخزان (غير موضح) لكي يقوم البروبيلين السائل بتغذية المبخر (3)؛ وقد يتطلب ذلك وجود مضخة تغذية عالية الضغط لتغذية البروبيلين السائل بحيث ينتظم ضغطه الداخلي بشكل مناسب.
٠ وعلى وجه الخصوص؛ عندما ترتفع درجة حرارة كل من الوسط الحراري السائل والبروبيلين السائل الذي يتم إدخاله في المبخر (7)» يلزم أن تقوم مضخة عالية الضغط بإدخال بروبيلين سائل في المبخر )1( وبعد ذلك؛ يجب إنشاء المبخر(7)» وخط الأنابيب )0( والوسائل الملحقة به بحيث يمكن أن تحتمل تلك الوسائل Lone Unis وقد يؤدي ذلك إلى ارتفاع التكلفة المتعلقة بالتغذية وتكلفة المنشآت. وبالنظر إلى ذلك؛ من المفضل and درجحة حرارة
٠١ مثوية أو أقل» ومن المفضل بشكل أكبر أن تكون عند To الوسط الحراري السائل عند oe من المفضل تثبيت الحد الأدى ells مثوية أو أقل. وعلاوة على vo معوية أو أقل» أو عند لدرجة حرارة البروبيلين السائل الذي يتحول إلى غاز عند .© مثوية أو أعلى من ذلك مكوية أو vo وتثبيت الحد الأقصى عند el مثوية أو Yom ومن المفضل بشكل أكبر عند أقل» ومن المفضل بشكل أكبر أن تثبت عند 7 مثوية أو أقل.
vs ومن المرغوب فيه أن يتم الاحتفاظ بدرجة حرارة الوسط الحراري السائل الذي يدل في المبخر )1( بين مدى محدد Ue لضمان التوليد المستقر للكمية المتبخرة من المبخر (7). ومن fall وجود منظم لدرجة الحرارة مثل مبادل حراري )0( للسماح بدحول الوسط SA السائل ذي درجة الحرارة المرغوب فيها إلى المبخر )7( ولا نحتاج إلى قول أن منظم درحة
اف
- ye الحرارة (غير موضح) قد يوضع في الخزان )7( لتنظيم درجة حرارة الوسط الحراري السائل الذي يتم تغذيته منه. محدودة بشكل خاص. فعلى BL ولا تعتبر طريقة تنظيم درجة حرارة الوسط الحراري om سبيل المثال» قد يكون الوسط الحراري الذي يدخل في المبادل الحراري )0( لتنظيم ميجا باسكال مقياس ١,7 الحرارة عبارة عن بخار منخفض الضغط (الضغط : لا يقل عن ٠ مثوية وأقل مسن ١77 وأقل من 1 ميجا باسكال مقياس» ودرجة الحرارة : لا تقل عن بخار متوسط الضغط (الضغط: لا يقل عن 0.6 ميجا باسكال مقياس age 4 ميجا باسكال مقياس» ودرجة الحرارة: لا تقل عن 164 مكوية وأقل من ١ , ٠ وأقل من - معوية). وقد يتم تنظيم درجة حرارة الوسط الحراري السائل - على سبيل المشال VAT كمية الوسط الحراري بحيث يتم الاحتفاظ بدرجة حرارة الوسط الخحراري ak عن طريق ٠ السائل داخل مدى محدد سلفاً. ومن المرغوب فيه أن يتم استخدام البخار الذي تم الحصول عليه من وسيلة استعادة الحرارة المذكورة سابقاً كوسط حراري في المبادل الحراري لخفض خفض درجة حرارة Al التكلفة المتعلقة بتنظيم درجات الحرارة. وعلاوة على ذلك؛ في مادة تبريد سائلة سوف يرد ذكرها Js الوسط الحراري السائل» من المرغوب فيه أن يتم فيما بعد داخل المبادل الحراري من أجل تنظيم درجة الحرارة. vs وقد يكون المبادل الحراري المستخدم في هذا النموذج عبارة عن وسيلة معروفة. وتشستمل المعروف على مبادل حراري أنابيي صهريجي» ومبادل SA الأمثلة الخاصة بالمبادل ووسيلة SULA يتم استخدامهم في رفع درجة (gy حراري صفائحي؛ ومبادل حراري تبريد بالامتصاص تستخدم في التبريد. .؟ وعندما يكون الوسط الحراري على شكل سائل » يمكن أن يتم استخدامه كوسط حراري سائل. ولكن؛ يوصى باستخدام سائل يكون على الأقل خالي من التصلب بواسطة الخرارة الكامنة المولّدة في زمن التبادل الحراري مع بروبيلين سائل ؛ مثل الوسط الحراري السائل السالف الذكر. وتشتمل الأمثلة الخاصة بالوسط الحراري السائل على مياه مثل المياه
VE الصناعية ومياه الصنبور» ومحلول ملحي مثل محلول جلايكول إيثيلين مائي ولول
١١ - - مائي. وفي هذا النموذج,؛ يتم استخدام محلول ملحي تقل درجة حرارة تصلبه عن درجحة حرارة الماء وذلك لكي يستخدم الماء كوسط حراري سائل. ولكن؛» يتم اختيار الوسط الحراري السائل وفقاً لظطروف تشغيل عملية إنتاج حمض الأكريليك. ولا يكون الضغط الداخلي للمبخر (1) محدوداً بشكل خاص. ولكن؛ إذا انخفض الضغط م بشكل كبير» قد لا تحدث عملية التبخير بكفاءة عالية. وبالنظر إل ذلك» من المفضل تثبيت الحد الأدن للضغط الداخلي في المبخر )1( عند .,١ ميجا باسكال مقياس أو أعلى؛ ومن الفضل بشكل أكبر أن ينبت عند ١,7 ميجا باسكال مقياس أو أعلى» والأكثر تفضيلاً أن تثبت عند oF ميجا باسكال مقياس أو أعلى من ذلك. ومن ناحية أخرى» إذا ارتفع الضغط بشكل كبير» يستلزم إنشاء المبخر» وأنبوبة تغذية» الخ بحيث يمكن أن تحمل تلك ٠ الوسائل ضغطاً معيناً. وبالنظر إل ذلك ؛ من المفضل تثبيت الحد الأقصى للضغط الداخلي في المبخر (7) عند 7,٠ ميجا باسكال مقياس أو أقل» ومن المفضل بشكل أكبر عند ٠,٠ ميجا باسكال مقياس أو أقل» والأكثر تفضيلاً أن ينبت عند ٠.١ ميجا باسكال مقياس أو أقل. وبالرغم من عدم توضيح ذلك؛ قد يتم تقديم صمام للتحكم في الضغط» أو صمام للتحكم ve في معدل المائع أو مضخة تغذية بالسائل عند موقع ملائم على خطوط أنابيب )١( و )8( وخطوط أنابيب أخرى وفقاّ للاحتياجات لتنظيم الضغط الداخلي في المبخر بشكل أمثل. ويتم توليد الحرارة الكامنة عن طريق تحويل بروبيلين سائل إلى غاز في المبخر (7)؛ واستعادتها عن طريق تبريد الوسط الحراري السائل. (يشار إلى الوسط الحراري السائل البارد pb "مادة التبريد CAL ويتم سحب مادة التبريد السائلة خارج المبخر )7( وترجع إلى x الخزان (ry عن طريق خط (8). وتختلف درجة حرارة مادة التبريد السائلة بعد سحبها مباشرة من المبخر )1( استناداً إلى درجة حرارة البروبيلين السائل الذي يدخل في المبخر» ومن ثم يقوم بمعالجة أداء البخر وتغذية كمية البروبيلين السائل والوسط الحراري السائل» الخ. By لذلك؛ لا يتم تحديد
١7 - - درجة حرارة مادة التبريد السائلة بشكل خاص. ولكن ؛ على سبيل المثال » مع افتراض أن الوسط الحراري السائل الذي تتراوح درجاته عا بين المدى الذي تم تحديده Ul يفذي all وتكون درجة حرارة مادة التبريد السائلة الي تم سحبها من المبخر أقل من Nom معوية. وفي هذه WW يتم حفض معامل الانتقال الحراري بسبب ارتفاع لزوجة مادة ٠ التبريد السائلة. ay ذلك انخفاض فعالية التبادل الحراري. وبالنظر إلى ما سبق؛ من المرغوب فيه أن يتم تنظيم ظروف تشغيل عملية إنتاج حمض الأكريليك مثل كمية التغذية بالوسط الحراري السائل» ودرجة حرارة الوسط الحراري السائل الذي يتم تغذية المبخر به والبروبيلين السائل الذي يتم سحبه حارج المبخر بطريقة معينة بحيث يتم ضبط SV AH لدرجة حرارة مادة التبريد السائلة عند ٠ om معوية أو أعلى» ومن المفضل بشكل أكبر عند om مثوية أو أعلى» والأكثر تفضيلاً عند صفرٌ مئوية أو أعلى. ومن ناحية أخرى. إذا أصبحت درجة حرارة مادة التبريد السائلة بعد عملية التبادل الحراري مرتفعة lr يستازم حفض درجة حرارة مادة التبريد السائلة مرة أخرى عن طريق استخدام وسيلة تبريد Je ثلاجة لكي يتم استغلال مادة التبريد السائلة كمادة مثلجة في المكثف الذي سوف يرد ذكره فيما بعد؛ أو في المبادل الحراري. ولا يفضل ذلك بسبب ارتفاع التكلفة اللازمة لتنظيم vs درجة حرارة مادة التبريد السائلة. وبالنظر إلى ذلك» يوصى بتنظيم ظروف التشغيل بطريقة معينة بحيث ينبت الحد الأقصى لدرجة حرارة مادة التبريد السائلة بعد التبادل الحراري عند ٠ مثوية أو أقل» ومن المفضل بشكل أكبر عند Yo مثوية أو أقل» والأكتر تفضيلاً أن تثبت عند ve معوية أو أقل. وإذا ظلت الكمية الإجمالية لمادة التبريد السائلة في عملية إنتاج حمض الأكريليك دون أن يتم .2 تفريغها خارج نظام التفاعل» أي بدون إدخالها في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك» يلزم زيادة حجم الخزان (©) لكي يحتفظ Bole التبريد السائلة داخله. ويرجع ذلك إلى اسستحالة أو صعوبة قيام المكثف, المبرد وما شابه ذلك مما هو موجود في عملية إنتاج حمض الأكريليك استهلاك dla] كمية مادة التبريد الساثئلة بالكامل. وعلاوة على ذلك؛ إذا تم ترك إجمالي مادة التبريد السائلة في عملية إنتاج حمض الأكريليك» تزيد كمية الحرارة اللازمة لرفع درجة vo حرارة مادة التبريد السائلة في الممبادل الحراري )0( وقد يؤدي ذلك إلى إعاقة ١ Pe
دس البخار الذي تم الحصول عليه بواسطة استعادة الحرارة بشكل فعال. وبالنظر إلى ذلك» من المرغوب فيه أن يقوم كل أو بعض مادة التبريد السائلة بتغذية الوسيلة الخاصة بعملية إنتاج حمض بولي cl ST على وجه الخصوص مثل وسيلة تبريد (FY) عن طريق خط أنلبيب (4أ) أو خط أنابيب لم يتم توضيحه في الشكل. وبالنظر إلى ذلك؛ قد تقوم مادة الترريد السائلة بتغذية الخران )7( مرة أخرى من المبخر (1) عبر خط أنابيب (A) وبعد ذلك يدخل إلى وسيلة التبريد (317) عبر خط أنابيب (4أ)؛ كما هو موضح في شكل (١)؛ أو قد يقوم بتغذية وسيلة التبريد (TV) مباشرة دون أن يرجع إلى الخزان )7( وبشكل بديل؛ قد يتم توفير عدد معين من خطوط الأنابيب لاستخدام مادة التبريد السائلة كمثلج في وسسيلة مرغوب Led مثل العديد من المبادلات الحرارية؛ ومبرد ومكثف في عملية لإنشتاج حمض ٠ الأكريليك. وبشكل بديل» قد تقوم مادة التبريد السائلة بتغذية وسيلة أخرى بعد تنظيم درجة حرارتمقا بواسطة منظم درجة حرارة (غير موضح) يوجد في مكان ملاثم على خط الأنابيب Ly للاحتياجات. وبشكل بديل آخرء قد يتم كبت تغيير درجة الحرارة بواسطة تغطية خط الأنابيب بعضو عازل للحرارة. وكتجهيزة متغيرة أخرى» قد يتم تجهيز مضخة للتغذية 16 بالسائل» وصمام للتحكم 3( معدل المائع» وصمام للتحكم في الضغط بشكل اختياري لتنظيم كمية التغذية بمادة التبريد السائلة. وفي حالة أن تقوم مادة التبريد السائلة بتغذية Jol الحراري» والمكثف وما شابه ذلك مثل مثلج؛ يمكن إجراء عملية التبادل الحراري مثل عملية التبريد والتكثيف بشكل مستقر من خلال تنظيم درجة الحرارة» على سبيل المثال» عن Gb تقديم منظم لدرجة oH في موقع معين بحيث يغذي مادة التبريد السائلة في مدى معين من ٠. درجات الحرارة المرغوب فيها. ويتم التغذية ببروبيلين غازي من المبخر )1( عبر خط أنابيب (6) إلى مفاعل eV) وهو عبارة عن وسيلة لأكسدة طور غازي حفزياً. وعندما يتم تغذية (V) Jill برويلين غازي» يتلامس البروبيلين الغازي مع أوكسجين جزيقي الذي يتم إدخاله في الفاعل (V) بواسطة خط أنابيب آخر (غير موضح) لتفاعل أكسدة الطور الغازي حفزياً. وتشتمل
- ١6 الخاصة بالأأوكسجين الجزيئي على الحواء» والطواء الغ بالأوكسجين؛ والأكسجين النقي. ولا يتم الحد من نوع وسيلة أكسدة الطور الغازي حفزياً بشكل خاص. ولكن» يوصى باستخدام مفاعل أنابيي صهريجي OY لديه قدرة عالية جداً على التبادل الحراري. ولا يتم الحد من ظروف تشغيل المفاعل (V) بشكل خاص. فعلى سبيل المثال» في حالة تنفيذ ٠ تفاعل أكسدة الطور الغازي حفزياً على مرحلتين في المفاعل (Vy يتم توليد الغاز الذي يحتوي على أكرولين من بروبيلين غازي في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز. وفي هذا الوقت» يوصى بتثبيت درجة حرارة المفاعل لتتراوح ما بين لل Rte ويتراوح ضغط التفاعل ما بين صفر إلى 0+ ميجا باسكال مقياس» وسرعة الفراغ ما بين “Ye ساعة ' (درجة الحرارة والضغط العياريين) لكي ترتفع كفاءة التفاعل. ويتم إدحال ٠ الغاز الذي يحتوي على أكرولين والذي تم توليده في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز لإنتاج غاز يحتوي على حمض الأكريليك في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز. وبالنسبة لطبقة المرحلة الثانية للعامل GL من المفضل تثبيت الحد الأدن لدرجة حرارة التفاعل عند ٠٠١ معوية أو أعلى من ذلك» ومن المفضل بشكل أكبر أن تنبت عند Ve مثوية أو أعلى» والحد الأقصى لدرجة حرارة التفاعل عند TAL مثوية أو أقل» ومن المفضل بشكل أكبر عند 200 معوية أو أقل» ويتراوح ضغط التفاعل ما بين صفر 0 ميجا باسكال مقياس» وسرعة الفراغ ما بين 5,0007050 ساعة ' (درجة حرارة وضغط عيارين) لكي ترتفع كفاءة التفاعل. وقد يكون العامل الحفاز الذي يتم تحميله في طبقات المرحلتان الأولى والثانية للعامل الحفاز في المفاعل عبارة عن عامل حفماز للأكسدة الذي يتم استخدامه بشكل عام في إنتاج حمض الأكريليك. ولا نحتاج إلى قول أنه يكن تطبيق طريقة معروفة لإنتاج غاز يحتوي على حمض الأكريليك باستخدام طبقة وحيدة المراحل أو طبقة متعددة المراحل للعامل GL) هذا بالإضافة إلى طريقة أكسدة الطور الغازي المتكون من مرحلتين حفزياء مثل طريقة لإنتاج غازي بيحتوي على حمض الأكريليك. وكما هو مذكور بأعلى» يتم توليد حرارة التفاعل بواسطة أكسدة الطور الغازي للبروبيلين الغازي حفرياً. ويمكن أن يتم إزالة حرارة التفاعل عن طريق تلامس الحرارة بشكل غير
YY
و١ - مباشر مع الوسط. فعلى سبيل المثال» عندما يقوم البروبيلين الغازي بتغذية طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز الموجودة في أنبوبة المفاعل (17)»؛ يتم توليد حرارة التفقاعل في طبقة المرحلة الأول للعامل الحفاز عن طريق أكسدة الطور الغازي حفزيا. ويتم إزالة حرارة التفاعل في الأنبوبة بواسطة تغذية الوسط الحراري ذي درجة الحرارة العالية مثل ٠ 708 من
J) ترات البوتاسيوم أو + 908 كتلة من نترات الصوديوم عند درجة حرارة تفاعل معينة ٠
CAE إلى الجزء الصهريجي من المفاعل (7). .ومن (ste £0 -78 ٠ أن تتراوح ما بين جزء من الوسط الحراري عندما يتم استعادة حرارة التفاعل وبعد ذلك يتم اسستعادة ذلك الجزء كبخار بواسطة وسيلة لاستعادة الحرارة (غلاية لإزالة الحرارة)» وتقوم تلك الوسيلة بخفض درجة حرارة الوسط الحراري عند درجة حرارة محددة سلفاً. وبعد ذلك يقوم ٠ الوسط الحراري بتغذية الجزء الصهريجي من المفاعل لكي ينظم درجة حرارة التفاعل في المفاعل عند مدى معين من درجات الحرارة الى تم تحديدها UL. وتتم إزالة حرارة التفاعل المذكورة le أيضاً بالنسبة لطبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز بطريقة مشابمة للمرحلة الثانية للعامل الحفاز بواسطة تغذية المفاعل بوسط حراري ذي درجة حرارة مرتفعة عند درجحة حرارة تفاعل محددة من قبل. م وف بعض (OY يتم تقديم وسيلة لاستعادة الحرارة لمفاعل المرحلة الأولى ومفاعل المرحلة الثانية كل على حدة لكي يسمح لوسيلة استعادة الحرارة في مفاعل المرحلة الأولى بأن تقوم بتوليد بخار مرتفع الضغط ووسيلة لاستعادة الحرارة في مفاعل المرحلة الثانية لتوليد بخار متوسط الضغط. وفي حالات أخرى» يشيع استخدام وسيلة أحادية لاستعادة الحرارة في مفاعل المرحلة الأولى» ويتم تقديم مفاعل المرحلة الثانية لتوليد بخار مرتفع الضغط أو بار yl متوسط الضغط. ووفقاً للنموذج الخاص بالاختراع (JU لا تكون وسيلة استعادة الحرارة لاستعادة حرارة التفاعل أو حرارة الاحتراق محدودة بشكل خاص. وقد يتم استخدام وسيلة معروفة لاستعادة الحرارة مثل غلاية أسطوانية» وغلاية أنبوبية بالدوران الطبيعي» وغلاية بللتحكم في الدوران» وغلاية عبر التدفق كأمثلة على وسيلة استعادة الحرارة في هذا الاختراع. oxy
— أ" \ — بأن يقوم كل أو بعض البخار عالي الضغط الذي لا يقل عن ٠2١ ميجا باسكال مقياس والذي يتم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة التفاعل بتغذية وسيلة af خاصة فعلى سبيل المثال» إذا كانت درجة حرارة التفاعل في طبقة المرحلة الأول للعامل الحفاز أكبر و من درجة حرارة التفاعل في طبقة المرحلة الثانية للعامل GL) يرتفع ضغط البخار الذي تم الحصول عليه بواسطة استعادة حرارة التفاعل في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز عن ضغط البخار الذي تم الحصول عليه بواسطة استعادة حرارة التفاعل في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز. Wy, لذلك» من المرغوب فيه أن يتم إدخال البخار المشتق من طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز Js وسيلة التجفيف في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك بواسطة خط ٠ أنابيب. وعلى وجه الخصوص» يكون البخار عالي الضغط الناتج عن طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز عند 7,٠ ميجا باسكال مقياس أو أعلى؛ من المفضل 3,٠ ميجا باسكال مقياس أو أعلى » مناسباً كوسط حراري في وسيلة التجفيف لكي تتم عملية التجقفيسف بكفاءة. ويجب تقدير أنه قد يتم توليد المادة المبلمرة عندما يتم توجيه البخار lle الضغط كوسط \o حراري داحل المبادل الحراري ومعيد التسخين 3 وسيلة التقطي ر/التنقية قٍِ عملية إنتاج مض Js أكريليك» وهو أمر غير مرغوب فيه. (Sy من المحتمل استخدام البخار dle الضغط كوسط حراري عن طريق تخفيف ضغط البخار عالي الضغط ليصبح ole عن يُخار متوسط الضغط داخل مبادل حراري ومعيد التسخين في عملية إنتاج حمض الأكريليك. rs ويتم إزالة حرارة التفاعل المولدة في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز في المفاعل (7) بشكل مشابه لما حدث في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز» عن طريق Jeol حرارة Pal في وسيلة استعادة الحرارة مثل غلاية وعن طريق توليد بخار متشبع فيها. ويختلف ضغط Ad المولد في وسيلة استعادة الحرارة استنادا إلى ظروف تشغيل وسيلة استعادة الحرارة. وعلى الرغم من أنه من المفضل استخدام البخار الذي TA من طبقة المرحلة الأولى للعامل ١ Jet
- ١١
لتجفيف راتنج يمتص الماء بشكل فعال كما هو مذكور بأعلى؛ في حالة أن يكون البخار
المولد في وسيلة استعادة الحرارة عبارة عن بخار عالي الضغط يتراوح ما بين ٠.١ ميجا باسكال مقياس إلى حوالي ٠ ميجا باسكال مقياس» قد يتم إدخال البخار عالي ball
الذي يخرج من طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز كوسط حراري في خطوة التجفيف وذلك
٠ لتجفيف راتنج يمتص الماء. وفي تلك WH من المفضل تقديم على الأقل منظم واحد للضغط وذلك لتنظيم ضغط البخار عالي الضغط. وعلى وجه الخصوص؛ من المفضل تقدم
منظم للضغط وذلك للاحتفاظ بالضغط لتوليد بخار متشبع في وسيلة لاستعادة الحرارة داخل
مدى تم تحديده سابقا. وعلاوة على ذلك» من المفضل تقديم منظم للضغط في موقع مناسب
على خط الأنابيب لإدخال البخار في جهاز إنتاج راتتج ane الماء للاحتفاظ بضغط البخار
٠ لكي يتم إدخاله في جهاز إنتاج راتنج يمتص الماء داخل مدى تم تحديده سابقا. وفي حالة تجاوز كمية البخار عالي الضغط الي تم توليدها كمية استهلاك البخار عالي الضغط في جهاز
إنتاج راتنج بمتص الماء من المفضل تقديم منظم للضغط عند موقع مناسب على خط أنابيب التغذية بالبخار وإدخال البخار في وسيلة تقطير/تنقية حمض الأكريليك عبر منظم للضغط بطريقة معينة بحيث يتم الاحتفاظ بضغط البخار قي خط أنابيب التغذية بالبخار داخل مدى
و معين تم تحديده سابقا. وعلاوة على cells من المفضل امتصاص الماء الملفرغ إسقاطيا في وسيلة لاستعادة الحرارة المولدة من البخار عالي الضغط لتوليد بخار متوسط أو متخفض الضغط ولإدحال البخار متوسط أو عالي الضغط في وسيلة تقطير/تنقية حمض الأكريليك أر
في جهاز لإنتاج راتنج يمتص الماء. وبوجه عام حيث تكون كمية البخار الذي يخرج من
طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز كافية لتقديم كمية معينة من الحرارة اللازمة لتجفيف راتنج
.» ينص الماء وما شابه ذلك؛ لا يلزم استخدام البخار عالي الضغط الذي يخرج من طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز. وبالنظر إلى ما سبق» من المفضل توليد بخار متوسط الضغط في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز واستخدام البخار متوسط الضغط كوسط حراري في عملية
إنتاج حمض الأكريليك. وكذلك من المفضل تخفيف ضغط البخار عالي الضغط لكي يصبح
بخار متوسط أو منخفض الضغط؛ واستخدام البخار متوسط أو منخفض الضغط في وسيلة
vo للتسخين/عزل التسخين تقع في عمود التقطير» وتقديم منظم للضغط عند موقع مناسب على
اف
- ١ lw خط أنابيب التغذية بالبخار لتنظيم ضغط البخار داخل خط الأنابيب في مدى محدد لتفريغ البخار الزائد خارج نظام التفاعل. وفقاً لهذا النموذج» يتم استخدام كل أو بعض البخار الذي تم (fel وكما هو مذكور الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة التفاعل المتولدة في الوقت الذي تتم فيه أكسدة الطور الغازي حفزياً وذلك في خطوة تسخين عملية إنتاج حمض بول أكريليك. وتشتمل الأمثلة ٠ الخاصة بخطوة التسخين الي يمكن تطبيقها في هذا الاختراع على خطوة يكون فيها التسخين ضرورياً مثل خطوة البلمرة» وخطوة التجفيف وخطوة الترابط المستعرض للسطح. وعلى مححوى المونومر OY وجه الخصوص» تكون خطوة التجفيف هي خطوة تسخين مفضلة في راتنج بمتص الماء يمكن تقليله عن طريق تحفيف الراتنج الذي يمتص الماء باستخدام al بخار في خطوة التجفيف. ٠ ويتم إدخال غاز يحتوي على حمض أكريليك-وهو عبارة عن ناتج التفاعل المتولد في المفلعل والذي يكون عبارة عن وسيلة امتصساص ))١١( عبر خط )1( في عمود الامتصاص (V) لتنقية حمض الأكريليك من الغاز الذي يحتوي على حمض الأكريليك به مادة مذية. وف حالة ارتفاع درجة حرارة الغاز الذي يحتوي على حمض الأكريليك الذي يتم إدخاله في بدرجة كبيرة» من المحتمل بشكل كبير أن يتم بلمرة المحلول الذي )١١( عمود الامتصاص 16
Fl يحتوي على حمض الأكريليك في عمود الامتصاص بسهولة؛ نما قد يؤدي إلى خفض حمض الأكريليك. وبالنظر إلى ذلك» يوصى بتبريد الغاز الذي يحتوي على حمض الأكريليك .)١١( إلى درجة حرارة 700 مثوية أو أقل من ذلك قبل إدخاله في عمصود الامتصاص ووفقاً لذلك» من المفضل تقديم وسيلة تبريد و/أو وسيلة استعادة الحرارة بالقرب من منفذ خروج سحب ناتج التفاعل حارج المفاعل (7) أو في موقع مناسب على خط الأنابيب oY بوسيلة لاستعادة )١١( وعلى وجه الخصوص؛ من المفضل إلحاق عمود الامتصاص .)٠١( بالإضافة إلى استعادة الحرارة. (Vy الحرارة مثل غلاية لتبريد ناتج التفاعل في المفاعل عندما تتراوح درجة حرارة ناتج التفاعل عند مخرج المفاعل (1) ما بين 380-150 مثويق ,' على سبيل المثال» قد يتم إدخال ناتج التفاعل في غلاية لاستعادة الحرارة. وعندما يكين
EP
البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة الحرارة عبارة عن بخار متوسط الضغط لا ميجا باسكال مقياس» ويمكن استخدام ٠.١ ميجا باسكال مقياس ويقل عن ١,76 يقل عن
OLE البخار متوسط الضغط بشكل أمثل كوسط حراري في عمود تقطير ومعيد وسخان؛ ومبادل حراري؛ الخ؛» يتم تركيبه في المرحلة النهائية للتقطي ر/التنقية؛ فيما عدا عمود وعلاوة على ذلك؛ عندما يكون البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق (TE) تنقية ٠ ميجا باسكال مقياس ويقل ١,7 استعادة الحرارة عبارة عن بخار منخفض الضغط لا يقل عن ميجا باسكال مقياس» قد يتم استخدام ذلك البخار المنخفض الضغط كوسط ١,6 عن والسخان» OL حراري في عمود التنقية (4 ؟)؛ أي عبارة عن وسط حراري في معيد والمبادل الحراري حيث يتم إلحاقهم بعمود التنقية (4 7) دون احتمال توليد مادة مبلمرة. الضغط كوسط حراري عن طريق Je ولا نحتاج لقول أنه قد يتم استخدام بخار متوسط أو ٠ تخفيف الضغط. ليدخل في عمود (VY) يتم الحصول على مادة مذيبة ماصة من مبرد مادة مذيبة ماصة لتوليد محلول يحتوي على حمض أكريليك بواسطة (OF) عبر خط أنابيب )١١( الامتصاص تلامس الغاز-السائل للغاز الذي يحتوي على حمض أكريليك مع المادة المذيية الماصة. ويم (Vo) إدخال المحلول الذي يحتوي على حمض الأكريليك في المرحلة التالية عبر خط أنابيب 1 حارج نظام التفاعل كغاز متخلف. (VY) حيث يتم تفريغ المادة المتبقية في عمود الامتصاص ire ويحتوي الغاز المتخلف على غاز تفاعل لا يتم امتصاصه. وقد يتم إدخال الغاز المتخلف عبر خط أنابيب (غير موضح) لأكسدة الطور الغازي حفزياً؛ أو قد (vy أخرى في المفاعل يتم الإمداد به في خطوة احتراق (غير موضحة). ولا يتم الحد من طريقة معالجة الغاز المتخلف بوجه خاص. فعلى سبيل المثال» ترتفع درجة حرارة غاز الاحتراق الذي تم الحصول عليه عن طريق احتراق الغاز المتخلف بوجه عام. وطقاً لذلك» قد يتم إدخال حرارة الاحتراق الي تنتج عن احتراق الغاز المتخلف في وسيلة لاستعادة الحرارة مثل غلاية استخدام البخار المتولد كوسط حراري في مبادل حراري استناداً إلى (Say لتوليد البخار. ضغط البخار.
EV
هذا اللموذج» لا يتم الحد -بشكل خاص- من معدات الاحتراق المستخدمة في حرق (3 الغاز المتخلف أو السائل المتخلف؛ والذي سوف يرد ذكره فيما بعد. ولكن. يوصى باستخدام معدات احتراق معروفة مثل فرن احتراق رأسي وفرق احتراق مستعرض في حالة احتراق الطور الغازي أو احتراق السائل. ولا يتم الحد أيضاً من طريقة احتراق. ففي حالة حرق الغاز المتخلف-على سبيل المثال-قد يتم استخدام طريقة احتراق الغاز تقوم باستعمال طريقة احتراق العامل الحفاز أو احتراق الغاز -السائل باستخدام وقود. وقد يتم استخدام مواد مذيبة ماصة معروفة بشكل تقليدي كمادة مذية لتغذية عمود وتشتمل الأمثلة الخاصة بالمادة المذيبة الماصة على مادة مذيبة ذات درجة (VY) الامتصاص عن درجة غليان حمض أكريليك) مثل ماء وماء يحتوي BULLE غليان منخفضة تنخفض درجة تألف الماء ترتفع درجة غليانما (تزيد Alls على حمض عضوي؛ ومادة مذيبة عضوية ٠ وداي فينيل). رفي A حمض الأكريليك) ( مثل داي فينيل OLS عن درجة ULE درجة حالة استخدام الماء كمادة مذيبة» يتم تنقية حمض الأكريليك المتضمن في الغاز الذي يحوي على حمض الأكريليك عن طريق تلامس الماء مع الغاز الذي يحتوي على عمود الأكريليك في عمود الامتصاص. ومن ثم؛ يتم الحصول على محلول مائي لحمض الأكريليك (على سبيل بالكتلة بحيث يحتوي الجزء المتبقي 70/4 0-8 ٠ المثال» يتراوح محتوى حمض الأكريليك ما بين ve منه على ماء وشوائب). إذا تلامس الغاز الذي يحتوي على حمض الأكريليك مع مادة مذيبة ذات درجة غليان مرتفعة sir مثل مادة مذيبة مؤتلفة-على سبيل المثال -من داي فينيل إيثر وباي فينيل» يتم امتصاص ومن dle من الغاز الذي يحتوي على حمض الأكريليك في مادة مذيبة ذات درجة غليان ثم إنتاج محلول حمض أكريليك. ولا يتم الحد من درجحة حرارة تشغيل عمود © بشكل خاص. ولكن؛ من المرغوب فيه تنظيم درجة حرارة الجزء FLY) الامتصاص مثوية للقيام بعملية التنقية 70-4٠0 بحيث تتراوح ما بين (VY) العلوي من عمود الامتصاص بكفاءة.
“yy - وعند امتصاص حمض الأكريليك؛ من المفضل استخدام مادة مذية ذات درجة حرارة منخفضة للحصول على ناتج له قدرة امتصاص عالية. وعلاوة على ذلك؛ من المرغوب فيه تنظيم درجة حرارة المادة المذيبة الي تغذي عمود الامتصاص لتتراوح ما بين مدى تم تحديده سلفاً للاستمرار في عملية الامتصاص بشكل مستقر. ومن المرغوب فيه التحكم في درحة 6 حرارة المادة المذيية بحيث يصل الحد الأدن للمادة المذية إلى صفر مئوية أو أعلى» ومن الملفضل بشكل أفضل أن تصل إلى 5 مثوية أو ef والحد الأقصى لدرجة حرارة المادة المذية يصل إل © مثوية أو أقل» وأكثر تفضيلاً ٠ 7 مثوية أو أقل. وممكن تقليل التكلفة اللازمة للاحتفاظ بدرجة حرارة المادة المذية عند مستوى منخفض» وذلك لتبريد المادة المذدية عن طريق إدخال مادة التبريد السائلة كوسط حراري في المبادل الحراري )10( بواسطة ٠ خط أنابيب (4أ). ومع ارتفاع درجة حرارة مادة التبريد AL تنخفض التكلفة اللازمة لتسخين مادة التبريد السائلة عن طريق إدخال بخار منخفض أو متوسط الضغط يتم استعادته بواسطة غلاية أو ما شابه كوسط حراري في المبادل الحراري )0( ويقوم محلول حمض أكريليك (من المفضل محلول مائي لحمض الأكريليك) يتم الحصول عليه في عمود الامتصاص بتغذية الخطوة التالية عبر خط الأنابيب (Vo) وقد يحوي محلول 6 حمض الأكريليك- بالإضافة إلى حمض أكريليك-على ناتج غير متفاعل مثل بروبيلين An في حالة عدم تفاعل» ومنتج ثانوي مثل فورمالديهيد» وأكرولين» وفيورفيورال» log joy وحمض فورميك» وحمض أسيتيك» وحمض lb وثنائي حمض أكريليك» ومادة مضافة مثل مثبط البلمرة. وقد يقوم محلول حمض الأكريليك مباشرة بتغذية عمود الفصل الأزيوتروبي (VA) بواسطة 3 خط أنابيب (Vo) أو قد يقوم بتغذية ذلك العمود بشكل غير مباشر عن طريق خطوة عشوائية وفقاً للاحتياجات. فعلى سبيل المثال» قد يقوم محلول حمض أكريليك بتغذية عمود استخلاص (V1) قبل تغذية عمود الفصل الأزيوتروبي aid محتوى الأكرولين في Joe حمض الأكريليك. وبعد إزالة الأكرولين في عمود الاستخلاص (76١))؛ يتم إدخال محلول يحتوي على حمض الأكريليك في عمود تنقية/فصل (عمود فصل أزيوتروبي) ON) عن طريق
د خط أنابيب (VY) وبشكل بديل» قد يتم إزالة الأكرولين في عمود الاسستخلاص (V1) وتفريغه حارج نظام التفاعل عبر خط أنابيب (4 ١أ) كغاز متخلف» أو قد يتم إزالته ليصبح حارج نظام التفاعل بواسطة خط أنابيب (V8) بعد تمريره عبر عمود الامتصاص .)١١( وقد يتم تعريض الغاز المتخلف لعملية عشوائية؛ أو قد يقوم بتغذية خطوة احتراق غير م موضحة؛ مشابمة لطريقة معالحة الغاز المتخلف الذي تم سحبه خارج نظام التفاعل عن طريق خط الأنابيب )١4( بشكل معين بحيث يتم استعادة حرارة الاحتراق المتولدة في خطوة الاحتراق كبخار واستخدامها كوسط حراري في عملية إنتاج حمض الأكريليك. وفي عمود التقطير الأزيوتروبي (VA) يتم إجراء التقطير الأزيوتروبي باستخدام مادة مذية أزيوتروبية (على الأقل نوع واحد من مادة مذيبة أزيوتروبية) لإزالة مادة ذات درجة غليان ٠ منخفضة مثل ماء ومادة مذيبة أزيوتروبية من محلول ماي لحمض الأكريليك. وفي هذا النموذج» يتم إجراء التقطير بتزع الماء باستخدام مادة مذية أزيوتروبية وال تكون أزيوتروبية مع الماء. ولا يتم قصر ظروف تشغيل عمود التقطير الأزيوتروبي (OVA) بشسكل خاص. وكلما تم dds عملية معروفة لإنتاج حمض أكريليك تحت ظروف تشغيل معينق لا يتم الحد من تلك الظروف. وبشكل بديل؛ قد يتم استخدام طريقة تقطير معروفة؛ بدلاً من vs التقطير الأزيوتروبي» لفصل وإزالة الشوائب المستهدفة من محلول مائي aad أكريليك. وقد يتم تجميع طريقة التقطير» وظروف التقطير وعدد مرات التقطير ووسيلة التقطير بشكل عشوائي طبقاً لغرض التقطير. وقد يتم استخدام مادة مذيية معروفة كمادة مذيبة أزيوتروبية. ومن المفضل استخدام مادة مذيية أزيوتروبية لها خاصية أن المادة المذيية ليست أزيوتروبية مع حمض أكريليك. ويفضل ٠ مادة مذيبة أزيوتروبية لا تكون قابلة للذوبان في الماء لأن مثل تلك المادة ddd الأزيوتروبية تكون قابلة للفصل بسهولة من الطور المائي المقطر ومن ثم يمكن استعادتها وإعادة استخدامها بسهولة. وتشتمل الأمثلة الخاصة بالمادة المذيية الأزيوتروبية على تولين؛ وأكسيلين؛ OLS وهبتان» وسيكلوهكسان» وميثيل أيزوبيوتيل كيتون» وأسيتات بيوتيل. وقد يتم استخدام نوع واحد أو ST من خليط أزيوتروبي كمادة مذيبة أزيوتروبية. ومن Jet A
- اب فيه استخدام كمية معينة من مادة مذيبة أزيوتروبية قابلة لتقديم تأثير فصل فعال وذلك لزيلدة فعالية التقطير الأزيوتروبي. يتم تقطير منتج ثانوي له درجة غليان منخفضة تكون أقل من حمض أكريليك» ومادة لها درجة غليان منخفضة مثل الماء وذلك عبر الجزء العلوي لعمود التقطير (VA) على امتداد ٠ المادة المذيية الأزيوتروبية كغاز 52 مقطر (يسمى Ld بعد "غاز مقطر") عبر خط أنابيب (V9) ويتم سحب الشوائب مرتفعة درجات الغليان مثل حمض مالييك Sy حمحض أكريليك وحمض أكريليك ومثبط البلمرة حارج الجزء السفلي من عمود التقطير (VA) كحمض أكريليك خام؛ ويقوم بتغذية الخطوة التالية عبر خط أنابيب (YT) يقوم الغاز المقطر بتغذية مكثف )17( عن طريق خط أنابيب )٠١( للتكثيف والتبريد. ٠ ومن of يتم تحويل الغاز المقطر إلى سائل مقطر يقوم بتغذية وسيلة فصل المادة المذيية الأزيوتروبية )70( مثل دورق. وفي وسيلة فصل المادة المذيبة الأزيوتروبية؛ يتم فصل السائل المقطر إلى طور الزيت (مادة Rude أزيوتروبية) وطور مائي (سائل امتصاص). وتقوم المادة المذيية الأزيوتروبية بعد فصلها بتغذية عمود التقطير الأزيوتروبي (VA) مرة أخرى لإعادة تدويرها بواسطة خط الأنابيب (TY) في هذا النموذج. وبشكل بديل» قد يتم إدخال مادة مذيبة أزيوتروبية في خطوة أخرى (غير موضحة). ولم يتم توضيح مثال معين خاص بإعلدة التدوير في الرسومات الخاصة بذلك الوصف. وبطريقة مشابمة لذلك» قد يقوم الطور المائي بتغذية خطوة معالحة أخرى. فعلى سبيل المثال» في حالة معالحة الماء المتخلف بواسطة الاحتراق» من المفضل أن يتم إدحال حرارة الاحتراق المتولدة عن طريق عملية الاحتراق في وسيلة لاستعادة الحرارة مثل غلاية لاستعادة حرارة الاحتراق كبخار وأن يتم استغلال البخار x كوسط حراري في العديد من الوسائل في عملية إنتاج حمض الأكريليك. من المفضل تغذية مادة التبريد السائلة من الخزان (©) إلى المكثف (1 ؟أ) بواسطة خط أنابيب (4أ) واستخدام مادة التبريد السائلة كمثلج. ويؤدي استخدام مادة التبريد السسائلة إلى خحفض التكلفة اللازمة للتبريد بواسطة المثلج. وبشكل مشابه لحالة المبادل الحراري elo) من اضف
+ المرغوب فيه تنظيم درجة حرارة مادة التبريد السائلة ليقوم بتغذية مكثف )7( داخل مدى تم تحديد سابقاً للاحتفاظ بعملية تشغيل المكثف في حالة مستقرة وتحسين فعالية التكثيف. يتم إدخال حمض أكريليك خام يتم إنتاجه عن طريق التقطير الأزيوتروبي في وسيلة التقطير/التنقية مثل عمود التنقية (V6) عبر خط الأنابيب (TT) وقبل قيام a ٠ الأكريليك الخام بتغذية عمود التنقية (TE) قد يتم تقديم خطوة أخرى للتقطير لخفض محتوى الشوائب بشكل أكبر في حمض الأكريليك الخام. فعلى سبيل المثال» قد يقوم مخلول يحتوي على حمض أكريليك بتغذية عمود تقطير/تنقية عشوائي مثل عمود التخلص من النواتج الخفيفة (غير موضح) وعمود التخلص من النواتج الثقيلة (غير موضح) لخفض محتوى الشوائب في محلول يحتوي على حمض الأكريليك. ty آخرء قد يم تجميع وسائل ٠ تقطير/تنقية حمض الأكريليك المستخدمة في عملية عادية لإنتاج حمض أكريليك وفقاً لغرض؛ وظروف التقطير» الخ. ومن المفضل تغذية مادة التبريد السائلة تم تنظيم درجة حرارتما كمثلج لتصبح عبارة عن وسيلة مرغوب فيها مثل مبرد» ومكثف ومبادل حراري؛ إذا كان فصل التسخين أو التبريد مثل تكثيف» وتثليج أو تسخين ضرورياً في عمود التقطير. وعلاوة على ذلك؛ من المفضل إدخال البخار الذي تم الحصول عليه بواسطة استعادة الحرارة كوسط ١ حراري في وسيلة مرغوب فيها مثل سخان» ومعيد غليان ومبادل حراري بعد تنظيم درجحة حرارة وضغط البخار وفقاً للاحتياجات. وفي هذا النموذج؛ يكون محلول حمض الأكريليك عبارة عن سائل تم الحصول عليه عن طريق امتصاص غاز يحتوي على حمض أكريليك في عمود الامتصاص؛» أو Plo ينخفض فيه محتوى الأكرولين عن طريق تمرير سائل الامتصاص عبر عمود استخلاص بعد عمود الااتصاص. ويكون حمض أكريليك خام عبارة عن سائل يحتوي على حمض أكريليك كمكون أساسي ويتم الحصول عليه عن طريق تقطير محلول حمض الأكريليك. ويحتوي حمض أكريليك خام على منتجات ثانوية مثل حمض أسيتيك؛ وفورمالديهيد» dg ST وحخمض بروبيونيك؛ وحمض مالييك» وأسيتون»؛ وفيورفيورال» opie وشوائب. ويتم إزالة تلك المنلتبحات الثانوية والشوائب عن طريق تنقية حمض الأكريليك الخام (مثل التقطير والتبلر). (Fors اضف
و يتم إنتاج حمض أكريليك يخلو بشكل أساسي من ألديهيد (محتوى الألديهيد لا يزيد عن 900,00 بالكتلة) ومن المفضل ألا يزيد عن 7000005 بالكتلة). ويسمى حمض الأكريليك الذي يخلو بشكل أساسي من الديهيد بحمض أكريليك عالي النقاء في هذا الاختراع.
٠ وفي عمود التنقية (4 7)» يتم تنفيذ التقطير (التنقية) لتنقية حمض أكريليك ple للحصول على حمض أكريليك له درجة نقاء عالية. ومن of يتم الحصول على حمض أكريليك له درجة نقاء عالية عن طريق التقطير. وفي المثال الوضح في شكل (١)»؛ يتحول حمض الأكريلبك المتضمن في حمض الأكريليك الخام إلى بخار عن طريق التقطير ثم يقوم بتغذية عمود التنقية (YE) ومن ثم يتم تقطير البخار الذي تم توليده إلى الخارج عبر الجزء العلوي لعمود التنقية
(YE) ٠ وإدخاله في مكثف (16) بواسطة خط أنابيب (Yo) وفي المكثف (V1) يتحول البخار إلى مادة متكائفة. وقد تقوم المادة المتكائفة في الكخف (V1) بتغذلية خران الارتجاع (YA) بواسطة خط أنابيب (YY) للتخزين. وقد يقوم جزء من المادة المتكائفة في حزان الارتجاع (YA) بتغذية عمود التنقية (YE) بشكل ارتجاعي كسائل ارنجاع. وتم إلحاق عمود التنقية )8 (Y ممكثف لتكثيف وتبريد المادة الى تم تقطيرها عبر الجزء العلوي من
vo عمود التنقية (YE) وأثناء إجراء التبادل الحراري مع بخار حمض الأكريليك في المكثف؛ من المفضل تنظيم درجة حرارة المثلج لكي يتم تقديمه في المكثف بين مدى تم تجديده سابقاً لإجراء عملية التكثيف بشكل مستقر. وفي تلك الحالة؛ من المفضل أن تقوم مادة التبريد السائلة بتغذية المكثف (V7) بواسطة الخط (Te) وأثناء خحفض درجة حرارة مادة التريد السائلة» قد يتم تقديم وسيلة تبريد (غير موضحة) لإجراء تنظيم لدرجة حرارة مادة dp .» السائلة. وأثناء رفع درجة حرارة مادة التبريد ALLY قد يتم إدخال مادة التبريد السائلة في المبادل الحراري الموضح في شكل ))١( بينما يتم تقديم بخار منخفض أو متوسط الضغط يتم توليده من غلاية كوسط حراري ليدخل في المبادل الحراري لتنظيم درجة الحرارة. وتكون المادة المتكائفة الي تم إنتاجها في المكثف )71( عبارة عن حمض del LST درجة cw عالية (حمض أكريليك منقى) خالي بشكل أساسي من الشوائب. وترتفع
ا درجة نقاء حمض الأكريليك الذي له درجة نقاء عالية استناداً إلى ظروف التنقية. ولكن يتم الحصول على حمض أكريليك-بصفة عامة-تصل درجة نقائه إلى 4,8 908 بالكتلة أر أكثر من ذلك. وتقوم المادة المتكائفة في خزان الارتجاع (YA) كمادة خام بتغذية des لإنتاج oa بولي ٠ أكريليك (في شكل )1( تتناظر مع عملية إنتاج راتنج يمتص الماء (FF) بواسسطة خسط أنابيب (Fe) وقد يقوم حمض أكريليك له درجة نقاء عالية بتغذية خطوة أخرى من العملية المرغوب فيها قبل إدخاله في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك. ويتراكم كل من الشوائب ذات درجة الغليان العالية ومشبط البلمرة المتضمن في حمحض الأكريليك الخام عند الجزء السفلي من عمود التنقية (4 ؟) بعد فصل حمض الأكريليك الخلم ٠ إلى حمض el ST والشوائب ومثبط البلمرة عن طريق التقطير. ومن ثم يتم تفريغ كل من الشوائب ذات درجة الغليان العالية ومشبط البلمرة الي تم تجميعها كسائل متخلف. وقد يقوم السائل المتخلف بتغذية خطوة أخرى لكي يقوم بعملية المعالجة المرغوب فيها. فعلى سبيل المثال» قد يقوم السائل المتخلف بتغذية خطوة الاحتراق بواسطة خط أنابيب (TY) ويتم إدخال حرارة الاحتراق الي تم توليدها عن طريق الاحتراق في وسيلة استعادة الحرارة 6 مثل غلاية واستعادتها كبخار متشبع. وقد يقوم البخار المتشبع الذي تم اسستعادته بتغذدية وسيلة مرغوب فيها كوسط حراري. ولا نحتاج لقول أنه في ذلك النموذج؛ قد يتم استعادة الحرارة المتخلفة الى تم توليدها عن طريق احتراق العديد من السوائل المتخلفة (ماء متخلف وزيت متخلف) و/أو غاز متخلف تم تفريغه خارج عملية إنتاج حمض الأكريليك بواسطة أي طريقة لاستعادة الحرارة بحيث قد يتم استخدام الحرارة الي تم استعادتما كوسط حراري. Gy, ٠ لذلك النموذج» قد يتم استخدام أي وسيلة قادرة على التبادل الحراري مشسل مبرد ومكثف-بالإضافة إلى الوسائل الي تم توضيحها. وفي هذا النموذج؛ من المرغوب فيه أن يتم استخدام مادة التبريد السائلة (حرارة كامنة) الي تم استعادتما في المبخر (7) كمثلج في المبرد والمكثف اللذان لم يتم توضيحهما.
~ الا Y — وفي هذا النموذج» قد يقوم جزء من السائل السفلي الذي يحتوي على مثبط بلمرة وشوائب بتغذية معيد الغليان ص 0 | eld وقد يتم سحب جزء آخر من السائل السفلي إلى cA عمود التنقية (4 7) عن طريق الخط (FY) وتغذية خطوة aden السائل المتخلف؛ أو قد يقوم بتغذية خطوة ada أخرى. ويجب تقدير أن الوسائل الحرارية/ووسائل العزل الحراري- الي © ل يتم توضيحها- Jee معيد الغليان وغلاف العزل SA 3 عمود poi) ومسض متقدم لتسخين -بشكل متقدم- المادة الخام الي سوف يتم التغذية ds والمبادل ws, A كل تلك الوسائل سوف يتم وضعها في عواميد التقطير المتعددة مثل عمود التقطير الأزيوترويي؛ وعمود فصل المكونات ذات درجة الغليان المنخفضة؛ وعمود فصل حمض الأسيتيك» وعمود فصل المكونات ذات درجة الغليان المرتفعة» وعمود التنقية» بالإضافة إلى عمود التنقية (4 L(Y ٠ ومن المرغوب فيه أن يتم تغذية البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة الحرارة في عملية إنتاج حمض الأكريليك كوسط حراري داخل الوسائل الحرارية/ووسائل العزل الحراري الموجودة في عواميد التقطير سالفة الذكر لخفض التكلفة اللازمة للتسخين. وعلى الرغم من عدم توضيح ذلك؛ من المرغوب فيه إضافة مشبط بلمرة بكمية معينة لازمة لمنع بلمرة سائل BA الذي يقوم بتغذية العديد من خطوات التقطير و/أو داخل عمود 16 تقطير وفقاً للاحتياجات. ولا يتم الحد من طريقة إضافة مثبط البلمرة. فعلى سبيل Ul قد يتم إضافة مثبط البلمرة إلى سائل مثل حمض أكريليك خام وسائل ارتجاع قبل أن يتم إدخال السائل في عمود التقطير» وقد يتم إضافة الخليط إلى عمود التقطير. وبشكل بديل؛ قد يقوم مشبط البلمرة مباشرة بتغذية عمود التقطير (في تلك الحالة» قد يأخذ مثبط البلمرة شكل المسحوق» أو السائل» أو الغاز). وعلى سبيل المثال» في حالة قيام الأكسجين su 3 بتغذية عمود التقطير كمثبط بلمرة» قد يقوم الأكسجين الجزيفي مباشرة بتغذية الجزء السفلي من عمود التقطير بواسطة الفقاعات الحوائية أو ما شابههاء أو قد يقوم بتغذيته بشكل غير مباشر بعد ذوبان مثبط البلمرة في مادة مذيية أخرى. ولا يتم تقييد نوع مثبط البلمرة بشكل خاص كلما كان مثبط البلمرة تأثيراً نات عن منع بلمرة حمض الأكريليك. وتشتمل أمثلة خاصة عبط البلمرة على هيدر و كينون؛ VV
YA — _ وهيدر و كينون مونو ميثيل إيثر» وفينوثيازين» و4 Sm CTY Y= Spon ميثيا بيبريدين» ونتروسوفينول» ومركب أملاح النحاس مثل نحاس داي ميثيل ثيوكربامات؛ وم ركب المنجنيز مثل أسيتات المتنجنيز. وقد يكون مثبط البلمرة عبارة عن خليط يتم فيه خلط واحد أو أكثر من الأنواع مع بعضها البعض. قد يتم تحديد تركيب مشبط البلمرة بشكل مرغوب فيه وفقا لغرض الاستخدام. ويقوم جزء أو كل محلول حمض الأكريليك أو حمض الأكريليك (من المفضل حمض أكريليك ذات درجة نقاء عالية) بتغذية عملية إنتاج راتنج يمتص الماء (7) (في هذا اللموذج» يكون الراتنج الذي يمتص الماء عبارة عن راتنج يألف الماء غير قابل للذوبان فيه يتحول إل جل عي طريق ماء الامتصاص) عبر خط أنابيب (70). وفي عملية إنتاج راتنج بمتص الماء» يتم إنتاج ٠ راتنج يمتص الماء عن طريق إجراء ides محددة» وهي إدخال حمض الأكريليك الذي م إنتاجه في عملية إنتاج حمض الأكريليك في خطوة المعادلة (FE) (خطوة اختيارية)» وخطوة البلمرة (78)» وخطوة التجفيف (77)؛ وخطوة التبريد (TY) بحيث تتبع كل خطوة الأحرى بهذا الترتيب. ولا نحتاج لقول أنه قد يتم تقديم خحطوة مرغوب فيها ضمن تلك الخطوات لتحسين العديد من الخواص الكيميائية والفيزيائية للراتتج الذي بمتص الماء. فعلى سبيل المثال» قد يتم تقديم خطوة الترابط المستعرض أثناء عملية البلمرة أو بعدها. وخطوة المعادلة هي خحطوة اختيارية يتم تقدعها وفقاً للاحتياجات. وكمثال على خطوة المعادلة يتم تقليم طريقة لخلط كمية محددة سلفاً من مسحوق مادة (ded ومحلول مائي وحمض أكريليك مع حمض (ملح) بولي أكريليك تم إنتاجه في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك. ولكن؛ لا يتم تقييد طريقة المعادلة بشكل خاص» وقد يتم تطبيق طريقة معروفة. .| وقديتم تنفيذ خطوة المعادلة قبل البلمرة )3( هذه الحالة تتم المعادلة باستخدام مونومر)؛ أو أثناء البلمرة أو بعدها (في كلا الحالتين» تتم المعادلة باستخدام (or أو قد يتم تنفيذها قبل البلمرة وبعدها. وفي المثال الموضح في شكل (١)»؛ تتبع خطوة البلمرة خطوة المعادلة. Gy حالة أن تتبع حطوة المعادلة خطوة البلمرة» قد يتم تغيير مكان وسيلة المعادلة (وسيلة البلمرة)
و استناداً إلى ترتيب تنفيذ تلك الخطوات. وعلاوة على ذلك؛ قد تتشابه وسيلة البلمرة مع وسيلة المعادلة أو قد تختلف عنها. وتشتمل الأمثلة الخاصة بمادة قاعدية يتم استخدامها في معادلة حمض الأكريليك على مواد قاعدية معروفة مثل كربونات (ملح الهيدروجين)» وهيدر وكسيد فلز OT وأمونيوم؛ وأمين ٠ عضوي. ولا يتم تقييد نسبة معادلة حمض الأكريليك بصفة خاصة. قد يتم إضافة عامل المعادلة بكمية محددة بحيث يتم الاحتفاظ بنسبة معادلة محددة (مثل أن تتراوح ما “Ym ٠ مول» ومن المفضل أن تتراوح ما بين 9080-8٠ مول). وفي Wl ضرورة إزالة حرارة التفاعل الي تم توليدها أثناء عملية sll) قد يتم إدخال ناتج التفاعل بعد عملية المعادلة في وسيلة تبريد» مثل وسيلة تبريد مثل برج تبريد. وفي ذلك الوقت؛ من المرغوب فيه ٠ أن يتم إدخال مادة التبريد السائلة كمثلج في وسيلة التتريد عن طريق خط (4أ) لخفض التكلفة اللازمة للتبريد. وعقب عملية المعادلة؛ يتم إدخال محلول ملح حمض الأكريليك في sy das البلمرة وفقاً للاحتياجات. ولا يتم تقييد طريقة البلمرة في خطوة البلمرة بصفة خاصة. وقد يتم تطبيق طريقة معروفة للبلمرة مثل البلمرة باستخدام مثبط بلمرة شعاعي» والبلمرة باستخدام الأضعة vo ذات الفعالية الإشعاعية»؛ والبلمرة باستخدام حزمة (iy S| وبلمرة بالأشعة فوق البنفسجية باستخدام منشط ضوئي. وفي خطوة البلمرة» من المفضل معادلة حمض الأكريليك وفقاً للاحتياجات بطريقة معينة بحيث يصل تركيز حمض الأكريليك في المحلول المائي لحمض (ملح الأكريليك إلى ما لا يقل عن SOL 961١ ومن المفضل بشكل أكبر ألا تقل عن YB © بالكتلة» ولا تزيد عن 9080 بالكتلة» ومن المفضل بشكل أكبر ألا تزيد عن 7070
٠ بالكتلة. Us لهذا النموذج؛ يتم اختيار العديد من المتطلبات مثل نوع مثبط البلمرة وحالة البلمرة كيفما اتفق. ولا نحتاج لقول أنه قد يتم إضافة مادة مضافة معروفة مثشل عامل للترابط المستعرض ومونومر xT بالإضافة إل عامل نقل سلسلة قابلة للتحلل في الماء وبوليمر يلف
الس الما وذلك وفقاً للاحتياجات. وعلاوة على ذلك؛ لا يتم تقييد نوع الوعاء والوسسيلة المستخدمة في خطوة Gall واستخدام وسيلة بلمرة متاحة بوجه عام مثل هذه الوسيلة. وبوجه عام» يكون بوليمر ملح حمض الأكريليك الذي تم الحصول عليه بعد عملية edd) (يسمى فيما بعد باسم "راتنج يمتص (Cell) عبارة عن بوليمر جل مائي. ويقوم بوليمر الجل ٠ المائي بتغذية خطوة تحفيف لإزالة مكون الرطوبة منها. ولا يتم تقييد طريقة التجقفيف بشكل خاص. وقد يتم استخدام وسيلة تجفيف معروفة مثل الف الهوائي الساخن؛ أو بحفف الطبقة all) أو بحفف طبلي» أو بحفف نوتور وذلك لتجفيف بوليمر الجل عند درجة حرارة تتراوح بشكل مفضل ما YY Vem معوية. ويوصى باستخدام بخار يم تفريغه من عملية إنتاج حمض الأكريليك» على وجه الخصوص بخار مرتفع الضغط تم توليده ٠ عن طريق استعادة حرارة التفاعل في وسيلة استعادة الحرارة الملحقة بوسيلة أكسدة الطور الغازي حفزياً كوسط حراري وإدخال ذلك البخار في خطوة التجفيف )7( ويتم تحفيف الجل SU (بوليمر (Jb الخاص بحمض بولي أكريليك حرارياً باستخدام العديد من ii في خطوة التجفيف. فعلى سبيل المثال» قد يتم استخدام بجفف من نوع الموصل للحرارة» وناقل للحرارة مثل Cras) الطبلي وبحفف بالتجديف. وقد يتم التجفيف عن طريق تسخين سطح نقل الحرارة في ذلك المحفف عن طريق الإمداد بالبخار وعن طريق تلامس AT المائي مع سطح نقل الحرارة في المخفف. ومن المرغوب فيه أن يتم إجراء عملية التجفيف بالهواء الساخن ونقل الحرارة بحيث يتلامس الجل المائي بشكل مباشر مع البخار mad محتوى المونومر المتبقي في الجل المائي ولتحسين كفاءة التجفيف. وعلى وجه co gad) من المفضل إجراء عملية تجفيف الجل المائي باستخدام الهواء الساخن» وفيها يكون x المواء الساخن عبارة عن بخار يحتوي على غاز (الحد الأدن لنقطة الندى لا يقل عن or cape ومن المفضل ألا يقل عن 0 مئوية» والحد الأقصى لنقطة الندى لا يزيد عن 0 مئوية» ومن المفضل ألا يزيد عن ٠ مثوية)» ولا تقل درجة الحرارة عن asin ٠٠١ ومن المفضل ألا تقل عن ٠٠١ مثوية؛ ولا تزيد عن 700 مثوية؛ ومن المفضل ألا تزيد عن VA مغوية add محتوى المونومر المتبقي ولتحسين قدرة الراتنج الذي axe الماء على امتصساص
Cry - الماء. وتتراوح فترة التجفيف بشكل طبيعي ما بين v=) دقائق (من المفضل أن تتراوح ما بين 0 دقائق إلى ١ ساعة). وبعد خطوة التجفيف؛ يتم تفريغ الراتنج الذي بمتص الماء الخارج من نظام التفاعل في حالة من درجات الحرارة العالية. Gb, لذلك» من المرغوب فيه أن يتم تبريد راتنج يمتص الماء إلى مدى معين من درجات الحرارة (مثل أن تتراوح ما بين درجة حرارة الغرفة إلى 48 مكوية؛ ومن المفضل أن تتراوح ما بين 80-40 مثوية). ولا يتم تقييد طريقة تبريد راتتج بخص الماء. فعلى سبيل المثال» قد يتم نفخ الواء البارد في الراتنج الذي ane الماء» أو قد يتم إدحال الراتنج الذي يمتص الماء في وسيلة تبريد مثل ثلاجة. ومن المرغوب فيه أن تقوم مادة التبريد السائلة بتغذية وسيلة التبريد عن طريق خط (4أ) كمثلج وذلك لخفض التكلفة ٠ اللازمة للتبريد. قد يتم استخدام الراتتج الذي يمتص الماء والذي تم تبريده إلى درجة حرارة محددة سابقاً بتلك الطريقة؛ أو قد يتم تكويره أو سحقه ليأخذ شكلاً معيناً. وبشكل بديل» قد يتم إضافة- بشكل اختياري-العديد من الإضافات الأخرى مثل عامل اختزال أو عطر أو مادة رابطة وفقاً للغرض من الاستخدام. من المفضل تبريد حمض بولي أكريليك بعد تجفيفه في هذا النموذج. فعلى سبيل الشال؛ في حالة تحويل الل المائي إلى حبيبات ليأخذ حجم حوالي واحد إلى عدة مليمترات عن Gb التحفيف» يتواجد حمض بولي أكريليك بعد aiid في شكل حبيبات بحففة ذات حجم يتراوح ما بين حوالي واحد إلى عدة مليمترات. وعلى الرغم من اختلاف حالة الحبيمات لمجففة استناداً إلى طريقة التجفيف» تأخذ الحبيبات الجففة بوجه عام شكل مادة مخترة. UA Uy, vs من المفضل سحق وتصنيف الحبيبات المجففة لتتحول إل مسحوق حمض بولي أكريليك بحجم معين (مثل يتراوح قطر متوسط وزن اللحخسيمات ما بين ٠٠-٠١ ميكرومتر» ومن المفضل أن يتراوح ما بين ٠٠١ إلى 100 ميكرومتر) وفقاً للاحتياجات. وعلاوة على ذلك» من المفضل إضافة العديد من مواد إعادة التقويم (مثل محخلول مائي في عامل الترابط المستعرض للسطح» ومادة رابطة مكورة؛ ومزيل للروائح) وفقاً للاحتياحانت ,
وتعتبر عملية إضافة مواد إعادة التقويم في خطوة التبريد فعالة لأنما تحسن من كفاءة السسحق fast قمة توزيع حجم المسام حادة. وعلاوة على ذلك؛ يتم توزيع مواد إعادة التقييم بانتظام في مسحوق حمض بولي أكريليك في خطوة التبريد. ومن ثم يتم خفض الاختلاف من حيث الخواص الكيميائية والفيزيائية المتنوعة (مثل مسحوق امتصاص الماء تحت الضغط) ٠ للراتنج الذي يمتص الماء وذلك بالنسبة لحجم جسيمات المسحوق. ويقوم البخار بتغذية خطوة التجفيف (771) ويتم تفريغه خارج خطوة التجفيف (V1) بعد استخدام الحرارة الكامنة للبخار لتسخين خطوة التجفيف. وقد يتم تفريغ البخار خارج نظام التفاعل. ولكن» كلما احتفظ البخار بدرجة حرارة عالية نسبياً وضغط Je نسيا- بالرغم من حقيقة انخفاض درجة حرارة البخار وانخفاض ضغطه بنسبة أقل من إدخاله في ٠ خطوة التجفيف» قد يقوم ذلك البخار بتغذية عملية إنتاج حمض الأكريليك ارتجاعياً كمصدر للطاقة بواسطة إجراء تنظيم مناسب لكل من الضغط ودرجة الحرارة. وعلى وجه الخصوص؛» من المرغوب فيه توليد البخار عن طريق تنظيم ضغط جزء من المادة المنصرفة الي يتم تفريغها حارج خطوة التجفيف (976) ولتجميع المادة المنصرفة المتبقية لإعادة استخدامها في تغذية الغلاية بالماء. قد يقوم dl الذي يتم توليده في وسيلة استعادة المادة المنصرفة ١ بتغذية وسيلة التقطير/التنقية» أو قد يتم استخدامه مرة أخرى كمصدر للحرارة في عملية إنتاج حمض الأكريليك استناداً إلى ضغط البخار ودرجة حرارته. ووفقاً لهذا النموذج» من المفضل استخدام البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة التفاعل الي تم توليدها في عملية إنتاج حمض الأكريليك وفي عملية إنتاج حمض بولي أكريليك كوسط حراري في وسيلة مرغوب فيها استناداً إلى درجة حرارة البخار وضغطه. © وبشكل بديل» قد ينخفض ضغط البخار ودرجة حرارته لكي يُستخدم كوسط حراري في وسيلة مرغوب فيها By للاحتياجات. ولا يتم تقييد وسائل تخفيف ضغط البخار وخفض درجة حرارته بشكل خاص» حيث يمكن استخدام أي وسائل تخفيف بالتنظيم. وعلاوة على ذلك» من المفضل تفريغ البخار غير الضروري خارج نظام التفاعل عندما تظهر حاجة إلى ذلك لكي يتم الاحتفاظ بالضغط في نظام التفاعل في شكل متوازن جيداً.
- ا LS هو مذكور بأعلى» يتم وصف عملية نموذجية لإنتاج حمض الأكريليك وعملية إنتاج حمض بولي أكريليك الي تنبع عملية إنتاج حمض الأكريليك By لنموذج خاص بمذا الاختراع وذلك بالإشارة إلى شكل (1). وفيما بعد يتم وصف جهاز لتنفيذ عملية إنتاج حمض الأكريليك وعملية إنتاج حمض بولي أكريليك بالترافق باستمرار مع بعضهما البعسض ٠ بالإشارة إلى شكل (3). ويوضح شكل )7( بشكل تخطيطي تدفق البخار في عملية إنتاج حمض الأكريليك وعملية إنتاج حمض بولي أكريليك. وكما هو مذكور بأعلى» يكون المفاعل عبارة عن وسيلة لأكسدة الطور الغازي حفزيا وذلك لأكسدة بروبيلين و/أو بروبان غازي حفزيا يتم الحصول عليه عن طريق تحويل بروبلين و/أو بروبان إلى غاز في مبخر. ويلحق بالمفاعل وسيلة لاستعادة الحرارة مثل الغلاية. ٠ وتقوم وسيلة استعادة الحرارة بتوليد بخار عن طريق نقل حرارة التفاعل إلى وسط حراري مثل الماء الذي يقوم بتغذية وسيلة استعادة الحرارة. وفي النموذج الخاص بذلك الاختراع؛ يتم التمثيل على وسيلة لأكسدة الطور الغازي حفزياً على مرحلتين بهذا المفاعل. وعلى وجه الخصوص» يحتوي المفاعل على وحدات لاستعادة الحرارة )10( (th) على التوالي توجد على طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز (41) وطبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز (47) لاستعادة حرارة التفاعل الي تم توليدها في طبقات العامل الحفاز المقابلة (41)؛ (47). وفي هذا النموذج؛ يتم تنظيم ضغط البخار الذي يتم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة التفاعل في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز ويحدث ذلك التنظيم بواسطة صمام للتحكم في الضغط )00( بطريقة معينة بحيث يتراوح الضغط الذي تم توليده في وحدة استعادة الحرارة (40أ) داخل نطاق محدد سلفاً. ويقوم البخار كوسط حراري بتغذية وسيلة v مرغوب فيها خاصة بجهاز إنتاج حمض بولي أكريليك عبر خط أنابيب )00( ويتضمن جهاز إنتاج حمض بول أكريليك وسيلة معادلة وذلك لمعادلة حمض أكريليك (من (adh حمض أكريليك منقى)»؛ ووسيلة بلمرة وذلك لبلمرة المادة Abel) ووسيلة تجفيف لتجفيف المادة المبلمرة» ووسيلة تبريد لتبريد حمض بولي أكريليك بحفف. وحين تكون عملية إنتاج حمض بولي أكريليك عبارة عن عملية لإنتاج راتنج يمتص الماء؛ من المرغوب فيه أن يقوم vo البخار بتغذية وسيلة التجفيف لتجفيف مادة مبلمرة بعد معادلة مض أكريليك مقي
يسم وبلمرته. وفي وسيلة التجفيف» قد ترتفع درجة حرارة الغاز مثل الهواء إلى درجة حرارة مرغوب فيها عن طريق التبادل الحراري بحيث يكون البخار عبارة عن وسط حراري» وقد يتم نفخ الغاز الساخن داخل المادة المبلمرة لحرمان المادة المبلمرة من مكون الرطوبة. ومن of يتم تحفيف المادة المبلمرة.
٠ وفي هذا النموذج» يقوم جزء من البخار المتولد في طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز بتغذية وسيلة تجفيف )07( عن طريق خط أنابيب ١( #ز)» ويقوم جزء من البخار بتغذية وسيلة مرغوب فيها في عملية إنتاج حمض الأكريليك عن طريق خط أنابيب )300( ومن المفضل تقديم وسيلة لتخفيف الضغط (01) في موقع ملائم على خط الأنابيب )501( لتخفيف الضغط الخاص بالبخار إلى مستوى معين. Al By زيادة كمية التغذية بالبخار من طبقة
٠ المرحلة الأولى للعامل الحفاز» قد يتم تفريغ الجزء الفائض من البخار حارج نظام التفاعل عبر موقع ملائم على خط الأنابيب. وفي شكل (Y) يقوم البخار المتبعث من طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز فقط بتغذية عملية إنتاج حمض بولي Sh ST ويقوم البخار المنبعث من طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز بتغذية وسيلة محددة في عملية إنتاج حمض الأكريليك dla uly خطوط أنابيب (for)
مد (zo) وبشكل بديل» قد يقوم البخار المنبعث في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز بتغذية عملية إنتاج حمض بولي أكريليك. Joy وجه الخصوص؛ إذا كان البخار عبارة عن بخخار عالي الضغط يصل ضغطه إلى ٠.١ ميجا باسكال مقياس أو أعلى من ذلك؛ قد يخرج البخلر من طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفاز و/أو طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز استناداً إلى كمية البخار الي تم استعادتها» وكمية الحرارة اللازمة في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك؛
+ الخ وفي حالة توصيل وسيلة لاستعادة الحرارة (40 ج) بالمفاعل (v) لتبريد ناتج التفاعل الذي تم توليده في المفاعل (0» من المفضل استخدام البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة ناتج التفاعل كوسط حراري في وسيلة محددة. وحين يكون البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة ناتج التفاعل عبارة عن بخار متوسط الضغط (لا يقل كما
دم ميجاباسكال مقياس وأقل من ٠ ,٠ميجا باسكال مقياس)»؛ قد يقوم جزء أو بعض البخار بالتغذية كوسط حراري عن طريق خط أنابيب (on) دون تخفيف الضغط» كما هو موضح في شكل )7( أو قد يتم تخفيف الضغط إلى مستوى معين» وبعد ذلك قد يقوم الوسط الحراري بتغذية سخان مطلق أو مبادل حراري مثل سخان لتسخين وتبخير الأجزاء ٠ السفلية في معيد غليان ملحق بوسيلة تقطير/تنقية (47) أو ما شابه ذلك ومبادل حراري لتسخين سائل التغذية مقدماً؛ ومبادل حراري لتنظيم درجة حرارة المثلج الذي يقوم بتغذية مكثف أو ما شابه ذلك. وعلاوة على ذلك؛ ينبعث البخار عن طريق استعادة حرارة الاحتراق بواسطة وسيلة لاستعادة الحرارة (ate) (at) وفيها يتم توليد حرارة الاحتراق عن طريق حرق غاز ٠ متخلف يتم تفريغه من عملية إنتاج حمض الأكريليك مثل غاز متخلف تم تفريغه من وسيلة الامتصاص وذلك لامتصاص ناتج التفاعل في مادة مذيية بواسطة وسيلة احتراق (44)» أو عن طريق حرق السائل المتخلف الذي تم تفريغه من عملية إنتاج حمض الأكريليبك die السائل المتخلف الذي تم تفريغه من وسيلة التقطي ر/التنقية لحمض أكريليك من محلول مائي لحمض الأكريليك بواسطة وسيلة احتراق )£0( وقد يتم استخدام تلك الأبخرة كوسط 1 حراري في وسيلة مرغوب فيها. وبالإضافة إلى ذلك؛ عندما تكون تلك الأبخرة عبارة عن أبخرة متوسطة الضغط» قد تقوم تلك الأبخرة كوسط حراري بتغذية وسيلة مرغوب فيها مباشرة كما هو موضح بأعلى. ويجب ملاحظة أن برج إنتاج حمض أكريليك )07( لإنتاج حمض أكريليك له درجة نقاء عالية كناتج SU هو عبارة عن وسيلة قد تقوم بتوليد مادة مبلمرة» ضمن بحموعة من © وسائل تنقية/تقطير حمض الأكريليك. إذا تم استخدام بخار متوسط الضغط كوسط حواري في سخان أو مبادل حراري ملحقين ببرج إنتاج حمض الأكريليك (47)»؛ قد يتم توليد ملدة مبلمرة. وبالنظر إلى ذلك» من المرغوب فيه تغذية بخار منخفض الضغط (لا يقل عن SY ميجاباسكال مقياس وأقل من + ميجا باسكال مقياس)»؛ وتغذية البخار بحيث تصل درجة حرارته الي يتم تنظيمها إلى نطاق معين. a
لام ومن المفضل إلحاق وسيلة استعادة المادة المنصرفة (١٠و) بوسيلة التجفيف )01( لاسستعادة المادة المنصرفة من البخار الذي تم تعريفه من وسيلة التجفيف )0( كبخار ذي ضغط متوسط أو منخفض» واستخدام البخار كماء يقوم بتغذية الغلاية. ويتميز إعادة استخدام البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة البخار الذي يغذي وسيلة التجفيف (OF) 6 كمادة منصرفة عن البخار في تقليل كمية الوقود المستهلك من قبل الغلاية» وتوفير الماء الذي يغذي AMI و كذلك عن طريق خفض كمية احتراق الوقود في الغلاية حيث يؤدي ذلك إلى خفض كمية ابتعاث NOX وعلاوة على lls يتم توفير تكلفة التسخين لأنه يمكن استخدام البخار مرة أخرى كوسط حراري عن طريق استخدام بخار متوسط أو منخفض الضغط يتم توليده في وسيلة استعادة المادة المنصرفة (40و) كوسط حراري في جهاز إنتاج ٠ حمض الأكريليك مثل وسيلة التقطير/التنقية (4170). ولتحقيق ذلك الهدف»؛ من المفضل CSS خط أنابيب )$00( لتغذية البخار من وسيلة استعادة المادة المنصرفة (40و) ليدخل في وسيلة التقطي ر/التنقية. ومن المفضل تغطية خط الأنابيب بعضو لعزل الحرارة للاحتفاظ بدرجة حرارة البخار حى لا تنخفض أثناء توصيل البخار عبر خط الأنابيب. وعلاوة على ls وعلى الرغم من عدم ١ توضيح ذلك» من المفضل تغيير تجهيزة خط الأنابيب وتقديم صمام لتنظيم الضغط أو ما يقابله لكي يتم تنظيم كمية التغذية بالبخار وضغط البحار استناداً إلى الموقع الذي يقوم فيه البخار بالتغذية. ووفقاً لما سبق توضيحه في الاختراع (JU تشتمل الحرارة الي تم استعادتهما في عملية إنتاج حمض الأكريليك على بخار ومادة تبريد سائلة؛ سوف يرد ذكرهما فيما بعد. © ويوصى باستخدام كل أو بعض البخار الذي يتم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة Jed توليدها في وقت أكسدة الطور الغازي حفزيا كوسط حراري في خطوة تسخين عملية إنتاج حمض بولي أكريليك, أي على الأقل واحدة من خحطوة البلمرة؛ وخطوة التجفيف وخطوة الترابط العرضي للسطح أثناء تنفيذ الطريقة المبتكرة.
الاسم
Gy لهذا الاختراع» من المفضل أن يكون البخار عبارة عن بخار Je الضغط يصل ضغط
المقياس له إلى ما لا يقل عن ٠٠ ميجا باسكال مقياس. ومن المفضل استعادة البخار
المستخدم في عملية إنتاج حمض بولي أكريليك بواسطة الصرف لإنتاج بخار يصل ضغط
المقياس إلى ما لا يقل عن ٠٠ ميجا باسكال مقياس واستخدام البخار كوسط حراري
٠ الإنتاج حمض أكريليك بواسطة التقطير.
ووفقاً لهذا الاختراع» من المفضل أن يتم تحضير مادة التبريد السائلة عن طريق استعادة الحرارة
الكامنة الي تم توليدها عن طريق تبادل الحراري للوسط الحراري السائل الذي يقوم بتغذية
مبخر» مع بروبيلين و/أو بروبان» وتغذية عملية إنتاج حمض بولي أكريليك. وبالإضافة إل
ذلك» من المفضل استخدام مادة التبريد السائلة لتبريد حمض بولي أكريليك. ey وجه ٠ الخصوص» يتناسب ذلك الاختراع مع الحالة الي يتم فيها استخدام عملية لإنتاج راتنج يمتص
الماء كمثال على عملية لإنتاج حمض بولي أكريليك.
ومن المفضل» في الجهاز Salt أن تكون وسيلة استعادة الحرارة متصلة بوسسيلة أكسدة
الطور الغازي حفزيا» وأن يشتمل خط الأنابيب على الأقل على منظم واحد للضغط لكي
يقوم الوسط الحراري الذي تم الحصول عليه في وسيلة استعادة الحرارة بتغذية خطوة ١ التجفيف.
وفيما بعد» سوف يتم وصف النموذج الخاص هذا الاختراع بتفصيل أكثر بالإشارة إلى
لمثال. ويجب تقدير أن ذلك الاختراع ليس مقصوراً على المثال الموضح بأسفل.
[مثال؟؛ ]
تم إنتاج حمض أكريليك وراتنج يمتص الماء باستخدام حمض الأكريليك وفقاً للشكل التالي. x يدخل الماء (محلول مائي يحتوي على جلايكول إيثيلين تصل كتلته إل ٠ 207 الذي تم تنظيم
درجة حرارته عند VY مثوية بواسطة منظم لدرجة الحرارة باستخدام الوسط الحراري
السائل (سخان باستخدام بخار) من خزان تغذية بالوسط الحراري السائل عند معدل للمائع
يصل إلى 1776م /ساعة في مبخر وذلك لتبخير بروبيلين. وكنتيجة لتبخير البروبيلين اسان ',
Cea
Ja) تم الحصول على الماء البارد الذي تبلغ درجة حرارته [ 7,4 مئوية]. وقدتم تدوير كمية الماء البارد في الخزان تغذية بالوسط الحراري السائل. ويدخل الماء البارد قي خرزان تغذية بالوسط الحراري السائل إلى المكثف والمبرد الملحقين بعمود التقطير الخاص بجهاز إنتاج قام الماء البارد alin حمض الأكريليك عند معدل مائع يصل إلى 78م '/ساعة. وبطريقة بتغذية الوسائل المناظرة في جهاز إنتاج راتنج يمتص الماء وذلك للقيام بعمليات المعادلة؛ ٠ والبلمرة والتجفيف عند معدل مائع يصل إلى 18م /ساعة. وبعد تشغيل تلك الوسائل مثوية؛ ١7 بطريقة مستقرة؛ وصلت درجة حرارة الماء البارد بعد استخدام الأول إلى ووصلت درجة حرارة الماء aye Vo ووصلت درجة حرارته بعد استخدام الأخير إلى مكوية. وقد كان من الضروري ١١ البارد في خزان تغذية بالوسط الحراري السائل إلى ميجا باسكال مقياس عند معدل مائع يصل إلى ١,7 التغذية بالبخار الذي يصل ضغطه ٠
Aste VY كجم/ساعة ليرفع درجة حرارة الماء البارد في الخزان إل # . وبعد ذلك» تلامس البروبيلين المتبخر مع الهواء لأكسدة الطور الغازي حفزياً. وفي طبقة المرحلة الأولى للعامل الحفازء تم الحصول على غاز يحتوي بشكل أساسي على أكرولين عند مئوية؛ وغاز يحتوي بشكل أساسي على حمض أكريليك 77٠ درجة حرارة تفاعل تصل إلى عند درجة حرارة التفاعل الى تصل إلى 79770 مئوية في طبقة المرحلة الثانية للعامل الحفاز. 1 6.٠ تم تدفق البخار الذي يصل ضغطه إلى ody ST وبعد الحصول على غاز يحتوي على عبر طبقة المرحلة ("Th (تسمى فيما بعد باسم Th ميجا باسكال مقياس عند © ,لامترية الأولى للعامل الحفاز عن طريق غلاية مزيل الحرارة في المرحلة الأول لإزالة حرارة التفاعل. عند الحصول على غاز يحتوي على حمض أكريليك؛ تم تدفق البخار الذي alan وبشكل عبر طبقة 1/57. ٠ ميجا باسكال مقياس عند معدل مائع يصل إلى 7.١ يصل ضغطه إلى ٠ حرارة التفاعل. AY بواسطة غلاية تزيل حرارة المرحلة الثانية SUA المرحلة الثانية للعامل وقد تم تبريد غاز التفاعل الذي تم توليده في المفاعل عن طريق تدفق البخار الذي يصل من غلاية الحرارة المتخلفة. وقد2م Th + A ميجا باسكال مقياس عند ٠ , ضغطه إلى امتصاص حمض أكريليك في عمود امتصاص باستخدام ماء. ومن ثم تم الحصول على محلول اضف
وس مائي لحمض أكريليك. وقد تم تدوير جزء من الغاز المقطر عبر الجزء العلوي من عمود الامتصاص داخل المفاعل» ومعالحة الجزء المتبقي من الغاز في وسيلة احتراق تم فيها حرق الغاز الملتخلف باستخدام عامل حفاز. وقد تمت استعادة حرارة الاحتراق المتولدة أثناء وقت احتراق الغاز المتخلف بواسطة غلاية الحرارة المتخلفة حيث يصل ضغط البخار إلى ١,76 ميجا باسكال مقياس ويتدفق عند معدل مائع يصل إلي ٠٠١7 1/0. ومن ثم تم استخدام البخار الذي تم توليده كالتالي. do وجه الخصوص» تتصل خطوط الأنابيب مع بعضها البعض عن طريق صمامات تنظيم الضغط المناظرة بطريقة معينة بححث ينخفض ضغط البخار من ٠ ,4 ميجا باسكال مقياس إلي ٠.7ميجا باسكال مقياس» ومن na, باسكال إلى +, ؛ ميجا باسكال مقياس» ومن 16 ميجا باسكال مقياس إلى
١,7 ٠ ميجا باسكال مقياس بهذا الترتيب التسلسلي. إذا قامت كمية البخار الزائدة بالتغذية نظراً لضغط البخار الزائد بدرجة كبيرة؛ يعمد البخار إلى التدفق إلى المنطقة ال ينخفض فيها ضغط البخار. وفيٍ حالة زيادة كمية البخار حى إذا تم A التدفق خلال خط الأنابيب عند ٠," ميجا باسكال مقياس» يتم تفريغ البخار الزائد حارج نظام التفاعل عن طريق التحكم في صمام تنظيم الضغط.
٠ ومن ثم تم الحصول على حمض أكريليك منقى لراتنج ass الماء عن طريق تقطير امول SU لحمض الأكريليك. وفي هذا الوقت. تم الحصول على البخار الذي يصل ضغطه إلى ,1 ميجا باسكال مقياس عند ٠ ,5 2/5 اللازم لمعيد الغليان والسخان والذي قد تم الحصول عليه من الأبخرة الي يصل ضغطها إلى ٠ ,4 ميجا باسكال مقياس» و ١ ,٠ميجا باسكال مقياس» و ١,6 ميجا باسكال مقياس. وبشكل مشابه؛ يتم الحصول على البخار الذي dar
٠ ضغطه إلى ١,7 ميجا باسكال عند 7,8 12/0 اللازم في معيد الغليان والسخان وذلك من الأبخرة ال يصل ضغطها إلى ٠ ,» و07 » و ,7 ميجا باسكال مقياس. عندما تم إنتاج راتنج بمتص الماء من حمض الأكريليك المنقى عن طريق عملية المعادلة ؛ والبلمرة» والتجفيف؛ )2 £ استهلاك 4 THY, من البخار الذي يصل قياس ضغطه إلى ٠ ميجا باسكال مقياس تم الحصول عليه في الغلاية الي تزيل الحرارة من المرحلة الأول أثا ١
Ceo
ارتفاع درجة حرارة الهواء-بشكل أساسي - المستخدم في التجفيف الذي تم تنفيذه عقب إجراء كل من عملي المعادلة والبلمرة. وقد تم توليد البخار الذي يصل قياس ضغطه إلى ٠," ميجا باسكال مقياس عند معدل للمائع يصل إلى ٠,8 12/5 واستعادته كبخار متكثف في عمود ومضي» واستخدامه في تنقية حمض الأكريليك. ووفقاً لذلك» عند ملاحظة التبادل 6 الحراري في الماء البارد» يلزم وجود البخار الذي يصل إلى 7170 كجم/ساعة لارتفاع درجة حرارة الماء البارد الذي يصل إلى 78م /ساعة من 15-1١١ مثوية إذا افترضنا أنه لم يتم إجراء عملية إنتاج راتنج يمتص الماء. ويعٍ ذلك إمكانية توفير القدرة الضرورية لتدوير وسيلة تبريد لازمة لإنتاج راتنج يمتص الماء وذلك عن طريق كمية الحرارة الي تتناظر بشكل
أساسي مع البخار.
٠ وبالنسبة للبخار» حيث تم استخدام البخار المتولد في جهاز إنتاج حمض الأكريليك في إنتاج راتنج Fel) ax تفريغ كمية صغيرة فقط من البخار عند معدل مائع يصل إلى ٠,7٠ THR وذلك عن طريق التحكم في صمام تنظيم الضغط لتدفق البخار عند ؟, ١ ميجا باسكال مقياس. وفي حالة عدم تشغيل جهاز إنتاج الراتنج الذي ang الماء؛ تم تفريغ البخار عد معدل مائع يصل إلى 5,5 Th حارج نظام التفاعل.
1 وحيث يتم توليد الأبخرة ذات مستويات الضغط المختلفة في جهاز إنتاج حمض (ch SV تكون تلك الأبخرة قابلة للاستخدام في جهاز إنتاج الراتتج الذي يمتص الماء بالإضافة إلى استخدامه في جهاز إنتاج حمض الأكريليك؛ ومن ثم يؤدي ذلك إل خفض فقد البخار» وهو أمر لم يكن في الإمكان anf في الفن السابق. وعلاوة على ells إذا استخدمت الحرارة الكامنة فقط في عملية إنتاج حمض الأكريليك» تتخفض درجة حرارة الماء البارد الذي تم
© تدويره في عملية إنتاج حمض الأكريليك بدرجة كبيرة؛ ولكنها يجب أن ترتفع قبل إعادة استخدامها في جهاز إنتاج حمض الأكريليك» وهو أمر لم يكن في الإمكان تجنيه في الفن السابق. ووفقاً للاختراع (JU يتم استخدام الحرارة الكامنة بواسطة عملية إنتاج مض بولي أكريليك مثل عملية إنتاج راتنج يمتص الماء. ومن ثم» تتخفض درجة حرارة الماء البلرد بشكل مناسب ولكن يجب أن ترتفع كما يحدث في الفن السابق ويتم توفير القدرة اللازمة
VV لتشغيل الثلاجة. ve
Claims (1)
- عناصر الحماية ١ ١ - تشتمل طريقة لإنتاج حمض بولي أكريليك على عملية لإنتاج حمض أكريليك وعملية لإنتاج حمض بولي أكريليك» ¥ وتشتمل عملية لإنتاج حمض الأكريليك على خطوات أكسدة بروبيلين و/أر ؛ بروبان حفزياً في الطور الغازي لتوليد ناتج التفاعل» وامتصاص ناتج التفاعل في 0 مادة مذيبة» وتنقية حمض الأكريليك من محلول مائي لحمض أكريليك يروي 1 على مادة مذيبة بواسطة التنقية؛ وتشتمل عملية إنتاج حمض بولي أكريليك على خطوة تقديم كل أو جزء من + البخار الذي تم الحصول عليه عن طريق استعادة حرارة التفاعل المتولدة في خطوة 4 أكسدة الطور الغازي حفزياً داخل عملية إنتاج حمض بولي أكريليك أثناء iis ٠ حمض بولي أكريليك من محلول مائي لحمض أكريليك أو حمض أكريليك. ١ ؟ - الطريقة Gy لعنصر الحماية (١)؛ وفيها يكون البخار عبارة عن بخار عالي Y الضغط له ضغط مقياس لا يقل عن ١٠ميجا باسكال مقياس. ١ - الطريقة وفقاً لعنصر الحماية (7)» وفيها يتم توليد بخار له ضغط مقياس يقل Y عن ١.٠ميجا باسكال وذلك عن طريق استعادة البخار الذي يغذي عملية إنتلج حمض بولي أكريليك عن طريق الصرف» والبخار يتم استخدامه كوسط حياري ؛ ا لإنتاج حمض أكريليك. ١ 4 - الطريقة وفقا لأي عنصر من عناصر الحماية )١( إلى (©)) وفيها يتم تحضير Y مادة التبريد السائلة عن طريق استعادة الحرارة الكامنة الى تم توليدها عن طريق » التبادل الحراري للوسط الحراري السائل الذي يقوم بتغذية مبخرء مع بروبيلين ؛ و/أو Oy, وتقوم مادة التبريد بتغذية عملية إنتاج حمض بولي أكريليك. اضفIP: جهاز لإنتاج حمض بولي أكريليك يشتمل على - #١Y -مبخر لتحويل بروبيلين و/أو بروبان إلى غاز؛» - -ووسيلة لأكسدة بروبيلين و/أو بروبان الغازي حفزياً في الطور الغازي؛- ووسيلة لامتصاص ناتج التفاعل الذي تم توليده في وسيلة أأكسدة الطور o الغازي Lim في مادة مذية؛- ووسيلة لتنقية حمض الأكريليك من محلول مائي لحمض أكريليك يحتوي على ١ مادة مذيبة في وسيلة الامتصاص عن طريق التقطير؛+ - ووسيلة لمعادلة المحلول SW لحمض الأكريليك وحمض الأكريليك قبل عملية البلمرة أو بعدها أو أثناء إجرائها.\ -ووسيلة لبلمرة حمض الأكريليك؛VY) -ووسيلة لتجفيف المادة المبلمرة؛VY وفيه: YT يتم تقديم خط أنابيب لكي يقوم الوسط الحراري الذي تم الحصول عليه في 4 وسيلة استعادة الحرارة بتغذية جهاز إنتاج حمض الأكريليك.١ © - جهاز وفقاً لعنصر الحماية )0( وفيه يتم توصيل وسيلة استعادة الحرارة بوسيلة أكسدة الطور الغازي gi ويشتمل خط الأنابيب على الأقل على TY منظم واحد للضغط لكي يقوم الوسط الحراري الذي تم الحصول عليه في وسيلة ؛ استعادة الحرارة بتغذية وسيلة التجفيف.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002078678A JP3905781B2 (ja) | 2002-03-20 | 2002-03-20 | ポリアクリル酸の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA03240047B1 true SA03240047B1 (ar) | 2007-03-11 |
Family
ID=27785302
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA03240047A SA03240047B1 (ar) | 2002-03-20 | 2003-03-18 | طريقة لانتاج حمض بولي أكريليك |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7038081B2 (ar) |
| EP (1) | EP1346974B1 (ar) |
| JP (1) | JP3905781B2 (ar) |
| CN (1) | CN1324057C (ar) |
| BR (2) | BR0300726A (ar) |
| MY (1) | MY129700A (ar) |
| SA (1) | SA03240047B1 (ar) |
| TW (1) | TWI276624B (ar) |
| ZA (1) | ZA200301591B (ar) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4676687B2 (ja) * | 2003-09-08 | 2011-04-27 | 三菱レイヨン株式会社 | （メタ）アクリル系重合体の製造方法 |
| JP4253330B2 (ja) * | 2006-04-07 | 2009-04-08 | 株式会社日本触媒 | 有機酸の製造方法 |
| CN101338001B (zh) * | 2007-07-04 | 2011-12-28 | 上海泾奇高分子材料有限公司 | 光学级聚甲基丙烯酸甲酯连续式溶液聚合工艺及所用设备 |
| US20100197877A1 (en) * | 2007-08-10 | 2010-08-05 | Funk Ruediger | Production of Water-Absorbent Resins |
| WO2012163930A1 (de) * | 2011-06-03 | 2012-12-06 | Basf Se | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung wasserabsorbierender polymerpartikel |
| EP2615119B1 (en) * | 2012-01-12 | 2016-10-26 | Evonik Degussa GmbH | Cooling neutralized acrylic acid by means of an absorption chiller |
| JP6074213B2 (ja) * | 2012-10-09 | 2017-02-01 | 株式会社日本触媒 | （メタ）アクリル酸の製造方法 |
| CN103864602B (zh) * | 2014-04-03 | 2015-12-30 | 泰兴市裕廊化工有限公司 | 一种具有两套氧化一套精制的节能丙烯酸制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52111986A (en) | 1976-03-17 | 1977-09-20 | Sumitomo Chem Co Ltd | Preparation of sodium polyacrylate |
| JPS57158201A (en) | 1981-03-26 | 1982-09-30 | Toyo Eng Corp | High-molecular substance and production of liquid product containing same |
| TW295580B (ar) * | 1992-01-09 | 1997-01-11 | Nippon Catalytic Chem Ind | |
| JP3219295B2 (ja) * | 1992-03-04 | 2001-10-15 | 株式会社日本触媒 | ポリカルボン酸（塩）溶液の濃縮方法および連続濃縮方法 |
| JP3028925B2 (ja) * | 1995-12-05 | 2000-04-04 | 株式会社日本触媒 | アクリル酸の製造方法 |
| TW473485B (en) | 1997-12-10 | 2002-01-21 | Nippon Catalytic Chem Ind | The production process of a water-absorbent resin |
| JP3934293B2 (ja) * | 1999-11-05 | 2007-06-20 | 株式会社日本触媒 | アクリル酸の製造方法およびアクリル酸の製造装置 |
-
2002
- 2002-03-20 JP JP2002078678A patent/JP3905781B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-02-24 TW TW092103789A patent/TWI276624B/zh not_active IP Right Cessation
- 2003-02-25 MY MYPI20030637A patent/MY129700A/en unknown
- 2003-02-26 ZA ZA200301591A patent/ZA200301591B/xx unknown
- 2003-02-28 US US10/375,140 patent/US7038081B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-18 CN CNB031216153A patent/CN1324057C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-03-18 SA SA03240047A patent/SA03240047B1/ar unknown
- 2003-03-20 BR BR0300726-0A patent/BR0300726A/pt active IP Right Grant
- 2003-03-20 BR BRPI0300726A patent/BRPI0300726B8/pt unknown
- 2003-03-20 EP EP03447057.5A patent/EP1346974B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BRPI0300726B1 (pt) | 2018-11-27 |
| JP2003268011A (ja) | 2003-09-25 |
| EP1346974B1 (en) | 2014-08-20 |
| ZA200301591B (en) | 2003-09-05 |
| EP1346974A2 (en) | 2003-09-24 |
| BRPI0300726B8 (pt) | 2019-08-06 |
| JP3905781B2 (ja) | 2007-04-18 |
| CN1445250A (zh) | 2003-10-01 |
| US7038081B2 (en) | 2006-05-02 |
| BR0300726A (pt) | 2005-06-07 |
| TW200400937A (en) | 2004-01-16 |
| US20030181621A1 (en) | 2003-09-25 |
| TWI276624B (en) | 2007-03-21 |
| CN1324057C (zh) | 2007-07-04 |
| EP1346974A3 (en) | 2003-11-05 |
| MY129700A (en) | 2007-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2672113C2 (ru) | Извлечение теплоты абсорбции триоксида серы | |
| CN101235160B (zh) | 一种pvc生产过程中氯化氢全回收零排放工艺与装置 | |
| BRPI0714995B1 (pt) | processo para a recuperação de ácido (met)acrílico sem o uso de um solvente azeotrópico | |
| JP3905765B2 (ja) | アクリル酸及びポリアクリル酸製造プロセス廃出物の処理方法 | |
| JP2003073327A (ja) | 有機酸の製造方法 | |
| SA03240047B1 (ar) | طريقة لانتاج حمض بولي أكريليك | |
| BR112017015935B1 (pt) | Processo aprimorado para produzir ácido (met)acrílico e instalação para a recuperação do mesmo | |
| JPH0920747A (ja) | 尿素真空蒸発器からの蒸気中の凝縮性物を回収する方法および装置 | |
| JP5336198B2 (ja) | 芳香族化合物の酸化処理において反応炉出口ガスから水を低減する方法 | |
| WO2018106291A1 (en) | Dry cooling system using thermally induced vapor polymerization | |
| EP3627071A1 (en) | Aqua-ammonia absorption refrigeration system | |
| US6132688A (en) | Method and apparatus for treating exhaust gas from a semiconductor fabrication machine | |
| JP2001081479A (ja) | コークス炉ガスの精製方法および精製設備 | |
| CN101616725B (zh) | 氧化反应排放气的处理和能量回收方法 | |
| CN103408030A (zh) | 分离核电站反应堆冷却剂中硼酸的方法及装置 | |
| US3679549A (en) | Separation of ammonia in a thermosyphon evaporator | |
| US9920658B2 (en) | Dry cooling system using thermally induced vapor polymerization | |
| KR100495246B1 (ko) | 히드록시알킬 (메타)아크릴레이트 제조방법 | |
| CN202289515U (zh) | 聚对苯二甲酸1,3-丙二醇酯连续生产工艺中循环1,3-丙二醇的精制系统 | |
| US10066142B2 (en) | Dry cooling system using thermally induced vapor polymerization | |
| CN214389524U (zh) | 一种含n,n-二甲基乙酰胺的废气回收处理装置 | |
| SU327764A1 (ru) | Способ производства аммиака | |
| SU1741846A1 (ru) | Способ очистки потока парогазовой смеси от фурфурола | |
| JPS63260801A (ja) | 改質用炭化水素ガスの増湿方法 | |
| WO2023214222A1 (en) | Reactor systems for oxidative dehydrogenation (odh) of ethane |