SA02230465B1 - طريقة وجهاز لامتصاص حمضacrylic acid (meth) - Google Patents
طريقة وجهاز لامتصاص حمضacrylic acid (meth) Download PDFInfo
- Publication number
- SA02230465B1 SA02230465B1 SA02230465A SA02230465A SA02230465B1 SA 02230465 B1 SA02230465 B1 SA 02230465B1 SA 02230465 A SA02230465 A SA 02230465A SA 02230465 A SA02230465 A SA 02230465A SA 02230465 B1 SA02230465 B1 SA 02230465B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- gas
- water
- absorption column
- acrylic acid
- amount
- Prior art date
Links
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 111
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 108
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 85
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 153
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 88
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N Methacrylic acid Chemical compound CC(=C)C(O)=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 40
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 claims description 69
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 claims description 68
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 53
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 49
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 39
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 31
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 30
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 22
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims description 15
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 6
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 claims description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims 1
- 125000005395 methacrylic acid group Chemical group 0.000 claims 1
- MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N methamphetamine Chemical compound CN[C@@H](C)CC1=CC=CC=C1 MYWUZJCMWCOHBA-VIFPVBQESA-N 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 35
- 229940063559 methacrylic acid Drugs 0.000 abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 68
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 39
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 36
- HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N Acrolein Chemical compound C=CC=O HGINCPLSRVDWNT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 15
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 14
- 230000008859 change Effects 0.000 description 13
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 12
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 11
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 7
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 5
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000012495 reaction gas Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 4
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 4
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000010533 azeotropic distillation Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N dimethylselenoniopropionate Natural products CCC(O)=O XBDQKXXYIPTUBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 2
- NHIXLTSMMNQWQE-UHFFFAOYSA-N propane;prop-2-enal Chemical compound CCC.C=CC=O NHIXLTSMMNQWQE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 2
- 241000531805 Aramus Species 0.000 description 1
- OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N Propanedioic acid Natural products OC(=O)CC(O)=O OFOBLEOULBTSOW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JNAHSTZIPLLKBQ-UHFFFAOYSA-N [O].CC=C Chemical group [O].CC=C JNAHSTZIPLLKBQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N ammonia nh3 Chemical compound N.N XKMRRTOUMJRJIA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013065 commercial product Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 1
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000003203 everyday effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N maleic acid Chemical compound OC(=O)\C=C/C(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UPHRSURJSA-N 0.000 description 1
- 239000011976 maleic acid Substances 0.000 description 1
- FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N maleic anhydride Chemical compound O=C1OC(=O)C=C1 FPYJFEHAWHCUMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N methanone Chemical compound O=[14CH2] WSFSSNUMVMOOMR-NJFSPNSNSA-N 0.000 description 1
- -1 nitrogen aldehydes Chemical class 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- PBDKKYFZLPVGMK-UHFFFAOYSA-N prop-2-enal;prop-1-ene Chemical compound CC=C.C=CC=O PBDKKYFZLPVGMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019260 propionic acid Nutrition 0.000 description 1
- IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N quinbolone Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H]([C@]4(C=CC(=O)C=C4CC3)C)CC[C@@]21C)C1=CCCC1 IUVKMZGDUIUOCP-BTNSXGMBSA-N 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N trans-butenedioic acid Natural products OC(=O)C=CC(O)=O VZCYOOQTPOCHFL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1487—Removing organic compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1412—Controlling the absorption process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B27—WORKING OR PRESERVING WOOD OR SIMILAR MATERIAL; NAILING OR STAPLING MACHINES IN GENERAL
- B27N—MANUFACTURE BY DRY PROCESSES OF ARTICLES, WITH OR WITHOUT ORGANIC BINDING AGENTS, MADE FROM PARTICLES OR FIBRES CONSISTING OF WOOD OR OTHER LIGNOCELLULOSIC OR LIKE ORGANIC MATERIAL
- B27N1/00—Pretreatment of moulding material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/42—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Forests & Forestry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الحالي بتوفير طريقة لمنع التغيرات في تركيز حامض ال (ميث) أكريليك meth)acrylic acid) في محلول القاع bottom solution الذي يتم تفريغه من عمود الامتصاص absorption column ، وللسماح بإجراء عملية مستقرة لفصل وتنقية حامض ال (ميث) أكريليك meth)acrylic acid) في الخطوات التالية تباعا.ويمكن تحقيق الهدف المذكور أعلاه عن طريق تغيير كمية المياه الموجودة بالغاز الذي يتم إفلاته من الجزء العلوي لعمود الامتصاص absorption column .
Description
Y — — طريقة وجهاز لامتصاص حمض (meth)acrylic acid الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع الحالي بطريقة وجهاز لامتقصاص حامض ال (ميث) أكريليك
(methyacrylic acid وبشكل أكثر تحديداً يتعلق الاختراع بطريقة وجهاز لامتصاص حامض ال
(ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في كل من الحالتين اللتين يتم فيهما التحكم في تركيز
0 حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في محلول سفلي لعمود الامقصاص
absorption column 23 تفريغه من عمود الامتصاص absorption column وذلك عن طريق
تغيير كمية الماء الموجود في غاز يتم AD من عمود الامتصاص absorption column .
ويتم استخدام مركبات قابلة للبلمرة بسهولة Jia حامض J لأكريليك acrylic acid و حامض
الميثأكريليك methacrylic acid كمواد خام لإنتاج منتجات صناعية ويتم إنتاجها بمعايير كبيرة ٠ في مصانع كبيرة. وبصفة عامة يتم تصنيع تلك المركبات عن طريق عمليات امتصاص وتنقية
مختلفة للحصول عليها في حالة نقية بشكل فائق.
فعلى سبيل المثال وفى عملية تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid عندما يخضع البروبيلين
propylene و البروبان propane و الأكرولين Ley acrolein شابه ذلك إلى أكسدة حفزية للطور
الغازي catalytic gas-phase oxidation بواسطة غاز يحتوى على الأكسجين oxygen فى الحالة vo الجزئية فى وجود محفز أكسدة oxidizing catalyst تنتج مواد ذات درجات غليان منخفضة Jie
عفد
اا حامض الأسيتيك acetic acid و الدهيدات aldehydes منخفضة lower aldehydes أو الماء ومواد ذات درجات غليان مرتفعة مثل أنهيدريد فرفورال أى ماليك furfural or maleic anhydride وذلك كمنتجات ثانوية بالإضافة إلى حامض الأكريليك acrylic acid كمركب مستهدف. ونتيجة لذلك يتم توجيه الغاز المخلوط الذي تم الحصول عليه في عمود امتقصاص oo لامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid (يشار إليه فيما يلي باسم ap we’ الامتقتصاص absorption column ') حيث يتم تلامس الغاز المخلوط مع مادة ماصة وبالتالي يتم امتصاص وتجميع حامض الأكريليك acrylic acid 4 المادة الماصة absorbent . وهكذا يتم الحصول على محلول يحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid ومنتجات ثانوية أخرى. وبعد ذلك يتم فصل حامض الأكريليك acrylic acid وتنقيته من المحلول عن طريق استخدام تقنيات التقطير ٠ والاستخلاص والاستخراج والتبلور أو ما شابه ذلك وبذلك يتم الحصول على حامض الأكريليك acrylic acid كمنتج تجاري. ويتم الإفصاح عن عملية الفصل والتنقية المذكورة في براءة الإختراع الأمريكية رقم Cus 07/571 يتم توجيه غاز مخلوط تم الحصول عليه بواسطة أكسدة البروبيلين propylene أو ما شابه ذلك عن طريق الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في ١ عمود امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid ويتم تلامسه مع مادة ماصة حيث بذلك يتم الحصول على محلول مائي لحامض الأكريليك acrylic acid من الغاز المخلوط (ويشار إليه كذلك باسم "محلول القاع"( ويتم توجيه المحلول المائي لحامض الأكريليك acrylic acid الذي تم الحصول عليه في عمود تقطير أزيوتروبي azeotropic distillation column حيث يتم فيه الحصول على حامض الأكريليك acrylic acid . د لا/لا١
- وحيث أن الماء غير باهظ الثمن وله قدرة فائقة على امتصاص حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid ويمكن الحصول على محلول من حامض أكريليك acrylic acid له تركيز فائق نسبياً فيتم بصفة عامة استخدام ماء يحتوي على مادة ماصة كمكون أساسي في عملية الامتصاص السابق ذكرها وذلك لامتصاص حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid من م غاز يحتوي على pada (ميث) أكريليك (methacrylic acid وبالإضافة إلى ذلك وفي عملية الامتصاص السابق ذكرها حيث لم تتم إعارة اهتمام محدد Led Le يتعلق بالضغط ودرجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column في الماضي فلا يوجد تغيير بشكل فعلي في كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column . ٠ وبصفة عامة ففي عملية الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation يتم استخدام الهواء كغاز يحتوي على الأكسجين oxygen في الحالة الجزيئية لأنه غير باهظ الثمن. وعلى الرغم من ذلك عندما يتم استخدام الهواء ونظراً للتغيرات في الظروف الجوية أو ما شابه ذلك في كمية الماء الموجود في الهواء الذي سيتم توصيله إلى المفاعل Loin وبناءاً على ذلك يتغير كذلك محتوى الماء في الغاز الذي يحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid الذي سيتم ١ إدخاله في عمود الامتصاص absorption column . وكنتيجة لذلك يختلف تركيز حامض الل (ميث) أكريليك (methacrylic acid في محلول القاع bottom solution الذي يتم تفريغه من أسفل عمود الامتصاص absorption column . ويؤثر هذا التغيير في كمية تركيز حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid على العملية المستقرة الخاصة بفصل وتنقية حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid في الخطوات التالية أو يؤدي إلى تغيير في كمية الماء المهدور -waste water ١ د/ا/ا١
ان - وكإجراء مضاد للمشكلة السابقة يتم اقتراح تعديل التركيز المائي للهواء الذي سيتم استخدمه في عملية الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation عند مستوى تركيز ثابت. وعلى الرغم من ذلك يعتبر القيام بالإجراء المضاد المذكور غير مرضي وغير قابل ll حيث تشكل التكاليف الخاصة بتركيب وسيلة ضبط الرطوبة ومنافعها عبئاً كبيراً للغاية. 0 وكإجراء مضاد بديل لاستقرار تركيز حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid بمحلول القاع bottom solution هناك فكرة للتحكم في كمية المادة الماصة absorbent التي يتم الإمداد بها وإدخالها في عمود الامتصاص absorption column بشكل مناظر لكمية الماء الذي تتم التغذية به في المفاعل الذي يقوم بعملية الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase 18 . وعلى الرغم من ذلك عندما يتم استخلاص وإعادة تدوير الماء المهدور ليتم ٠ : استخدامه كمادة ماصة فإذا كان من المقصود أن يتم الاحتفاظ بالتسبة الحجمية للماء المهدور بالنسبة للكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent (التي يشار إليها فيما يلي باسم 'نسبة الاستخلاص من المادة الماصة ("absorbent لتكون نسبة ثابتة فمن الحتمي أن تتغير كمية الماء المهدور الذي يتم استخلاصه وإعادة تدويره استجابة للتغيير ي الكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent . ونتيجة لذلك يصبح من الحتمي تغيير كمية الماء المهدور الذي Ade سيتم التخلص ve وحتى على الرغم من القيام بمحاولة ضبط التغيرات المذكورة في كمية الماء المهدور عن طريق تغيير النسبة المستخلصة يكون من المطلوب أن يتم ضبط نسبة الاستخلاص بصفة عامة عند وبذلك تتزايد كمية الماء 7٠٠١ نسبة منخفضة حيث يتحدد الحد الأعلى لنسبة الاستخلاص في المهدور الذي يتم التخلص منه في النهاية.
YYVo ض
ا وبناءاً على ذلك وحسبما تم وصفه فيما سبق فإن الإجراء المضاد الذي تم القيام به في الماضي لضمان التشغيل المستقر للعملية التي تتضمن وسيلة لمعالجة الماء المهدور ضد تأثير التغيرات في الظروف الجوية وما شابه ذلك لم يكن مرضياً. وصف عام للاختراع Bo مخترع الإختراع الحالي. بشكل تفصيلي بفحص الكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent وكمية الماء المهدور وتركيز حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid في محلول القاع bottom solution والتغيرات في معامل الامتصاص وذلك للحصول على إجراء مضاد لضمان التشغيل المستقر الذي يتضمن وسيلة لمعالجة الماء المهدور في الخطوات التالية ضد التغيرات في الظروف الجوية وما شابه ذلك. ونتيجة لذلك اتضح أنه يمكن القضاء على كافة ٠ المشكلات عن طريق ضبط كمية الماء في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column . وبشكل محدد على الرغم من أن كميات حمض ال (ميث) أكريليك والمنتجات الثانوية الأخرى التي تتم التغذية بها خارج المفاعل تعتبر ثابتة فعلياً حيث تكون الظروف الخاصة بتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation ثابتة يتغير فقط محتوى الماء La, yo للتغيرات في الظروف الجوية وما شابه ذلك؛ وبالتالي عندما تكون الكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent محددة عند كمية ثابتة يؤدي الاحتفاظ بتركيز حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid في محلول القاع bottom solution إلى الاحتفاظ بمعدل تدفق محلول القاع bottom solution وينتج عن ذلك ثبات في كمية الماء المهدور . وعلاوة على ذلك وعلى نحو مدهش تؤدي طريقة الامتصاص Gy للاختراع الحالي إلى تغيير أقل في معامل الامتصاص ٠ بالمقارنة بطريق تغيير الكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent . ه ١/9
ا وبناءاً على ذلك وبواسطة الطريقة وفقاً للإختراع الحالي يعد من الممكن ضمان التشغيل المستقر في الخطوات التالية الذي يتضمن وسيلة لمعالجة الماء المهدور بينما يتم منع التغيير في فقد حامض ال (ميث) أكر (meth)acrylic acid SL من عمود الامتقصاص absorption column ومن الماء المهدور حتى أدني مستوى. © وتتمثل طريقة الامتصاص الخاصة بحامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid وفقاً للإختراع الحالي الذي يمكنه أن يجري العمليات والآثار السابق وصفها في عملية لتصنيع حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid تتضمن خطوات مجهزة لتصنيع غاز يحتوي على حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid تقوم باستخدام تفاعل أكسدة حفرية للطور الغازي وبعد ذلك إدخال الغاز في عمود الامتصاص absorption column منتج مستهدف في ٠ صورة المحلول عن طريق استخدام sale ماصة تحتوي على الماء كمكون أساسي. وتتميز الطريقة بأن يتم التحكم في تركيز حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في محلول القاع bottom solution الذي تم تفريغه من عمود امتصاص وذلك عن طريق تغيير كمية الماء المحتوى في الغاز الذي يتم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column وفي العملية السابق وصفها من المفضل أن يتم تغيير كمية الماء المحتوي في الغاز الذي تم ١ إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column عن طريق درجة الحرارة والضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column وإعادة تدوير جزء من أو كل الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية تصنيعم حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid للاستخدام كمادة ماصة. وبالإضافة إلى ذلك من المفضل أن يتم القيام بتلك العملية لتغيير كمية الماء المحتوي في الغاز ٠ - الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column بشكل يتوافق مع YVYVYo
A — — كمية الماء المحتوي في الغاز الذي يتم إدخاله في المفاعل من أجل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في تفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation المذكور أو بشكل يتوافق مع محتوى الماء الموجود في الهواء. وفضلا عن ذلك؛ يتميز الجهاز الخاص بامتصاص حامض ال (ميث) أكريليك (methyacrylic acid ٠ وفقاً للإختراع الحالي بأن يكون عبارة عن عمود امتصاص للقيام بالعملية السابق وصفها
ويتضمن وسيلة للتحكم في درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column و/أو وسيلة للتحكم في الضغط في الجز ع العلوي من نفس عمود ا لامقتصاص absorption column . شرح مختصر للرسومات
٠ شكل :)١( عبارة عن رسم تخطيطي يوضح مثالا لعملية تصنيع حامض ال (ميث) أكريليك .(meth)acrylic acid Cia gl) التفصيلىي سيتم الآن وصف الإختراع الحالي بصفة خاصة فيما يلي عن طريق اعتبار إحدى الطرق الخاصة بتصنيع حامض الأكريليك acrylic acid كنموذج تمثيلي بالإشارة إلى شكل .)١(
propylene البروبيلين Jie يتكون من مكون مادة خام )١( يتم الإمداد بغاز تفاعل مادة خام YJ Vo في مفاعل أكسدة حفزية للطور الغازي acrolein والأكرولين propane والبروبان بجانب oxidizing catalyst يتم فيه تفريغ محفز أكسدة (V+) catalytic gas-phase oxidation في الحالة الجزيئية oxygen أو ما شابه ذلك أو غاز )¥( يحتوي على الأكسجين (Y) غاز خامل الهواء الذي يتم رفع ضغطه عن طريق منفاخ (4). وبعد ذلك يتم القيام بتفاعل أكسدة حفزية Jie
YVVo
للطور الغازي حيث بذلك ينتج )٠١( Sle يحتوي على حامض أكريليك acrylic acid . ويمكن أن يتم استخدام أي نوع من تفاعلات الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation _بدون حصر طالما يمكن أن يتم إنتاج حامض أكريليك A acrylic acid وجود محفز أكسدة oxidizing catalyst حفزية للطور الغازي. وعلى الرغم من ذلك من المفضل أن يتم م استخدام تفاعل يستخدم مفاعل ذا أنابيب متعددة حيث أنه يوفر كفاءة ممتازة للتفاعل. وبشكل أكثر تحديداً يتم الإمداد بكمية محددة مسبقاً من غاز تفاعل المادة الخام المحتوي على مكون خام )١( (Jie البروبيلين propylene أو البروبان propane أو الأكرولين acrolein وغاز خامل (Y) وغاز (F) يحتوي على الأكسجين oxygen في الحالة الجزيئية وذلك في مفاعل ذي أنابيب متعددة يتم تفريغ محفز الأكسدة فيه. وبعد ذلك يتم السماح لغاز تفاعل المادة الخام بتفاعل ٠ الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation وعند تلك المرحلة في حالة استخدام البروبيلين propylene كمكون مادة ala يتم إنتاج الأكرولين acrolein في البداية. وبعد ذلك عندما يتم السماح للألكرولين أيضاً بالأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation يتم إنتاج حامض الأكريليك acrylic acid . ويمكن أن تكون عملية التفاعل التي يتم استخدامها في الإختراع الحالي عبارة عن عملية من خطوة واحدة حيث يتم القيام بالتفاعلات ١ _السابقة في مفاعل واحد أو عبارة عن عملية من خطوتين حيث يتم القيام بالتقاعلات السابقة بشكل منفصل في مفاعلين مختلفين. ويمكن أن يتم استخدام أي ظروف يتم استخدامها في عملية التفاعل التقليدية لإنتاج حامض الأكريليك acrylic acid وذلك في تفاعل الإختراع الحالي الذي يتضمن نوع محفز الأكسدة oxidizing catalyst ومكونات المادة الخام وتركيز الغاز على سبيل المثال الأكسجين oxygen في الحالة الجزيئية أو غاز غير نشط ودرجة الحرارة الخاصة
٠ بالتفاعل وهكذا.
د /ا/ا١
- ١. والبروبان propylene وكمكون للمادة الخام يمكن على سبيل المثال استخدام أي من البروبيلين أو خليط من اثنين أو أكثر من ذلك. وعلى نحو مفضل يكون acrolein والأكرولين propane محتوى مكون المادة الخام في المدى من 1 إلى 770 بالحجم ويفضل من 8 إلى 716 بالحجم تفاعل المادة الخام الذي يتم الإمداد به إلى المفاعل. ويحتوي غاز تفاعل المادة Sle على أساس إلى أضعاف (نسبة جزيثية) ١ في الحالة الجزيئية بكمية من Oxygen الخام على الأكسجين ٠ tie مكون المادة الخام للقيام بتفاعل الأكسدة ويتكون الباقي الموجود فيه من غازات غير نشطة وبخار الماء. carbon dioxide النيتروجين 08 وثاني أكسيد الكربون عن طريق إحداث تفاعل الأكسدة الحفزية acrylic acid ومن أجل تصنيع حامض الأكريليك يمكن أن يتم استخدام propylene للبروبيلين catalytic gas-phase oxidation للطور الغازي من acrolein يتم أستخدامه بصفة عامة لتصنيع الأكرولين oxidizing catalyst محفز أكسدة ٠ عن طريق الأكسدة الحفزية للطور الغازي propylene غاز المادة الخام المحتوي على بروبيلين acrolein وذلك كمحفز لتفاعل المرحلة الأولى لإنتاج الأكرولين catalytic gas-phase oxidation للبروبيلين catalytic gas-phase oxidation باستخدام الأكسدة الحفزية للطور الغازي وعلى نحو مماثل لا يوجد تحديد معين للمحفز الذي يتم استخدامه لتفاعل المرحلة propylene عن طريق الأكسدة الحفزية للطور الغازي acrylic acid الأخيرة لإنتاج حامض الأكريليك ve تم الحصول عليه في تفاعل المرحلة (53 acrolein cals SU catalytic gas-phase oxidation يتم oxidizing catalyst الأولى المذكور فيما سبق ويمكن أن يتم استخدام أي محفز أكسدة عن طريق الأكسدة الحفزية acrylic acid استخدامه بصفة عامة في تصنيع حامض الأكريليك acrolein التفاعل المحتوي على الأكرولين jd catalytic gas-phase oxidation للطور الغازي . acrylic acid وذلك لتصنيع حامض الأكريليك ٠ ١ا/ا/ م
١١ - - وبصفة عامة يصل الغاز المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid الذي (Sa الحصول عليه عن طريق تفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation إلى درجة حرارة تتراوح من 70١ إلى Yo وبتاءاً على ذلك من المرغوب أن يتم تبريد الغاز المذكور آنفاا عن طريق مبادل حراري )7١( حتى درجة حرارة تتراوح على نحو مفضل من ٠١١ إلى "٠١ م وبصفة خاصة يفضل حتى درجة حرارة تتراوح من ١7١ إلى 77١ م. قبل أن يتم الإمداد بالغاز إلى عمود الامتصاص absorption column المجهز لامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid . وحيث يستخدم مثل ذلك المبادل الحراري )7١( في عملية التبريد السابق ذكرها يمكن أن يتم استخدام Jobe حراري معروف بشكل شائع. وفي هذا التبريد من الضروري ضمان وجوب عدم انخفاض درجة حرارة خليط الغاز المنتج عن طريق التفاعل حتى ٠ مستوى لدرجة الحرارة أقل من نقطة تكاثفه. ويلاحظ أن عملية التبريد تعتبر غير ضرورية إذا كانت درجة حرارة خليط الغاز المنتج عن طريق التفاعل في المدى المناسب الذي تم وصفه فيما سبق بالفعل. وفي الغاز المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid الذي تم الحصول عليه عن طريق تفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation يتواجد حامض الأكريليك acrylic acid ٠ والأكسجين oxygen في الحالة الجزيئية ومكونات المواد الخام التي لم يتم تفاعلها بعد وغازات غير نشطة. وبالإضافة إلى الغازات السابق ذكرها توجد شوائب مثل الماء وحامض الأسيتيك acetic acid وحامض البروبيونيك propionic acid وحامض الماليك maleic acid والأسيتون acetone والأكرولين acrolein و الفرفورال furfural والفومالديهيد formaldehyde التي تنتج كمنتجات ثانوية في الغاز المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid . YVVo
١
وبعد ذلك يتم إدخال الغاز المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid الذي تم الحصول عليه )٠١( في عمود الامتصاص (Tr) absorption column الذي يتم فيه تركيب (صينية (tray تعبئة )7١( وموزّع (FY) لتلامس الغاز مع المادة الماصة (YY) absorbent حيث بذلك يتم تحضير محلول القاع bottom solution الذي تم تفريغه من عمود الامتقصاص absorption column ٠ 3 المحلول المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid (" محلول القاع bottom (solution (©”). ويتم تدوير جزء المحلول المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid في عمود امتصاص حامض الأكريليك )٠١( acrylic acid مع تبريد المحلول عن طريق مبّرد (TE) ويتم أخذ باقي المحلول المذكور خارج عمود الامتصاص absorption column وبعد ذلك يتم إدخاله في عمود لفصل الماء )£0( للمعالجة بنزع الماء فيه. وعلى الرغم من عدم وجود ٠ قيود محددة للمادة الماصة المستخدمة في المرحلة السابقة Lalla أنها تحتوي على الماء كمكون أساسي من المفصل أن يتم تدوير جزء من أو كل الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية تصنيع حامض الأكريليك elas acrylic acid المهدور من جهاز التفريغ الذي يتم وصفه فيما بعد لهذا الغرض من وجهة النظر الاقتصادية. وبالإضافة إلى ذلك يمكن أن يتم دمج الماء
المهدور المخصص للتنظيف في الماء المهدور المذكور فيما سبق إذا كان مناسباً. ve وبجانب ذلك وكطريقة لتلامس الغاز المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid مع المادة الماصة absorbent يمكن أن يتم استخدام طريقة تلامس معروفة بشكل شائع. وتشتمل أمثلة طرق التلامس على تلامس التدفق المتقاطع باستخدام أي من صواني أكواب الفقاقيم وصواني أحادية التدفق وصواني على شكل مناخل وصواني نفث وصواني صمامية وثواني فنتوري ومجموعات اختيارية من ذلك وتلامس التدفق المضاد باستخدام أي من صواني شبكة تربينية oY. وصواني تدفق مزدوج وصواني تموج وصواني Kittel وعبوات عشوائية وعبوات منظمة ومجموعات اختيارية من ذلك. وبصفة خاصة يكون من المناسب استخدام طريقة التلامس
عفد
اس لتلامس غاز يحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid مع المادة الماصة absorbent عن طريق تلامس التدفق المضاد. وفي هذه الطريقة من المناسب أيضاً أن يتم وضع عبوات و/أو صواني ذات كفاءة امتصاص Jef عند الجانب العلوي من المادة الماصة absorbent المتدفقة في عمود الامتصاص absorption column ووضع عبوات و/أو صواني ذات قابلية للبلمرة منخفضة نسبياً عند الجانب السفلي من المادة الماصة absorbent المتدفقة في عمود الامتصاص absorption column . وعلى الرغم من عدم وجود 258 محددة بالنسبة لعملية إزالة الماء في عمود فصل الماء (40) من الشائع أن يتم استخدام طريقة تقطير أزيوتروبي azeotropic distillation حيث فيها يتم استخدام مذيب أزيوتروبي azeotropic solvent قابل للذوبان في الماء بصعوبة. dy هذه ٠ الطريقة يتم الحصول على حامض الأكريليك acrylic acid كمنتج مستهدف بشكل أساسي كسائل متخلف عن التقطير من عمود فصل الماء (460؛). وفي هذه الطريقة على الرغم من ذلك يتم نقل حامض الأكريليك acrylic acid الذي تم الحصول عليه إلى خطوة تالية )00( لمزيد من ign) حيث من الممكن أن يحتوي حامض الأكريليك S34) acrylic acid مع ذلك على شوائب مثل مواد ذات درجات غليان منخفضة ودرجات غليان مرتفعة. ومن ناحية أخرى يتم تقطير الشوائب ١ _ الموجودة في المحلول المحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid (محلول القاع bottom solution في عمود الامتصاص )١( ( absorption column مع المذيب الأزيوتروبي azeotropic solvent القابل للذوبان في الماء بصعوبة كغاز ناتج عن التقطير )6( وبذلك يتم فصل الشوائب من حامض الأكريليك acrylic acid . ويتم تكثيف الغاز الناتج عن التقطير (41) عن طريق مكف condenser )££( يتم تركيبه في الجزء العلوي من عمود فصل الماء (40) ٠ وبعد ذلك يتم فصل طوري للمحلول المكثف في طبقة زيت (£Y) oil layer وطبقة ماء -(£Y) water layer \VYvo
- ١ مرة (£Y) phase-separated oil layer وتتم التغذية بطبقة الزيت الخاصة بالفصل الطوري (£7) أخرى إلى عمود فصل الماء (50) ويتم استخدامها لإعادة التدوير وتتم معالجة طبقة الماء وعلى .)459( vacuum equipment كماء مهدور )£7( بجانب الماء المهدور من جهاز التفريغ ذلك في aa acrylic acid الرغم من ذلك وحيث يمكن وجود كمية ضئيلة من حامض الأكريليك من المفضل من وجهة النظر الاقتصادية ولخفض كمية الماء المهدور أن يتم جمع eld) طبقة 0 وبالإضافة (TY) absorbent جزء أو كل طبقة الماء وذلك للاستخدام من أجل المادة الماصة (0+) التالية shall يمكن أن يتم استخدام جزء من أو كل الماء المهدور الذي تم تصريفه من من جهاز التفريغ من أجل المادة الماصة ))7١( والمحلول المهدور (الماء المستخلص وبالإضافة يمكن أن يتم دمج الماء المهدور المخصص لتنظيف الأجهزة في (YY) absorbent إذا كان (PY) absorbent الماء المهدور المذكور سابقاً وذلك لاستخدامه من أجل المادة الماصة ٠ ذلك مناسباً. الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص (V1) ويمكن أن تتم معالجة كل الغاز مهدور (10). وعلى الرغم من ذلك من الموات لخفض الكمية SS (Yr) absorption column أو ما شابه ذلك أن يتم تدوير جزء (Y) المذكور inert gas التي يتم الإمداد بها من الغاز الخامل )4( blower عن طريق المنفاخ )٠١( reactor من الغاز المذكور (7“) كغاز تدوير إلى المفاعل ve على سبيل المثال. وفي الإختراع الحالي يتم تغيير كمية الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود في خطوة الامتصاص حيث بذلك يتم التحكم في تركيز absorption column الامتصاص bottom solution المحتوي على محلول القاع (meth)acrylic acid حامض ال (ميث) أكريليك مع الاحتفاظ بالكمية )٠١( absorption column الذي تم تفريغه من عمود الامتصاص (YO).
و١ - التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة (TV) absorbent عند مستوى ثابت. وفي عملية التحكم السابقة لا توجد قيود محددة بالنسبة لطريقة تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم إفلادته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ومن المفضل أن يتم استخدام طريقة على سبيل المثال تقوم إما بتغيير واحد أو كل من درجة الحرارة والضغط في الجبزء 0 العلوي من عمود الامتخصاضص absorption column .
وعلى سبيل المثال عندما يكون محتوى الماء في الهواء الذي سيتم استخدامه في صورة الغاز المحتوي على الأكسجين oxygen المذكور في الحالة الجزيئية أكبر في خطوة الأكسدة الحفزية للطور السائل بمعني عندما يكون تركيز الماء في الهواء أكبر فإن تركيز حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في محلول القاع bottom solution الذي تم تفريغه من عمود ٠ الامتصاضص absorption column يمكن أن يتم الاحتفاظ به بشكل متوازن بأي طريقة من طرق رفع درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتقصاضص absorption column أو Jada الضغط في الجزء العلوي المذكور أو القيام بكل من العمليتين. وعلى العكس من ذلك عندما تكون كمية الماء الموجود في الهواء أقل يمكن أن يتم الاحتفاظ بتركيز حامض ال (ميث)
أكريليك (meth)acrylic acid عن طريق القيام بالعمليات المعاكسة للعمليات المذكورة Lad سبق. yo وكطريقة لتغيير درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتقصاص absorption column )70( من الممكن أن يتم استخدام أي من طريقة لتغيير إمكانية التخلص من الحرارة الخاصة بالمبرد ( ؟4©) وطريقة للتركيب الجديد لمبرد آخر في موقع آخر بخلاف المبرد cooler (4 ) ولتغيير إمكانية التخلص من الحرارة الخاصة بالمبرد الذي تم تركيبه حديثاً وطريقة لتغيير درجة حرارة المادة الماصة (YY) absorbent وطريقة لتغيير درجة حرارة الغاز )٠١( المحتوي على ٠ حامض الأكريليك Sars «acrylic acid أن يتم استخدام الطرق المذكورة إما بمفردها أو بطريقة
دالا
- yn -
مجمعة. وبالإضافة إلى ذلك وكطريقة لتغيير الضغط في الجزء العلوي من عمود الامتقصاص
(T+) absorption column يمكن أن يتم استخدام طريقة تقليدية على سبيل المثال تقوم باستخدام
صمامات للتحكم في الضغط.
ويمكن أن يتم ضبط دورة تغيير كمية الماء في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود
م الامتخصاضص absorption column مع الأخذ في الاعتبار التغييرات المسموح بها في الخطوات
التالية التي تتضمن وسيلة لمعالجة الماء المهدور والتغيير في الظروف الجوية وما شابه ذلك.
وبناءاً على ذلك لا توجد قيود محددة تتعلق بالدورة ولا يكون من المطلوب ضبط الدورة على
سبيل المثال كل ثانية وكل دقيقة وكل ساعة وكل يوم وكل شهر وكل فصل.
وعلى الرغم من وجود قيود حول تركيز حامض الأكريليك acrylic acid في المحلول المأخوذ ٠ خارج الجزء السفلي من عمود الامتصاص absorption column من المفضل أن يكون التركيز
في المدى من 6١ إلى 785 بالوزن. ونظراً لأنه إذا كان التركيز أقل من 7760 بالوزن لا تتزايد
تكلفة الإنشاء الخاصة بالخطوات التالية ورسوم الاستخدام وحسب - وكل منهما مطلوب لفصل
الشوائب - وإنما تتزايد كمية الماء المهدور أيضاً. ومن ناحية أخرى إذا تم ضبط التركيز ليكون
Jed من 788 بالوزن يتزايد فقد حامض الأكريليك acrylic acid من الجزء العلوي من عمود Vo الامتصاص absorption column . وفي تلك الحالة ولخفض الفقد من المطلوب أن تتم زيادة عدد
الألواح المطلوبة نظرياً في عمود الامتصاص absorption column وعلى الرغم من ذلك يؤدي
هذا إلى زيادة تكلفة إنشاء المصنع.
وبجانب ذلك وعلى الرغم من عدم وجود قيود حول درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود
الامتصاص absorption column من المفصل بالنسبة لدرجة الحرارة أن تكون في المدى من Ys 6 إلى AY م. ونظراً لأنه إذا كانت درجة الحرارة أقل من a 4٠0 لا تكون تكاليف الإنشاء
YVYYo
١ - - ورسوم الاستخدام الخاصة بالتبريد مطلوبة فحسب وإنما يتم خفض تركيز حامض الأكريليك acrylic acid في المحلول المأخوذ خارج الجزء السفلي من عمود الامتقصاص absorption column أيضاً وذلك Tks لزيادة المواد المتكثفة التي لها درجات غليان أقل من تلك الخاصة بحامض الأكريليك acrylic acid وزيادة كمية الماء المهدور. وبجانب ذلك إذا كانت م درجة الحرارة أعلى من 80 م يتزايد فقد حامض الأكريليك acrylic acid من الجزء العلوي من عمود الامتصاص Cus absorption column بذلك ترتفع تكلفة إنتاج حامض الأكريليك acrylic acid على نحو غير موات. وكذلك على الرغم من عدم وجود قيود تتعلق بالضغط المذكور سابقاً في الجزء العلوي من عمود الامتخصاص absorption column من المفضل بالنسبة للضغط أن يكون في المدى من صفر إلى SISTA. باسكال KPa (مدلول مقياس الضغط). ونظراً لأنه إذا كان الضغط أقل من صفر كيلو باسكال kPa (مدلول مقياس الضغط) يتطلب جهاز الامتصاص أن يتضمن وسيلة تفريغ مما يزيد من تكلفة إنشاء الجهاز واستعمالاته. ومن ناحية أخرى إذا كان الضغط Jef من ٠ كيلو باسكال kPa (مدلول مقياس الضغط) يكون ذلك غير اقتصادي من حيث زيادة تكلفة الإنشاء ورسم الاستخدام الأكثر نظراً لضرورة وجود منفاخ ذي حجم أكبر للإمداد بغاز المادة الخام إلى vo المفاعل الذي يقوم بتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation . والآن سيتم شرح الإختراع تفصيلياً أيضاً بالإشارة إلى الأمثلة التالية. وعلى الرغم من ذلك من الجدير بالملاحظة أن الإختراع الحالي لا ينحصر في الوصف الموجود في الأمثلة. ويلاحظ أن معامل الامتصاص الخاص بحامض الأكريليك acrylic acid في عمود الامتقصاص absorption column ونسبة الامتصاص الخاصة بالمادة الماصة absorbent (نسبة الماء YVYo
VA = - المهدور المحتوي في الكمية التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة (absorbent يتم احتسابها على التوالي وفقاً للمعادلات الثالية. معامل امتصاص حامض الأكريليك -١ = acrylic acid (كمية حامض الأكريليك acrylic acid في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column / كمية م حامض الأكريليك acrylic acid في الغاز عند فتحة دخول عمود الامقصاص absorption
.) column
نسبة استخلاص المادة الماصة absorbent = الكمية المستخلصة من الماء المهدور / الكمية
التي يتم الإمداد بها من المادة الماصة absorbent كلها. أمثلة مرجعية :
catalytic gas- في مفاعل ذي أنابيب متعددة مخصص لتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي ٠ 7 ١,8 يتم تفريغ المحفز فيه تم إدخال غاز تفاعل ذا تركيبة تتكون من 3 phase oxidation و 75,7 بالحجم من oxygen و 714,4 بالحجم من الأكسجين propylene بالحجم من البروبيلين و 70,7 بالحجم من مواد أخرى (يروبان و nitrogen الماء و 7971,7 بالحجم من النيتروجين aldehydes <a wall و acetic acid و حامض أسيتيك acrylic acid وحامض أكريليك CO,
١ .... إلخ) عند معدل تدفق يبلغ YEAY نانومتر/ساعة وبذلك تم القيام بتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation . وكنتيجة للتفاعل تم الحصول على غاز يحتوي على حامض الأكريليك J acrylic acid 8 تتكون من 797,1 بالحجم من حامض الأكريليك acrylic acid و ١,9 بالحجم من الماء و IVY, بالحجم من النيتروجين nitrogen و 7,9 بالحجم من مواد أخرى (بروبيلين وبروبان propane 00,3 وحامض أسيتيك acetic acid
٠ والدهيدات 5 ...إلخ).
\VYVvo
ya — - وبعد ذلك تم الإمداد بالغاز الذي تم الحصول عليه داخل عمود الامتصاص absorption column وتم القيام بامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid في عمود الامتصاص absorption column تحت ظروف تم Led استخدام المادة الماصة absorbent التي تتكون من 797,8 بالوزن من الماء (معدل التدفق 08,£ [Ta ساعة) وضبط الضغط في الجزء العلوي من عمود oo الامتصاص absorption column عند ٠١8“ كيلو باسكال kPa (مدلول مقيساس الضغط (gauge pressure وضبط درجة الحرارة في الجزء العلوي عند WY A وضبط نسبة الاستخلاص الخاصة بالمادة عند ٠,8 . وبعد عملية الامتصاص السابقة تمت ملاحظة أن تركيز حامض الأكريليك acrylic acid في المحلول المأخوذ خارج الجزء السفلي من عمود الامتصاص absorption column بلغ 70,0 7 ٠ بالوزن وبلغ معامل الامتصاص الخاص بحامض الأكريليك ١,947 acrylic acid وبلغت كمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية إنتاج حامض الأكريليك ٠,١ acrylic acid م /ساعة . قال )١( تم القيام بتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation بنفس الخطوات ١ التي تم وصفها في المثال المرجعي السابق باستثناء أن محتويِيّ الماء والنيتروجين nitrogen غاز المادة الخام الخاصة بالتفاعل قد تم ضبطهما حتى 797,4 بالحجم و 19,0 بالحجم على التوالي حيث بذلك تم الحصول على غاز يحتوي على حامض الأكريليك acrylic acid بتركيبة تتكون من 797,1 بالحجم من حامض الأكريليك acrylic acid و 711,1 بالحجم من الماء و 7 بالحجم من النيتروجين nitrogen و 71,4 بالحجم من الأكسجين oxygen و 77,١ م /ح/ا١
ال بالحجم من مواد أخرى (بروبيلين propylene وبروبان propane و CO, وحامض أسيتيك acetic acid و الدهيدات ....aldehydes الخ). وبعد ذلك تم الإمداد بالغاز الذي تم الحصول عليه في عمود امتصاص حامض الأكريليك acrylic 40 وتم تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود م الامتصاص (absorption column طريق ضبط درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column وبذلك تم ضبط الضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ومعدل تدفق الإمداد بالمادة الماصسة absorbent وتركيز حامض الأكريليك acrylic acid في المحلول المأخوذ من الجزء السفلي من عمود الامتقصاص absorption column ونسبة استخلاص المادة الماصة absorbent حتى ٠٠,8“ كيلو باسكال kPa ٠ (مدلول مقياس الضغط (gauge pressure 4 ,كم /ساعة و 0.0 7 بالوزن و 8,. على التوالي وهي نفس حالة المثال المرجعي الذي تم وصفه فيما سبق. وتحت تلك الظروف تم القيام بعملية امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid وكنتيجة تم الوصول إلى حالة امتقصاص مرضية عندما بلغت درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتقصاص absorption "column ١رام. 1 _وفي الحالة المرضية السابقة كان محتوى الماء في المادة الماصة absorbent ومعامل امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid 797,7 بالوزن و 987, و 1,94 م /ساعة . وفي الحالة المرضية السابقة كان محتوى الماء في المادة الماصة absorbent ومعامل امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية تصنيع ٠» حامض الأكريليك acrylic acid 797,7 بالوزن و ١,987 و ٠,94 م/ساعة على التوالي. YVVYo
"١ (Y) نال
تم القيام بتفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation بنفس الخطوات التي ثم وصفها في المثال المرجعي السابق باستثناء أن محتويي والنيتروجين nitrogen في غاز sald) الخام للتفاعل قد تم ضبطهما حتى 71,8 بالحجم و 7970.1 بالحجم على التوالي حيث بذلك ٠ تم الحصول على الغاز المحتوي على حامض الأكريليك AS fy acrylic acid تتكون من 797,1 بالحجم من حامض الأكريليك acrylic acid و 711,١ بالحجم من الماء و 791,4 بالحجم من النيتروجين nitrogen و 7/١5 بالحجم من النيتروجين nitrogen و 77,8 بالحجم من مواد أخرى (بروبيلين propylene وبروبان propane و ,00 وحامض أسيتيك acetic acid
والدهيدات aldehydes .... إلخ).
acrylic وبعد ذلك تم الإمداد بالغاز الذي تم الحصول عليه في عمود امتصاص حامض أكريليك ٠ .وتم تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود 0 عن طريق ضبط درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود absorption column الامتصاص وبذلك تم ضبط الضغط في الجزء العلوي من عمود absorption column الامتصاص وتركيز absorbent ومعدل تدفق الإمداد بالمادة الماصسة absorption column الامتصاص
ve حامض الأكريليك acrylic acid في محلول القاع bottom solution الذي يتم أخذه خارج الجزء السفلي من عمود الامتصاص absorption column ونسبة استخلاص المادة الماصة absorbent حتى VA كيلو باسكال kPa (مدلول مقياس الضغط (gauge pressure و 0¢,£ م /ساعة و 06 بالوزن و ١8 على التوالي وهي نفس Ala المثال المرجعي الذي تم وصفه فيما سبق.
١/ا/ذ
vy — - وتحت تلك الظروف تم القيام بعملية امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid وكنتيجة لذلك تم الوصول إلى حالة امتصاص مرضية عندما بلغت درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصخصاص ot, 5 absorption column وفي الحالة المرضية السابقة كان تركيز الماء في المادة الماصة absorbent ومعامل امتصاص م حامض الأكريليك acrylic acid وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه Lf عملية تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid 797,1 بالوزن و ١,984 و 00, del a) على التوالي. وفي مثال (7) تم القيام بعملية امتصاص لامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid بطريقة تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي يتم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتقتصاص absorption column عن طريق ضبط الضغط في الجزء العلوي من عمود pala iY absorption column ٠ وبذلك تم ضبط الظروف الخاصة بعمود امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid مثل درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ومعدل تدفق الإمداد بالمادة الماصة absorbent وتركيز حامض الأكريليك acrylic acid في محلول القاع bottom solution الذي يتم أخذه خارج الجزء السفلي من عمود الامتقصاص absorption column ونسبة استخلاص المادة الماصة absorbent حتى A رامو ١ 40 ,كم /ساعة و 7275.0 بالوزن و ١,8 على التوالي وهي نفس ظروف المثال المرجعي الذي تم وصفه فيما سبق. وكنتيجة لذلك تم الحصول على ظروف مرضية للامتصاص عندما بلغ baal في الجزء العلوي من عمود الامتصاص Y,0 absorption column كيلو باسكال kPa (مدلول مقياس الضغط .(gauge pressure ماعن
YY - -— وفي الحالة المرضية السابقة بلغ تركيز الماء في الماد الماصة ومعامل امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid 797,1 بالوزن و ١,984 و 08, dela) على التوالي. المثال المقارن )١(
م في المثال (7) تم القيان بعملية امتصاص لامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid عن طريق ضبط ظروف عمود امتصاص حامض الأكريليك acrylic acid على سبيل المثال تم ضبط الضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ودرجة الحرارة في الجزء العلوي المذكور ونسبة تدفق الإمداد بالمادة الماصة absorbent ونسبة استخلاص المادة الماصة absorbent حتى ٠١,8 كيلو باسكال kPa (مدلول مقياس الضغط (gauge pressure و
SAYA ٠ 4؛0.كم”/ساعة و ١.8 على التوالي وهي نفس ظروف المثال المرجعي الذي تم وصفه Lad سبق. وكنتيجة لذلك تم خفض تركيز حامض في محلول القاع bottom solution الذي سيتم أخذه خارج الجزء السفلي من عمود الامتقصاضص absorption column حتى 767,5 بالوزن وبذلك زادت الحاجة إلى تغيير ظروف التشغيل في الخطوة التالية. وفي العملية السابقة تمت ملاحظة أن محتوى الماء في المادة الماصة absorbent كان 797,5 ١ بالوزن وبلغ معامل الامتصاص ١,988 وبلغت كمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء علمية تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid ,1م /ساعة. المثال المقارن (؟) في المثال (7) تم القيام بعملية امتصاص لامتصاص حامض الأكريليك acrylic acid تحت نفس الظروف بالنسبة لعمود امتصاص حامض الأكريليك WS acrylic acid هو مذكور في المثال ذ/ح/اا
Y $ — _ المقارن (V) بمعنى عند ضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاضص absorption column بلغ ٠١,8 كيلو kPa July (مدلول مقياس الضغط (gauge pressure وعند درجة حرارة في الجزء العلوي بلغت 17,8م ومع ضبط نسبة استخلاص المادة الماصة absorbent حتى 2,8 وبعد تحديد تركيز حامض الأكريليك acrylic acid في المحلول المأخوذ خارج الجزء السفلي من © عمود الامتصاص absorption column حتى 7970.0 بالوزن عن طريق ضبط كمية المادة الماصة 00061 . وكنتيجة لذلك تم الحصول على ظروف مرضية عندما تم ضبط كمية المادة الماصة absorbent حتى 96,٠م /ساعة. وفي عملية الامتصاص السابقة تمت ملاحظة أن تركيز الماء في المادة الماصة absorbent بلغ “,7 بالوزن وبلغ معامل الامتصاص ١,987 وبلغت كمية الماء المهدور أثناء عملية تصنيع ٠ حامض الأكريليك acrylic acid + "م '/ساعة . الخلاصة انه تتلخص نتائج الأمثلة السابق وصفها في جدول )١( . جدول )١( درجة معدل تدفق تركيز محتوى الماء | الضغط في | الحرارة | الإمداد ١ يلم معامل ل ag | : كمية الماء في غاز المادة الجزء في بالمادة | الأكريليك oe لخا : ِِ 7 acrylic ١ المهدور الخام العلوي الجزء الماصة acid acrylic العلوي acid | absorbent SY 4A ial) . 85 مر ار فرلا لمثال 7 بالحجم كير NN IPS ا . المرجعي باسكال dela kPa | بالوزن م /ساعة المثال SY oA . 84 مر 4 8 كيلو ,210 . ار . )0( باسكال kPa م”/ساعة | بالوزن م ”/ساعة المثال ره لكي . IY, t,0¢ 4آ ./بالحجم كيلو م . AAG . KPa Jul 0) م”/ساعة | elf side المثال IN 854 . <Y,0 1,04 8 باجم كيلر ارتم | تخي . )09 بأسكال kPa م إساعة بالوزن م '/ساعة \YVYo
سد اج Y — المثال SYA . 84 مرخ 4 المقارن | 76,8 بالحجم ركم ا مك : )0 باسكال kPa م del بالوزن م aclu المثال SYA م IY, المقارن | 6,8 ./بالحجم كلم "هر ١ ١ ,ام /ساعة باسكال ١ ely, kPa بالوزن ويتضح من نتائج المثال )١( حتى عندما يكون تركيز الماء في غاز المادة الخام للتفاعل الذي سيتم استخدامه في تفاعل الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation 6 /ا/ بالحجم بمعنى أنه of من ذلك المذكور في المثال المرجعي المذكور Lad سبق (75,7 بالحجم) فقد تم التوصل بنجاح إلى الاحتفاظ بتركيز حامض الأكريليك acrylic acid في محلول القاع bottom solution ٠ الذي تم تفريغه من الجزء السفلي من عمود الامتصاص absorption column وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء عملية التصنيع عند مستوى ثابت على التواليم عن طريق التحكم في درجة الحرارة في الجزء العلوي من عمود الامتصاضص absorption column بدون أن يتطلب ذلك تغيير في كمية المادة الماصة absorbent التي سيتم الإمداد بها إلى عمود الامتصاص absorption column وخفض معامل الامتصاص الخاص بحامض الأكريليك acrylicacid ٠ . ومن الملاحظ أنه يمكن الحصول على نفس نتائج المثال )١( في المثال (؟) Cua عندما يتم ضبط تركيز الماء في غاز المادة الخام للتفاعل حتى 77,8 بالحجم. وكذلك أوضح المثال (©) أنه يمكن إتمام تصنيع حامض الأكريليك acrylic acid بنجاح طوال العملية كلها عندما يتم تطبيق نفس ظروف المثال (؟) وتمت محاولة التحكم لضبط الضغط في ١ الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column بدلا من ضبط درجة الحرارة في الجزء العلوي المذكور. د /ح/اا
دلا eg نحو متباين وفي المثال المقارن )١( عندما يتم تطبيق نفس ظطروف المثال المرجعي والاحتفاظ بدرجة الحرارة والضغط في الجزء العلوي من عمود absorption aba SN) column عند مستويين ثابتين على الرغم من محتوى الماء المرتفع الذي يبلغ 77,8 بالحجم في غاز المادة الخام للتفاعل بالرغم من أنه يمكن الاحتفاظ بمعامل الامتصاص الخاص بحامض م الأكريليك acrylic acid إذا تم استخدام نفس كمية الإمداد بالمادة الماصة absorbent المستخدمة في المثال المرجعي أو الأمثلة وإذا تم خفض تركيز حامض الأكريليك acrylic acid 2 محلول القاع bottom solution وتزايدت كمية الماء المهدور. وبالتالي زادت الحاجة إلى تغيير ظروف التشغيل في الخطوة التالية وما يليها. وبالإضافة إلى ذلك ففي Alla المثال المقارن (7) Laie يتم الاحتفاظ بتركيز حامض الأكريليك ٠ لاعة acrylic في محلول القاع bottom solution من عمود الامتصاص absorption column في ظروف مشابهة لتلك الخاصة بالمثال المرجعي )١( يلاحظ أنه يكون من المطلوب paid كمية الإمداد بالمادة الماصة absorbent وبذلك تتزايد كمية الماء المهدور بشكل حتمي. ويمكن أن تحتفظ الطريقة الخاصة بالحصول على حامض ال (Cua) أكريليك (methyacrylic acid وفقاً للإختراع الحالي بشكل متوازن بكمية الإمداد بالمادة الماصة absorbent المجهزة ١ لامتصاص المنتج المستهدف وبتركيز حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في محلول القاع bottom solution من عمود الامتصاص absorption column وبمعامل الامتصاص وكمية الماء المهدور الذي تم تصريفه أثناء العملية بأكملها في عملية التصنيع التي تشتمل على إدخال الغاز الذي يحتوي على حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في عمود الامتصاص absorption column وامتصاص المنتج المستهدف كمحلول عن طريق استخدام YVYVo
مادة ماصة وبذلك يتم السماح بضمان التشغيل المتوازن للعملية كلها. ومن هذه النقطة يمكن أن
يتم استخدام طريقة الامتصاص By للاختراع الحالي بشكل فائق من وجهة النظر الصناعية.
ويمكن الوصول إلى العمليات والنتائج التي تم وصفها فيما سبق بسهولة عن طريق التحكم في
كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption هه column .
وحسبما تم وصفه Lad سبق تعتبر طريقة امتصاص حامض ال (ميث) أكريليك (methyacrylic
٠ للإختراع الحالي مفيدة جداً حيث تتميز الطريقة بإمكانية السماح بالتشغيل المتوازن Gi acid
لعملية تصنيع حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid عن طريق استخدام وسائل بسيطة
بشكل فائق ويعتبر جهاز الامتصاص حسبما تم تحديده في الإختراع الحالي مفيداً كذلك للتصنيع ٠ وحيث يمكنه القيام بطريقة الامتصاص المذكورة فيما سبق وفقآً للإختراع الحالي.
١ا/أ/د
Claims (1)
- ال - Alaa) alice -١ ١ طريقة لامتصاص حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid في عملية تصنيع Y تستخدم تفاعل أكسدة حفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation ء 7 وتشتمل الطريقة على وضع غاز يحتوي على حامض ال (ميث) أكريليك «(meth)acrylic acid ¢ يتم إنتاجه في عملية تصنيعية؛ في عمود palatial يحتوي على ° مادة ماصة يكون المكون الأساسي فيها celal لامتصاص حامض ال (ميث) أكريليك acid 1 08(6©7116)؛ وتكوين محلول من حامض ال (ميث) أكريليك ل «(meth)acrylic acid وتفريغ محلول حامض ال (ميث) أكريليك (meth)acrylic acid A من الجزء السفلي من عمود الامتصاص absorption column ؛ وتفريغ غاز يحتوي q على الماء من الجزء العلوي من عمود الامتصاضص absorption column ؛ حيث أن Yo تركيز حامض ال (ميث) أكريليك (methacrylic acid في المحلول المفرغ من الجزء ١١ السفلي من عمود الامتصاص absorption column 2 التحكم في عن طريق تغيير VY كمية الماء الموجود في الغاز الذي يتم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column VY . ١ 7- لطريقة وفقاً لعنصر الحماية )1( حيث يتم تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم Y إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامصاص absorption column عن طريق ¥ التحكم في درجة الحرارة و/أو الضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ¢ . YVYYo١ “- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية )١( حيث يتم تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي Y تم إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column عن طريق ل التحكم في الضغط في الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column . ١ +- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية )١( حيث يتم تغيير كمية الماء الموجود في الغاز الذي تم Y إفلاته من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column عن طريق 7 التحكم في درجة الحرارة والضغط بالجز ءِِ العلوي من عمود | لامقتصاصض absorption column ¢ . ١ 0— الطريقة وفقاً لعنصر الحماية (V) حيث تشتمل أيضا على تصريف الماء المهدور أثناء Y عملية التصنيع لإنتاج حامض ال (ميث) (meth)acrylic acid Sh حيث تتم إعادة 1 تدوير جزء من الماء المهدور أو الماء المهدور كله وصولا إلى عمود الامتقصاص absorption column ¢ يتم استخدامه كمادة ماصة .absorbent ١ +- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية (7) حيث تشتمل أيضا على تصريف الماء المهدور أثناء عملية التصنيع لإنتاج حامض ال (ميث) أكريليك Cua ¢(meth)acrylic acid تتم sale) تدوير جز ء من الماء المهدور أو الماء المهدور كله وصولا إلى عمود aba ay! absorption column ¢ كي يتم استخدامه كمادة ماصة -absorbentYVYVYoالا١ #- الطريقة Gay لعنصر الحماية )1( حيث تشتمل أيضا على تصريف الماء المهدور أثناء Y عملية التصنيع لإنتاج حامض ال (ميث) أكريليك Cua (methacrylic acid تتم إعادة v تدوير جزء من الماء المهدور أو الماء المهدور كله وصولا إلى عمود الامتقصاص absorption column ¢ كي يتم استخدامه كمادة ماصة -absorbent١ +- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية (؛) حيث تشتمل أيضا على تصريف الماء المهدور أثناء y عملية التصنيع لإنتاج حامض ال (ميث) أكريليك acid ع060(8011)؛ Cua تتم sale] v تدوير جزء من الماء المهدور أو الماء المهدور كله وصولا إلى عمود الامتقصاص JS absorption column ¢ استخدامه كمادة ماصة -absorbent١ 4- طريقة وفقا لعنصر الحماية Cua) يتم استخدام غاز محتوي على الماء في تفاعل Y الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل؛ وتتغير و كمية الماء التي يتم تفريغها من الجزء العلوي من عمود الامتقتصاص absorption column ¢ وفقا لكمية الماء الموجودة بالغاز الذي يتم وضعه في المفاعل لإجراء ° الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation .-٠١ ١ طريقة وفقا لعنصر الحماية oF حيث يتم استخدام غاز محتوي على الماء في تفاعل Y الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل؛ وتتغير و كمية الماء التي يتم تفريغها من الجزء العلوي من عمود الامتقصاص absorption column 3 وفقا لكمية الماء الموجودة بالغاز الذي يتم وضعه في المفاعل لإجراء 1 الأكسدة الحفزية shall الغازي ٠ catalytic gas-phase oxidationYVVYoدوس-١١ ١ طريقة وفقا لعنصر الحماية Cus oF يتم استخدام غاز محتوي على الماء في تفاعل الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل؛ وتتغير 7 كمية الماء التي يتم تفريغها من الجزء العلوي من عمود الامقصاص absorption column 3 طبقا لكمية الماء الموجودة بالغاز الذي يتم وضعه في المفاعل لإجراء 0 الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation .-١ ١ طريقة وفقا لعنصر الحماية of حيث يتم استخدام غاز محتوي على الماء في تفاعل الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل؛ وتتغير 7 كمية الماء التي يتم تفريغها من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column 3 طبقا لكمية الماء الموجودة بالغاز الذي يتم وضعه في المفاعل لإجراء الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation .-١“ ١ طريقة وفقا لعنصر الحماية 0 Cua يتم استخدام غاز محتوي على الماء في تفاعل الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل؛ وتتغير 7 كمية الماء التي يتم تفريغها من الجزء العلوي من عمود الامقصاص absorption column 3 طبقا لكمية الماء الموجودة بالغاز الذي يتم وضعه في المفاعل لإجراء هت الأكسدة الحفزية shall الغازي catalytic gas-phase oxidation .-١4 ١ الطريقة وفقا لعنصر الحماية ١ حيث يتم استخدام الهواء في تفاعل الأكسدة الحفزية Y للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation في مفاعل» وتتغير كمية الماء و الموجودة في الغاز الذي يتم تفريغه من الجزء العلوي من عمود الامتصاص absorption column ¢ وفقا لكمية الماء الموجودة في الهواء الذي يتم وضعه في ° المفاعل لإجراء الأكسدة الحفزية للطور الغازي catalytic gas-phase oxidation .YYVo
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001375741 | 2001-12-10 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA02230465B1 true SA02230465B1 (ar) | 2007-04-07 |
Family
ID=19184055
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA02230465A SA02230465B1 (ar) | 2001-12-10 | 2002-12-14 | طريقة وجهاز لامتصاص حمضacrylic acid (meth) |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6825381B2 (ar) |
| CN (1) | CN100351221C (ar) |
| SA (1) | SA02230465B1 (ar) |
| ZA (1) | ZA200209651B (ar) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4056429B2 (ja) | 2003-06-05 | 2008-03-05 | 株式会社日本触媒 | （メタ）アクリル酸の製造方法 |
| CN1304349C (zh) * | 2003-11-28 | 2007-03-14 | 三菱化学株式会社 | 收集(甲基)丙烯醛或(甲基)丙烯酸的方法及其收集设备 |
| WO2008081907A1 (ja) | 2006-12-28 | 2008-07-10 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | （メタ）アクリル酸の製造方法 |
| DE102008035202B3 (de) * | 2008-07-28 | 2009-09-24 | Prinovis Ltd. & Co. Kg | Verfahren zur Reinigung von mit inbesondere chemischen Rückständen befrachteten Gasen |
| DE102013217386A1 (de) * | 2013-09-02 | 2015-03-05 | Evonik Industries Ag | Verfahren zur Herstellung von Acrylsäure |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5949215B2 (ja) * | 1976-11-27 | 1984-12-01 | 日本化薬株式会社 | メタクリル酸又はアクリル酸の製造方法 |
| US4317926A (en) * | 1978-01-19 | 1982-03-02 | Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co., Ltd. | Process for preparing and recovering acrylic acid |
| DE4436243A1 (de) * | 1994-10-11 | 1996-04-18 | Basf Ag | Verfahren zur Abtrennung von (Meth)acrylsäure aus dem Reaktionsgasgemisch der katalytischen Gasphasenoxidation C¶3¶-/C¶4¶-Verbindungen |
| JP3028925B2 (ja) | 1995-12-05 | 2000-04-04 | 株式会社日本触媒 | アクリル酸の製造方法 |
| DE19709471A1 (de) * | 1997-03-07 | 1998-09-10 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von (Meth)acrylsäure |
| JP4308372B2 (ja) * | 1999-07-06 | 2009-08-05 | 株式会社日本触媒 | （メタ）アクリル酸および／または（メタ）アクロレインの吸収方法及びその装置 |
| US6566551B2 (en) * | 1999-12-02 | 2003-05-20 | Nippon Shokubai Co., Ltd. | Method for preventing effluent gas pipe from blocking |
| JP3938646B2 (ja) * | 2000-01-14 | 2007-06-27 | 株式会社日本触媒 | アクリル酸の製造方法 |
| JP2001247510A (ja) * | 2000-03-08 | 2001-09-11 | Nippon Shokubai Co Ltd | アクリル酸の製造方法 |
-
2002
- 2002-11-27 US US10/304,751 patent/US6825381B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-11-27 ZA ZA200209651A patent/ZA200209651B/xx unknown
- 2002-12-10 CN CNB021545901A patent/CN100351221C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2002-12-14 SA SA02230465A patent/SA02230465B1/ar unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN100351221C (zh) | 2007-11-28 |
| ZA200209651B (en) | 2003-06-03 |
| US20030120112A1 (en) | 2003-06-26 |
| US6825381B2 (en) | 2004-11-30 |
| CN1424298A (zh) | 2003-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA04250146B1 (ar) | طريقة لإنتاج حمض الأكريليك acrylic acid | |
| US4008131A (en) | Purification of acetic acid | |
| US4110370A (en) | Method of separating high-boiling or non-volatile materials | |
| EP1388532B1 (en) | Method for production of acrylic acid | |
| US6407287B2 (en) | Method for production of acrylic acid | |
| JPH08176062A (ja) | 反応ガス混合物から（メタ）アクリル酸を分離する方法 | |
| JP2001226320A (ja) | アクリル酸の捕集方法およびアクリル酸の精製方法 | |
| SA07270507B1 (ar) | عملية لإنتاج حمض (ميث) أكريليك | |
| US7404834B2 (en) | Ethylene oxide plant operation | |
| EP1388533B1 (en) | Method for production of acrylic acid | |
| AU2007218513B2 (en) | Reducing method of water from reactor outlet gas in the oxidation process of aromatic compound | |
| SA02230465B1 (ar) | طريقة وجهاز لامتصاص حمضacrylic acid (meth) | |
| JPH0920711A (ja) | アクロレインを含む気体流れの精製のための方法及びプラント | |
| CN101098737A (zh) | 制备符合规格要求的邻苯二甲酸酐的方法 | |
| JP2786823B2 (ja) | メチラ−ルの精製法 | |
| KR101420888B1 (ko) | 중합가능한 화합물의 정제 방법 | |
| SU1155155A3 (ru) | Способ концентрировани водных растворов мочевины | |
| JP2001520213A (ja) | （メタ）アクリル酸の製造方法 | |
| JP2779387B2 (ja) | 塩化水素の製造方法 | |
| JP3832868B2 (ja) | アクリル酸の精製法 | |
| JP2504777B2 (ja) | 反応ガスの急冷方法 | |
| US3513632A (en) | Separation of acrylic acid and acrolein | |
| JPH01242547A (ja) | メタクロレインの吸収方法 | |
| GB2057410A (en) | Production of pure cyanogen chloride | |
| JP2004517962A (ja) | 規格に適合した無水フタル酸を製造する方法 |