RU2686424C1 - Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства - Google Patents

Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства Download PDF

Info

Publication number
RU2686424C1
RU2686424C1 RU2018104088A RU2018104088A RU2686424C1 RU 2686424 C1 RU2686424 C1 RU 2686424C1 RU 2018104088 A RU2018104088 A RU 2018104088A RU 2018104088 A RU2018104088 A RU 2018104088A RU 2686424 C1 RU2686424 C1 RU 2686424C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mass
annealing
electrical steel
content
oriented electrical
Prior art date
Application number
RU2018104088A
Other languages
English (en)
Inventor
Хироаки НАКАДЗИМА
Томоюки ОКУБО
Тадаси НАКАНИСИ
Ёсихико ОДА
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Application granted granted Critical
Publication of RU2686424C1 publication Critical patent/RU2686424C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/06—Surface hardening
    • C21D1/09—Surface hardening by direct application of electrical or wave energy; by particle radiation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
    • C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
    • C23G1/02—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts with acid solutions
    • C23G1/08—Iron or steel
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H01F1/18—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets with insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C21D8/1283—Application of a separating or insulating coating

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения отличных магнитных свойств листа из неориентированной электротехнической стали способ включает использование стального сляба, содержащего мас.%: C не больше 0,01, Si не больше 6, Mn 0,05-3, P не больше 0,2, Al не больше 2, N не больше 0,005, S не больше 0,01, Ga не больше 0,0005, Fe и неизбежные примеси остальное, горячую прокатку сляба, необязательно отжиг, декапирование, холодную прокатку, окончательный отжиг и нанесение изоляционного покрытия, причем средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в процессе нагрева во время окончательного отжига составляет не менее чем 50°C/с. 6 з.п. ф-лы, 2 табл., 3 ил., 2 пр.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу получения листа неориентированной электротехнической стали, и конкретно к способу получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего отличные магнитные свойства.
Уровень техники
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой представляет собой тип мягкого магнитного материала, который широко используется в качестве материала стального сердечника для роторов и тому подобного. При текущей тенденции энергосбережения, существует возрастающая потребность в улучшении эффективности, уменьшении габаритов и снижения веса электротехнического оборудования. Поэтому возрастает значимость улучшения магнитных свойств материала стального сердечника.
Неэлектротехнический стальной лист обычно получают, подвергая плоскую стальную заготовку (сляб), содержащую кремний, горячей прокатке, в случае необходимости, отжигу горячей полосы, холодной прокатке и окончательному отжигу. С целью реализации отличных магнитных свойств, требуется получение структуры, обеспечивающей магнитные свойства на этапе после окончательного отжига. В связи с этим полагают, что отжиг горячей полосы является существенным.
Однако, добавление процесса отжига горячей полосы создает проблемы: не только удлиняется производственный цикл до нескольких дней, но также возрастает стоимость производства. В частности, увеличение производительности и снижение стоимости производства в настоящее время считаются важными факторами, в связи с повышением спроса на листовую электротехническую сталь, и поэтому активно разрабатываются технологии, в которых исключается отжиг горячей полосы.
Например, в качестве технологии, в которой исключается отжиг горячей полосы, в JP-A-2000-273549 раскрыт способ усовершенствования магнитных свойств путем снижения содержания S до меньше, чем 0,0015 масс. %, с целью улучшения роста кристаллических зерен, добавления Sb и Sn для того, чтобы подавить азотирование поверхностного слоя, и наматывание листа при высокой температуре в ходе горячей прокатки для того, чтобы увеличить размер кристаллических зерен горячекатаного листа, что оказывает влияние на плотность магнитного потока.
В JP-A-2008-524449 раскрыта технология, относительно способа получения листа неориентированной электротехнической стали, где снижены магнитные потери в железе и повышена плотность магнитного потока, без проведения отжига горячей полосы, путем контроля составляющих компонентов сплава и оптимизации условий горячей прокатки с использованием фазового превращения стали, с целью регулирования структуры горячей прокатки.
Раскрытие сущности изобретения
Проблема, решаемая в настоящем изобретении
Однако в способе, раскрытом в JP-A-2000-273549, необходимо снижать содержание S до очень низкого значения, таким образом, возрастает стоимость производства (затраты на удаление серы). Кроме того, в способе JP-A-2008-524449, имеется множество ограничений на компоненты стали и условия горячей прокатки, таким образом, практически производство будет затруднено.
Настоящее изобретение выполнено с учетом указанных выше проблем существующего уровня техники, причем задача изобретения заключается в разработке способа получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего отличные магнитные свойства при низкой стоимости, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Решение проблемы
Авторы изобретения сосредоточили внимание на влиянии примесей, которые неизбежно содержатся в стальной заготовке, на магнитные свойства и выполнили различные исследования для решения указанной выше задачи. В результате было обнаружено, что плотность магнитного потока и магнитные потери в железе могут быть значительно улучшены за счет конкретного снижения содержания Ga, среди неизбежных примесей, до очень низкого уровня или дополнительного снижения содержания Al до очень низкого уровня, даже если исключается отжиг горячей полосы, и было завершено настоящее изобретение.
Таким образом, изобретение представляет собой способ получения листа неориентированной электротехнической стали, который включает в себя ряд этапов горячей прокатки сляба, имеющего следующий химический состав: С - не больше, чем 0,01 масс. %, Si - не больше, чем 6 масс. %, Mn - 0,05-3 масс. %, P - не больше, чем 0,2 масс. %, Al - не больше, чем 2 масс. %, N - не больше, чем 0,005 масс. %, S - не больше, чем 0,01 масс. %, Ga - не больше, чем 0,0005 масс. %, причем оставшаяся часть представляет собой Fe и неизбежные примеси, декапирование без проведения отжига горячей полосы, или после проведения отжига горячей полосы, или самоотжига, полосу подвергают единственной холодной прокатке, или двум, или более холодным прокаткам, включая промежуточный отжиг между ними, окончательный отжиг, и образование изоляционного покрытия, отличающийся тем, что средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в процессе нагрева во время окончательного отжига составляет не менее, чем 50°C/с.
Согласно изобретению, способ получения листа неориентированной электротехнической стали отличается тем, что содержание Al в химическом составе сляба составляет не больше, чем 0,005 масс. %.
Кроме того, сляб, использованный в способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, отличается тем, что содержит один или два металла из Sn: 0,01-0,2 масс. % и Sb: 0,01-0,2 масс. % дополнительно к указанному химическому составу.
Кроме того, сляб, использованный в способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, характеризуется тем, что содержит один или несколько металлов, выбранных из Ca: 0,0005-0,03 масс. %, редкоземельных элементов (РЗЭ): 0,0005-0,03 масс. % и Mg: 0,0005-0,03 масс. %, дополнительно к указанному химическому составу.
Более того, лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению характеризуется тем, что содержит один или несколько металлов, выбранных из Ni: 0,01-2,0 масс. %, Co: 0,01-2,0 масс. %, Cu: 0,03-5,0 масс. % и Cr: 0,05-5,0 масс. %, дополнительно к указанному химическому составу.
Технический результат
Согласно изобретению, лист электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющий отличные магнитные свойства, может быть получен, даже если исключается отжиг горячей полосы, таким образом, за малый период времени и при низких затратах возможно получение листов электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющих отличные магнитные свойства.
Краткое описание чертежей
На фигуре 1 приведен график, демонстрирующий влияние содержания Ga на плотность магнитного потока B50.
На фигуре 2 приведен график, демонстрирующий влияние содержания Al на плотность магнитного потока B50.
На фигуре 3 приведен график, демонстрирующий влияние средней скорости нагрева при окончательном отжиге на плотность магнитного потока B50.
Осуществление изобретения
Сначала будут описаны основные эксперименты, подтверждающие осуществление изобретения.
Эксперимент 1
Авторы изобретения исследовали влияние содержания Ga, как неизбежной примеси, на плотность магнитного потока, для того, чтобы разработать лист электротехнической стали с неориентированной структурой, имеющий отличные магнитные свойства, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Образцы стали, полученные путем варьирования количества добавленного Ga в диапазоне от следов до 0,002 масс. % в системе химического состава, который включает в себя C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. % и два уровня Al: 0,2 масс. % и 0,002 масс. %, сплавляли и отливали в условиях лаборатории с образованием стальных слитков, которые подвергали горячей прокатке, чтобы получить горячекатаные листы толщиной 3,0 мм, и подвергали термообработке, соответствующей температуре сматывания полосы в рулон 750°C. После этого горячекатаные листы декапируют без проведения отжига горячей полосы и подвергают холодной прокатке с образованием холоднокатаных листов, имеющих толщину 0,50 мм, которые подвергают окончательному отжигу при 1000°C в течение 10 секунд в атмосфере 20 объем. % H2 – 80 объем. % N2. Кроме того, средняя скорость нагрева от 500 до 800°C в окончательном отжиге устанавливается равной 70°C/с.
Величины плотности магнитного потока B50 для полученных таким образом стальных листов после окончательного отжига измеряют стандартным методом Эпштейна (25 см), чтобы получить результаты, приведенные на фигуре 1.
Из этих результатов видно, что плотность магнитного потока B50 быстро возрастает, когда содержание Ga составляет не больше, чем 0,0005 масс. %, причем эффект увеличения плотности магнитного потока из-за снижения содержания Ga становится значительнее, когда содержание Al составляет 0,002 масс. %, а не 0,2 масс. %.
Эксперимент 2
Авторы изобретения выполнили эксперимент относительно влияния содержания Al на плотность магнитного потока.
Образцы стали, полученные путем варьирования количества добавленного Al в диапазоне от следов до 0,01 масс. % в системе химического состава, который включает в себя C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. %, причем содержание Ga снижено до 0,0002 mass %, сплавляли в условиях лаборатории, и величины плотности магнитного потока B50 стальных листов после окончательно отжига измеряли методом Эпштейна (25 см) таким же образом, как в Эксперименте 1.
На фигуре 2 показана зависимость между содержанием Al и плотностью магнитного потока B50 с учетом полученных выше результатов. Как видно из фигуры 2, плотность магнитного потока увеличивается, когда содержание Al составляет не больше, чем 0,005 масс. %.
Как видно из указанных экспериментальных результатов, плотность магнитного потока может быть значительно повышена за счет снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % и, кроме того, путем снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % при снижении содержания Al до не больше, чем 0,005 масс. %.
Причины влияния снижения содержания Ga и/или содержания Al на значительное увеличение плотности магнитного потока полностью не ясны, но авторы полагают, что температура рекристаллизации исходного материала снижается при уменьшении содержания Ga, изменяя характеристики рекристаллизации при горячей прокатке, таким образом, улучшается текстура горячекатаного листа. В частности, полагают, что причиной значительного увеличения плотности магнитного потока, когда содержание Al составляет не больше, чем 0,005 масс. %, является тот факт, что изменяется подвижность границы зерен при снижении содержания Ga и Al, что способствует росту ориентированных кристаллов, полезных для магнитных свойств.
Настоящее изобретение разработано на основе указанных новых знаний.
Эксперимент 3
Затем авторы изобретения осуществили эксперимент по исследованию влияния скорости нагрева при окончательном отжиге на плотность магнитного потока.
Образцы стали, содержащие C: 0,0025 масс. %, Si: 3,0 масс. %, Mn: 0,25 масс. %, P: 0,01 масс. %, N: 0,002 масс. %, S: 0,002 масс. %, Al: 0,002 масс. %, и два уровня Ga: 0,0001 масс. % и 0,001 масс. %, сплавляли в условиях лаборатории и определяли величины плотности магнитного потока B50 стальных листов после окончательного отжига с использованием прибора Эпштейна (25 см) таким же образом, как в Эксперименте 1. В этих опытах варьировали среднюю скорость нагрева, от 500 до 800°C при окончательном отжиге, в диапазоне 20-300°C/с.
На фигуре 3 показана зависимость между средней скоростью нагрева при окончательном отжиге и плотностью магнитного потока B50 с учетом измеренных выше результатов. Как видно из фигуры 3, плотность магнитного потока B50 является практически постоянной, независимо от скорости нагрева стального листа, имеющего содержание Ga 0,001 масс. %, в то время как плотность магнитного потока B50 стального листа с уменьшенным содержанием Ga до 0,0001 масс. % увеличивается, когда скорость нагрева составляет не менее, чем 50°C/с. Из приведенных выше экспериментальных результатов можно видеть, что плотность магнитного потока может быть дополнительно увеличена за счет снижения содержания Ga до не больше, чем 0,0005 масс. % и содержания Al до не больше, чем 0,005 масс. %, при увеличении средней скорости нагрева при окончательном отжиге выше, чем 50°C/с. В настоящее время полностью не ясны причины влияния снижения содержания Ga и увеличения скорости нагрева на значительное увеличение плотности магнитного потока, однако полагают, что это связано с тем, что рекристаллизация {110} зерен и {100} зерен, активированная быстрым нагревом, дополнительно ускоряется за счет снижения содержания Ga, увеличивая количество зерен, имеющих ориентацию оси легкого намагничивания.
Изобретение разработано на основе указанных новых знаний.
Далее разъяснен химический состав сляба, который необходимо использовать в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению.
C: не больше, чем 0,01 масс. %
Углерод вызывает магнитное старение произведенного листа, поэтому его содержание ограничивается: не больше, чем 0,01 масс. %. Предпочтительно углерод составляет не больше, чем 0,005 масс. %, и более предпочтительно не больше, чем 0,003 масс. %.
Si: не больше, чем 6 масс. %
Кремний является элементом, который эффективно повышает удельное сопротивление стали, снижая магнитные потери в железе, поэтому предпочтительно он может содержаться в количестве не менее 1 масс. %. Однако, когда содержание добавленного кремния превышает 6 масс. %, проведение холодной прокатки затрудняется в связи с тем, что кремний вызывает значительное охрупчивание, поэтому верхний предел устанавливается равным 6 масс. %. Предпочтительно содержание кремния находится в диапазоне 1-4 масс. %, и более предпочтительно в диапазоне 1,5-3 масс. %.
Mn: 0,05-3 масс. %
Марганец является элементом, который эффективно предотвращает красноломкость при горячей прокатке, и поэтому необходимо, чтобы он содержался в количестве не менее 0,05 масс. %. Однако, когда его содержание превышает 3 масс. %, ухудшаются характеристики холодной прокатки или происходит снижение плотности магнитного потока, поэтому верхний предел устанавливается равным 3 масс. %. Предпочтительным является содержание марганца в диапазоне 0,05-1,5 масс. %. Более предпочтительным является диапазон 0,2-1,3 масс. %.
P: не больше, чем 0,2 масс. %
Фосфор может добавляться, поскольку он превосходно упрочняет твердый раствор и является элементом, который эффективно регулирует твердость, улучшая способность перфорирования стали. Однако, когда содержание фосфора превышает 0,2 масс. %, становится заметным охрупчивание, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,2 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,15 масс. %, более предпочтительно не больше, чем 0,1 масс. %.
S: не больше, чем 0,01 масс. %
Сера является вредным элементом, образующим сульфиды, например, MnS или тому подобные, которые увеличивают магнитные потери в железе, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,01 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,005 масс. %, и более предпочтительно не больше, чем 0,003 масс. %.
Al: не больше, чем 2 масс. %
Алюминий можно добавлять, поскольку этот элемент эффективно увеличивает удельное сопротивление стали и снижает потери на вихревые токи. Однако, когда содержание алюминия превышает 2,0 масс. %, характеристики холодной прокатки ухудшаются, поэтому верхний предел устанавливается равным 2,0 масс. %.
С целью получения более значительного эффекта улучшения магнитных свойств за счет снижения содержания Ga, его эффективно снижают до не больше, чем 0,005 масс. %. Более предпочтительно, содержание Ga составляет не больше, чем 0,001 масс. %.
N: не больше, чем 0,005 масс. %
Азот является вредным элементом, образующим нитриды, которые повышают магнитные потери в железе, поэтому верхний предел устанавливается равным 0,005 масс. %. Предпочтительно этот предел составляет не больше, чем 0,003 масс. %.
Ga: не больше, чем 0,0005 масс. %
Галлий является наиболее важным элементом в этом изобретении, поскольку даже в незначительном количестве он оказывает весьма плохое влияние на структуру горячекатаного листа. Для подавления указанного влияния необходимо, чтобы содержание галлия было не больше, чем 0,0005 масс. %. Предпочтительно, это содержание составляет не больше, чем 0,0003 масс. %, более предпочтительно не больше, чем 0,0001 масс. %.
Сляб, использованный в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, может содержать один или оба из Sn и Sb в диапазонах Sb: 0,01-0,2 масс. % и Sn: 0,01-0,2 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам, для улучшения магнитных свойств.
Металлы Sb и Sn улучшают структуру произведенного листа и являются эффективными элементами для увеличения плотности магнитного потока. Указанный выше эффект достигается при добавлении металлов в количестве не менее 0,01 масс. %. С другой стороны, когда это количество превышает 0,2 масс. %, указанный эффект насыщается. Следовательно, при добавлении этих элементов предпочтительное их количество находится в диапазоне 0,01-0,2 масс. %. Более предпочтительно, диапазон для Sb: 0,02-0,15 масс. % и для Sn: 0,02-0,15 масс. %.
Сляб, использованный в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из Ca, редкоземельных элементов (РЗЭ) и Mg в диапазонах Ca: 0,0005-0,03 масс. %, РЗЭ: 0,0005-0,03 масс. % и Mg: 0,0005-0,03 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам.
Каждый элемент из Ca, РЗЭ и Mg связывает серу, подавляя осаждение тонкодисперсных сульфидов, и является эффективным элементом для снижения магнитных потерь в железе. С целью достижения указанного эффекта, требуется добавление каждого элемента в количестве не менее 0,0005 масс. %. Однако, когда содержание добавленного элемента превышает 0,03 масс. %, эффект насыщается. Следовательно, при добавлении Ca, РЗЭ и Mg, предпочтительное количество каждого элемента находится в диапазоне 0,0005-0,03 масс. %. Более предпочтительным является диапазон 0,001-0,01 масс. %.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению, может дополнительно содержать один или несколько элементов, выбранных из Ni, Co, Cu и Cr в диапазонах Ni: 0,01-2,0 масс. %, Co: 0,01-2,0 масс. %, Cu: 0,03-5,0 масс. % и Cr: 0,05-5,0 масс. %, дополнительно к вышеуказанным компонентам. Элементы Ni, Co, Cu и Cr являются эффективными для снижения магнитных потерь в железе, поскольку каждый элемент увеличивает удельное сопротивление стали. С целью достижения указанного эффекта, предпочтительно, добавляют каждый из Ni и Co в количестве не менее 0,01 масс. %, Cu в количестве не менее 0,03 масс. % и Cr в количестве не менее 0,05 масс. %. Однако, когда содержание добавленных Ni и Co превышает 2,0 масс. %, причем Cu и Cr добавляют в количестве, превышающем 5,0 масс. %, увеличивается стоимость сплава. Следовательно, при добавлении Ni и Co, предпочтительное количество каждого добавленного элемента находится в диапазоне 0,01-2,0 масс. %, и при добавлении Cu, предпочтительное количество меди находится в диапазоне 0,03-5,0 масс. %, и при добавлении Cr, предпочтительное количество хрома находится в диапазоне 0,05-5,0 масс. %. Более предпочтительны диапазоны для Ni: 0,03-1,5 масс. %, Co: 0,03-1,5 масс. %, Cu: 0,05-3,0 масс. % и для Cr: 0,1-3,0 масс. %.
Остаток, отличающийся от указанных выше компонентов в слябе, использованном в производстве листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, представляет собой Fe и неизбежные примеси. Однако добавление других элементов можно допускать в диапазоне, который не ухудшает желательные эффекты изобретения.
Затем будет описан способ получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой согласно изобретению может быть получен хорошо известным, традиционным способом получения листа неориентированной электротехнической стали до тех пор, пока Ga и Al содержатся в вышеуказанных диапазонах в исходном материале, применяемом в производстве. Например, лист может быть получен способом, в котором химический состав стали регулируется заданным образом в процессе очистки при плавлении стали в конвертере, электрической печи (или тому подобном), и при проведении вторичной очистки в устройстве вакуумной дегазации (или тому подобном), получается путем блюминга стальных слитков или непрерывным литьем с образованием плоской стальной заготовки (сляб), которая затем подвергается горячей прокатке, декапированию, холодной прокатке, окончательному отжигу и нанесению и обжигу изоляционного покрытия.
В способе получения листа неориентированной электротехнической стали согласно изобретению, могут быть получены отличные магнитные свойства, даже если исключается отжиг горячей полосы после горячей прокатки. Однако отжиг горячей полосы может быть осуществлен, причем в этот момент температура выдержки предпочтительно находится в диапазоне 900-1200°C. Когда температура выдержки ниже чем 900°C, нельзя получить достаточный эффект за счет отжига горячей полосы, и поэтому нельзя получить эффект улучшения магнитных свойств. С другой стороны, когда температура выдержки превышает 1200°C, размер зерен горячекатаного листа становится слишком грубым, и имеется риск появления трещин или разрывов в ходе холодной прокатки, что приводит к повышению затрат.
Когда исключается отжиг горячей полосы, самоотжиг может быть осуществлен путем увеличения температуры сматывания полосы в рулон после горячей прокатки. Предпочтительно, температура сматывания полосы в рулон составляет не ниже 650°C, с точки зрения значительной степени рекристаллизации стального листа до холодной или горячей прокатки листа. Более предпочтительно, эта температура составляет не ниже 670°C.
Кроме того, холодная прокатка из горячекатаного листа в холоднокатаный лист с произведенной толщиной листа (окончательная толщина) может быть осуществлена с введением одного, или двух, или больше промежуточных отжигов между прокатками. В частности, конечную холодную прокатку до окончательной толщины предпочтительно принято осуществлять методом теплой прокатки при температуре листа около 200°C, поскольку это обеспечивает значительный эффект увеличения плотности магнитного потока, пока отсутствуют проблемы с оборудованием, производственными ограничениями или затратами.
Окончательный отжиг, которому подвергается холоднокатаный лист с конечной толщиной, предпочтительно представляет собой непрерывный отжиг, который осуществляется путем выдержки при температуре 900-1150°C в течение 5-60 секунд. Когда температура выдержки ниже, чем 900°C, рекристаллизация протекает в недостаточной степени, и хорошие магнитные свойства не достигаются. В то время как, когда эта температура превышает 1150°C, кристаллические зерна укрупняются, и магнитные потери в железе в диапазоне высокой частоты особенно возрастают. Более предпочтительно, температура выдержки находится в диапазоне 950-1100°C.
Важным признаком изобретения является необходимость осуществления быстрого нагрева от 500°C до 800°C при средней скорости нагрева не ниже, чем 50°C/с, в процессе нагрева во время окончательного отжига. Причина состоит в том, что рекристаллизации зерен {110} и {100}, облегчающейся за счет быстрого нагрева, дополнительно способствует снижение содержания Ga, чтобы получить эффект увеличения ориентации зерен по оси легкого намагничивания. Предпочтительная скорость нагрева не ниже, чем 100°C/с, более предпочтительно не ниже, чем 150°C/с.
Более того, способ осуществления быстрого нагрева конкретно не ограничивается. Например, может быть использован метод прямого электрического нагрева, метод индукционного нагрева и тому подобное.
Предпочтительно, поверхность стального листа после окончательного отжига покрывают изоляционным покрытием для увеличения межслойного сопротивления для того, чтобы снизить магнитные потери в железе. Особенно желательно применение полуорганического изоляционного покрытия, содержащего смолу для обеспечения хорошей способности перфорирования.
Лист электротехнической стали с неориентированной структурой, покрытый изоляционным покрытием, может быть использован после отжиговой обработки листа потребителем для снятия напряжений, или может быть использован без отжига для снятия напряжений. Кроме того, отжиг для снятия напряжений может быть осуществлен после процесса перфорирования, проведенного потребителем. Обычно отжиг для снятия напряжений осуществляется в условиях: температура около 750°C, 2 часа.
Пример 1
Образцы стали №№ 1-33, имеющие химический состав, приведенный в таблице 1, расплавляют в процессе очистки при обработке в конверторе вакуумной дегазации и непрерывно разливают с образованием стальных слябов, которые нагревают при температуре 1140°C в течение 1 часа и подвергают горячей прокатке при температуре окончательной горячей прокатки 900°C, чтобы получить горячекатаные листы, имеющие толщину 3,0 мм, и сматывают в рулон при температуре 750°C. Затем рулон декапируют, при этом горячую полосу не подвергают отжигу, а подвергают холодной прокатке один раз, чтобы получить холоднокатаный лист, имеющий толщину 0,5 мм, который подвергают окончательному отжигу в условиях выдержки при 1000°C в течение 10 секунд, чтобы получить лист электротехнической стали с неориентированной структурой. Скорость нагрева при окончательном отжиге устанавливается равной 70°C/с.
Из полученного таким образом стального листа отбирают образцы 30 мм × 280 мм для испытания методом Эпштейна, чтобы измерить магнитные потери в железе W15/50 и плотность магнитного потока B50 с помощью прибора Эпштейна (25 см); результаты испытания также показаны в таблице 1.
Как видно из таблицы 1, неориентированные листы электротехнической стали, имеющие отличные магнитные свойства, могут быть получены путем регулирования химического состава плоской стальной заготовки (сляб) и скорости нагрева при окончательном отжиге в диапазоне изобретения, даже если исключается отжиг горячей полосы.
Таблица 1
№ Химический состав (масс,%) Магнитные свойства Примечания
C P Si Mn Al N S Ga Sn Sb Ca РЗЭ Магнитные потери в железе W15/50 (Вт/кг) Плотность магнитного потока B50(T)
1 0,0029 0,01 3,02 0,255 0,19 0,0019 0,0019 0,0001 - - - - 2,75 1,701 Пример изобретения
2 0,0024 0,02 2,97 0,210 0,20 0,0020 0,0018 0,0003 - - - - 2,96 1,673 Пример изобретения
3 0,0028 0,01 3,00 0,248 0,006 0,0022 0,0022 0,0001 - - - - 2,79 1,706 Пример изобретения
4 0,0025 0,02 2,99 0,251 0,003 0,0020 0,0023 0,0001 - - - - 2,72 1,718 Пример изобретения
5 0,0026 0,01 2,97 0,251 0,001 0,0021 0,0021 0,0001 - - - - 2,64 1,731 Пример изобретения
6 0,0023 0,02 3,04 0,252 0,18 0,0022 0,0019 0,0007 - - - - 3,23 1,651 Сравнительный пример
7 0,0024 0,01 3,03 0,251 0,001 0,0017 0,0023 0,0006 - - - - 3,26 1,661 Сравнительный пример
8 0,0023 0,01 1,52 0,256 0,24 0,0021 0,0024 0,0001 - - - - 3,01 1,738 Пример изобретения
9 0,0025 0,02 1,49 0,252 0,007 0,0019 0,0024 0,0001 - - - - 3,06 1,745 Пример изобретения
10 0,0025 0,01 1,45 0,254 0,001 0,0018 0,0022 0,0001 - - - - 2,92 1,768 Пример изобретения
11 0,0025 0,01 1,54 0,247 0,22 0,0018 0,0016 0,0006 - - - - 3,53 1,687 Сравнительный пример
12 0,0220 0,02 2,99 0,249 0,26 0,0020 0,0019 0,0001 - - - - 4,04 1,651 Сравнительный пример
13 0,0028 0,22 2,98 0,252 0,19 0,0023 0,0019 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
14 0,0031 0,02 3,03 3,210 0,21 0,0021 0,0021 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
15 0,0027 0,02 3,02 0,251 2,21 0,0023 0,0020 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
12 0,0220 0,02 2,99 0,249 0,26 0,0020 0,0019 0,0001 - - - - 4,04 1,651 Сравнительный пример
13 0,0028 0,22 2,98 0,252 0,19 0,0023 0,0019 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
14 0,0031 0,02 3,03 3,210 0,21 0,0021 0,0021 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
15 0,0027 0,02 3,02 0,251 2,21 0,0023 0,0020 0,0001 - - - - Нельзя сматывать из-за охрупчивания Сравнительный пример
16 0,0028 0,03 2,94 0,255 0,21 0,0054 0,0027 0,0001 - - - - 3,79 1,659 Сравнительный пример
17 0,0022 0,03 3,05 0,252 0,19 0,0016 0,0130 0,0001 - - - - 3,72 1,661 Сравнительный пример
18 0,0031 0,02 3,02 0,247 0,001 0,0020 0,0021 0,0001 0,04 - - - 2,58 1,745 Пример изобретения
19 0,0035 0,01 2,97 0,256 0,001 0,0021 0,0026 0,0001 - 0,03 - - 2,59 1,743 Пример изобретения
20 0,0032 0,02 3,06 0,249 0,001 0,0022 0,0030 0,0001 0,03 0,03 - - 2,53 1,756 Пример изобретения
21 0,0027 0,01 3,02 0,255 0,001 0,0024 0,0030 0,0001 0,04 - 0,003 - 2,52 1,753 Пример изобретения
22 0,0024 0,02 3,04 0,250 0,001 0,0021 0,0025 0,0001 0,04 - - 0,004 2,52 1,755 Пример изобретения
23 0,0061 0,01 3,02 0,251 0,001 0,0017 0,0019 0,0001 - - - - 2,91 1,720 Пример изобретения
24 0,0093 0,01 2,98 0,252 0,001 0,0020 0,0020 0,0001 - - - - 3,13 1,702 Пример изобретения
25 0,0029 0,02 0,55 0,252 0,001 0,0022 0,0022 0,0001 - - - - 3,32 1,745 Пример изобретения
26 0,0031 0,01 5,02 0,248 0,001 0,0023 0,0018 0,0001 - - - - 2,41 1,720 Пример изобретения
27 0,0024 0,02 2,99 0,064 0,001 0,0019 0,0019 0,0001 - - - - 2,72 1,736 Пример изобретения
28 0,0027 0,02 2,97 1,989 0,001 0,0019 0,0021 0,0001 - - - - 2,44 1,722 Пример изобретения
29 0,0027 0,09 3,00 0,256 0,001 0,0021 0,0022 0,0001 - - - - 2,65 1,737 Пример изобретения
30 0,0029 0,19 3,01 0,247 0,001 0,0023 0,0023 0,0001 - - - - 2,64 1,738 Пример изобретения
31 0,0033 0,01 3,01 0,251 1,95 0,0021 0,0018 0,0001 - - - - 2,42 1,688 Пример изобретения
32 0,0031 0,02 3,03 0,248 0,001 0,0048 0,0017 0,0001 - - - - 3,32 1,678 Пример изобретения
33 0,0032 0,02 2,98 0,255 0,001 0,0022 0,0094 0,0001 - - - - 3,22 1,682 Пример изобретения
Пример 2
Образцы стали №№ 1-33, имеющие химический состав, приведенный в таблице 2, расплавляют в процессе очистки при обработке в конверторе вакуумной дегазации и непрерывно разливают с образованием стальных слябов, которые нагревают при температуре 1140°C в течение 1 часа и подвергают горячей прокатке при температуре окончательной горячей прокатки 900°C, чтобы получить горячекатаные листы, имеющие толщину 3,0 мм, и сматывают в рулон при температуре 750°C. Затем рулон декапируют, при этом горячую полосу не подвергают отжигу, а подвергают холодной прокатке один раз, чтобы получить холоднокатаный лист, имеющий толщину 0,5 мм, который подвергают окончательному отжигу в условиях выдержки при 1000°C в течение 10 секунд, чтобы получить лист электротехнической стали с неориентированной структурой. Средняя скорость нагрева от 500°C до 800°C при окончательном отжиге изменяется в
Figure 00000001
Figure 00000002

Claims (7)

1. Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, включающий использование стального сляба, содержащего, мас. %: С - не больше 0,01, Si - не больше 6, Mn - 0,05-3, P - не больше 0,2, Al - не больше 2 , N - не больше 0,005, S – не больше 0,01, Ga - не больше 0,0005, Fe и неизбежные примеси - остальное, горячую прокатку сляба, необязательно отжиг, декапирование, холодную прокатку, окончательный отжиг и нанесение изоляционного покрытия, причем окончательный отжиг проводят путем нагрева до температуры 900-1150°C с выдержкой в течение 5-60 с, при этом в процессе нагрева в диапазоне температур от 500°C до 800°C нагрев ведут со средней скоростью не менее 50°C/с.
2. Способ по п. 1, в котором стальной сляб содержит Al не больше 0,005 мас. %.
3. Способ по п. 1, в котором сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Sn 0,01-0,2 и Sb 0,01-0,2.
4. Способ по п. 2, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Sn 0,01-0,2 и Sb 0,01-0,2.
5. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ca 0,0005-0,03, РЗЭ 0,0005-0,03 и Mg 0,0005-0,03.
6. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ni 0,01-2,0, Co 0,01-2,0, Cu 0,03-5,0 и Cr 0,05-5,0.
7. Способ по п. 5, в котором стальной сляб дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, мас. %, из: Ni 0,01-2,0, Co 0,01-2,0, Cu 0,03-5,0 и Cr 0,05-5,0.
RU2018104088A 2015-08-04 2016-06-27 Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства RU2686424C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2015154110 2015-08-04
JP2015-154110 2015-08-04
PCT/JP2016/068943 WO2017022360A1 (ja) 2015-08-04 2016-06-27 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2686424C1 true RU2686424C1 (ru) 2019-04-25

Family

ID=57942778

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018104088A RU2686424C1 (ru) 2015-08-04 2016-06-27 Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10975451B2 (ru)
EP (1) EP3333271B1 (ru)
JP (1) JP6390876B2 (ru)
KR (1) KR102062184B1 (ru)
CN (1) CN107849632A (ru)
RU (1) RU2686424C1 (ru)
TW (1) TWI641704B (ru)
WO (1) WO2017022360A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102018181B1 (ko) 2017-12-26 2019-09-04 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP7352057B2 (ja) * 2018-03-30 2023-09-28 日本製鉄株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法、並びにモータコアおよびその製造方法
KR102106409B1 (ko) * 2018-07-18 2020-05-04 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6950748B2 (ja) * 2018-10-31 2021-10-13 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
KR20210024613A (ko) * 2018-11-02 2021-03-05 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자기 강판
KR102175065B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-05 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102176351B1 (ko) * 2018-11-30 2020-11-09 주식회사 포스코 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102561512B1 (ko) * 2019-03-20 2023-08-01 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05186834A (ja) * 1991-07-05 1993-07-27 Nippon Steel Corp 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH09310124A (ja) * 1996-05-21 1997-12-02 Nippon Steel Corp 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000273549A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
RU2529258C1 (ru) * 2010-08-30 2014-09-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из неориентированной электротехнической стали
RU2534638C1 (ru) * 2010-12-22 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали

Family Cites Families (35)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19930519C1 (de) * 1999-07-05 2000-09-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von nicht kornorientiertem Elektroblech
CS162685B2 (ru) * 1968-07-17 1975-07-15
JPS5228379B2 (ru) 1972-03-08 1977-07-26
US4046602A (en) * 1976-04-15 1977-09-06 United States Steel Corporation Process for producing nonoriented silicon sheet steel having excellent magnetic properties in the rolling direction
JPS60114521A (ja) 1983-11-24 1985-06-21 Kawasaki Steel Corp 珪素鋼板の連続仕上焼鈍炉の操業方法
JPS62102507A (ja) * 1985-10-29 1987-05-13 Kawasaki Steel Corp 無方向性けい素鋼板の製造方法
US4898627A (en) * 1988-03-25 1990-02-06 Armco Advanced Materials Corporation Ultra-rapid annealing of nonoriented electrical steel
JPH0841541A (ja) 1994-07-28 1996-02-13 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH09241809A (ja) * 1996-03-01 1997-09-16 Kawasaki Steel Corp 耐食性に優れたＣｒ含有フェライト系鉄合金
JP4258951B2 (ja) 2000-05-15 2009-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板
JP4718749B2 (ja) 2002-08-06 2011-07-06 Ｊｆｅスチール株式会社 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板及び回転機用部材
JP3852419B2 (ja) 2003-02-06 2006-11-29 住友金属工業株式会社 無方向性電磁鋼板
WO2004099457A1 (ja) 2003-05-06 2004-11-18 Nippon Steel Corporation 鉄損に優れた無方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP2005200756A (ja) 2004-01-19 2005-07-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 無方向性電磁鋼板の製造方法
JP4600003B2 (ja) 2004-11-16 2010-12-15 Ｊｆｅスチール株式会社 モジュラー型モータ用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
WO2006068399A1 (en) 2004-12-21 2006-06-29 Posco Co., Ltd. Non-oriented electrical steel sheets with excellent magnetic properties and method for manufacturing the same
CN1796015A (zh) 2004-12-28 2006-07-05 宝山钢铁股份有限公司 薄板坯连铸连轧生产冷轧无取向电工钢的方法
KR100973627B1 (ko) 2005-07-07 2010-08-02 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 무방향성 전자 강판 및 그 제조 방법
RU2398894C1 (ru) 2006-06-16 2010-09-10 Ниппон Стил Корпорейшн Лист высокопрочной электротехнической стали и способ его производства
JP5194535B2 (ja) 2006-07-26 2013-05-08 新日鐵住金株式会社 高強度無方向性電磁鋼板
JP5228379B2 (ja) 2006-07-27 2013-07-03 新日鐵住金株式会社 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法
JP2011084761A (ja) 2009-10-13 2011-04-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 回転子用無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5839778B2 (ja) 2010-04-06 2016-01-06 新日鐵住金株式会社 高周波鉄損の優れた無方向性電磁鋼板、及びその製造方法
JP5780013B2 (ja) * 2011-06-28 2015-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
CN103827333B (zh) * 2011-09-27 2016-09-21 杰富意钢铁株式会社 无取向电磁钢板
JP5884472B2 (ja) 2011-12-26 2016-03-15 Ｊｆｅスチール株式会社 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5892327B2 (ja) 2012-03-15 2016-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板の製造方法
WO2013179438A1 (ja) 2012-05-31 2013-12-05 新日鐵住金株式会社 無方向性電磁鋼板
KR20150093807A (ko) 2013-02-21 2015-08-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 자기 특성이 우수한 세미프로세스 무방향성 전기 강판의 제조 방법
JP5825494B2 (ja) 2013-03-06 2015-12-02 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP6057082B2 (ja) 2013-03-13 2017-01-11 Ｊｆｅスチール株式会社 磁気特性に優れる無方向性電磁鋼板
PL2985360T3 (pl) 2013-04-09 2018-12-31 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha cienka ze stali magnetycznej niezorientowanej i sposób jej wytwarzania
JP5995002B2 (ja) 2013-08-20 2016-09-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高磁束密度無方向性電磁鋼板およびモータ
MX2017002066A (es) 2014-08-20 2017-05-04 Jfe Steel Corp Lamina de acero electrico de grano no orientado que tiene excelentes propiedades magneticas.
JP6048699B2 (ja) * 2015-02-18 2016-12-21 Ｊｆｅスチール株式会社 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05186834A (ja) * 1991-07-05 1993-07-27 Nippon Steel Corp 高磁束密度、低鉄損を有する無方向性電磁鋼板の製造方法
JPH09310124A (ja) * 1996-05-21 1997-12-02 Nippon Steel Corp 形状と磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000273549A (ja) * 1999-03-25 2000-10-03 Nkk Corp 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法
RU2529258C1 (ru) * 2010-08-30 2014-09-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из неориентированной электротехнической стали
RU2534638C1 (ru) * 2010-12-22 2014-12-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Способ получения листа из нетекстурированной электротехнической стали

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2017022360A1 (ja) 2017-08-10
CN107849632A (zh) 2018-03-27
US10975451B2 (en) 2021-04-13
EP3333271B1 (en) 2020-06-17
KR102062184B1 (ko) 2020-01-03
KR20180011809A (ko) 2018-02-02
EP3333271A4 (en) 2018-07-04
JP6390876B2 (ja) 2018-09-19
WO2017022360A1 (ja) 2017-02-09
EP3333271A1 (en) 2018-06-13
TWI641704B (zh) 2018-11-21
US20180230564A1 (en) 2018-08-16
TW201710524A (zh) 2017-03-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2686424C1 (ru) Способ получения листа неориентированной электротехнической стали, имеющего превосходные магнитные свойства
EP3184661B1 (en) Non-oriented electrical steel sheet having excellent magnetic properties
RU2537628C1 (ru) Способ производства листа из текстурированной электротехнической стали
CN110114478B (zh) 取向电工钢板的制造方法
RU2597464C2 (ru) Способ изготовления листа текстурированной электротехнической стали
KR102057126B1 (ko) 방향성 전자 강판 및 그의 제조 방법
KR100655678B1 (ko) 방향성 전자 강판의 제조방법 및 방향성 전자 강판
CN108474077B (zh) 取向电工钢板及其制造方法
JP2022514794A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR102249920B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
CN111417737B (zh) 低铁损取向性电磁钢板及其制造方法
KR20200098691A (ko) 방향성 전자 강판
JP4258185B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3896937B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4239456B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2560579B2 (ja) 高透磁率を有する高珪素鋼板の製造方法
JP5353234B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4211447B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2760208B2 (ja) 高い磁束密度を有する珪素鋼板の製造方法
JP5904151B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7338511B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4238743B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP4267320B2 (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法
CN114341383A (zh) 无方向性电磁钢板的制造方法
CN114286871A (zh) 无取向性电磁钢板的制造方法