RU2621289C1 - Two-stage differential operational amplifier with higher gain - Google Patents
Two-stage differential operational amplifier with higher gain Download PDFInfo
- Publication number
- RU2621289C1 RU2621289C1 RU2015154394A RU2015154394A RU2621289C1 RU 2621289 C1 RU2621289 C1 RU 2621289C1 RU 2015154394 A RU2015154394 A RU 2015154394A RU 2015154394 A RU2015154394 A RU 2015154394A RU 2621289 C1 RU2621289 C1 RU 2621289C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- output
- transistor
- auxiliary
- input
- differential stage
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
- H03F3/45—Differential amplifiers
- H03F3/45071—Differential amplifiers with semiconductor devices only
- H03F3/45479—Differential amplifiers with semiconductor devices only characterised by the way of common mode signal rejection
- H03F3/45484—Differential amplifiers with semiconductor devices only characterised by the way of common mode signal rejection in differential amplifiers with bipolar transistors as the active amplifying circuit
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области радиоэлектроники и может быть использовано в качестве прецизионного устройства усиления широкополосных сигналов.The invention relates to the field of electronics and can be used as a precision device for amplifying broadband signals.
В современной радиоэлектронной аппаратуре находят применение дифференциальные операционные усилители (ОУ) и трансимпедансные преобразователи, выполненные на базе входного дифференциального каскада (ДК) с активной нагрузкой в виде классических токовых зеркал [1-8], в т.ч. так называемых токовых зеркал Вильсона [9-12]. ОУ с такой архитектурой, в т.ч. с входными полевыми транзисторами, широко применяются в составе микросхем, выпускаемых как отечественными, так и зарубежными фирмами (СА3078, LM13600, LM13700, NE5517, AU5517) [9-12]. В них токовые зеркала обеспечивают высокую стабильность статического режима выходных транзисторов промежуточного каскада (ПК) ОУ, обеспечивающего основное усиление, и фактически преобразуют изменения выходных токов входного ДК в соответствующие приращения выходного тока ПК. Однако в схемах ОУ с данной архитектурой общий коэффициент усиления по напряжению (Kу) получается небольшим. Это связано с тем, что входное сопротивление классических токовых зеркал, на котором выделяются выходные напряжения входного ДК, не велико (десятки Ом) и, как следствие, входной каскад работает только в режиме преобразователя «напряжение-ток» и имеет малый коэффициент усиления по напряжению (KДК<1).In modern electronic equipment, differential operational amplifiers (op amps) and transimpedance converters based on an input differential stage (DC) with active load in the form of classical current mirrors [1–8], including the so-called Wilson current mirrors [9-12]. Shelter with such an architecture, incl. with input field-effect transistors, are widely used as part of microcircuits manufactured by both domestic and foreign companies (CA3078, LM13600, LM13700, NE5517, AU5517) [9-12]. In them, current mirrors provide high stability of the static mode of the output transistors of the intermediate stage (PC) of the op-amp, which provides the main gain, and in fact convert changes in the output currents of the input DC into the corresponding increments of the output current of the PC. However, in op amp circuits with this architecture, the overall voltage gain (K y ) is small. This is due to the fact that the input resistance of classical current mirrors, on which the output voltage of the input DC is allocated, is not large (tens of ohms) and, as a result, the input stage only works in the voltage-current converter mode and has a small voltage gain (K DK <1).
Ближайшим прототипом заявляемого устройства является операционный усилитель по патенту US 3.921.090, fig. 1. Кроме этого, данная архитектура ОУ приведена в других патентах [1-8] и справочниках [9-12].The closest prototype of the claimed device is an operational amplifier according to the patent US 3.921.090, fig. 1. In addition, this OS architecture is given in other patents [1-8] and references [9-12].
ОУ-прототип содержит (фиг. 1) входной дифференциальный каскад 1, согласованный по общей эмиттерной цепи 2 с первой 3 шиной источника питания, первый 4 и второй 5 противофазные токовые выходы входного дифференциального каскада 1, первый 6 выходной транзистор, коллектор которого связан со входом токового зеркала 7, согласованного с первой 3 шиной источника питания, второй 8 выходной транзистор, коллектор которого подключен к выходу токового зеркала 7 и токовому выходу устройства 9, первый 10 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен к первому 4 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой второго 12 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания, третий 13 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен ко второму 5 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой четвертого 14 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания.The op-amp prototype contains (Fig. 1) an input
Существенный недостаток известного ОУ состоит в том, что в нем невозможно получить повышенный коэффициент усиления по напряжению, т.к. его входной каскад не дает усиления по напряжению.A significant disadvantage of the known op-amp is that it is impossible to obtain an increased voltage gain in it, since its input stage does not provide voltage gain.
Основная задача предлагаемого изобретения состоит в повышении коэффициента усиления по напряжению (Ку) двухкаскадного разомкнутого ОУ при сохранении высокой температурной и радиационной стабильности напряжения смещения нуля.The main objective of the invention is to increase the voltage gain (K y ) of a two-stage open-loop op-amp, while maintaining high temperature and radiation stability of the zero bias voltage.
Поставленная задача достигается тем, что в дифференциальном операционном усилителе (фиг. 1), содержащем входной дифференциальный каскад 1, согласованный по общей эмиттерной цепи 2 с первой 3 шиной источника питания, первый 4 и второй 5 противофазные токовые выходы входного дифференциального каскада 1, первый 6 выходной транзистор, коллектор которого связан со входом токового зеркала 7, согласованного с первой 3 шиной источника питания, второй 8 выходной транзистор, коллектор которого подключен к выходу токового зеркала 7 и токовому выходу устройства 9, первый 10 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен к первому 4 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой второго 12 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания, третий 13 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен ко второму 5 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой четвертого 14 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания, предусмотрены новые элементы и связи - первый 4 токовый выход входного дифференциального каскада 1 связан с базой первого 10 вспомогательного, а также базами первого 6 выходного и второго 12 вспомогательного транзисторов через первый 15 дополнительный повторитель напряжения, второй 5 токовый выход входного дифференциального каскада 1 связан с базой третьего 13 вспомогательного, а также базами второго 8 выходного и четвертого 14 вспомогательного транзисторов через второй 16 дополнительный повторитель напряжения, коллектор четвертого 14 вспомогательного транзистора соединен с первым 4 токовым выходом входного дифференциального каскада 1, коллектор второго 12 вспомогательного транзистора подключен ко второму 5 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, причем эмиттеры первого 6 и второго 8 выходных транзисторов соединены со второй 11 шиной источника питания.The problem is achieved in that in a differential operational amplifier (Fig. 1), containing an input
На фиг. 1 показана схема ОУ-прототипа для случая, когда токовые зеркала Вильсона, являющиеся нагрузкой входного ДК1, реализованы на n-p-n-транзисторах 6, 10, 12 и 8, 13, 14, а на чертеже фиг. 2 - схема заявляемого устройства в соответствии с формулой изобретения.In FIG. 1 shows a diagram of an op-amp prototype for the case when Wilson current mirrors, which are the load of the input DC1, are implemented on
На фиг. 3 приведена схема фиг.2 с конкретным выполнением первого 15 и второго 16 дополнительных повторителей напряжения.In FIG. 3 is a diagram of FIG. 2 with a specific embodiment of the first 15 and second 16 additional voltage followers.
В схеме фиг. 4 первый 6 выходной транзистор, первый 10 и второй 12 вспомогательные транзисторы, второй 8 выходной транзистор, третий 13 и четвертый 14 вспомогательные транзисторы выполнены в виде активных элементов с несколькими коллекторами и объединены в единую интегральную структуру. Для расширения вариантов установления статического режима транзисторов здесь могут использоваться вспомогательные источники опорного тока 26 и 27. Кроме этого, в данной схеме предусмотрен классический буферный усилитель 28, обеспечивающий низкоомный выход устройства 29.In the circuit of FIG. 4 the first 6 output transistor, the first 10 and second 12 auxiliary transistors, the second 8 output transistor, the third 13 and fourth 14 auxiliary transistors are made in the form of active elements with several collectors and combined into a single integrated structure. To expand the options for establishing a static mode of transistors, auxiliary sources of
В схеме фиг. 5 входной дифференциальный каскад 1 имеет 4 входа, что позволяет реализовать на базе данной структуры так называемый мультидифференциальный операционный усилитель, имеющий ряд неоспоримых преимуществ в сравнении с классическими ОУ [13].In the circuit of FIG. The 5 input
На фиг. 6 приведена схема ОУ фиг. 4 в среде PSpice на моделях интегральных транзисторов АБМК_1_4 ОАО «Интеграл» (г. Минск).In FIG. 6 is a diagram of the opamp of FIG. 4 in the environment of PSpice on models of integrated transistors ABMK_1_4 of OJSC Integral (Minsk).
На фиг. 7 показана амплитудно-частотная характеристика коэффициента усиления по напряжению ОУ фиг. 6 без отрицательной обратной связи (верхний график) и с отрицательной обратной связью (нижний график).In FIG. 7 shows the frequency response of the voltage gain of the op-amp of FIG. 6 without negative feedback (upper graph) and with negative feedback (lower graph).
На фиг. 8 приведена зависимость систематической составляющей напряжения смещения нуля (Uсм) ОУ фиг. 6 от температуры в диапазоне минус 60÷+80°С (а) и потока нейтронов (б) для случая, когда транзисторы ОУ не имеют разброса параметров, а токовое зеркало 7 и буферный усилитель 28 идеальны. Это позволяет оценить предельные возможности архитектуры предлагаемого устройства, к которым можно стремиться.In FIG. 8 shows the dependence of the systematic component of the zero bias voltage (U cm ) of the op-amp of FIG. 6 on temperature in the range of minus 60 ÷ + 80 ° С (a) and neutron flux (b) for the case when the op-amp transistors do not have a spread of parameters, and the
На фиг. 9 приведена схема ОУ фиг. 5 в среде PSpice на моделях интегральных транзисторов АБМК_1_4 ОАО «Интеграл» (г. Минск).In FIG. 9 is a diagram of the opamp of FIG. 5 in the environment of PSpice on models of integrated transistors ABMK_1_4 of OJSC Integral (Minsk).
На фиг. 10 показана амплитудно-частотная характеристика коэффициента усиления по напряжению ОУ фиг. 9 без отрицательной обратной связи и со 100% отрицательной обратной связью.In FIG. 10 shows the frequency response of the voltage gain of the op-amp of FIG. 9 without negative feedback and with 100% negative feedback.
На фиг. 11 приведена зависимость систематической составляющей напряжения смещения нуля (Uсм) схемы фиг.9 от температуры (а) и потока нейтронов (б) без учета разброса параметров элементов, а также идеальном токовом зеркале 7 и буферном усилителе 28.In FIG. 11 shows the dependence of the systematic component of the zero bias voltage (U cm ) of the circuit of FIG. 9 on temperature (a) and neutron flux (b) without taking into account the spread in the parameters of the elements, as well as on the ideal
Двухкаскадный дифференциальный операционный усилитель с повышенным коэффициентом усиления (фиг. 2) содержит входной дифференциальный каскад 1, согласованный по общей эмиттерной цепи 2 с первой 3 шиной источника питания, первый 4 и второй 5 противофазные токовые выходы входного дифференциального каскада 1, первый 6 выходной транзистор, коллектор которого связан со входом токового зеркала 7, согласованного с первой 3 шиной источника питания, второй 8 выходной транзистор, коллектор которого подключен к выходу токового зеркала 7 и токовому выходу устройства 9, первый 10 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен к первому 4 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой второго 12 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания, третий 13 вспомогательный транзистор, коллектор которого подключен ко второму 5 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, эмиттер соединен со второй 11 шиной источника питания, а база связана с базой четвертого 14 вспомогательного транзистора, эмиттер которого соединен со второй 11 шиной источника питания. В схему введены: первый 4 токовый выход входного дифференциального каскада 1 связан с базой первого 10 вспомогательного, а также базами первого 6 выходного и второго 12 вспомогательного транзисторов через первый 15 дополнительный повторитель напряжения, второй 5 токовый выход входного дифференциального каскада 1 связан с базой третьего 13 вспомогательного, а также базами второго 8 выходного и четвертого 14 вспомогательного транзисторов через второй 16 дополнительный повторитель напряжения, коллектор четвертого 14 вспомогательного транзистора соединен с первым 4 токовым выходом входного дифференциального каскада 1, коллектор второго 12 вспомогательного транзистора подключен ко второму 5 токовому выходу входного дифференциального каскада 1, причем эмиттеры первого 6 и второго 8 выходных транзисторов соединены со второй 11 шиной источника питания.A two-stage differential operational amplifier with a high gain (Fig. 2) contains an input
Кроме этого, в схеме фиг. 2 входной дифференциальный каскад 1 имеет противофазные входы 17 и 18, причем его схема включает входные полевые транзисторы 19, 20, статический режим которых устанавливается источником опорного тока 21.In addition, in the diagram of FIG. 2, the input
В схеме фиг. 3 первый 15 и второй 16 дополнительные повторители напряжения выполнены соответственно на транзисторе 22 и резисторе 23, а также транзисторе 24 и резисторе 25.In the circuit of FIG. 3, the first 15 and second 16 additional voltage followers are made respectively on
На фиг. 4, который соответствует фиг. 3, используются вспомогательные источники опорного тока 26 и 27, а также выходной буферный усилитель 28, вход которого соединен с токовым выходом устройства 9, а выход 29 обеспечивает низкоомный потенциальный выход устройства.In FIG. 4, which corresponds to FIG. 3, auxiliary reference
В схеме фиг. 5, которая соответствует схеме фиг. 2, входной дифференциальный каскад 1 реализован на дополнительных входных транзисторах 30, 31, 32, 33, причем база дополнительного транзистора 30 соединена с первым неинвертирующим входом 34 ОУ, затвор дополнительного транзистора 31 подключен к инвертирующему входу 35 ОУ, база транзистора 32 соединена с инвертирующим входом 36 ОУ, а затвор транзистора 33 связан с четвертым неинвертирующим входом устройства.In the circuit of FIG. 5, which corresponds to the circuit of FIG. 2, the input
Для уменьшения влияния напряжения Эрли первого 6 и второго 8 выходных транзисторов на напряжение смещения нуля ОУ в схеме фиг. 5 предусмотрена цепь смещения 38, реализуемая в виде источника опорного напряжения, вспомогательного резистора и т.п.In order to reduce the influence of the Earley voltage of the first 6 and second 8 output transistors on the OA zero bias voltage in the circuit of FIG. 5, a
Рассмотрим работу ОУ фиг. 2.Consider the operation of the opamp of FIG. 2.
Статический режим по току транзисторов ОУ фиг. 2 устанавливается источником опорного тока 21, входящим в структуру входного дифференциального каскада 1. При этом токи коллекторов транзисторов схемы (Iкi), токи первого 4 и второго 5 выходов ДК принимают значения: I21=4I0, I4=2I0, Iк10=Iк14=I0, I5=2I0, Iк12=I0, Iк13=I0, Iк6=I0, Iк8=I0, где I4=I5 - статические токи первого 4 и второго 5 выходов входного дифференциального каскада 1.The static current mode of the transistors of the opamp of FIG. 2 is set by the reference
Если принять I20=4I0, то коллекторные токи всех транзисторов схемы будут равны некоторому опорному току I0, который выбирается разработчиком, например I0=1 мА.If we take I 20 = 4I 0 , then the collector currents of all the transistors of the circuit will be equal to some reference current I 0 , which is selected by the developer, for example, I 0 = 1 mA.
Таким образом, в заявляемой схеме, также как и в ОУ-прототипе, обеспечивается высокая стабильность статического режима транзисторов промежуточного каскада (первый 6 и второй 8 выходные транзисторы), которая определяется единственным в схеме ОУ источником опорного тока 21.Thus, in the claimed circuit, as well as in the op-amp prototype, high stability of the static mode of transistors of the intermediate stage (first 6 and second 8 output transistors) is ensured, which is determined by the only reference
За счет применения в схеме фиг. 2 первого 15 и второго 16 дополнительных повторителей напряжения и цепей взаимной компенсации эквивалентных сопротивлений (Ri4, Ri5) в цепи токовых выходов 4 и 5 входного ДК, которая обеспечивается четвертым 14 и вторым 12 вспомогательными транзисторами, эквивалентные сопротивления в цепи токовых выходов 4 (Ri4) и 5 (Ri5) существенно возрастают. Это приводит к существенному увеличению коэффициентов усиления по напряжению входного дифференциального каскада 1Due to the use of FIG. 2 first 15 and second 16 additional voltage followers and mutual compensation circuits of equivalent resistance (R i4 , R i5 ) in the circuit of
где u4-5 - напряжение между первым 4 и вторым 5 токовыми выходами;where u 4-5 is the voltage between the first 4 and second 5 current outputs;
uвх - входное напряжение ОУ (напряжение между узлами 17, 18);u I - the input voltage of the OS (voltage between
SДК - крутизна преобразования входного напряжения ДК (uвх) в приращения выходных токов первого 4 и второго 5 токовых выходов ДК в режиме их короткого замыкания.S DC - the steepness of the conversion of the input voltage of the DC (u I ) in increments of the output currents of the first 4 and second 5 current outputs of the DC in the short circuit mode.
В ОУ-прототипе этот коэффициент усиления (KДК) не превышает единицы, т.к. здесь Ri4≈Ri5=25÷50 Ом, а крутизна SДК в схемах с полевыми транзисторами всегда мала.In the op-amp prototype, this gain (K DC ) does not exceed unity, because here R i4 ≈ R i5 = 25 ÷ 50 Ohms, and the slope S DC in circuits with field-effect transistors is always small.
Результаты компьютерного моделирования (фиг. 7, фиг. 10) показывают, что предлагаемая схема ОУ имеет усиление по напряжению порядка 100 дБ (100000 раз) без введения каких-либо дополнительных каскадов усиления. Это повышает общее усиление разомкнутого ОУ.The results of computer simulation (Fig. 7, Fig. 10) show that the proposed op-amp circuit has a voltage gain of the order of 100 dB (100,000 times) without introducing any additional amplification stages. This increases the overall gain of the open op amp.
При 100% отрицательной обратной связи на вход 36 и введении входного сигнала на вход 35 схемы фиг. 5 ОУ фиг. 5 является инвертирующим повторителем входного напряжения с Kу≈-1. Следует заметить, что на базе известного ОУ-прототипа такой режим без резисторов отрицательной обратной связи не реализуется [13].With 100% negative feedback to input 36 and the input signal to input 35 of the circuit of FIG. 5 op-amp of FIG. 5 is an inverting follower of the input voltage with K at ≈-1. It should be noted that on the basis of the well-known op-amp prototype, such a regime without negative feedback resistors is not implemented [13].
Предлагаемые схемотехнические решения ОУ имеют малые значения систематической составляющей напряжения смещения нуля (Uсм) при температурных и радиационных воздействиях (фиг. 8, фиг. 9). Это свидетельствует о высокой стабильности статического режима транзисторов схемы ОУ.The proposed circuit solutions of the op-amp have small values of the systematic component of the zero bias voltage (U cm ) under temperature and radiation influences (Fig. 8, Fig. 9). This indicates the high stability of the static mode of the transistors of the op-amp circuit.
Таким образом, предлагаемое двухкаскадное устройство имеет существенные преимущества в сравнении с известными, обеспечивает разомкнутое усиление по напряжению порядка Kу≈100000 и может найти широкое применение в системах преобразования радиотехнических сигналов.Thus, the proposed two-stage device has significant advantages in comparison with the known ones, it provides open-loop voltage amplification of the order of K at ≈100000 and can be widely used in systems for converting electronic signals.
ИСТОЧНИКИ ИНФОРМАЦИИINFORMATION SOURCES
1. Патент US 5.371.476, fig. 1.1. Patent US 5.371.476, fig. one.
2. Патент US 4.348.602, fig. 2.2. Patent US 4.348.602, fig. 2.
3. Патент US 6.657.465.3. Patent US 6.657.465.
4. Патент US 7.786.799, fig. 3.4. Patent US 7.786.799, fig. 3.
5. Патент Японии JP 61-140210, fig. 1.5. Japanese Patent JP 61-140210, fig. one.
6. Патент US 7.411.451, fig. 2.6. US patent 7.411.451, fig. 2.
7. Патент US 4.607.232.7. Patent US 4.607.232.
8. Патент US 5.936.468.8. Patent US 5.936.468.
9. Справочник: операционные усилители и компараторы (Авербух В.Д. и др.). - М.: Изд-во «Додэка-ХХ1», 2001, С. 106 (микросхема СА3078).9. Reference: operational amplifiers and comparators (Averbukh VD and others). - M.: Publishing House Dodeka-XX1, 2001, p. 106 (microcircuit CA3078).
10. Микросхема LM1360010. Microcircuit LM13600
http://www.komponenten.es.aau.dk/fileadmin/komponenten/Data_Sheet/Linear/LM13600.pdfhttp://www.komponenten.es.aau.dk/fileadmin/komponenten/Data_Sheet/Linear/LM13600.pdf
11. Микросхема LM13700 http://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/549473/TI1/LM13700MX.html11. LM13700 microcircuit http://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/549473/TI1/LM13700MX.html
12. Микросхема NF5517 http://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/175236/ONSEMI/NE5517.html12. Chip NF5517 http://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/175236/ONSEMI/NE5517.html
13. Основные свойства, параметры и базовые схемы включения мультидифференциальных операционных усилителей с высокоимпедансным узлом / Н.Н. Прокопенко, О.В. Дворников, П.С. Будяков // Электронная техника. Серия 2. Полупроводниковые приборы. Выпуск 2 (233), Москва, ОАО «Пульсар», 2014 г. С. 53-64.13. The main properties, parameters and basic schemes for switching on multi-differential operational amplifiers with a high-impedance node / N.N. Prokopenko, O.V. Dvornikov, P.S. Budyakov // Electronic Engineering.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015154394A RU2621289C1 (en) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Two-stage differential operational amplifier with higher gain |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015154394A RU2621289C1 (en) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Two-stage differential operational amplifier with higher gain |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2621289C1 true RU2621289C1 (en) | 2017-06-01 |
Family
ID=59032164
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015154394A RU2621289C1 (en) | 2015-12-17 | 2015-12-17 | Two-stage differential operational amplifier with higher gain |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2621289C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2684510C1 (en) * | 2018-04-16 | 2019-04-09 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Automatic signals amplification circuit |
| RU2780221C1 (en) * | 2022-04-01 | 2022-09-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Operational amplifier with a low systematic zero-bias voltage component |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5432476A (en) * | 1993-04-09 | 1995-07-11 | National Semiconductor Corporation | Differential to single-ended converter |
| RU2416155C1 (en) * | 2009-09-03 | 2011-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential operating amplifier |
| RU2416152C1 (en) * | 2009-09-03 | 2011-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential operating amplifier |
| RU2523124C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ФГБОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Multi-differential operational amplifier |
-
2015
- 2015-12-17 RU RU2015154394A patent/RU2621289C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5432476A (en) * | 1993-04-09 | 1995-07-11 | National Semiconductor Corporation | Differential to single-ended converter |
| RU2416155C1 (en) * | 2009-09-03 | 2011-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential operating amplifier |
| RU2416152C1 (en) * | 2009-09-03 | 2011-04-10 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential operating amplifier |
| RU2523124C1 (en) * | 2013-01-09 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ФГБОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Multi-differential operational amplifier |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2684510C1 (en) * | 2018-04-16 | 2019-04-09 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" (Госкорпорация "Росатом") | Automatic signals amplification circuit |
| RU2780221C1 (en) * | 2022-04-01 | 2022-09-21 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Operational amplifier with a low systematic zero-bias voltage component |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2523124C1 (en) | Multi-differential operational amplifier | |
| RU2365969C1 (en) | Current mirror | |
| RU2621289C1 (en) | Two-stage differential operational amplifier with higher gain | |
| RU2615070C1 (en) | High-precision two-stage differential operational amplifier | |
| RU2615066C1 (en) | Operational amplifier | |
| RU2615068C1 (en) | Bipolar-field differential operational amplifier | |
| RU2624585C1 (en) | Low temperature radiation resistant multidifferencial operation amplifier | |
| RU2568384C1 (en) | Precision operational amplifier based on radiation resistant bipolar and field process | |
| RU2416155C1 (en) | Differential operating amplifier | |
| RU2595927C1 (en) | Bipolar-field operational amplifier | |
| RU2616573C1 (en) | Differential operation amplifier | |
| RU2687161C1 (en) | Buffer amplifier for operation at low temperatures | |
| RU2433523C1 (en) | Precision differential operational amplifier | |
| RU2414808C1 (en) | Operational amplifier with low voltage of zero shift | |
| RU2416149C1 (en) | Differential operating amplifier with low zero offset voltage | |
| RU2568318C1 (en) | Multidifferential operating amplifier with low zero offset voltage | |
| RU2780220C1 (en) | Operational amplifier based on two-stroke "inverse" cascode and complementary fet-steristors with control pn-junction | |
| RU2784666C1 (en) | Gallium arsenide operational amplifier with a low zero-bias voltage | |
| RU2814681C1 (en) | Non-resistive gallium arsenide operational amplifier with low level of systematic component of zero offset voltage | |
| RU2770912C1 (en) | Differential amplifier on arsenide-gallium field-effect transistors | |
| RU2416150C1 (en) | Differential operating amplifier | |
| RU2432666C1 (en) | Differential operational amplifier with low supply voltage | |
| RU2792710C1 (en) | Multichannel differential amplifier based on gallium arsenide field-effect and bipolar transistors | |
| RU2390921C1 (en) | Operational amplifier with low voltage of zero shift | |
| RU2786191C1 (en) | Pull-pull buffer amplifier on complementary bipolar transistors |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171218 |