RU2604225C2 - Теплообмен с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола - Google Patents

Теплообмен с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола Download PDF

Info

Publication number
RU2604225C2
RU2604225C2 RU2013144438/05A RU2013144438A RU2604225C2 RU 2604225 C2 RU2604225 C2 RU 2604225C2 RU 2013144438/05 A RU2013144438/05 A RU 2013144438/05A RU 2013144438 A RU2013144438 A RU 2013144438A RU 2604225 C2 RU2604225 C2 RU 2604225C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
heat exchanger
stream
mother liquor
temperature
heat exchange
Prior art date
Application number
RU2013144438/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013144438A (ru
Inventor
Вэйхуа ЦЗИНЬ
Чжунги ДИН
Original Assignee
ДжиТиСи ТЕКНОЛОДЖИ ЮЭс ЭлЭлСи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжиТиСи ТЕКНОЛОДЖИ ЮЭс ЭлЭлСи filed Critical ДжиТиСи ТЕКНОЛОДЖИ ЮЭс ЭлЭлСи
Publication of RU2013144438A publication Critical patent/RU2013144438A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2604225C2 publication Critical patent/RU2604225C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D9/00—Crystallisation
    • B01D9/0004—Crystallisation cooling by heat exchange
    • B01D9/0013—Crystallisation cooling by heat exchange by indirect heat exchange
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C15/00—Cyclic hydrocarbons containing only six-membered aromatic rings as cyclic parts
    • C07C15/02—Monocyclic hydrocarbons
    • C07C15/067—C8H10 hydrocarbons
    • C07C15/08—Xylenes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/20—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with liquid as a fluidising medium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/14—Purification; Separation; Use of additives by crystallisation; Purification or separation of the crystals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D9/00—Crystallisation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D15/00—Heat-exchange apparatus with the intermediate heat-transfer medium in closed tubes passing into or through the conduit walls ; Heat-exchange apparatus employing intermediate heat-transfer medium or bodies
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу осуществления теплообмена с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола (PX). Способ включает подачу потока поступающего материала и потока маточного раствора в РХ кристаллизационную установку, содержащую первый теплообменник для осуществления теплообмена через стенку между потоком маточного раствора и потоком поступающего материала и кристаллизатор для кристаллизации РХ из потока поступающего материла, при этом поток маточного раствора охлаждается до температуры -50°С, предоставление второго теплообменника для охлаждения потока поступающего материала до его поступления в РХ кристаллизационную установку для охлаждения потока поступающего материала вторым низкотемпературным источником энергии от охлаждающего агента и предоставление третьего теплообменника для осуществления теплообмена через стенку между потоком маточного раствора и потоком поступающего материала до того, как поток поступающего материала входит во второй теплообменник. Изобретение обеспечивает повышение процесса низкотемпературной кристаллизации и оптимальное использование охлаждения с применением теплообмена с маточным раствором дня снижения расходов на охлаждение в процессе кристаллизации. 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Настоящая заявка согласно 35 U.S.С. 119(e) притязает на преимущества предварительной заявки на патент США Регистрационный No. 61/454337, поданной 18 марта 2011 года, описание которой во всей полноте включено в настоящее изобретение посредством отсылки.
Область техники, к которой относится изобретение
Заявленное изобретение относится к способам осуществления теплообмена с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола. В заявленном изобретении охлаждение с применением теплообмена с маточным раствором оптимально используется для снижения расходов на охлаждение в процессе кристаллизации.
Уровень техники
Изомеры ксилола, орто-ксилол (ОХ), мета-ксилол (MX) и пара- ксилол (РХ) и этилбензол (ЕВ), являются С8 ароматическими соединениями, получающимися в процессе риформинга или в других нефтехимических процессах. Обычно примерный состав продуктов в равновесной смеси ксилолов таков: около 40% MX, 20% РХ, 20% ОХ и 20% ЕВ. Эти значения могут колебаться в пределах ±10%. Очищенные индивидуальные ксилолы в больших масштабах применяются в качестве промышленных растворителей и интермедиатов в производстве многих продуктов. Наиболее важный изомер, РХ, применяется для получения терефталевой кислоты (TPА) и диметилтерефталата (DMT), которые используются для получения волокон, пленок и бутылок из полиэтилентерефталата (PET). Для этих целей требуется РХ высокой степени чистоты (>99.7%). За последние годы потребляемое количество РХ высокой степени частоты очень сильно выросло, что отвечает потребностям быстрорастущего рынка.
Многие физические свойства индивидуальных изомеров ксилола близки между собой, например, температуры кипения, что очень затрудняет получение изомеров ксилола высокой степени чистоты обычной перегонкой. В настоящее время имеется два промышленных метода разделения и получения РХ высокой степени чистоты: адсорбция и кристаллизация. Третий метод, комбинированный процесс адсорбции/кристаллизации, был успешно продемонстрирован при испытании в промышленных условиях в 1990-х годах.
До применения в промышленном масштабе процесса РХ адсорбции низкотемпературная фракционная кристаллизация была первым и единственным промышленным методом выделения РХ из смеси С8 ароматических веществ. Совокупность ксилолов является системой, чрезвычайно удобной для кристаллизации из расплава. Температуры плавления РХ, MX, ОХ и ЕВ равны 13.3°С, -47.9°С, -25.2°С и -95.0°С соответственно, и система не образует твердых растворов выше эвтектической точки. Следовательно, кристаллы представляют собой практически чистый РХ. Разработано несколько промышленных способов кристаллизации для выделения РХ из смеси изомеров. Обычно кристаллический РХ получают в одну или две стадии кристаллизации, с регенерацией РХ около 60-65% за проход. На практике в промышленности кристаллизацию РХ проводят при температуре чуть выше эвтектической точки, от около -50°С до около -70°С для исходной равновесной смеси ксилолов. Равновесие РХ в жидкой смеси С8 ароматических изомеров (маточный раствор) ограничивает эффективность процесса кристаллизации. Кристаллы твердого РХ обычно отделяют от маточного раствора фильтрованием или центрифугированием.
Для получения РХ из исходной равновесной смеси ксилолов маточный раствор отделяют от твердого РХ при низкой температуре. Следовательно, маточный раствор из процесса обладает значительной холодопроизводительностью вследствие его низкой температуры и высокой скорости тока. Настоящее изобретение относится к эффективному теплообмену с использованием маточного раствора в этом процессе низкотемпературной кристаллизации.
С учетом вышеуказанного способы теплообмена с использованием маточного раствора в этом процессе низкотемпературной кристаллизации для получения РХ могли бы дать значительные преимущества. Такие способы позволили бы проводить процессы кристаллизации с большей эффективностью.
Раскрытие изобретения
Согласно различным вариантам в изобретении раскрываются способы теплообмена с использованием маточного раствора в процессе кристаллизации пара-ксилола. Эти способы включают: 1) предоставление кристаллизатора или теплообменника для осуществления теплообмена с использованием низкотемпературного маточного раствора; 2) предоставление второго теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с промежуточной температурой; 3) предоставление третьего теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с более высокой температурой. Поток поступающего материала представляет собой среду по другую сторону теплообменников/кристаллизаторов, которая несет тепло, и поток поступающего материала охлаждается маточным раствором. В качестве возможного варианта можно иметь четвертый теплообменник для потока поступающего материала между первым кристаллизатором/теплообменником и вторым теплообменником, чтобы дополнительно оптимизировать теплообмен.
Выше в общих чертах представлены признаки настоящей заявки для того, чтобы легче было понять последующее подробное описание. Другие признаки и преимущества настоящей заявки будут описаны ниже, они составляют содержание Формулы изобретения.
Описание фигур
Для полного понимания настоящего изобретения, и его преимуществ, ниже приводится описание в сочетании с сопровождающими рисунками, которые описывают конкретные варианты изобретения, где:
на Фиг.1 показана типичная система теплообмена с использованием маточного раствора и
на Фиг.2 показана типичная система теплообмена с использованием маточного раствора с необязательным четвертым теплообменником между первым кристаллизатором и вторым теплообменником.
Осуществление изобретения
В нижеприведенном описании представлены некоторые данные, такие как конкретные количества и температура, с тем, чтобы обеспечить глубокое понимание настоящего изобретения, раскрываемого в данной заявке. Однако специалистам в данной области техники ясно, что настоящее изобретение можно применять на практике без таких конкретных данных (подробностей). Во многих случаях подробности, относящиеся к таким аспектам и т.п., не приводятся, поскольку такие подробности не являются необходимыми для полного понимания настоящего изобретения и находятся в компетенции среднего специалиста в релевантной области техники.
В процессе кристаллизации РХ основную энергию потребляют компрессоры холодильных установок, которые применяются для получения низкотемпературного хладагента для охлаждения до нужной температуры потоков поступающего материала. Желательно минимизировать холодопроизводительность за счет теплообмена между различными потоками в кристаллизационной установке перед их выпуском.
В процессе кристаллизации РХ с подачей исходной равновесной смеси ксилолов самая низкая температура ограничивается эвтектической точкой, которая находится от около -50°C до около -70°C. Маточный раствор перед выпуском находится при этой температуре перед выгрузкой. Поскольку исходная равновесная смесь ксилолов содержит только около 20% РХ, количество маточного раствора значительно. Следовательно, значительна полезная холодопроизводительность низкотемпературного маточного раствора. Оптимальный теплообмен с использованием маточного раствора повышает энергетическую эффективность процесса.
Один вариант изобретения относится к способу теплообмена с использованием маточного раствора в процессе кристаллизации РХ, причем этот способ включает подачу потока поступающего материала в РХ кристаллизационную установку; предоставление первого кристаллизатора или теплообменника для осуществления теплообмена с использованием низкотемпературного маточного раствора; предоставление второго теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с промежуточной температурой; предоставление третьего теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с более высокой температурой; при этом поток поступающего в РХ кристаллизационную установку материала охлаждается в процессе теплообмена с маточной жидкостью.
Кристаллизаторы или кристаллизационные установки включают вертикальный сосуд, кристаллизатор с очищаемой поверхностью и промывочные колонны. В кристаллизаторах образуется суспензия кристаллов пара-ксилола высокой степени чистоты в маточном растворе. Эта суспензия подается на промывочную колонну, где кристаллы отделяются от маточного раствора и образуют расплав конечного продукта.
Согласно некоторым вариантам изобретения температура низкотемпературного маточного раствора составляет от -50°С до -70°С. Согласно другим вариантам изобретения кристаллизатор представляет собой кристаллизатор с червячной передачей, кристаллизатор с очищаемой поверхностью или часть кристаллизатора на основном участке кристаллизации РХ. Согласно другому варианту изобретения кристаллизатор может представлять собой один кристаллизатор или несколько кристаллизаторов, работающих последовательно или параллельно. Согласно другим вариантам изобретения теплообменник может представлять собой кожухотрубный теплообменник или предпочтительно теплообменник типа ″труба в трубе″.
Другой вариант изобретения относится к способу осуществления теплообмена с использованием маточного раствора в способе кристаллизации РХ путем предоставления первого кристаллизатора или теплообменника для осуществления теплообмена с использованием низкотемпературного маточного раствора; предоставления второго теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с промежуточной температурой; предоставления третьего теплообменника для осуществления теплообмена с использованием маточного раствора с более высокой температурой; и предоставления четвертого теплообменника для дополнительного снижения температуры потока поступающего материала; при этом поток поступающего в РХ кристаллизационную установку материала охлаждается в процессе теплообмена с маточной жидкостью. Согласно некоторым вариантам изобретения теплообменник можно применять для охлаждения потока поступающего материала.
В способе, проиллюстрированном на Фиг.1, теплообмен с маточной жидкостью сначала происходит в первом кристаллизаторе или теплообменнике 101. Кристаллизатор может представлять собой кристаллизатор с червячной передачей или кристаллизатор с очищаемой поверхностью или часть или доля кристаллизаторов на участке кристаллизации, показанном на Фиг.1. Также может иметься несколько кристаллизаторов, работающих последовательно или параллельно. Причиной применения кристаллизатора является то, что, когда температура падает ниже температуры замерзания РХ и происходит образование кристаллов РХ, необходимо непрерывно удалять кристаллы, чтобы предотвратить накопление твердого вещества, которое может вызвать засорение оборудования. В примере, проиллюстрированном на Фиг.1, в теплообменнике 101 маточный раствор нагревается от -63°С до -54°С, а поток исходного материала охлаждается с -35°С до -40°С. Маточный раствор из теплообменника 101 дополнительно нагревается во втором теплообменнике 102, охлаждая поток исходного материала. Для минимизации засорения оборудования теплообменник 102 может представлять собой кожухотрубный теплообменник или предпочтительно теплообменник типа ″труба в трубе″. Далее маточный раствор из теплообменника 102 нагревается примерно до 35°С в третьем теплообменнике 103, как проиллюстрировано в примере, перед выгрузкой из процесса кристаллизации РХ. Этот теплый поток готов для переработки в установках, расположенных ниже по потоку, таких как установка для изомеризации ксилолов. Поток исходного материала охлаждают в теплообменнике 103 от 40°С до -17°С, как проиллюстрировано в примере. Таким образом, происходит полный теплообмен с использованием маточного раствора.
Способ, проиллюстрированный на Фиг.2, аналогичен способу, проиллюстрированному на Фиг.1, за исключением того, что между первым кристаллизатором 101 и вторым теплообменником 102 вводится четвертый теплообменник 104. Четвертый теплообменник добавляется с целью утилизировать охлаждающий агент с более высокой температурой для более эффективного использования теплообмена с маточным раствором. Переход от низкотемпературного охлаждающего агента с более низкой температкрой к охлаждающему агенту с более высокой температурой означает падение общей мощности холодильной установки. Это иллюстрируется на примере охлаждающего агента (источника энергии) с более высокой температурой в четвертом теплообменнике 104 для охлаждения потока исходных материалов до температуры чуть выше точки замерзания; следовательно, процесс в первом кристаллизаторе 101 оптимизируется за счет отнятия тепла маточным раствором. Охлаждающий агент для теплообменника 104 может представлять собой охладитель, поступающий из холодильной установки, или другой подходящий агент.
Из вышеприведенного описания специалист в данной области техники может легко установить существенные признаки настоящей заявки и может, не отступая от ее сущности и объема, сделать различные изменения и модификации для того, чтобы приспособить настоящую заявку для различного применения и разных условий. Предполагается, что описанные выше варианты изобретения даны только в качестве иллюстрации и что их не следует рассматривать как ограничивающие объем изобретения, который определяется нижеприведенной Формулой изобретения.

Claims (7)

1. Способ осуществления теплообмена с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола (РХ), включающий:
подачу потока поступающего материала и потока маточного раствора в РХ кристаллизационную установку;
где РХ кристаллизационная установка содержит первый теплообменник для осуществления теплообмена через стенку между потоком маточного раствора и потоком поступающего материала и кристаллизатор для кристаллизации РХ из потока поступающего материла, при этом поток маточного раствора охлаждается до температуры -50°С;
предоставление второго теплообменника, который охлаждает поток поступающего материала до его поступления в РХ кристаллизационную установку для охлаждения потока поступающего материала вторым низкотемпературным источником энергии от охлаждающего агента; и
предоставление третьего теплообменника для осуществления теплообмена через стенку между потоком маточного раствора и потоком поступающего материала до того, как поток поступающего материала входит во второй теплообменник.
2. Способ по п. 1, в котором температура указанного потока маточного раствора составляет от -50°С до -70°С.
3. Способ по п. 1, в котором указанный первый теплообменник представляет собой кристаллизатор с червячной передачей, кристаллизатор с очищаемой поверхностью или часть кристаллизатора на основном участке кристаллизации РХ.
4. Способ по п. 1, в котором указанный первый теплообменник включает множество кристаллизаторов, работающих последовательно.
5. Способ по п. 1, в котором указанный первый теплообменник включает множество кристаллизаторов, работающих параллельно.
6. Способ по п. 1, в котором указанный второй теплообменник представляет собой кожухотрубный теплообменник.
7. Способ по п. 1, в котором указанный второй теплообменник представляет собой теплообменник типа "труба в трубе".
RU2013144438/05A 2011-03-18 2012-03-19 Теплообмен с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола RU2604225C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201161454337P 2011-03-18 2011-03-18
US61/454,337 2011-03-18
PCT/US2012/029621 WO2012129155A1 (en) 2011-03-18 2012-03-19 Energy recovery from mother liquid in paraxylene crystallization process

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013144438A RU2013144438A (ru) 2015-04-27
RU2604225C2 true RU2604225C2 (ru) 2016-12-10

Family

ID=46827530

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013144438/05A RU2604225C2 (ru) 2011-03-18 2012-03-19 Теплообмен с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20120234516A1 (ru)
EP (1) EP2686096A4 (ru)
JP (1) JP2014523797A (ru)
KR (1) KR101984770B1 (ru)
CN (2) CN103596670A (ru)
BR (1) BR112013023933A2 (ru)
RU (1) RU2604225C2 (ru)
TW (1) TW201240966A (ru)
WO (1) WO2012129155A1 (ru)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103880586B (zh) * 2012-12-19 2015-09-09 中国石油化工股份有限公司 对二甲苯的多级结晶方法
WO2018217327A1 (en) * 2017-05-23 2018-11-29 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Systems and methods for deep crystallization of xylene streams
CN108905263A (zh) * 2018-07-13 2018-11-30 连云港康乐药业有限公司 一种扑热息痛细晶的生产方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3558731A (en) * 1968-09-18 1971-01-26 Shell Oil Co Paraxylene crystallization
US6565653B2 (en) * 2001-05-08 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Energy efficient process for producing high purity paraxylene
RU2221755C2 (ru) * 2002-04-01 2004-01-20 Сукманский Олег Борисович Способ получения неорганического бурового реагента и установка для его осуществления
US7857396B2 (en) * 2008-06-17 2010-12-28 Pinnacle Potash International, Ltd. Method and system for solution mining

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2659763A (en) * 1950-09-16 1953-11-17 California Research Corp Xylene separation
US2778864A (en) * 1951-04-07 1957-01-22 Exxon Research Engineering Co Process for separating pure para xylene by complexing with antimony trichloride
US2795634A (en) * 1953-05-01 1957-06-11 Standard Oil Co Recovery of ortho-and para-xylenes from c8 aromatic mixtures
US2827503A (en) * 1953-05-01 1958-03-18 Standard Oil Co Recovery of para-xylene from solutions containing the xylene isomers
US2866833A (en) * 1953-09-14 1958-12-30 Standard Oil Co Paraxylene purification system
US3119771A (en) * 1960-07-27 1964-01-28 Phillips Petroleum Co Desalting aqueous salt solutions by the formation of hydrocarbon hydrates and the purification thereof
NL278713A (ru) * 1961-05-22
US3364691A (en) * 1962-06-25 1968-01-23 Phillips Petroleum Co Crystallization
GB1080360A (en) * 1965-07-20 1967-08-23 Ici Ltd Improvements in and relating to crystallisation processes
US3499946A (en) * 1966-09-01 1970-03-10 Mitsubishi Gas Chemical Co Method for separating m- and p-xylene from a mixture of xylenes
US4004886A (en) * 1969-12-12 1977-01-25 Stamicarbon B.V. Two stage continuous process and apparatus for crystallization
US3916018A (en) * 1973-03-26 1975-10-28 Atlantic Richfield Co Separation of paraxylene
DE2509182A1 (de) * 1974-03-11 1975-10-02 Standard Oil Co Einstufiges kristallisationsverfahren zur gewinnung von hochgereinigtem p-xylol
US4039617A (en) * 1975-06-17 1977-08-02 Allied Chemical Corporation Recovery of soda values and heat from sodium carbonate crystallizer purge liquors
US5329061A (en) * 1993-06-01 1994-07-12 Uop Crystallization process for para-xylene recovery using two-stage recovery section
JPH08208561A (ja) * 1994-11-16 1996-08-13 Mitsubishi Chem Corp テレフタル酸の製造方法
JPH10120601A (ja) * 1996-10-23 1998-05-12 Mitsubishi Chem Corp パラキシレンの分離方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3558731A (en) * 1968-09-18 1971-01-26 Shell Oil Co Paraxylene crystallization
US6565653B2 (en) * 2001-05-08 2003-05-20 Bp Corporation North America Inc. Energy efficient process for producing high purity paraxylene
RU2221755C2 (ru) * 2002-04-01 2004-01-20 Сукманский Олег Борисович Способ получения неорганического бурового реагента и установка для его осуществления
US7857396B2 (en) * 2008-06-17 2010-12-28 Pinnacle Potash International, Ltd. Method and system for solution mining

Also Published As

Publication number Publication date
CN111454117A (zh) 2020-07-28
TW201240966A (en) 2012-10-16
BR112013023933A2 (pt) 2016-12-13
JP2014523797A (ja) 2014-09-18
KR101984770B1 (ko) 2019-05-31
EP2686096A1 (en) 2014-01-22
EP2686096A4 (en) 2014-09-10
CN111454117A8 (zh) 2020-10-02
US20120234516A1 (en) 2012-09-20
CN103596670A (zh) 2014-02-19
RU2013144438A (ru) 2015-04-27
WO2012129155A1 (en) 2012-09-27
KR20140016335A (ko) 2014-02-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104230638B (zh) 悬浮结晶生产对二甲苯的方法
US10173147B2 (en) Apparatus and process for separating a target product from a liquid phase comprising the target product
US4666456A (en) Process for the continuous partial crystallization and the separation of a liquid mixture
RU2604225C2 (ru) Теплообмен с использованием маточного раствора в способе кристаллизации пара-ксилола
JP3911238B2 (ja) 高純度パラキシレン製造のための高エネルギー効率プロセス
CN101941882A (zh) 由混合二甲苯分离对二甲苯的方法
US5814231A (en) Separation of liquid eutectic mixtures by crystallization on cold surfaces and apparatus for this purpose
CN107750181B (zh) 半连续结晶方法和装置
CN105228975A (zh) 用于从至少两个含有二甲苯异构体的进料流回收对二甲苯的方法
CN106831312A (zh) 悬浮熔融结晶分离对二甲苯的方法
US2881230A (en) Fractional crystallization process
CN103880586B (zh) 对二甲苯的多级结晶方法
EP2398767B1 (en) Process for crystallizing and separating different diisocyanate isomers
US11332422B2 (en) Systems and methods for deep crystallization of xylene streams
CN112679304B (zh) 一种生产对二甲苯的方法
CN103772131B (zh) 生产对二甲苯的多级结晶方法
CN103880582B (zh) 对二甲苯多级结晶方法
CN103880583B (zh) 对二甲苯的结晶分离方法
CN103772130B (zh) 分离对二甲苯的结晶方法
KR100894785B1 (ko) 고순도 2,6-디메틸나프탈렌 연속 결정화 분리정제 방법 및그 장치
US2882133A (en) Crystal purification apparatus and process

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
PC41 Official registration of the transfer of exclusive right

Effective date: 20210726