RU2581808C1 - Устройство управления рулением - Google Patents

Устройство управления рулением Download PDF

Info

Publication number
RU2581808C1
RU2581808C1 RU2015116441/11A RU2015116441A RU2581808C1 RU 2581808 C1 RU2581808 C1 RU 2581808C1 RU 2015116441/11 A RU2015116441/11 A RU 2015116441/11A RU 2015116441 A RU2015116441 A RU 2015116441A RU 2581808 C1 RU2581808 C1 RU 2581808C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
taxiing
steering
reaction force
torque
angle
Prior art date
Application number
RU2015116441/11A
Other languages
English (en)
Inventor
Юя ТАКЕДА
Original Assignee
Ниссан Мотор Ко., Лтд.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниссан Мотор Ко., Лтд. filed Critical Ниссан Мотор Ко., Лтд.
Application granted granted Critical
Publication of RU2581808C1 publication Critical patent/RU2581808C1/ru

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62DMOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D6/00Arrangements for automatically controlling steering depending on driving conditions sensed and responded to, e.g. control circuits
    • B62D6/008Control of feed-back to the steering input member, e.g. simulating road feel in steer-by-wire applications
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62DMOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D15/00Steering not otherwise provided for
    • B62D15/02Steering position indicators ; Steering position determination; Steering aids
    • B62D15/025Active steering aids, e.g. helping the driver by actively influencing the steering system after environment evaluation
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62DMOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D5/00Power-assisted or power-driven steering
    • B62D5/04Power-assisted or power-driven steering electrical, e.g. using an electric servo-motor connected to, or forming part of, the steering gear

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Transportation (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Steering Control In Accordance With Driving Conditions (AREA)

Abstract

Устройство управления рулением содержит модуль (1) рулевого управления, модуль (20) управления силой реакции при рулении, который задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении, и модуль управления прикладывает силу реакции при рулении к модулю (1) рулевого управления на основе характеристики силы реакции при рулении; модуль вычисления кривизны, который обнаруживает кривизну сигнальной линии дорожной разметки; модуль смещения поперечной силы (средство смещения), который вычисляет величину смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает обнаруженная кривизна, и смещает характеристику силы реакции при рулении в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента; модуль логического вывода поперечного ускорения (средство обнаружения поперечного ускорения), который обнаруживает поперечное ускорение транспортного средства; и процессор задания ограничений (средство подавления смещения), который подавляет изменение величины смещения поперечной силы в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой. Достигается уменьшение дискомфорта, вызываемого у водителя. 3 н. и 3 з.п. ф-лы, 23 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
[0001] Настоящее изобретение относится к устройству управления рулением.
Уровень техники
Патентный документ 1 раскрывает технологию, которая направлена на плавное движение по кривой, и в которой сила реакции при рулении, которая прикладывается к рулю, соответствующая стабилизирующему крутящему моменту, задается таким образом, что она уменьшается по мере того, как возрастает кривизна при повороте.
[0002] Документы предшествующего уровня техники
Патентные документы
[0003] Патентный документ 1. Выложенная заявка на патент Японии № 1999-78938
Сущность изобретения
Проблемы, которые должны быть разрешены изобретением
[0004] В предшествующем уровне техники, описанном выше, имеется проблема в том, что, характеристика силы реакции при рулении изменяется относительно стабилизирующего крутящего момента, вызывая дискомфорт у водителя.
Цель настоящего изобретения заключается в том, чтобы предоставлять устройство управления рулением, которое допускает уменьшение дискомфорта, вызываемого у водителя.
Средство для разрешения вышеуказанных проблем
[0005] В настоящем изобретении, вычисляется величина смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает кривизна; характеристика силы реакции при рулении задается в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении; и характеристика силы реакции при рулении смещается в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента. В это время, изменение величины смещения подавляется в большей степени по мере того, как возрастает крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
Преимущества изобретения
[0006] Таким образом, становится возможным изменение силы реакции при рулении в состоянии поддержания характеристики силы реакции при рулении, и может уменьшаться дискомфорт, вызываемый у водителя.
Краткое описание чертежей
[0007] Фиг. 1 является системным видом, иллюстрирующим систему рулевого управления транспортного средства первого варианта осуществления.
Фиг. 2 является блок-схемой управления модуля 19 управления при повороте.
Фиг. 3 является блок-схемой управления модуля 20 управления силой реакции при рулении.
Фиг. 4 является блок-схемой управления модуля 32 вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений.
Фиг. 5 является блок-схемой управления модуля 37 вычисления силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси.
Фиг. 6 является блок-схемой управления модуля 38 вычисления силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции.
Фиг. 7 является видом, иллюстрирующим область управления F/B-управления углом относительно вертикальной оси и F/B-управления поперечной позицией.
Фиг. 8 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает прерывистый боковой ветер.
Фиг. 9 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси и изменение поперечной позиции, когда F/B-управление поперечной позицией не выполняется, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает постоянный боковой ветер.
Фиг. 10 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси и изменение поперечной позиции, когда F/B-управление поперечной позицией выполняется, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает постоянный боковой ветер.
Фиг. 11 является блок-схемой управления модуля 34 смещения поперечной силы.
Фиг. 12 является видом, иллюстрирующим состояние, в котором характеристика силы реакции при рулении, представляющая крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, смещается в том же направлении, что и у стабилизирующего крутящего момента.
Фиг. 13 является характерным видом, иллюстрирующим взаимосвязь между углом поворота руля при рулении и крутящим моментом поворота при рулении водителем.
Фиг. 14 является видом, иллюстрирующим состояние, в котором характеристика, иллюстрирующая взаимосвязь между углом поворота руля при рулении и крутящим моментом поворота при рулении водителем, изменена посредством смещения характеристики силы реакции при рулении, представляющей крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, в том же направлении, что и у стабилизирующего крутящего момента.
Фиг. 15 является блок-схемой управления модуля 36 смещения крутящего момента силы реакции при рулении.
Фиг. 16 является блок-схемой управления модуля 39 вычисления силы реакции, соответствующего допустимому времени отклонения.
Фиг. 17 является блок-схемой управления модуля 40 вычисления силы реакции, соответствующего поперечной позиции.
Фиг. 18 является видом, иллюстрирующим состояние, в котором характеристика силы реакции при рулении, представляющая крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, смещается в направлении, в котором абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении становится большим.
Фиг. 19 является характерным видом, иллюстрирующим взаимосвязь между углом поворота руля при рулении и крутящим моментом поворота при рулении водителем.
Фиг. 20 является видом, иллюстрирующим состояние, в котором характеристика, иллюстрирующая взаимосвязь между углом поворота руля при рулении и крутящим моментом поворота при рулении водителем, изменена посредством смещения характеристики силы реакции при рулении, представляющей крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, в направлении, в котором абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении становится большим.
Фиг. 21 является блок-схемой, представляющей конфигурацию управления в процессоре задания ограничений в модуле смещения поперечной силы первого варианта осуществления.
Фиг. 22 является картой для вычисления усиления k ограничителя скорости в модуле смещения поперечной силы первого варианта осуществления при движении по кривой.
Фиг. 23 является схематичным видом, представляющим состояние, когда транспортное средство с устройством управления рулением первого варианта осуществления продолжает двигаться по кривой, имеющей относительно большую кривизну.
Список ссылочных позиций
[0008] 1 - модуль рулевого управления
2 - поворотный модуль
3 - резервная муфта
4 - SBW-контроллер
5FL, 5FR - левое и правое передние колеса
6 - руль
7 - вал рулевой колонки
8 - электромотор обеспечения силы реакции
9 - датчик угла поворота при рулении
11 - вал шестерни
12 - рулевая передача
13 - поворотный электромотор
14 - датчик угла поворота
15 - шестерня зубчатой рейки
16 - зубчатая рейка
17 - камера
18 - датчик скорости транспортного средства
19 - модуль управления при повороте
19a - сумматор
20 - модуль управления силой реакции при рулении
20a - модуль вычитания
20b - сумматор
20c - сумматор
21 - процессор изображений
22 - формирователь сигналов управления электрического тока
23 - формирователь сигналов управления электрического тока
24 - навигационная система
31 - модуль вычисления задаваемого угла поворота
32 - модуль вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений
32a - модуль вычисления угла относительно вертикальной оси
32b - модуль вычисления кривизны
32c - модуль вычисления поперечной позиции
32d - сумматор
32e - модуль вычисления целевого момента относительно вертикальной оси
32f - модуль вычисления целевого углового ускорения относительно вертикальной оси
32g - модуль вычисления целевой скорости относительно вертикальной оси
32h - модуль вычисления задаваемого угла поворота
32i - процессор задания ограничений
33 - модуль вычисления поперечной силы
34 - модуль смещения поперечной силы
34a - модуль вычисления кривизны
34b - модуль верхнего и нижнего ограничения
34c - модуль вычисления SAT-усиления
34d - умножитель
34e - процессор задания ограничений
35 - модуль вычисления SAT
36 - модуль смещения крутящего момента силы реакции при рулении
36a - модуль вычисления угла относительно вертикальной оси
36b - модуль вычисления поперечной позиции
36c - модуль выбора силы реакции
36d - процессор задания ограничений
37 - модуль вычисления силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси
37a - модуль верхнего и нижнего ограничения
37b - модуль умножения F/B-усиления угла относительно вертикальной оси
37c - модуль умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства
37d - модуль умножения корректирующего усиления кривизны
37e - умножитель
38 - модуль вычисления силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции
38a - модуль вычитания
38b - модуль верхнего и нижнего ограничения
38c - модуль умножения корректирующего усиления расстояния
38d - модуль умножения F/B-усиления поперечной позиции
38e - модуль умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства
38f - модуль умножения корректирующего усиления кривизны
38g - умножитель
39 - модуль вычисления силы реакции, соответствующий допустимому времени отклонения
39a - умножитель
39b - делитель
39c - делитель
39d - модуль выбора допустимого времени отклонения
39e - модуль вычисления силы реакции, соответствующий допустимому времени отклонения
40 - модуль вычисления силы реакции, соответствующий поперечной позиции
40a - модуль вычитания
40b - модуль вычитания
40c - модуль выбора отклонения поперечной позиции
40d - модуль вычисления силы реакции, соответствующий отклонению поперечной позиции
Предпочтительные варианты осуществления изобретения
[0009] Первый вариант осуществления
Конфигурация системы
Фиг. 1 является системным видом, иллюстрирующим систему рулевого управления транспортного средства первого варианта осуществления.
Устройство рулевого управления первого варианта осуществления, главным образом, сконфигурировано посредством модуля 1 рулевого управления, поворотного модуля 2, резервной муфты 3 и SBW-контроллера 4, и устройство использует систему рулевого управления по проводам (SBW), в которой модуль 1 рулевого управления, который принимает ввод руления от водителя, и поворотный модуль 2, который поворачивает левое и правое переднее колесо 5FL, 5FR (поворотные колеса), механически отделены.
[0010] Модуль 1 рулевого управления содержит руль 6, вал 7 рулевой колонки, электромотор 8 обеспечения силы реакции и датчик 9 угла поворота при рулении.
Вал 7 рулевой колонки вращается неразъемно с рулем 6.
Электромотор 8 обеспечения силы реакции, например, представляет собой бесщеточный электромотор, и коаксиальный электромотор, в котором выходной вал является коаксиальным с валом 7 рулевой колонки, выводит крутящий момент силы реакции при рулении на вал 7 рулевой колонки в ответ на команду из SBW-контроллера 4.
Датчик 9 угла поворота при рулении обнаруживает абсолютный угол поворота вала 7 рулевой колонки, т.е. угол поворота руля 6 при рулении.
[0011] Поворотный модуль 2 содержит вал 11 шестерни, рулевую передачу 12, поворотный электромотор 13 и датчик 14 угла поворота.
Рулевая передача 12 представляет собой рулевую передачу с механизмом реечной передачи, которая поворачивает передние колеса 5L, 5R в ответ на вращение вала 11 шестерни.
Поворотный электромотор 13, например, представляет собой бесщеточный электромотор, в котором выходной вал соединяется с шестерней 15 зубчатой рейки через непроиллюстрированный замедлитель, и этот электромотор выводит крутящий момент поворота для поворота переднего колеса 5 в зубчатую рейку 16 в ответ на команду из SBW-контроллера 4.
Датчик 14 угла поворота обнаруживает абсолютный угол поворота поворотного электромотора 13. Поскольку всегда возникает единственным образом определенная корреляция между углом поворота поворотного электромотора 13 и углом поворота переднего колеса 5, угол поворота переднего колеса 5 может обнаруживаться на основе угла поворота поворотного электромотора 13. В данном документе, если прямо не описано, угол поворота переднего колеса 5 должен представлять собой угол, который вычисляется на основе угла поворота поворотного электромотора 13.
Резервная муфта 3 предоставляется между валом 7 рулевой колонки модуля 1 рулевого управления и валом 11 шестерни поворотного модуля 2, и модуль 1 рулевого управления и поворотный модуль 2 отсоединяются посредством расцепления; модуль 1 рулевого управления и поворотный модуль 2 механически соединяются посредством их прикрепления.
[0012] В дополнение к датчику 9 угла поворота при рулении и датчику 14 угла поворота, описанным выше, скорость транспортного средства (скорость кузова транспортного средства), определяемая посредством изображения проезжей дороги впереди рассматриваемого транспортного средства, захваченного посредством камеры 17 и датчика 18 скорости транспортного средства, вводится в SBW-контроллер 4.
SBW-контроллер 4 содержит модуль 19 управления при повороте для управления углом поворота передних колес 5FL, 5FR, модуль 20 управления силой реакции при рулении (средство управления силой реакции при рулении, контроллер) для управления крутящим моментом силы реакции при рулении, приложенным к валу 7 рулевой колонки, и процессор 21 изображений.
Модуль 19 управления при повороте формирует задаваемый угол поворота на основе каждого фрагмента входной информации и выводит сформированный задаваемый угол поворота в формирователь 22 сигналов управления электрического тока.
Формирователь 22 сигналов управления электрического тока управляет задаваемым электрическим током в поворотный электромотор 13 посредством обратной связи по углу для сопоставления фактического угла поворота, определенного посредством датчика 14 угла поворота, с задаваемым углом поворота.
Модуль 20 управления силой реакции при рулении формирует задаваемый крутящий момент силы реакции при рулении на основе каждого фрагмента входной информации и выводит сформированный задаваемый крутящий момент силы реакции при рулении в формирователь 23 сигналов управления электрического тока.
Формирователь 23 сигналов управления электрического тока управляет задаваемым электрическим током в электромотор 8 обеспечения силы реакции посредством обратной связи по крутящему моменту для сопоставления фактического крутящего момента силы реакции при рулении, который логически выводится из значения тока электромотора 8 обеспечения силы реакции, с задаваемым крутящим моментом силы реакции при рулении.
Процессор 21 изображений распознает левую и правую сигнальные линии дорожной разметки полосы движения (разделительные линии проезжаемого пути) посредством обработки изображений, к примеру, посредством извлечения краев из изображения проезжаемого пути впереди рассматриваемого транспортного средства, захваченного посредством камеры 17.
Помимо этого, когда SBW-система выходит из строя, SBW-контроллер 4 закрепляет резервную муфту 3 и механически соединяет модуль 1 рулевого управления и поворотный модуль 2, обеспечивая возможность перемещения зубчатой рейки 16 в осевом направлении посредством поворачивания руля 6. В это время, может выполняться управление, соответствующее системе электрического усилителя рулевого управления, для повышения силы поворота при рулении водителем посредством вспомогательного крутящего момента поворотного электромотора 13.
SBW-система, описанная выше, может представлять собой резервную систему, содержащую множество экземпляров каждого датчика, каждого контроллера и каждого электромотора. Кроме того, модуль 19 управления при повороте и модуль 20 управления силой реакции при рулении могут быть отдельными элементами управления.
[0013] В первом варианте осуществления, управление устойчивостью и управление уменьшением величины корректирующего руления выполняются с целью уменьшения величины корректирующего руления и уменьшения нагрузки по рулению на водителя.
Управление устойчивостью направлено на повышение уровня безопасности транспортного средства относительно возмущений (бокового ветра, неровных поверхностей дороги, выбоин, отклонений от прямой поверхности дороги и т.д.) и выполняет два вида управления с обратной связью (F/B).
1. F/B-управление углом относительно вертикальной оси
Угол относительно вертикальной оси, сформированный посредством возмущений, уменьшается посредством коррекции угла поворота в соответствии с углом относительно вертикальной оси, который представляет собой угол между сигнальной линией дорожной разметки и направлением движения рассматриваемого транспортного средства.
2. F/B-управление поперечной позицией
Изменение поперечной позиции, которое является интегрированным значением углов относительно вертикальной оси, сформированных посредством возмущений, уменьшается посредством коррекции угла поворота в соответствии с расстоянием до сигнальной линии дорожной разметки (поперечной позицией).
[0014] Управление уменьшением величины корректирующего руления направлено на повышение уровня безопасности транспортного средства относительно ввода руления от водителя и выполняет три вида управления смещением силы реакции.
1. Управление смещением силы реакции, соответствующее поперечной позиции
Характеристика силы реакции при рулении, соответствующая стабилизирующему крутящему моменту, смещается в направлении, в котором абсолютное значение силы реакции при рулении становится большим в соответствии с поперечной позицией, чтобы подавлять изменение знака крутящего момента поворота при рулении на противоположный, когда водитель выполняет корректирующее руление, которое переходит нейтральную позицию угла поворота при рулении.
2. Управление смещением реакции, соответствующее допустимому времени отклонения
Характеристика силы реакции при рулении, соответствующая стабилизирующему крутящему моменту, смещается в направлении, в котором абсолютное значение силы реакции при рулении становится большим в соответствии с допустимым временем отклонения (временем, требуемым для того, чтобы достигать сигнальной линии дорожной разметки), чтобы подавлять изменение знака крутящего момента поворота при рулении на противоположный, когда водитель выполняет корректирующее руление, которое переходит нейтральную позицию угла поворота при рулении.
3. Управление смещением силы реакции, соответствующее кривизне
Характеристика силы реакции при рулении, соответствующая стабилизирующему крутящему моменту, смещается в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента в соответствии с кривизной сигнальной линии дорожной разметки, чтобы уменьшать силу удержания руления водителя и подавлять изменение угла удержания руления относительно изменения силы удержания руления при повороте.
[0015] Модуль управления при повороте
Фиг. 2 является блок-схемой управления модуля 19 управления при повороте.
Модуль 31 вычисления задаваемого SBW-угла поворота вычисляет задаваемый SBW-угол поворота на основе угла поворота при рулении и скорости транспортного средства.
Модуль 32 вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений вычисляет задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений для коррекции задаваемого SBW-угла поворота во время управления устойчивостью, на основе скорости транспортного средства и данных сигнальной линии дорожной разметки. Ниже описываются подробности модуля 32 вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений.
Сумматор 19a выводит значение, полученное посредством суммирования задаваемого SBW-угла поворота и задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений и выводит полученное значение в формирователь 22 сигналов управления электрического тока в качестве конечного задаваемого угла поворота.
[0016] Модуль управления силой реакции при рулении
Фиг. 3 является блок-схемой управления модуля 20 управления силой реакции при рулении.
Модуль 33 вычисления поперечной силы вычисляет поперечную силу на шинах посредством обращения к карте преобразования угла поворота при рулении и поперечной силы, представляющей взаимосвязь между углом поворота при рулении и поперечной силой на шинах, согласно скорости транспортного средства в традиционном устройстве рулевого управления, которая получена посредством экспериментирования или другого средства заранее, на основе угла поворота при рулении и скорости транспортного средства. Карта преобразования угла поворота при рулении и поперечной силы имеет характеристику, при которой поперечная сила на шинах увеличивается по мере того, как возрастает угол поворота при рулении; величина изменения поперечной силы на шинах относительно величины изменения угла поворота при рулении больше, когда угол поворота при рулении является небольшим, по сравнению с тем, когда он является большим; и поперечная сила на шинах становится меньшей по мере того, как возрастает скорость транспортного средства.
Модуль 34 смещения поперечной силы (средство смещения) вычисляет величину смещения поперечной силы для смещения характеристики силы реакции при рулении при управлении смещением силы реакции, соответствующем кривизне, на основе скорости транспортного средства и данных сигнальной линии дорожной разметки. Ниже описываются подробности модуля 34 смещения поперечной силы.
Модуль 20a вычитания вычитает величину смещения поперечной силы из поперечной силы на шинах.
Модуль 35 вычисления SAT вычисляет крутящий момент силы реакции при рулении, который формируется посредством поперечной силы на шинах, посредством обращения к карте преобразования крутящего момента силы реакции при рулении и поперечной силы, представляющей взаимосвязь между поперечной силой на шинах и крутящим моментом силы реакции при рулении в традиционном устройстве рулевого управления, полученным посредством экспериментирования или другого средства заранее, на основе скорости транспортного средства и поперечной силы на шинах после смещения посредством величины смещения поперечной силы. Карта преобразования поперечной силы на шинах и крутящего момента силы реакции при рулении имеет характеристику, при которой крутящий момент силы реакции при рулении больше по мере того, как возрастает поперечная сила на шинах; величина изменения крутящего момента силы реакции при рулении относительно величины изменения поперечной силы на шинах больше, когда поперечная сила на шинах является небольшой, по сравнению с тем, когда она является большой; и крутящий момент силы реакции при рулении становится меньшим по мере того, как возрастает скорость транспортного средства. Эта характеристика моделирует силу реакции, которая формируется на руле посредством стабилизирующего крутящего момента колес, пытающихся возвращаться в прямое состояние, который формируется посредством силы реакции поверхности дороги в традиционном устройстве рулевого управления.
[0017] Сумматор 20b суммирует компонент крутящего момента силы реакции при рулении (пружинный элемент, элемент вязкости, инерционный элемент), соответствующий крутящему моменту силы реакции при рулении, и характеристику руления. Пружинный элемент представляет собой компонент, который является пропорциональным углу поворота при рулении, и вычисляется посредством умножения предварительно определенного усиления и угла поворота при рулении. Элемент вязкости представляет собой компонент, пропорциональный угловой скорости руления, и вычисляется посредством умножения предварительно определенного усиления и угловой скорости руления. Инерционный элемент представляет собой компонент, который является пропорциональным угловому ускорению руления, и вычисляется посредством умножения предварительно определенного усиления и углового ускорения руления.
Модуль 36 смещения крутящего момента силы реакции при рулении вычисляет величину смещения крутящего момента силы реакции при рулении для смещения характеристики силы реакции при рулении при управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции или допустимому времени отклонения, на основе скорости транспортного средства и изображения проезжаемого пути впереди рассматриваемого транспортного средства. Ниже описываются подробности модуля 36 смещения крутящего момента силы реакции при рулении.
Сумматор 20c выводит значение, полученное посредством суммирования крутящего момента силы реакции при рулении после суммирования компонента крутящего момента силы реакции при рулении, соответствующего характеристике руления, и величины смещения крутящего момента поворота при рулении, в формирователь 23 сигналов управления электрического тока в качестве конечного задаваемого крутящего момента силы реакции при рулении.
[0018] Модуль вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений
Фиг. 4 является блок-схемой управления модуля 32 вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений.
Модуль 32a вычисления угла относительно вертикальной оси вычисляет угол относительно вертикальной оси, который представляет собой угол между сигнальной линией дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке и направлением движения рассматриваемого транспортного средства. Угол относительно вертикальной оси в расположенной впереди фиксированной точке должен представлять собой угол, сформированный между сигнальной линией дорожной разметки после предварительно определенного времени (например, 0,5 секунды) и направлением движения рассматриваемого транспортного средства. Угол относительно вертикальной оси может быть легко и точно обнаружен посредством вычисления угла относительно вертикальной оси на основе изображения проезжаемого пути, захваченного посредством камеры 17.
Модуль 32b вычисления кривизны вычисляет кривизну сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке.
Модуль 32c вычисления поперечной позиции вычисляет расстояние до сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке.
Модуль 37 вычисления силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси, вычисляет силу отталкивания транспортного средства для уменьшения угла относительно вертикальной оси, который формируется посредством возмущений при F/B-управлении углом относительно вертикальной оси, на основе угла относительно вертикальной оси, кривизны и скорости транспортного средства. Ниже описываются подробности модуля 37 вычисления силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси.
[0019] Модуль 38 вычисления силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции, вычисляет силу отталкивания транспортного средства для уменьшения изменения поперечной позиции, которое формируется посредством возмущений при F/B-управлении поперечной позицией, на основе угла относительно вертикальной оси, кривизны, скорости транспортного средства и расстояния до сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке. Ниже описываются подробности модуля 38 вычисления силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции.
Сумматор 32d суммирует силу отталкивания, соответствующую углу относительно вертикальной оси, и силу отталкивания, соответствующую поперечной позиции, и вычисляет силу отталкивания в поперечном направлении.
Модуль 32e вычисления целевого момента относительно вертикальной оси вычисляет целевой момент относительно вертикальной оси на основе силы отталкивания в поперечном направлении, колесной базы (расстояния между осями), нагрузки на ось задних колес и нагрузки на ось передних колес. В частности, значение, умножающее отношение нагрузки на ось задних колес относительно веса транспортного средства (нагрузки на ось передних колес + нагрузки на ось задних колес) и колесную базу, относительно силы отталкивания в поперечном направлении, должно быть целевым моментом относительно вертикальной оси.
Модуль 32f вычисления целевого углового ускорения относительно вертикальной оси вычисляет целевое угловое ускорение относительно вертикальной оси посредством умножения коэффициента момента инерции относительно вертикальной оси и целевого момента относительно вертикальной оси.
Модуль 32g вычисления целевой скорости относительно вертикальной оси вычисляет целевую скорость относительно вертикальной оси посредством умножения времени преодоления расстояния между движущимися в потоке транспортными средствами и целевого углового ускорения относительно вертикальной оси.
[0020] Модуль 32h вычисления задаваемого угла поворота вычисляет задаваемый угол
Figure 00000001
поворота для подавления внешних возмущений посредством обращения к следующей формуле на основе целевой скорости
Figure 00000002
относительно вертикальной оси, колесной базы WHEEL_BASE, скорости V транспортного средства и характеристической скорости Vch транспортного средства. Здесь, характеристическая скорость Vch транспортного средства представляет собой параметр в известном "уравнении Аккермана", представляющем характеристики самостоятельного руления транспортного средства.
Figure 00000003
,
где M_PI является предварительно определенным коэффициентом.
Процессор 32i задания ограничений ограничивает максимальное значение и скорость изменения задаваемого угла
Figure 00000004
поворота для подавления внешних возмущений. В традиционном устройстве рулевого управления (в котором механически соединены модуль рулевого управления и поворотный модуль), когда угол поворота руля 6 при рулении находится в диапазоне углов люфта около нейтральной позиции (например, 3° влево и вправо), максимальное значение должно быть диапазоном изменения угла поворота передних колес 5FL, 5FR, соответствующим диапазону люфта (например, 0,2° влево и вправо).
[0021] Фиг. 5 является блок-схемой управления модуля 37 вычисления силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси.
Модуль 37a верхнего и нижнего ограничения выполняет операцию задания верхнего и нижнего ограничения для угла относительно вертикальной оси. Когда угол относительно вертикальной оси является положительным значением (угол относительно вертикальной оси является положительным, когда сигнальная линия дорожной разметки пересекает линию, идущую в направлении движения рассматриваемого транспортного средства), модуль верхнего и нижнего ограничения задает значение равным или превышающим предварительно определенное значение, которое допускает подавление возмущений, задает значение, которое формируется посредством руления водителем, таким образом, что оно меньше значения, когда транспортное средство начинает вибрировать, и значения, которое формируется посредством руления водителем (например, 1°), и задает значение равным 0, когда угол относительно вертикальной оси является отрицательным.
Модуль 37b умножения F/B-усиления угла относительно вертикальной оси умножает F/B-усиление угла относительно вертикальной оси и угол относительно вертикальной оси после обработки задания ограничений. F/B-усиление угла относительно вертикальной оси должно быть равным или превышать предварительно определенное значение, что должно исключать недостаточную величину управления при обеспечении отклика, меньше значения, когда транспортное средство будет вибрировать, и значения, при котором водитель ощущает разрегулированность в нейтральных позициях угла поворота при рулении и угла поворота.
[0022] Модуль 37c умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства умножает корректирующее усиление скорости транспортного средства и скорость транспортного средства. Корректирующее усиление скорости транспортного средства должно иметь характеристику, при которой максимальное значение находится в диапазоне 0-70 км/ч, постепенно уменьшается в диапазоне 70-130 км/ч и имеет минимальное значение (0) в диапазоне, который равен или превышает 130 км/ч.
Модуль 37d умножения корректирующего усиления кривизны умножает корректирующее усиление кривизны и кривизну. Корректирующее усиление кривизны должно иметь характеристику уменьшения по мере того, как становится больше кривизна, и верхний предел и нижний предел (0) задаются для него.
Умножитель 37e умножает каждый из выводов из модуля 37b умножения F/B-усиления угла относительно вертикальной оси, модуля 37c умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства и модуля 37d умножения корректирующего усиления кривизны, чтобы определять силу отталкивания, соответствующую углу относительно вертикальной оси.
[0023] Фиг. 6 является блок-схемой управления модуля 38 вычисления силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции.
Модуль 38a вычитания определяет отклонение поперечной позиции посредством вычитания расстояния до сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке из порогового значения поперечной позиции, которое задано заранее (например, 90 см).
Модуль 38b верхнего и нижнего ограничения выполняет операцию задания верхнего и нижнего ограничения для отклонения поперечной позиции. Модуль верхнего и нижнего ограничения принимает предварительно определенное положительное значение, когда отклонение поперечной позиции является положительным значением; это значение равно 0, когда отклонение поперечной позиции является отрицательным значением.
Модуль 38c умножения корректирующего усиления расстояния умножает корректирующее усиление расстояния и расстояние до сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке. Корректирующее усиление расстояния должно иметь характеристику принятия максимального значения, когда расстояние до сигнальной линии дорожной разметки равно или меньше предварительно определенного значения, и уменьшения по мере того, как становится больше расстояние при превышении предварительно определенного значения, и нижний предел задается для него.
[0024] Модуль 38d умножения F/B-усиления поперечной позиции умножает F/B-усиление поперечной позиции и расстояние до сигнальной линии дорожной разметки после того, как выполнена коррекция посредством модуля 38c умножения корректирующего усиления расстояния. F/B-усиление поперечной позиции должно быть равным или превышать предварительно определенное значение, что должно исключать недостаточную величину управления при обеспечении отклика, и меньше значения, когда транспортное средство будет вибрировать, и значения, при котором водитель ощущает разрегулированность в нейтральных позициях: оно также задано в качестве значения, которое меньше F/B-усиления угла относительно вертикальной оси модуля 37b вычисления F/B-усиления угла относительно вертикальной оси.
Модуль 38e умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства умножает корректирующее усиление скорости транспортного средства и скорость транспортного средства. Корректирующее усиление скорости транспортного средства должно иметь такую характеристику, что максимальное значение находится в диапазоне 0-70 км/ч, постепенно уменьшается в диапазоне 70-130 км/ч и имеет минимальное значение (0) в пределах диапазона, равного или большего 130 км/ч.
Модуль 38f умножения корректирующего усиления кривизны умножает корректирующее усиление кривизны и кривизну. Корректирующее усиление кривизны должно иметь характеристику уменьшения по мере того, как кривизна растет, и верхний предел и нижний предел (0) задаются для него.
Умножитель 38g умножает каждый из выводов из модуля 38d умножения F/B-усиления поперечной позиции, модуля 38e умножения корректирующего усиления скорости транспортного средства и модуля 38f умножения корректирующего усиления кривизны, чтобы определять силу отталкивания, соответствующую поперечной позиции.
[0025] Преимущество управления устойчивостью
В первом варианте осуществления, F/B-управление углом относительно вертикальной оси для уменьшения угла относительно вертикальной оси, сформированного посредством возмущений, и F/B-управление поперечной позицией для уменьшения изменения поперечной позиции, которое является интегрированным значением углов относительно вертикальной оси, сформированных посредством возмущений, выполняется в качестве управления устойчивостью. F/B-управление углом относительно вертикальной оси выполняется независимо от поперечной позиции, когда формируется угол относительно вертикальной оси, и F/B-управление поперечной позицией выполняется, когда расстояние до сигнальной линии дорожной разметки становится равным или меньше предварительно определенного порогового значения поперечной позиции (90 см). Иными словами, окрестность центра полосы движения становится мертвой зоной для F/B-управления поперечной позицией. Диапазоны регулирования двух видов F/B-управления проиллюстрированы на фиг. 7. ϕ представляет собой угол относительно вертикальной оси.
[0026] Фиг. 8 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает прерывистый боковой ветер, и транспортное средство предположительно перемещается около центра полосы движения. При F/B-управлении углом относительно вертикальной оси, когда транспортное средство принимает прерывистый боковой ветер, и формируется угол относительно вертикальной оси, вычисляется сила отталкивания, соответствующая углу относительно вертикальной оси, определяется задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений для получения силы отталкивания, и корректируется задаваемый SBW-угол поворота на основе угла поворота при рулении и скорости транспортного средства.
Когда транспортное средство движется вдоль полосы движения, в частности, на прямой дороге, направление сигнальной линии дорожной разметки и направление движения рассматриваемого транспортного средства совпадают; то угол относительно вертикальной оси является нулевым. Иными словами, при F/B-управлении углом относительно вертикальной оси первого варианта осуществления, угол относительно вертикальной оси предположительно формируется посредством возмущений; следовательно, возможно повышение безопасности транспортного средства относительно возмущений, в частности, при движении по прямой, за счет уменьшения угла относительно вертикальной оси, и возможно уменьшение величины корректирующего руления водителя.
[0027] Традиционно, в качестве того, что подавляет влияние возмущений, таких как боковой ветер, на поведение транспортного средства, то, что прикладывает крутящий момент поворота для подавления внешних возмущений к системе рулевого управления, известно в традиционном устройстве рулевого управления, и то, что прикладывает компонент силы реакции при рулении, который способствует повороту для подавления внешних возмущений, известно в SBW-системе. Тем не менее, флуктуация силы реакции при рулении формируется в этих традиционных устройствах рулевого управления, что вызывает дискомфорт у водителя.
Напротив, при управлении устойчивостью, содержащем F/B-управление углом относительно вертикальной оси первого варианта осуществления, за счет фокусировки внимания на аспекте, в котором могут независимо управляться руль 6 и передние колеса 5L, 5R, что является характеристикой SBW-системы, в которой механически отделены руль 6 и передние колеса 5L и 5R, угол поворота передних колес 5L, 5R может управляться на основе задаваемого угла поворота, который суммирует задаваемый SBW-угол поворота, соответствующий углу поворота при рулении и скорости транспортного средства, и задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений, соответствующий углу относительно вертикальной оси, в то время как поперечная сила на шинах логически выводится на основе угла поворота при рулении и скорости транспортного средства; сила реакции при рулении управляется на основе задаваемой силы реакции при рулении, соответствующей логически выведенной поперечной силе на шинах и скорости транспортного средства.
Иными словами, поскольку угол поворота для подавления возмущений непосредственно применяется к передним колесам 5L, 5R, приложение компонента силы реакции при рулении, который способствует повороту для подавления внешних возмущений, становится необязательным. Кроме того, посредством приложения силы реакции при рулении, соответствующей поперечной силе на шинах, логически выведенной из угла поворота при рулении, флуктуация поперечной силы на шинах, сформированной посредством поворота для подавления внешних возмущений, не должна отражаться на силе реакции при рулении; как результат, может уменьшаться дискомфорт, вызываемый у водителя. В традиционной SBW-системе, поперечная сила на шинах логически выводится из осевой силы зубчатой рейки или угла поворота, обнаруженного посредством датчика, и прикладывается сила реакции при рулении, соответствующая логически выведенной поперечной силе на шинах. Следовательно, флуктуация поперечной силы на шинах, сформированной посредством поворота для подавления внешних возмущений, всегда должна отражаться на силе реакции при рулении, что создает дискомфорт для водителя. В первом варианте осуществления, только поперечная сила на шинах, которая формируется посредством руления водителем, отражается на силе реакции при рулении, и сила реакции при рулении не колеблется вследствие поворота для подавления внешних возмущений; следовательно, может уменьшаться дискомфорт, вызываемый у водителя.
[0028] Здесь, разрегулированность в нейтральных позициях угла поворота при рулении и угла поворота становится проблемой при применении угла поворота для подавления возмущений непосредственно к передним колесам 5L, 5R; тем не менее, в первом варианте осуществления, задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений задается как диапазон изменения угла поворота передних колес 5FL, 5FR (0,2° влево и вправо), соответствующий диапазону люфта, когда руль 6 находится в диапазоне углов люфта около нейтральной позиции угла поворота при рулении (3° влево и вправо) в традиционном устройстве рулевого управления. Формирование угла относительно вертикальной оси посредством возмущений более заметно при движении по прямой, чем при повороте; при движении по прямой, угол поворота при рулении находится около нейтральной позиции угла поворота при рулении. Другими словами, поскольку коррекция угла поворота посредством F/B-управления углом относительно вертикальной оси главным образом выполняется около нейтральной позиции угла поворота при рулении, подавление дискомфорта, который сопровождает разрегулированность в нейтральных позициях, возможно посредством подавления величины разрегулированности в нейтральных позициях между углом поворота при рулении и углом поворота, которая сопровождает применение задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений в диапазоне люфта руления.
Кроме того, поскольку задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений ограничен диапазоном 0,2° влево и вправо, водитель может изменять направление движения транспортного средства в требуемом направлении посредством ввода руления даже во время управления устойчивостью. Иными словами, поскольку величина коррекции угла поворота посредством задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений является незначительной относительно величины изменения угла поворота, сформированного посредством ввода руления водителя, возможно повышение безопасности транспортного средства относительно возмущений без помех для руления водителем.
[0029] Традиционно, управление недопущением выезда за пределы полосы движения, которое прикладывает момент относительно вертикальной оси для предотвращения выезда за пределы полосы движения транспортного средства, когда обнаружена тенденция выезда за пределы полосы движения транспортного средства, или управление удержанием на полосе движения, которое прикладывает момент относительно вертикальной оси к транспортному средству таким образом, что транспортное средство должно двигаться около центра полосы движения, известны в качестве видов управления, которые управляют поперечным движением транспортного средства. Тем не менее, управление недопущением выезда за пределы полосы движения представляет собой управление, имеющее пороговое значение прерывания управления, и управление не активируется около центра полосы движения; следовательно, не может обеспечиваться безопасность транспортного средства относительно возмущений. Кроме того, поскольку прерывание управления осуществляется вследствие порогового значения, даже если водитель хочет переместить транспортное средство к краю полосы движения, то водитель испытывает некоторые затруднения. С другой стороны, управление удержанием на полосе движения представляет собой управление, имеющее такую целевую позицию (целевую линию), что тогда как может обеспечиваться безопасность транспортного средства относительно возмущений, невозможно обеспечивать принудительное движение транспортного средства вдоль линии, которая отклоняется от целевой линии. Помимо этого, поскольку управление должно быть прекращено, когда сила захвата водителя на руле уменьшается вследствие определения того, что возникает состояние снятых с руля рук, водитель должен постоянно захватывать руль с силой выше определенного уровня; как результат, возникает большая нагрузка по рулению на водителя.
Напротив, F/B-управление углом относительно вертикальной оси первого варианта осуществления не имеет порогового значения прерывания управления; следовательно, возможно непрерывное обеспечение безопасности относительно возмущений за счет прозрачного управления. Кроме того, поскольку вышеуказанное не имеет целевой позиции, водитель может управлять транспортным средством в требуемой линии. Кроме того, управление не должно прекращаться, даже если руль 6 слегка удерживается, обеспечивая возможность уменьшения нагрузки по рулению на водителя.
[0030] Фиг. 9 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси и изменение поперечной позиции, когда F/B-управление поперечной позицией не выполняется, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает постоянный боковой ветер, и транспортное средство предположительно перемещается около центра полосы движения. Когда транспортное средство принимает постоянный боковой ветер, и формируется угол относительно вертикальной оси, угол относительно вертикальной оси уменьшается вследствие F/B-управления углом относительно вертикальной оси, но транспортное средство по-прежнему принимает постоянный боковой ветер и дрейфует. Это обусловлено тем, что F/B-управление углом относительно вертикальной оси служит для уменьшения угла относительно вертикальной оси и не корректирует угол поворота, когда угол относительно вертикальной оси является нулевым; следовательно, невозможно непосредственное уменьшение изменения поперечной позиции, которое является интегрированным значением углов относительно вертикальной оси, которые формируются вследствие возмущений. Косвенное подавление изменения поперечной позиции (подавление увеличения интегрированного значения углов относительно вертикальной оси) возможно посредством задания силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси, равной большому значению; тем не менее, поскольку максимальное значение задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений ограничено 0,2° влево и вправо, с тем чтобы не вызывать дискомфорт у водителя, эффективное подавление дрейфа транспортного средства только с помощью F/B-управления углом относительно вертикальной оси является затруднительным. Кроме того, F/B-усиление угла относительно вертикальной оси для определения силы отталкивания, соответствующей углу относительно вертикальной оси, задается максимально возможно большим значением, поскольку требуется схождение угла относительно вертикальной оси до того, как водитель замечает изменение угла относительно вертикальной оси; тем не менее, поскольку транспортное средство вибрирует, если оно остается без изменений, угол относительно вертикальной оси, который умножается на F/B-усиление угла относительно вертикальной оси, ограничен таким образом, что он равен или меньше верхнего предела (1°), посредством модуля 37a верхнего и нижнего ограничения. Другими словами, поскольку сила отталкивания, соответствующая углу относительно вертикальной оси, представляет собой силу отталкивания, соответствующую углу относительно вертикальной оси, который меньше фактического угла относительно вертикальной оси, этот аспект также демонстрирует то, что эффективное подавление сноса транспортного средства только с помощью F/B-управления углом относительно вертикальной оси является затруднительным.
[0031] Следовательно, при управлении устойчивостью первого варианта осуществления, F/B-управление поперечной позицией вводится, чтобы подавлять дрейф транспортного средства посредством установившихся возмущений. Фиг. 10 является временной диаграммой, иллюстрирующей изменение угла относительно вертикальной оси и изменение поперечной позиции, когда F/B-управление поперечной позицией выполняется, когда транспортное средство, движущееся по прямой дороге на шоссе, принимает постоянный боковой ветер, и при F/B-управлении поперечной позицией; когда транспортное средство, движущееся в окрестности центра полосы движения принимает постоянный боковой ветер и дрейфует, и расстояние до сигнальной линии дорожной разметки становится равным или меньше порогового значения поперечной позиции, вычисляется сила отталкивания, соответствующая изменению поперечной позиции (
Figure 00000005
интегрированное значение угла относительно вертикальной оси). В модуле 32 вычисления задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений вычисляется задаваемый угол поворота для подавления внешних возмущений на основе поперечной силы отталкивания, которая суммирует силу отталкивания, соответствующую поперечной позиции, и силу отталкивания, соответствующую углу относительно вертикальной оси, и корректируется задаваемый SBW-угол поворота. Иными словами, при F/B-управлении поперечной позицией, корректируется задаваемый SBW-угол поворота посредством задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений, соответствующего поперечной позиции; как результат, возможно непосредственное уменьшение изменения поперечной позиции, вызываемого посредством установившихся возмущений, и может подавляться дрейф транспортного средства. Другими словами, возможно возвращение позиции движения транспортного средства, проводящего F/B-управление углом относительно вертикальной, оси в окрестность центра полосы движения, которая является мертвой зоной для F/B-управления поперечной позицией.
[0032] Как описано выше, управление устойчивостью первого варианта осуществления уменьшает изменение угла относительно вертикальной оси вследствие неустановившихся возмущений с помощью F/B-управления углом относительно вертикальной оси, и уменьшает интегрированное значение угла относительно вертикальной оси (изменение поперечной позиции) вследствие установившихся возмущений с помощью F/B-управления поперечной позицией; как результат, управление устойчивостью допускает повышение безопасности транспортного средства относительно неустановившихся и установившихся возмущений.
Кроме того, управление устойчивостью первого варианта осуществления ограничивает поведение транспортного средства, которое формируется посредством управления (применения задаваемого угла поворота для подавления внешних возмущений), уровнем, который не замечается водителем, и уровнем, который не создает помехи для изменения поведения транспортного средства, которое формируется посредством руления водителем; оно не отражает изменение стабилизирующего крутящего момента, сформированного посредством управления для силы реакции при рулении, и в силу этого может выполняться без знания водителем того, что осуществляется управление устойчивостью. Как результат, возможно моделирование поведения транспортного средства таким образом, что оно имеет характеристики кузова транспортного средства с превосходной устойчивостью к возмущениям.
F/B-усиление поперечной позиции для определения силы отталкивания, соответствующей поперечной позиции при F/B-управлении поперечной позицией, задается равным значению, которое меньше F/B-усиления угла относительно вертикальной оси. Как описано выше, F/B-управление углом относительно вертикальной оси должно быть чувствительным вследствие необходимости схождения угла относительно вертикальной оси до того, как водитель ощутит изменение угла относительно вертикальной оси, вызываемое посредством неустановившихся возмущений, тогда как F/B-управление поперечной позицией не требует настолько большого отклика, как F/B-управление углом относительно вертикальной оси, поскольку требуется прекращение увеличения изменения поперечной позиции, и поперечная позиция требует времени для изменения вследствие накопления интегрированного значения угла относительно вертикальной оси. Помимо этого, это обусловлено тем, что если должно увеличиваться F/B-усиление поперечной позиции, величина управления значительно изменяется согласно абсолютной величине возмущений, и вызывается дискомфорт у водителя.
[0033] Модуль смещения поперечной силы
Фиг. 11 является блок-схемой управления модуля 34 смещения поперечной силы.
Модуль 34a вычисления кривизны (средство обнаружения кривизны) вычисляет кривизну сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке.
Модуль 34b верхнего и нижнего ограничения выполняет операцию задания верхнего и нижнего ограничения для скорости транспортного средства.
Модуль 34c вычисления SAT-усиления вычисляет SAT-усиление, соответствующее скорости транспортного средства, на основе скорости транспортного средства после операции задания ограничения. SAT-усиления должны иметь характеристику увеличения усиления по мере того, как возрастает скорость транспортного средства, и верхний предел задается для него.
Умножитель 34d определяет величину смещения поперечной силы посредством умножения кривизны и SAT-усиления.
Процессор 34e задания ограничений ограничивает максимальное значение и верхний предел скорости изменения величины смещения поперечной силы. Например, максимальное значение составляет 1000 Н, а верхний предел скорости изменения составляет 600 Н/с. Ограничение величины смещения поперечной силы в процессоре 34e задания ограничений будет описано более детально ниже.
[0034] Преимущество управления смещением силы реакции, соответствующего кривизне
Управление смещением силы реакции, соответствующее кривизне, определяет большую величину смещения поперечной силы, по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки, которая вычитается из поперечной силы на шинах. Крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий поперечной силе на шинах, которая вычисляется посредством модуля 35 вычисления SAT, т.е. характеристика силы реакции при рулении, представляющая крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, за счет этого смещается в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента, по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки, как проиллюстрировано на фиг. 12. Фиг. 12 иллюстрирует случай правой кривой, и в случае левой кривой, смещение выполняется в направлении, противоположном относительно направления на фиг. 12.
[0035] Традиционно, в SBW-системе, в которой механически отделены модуль рулевого управления и поворотный модуль, задается характеристика силы реакции при рулении, которая моделирует силу реакции при рулении, соответствующую стабилизирующему крутящему моменту в традиционном устройстве рулевого управления, и сила реакции при рулении прикладывается к рулю на основе характеристики силы реакции при рулении; в это время, взаимосвязь между углом поворота руля при рулении и крутящим моментом поворота водителя имеет характеристику A, проиллюстрированную на фиг. 13. Иными словами, абсолютное значение крутящего момента поворота увеличивается по мере того, как возрастает абсолютное значение угла поворота при рулении, и величина изменения крутящего момента поворота относительно величины изменения угла поворота при рулении увеличивается, когда абсолютное значение угла поворота при рулении является небольшим, по сравнению с тем, когда он является большим.
[0036] Здесь, рассматривается случай, в котором водитель изменяет крутящий момент удержания руления, чтобы регулировать курс во время поворота. На фиг. 13, когда водитель уменьшает крутящий момент удержания руления до T2 из состояния, в котором угол θ1 поворота при рулении удерживается с помощью крутящего момента T1 удержания руления, угол поворота при рулении становится θ2, и угол поворота передних колес 5L, 5R уменьшается вследствие уменьшения угла поворота при рулении. В это время, вследствие характеристики силы реакции при рулении в SBW-системе, описанной выше, угол поворота при рулении варьируется больше относительно изменения крутящего момента силы реакции при рулении по мере того, как возрастает кривизна кривой. Другими словами, чувствительность транспортного средства относительно крутящего момента поворота при рулении увеличивается по мере того, как возрастает кривизна кривой; как результат, имеется проблема в том, что регулирование курса является затруднительным.
[0037] Напротив, при управлении смещением силы реакции, соответствующем кривизне первого варианта осуществления, посредством смещения характеристики силы реакции при рулении, что представляет крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, больше в том же направлении, что и у стабилизирующего крутящего момента, характеристика, представляющая взаимосвязь между углом поворота при рулении и крутящим моментом поворота, смещается в том же направлении кодирования, что и у угла поворота при рулении, как проиллюстрировано на фиг. 14, и характеристика A изменяется на характеристику B. Величина изменения угла поворота при рулении относительно величины изменения крутящего момента удержания руления за счет этого уменьшается по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки; даже когда водитель уменьшает крутящий момент удержания руления до T4, и величина ΔT3-4 уменьшения крутящего момента удержания руления является той же, что и величина ΔT1-2 уменьшения предшествующего уровня техники, проиллюстрированной на фиг. 13, величина Δθ1-4 уменьшения угла поворота при рулении становится меньше величины Δθ1-2 уменьшения предшествующего уровня техники. Иными словами, варьирование угла поворота при рулении относительно изменения крутящего момента удержания руления может задаваться меньшим по мере того, как возрастает кривизна кривой, и может уменьшаться чувствительность транспортного средства относительно крутящего момента поворота при рулении; как результат, изменение поведения транспортного средства становится постепенным, и возможно упрощение регулирования курса водителем. Кроме того, поскольку крутящий момент T3 удержания руления (<T1) для поддержания угла θ1 поворота при рулении может задаваться меньшим крутящего момента T3 удержания руления из предшествующего уровня техники, может уменьшаться нагрузка по рулению на водителя при повороте.
[0038] Традиционно, известна технология, которая направлена на уменьшение нагрузки по рулению на водителя при повороте, которая уменьшает наклон характеристики силы реакции при рулении больше по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки; тем не менее, в традиционной технологии, переменность угла поворота при рулении относительно изменения крутящего момента удержания руления увеличивается по мере того, как возрастает кривизна, так что увеличивается чувствительность транспортного средства относительно крутящего момента поворота при рулении. Иными словами, возможны реализация уменьшения нагрузки по рулению на водителя во время поворота и упрощение регулирования курса посредством смещения характеристики силы реакции при рулении в том же направлении, что и у стабилизирующего крутящего момента в соответствии с кривизной сигнальной линии дорожной разметки.
[0039] Модуль смещения крутящего момента силы реакции при рулении
Фиг. 15 является блок-схемой управления модуля 36 смещения крутящего момента силы реакции при рулении.
Модуль 36a вычисления угла относительно вертикальной оси вычисляет угол относительно вертикальной оси в расположенной впереди фиксированной точке. Легкое и точное обнаружение угол относительно вертикальной оси является возможным посредством вычисления угла относительно вертикальной оси на основе изображения проезжаемого пути, захваченного посредством камеры 17.
Модуль 36b вычисления поперечной позиции вычисляет каждую из поперечной позицию относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке и поперечной позиции относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в текущей позиции. Здесь, когда рассматриваемое транспортное средство перемещается в смежную полосу движения за пределами сигнальной линии дорожной разметки, т.е. когда возникает смена полосы движения, модуль 36b вычисления поперечной позиции заменяет поперечную позицию относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в текущей позиции. Иными словами, поперечная позиция относительно левой сигнальной линии дорожной разметки до достижения сигнальной линии дорожной разметки задается в качестве поперечной позиции относительно правой сигнальной линии дорожной разметки после достижения сигнальной линии дорожной разметки; поперечная позиция относительно правой сигнальной линии дорожной разметки до достижения сигнальной линии дорожной разметки задается в качестве поперечной позиции относительно левой сигнальной линии дорожной разметки после достижения сигнальной линии дорожной разметки. При смене полос движения на полосу движения, которая имеет другую ширину полосы движения, поперечная позиция корректируется посредством умножения значения W2/W1, полученного посредством деления ширины W2 полосы движения полосы движения после смены полосы движения на ширину W1 полосы движения полосы движения перед сменой полосы движения, на замененную поперечную позицию. Здесь, информация ширины полосы движения для каждой полосы движения получается из навигационной системы 24.
Модуль 39 вычисления силы реакции, соответствующий допустимому времени отклонения, вычисляет силу реакции, соответствующую допустимому времени отклонения на основе скорости транспортного средства и поперечной позиции относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке. Ниже описываются подробности модуля 39 вычисления силы реакции, соответствующего допустимому времени отклонения.
Модуль 40 вычисления силы реакции, соответствующий поперечной позиции, вычисляет силу реакции, соответствующую поперечной позиции, на основе поперечной позиции относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в текущей позиции. Ниже описываются подробности модуля 40 вычисления силы реакции, соответствующего поперечной позиции.
Модуль 36c выбора силы реакции выбирает силу реакции с большим абсолютным значением из силы реакции, соответствующей допустимому времени отклонения, и силы реакции, соответствующей поперечной позиции, в качестве величины смещения крутящего момента силы реакции при рулении.
Процессор 36d задания ограничений ограничивает максимальное значение и верхний предел скорости изменения величины смещения крутящего момента силы реакции при рулении. Например, максимальное значение составляет 2 Нм, и верхний предел скорости изменения составляет 10 Нм/с.
[0040] Фиг. 16 является блок-схемой управления модуля 39 вычисления силы реакции, соответствующего допустимому времени отклонения. Умножитель 39a определяет поперечную скорость транспортного средства посредством умножения скорости транспортного средства и угла относительно вертикальной оси.
Делитель 39b определяет допустимое время отклонения относительно левой сигнальной линии дорожной разметки посредством деления поперечной позиции относительно левой сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке на поперечную скорость.
Делитель 39c определяет допустимое время отклонения относительно правой сигнальной линии дорожной разметки посредством деления поперечной позиции относительно правой сигнальной линии дорожной разметки в расположенной впереди фиксированной точке на поперечную скорость.
Модуль 39d выбора допустимого времени отклонения выбирает меньшее из допустимых времен отклонения относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в качестве допустимого времени отклонения.
Модуль 39e вычисления силы реакции, соответствующий допустимому времени отклонения, вычисляет силу реакции, соответствующую допустимому времени отклонения, на основе допустимого времени отклонения. Сила реакции, соответствующая допустимому времени отклонения, является обратно пропорциональной допустимому времени отклонения (пропорциональной обратной величине относительно допустимого времени отклонения) и имеет характеристику почти нулевого значения через три секунды или больше.
[0041] Фиг. 17 является блок-схемой управления модуля 40 вычисления силы реакции, соответствующего поперечной позиции.
Модуль 40a вычитания определяет отклонение поперечной позиции относительно левой полосы движения посредством вычитания поперечной позиции относительно левой полосы движения из целевой левой поперечной позиции, которая задается заранее (например, 90 см).
Модуль 40b вычитания определяет отклонение поперечной позиции относительно правой полосы движения посредством вычитания поперечной позиции относительно правой полосы движения из целевой правой поперечной позиции, которая задается заранее (например, 90 см).
Модуль 40c выбора отклонения поперечной позиции выбирает большее из отклонений поперечной позиции относительно левой и правой полос движения в качестве отклонения поперечной позиции.
Модуль 40d вычисления силы реакции, соответствующий отклонению поперечной позиции, вычисляет силу реакции, соответствующую поперечной позиции, на основе отклонения поперечной позиции. Сила реакции, соответствующая поперечной позиции, задается с возможностью иметь характеристику увеличения по мере того, как возрастает отклонение поперечной позиции, и верхний предел задается для нее.
[0042] Преимущество управления смещением силы реакции, соответствующего поперечной позиции
Управление смещением силы реакции, соответствующее поперечной позиции, суммирует силу реакции, соответствующую поперечной позиции, с крутящим моментом силы реакции при рулении, чтобы определять величину смещения крутящего момента силы реакции при рулении. Характеристика силы реакции при рулении, представляющая крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, за счет этого смещается в направлении, в котором увеличивается абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении, по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки, как проиллюстрировано на фиг. 18. Фиг. 18 иллюстрирует случай близости к правой полосе движения, а в случае близости к левой полосе движения, смещение выполняется в противоположном направлении относительно направления, показанного на фиг. 18.
[0043] Здесь, рассматривается случай, в котором позиция движения транспортного средства сдвигается в правую сторону вследствие внезапного руления водителем вправо, после чего водитель возвращает позицию движения в окрестность центра полосы движения с помощью корректирующего руления, при традиционном управлении силой реакции при рулении. Угол поворота при рулении и крутящий момент поворота при рулении, когда водитель осуществляет внезапную операцию, должны представлять собой позицию точки P1 для характеристики A на фиг. 19. Характеристика A должна представлять собой характеристику, представляющую взаимосвязь между углом поворота при рулении и крутящим моментом поворота при рулении, при задании характеристики силы реакции при рулении, моделирующей традиционное устройство рулевого управления, идентично фиг. 13. Поскольку поворот переднего колеса необходим для того, чтобы возвращать позицию движения в окрестность центра полосы движения из этого состояния, после увеличенного руления в нейтральную позицию угла поворота при рулении, водитель увеличивает руление от нейтральной позиции угла поворота при рулении и обеспечивает согласование руля с целевым углом θ5. В это время, в традиционной технологии, описанной выше, совпадают нейтральная позиция угла поворота при рулении (нулевая точка угла поворота при рулении) и нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении (нулевая точка крутящего момента поворота при рулении), и требуется уменьшение крутящего момента поворота при рулении до тех пор, пока угол поворота при рулении не будет в нейтральной позиции, при увеличении крутящего момента поворота при рулении после прохождения нейтральной позиции угла поворота при рулении. Другими словами, при проведении корректирующего руления, переходящего нейтральную позицию угла поворота при рулении, знак крутящего момента поворота при рулении изменяется на противоположный, и переключается направление, в котором водитель управляет силой; поскольку величина изменения угла поворота при рулении относительно величины изменения крутящего момента поворота при рулении значительно меньше около нейтральной позиции крутящего момента поворота при рулении, по сравнению с другими областями угла поворота при рулении, нагрузка по рулению на водителя является большой, и управление рулем таким образом, что он имеет целевой угол θ5, является затруднительным. Таким образом, имеется проблема в том, что позиция движения транспортного средства легко выходит за установленные пределы, приводя к росту величины корректирующего руления.
[0044] Напротив, при управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции, по первому варианту осуществления, посредством смещения крутящего момента силы реакции при рулении, соответствующего стабилизирующему крутящему моменту, больше в направлении, в котором абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении увеличивается по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки, характеристика, представляющая взаимосвязь между углом поворота при рулении и крутящим моментом поворота, смещается в направлении, в котором увеличивается абсолютное значение крутящего момента поворота при рулении, как проиллюстрировано на фиг. 20, и характеристика A изменяется непрерывно на характеристику C по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки. В это время, увеличение крутящего момента поворота при рулении необходимо для того, чтобы поддерживать угол поворота при рулении; следовательно, если крутящий момент поворота при рулении является постоянным, руль 6 постепенно возвращается в нейтральную позицию угла поворота при рулении (точка P1->точка P2), за счет этого подавляя сдвиг позиции движения транспортного средства в правую сторону вследствие внезапного увеличения руления водителем. С другой стороны, когда водитель поддерживает угол поворота при рулении, угол поворота при рулении и крутящий момент поворота при рулении перемещаются из точки P1 в точку P3. Когда водитель осуществляет корректирующее руление из этого состояния, поскольку нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении смещается больше в сторону увеличения руления, чем нейтральная позиция угла поворота при рулении в характеристике C, знак крутящего момента поворота при рулении не изменяется на противоположный до достижения нейтральной позиции крутящего момента поворота при рулении, когда руление увеличивается от нейтральной позиции угла поворота при рулении. Таким образом, водитель может управлять углом поворота передних колес 5L, 5R только посредством уменьшения крутящего момента поворота при рулении и прекращения вращения руля 6, когда руль 6 поворачивается до целевого угла. Иными словами, управление смещением силы реакции, соответствующее поперечной позиции, по первому варианту осуществления может упрощать корректирующее руление от водителя, поскольку направление, в котором водитель управляет силой, не переключается легко. Как результат, позиция движения транспортного средства не выходит легко за установленные пределы, и может уменьшаться величина корректирующего руления.
[0045] Традиционно, известна технология, в которой цель заключается в том, чтобы не допускать сдвига позиции движения вследствие внезапного увеличения водителем силы реакции при рулении при приближении к сигнальной линии дорожной разметки; тем не менее, в традиционной технологии, руль сконфигурирован с возможностью просто становиться более тяжелым при приближении к сигнальной линии дорожной разметки, и нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении в характеристике силы реакции при рулении всегда совпадает с нейтральной позицией угла поворота при рулении; следовательно, знак крутящего момента поворота при рулении изменяется на противоположный при корректирующем рулении, которое переходит нейтральную позицию угла поворота при рулении, и нагрузка по рулению на водителя не уменьшается. Другими словами, посредством смещения крутящего момента силы реакции при рулении, соответствующего стабилизирующему крутящему моменту, больше в направлении, в котором абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении увеличивается по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки, возможна реализация как подавления сдвига позиции движения, так и уменьшения нагрузки по рулению на водителя.
[0046] Кроме того, при управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции, по первому варианту осуществления, величина смещения сконфигурирована с возможностью быть больше по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки; как результат, нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении смещается в позицию, которая дополнительно отделена от нейтральной позиции угла поворота при рулении по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки. Когда водитель осуществляет корректирующее руление для того, чтобы возвращать позицию движения транспортного средства в окрестность центра полосы движения, требуется увеличение величины увеличения руления от нейтральной позиции угла поворота при рулении по мере того, как приближается сигнальная линия дорожной разметки. В это время, когда величина смещения нейтральной позиции крутящего момента поворота при рулении относительно нейтральной позиции угла поворота при рулении является небольшой, имеется вероятность того, что крутящий момент поворота при рулении превышает нейтральную позицию, и знак крутящего момента поворота при рулении изменяется на противоположный до того, как руль поворачивается до целевого угла. Таким образом, возможно подавление прохождения нейтральной позиции посредством крутящего момента поворота при рулении посредством увеличения величины смещения по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки.
[0047] При управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции, по первому варианту осуществления, модуль 36b вычисления поперечной позиции переключает поперечную позицию относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в текущей позиции, когда рассматриваемое транспортное средство достигает сигнальной линии дорожной разметки. Управление смещением силы реакции, соответствующее поперечной позиции, имеет такую конфигурацию, в которой рассматриваемое транспортное средство легко возвращается в окрестность центра полосы движения посредством увеличения силы реакции при рулении по мере того, как рассматриваемое транспортное средство удаляется от окрестности центра полосы движения. Другими словами, интегрированное значение угла относительно вертикальной оси (изменение поперечной позиции) считается возмущениями, и сила реакции при рулении управляется таким образом, что транспортное средство направляется в направлении, в котором исключается интегрированное значение угла относительно вертикальной оси. Следовательно, требуется сброс интегрированного значения угла относительно вертикальной оси, когда осуществлена смена полосы движения. Это обусловлено тем, что если интегрированное значение угла относительно вертикальной оси не сбрасывается, сила реакции при рулении для возвращения транспортного средства в окрестность центра полосы движения до смены полосы движения продолжает действовать даже после смены полосы движения, и операция водителя будет запрещена. Если интегрированное значение просто задано равным нулю, невозможно направление транспортного средства в окрестность центра полосы движения после смены полосы движения.
[0048] Следовательно, в первом варианте осуществления, поскольку преднамеренная операция водителя может рассматриваться, когда рассматриваемое транспортное средство достигает сигнальной линии дорожной разметки, в этом случае посредством переключения поперечной позиции относительно левой и правой сигнальных линий дорожной разметки в текущей позиции, другими словами, посредством изменения на противоположный знака интегрированного значения угла относительно вертикальной оси, позиция, в которую направляется рассматриваемое транспортное средство, переключается из окрестности центра полосы движения перед сменой полосы движения на окрестность центра полосы движения после смены полосы движения; следовательно, может формироваться сила реакции при рулении для направления рассматриваемого транспортного средства в окрестность центра полосы движения после смены полосы движения. В это время, для того чтобы учитывать отношение W2/W1 ширины W2 полосы движения полосы движения после смены полосы движения относительно ширины W1 полосы движения полосы движения до смены полосы движения, возможно задание точной поперечной позиции, и возможно задание оптимальной величины смещения для направления рассматриваемого транспортного средства в окрестность центра полосы движения.
[0049] Преимущество управления смещением силы реакции, соответствующего допустимому времени отклонения
Управление смещением силы реакции, соответствующее допустимому времени отклонения, суммирует силу реакции, соответствующую допустимому времени отклонения, с крутящим моментом силы реакции при рулении, чтобы определять величину смещения крутящего момента силы реакции при рулении. Характеристика силы реакции при рулении, представляющая крутящий момент силы реакции при рулении, соответствующий стабилизирующему крутящему моменту, за счет этого смещается в направлении, в котором увеличивается абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении по мере того, как уменьшается допустимое время отклонения, как проиллюстрировано на фиг. 18. Фиг. 18 иллюстрирует случай близости к правой полосе движения, а в случае близости к левой полосе движения, смещение выполняется в противоположном направлении относительно направления на фиг. 18.
[0050] Соответственно, характеристика, представляющая взаимосвязь между углом поворота при рулении и крутящим моментом поворота при рулении смещается в направлении, в котором увеличивается абсолютное значение крутящего момента поворота при рулении, и характеристика A изменяется непрерывно на характеристику C по мере того, как уменьшается допустимое время отклонения, как проиллюстрировано на фиг. 20. В это время, требуется увеличение крутящего момента поворота при рулении, чтобы поддерживать угол поворота при рулении; следовательно, если крутящий момент поворота при рулении является постоянным, руль 6 постепенно возвращается в нейтральную позицию угла поворота при рулении (точка P1->точка P2), за счет этого подавляя сдвиг позиции движения транспортного средства в правую сторону вследствие внезапного руления водителем. С другой стороны, когда водитель поддерживает угол поворота при рулении, угол поворота при рулении и крутящий момент поворота при рулении перемещаются из точки P1 в точку P3. Когда водитель осуществляет корректирующее руление из этого состояния, поскольку нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении смещается больше в сторону увеличения руления, чем нейтральная позиция угла поворота при рулении в характеристике C, знак крутящего момента поворота при рулении не изменяется на противоположный до достижения нейтральной позиции крутящего момента поворота при рулении, когда операция руления увеличивается от нейтральной позиции угла поворота при рулении. Таким образом, водитель может управлять углом поворота передних колес 5L, 5R только посредством уменьшения крутящего момента поворота при рулении и прекращения вращения руля 6, когда руль 6 поворачивается до целевого угла. Иными словами, управление смещением силы реакции, соответствующее допустимому времени отклонения, по первому варианту осуществления может упрощать корректирующее руление водителя, поскольку направление, в котором водитель управляет силой, не переключается легко. Как результат, позиция движения транспортного средства не выходит легко за установленные пределы, и может уменьшаться величина корректирующего руления.
[0051] Кроме того, при управлении смещением силы реакции, соответствующем допустимому времени отклонения, по первому варианту осуществления, величина смещения сконфигурирована с возможностью увеличиваться по мере того, как уменьшается допустимое время отклонения; как результат, нейтральная позиция крутящего момента поворота при рулении смещается в позицию, которая дополнительно отделена от нейтральной позиции угла поворота при рулении по мере того, как уменьшается допустимое время отклонения. Когда водитель осуществляет корректирующее руление для возвращения позиции движения транспортного средства в окрестность центра полосы движения, транспортное средство с большей вероятностью должно находиться ближе к сигнальной линии дорожной разметки по мере того, как уменьшается допустимое время отклонения, и требуется увеличение величины руления от нейтральной позиции угла поворота при рулении по мере того, как становится ближе сигнальная линия дорожной разметки. В это время, когда величина смещения нейтральной позиции крутящего момента поворота при рулении относительно нейтральной позиции угла поворота при рулении является небольшой, имеется вероятность того, что крутящий момент поворота при рулении превышает нейтральную позицию, и знак крутящего момента поворота при рулении изменяется на противоположный до того, как руль поворачивается до целевого угла. Таким образом, возможно подавление прохождения нейтральной позиции посредством крутящего момента поворота при рулении посредством увеличения величины смещения по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки.
[0052] Преимущество управления смещением силы реакции, соответствующего поперечной позиции и допустимому времени отклонения
В модуле 20 управления силой реакции при рулении, сила реакции с большим абсолютным значением из силы реакции, соответствующей допустимому времени отклонения, и силы реакции, соответствующей поперечной позиции, выбирается в качестве величины смещения крутящего момента силы реакции при рулении в модуле 36 смещения крутящего момента поворота при рулении, и величина смещения крутящего момента силы реакции при рулении суммируется с крутящим моментом силы реакции при рулении в сумматоре 20c. Характеристика силы реакции при рулении за счет этого смещается в направлении, в котором увеличивается абсолютное значение крутящего момента силы реакции при рулении, в соответствии с допустимым временем отклонения или поперечной позицией.
При управлении смещением силы реакции, соответствующем допустимому времени отклонения, сила реакции, соответствующая допустимому времени отклонения, является нулевой, когда рассматриваемое транспортное средство и сигнальная линия дорожной разметки являются параллельными, т.е. когда угол относительно вертикальной оси является нулевым. Следовательно, даже если рассматриваемое транспортное средство находится в позиции близко к сигнальной линии дорожной разметки, когда угол относительно вертикальной оси является небольшим, может выводиться только небольшая сила реакции. Напротив, при управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции, сила реакции (сила реакции, соответствующая поперечной позиции) формируется, чтобы быть пропорциональной расстоянию до сигнальной линии дорожной разметки; следовательно, большая сила реакции может выводиться по мере того, как сокращается расстояние до сигнальной линии дорожной разметки, и возможно простое возвращение рассматриваемого транспортного средства в окрестность центра полосы движения.
[0053] С другой стороны, при управлении смещением силы реакции, соответствующем поперечной позиции, когда рассматриваемое транспортное средство находится около центра полосы движения, сила реакции, соответствующая поперечной позиции, является нулевой. Следовательно, даже около центра полосы движения, когда угол относительно вертикальной оси является большим, и скорость транспортного средства является высокой, сигнальная линия дорожной разметки достигается за короткий период времени, тогда как увеличение силы реакции при рулении с хорошим откликом является затруднительным. Напротив, при управлении смещением силы реакции, соответствующем допустимому времени отклонения, поскольку сила реакции (сила реакции, соответствующая допустимому времени отклонения) формируется в соответствии с допустимым временем отклонения, и сила реакции имеет характеристику быстрого увеличения, когда допустимое время отклонения становится равным или меньше 3 секунд, и возможно подавление выезда за пределы полосы движения посредством увеличения силы реакции при рулении даже при достижении сигнальной линии дорожной разметки за короткий период времени.
Таким образом, посредством комбинирования управления смещением силы реакции, соответствующего допустимому времени отклонения, и управления смещением силы реакции, соответствующего поперечной позиции, возможно эффективное подавление выезда за пределы полосы движения при приложении устойчивой силы реакции в соответствии с расстоянием до сигнальной линии дорожной разметки. В это время, посредством использования силы реакции с большим абсолютным значением из силы реакции, соответствующей допустимому времени отклонения, и силы реакции, соответствующей поперечной позиции, возможно непрерывное приложение оптимальной требуемой силы реакции при рулении.
[0054] Относительно операции задания ограничения посредством модуля смещения поперечной силы
Далее описываются подробности процессора 34e задания ограничений в модуле 34 смещения поперечной силы. Фиг. 21 является блок-схемой, представляющей конфигурацию управления в процессоре задания ограничений в модуле смещения поперечной силы первого варианта осуществления. Процессор 34e задания ограничений оценивает то, составляет или нет кривизна предварительно определенную кривизну, которая задается заранее, или больше; этот модуль содержит модуль 341 оценки кривизны, который выбирает модуль 344 задания усиления для времени движения по прямой и выводит усиление k ограничителя скорости, когда меньше предварительно определенной кривизны (на дороге, которая является почти прямой или которая сконфигурирована посредством очень небольших кривых), и выбирает модуль 343 задания усиления для времени движения по кривой и выводит усиление k ограничителя скорости, когда равна или более предварительно определенной кривизны (на искривленной дороге). Крутящий момент поворота при рулении относительно направления поворота водителя на основе угла поворота при рулении и крутящего момента электромотора обеспечения силы реакции логически выводится посредством модуля 342 логического вывода крутящего момента поворота при рулении. Логически выведенный крутящий момент поворота при рулении выводится в модуль 343 задания усиления для времени движения по кривой.
[0055] Модуль 344 задания усиления для времени движения по прямой задает 1 в качестве усиления k ограничителя скорости, которое выводится в ограничитель 345 скорости. Модуль 343 задания усиления для времени движения по кривой задает усиление k ограничителя скорости на основе крутящего момента поворота при рулении в направлении движения по кривой, который выводится в ограничитель 345 скорости. Фиг. 22 является картой для вычисления усиления k ограничителя скорости в модуле смещения поперечной силы первого варианта осуществления при движении по кривой. Как проиллюстрировано на этой карте, когда крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой равен или превышает предварительно определенное значение T1, задается k=1, которое является усилением ограничителя скорости во время нормального движения, и оно изменяется таким образом, что оно становится меньшим усилением ограничителя скорости по мере того, как возрастает крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой. Ограничитель 345 скорости задает ограничение скорости посредством умножения вычисленного усиления k ограничителя скорости и опорного значения ограничения скорости, которое ограничивает скорость изменения величины смещения поперечной силы в сторону увеличения и сторону уменьшения, и выводит величину смещения поперечной силы, которая ограничена с помощью ограничителя скорости.
[0056] Далее описываются преимущества. Фиг. 23 является схематичным видом, представляющим состояние, когда сохраняется кривая, имеющая относительно большую кривизну, в устройстве управления рулением первого варианта осуществления. Аналогично первому варианту осуществления, в системе, которая выполняет помощь при рулении с использованием данных сигнальной линии дорожной разметки, полученных из захваченного изображения камеры 17, имеются окружения, в которых, в случае окружения, в котором сохраняется кривая с относительно большой кривизной, либо состояния движения на высокой скорости, данные сигнальной линии дорожной разметки не могут захватываться согласно изменениям поверхности дороги. В этом случае, водитель выполняет руление посредством визуального распознавания формы дороги; поскольку это распознавание водителя выполняется быстрее распознавания посредством камеры 17, возникают случаи, в которых помощь посредством распознавания с помощью камеры становится затруднительной относительно операции на основе распознавания водителя.
[0057] Как проиллюстрировано на фиг. 23, например, может быть предусмотрено окружение, в котором распознавание водителя и распознавание с помощью камеры в определенной степени совпадают, и надлежащая помощь при рулении может выполняться на первой кривой; тем не менее, для следующей кривой, если распознавание с помощью камеры задерживается, может распознаваться только кривизна, которая меньше фактической кривизны. В это время, в состоянии, в котором водитель уже начал руление или поддерживает руление в направлении движения по кривой без вспомогательного управления, распознавание посредством камеры 17 актуализируется позднее по времени, и помощь при рулении вмешивается на основе распознавания. Следовательно, возникает риск того, что дискомфорт вызывается вследствие давления и т.д., изменяемого посредством вмешательства в задержанное управление, даже если водитель выполняет руление на основе самораспознавания. Это обусловлено тем, что, например, в состоянии, в котором сила поворота при рулении прикладывается при начале движения по кривой, дискомфорт вызывается у водителя, если сила поворота при рулении внезапно становится меньше.
[0058] Это возникает в основном при движении по искривленной дороге, когда эти отклонения возникают между распознаванием водителя и распознаванием камеры 17, и недопущения вмешательства в управление, в частности, является предпочтительным в состоянии, в котором водитель прикладывает крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой. Таким образом, в первом варианте осуществления, обнаруживается крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой, и крутящий момент поворота при рулении, равный или превышающий предварительно определенное значение T1, означает то, что водитель движется по искривленной дороге на основе операции руления; в это время, подавление изменения силы поворота при рулении вследствие увеличения величины смещения поперечной силы не допускается. В частности, дискомфорт, описанный выше, исключается посредством подавления изменения величины смещения поперечной силы в сторону увеличения и сторону уменьшения посредством задания усиления k ограничителя скорости таким образом, что оно постепенно уменьшается согласно абсолютной величине крутящего момента поворота при рулении в направлении движения по кривой.
[0059] Как проиллюстрировано на фиг. 22, когда крутящий момент поворота при рулении становится большим, усиление k ограничителя скорости задается равным 0, и изменение величины смещения поперечной силы запрещается. Это обусловлено тем, что если сила поворота при рулении изменяется при рулении в состоянии, в котором водителем управляет рулем 6 и прикладывает крутящий момент поворота при рулении, что должно быть распознано как "управление рулем", у водителя вызывается дискомфорт, а не улучшение ощущения при рулении за счет помощи при рулении. За счет этого может быть реализовано состояние устойчивого руления посредством крутящего момента поворота при рулении от водителя, даже если распознавание посредством камеры 17 задерживаются в окружении, в котором сохраняются относительно небольшие кривые.
[0060] Нижеуказанные преимущества могут быть получены в первом варианте осуществления, как описано выше.
(1) Настоящее изобретение содержит модуль 1 рулевого управления, который принимает ввод руления от водителя и механически отделен от поворотного модуля 2, который поворачивает левое и правое переднее колесо (5FL, 5FR) (поворотные колеса); модуль 20 управления силой реакции при рулении, который задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении, и модуль управления прикладывает силу реакции при рулении к модулю 1 рулевого управления на основе характеристики силы реакции при рулении; модуль 34a вычисления кривизны, который обнаруживает кривизну сигнальной линии дорожной разметки; модуль 34 смещения поперечной силы (средство смещения), который вычисляет величину смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает обнаруженная кривизна, и смещает характеристику силы реакции при рулении в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента; модуль 342 логического вывода крутящего момента поворота при рулении (средство обнаружения крутящего момента поворота при рулении в направлении движения по кривой), который обнаруживает крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой; и процессор 34e задания ограничений (средство подавления смещения), который подавляет изменение величины смещения поперечной силы в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
Таким образом, даже если величина смещения поперечной силы вычисляется с задержкой, сопровождающей задержку распознавания камеры 17, в состоянии, в котором поведение транспортного средства формируется вследствие руления водителя в направлении кривой, подавляется изменение величины смещения поперечной силы. В силу этого может уменьшаться дискомфорт, такой как снижение и повышение силы поворота при рулении при движении по кривой вследствие руления водителем.
[0061] (2) Модуль 343 задания усиления для времени движения по кривой сконфигурирован с возможностью подавлять изменение величины смещения в соответствии с крутящим моментом поворота при рулении в направлении движения по кривой только тогда, когда обнаруженная кривизна равна или превышает предварительно определенную кривизну.
Таким образом, при движении по дороге с небольшой кривизной, изменение величины смещения поперечной силы не должно чрезмерно подавляться, даже если введен крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой, и может быть реализована помощь при рулении согласно величине смещения поперечной силы.
[0062] (3) Ограничитель 345 скорости сконфигурирован с возможностью запрещать изменение величины смещения поперечной силы, когда крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой равен или превышает предварительно определенное значение.
Иными словами, когда формируется поперечное ускорение G, равное или большее 0,2G, т.е. когда водитель может распознавать, что поперечное ускорение формируется вследствие руления, дискомфорт, в котором сила поворота при рулении снижается и повышается при движении по кривой вследствие руления водителем, может уменьшаться посредством запрещения изменения величины смещения поперечной силы.
[0063] (4) Характеристика силы реакции при рулении имеет такую конфигурацию, в которой величина изменения силы реакции при рулении относительно величины изменения стабилизирующий крутящий момент увеличивается, когда стабилизирующий крутящий момент меньше, по сравнению с тем, когда он больше.
Варьирование угла поворота при рулении относительно изменения крутящего момента удержания руления за счет этого может задаваться меньшим по мере того, как возрастает кривизна кривой, и отклик транспортного средства относительно крутящего момента поворота при рулении может поддерживаться на низком уровне; как результат, становится возможным упрощение регулирования курса водителем при повороте. Кроме того, поскольку крутящий момент удержания руления для поддержания угла поворота при рулении может задаваться меньшим, может уменьшаться нагрузка по рулению на водителя при повороте.
[0064] (5) Настоящее изобретение задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении; при приложении силы реакции при рулении к модулю 1 рулевого управления, который механически отделен от поворотного модуля 2, на основе характеристики силы реакции при рулении, вычисляется величина смещения поперечной силы, которая увеличивается по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки; при смещении характеристики силы реакции при рулении в координатах в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента, изменение величины смещения поперечной силы подавляется в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота в направлении движения по кривой.
Таким образом, даже если величина смещения поперечной силы вычисляется с задержкой, сопровождающей задержку распознавания камеры 17, в состоянии, в котором поведение транспортного средства формируется вследствие руления водителя в направлении кривой, подавляется изменение величины смещения поперечной силы. В силу этого может уменьшаться дискомфорт, такой как снижение и повышение силы поворота при рулении при движении по кривой вследствие руления водителем.
[0065] (6) Настоящее изобретение содержит камеру 17 и модуль 34a вычисления кривизны (датчик), которые обнаруживают кривизну сигнальной линии дорожной разметки, модуль 342 логического вывода поперечного ускорения (датчик), который обнаруживает поперечное ускорение, и SBW-контроллер 4 (контроллер), который задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении; при приложении силы реакции при рулении к модулю 1 рулевого управления, который механически отделен от поворотного модуля 2, на основе характеристики силы реакции при рулении, вычисляется величина смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки; и при смещении характеристики силы реакции при рулении в координатах в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента, увеличение величины смещения поперечной силы подавляется в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
Таким образом, даже если величина смещения поперечной силы вычисляется с задержкой, сопровождающей задержку распознавания камеры 17, в состоянии, в котором поведение транспортного средства формируется вследствие руления водителя в направлении кривой, подавляется изменение величины смещения поперечной силы. В силу этого может уменьшаться дискомфорт, такой как снижение и повышение силы поворота при рулении при движении по кривой вследствие руления водителем.

Claims (6)

1. Устройство управления рулением, отличающееся тем, что оно содержит:
модуль рулевого управления, механически отделенный от поворотного модуля для поворота поворотного колеса, который принимает ввод руления от водителя;
средство управления силой реакции при рулении, которое задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении, и которое прикладывает силу реакции при рулении к модулю рулевого управления на основе характеристики силы реакции при рулении;
средство обнаружения кривизны для обнаружения кривизны сигнальной линии дорожной разметки; и
средство смещения для вычисления величины смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает обнаруженная кривизна, и которое смещает характеристику силы реакции при рулении в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента;
средство обнаружения крутящего момента поворота при рулении в направлении движения по кривой для обнаружения крутящего момента поворота при рулении в направлении движения по кривой; и
средство подавления смещения для подавления изменения величины смещения в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
2. Устройство управления рулением по п. 1, в котором
средство подавления смещения подавляет изменение величины смещения в соответствии с крутящим моментом поворота при рулении в направлении движения по кривой только тогда, когда обнаруженная кривизна равна или превышает предварительно определенную кривизну.
3. Устройство управления рулением по п. 1 или 2, в котором
средство подавления смещения запрещает изменение величины смещения, когда обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой равен или превышает предварительно определенное значение.
4. Устройство управления рулением по п. 1, в котором
характеристика силы реакции при рулении имеет такую конфигурацию, в которой величина изменения силы реакции при рулении относительно величины изменения стабилизирующего крутящего момента больше, когда стабилизирующий крутящий момент меньше, по сравнению с тем, когда он больше.
5. Устройство управления рулением, которое задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении, и при приложении силы реакции при рулении к модулю рулевого управления, который механически отделен от поворотного модуля, на основе характеристики силы реакции при рулении вычисляется величина смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки, и при смещении характеристики силы реакции при рулении в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента, изменение величины смещения подавляется в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
6. Устройство управления рулением, отличающееся тем, что оно содержит:
датчик для обнаружения кривизны сигнальной линии дорожной разметки;
датчик для обнаружения поперечного ускорения транспортного средства и
контроллер, который задает характеристику силы реакции при рулении в координатах, оси координат которых представляют собой стабилизирующий крутящий момент и силу реакции при рулении, так
что стабилизирующий крутящий момент увеличивается по мере того, как возрастает сила реакции при рулении, и при приложении силы реакции при рулении к модулю рулевого управления, который механически отделен от поворотного модуля, на основе характеристики силы реакции при рулении вычисляется величина смещения, которая увеличивается по мере того, как возрастает кривизна сигнальной линии дорожной разметки, и при смещении характеристики силы реакции при рулении в координатах только на величину смещения в том же направлении кодирования, что и у стабилизирующего крутящего момента, изменение величины смещения подавляется в большей степени по мере того, как возрастает обнаруженный крутящий момент поворота при рулении в направлении движения по кривой.
RU2015116441/11A 2012-10-04 2013-10-01 Устройство управления рулением RU2581808C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012221790 2012-10-04
JP2012-221790 2012-10-04
PCT/JP2013/076678 WO2014054626A1 (ja) 2012-10-04 2013-10-01 操舵制御装置

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2581808C1 true RU2581808C1 (ru) 2016-04-20

Family

ID=50434952

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015116441/11A RU2581808C1 (ru) 2012-10-04 2013-10-01 Устройство управления рулением

Country Status (7)

Country Link
US (1) US9446792B2 (ru)
EP (1) EP2905202B1 (ru)
JP (1) JP5979239B2 (ru)
CN (1) CN104718124B (ru)
MX (1) MX355311B (ru)
RU (1) RU2581808C1 (ru)
WO (1) WO2014054626A1 (ru)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MX2015004135A (es) * 2012-10-04 2015-07-06 Nissan Motor Dispositivo para control de la direccion.
WO2015076173A1 (ja) * 2013-11-22 2015-05-28 日本精工株式会社 中途故障診断システム及びそれを搭載した電動パワーステアリング装置
US10144448B2 (en) 2014-12-02 2018-12-04 Nsk Ltd. Electric power steering apparatus
JP6004146B1 (ja) * 2014-12-02 2016-10-05 日本精工株式会社 電動パワーステアリング装置
JP6355167B2 (ja) * 2015-09-28 2018-07-11 トヨタ自動車株式会社 車両の運転支援制御装置
US10065674B2 (en) * 2015-11-27 2018-09-04 Jtekt Corporation Steering control device
EP3219565B1 (en) * 2016-03-18 2023-11-22 Volvo Car Corporation Vehicle control arrangement, road vehicle and method of controlling a road vehicle
SE541719C2 (en) * 2016-04-20 2019-12-03 Scania Cv Ab Method and system for facilitating steering of a vehicle by a driver of the vehicle during driving along a road
JP6658464B2 (ja) * 2016-11-09 2020-03-04 株式会社デンソー 中立点検出装置、及び操舵制御システム
US10787192B1 (en) 2017-04-11 2020-09-29 Apple Inc. Steer-by-wire system with multiple steering actuators
US10399600B2 (en) * 2017-05-11 2019-09-03 GM Global Technology Operations LLC Diagnostic method for an actuator in an autonomous vehicle
US10427711B2 (en) * 2017-07-18 2019-10-01 GM Global Technology Operations LLC Method of self-diagnosis for power steering assembly
US11618500B2 (en) 2018-06-27 2023-04-04 Volvo Truck Corporation Method and system for controlling steering of a vehicle
US11724735B2 (en) * 2018-12-19 2023-08-15 Hl Mando Corporation Steering control apparatus, steering control method, and steering apparatus
DE102019106568A1 (de) * 2019-03-14 2020-09-17 Zf Automotive Germany Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Bestimmen eines Sensoroffsets
JP7376243B2 (ja) * 2019-03-22 2023-11-08 株式会社ジェイテクト 操舵制御装置
EP4127002A1 (en) 2020-03-30 2023-02-08 3M Innovative Properties Company Fluoropolymer comprising pendent groups with ionic bis(sulfonyl)imide moiety and perfluoroether terminal group
JP7523540B2 (ja) * 2020-06-12 2024-07-26 三菱電機株式会社 車両の自動操舵制御装置
DE102021201141A1 (de) * 2021-02-08 2022-08-11 Continental Automotive Gmbh Regelungseinrichtung und Verfahren zur Lenkwinkelregelung eines Fahrzeugs
DE102021202482B4 (de) * 2021-03-15 2023-06-29 Continental Automotive Technologies GmbH Regelungseinrichtung und Verfahren zur Lenkwinkelregelung eines Fahrzeugs
US11685427B2 (en) 2021-04-12 2023-06-27 Toyota Material Handling, Inc. Electric actuator steering system for forklifts

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0438270A (ja) 1990-05-30 1992-02-07 Honda Motor Co Ltd 車両用操舵装置
US5717590A (en) * 1995-09-15 1998-02-10 General Motors Corporation Adaptive variable assist steering control
JP3866387B2 (ja) 1997-09-05 2007-01-10 本田技研工業株式会社 車両の操舵反力制御装置
JPH11198844A (ja) * 1998-01-19 1999-07-27 Nissan Motor Co Ltd 操舵力制御装置
JP4007711B2 (ja) * 1999-03-15 2007-11-14 本田技研工業株式会社 車両の操舵制御装置
JP2004009857A (ja) 2002-06-05 2004-01-15 Mitsubishi Motors Corp 車両用操舵制御装置
JP3972913B2 (ja) * 2004-03-26 2007-09-05 トヨタ自動車株式会社 車輌の走行制御装置
JP2005306184A (ja) * 2004-04-21 2005-11-04 Toyota Motor Corp 車両の操舵装置
JP4413693B2 (ja) * 2004-07-01 2010-02-10 本田技研工業株式会社 反力制御装置
JP4876634B2 (ja) 2006-03-01 2012-02-15 日産自動車株式会社 車両用操舵制御装置
WO2007139030A1 (ja) * 2006-05-31 2007-12-06 Nsk Ltd. 電動式パワーステアリング装置
JP5001591B2 (ja) * 2006-06-20 2012-08-15 トヨタ自動車株式会社 車両の操舵装置
JP2008120288A (ja) * 2006-11-14 2008-05-29 Aisin Aw Co Ltd 運転支援装置
JP5286982B2 (ja) * 2007-08-02 2013-09-11 日産自動車株式会社 車両用操舵制御装置及び方法
JP5196252B2 (ja) * 2008-06-26 2013-05-15 株式会社アドヴィックス 車両制御装置
JP5365084B2 (ja) * 2008-07-30 2013-12-11 日産自動車株式会社 車両用操舵制御装置及び車両用操舵制御方法
JP5504589B2 (ja) * 2008-07-30 2014-05-28 日産自動車株式会社 車両用操舵制御装置及び車両用操舵制御方法
JP5233624B2 (ja) * 2008-12-04 2013-07-10 日産自動車株式会社 車両用操舵制御装置および方法
JP5434128B2 (ja) 2009-02-20 2014-03-05 日産自動車株式会社 運転操作支援装置、自動車及び運転操作支援方法
JP5476801B2 (ja) * 2009-06-04 2014-04-23 日産自動車株式会社 ステアリング装置、及びステアリング制御方法
JP5429234B2 (ja) * 2011-03-23 2014-02-26 トヨタ自動車株式会社 車両用情報処理装置
WO2014050565A1 (ja) * 2012-09-25 2014-04-03 日産自動車株式会社 操舵制御装置
US9434411B2 (en) * 2012-09-25 2016-09-06 Nissan Motor Co., Ltd. Steering control device
EP2902302B1 (en) * 2012-09-26 2017-02-01 Nissan Motor Co., Ltd. Steering control device

Also Published As

Publication number Publication date
WO2014054626A1 (ja) 2014-04-10
EP2905202B1 (en) 2017-09-13
US20150274203A1 (en) 2015-10-01
JP5979239B2 (ja) 2016-08-24
CN104718124B (zh) 2016-02-17
MX2015004069A (es) 2015-07-06
US9446792B2 (en) 2016-09-20
JPWO2014054626A1 (ja) 2016-08-25
CN104718124A (zh) 2015-06-17
MX355311B (es) 2018-04-16
EP2905202A4 (en) 2016-02-24
EP2905202A1 (en) 2015-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2581808C1 (ru) Устройство управления рулением
RU2581809C1 (ru) Устройство управления рулением
RU2582012C1 (ru) Устройство управления рулением
RU2644063C2 (ru) Устройство управления устойчивостью
RU2576553C1 (ru) Устройство управления рулением
RU2582517C1 (ru) Устройство управления рулением
RU2623359C2 (ru) Устройство управления рулением
RU2627262C2 (ru) Устройство управления рулением
RU2636636C2 (ru) Устройство управления устойчивостью
JP5794393B2 (ja) 操舵制御装置
JP5794394B2 (ja) 操舵制御装置
WO2014038452A1 (ja) スタビリティ制御装置
JP5794395B2 (ja) 操舵制御装置
JP5971126B2 (ja) 操舵制御装置
JP2015009761A (ja) 操舵制御装置
JP5971128B2 (ja) 操舵制御装置
JP2014073742A (ja) 操舵制御装置
WO2014054627A1 (ja) 操舵制御装置
JP5971127B2 (ja) 操舵制御装置