RU2527781C1 - PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND - Google Patents
PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND Download PDFInfo
- Publication number
- RU2527781C1 RU2527781C1 RU2013104838/05A RU2013104838A RU2527781C1 RU 2527781 C1 RU2527781 C1 RU 2527781C1 RU 2013104838/05 A RU2013104838/05 A RU 2013104838/05A RU 2013104838 A RU2013104838 A RU 2013104838A RU 2527781 C1 RU2527781 C1 RU 2527781C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- powder
- solvent
- reactor
- minutes
- Prior art date
Links
Landscapes
- Adhesives Or Adhesive Processes (AREA)
- Cosmetics (AREA)
- Polysaccharides And Polysaccharide Derivatives (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области получения сферических порохов (СФП) для стрелкового оружия.The invention relates to the field of production of spherical powders (TFP) for small arms.
В патентах США (№№2843584, 3378545) предложены способы получения СФП для стрелкового оружия, заключающиеся в измельчении мелкозерненых пироксилиновых порохов в водной среде с последующим растворением в растворителе, диспергировании порохового лака на сферические частицы и отгонке растворителя из них.US patents (Nos. 2843584, 3378545) provide methods for producing TFP for small arms, which include grinding fine-grained pyroxylin powders in an aqueous medium, followed by dissolving in a solvent, dispersing the powder varnish onto spherical particles and distilling off the solvent from them.
Недостатком этих способов является невозможность получения СФП для 7,62 мм патрона.The disadvantage of these methods is the inability to obtain TFP for 7.62 mm cartridge.
Наиболее близким техническим решением является способ получения СФП для 5,6 мм спортивно-охотничьего патрона кольцевого воспламенения (патент RU 2451652C2) - прототип, по которому в реактор заливают 2,6...3,5 мас. частей воды по отношению к нитроцеллюлозе (НЦ), загружают 1 мас. часть НЦ, состоящую из мелкозерненого пироксилинового пороха марки ВТМ с истекшими гарантийными сроками хранения и возвратно-технологических отходов от предшествующих операций до 30 мас.%, при перемешивании заливают 2,6...3,5 мас. частей растворителя, загружают к массе НЦ 0,1...0,3 мас.% дифениламина (ДФА), 0,1...0,4 мас.% графита или углерода технического, ведут приготовление порохового лака в течение 40...70 минут, а затем после ввода защитного коллоида - клея мездрового в количестве 1,2... 3,0 мас.%, по отношению к воде, ведут дробление порохового лака на сферические частицы в течение 70...90 минут, вводят по отношению к воде 0,05...0,15 мас.% сернокислого натрия и ведут перемешивание в течение 10...30 минут при температуре 64... 68°С, отгонку растворителя из пороховых элементов ведут при температуре теплоносителя 76...78°С, при этом отгоняют 30...40 мас.% растворителя, а затем при температуре 78…89°С в течение 60…80 минут отгоняют 55…68 мас.% растворителя и при температуре теплоносителя 97…99°С в течение 20 минут отгоняют остальную часть растворителя.The closest technical solution is the method of producing TFP for 5.6 mm of a sports and hunting cartridge of ring ignition (patent RU 2451652C2) - a prototype according to which 2.6 ... 3.5 wt. parts of water in relation to nitrocellulose (SC), load 1 wt. part of the SC, consisting of fine-grained pyroxylin gunpowder of the ВТМ brand with expired warranty periods of storage and return-technological waste from previous operations to 30 wt.%, with stirring, pour 2.6 ... 3.5 wt. parts of the solvent, load to the mass of SC 0.1 ... 0.3 wt.% diphenylamine (DFA), 0.1 ... 0.4 wt.% graphite or carbon technical, are preparing powder varnish for 40 .. .70 minutes, and then after the introduction of a protective colloid - glue glue in the amount of 1.2 ... 3.0 wt.%, In relation to water, they crush the powder varnish into spherical particles for 70 ... 90 minutes, enter with respect to water, 0.05 ... 0.15 wt.% sodium sulfate and are mixed for 10 ... 30 minutes at a temperature of 64 ... 68 ° C, distillation of the solvent from the powder elements is carried out at temperatures coolant 76 ... 78 ° C, while 30 ... 40 wt.% solvent is distilled off, and then at a temperature of 78 ... 89 ° C 55 ... 68 wt.% solvent is distilled off for 60 ... 80 minutes and at a coolant temperature of 97 ... 99 ° C for 20 minutes, the rest of the solvent is distilled off.
Недостатком данного способа получения СФП для 7,62 мм патрона является то, что полученный порох не обеспечивает баллистических характеристик как по скорости полета пули, так и по давлению пороховых газов в канале ствола оружия.The disadvantage of this method of producing TFP for a 7.62 mm cartridge is that the resulting powder does not provide ballistic characteristics both in terms of the speed of the bullet and the pressure of the powder gases in the channel of the gun barrel.
Изобретение направлено на получение СФП для 7,62 мм патрона со стабильными баллистическими характеристиками по скорости полета пули и давлению пороховых газов в канале ствола оружия.The invention is directed to the production of TFP for a 7.62 mm cartridge with stable ballistic characteristics in terms of bullet speed and powder gas pressure in the barrel of a weapon.
Технический результат достигается в способе получения пироксилинового сферического пороха для 7,62 мм спортивного патрона, включающем приготовление порохового лака при перемешивании в водной среде смеси нитроцеллюлозы с возвратно-технологическими отходами совместно с дифениламином и растворителем - этилацетатом, диспергирование порохового лака на сферические частицы и удаление этилацетата за счет того, что в реактор заливают 4,5-5,6 мас.ч. воды, по отношению к НЦ, загружают 1 мас.ч. НЦ с содержанием оксида азота 212,7-214,0 мл NO/г и до 30 мас.% возвратно-технологических отходов от предшествующих операций, при перемешивании заливают 3,8-5,2 мас.ч. растворителя - этилацетата (ЭА), загружают к массе НЦ 0,5-0,8 мас.% ДФА, ведут приготовление порохового лака при температуре 55-68°С в течение 60-80 минут, а затем после ввода защитного коллоида - клея мездрового в количестве 0,8-1,2 мас.% и 0,4-0,8 мас.% декстрина, по отношению к воде, ведут дробление порохового лака на сферические частицы в течение 70-90 минут при температуре в реакторе 55-68°С, вводят по отношению к воде 2,2-2,5 мас.% сернокислого натрия и ведут перемешивание в течение 30-40 минут при температуре в реакторе 60-68°С, отгонку растворителя из пороховых элементов ведут по температуре теплоносителя, подаваемого в рубашку реактора, при этом в течение 10…15 минут температуру теплоносителя поднимают до 82-86°С и ведут выдержку, отгоняют 70-75 мас.% растворителя, после чего в течение 10…15 минут температуру теплоносителя поднимают до 94-98°С и ведут выдержку до достижения температуры смеси в реакторе 94-96°С.The technical result is achieved in a method for producing pyroxylin spherical powder for a 7.62 mm sports cartridge, including the preparation of powder varnish with stirring in an aqueous medium of a mixture of nitrocellulose with process waste together with diphenylamine and an ethyl acetate solvent, dispersing the powder varnish onto spherical particles and removing ethyl acetate due to the fact that 4.5-5.6 parts by weight are poured into the reactor. water, in relation to the SC, load 1 wt.h. SC with a nitric oxide content of 212.7-214.0 ml NO / g and up to 30 wt.% Of return-technological waste from previous operations, 3.8-5.2 wt.h. are poured with stirring. solvent - ethyl acetate (EA), load to the mass of SC 0.5-0.8 wt.% DFA, prepare powder varnish at a temperature of 55-68 ° C for 60-80 minutes, and then after entering the protective colloid - glue in the amount of 0.8-1.2 wt.% and 0.4-0.8 wt.% dextrin, relative to water, they crush the powder varnish into spherical particles for 70-90 minutes at a temperature in the reactor of 55-68 ° C, 2.2-2.5 wt.% Sodium sulfate are added with respect to water and stirring is carried out for 30-40 minutes at a temperature in the reactor of 60-68 ° C, the solvent is distilled off from powder elem nts are conducted according to the temperature of the coolant supplied to the reactor jacket, while within 10 ... 15 minutes the temperature of the coolant is raised to 82-86 ° C and held for a while, 70-75 wt.% solvent is distilled off, after which the temperature is kept for 10 ... 15 minutes the coolant is raised to 94-98 ° C and hold until the temperature of the mixture in the reactor is 94-96 ° C.
По разработанному авторами способу получения пироксилинового сферического пороха для 7,62 мм патрона в реактор заливают 4,5-5,6 мас. частей воды и загружают 1 мас.ч. НЦ с содержанием оксида азота 212,7-214,0 мл NO/г и до 30 мас.% возвратно-технологических отходов от предшествующих операций. При заливке воды в реактор менее 4,5 мас.ч. происходит уменьшение толщины горящего свода пороховых элементов, что приводит к повышению давления пороховых газов в канале ствола оружия, а увеличение воды в реакторе более 5,6 мас.ч. приводит к получению пороховых элементов сферической формы, а это увеличивает массу порохового заряда и снижает скорость полета пули. Снижение оксида азота в НЦ менее 212,7 мл NO/г приводит к увеличению массы порохового заряда и снижению скорости полета пули, а увеличение оксида азота более 214,0 мл NO/г связано с дополнительными трудозатратами. Количество возвратно-технологических отходов до 30 мас.% связано с выходом целевой фракции пороха, который обычно составляет 70-90 мас.%.According to the method developed by the authors for producing pyroxylin spherical gunpowder for a 7.62 mm cartridge, 4.5-5.6 wt. parts of water and load 1 wt.h. SC with nitric oxide content of 212.7-214.0 ml NO / g and up to 30 wt.% Of return-technological waste from previous operations. When pouring water into the reactor less than 4.5 wt.h. there is a decrease in the thickness of the burning vault of powder elements, which leads to an increase in the pressure of the powder gases in the barrel of the weapon, and an increase in water in the reactor is more than 5.6 parts by weight leads to the production of powder elements of a spherical shape, and this increases the mass of the powder charge and reduces the speed of the bullet. A decrease in nitric oxide in SCs of less than 212.7 ml NO / g leads to an increase in the mass of the powder charge and a decrease in the flight speed of the bullet, while an increase in nitric oxide more than 214.0 ml NO / g is associated with additional labor costs. The amount of process waste up to 30 wt.% Is associated with the yield of the target fraction of gunpowder, which is usually 70-90 wt.%.
Приготовление порохового лака ведут путем заливки ЭА в количестве 3,8-5,2 мас.ч. по отношению к НЦ, загружают 0,5-0,8 мас.% ДФА, ведут приготовление порохового лака при температуре 55-68°С в течение 60-80 минут. Уменьшение количества растворителя менее 3,8 мас.ч. приводит к получению СФП с крупной фракцией пороховых элементов, а увеличение количества заливаемого растворителя более 5,2 мас.ч. приводит к получению пороха с мелкой фракцией пороховых элементов. Уменьшение ДФА менее 0,5 мас.% приводит к снижению химической стойкости пороха, а увеличение ДФА более 0,8 мас.% приводит к снижению энергетических характеристик. Уменьшение температуры при приготовлении порохового лака менее 55°С приводит к увеличению длительности технологического цикла при получении пороха, а увеличение температуры более 68°С связано с преждевременной отгонкой растворителя из пороховых элементов. Уменьшение времени приготовления порохового лака менее 60 минут не обеспечивает полного растворения волокон НЦ в растворителе, а увеличение времени более 80 минут связано с увеличением длительности технологического цикла. Диспергирование порохового лака проводится путем ввода защитного коллоида - клея мездрового в количестве 0,8-1,2 мас.% и 0,4-0,8 мас.% декстрина, по отношению к воде, ведут дробление порохового лака на сферические частицы в течение 70-90 минут при температуре в реакторе 55-68°С, вводят по отношению к воде 2,2-2,5 мас.% сернокислого натрия и ведут перемешивание в течение 30…40 минут при температуре в реакторе 60-68°С. Уменьшение клея мездрового менее 0,8 мас.% и декстрина менее 0,4 мас.% приводит к коалесценции пороховых элементов и повторному их дроблению, а это способствует получению пороха с высокой пористостью, а увеличение клея мездрового более 1,2 мас.% и декстрина более 0,8 мас.% дальнейшего эффекта не дает. Уменьшение времени дробления порохового лака на сферические частицы менее 70 минут не обеспечивает процесса диспергирования, а увеличение более 90 минут связано с увеличением длительности технологического процесса. Уменьшение температуры при диспергировании менее 55°С приводит к увеличению длительности технологического процесса, а увеличение температуры более 68°С приводит к преждевременной отгонке растворителя из пороховых элементов. Уменьшение ввода сернокислого натрия менее 2,2 мас.% приводит к получению сферического пороха с низкой насыпной плотностью и высокой пористостью, а увеличение сернокислого натрия более 2,5 мас.% дальнейшего эффекта не дает. Уменьшение времени при обезвоживании пороховых элементов менее 30 минут не обеспечивает полного обезвоживания пороховых элементов, а увеличение времени более 40 минут дальнейшего эффекта не дает. Уменьшение температуры при обезвоживании менее 60°С связано с увеличением длительности технологического цикла, а повышение температуры более 68°С связано с преждевременной отгонкой растворителя.Preparation of powder varnish is carried out by pouring EA in the amount of 3.8-5.2 wt.h. in relation to the SC, load 0.5-0.8 wt.% DFA, prepare powder varnish at a temperature of 55-68 ° C for 60-80 minutes. The decrease in the amount of solvent less than 3.8 wt.h. leads to the production of TFP with a large fraction of powder elements, and an increase in the amount of filled solvent is more than 5.2 wt.h. leads to the production of gunpowder with a fine fraction of powder elements. A decrease in DFA less than 0.5 wt.% Leads to a decrease in the chemical resistance of gunpowder, and an increase in DFA more than 0.8 wt.% Leads to a decrease in energy characteristics. A decrease in temperature during the preparation of powder varnish less than 55 ° C leads to an increase in the duration of the technological cycle upon receipt of the powder, and an increase in temperature more than 68 ° C is associated with premature distillation of the solvent from the powder elements. A decrease in the preparation time of powder varnish of less than 60 minutes does not ensure complete dissolution of the NTs fibers in the solvent, and an increase in time of more than 80 minutes is associated with an increase in the duration of the technological cycle. The dispersion of powder varnish is carried out by introducing a protective colloid - glue glue in the amount of 0.8-1.2 wt.% And 0.4-0.8 wt.% Dextrin, in relation to water, crushing the powder varnish into spherical particles during 70-90 minutes at a temperature in the reactor of 55-68 ° С, 2.2-2.5 wt.% Sodium sulfate is introduced with respect to water and mixing is carried out for 30 ... 40 minutes at a temperature in the reactor of 60-68 ° С. A decrease in the glue of the core less than 0.8 wt.% And dextrin less than 0.4 wt.% Leads to coalescence of the powder elements and their repeated crushing, and this contributes to the production of gunpowder with high porosity, and an increase in the glue of the glue is more than 1.2 wt.% And Dextrin more than 0.8 wt.% no further effect. Reducing the time of crushing of powder varnish into spherical particles less than 70 minutes does not provide a dispersion process, and an increase of more than 90 minutes is associated with an increase in the duration of the process. A decrease in temperature during dispersion of less than 55 ° C leads to an increase in the duration of the process, and an increase in temperature of more than 68 ° C leads to premature distillation of the solvent from the powder elements. A decrease in the input of sodium sulfate of less than 2.2 wt.% Leads to spherical powder with a low bulk density and high porosity, and an increase in sodium sulfate of more than 2.5 wt.% Does not give a further effect. Reducing the time during dehydration of the powder elements less than 30 minutes does not provide complete dehydration of the powder elements, and increasing the time for more than 40 minutes does not give a further effect. A decrease in temperature during dehydration of less than 60 ° C is associated with an increase in the duration of the process cycle, and a temperature increase of more than 68 ° C is associated with premature distillation of the solvent.
Отгонку растворителя из пороховых элементов ведут по температуре теплоносителя, подаваемого в рубашку реактора, при этом в течение 10-15 минут температуру теплоносителя поднимают до 82-86°С и ведут выдержку, отгоняют 70-75 мас.% растворителя, после чего в течение 10-15 минут температуру теплоносителя поднимают до 94-98°С и ведут выдержку до достижения температуры смеси в реакторе 94…96°С. Снижение температуры теплоносителя при первой выдержке менее 82°С и количества отогнанного растворителя менее 70 мас.% приводит к получению СФП с высокой пористостью и низкой насыпной плотностью, а увеличение температуры более 86°С и количества отогнанного растворителя более 75 мас.% связано с переходом пузырькового режима кипения в пленочный, что обычно сопровождается выбросом массы из реактора, при этом проведенная операция получения СФП бракуется. Уменьшение температуры теплоносителя при второй выдержке менее 94°С приводит к удлинению технологического процесса, а увеличение температуры теплоносителя более 98°С связано с дополнительными трудозатратами. Снижение температуры смеси в реакторе менее 94°С связано с увеличением остаточного растворителя в порохе, а увеличение температуры в реакторе более 96°С связано с увеличением длительности технологического процесса.The distillation of the solvent from the powder elements is carried out according to the temperature of the coolant supplied to the reactor jacket, while within 10-15 minutes the temperature of the coolant is raised to 82-86 ° C and aging is carried out, 70-75 wt.% Of the solvent is distilled off, and then for 10 -15 minutes, the temperature of the coolant is raised to 94-98 ° C and soak until the temperature of the mixture in the reactor is 94 ... 96 ° C. A decrease in the temperature of the coolant at the first exposure of less than 82 ° C and the amount of distilled solvent less than 70 wt.% Leads to the production of TFP with high porosity and low bulk density, and an increase in temperature of more than 86 ° C and the amount of distilled solvent more than 75 wt.% Is associated with the transition bubble mode of boiling into film, which is usually accompanied by the ejection of mass from the reactor, while the operation to obtain the TFP is rejected. A decrease in the temperature of the coolant during the second exposure less than 94 ° C leads to a lengthening of the process, and an increase in the temperature of the coolant more than 98 ° C is associated with additional labor costs. A decrease in the temperature of the mixture in the reactor below 94 ° C is associated with an increase in the residual solvent in the powder, and an increase in temperature in the reactor over 96 ° C is associated with an increase in the duration of the process.
Технологические режимы, физико-химические и баллистические характеристики изготовленных образцов по разработанному авторами способу в пределах граничных условий (примеры 1-3) и за пределами граничных условий (примеры 4, 5) приведены в таблице.Technological modes, physico-chemical and ballistic characteristics of the manufactured samples according to the method developed by the authors within the boundary conditions (examples 1-3) and outside the boundary conditions (examples 4, 5) are given in the table.
Примечание: Требования, предъявляемые к 7,62 мм спортивно-винтовочному патрону: скорость полета пули 735...756 м/с, разброс скорости полета пуль в серии из 10 выстрелов - не более 10 м/с; максимальное среднее давление пороховых газов - не более 289,2 МПа; максимальное наибольшее давление пороховых газов - не более 308,8 МПа; разброс между максимальным наибольшим и наименьшим значением давления пороховых газов - не более 14,7 МПа.Note: Requirements for a 7.62 mm sports rifle cartridge: 735 ... 756 m / s bullet flight speed, bullet speed dispersion in a series of 10 shots - not more than 10 m / s; the maximum average pressure of the powder gases is not more than 289.2 MPa; the maximum maximum pressure of the powder gases is not more than 308.8 MPa; the spread between the maximum largest and smallest pressure values of the powder gases is not more than 14.7 MPa.
Из приведенных результатов таблицы видно, что по разработанному авторами составу (примеры 1...3) полученный СФП для 7,62 мм спортивно-винтовочного патрона имеет высокую насыпную плотность и низкую пористость пороховых элементов. Все это позволило получить стабильные баллистические характеристики по массе порохового заряда, скорости полета пуль, разбросу скорости полета пуль, по среднему и максимальному давлению пороховых газов в канале ствола оружия и по разбросу между максимальным наибольшим и наименьшим значением давления пороховых газов.From the results of the table it can be seen that according to the composition developed by the authors (examples 1 ... 3), the obtained TFP for a 7.62 mm sporting rifle cartridge has a high bulk density and low porosity of the powder elements. All this made it possible to obtain stable ballistic characteristics in terms of the mass of the powder charge, the velocity of the bullets, the dispersion of the velocity of the bullets, the average and maximum pressure of the powder gases in the channel of the barrel of the weapon, and the dispersion between the maximum highest and lowest pressure values of the powder gases.
За пределами граничных условий (примеры 4, 5) полученный СФП не удовлетворяет как по скорости полета пули, так и по давлению пороховых газов в канале ствола оружия.Outside of the boundary conditions (examples 4, 5), the obtained TFP does not satisfy both the speed of the bullet and the pressure of the powder gases in the barrel of the weapon.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013104838/05A RU2527781C1 (en) | 2013-02-05 | 2013-02-05 | PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2013104838/05A RU2527781C1 (en) | 2013-02-05 | 2013-02-05 | PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2013104838A RU2013104838A (en) | 2014-08-10 |
| RU2527781C1 true RU2527781C1 (en) | 2014-09-10 |
Family
ID=51355008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2013104838/05A RU2527781C1 (en) | 2013-02-05 | 2013-02-05 | PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2527781C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2597391C2 (en) * | 2015-01-28 | 2016-09-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing pyroxyline pellet powder for 7,62 mm sport cartridge |
| RU2656011C2 (en) * | 2016-06-20 | 2018-05-30 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing ball powder |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3824108A (en) * | 1968-05-04 | 1974-07-16 | Dynamit Nobel Ag | Process for the manufacture of lowdensity nitrocellulose granules |
| US3897733A (en) * | 1973-03-19 | 1975-08-05 | Us Army | High bulk density extruded propellant for small arms cartridges |
| RU2437865C2 (en) * | 2010-01-19 | 2011-12-27 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Ball powder obtaining method |
| RU2439042C2 (en) * | 2009-06-29 | 2012-01-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing coarsely dispersed pellet powder |
-
2013
- 2013-02-05 RU RU2013104838/05A patent/RU2527781C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3824108A (en) * | 1968-05-04 | 1974-07-16 | Dynamit Nobel Ag | Process for the manufacture of lowdensity nitrocellulose granules |
| US3897733A (en) * | 1973-03-19 | 1975-08-05 | Us Army | High bulk density extruded propellant for small arms cartridges |
| RU2439042C2 (en) * | 2009-06-29 | 2012-01-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing coarsely dispersed pellet powder |
| RU2437865C2 (en) * | 2010-01-19 | 2011-12-27 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Ball powder obtaining method |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2597391C2 (en) * | 2015-01-28 | 2016-09-10 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing pyroxyline pellet powder for 7,62 mm sport cartridge |
| RU2656011C2 (en) * | 2016-06-20 | 2018-05-30 | Федеральное казенное предприятие "Государственный научно-исследовательский институт химических продуктов" (ФКП "ГосНИИХП") | Method of producing ball powder |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2013104838A (en) | 2014-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2367639C2 (en) | Method to stabilise spherical double-base powder | |
| RU2527781C1 (en) | PRODUCTION OF GUN-COTTON SPHERICAL POWDER FOR 7,62 mm SPORTING ROUND | |
| RU2451652C2 (en) | Method of producing spherical powder for 5,6 mm-sporting caliber cartridges with annular ignition | |
| US10801819B1 (en) | Methods of preparing nitrocellulose based propellants and propellants made therefrom | |
| WO2015035457A1 (en) | Burn rate modifier | |
| CN102584506B (en) | Modular smokeless firework emission ammunition with multi-hierarchy hole structure and preparation method for modular smokeless firework emission ammunition | |
| RU2379271C2 (en) | Method for production of spherical powder | |
| RU2495859C2 (en) | Method of producing double-base pellet powder for hunting and sports cartridge | |
| RU2427560C2 (en) | Method for obtaining ball powder for 30 carbine sports-hunting cartridge (7,62×33) | |
| RU2382018C2 (en) | Method for production of spherical powder | |
| RU2439043C1 (en) | Method for phlegmatisation of coarsely dispersed dibasic pellet powder | |
| RU2226184C2 (en) | Method of manufacturing spherical gunpowder | |
| US9885550B1 (en) | Methods of preparing nitrocelluse based propellants and propellants made therefrom | |
| RU2451656C2 (en) | Method of making porous spherical powder for smooth-bore gun shot cartridges | |
| EP1164116A1 (en) | Process for producing a functional high-energy material | |
| RU2496757C1 (en) | Method of producing pellet powder for small arms | |
| US20030192632A1 (en) | Method for production of nitrocellulose base for consolidated charges and consolidated propellant charge based thereon | |
| RU2448078C2 (en) | METHOD TO PRODUCE SPHERICAL PYROXILIC POWDER FOR 9 mm PISTOL CARTRIDGE | |
| RU2602904C2 (en) | Method of producing double-base pellet powder for small arms | |
| RU2522642C2 (en) | Method of production of spherical powder for shot cartridges for smooth-bore sports and hunting weapons of 12, 16 and 20 calibre | |
| Dolman et al. | Advanced munitions: 3D printed firepower | |
| RU2602906C2 (en) | Method of producing mono-base pellet powder for small arms | |
| RU2798486C1 (en) | Method for producing porous spherical powder for 12 gauge shotgun cartridges for smoothbore weapons | |
| RU2445299C2 (en) | Method for water-dispersion phlegmatisation of gunpowder | |
| RU2495010C2 (en) | Method of producing pellet powder |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180206 |