RU2461577C2 - Системы и способы производства полиолефинов - Google Patents

Системы и способы производства полиолефинов Download PDF

Info

Publication number
RU2461577C2
RU2461577C2 RU2009139913/04A RU2009139913A RU2461577C2 RU 2461577 C2 RU2461577 C2 RU 2461577C2 RU 2009139913/04 A RU2009139913/04 A RU 2009139913/04A RU 2009139913 A RU2009139913 A RU 2009139913A RU 2461577 C2 RU2461577 C2 RU 2461577C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
reactor system
fluidized bed
oxygen
catalyst
reactor
Prior art date
Application number
RU2009139913/04A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2009139913A (ru
Inventor
Роналд С. ЭЙСИНДЖЕР (US)
Роналд С. ЭЙСИНДЖЕР
Марк Г. ГУД (US)
Марк Г. ГУД
Original Assignee
Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to US92099807P priority Critical
Priority to US60/920,998 priority
Application filed by Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк filed Critical Юнивейшн Текнолоджиз, Ллк
Publication of RU2009139913A publication Critical patent/RU2009139913A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2461577C2 publication Critical patent/RU2461577C2/ru

Links

Images

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C08ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08FMACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F210/00Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F210/16Copolymers of ethene with alpha-alkenes, e.g. EP rubbers

Abstract

Изобретение относится к способу получения полиолефина, в частности к получению полиэтилена. Способ включает определение оптимальной рабочей температуры для получения полиолефина в реакторной системе с псевдоожиженным слоем; выбор катализатора на основе оксида хрома, который восстановлен этоксидом диэтилалюминия (DEA1E), на носителе из дегидратированного кремния в зависимости от желаемых свойств полиолефина, достигаемых при рабочей температуре; подачу кислорода в реакторную систему для обеспечения реакторной системы количеством кислорода, которое эффективно для минимизации засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем. При этом кислород подают со скоростью, которая эквивалентна количествам, составляющим от более чем 0 до менее чем 0,05 ч./млн. кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему. Оптимальная рабочая температура такова, что наивысшая температура в реакторной системе менее чем примерно на 20°С ниже температуры плавления полиолефина. Такой способ позволяет осуществлять полимеризацию в течение более продолжительных периодов времени без необходимости останавливать производство для очистки. Более того, воздействие кислорода на производительность катализатора и на индекс текучести получаемого полимера пренебрежимо мало. 9 з.п. ф-лы, 2 ил., 7 пр.

Description

Перекрестная ссылка на связанные заявки

Настоящая заявка обладает преимуществом заявки №60/920998, поданной 30 марта 2007 г., описание которой полностью включено в данную заявку в качестве ссылки.

Область техники, к которой относится данное изобретение

Настоящее изобретение относится к различным способам и системам, предназначенным для использования кислорода в реакторной системе для полимеризации полиолефина. В определенных предпочтительных вариантах способы осуществляют в сочетании с реакторной системой для полимеризации, например, с газофазной реакторной системой.

Предпосылки создания изобретения

В соответствии с газофазным способом производства полиолефинов, например полиэтилена, газообразный алкен (например, этилен), водород и, необязательно, сомономер и другие исходные материалы превращают в полиолефиновый продукт. Обычно газофазные реакторы включают реактор с псевдоожиженным слоем, компрессор и охладитель (теплообменник). Реакцию в двухфазном псевдоожиженном слое, который состоит из гранулированного полиэтилена и исходных веществ в газообразном состоянии, поддерживают в псевдоожиженном состоянии с помощью сжижающего газа, который пропускают через распределительную тарелку, расположенную рядом с нижним краем реакционного сосуда. Реакционный сосуд обычно изготовлен из углеродистой стали и предназначен для работы при давлениях до примерно 31 бар (или примерно 3,1 МПа). Катализатор впрыскивают в псевдоожиженный слой. Образующееся в ходе реакции тепло переносится в циркулирующий газовый поток. Этот газовый поток сжимают и охлаждают во внешнем рециркуляционном трубопроводе, а затем повторно вводят в нижнюю часть реакционного сосуда, где он проходит через распределительную тарелку. С целью обеспечения непрерывного процесса полимеризации в реактор добавляют дополнительные потоки сырья с целью поддержания необходимых концентраций реагентов.

Работа большинства реакторных систем критически зависит от хорошего смешивания для обеспечения однородных условий в реакторе, отвода тепла и эффективных характеристик катализатора. Процесс должен быть управляемым и способным обеспечить высокую производительность. Как правило, чем выше рабочая температура, тем больше возможность достижения высокой производительности. Однако если рабочая температура приближается к температуре плавления полиолефинового продукта или превышает ее, частицы полиолефина становятся липкими и плавятся. Также имеет значение взаимодействие сил, которое ведет к агломерации соседних частиц. В результате этого у стенок сосуда и других частей реакторной системы образуются склеившиеся пластинки полимера. Повторные циклы реакции в таком режиме могут, в конечном итоге, вызвать рост пластинок и их падение в псевдоожиженный слой. Пластинки прерывают образование псевдоожиженного слоя, нарушают циркуляцию газа и извлечение продукта из реактора, и все эти факторы требуют остановки реактора для извлечения содержимого.

Аналогично, накопление полимера в охладителе ведет к постепенному снижению эффективности охлаждения, что может в конечном итоге привести к повышению рабочей температуры и вышеописанным проблемам. По не вполне понятным причинам применение некоторых катализаторов, как было найдено, ведет к образованию скоплений полимера в системе, конкретно в охладителе.

Выбор катализатора также сильно влияет на общий ход процесса. Среди доступных катализаторов для полимеризации полиолефинов имеются хромсодержащие катализаторы, например каталитические системы на основе оксида хрома. Такие катализаторы применяли при полимеризации и они имели большое значение, особенно для производства полиэтилена высокой плотности. Конкретно, такие катализаторы особенно важны в таких применениях как, например, формование раздувом, пленки и трубы. (См., например, патенты US 4739015, 5244987, 5385991, 6022933, 6429269, 6891001, 6936666 и 6989344, а также ЕР 0927724 В1. См. также патенты US 5410002, 5844054, 6180729, 6664352, патентные заявки US 2005/0054790 и 2005/0267269, а также китайские патентные заявки CN96111424.Х и CN97106144.0) Другие ссылки, на которых основывается изобретение, включают WO 2006/107373 и WO 2001/49751.

Соответственно, желательно было бы обеспечить улучшенный способ полимеризации, который включает использование катализаторов, содержащих хром, и других материалов, например кислорода и алюминийорганических соединений.

Краткое описание сущности изобретения

Настоящее изобретение в широком смысле направлено на различные способы и системы для производства полиолефинов, например полиэтилена. В определенных предпочтительных вариантах способы применяют в сочетании с полимеризационной реакторной системой, например с газофазной реакторной системой. Данное изобретение также в широком смысле направлено на различные системы, в которых может происходить засорение.

Реакторная система для получения полиолефина в соответствии с одним из предпочтительных вариантов настоящего изобретения включает реакционный сосуд, в котором находится катализатор на основе оксида хрома, восстановленный с помощью этоксида диэтилалюминия (DEA1E), линию подачи мономера, предназначенную для добавления мономера в реакторную систему, расходомер, установленный на линии подачи мономера, линию подачи кислорода для добавления кислорода в реакторную систему, а также вычислительное устройство, работающее вместе с расходомером, предназначенное для управления скоростью подачи кислорода в зависимости от выхода вещества из расходомера. В одном из классов предпочтительных вариантов кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн. или менее, кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем.

В способе получения полиолефина в соответствии с одним из предпочтительных вариантов настоящего изобретения задана оптимальная рабочая температура получения полиолефина в реакторной системе с псевдоожиженным слоем. Восстановленный этоксидом диэтилалюминия (DEA1E) катализатор на основе оксида хрома выбирают в зависимости от желаемых свойств полиолефина, достигаемых при данной рабочей температуре. Мономеры контактируют с катализатором в реакторной системе с псевдоожиженным слоем. Рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем охлаждают с целью поддержания оптимальной рабочей температуры. В реакторную систему с псевдоожиженным слоем подают кислород в минимальных для достижения наименьшего засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем количествах.

В соответствии с одним из предпочтительных вариантов способ получения полиэтилена включает определение рабочей температуры, оптимальной для получения полиэтилена в реакторной системе с псевдоожиженным слоем, причем оптимальная рабочая температура такова, что наивысшая температура в реакторной системе с псевдоожиженным слоем приблизительно на 20°C, или менее, ниже температуры плавления полиэтилена. Катализатор, который представляет собой катализатор на основе оксида хрома, восстановленный этоксидом диэтилалюминия (DEA1E), подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем. Этилен, оптимально, вместе с сомономером, например гексеном или бутеном, контактирует с катализатором в реакторной системе с псевдоожиженным слоем. Рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем охлаждают с целью поддержания рабочей температуры на уровне около оптимального значения. Кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн., или менее, кислорода по отношению к объемной скорости добавления этилена в реакторную систему с псевдоожиженным слоем.

Способ снижения засорения в полимеризационной реакторной системе с псевдоожиженным слоем в соответствии с еще одним предпочтительным вариантом включает подачу восстановленного этоксидом диэтилалюминия (DEA1E) катализатора на основе оксида хрома в реакторную систему с псевдоожиженным слоем, контактирование мономеров с катализатором в реакторной системе с псевдоожиженным слоем с получением полимера и подачу кислорода в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, которая эквивалентна от более чем 0 до менее чем 0,1 ч./млн. кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем, с целью минимизации засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем.

Краткое описание чертежей

Фиг.1 представляет собой схематическое изображение основных способов, систем и/или устройств в соответствии с определенными предпочтительными вариантами настоящего изобретения в реакторной системе с псевдоожиженным слоем.

Фиг.2 представляет собой схематическое изображение основных способов, систем и/или устройств в соответствии с определенными предпочтительными вариантами настоящего изобретения в реакторной системе с псевдоожиженным слоем.

Подробное описание сущности изобретения

Перед тем как настоящие вещества, компоненты, композиции и/или способы будут описаны в настоящем описании, следует понять, что, если не указано иное, настоящее изобретение не ограничивается конкретными веществами, компонентами, композициями, реагентами, условиями реакций, лигандами, металлоценовыми структурами и тому подобным, поскольку вышеупомянутое может быть изменено, если не указано иное. Также следует понимать, что используемая в настоящем описании терминология предназначена исключительно для описания конкретных предпочтительных вариантов, и не предназначена для ограничения сферы действия изобретения.

Также следует отметить, что применяемые в настоящем описании и приложенной формуле изобретения формы единственного числа включают ссылки на множественные числа, если не указано иное. Таким образом, например, ссылка на выражение «уходящая группа», например, в группировке, «замещенной уходящей группой», включает более чем одну уходящую группу таким образом, что, например, эту группировку можно заместить двумя или более уходящими группами. Аналогично, ссылка на выражение «атом галогена», например, в группировке, «замещенной атомом галогена», включает более чем один атом галогена таким образом, что группировка может быть замещена двумя или более атомами галогена, ссылка на «заместитель »включает один или более заместителей, ссылка на «лиганд» включает один или более лигандов и так далее.

Неожиданно было найдено, что непрерывное введение малого количества кислорода снижает засорение в газофазных реакторах с псевдоожиженным слоем, которые применяют для полимеризации этилена с помощью катализаторов на основе оксида хрома, восстановленных этоксидом диэтилалюминия (DEA1E). Необходимое количество кислорода достаточно мало, поэтому оказывает пренебрежимо малое воздействие на свойства продукта и производительность катализатора. Такое открытие позволяет осуществлять полимеризацию в течение более продолжительных периодов времени без необходимости останавливать производство и открывать реактор для очистки. Полагают, что сфера действия этого открытия шире, чем производство полиэтилена и/или производство полиолефинов в газофазном реакторе с псевдоожиженным слоем с применением восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома.

В то время как настоящее изобретение применимо к газофазному производству полиолефинов, широкие концепции и идеи, приведенные в настоящем описании, можно также применить ко многим видам процессов, включая, но не ограничиваясь ими, реакторные системы с газовой фазой, с фазой газ/твердое вещество, с фазой жидкое/твердое вещество, газ/жидкое вещество и газ/жидкое/твердое вещество, включая полимеризационные реакторные системы.

Для простоты понимания читателем, а также для более удобного расположения различных предпочтительных вариантов настоящего изобретения в контексте значительная часть нижеследующего описания представлена применительно к коммерческой газофазной реакторной системе для производства полиэтилена. Следует помнить, что это сделано в качестве примера, который ни в коем случае не ограничивает сферу действия настоящего изобретения.

Основной способ в соответствии с настоящим изобретением можно описать, например, ссылаясь на фиг.1, на которой объемный материал 10 находится в реакторной системе 100 для полимеризации с псевдоожиженным слоем. Данный материал может быть газообразным, жидким и/или твердым. В реакторной системе иллюстративные объемные материалы могут включать один или более реакционных сырьевых материалов, например исходные продукты, продукты реакции, например частицы полимеров, реакционные добавки, например катализаторы, побочные или промежуточные продукты и т.д., а также другие материалы. Таким образом, объемный материал может включать практически чистые индивидуальные материалы, а также комбинации материалов или материал (материалы), находящийся в одной или более фазах. Выбирают оптимальную рабочую температуру для получения полиолефина в реакторной системе с псевдоожиженным слоем. В зависимости от одного или более желаемых свойств получаемого полиолефина при выбранной рабочей температуре выбирают восстановленный DEA1E катализатор на основе оксида хрома. Мономеры контактируют с катализатором в реакторной системе 100 с псевдоожиженным слоем. Рециркулирующий поток в линии рециркуляции 122 реакторной системы 100 с псевдоожиженным слоем охлаждают для поддержания оптимальной рабочей температуры. В реакторную систему с псевдоожиженным слоем подают кислород через одну или более линий подачи кислорода 40 для обеспечения реакторной системы с псевдоожиженным слоем примерно минимальным эффективным количеством кислорода, который позволяет минимизировать засорение реакторной системы 100 с псевдоожиженным слоем. В одном из классов предпочтительных вариантов считают, что засорение минимизировано, если реакторная система может работать по крайней мере примерно 3 месяца без необходимости открывать ее для очистки. В особенно предпочтительных вариантах считают, что загрязнение минимизировано, если реакторная система может работать 6 месяцев, 9 месяцев, 1 год или 2 года без необходимости открывать ее для очистки.

В другом предпочтительном общем подходе общего способа, описанного, например, со ссылкой на фиг.1, способ получения полиэтилена включает определение оптимальной рабочей температуры для получения полиэтилена в реакторной системе 100 с псевдоожиженным слоем, причем оптимальная рабочая температура такова, что наивысшая температура в реакторной системе 100 с псевдоожиженным слоем менее чем примерно на 20°C ниже температуры плавления полиэтилена. В реакторную систему 100 с псевдоожиженным слоем подают катализатор, который представляет собой восстановленный DEA1E катализатор на основе оксида хрома. Мономеры контактируют с катализатором в реакторной системе 100 с псевдоожиженным слоем. Рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем охлаждают для поддержания оптимальной рабочей температуры. В реакторную систему 100 с псевдоожиженным слоем подают кислород со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн., или менее, кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему 100 с псевдоожиженным слоем.

Дополнительные детали в отношении полимеризационных реакторных систем с псевдоожиженным слоем, включая конкретные материалы, применяемые в производстве, описаны ниже, и каждая из этих нижеописанных деталей конкретно рассмотрена в различных комбинациях с этими или другими общими предпочтительными подходами, описанными в настоящем описании.

В другом предпочтительном общем подходе к общему способу катализатор подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем. Мономеры контактируют с катализатором в реакторной системе с псевдоожиженным слоем с получением полимерных продуктов. Кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн., или менее, кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем для минимизации засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем.

Настоящее изобретение также включает устройства и системы, эффективные в производстве полиолефинов в соответствии с вышеописанными способами. В общем, такие устройства представляют собой системы или оборудование, которые включают одну или более линий подачи кислорода в полимеризационную реакторную систему с псевдоожиженным слоем.

Предпочтительная основная система в соответствии с настоящим изобретением включает реакторный сосуд 110 (который в настоящем описании взаимозаменяемо называется реакционным сосудом), а также может включать линию рециркуляции 122. Реакторный сосуд 110 включает восстановленный этоксидом диэтилалюминия (DEA1E) катализатор на основе оксида хрома. Линия подачи мономера 111 соединена с реакторной системой для подачи мономера в реакторную систему. В системе подачи мономера 111 присутствует расходомер 51. Линия подачи кислорода 40 имеет соединение 156 с системой для добавления кислорода в реакторную систему. Вычислительное устройство 50 связано с расходомером 51 для управления скоростью подачи кислорода в зависимости от выхода из расходомера. В одном из аспектов кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн., или менее, кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем.

Добавление кислорода в полимеризационные реакторные системы

Количество кислорода, которое необходимо для обеспечения преимуществ настоящего изобретения, невелико. Это открытие позволяет проводить полимеризацию в течение более длительных промежутков времени без необходимости останавливать производство и открывать реактор для очистки. Существует мнение, что сфера действия этого открытия шире, чем производство полиэтилена и/или производство полиолефинов в газофазном реакторе с псевдоожиженным слоем с применением восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома.

В каждом из вышеописанных основных предпочтительных подходов и/или предпочтительных вариантов кислород можно добавлять для снижения засорения в целом ряде процессов, включая, но не ограничиваясь ими, газофазные, газофазные/твердофазные, жидкофазные/твердофазные, газофазные/жидкофазные и газофазные/жидкофазные/твердофазные реакторные системы, включая полимеризационные реакторные системы.

Одна или более линий подачи кислорода (которые обычно в совокупности обозначаются индексом «40», причем несколько линий подачи кислорода обозначаются, более конкретно, на различных чертежах как линии подачи с обведенными в кружок номерами 1, 2, 3 и т.д., и в связанном тексте они называются 40-1, 40-2, 40-3, и т.д.) соединены с реакторной системой 100. Количество подаваемого кислорода, предпочтительно, представляет собой приблизительно минимальное эффективное количество кислорода, необходимого для снижения до минимума засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем.

Засорение

Засорение реакторной системы, показанное, например, на фиг.1 и 2, вызывает проблему по ряду причин. Засорение теплообменника вызывает снижение эффективности охлаждения. Засорение сенсоров, измеряющих температуру, давление, скорость потока и т.д., отрицательно воздействует на их работу. Засорение на распределительной тарелке влияет на образование и поддержание псевдоожиженного слоя.

Засорение теплообменника вызывает особенно серьезные проблемы, поскольку он, главным образом, отвечает за поддержание рабочей температуры. Если теплообменник засорен, он становится менее эффективным, что иногда приводит к необходимости снижения производительности для того, чтобы снизить генерирование тепла в реакторном сосуде. Если засорение особенно сильно, с помощью теплообменника не удается в достаточной степени охлаждать проходящие через него материалы, что может привести к тому, что температура в системе превысит температуру плавления полимерного продукта. Если температура превысит температуру плавления полимерного продукта, который в настоящем описании называется «полимер», полимер становится липким и склонным к образованию агломератов, пластинок и дополнительному засорению. Агломераты отрицательно влияют на псевдоожиженный слой, нарушая поток. Образовавшиеся вдоль стенок реакторного сосуда пластинки могут разрушаться и нарушать псевдоожиженный слой, что вызывает дорогостоящее отключение реакторной системы.

В реакторной системе с псевдоожиженным слоем, производящей полиэтилен с применением восстановленного DEA1E катализатора на основе оксида хрома, наблюдались засорение кожухотрубных теплообменников в области плиты или образование «трубчатой пластины» на входе в трубопровод теплообменника, а также накопления в трубах.

В одном из классов предпочтительных вариантов неожиданно было найдено, что введение небольшого количества кислорода в реакторную систему с псевдоожиженным слоем, производящую полиэтилен, снижает или предотвращает засорение, конкретно в теплообменнике реакторной системы с псевдоожиженным слоем, например такой, как показана на фиг.1, без значительного влияния на свойства продукта или производительность катализатора. Кислород в полимеризационной системе с псевдоожиженным слоем способен действовать в качестве каталитического яда, его присутствие приводит к снижению производительности и прекращению роста полимерной цепи, что обычно приводит к получению полимерного продукта с меньшей молекулярной массой. Следовательно, в процессах производства полиолефина, в которых требуются высокие производительности по полимеру или желаемый продукт обладает большой молекулярной массой, как правило, кислород не добавляют.

В одном из подходов используется это неожиданное открытие и сфера его действия расширяется, что позволяет применять его при производстве полиолефинов с широкими распределениями молекулярной массы путем тщательного подбора свойств катализатора и условий работы, что описано ниже более подробно.

Полимеризационные реакторные системы

В каждом из вышеупомянутых основных особенно предпочтительных подходов и/или предпочтительных вариантов система с псевдоожиженным слоем может включать полимеризационную реакторную систему с псевдоожиженным слоем. Как было кратко упомянуто выше, газофазные реакции полимеризации можно проводить в полимеризационных реакторах с псевдоожиженным слоем, а также в реакторных системах с перемешиванием или реакторных системах лопастного типа (то есть системах с перемешиваемым слоем), которые включают твердые вещества в газовой среде. Несмотря на то, что дальнейшее обсуждение включает системы с псевдоожиженным слоем, следует понимать, что основные концепции, относящиеся к добавлению кислорода для снижения или исключения засорения, которые обсуждаются по отношению к системам с псевдоожиженным слоем, можно также адаптировать для применения в реакционных системах с перемешиванием или лопастных реакционных системах. Настоящее изобретение не ограничено каким-либо конкретным видом газофазной реакционной системы.

В общих чертах, традиционный процесс полимеризации с псевдоожиженным слоем для производства каучуков и других видов полимеров проводят путем непрерывного пропускания газового потока, содержащего один или более мономеров, через реактор с псевдоожиженным слоем в реакционных условиях и в присутствии катализатора со скоростью, достаточной для поддержания слоя твердых частиц во взвешенном состоянии. Непрерывный контур применяют в случае, когда циркулирующий газовый поток, также известный как рециркулирующий поток или сжижающий агент, нагревается в реакторе теплом, которое выделяется при полимеризации. Горячий газовый поток, который также содержит непрореагировавший газообразный мономер, непрерывно извлекают из реактора, сжимают, охлаждают, а затем снова подают в реактор. Продукт извлекают из реактора, а в систему подают подпиточный мономер, то есть его подают в рециркулирующий поток, либо в реакторный сосуд для замещения полимеризованного мономера. См., например, патенты US 4543399, 4588790, 5028670, 5317036, 5352749, 5405922, 5436304, 5453471, 5462999, 5616661, 5668228 и 6689847. Базовая традиционная система с псевдоожиженным слоем показана на фиг.1. Реакторный сосуд 110 включает реакционную зону 112 и зону снижения скорости 114. Несмотря на то, что на фиг.1 показана конфигурация реактора, которая включает, по существу, цилиндрическую зону за расширенной секцией, можно применять альтернативные конфигурации, например конфигурации, которые включают полностью или частично конический реактор. В таких конфигурациях псевдоожиженный слой может находиться в конической реакционной зоне ниже зоны с большим поперечным сечением, которая имеет то же назначение, что и зона снижения скорости более традиционной конфигурации реактора, которая показана на фиг.1.

В общем, отношение высоты к диаметру реакционной зоны может находиться в пределах от примерно 1:1 до примерно 10:1. Площадь поперечного сечения зоны снижения скорости 114, как правило, от примерно 2 до примерно 4 раз больше площади поперечного сечения реакционной зоны 112.

Реакционная зона 112 включает слой растущих полимерных частиц, сформировавшиеся полимерные частицы и незначительное количество катализатора, причем все они находятся в псевдоожиженном состоянии под воздействием непрерывного потока способных к полимеризации и модифицирующих газовых компонентов, включая инертные газы, в виде подпиточного потока и рециркулирующей текучей среды в зоне реакции. Для поддержания слоя в псевдоожиженном состоянии приведенная скорость потока газа через псевдоожиженный слой должна превышать минимальную скорость потока, необходимую для сжижения, которая, как правило, составляет от примерно 0,2 до примерно 0,5 фут/с для полиолефинов. Предпочтительно, приведенная скорость газа выше минимальной скорости потока, необходимой для сжижения, по крайней мере на 0,2 фут/с, или на величину от примерно 0,4 до примерно 0,7 фут/с. Как правило, приведенная скорость газа не превышает 5,0 фут/с и обычно составляет не более чем примерно 2,5 фут/с.

При запуске в реактор обычно загружают слой мелких частиц полимера перед началом подачи потока газа. Такие частицы помогают предотвратить образование локальных зон перегрева при начале подачи катализатора. Частицы могут представлять собой получаемый, либо иной полимер. В случае, когда они представляют собой иной полимер, их, предпочтительно, извлекают вместе с только что образовавшимися частицами получаемого полимера в виде первичного продукта. В конечном итоге, псевдоожиженный слой, состоящий из частиц желаемого полимера, замещает изначальный слой.

Ожижение производят с помощью высокой скорости рециркулирования текучей среды к слою и через него, обычно скорость рециркулирования превышает скорость потока подачи или подпитки примерно в 50 раз. Такая высокая скорость рециркулирования обеспечивает необходимую приведенную скорость газа, которая требуется для поддержания псевдоожиженного слоя. Псевдоожиженный слой, в общем, представляет собой плотную массу отдельно движущихся под воздействием газа, проходящего через слой, частиц. Падение давления в слое равно отношению массы слоя к площади его поперечного сечения, либо немного превышает его.

В соответствии с фиг.1 подпиточные текучие среды можно подавать в точках 118 и 119 через линию рециркуляции 122. Композицию рециркулирующего потока обычно определяют с помощью газового анализатора 121, а затем композицию и дозировку подпиточного потока регулируют нужным образом для поддержания, по существу, стабильной композиции внутри реакционной зоны. Газовый анализатор 121 может быть установлен так, чтобы получать газ из точки, которая находится между зоной снижения скорости 114 и теплообменником 124, предпочтительно, между компрессором 130 и теплообменником 124.

Для обеспечения полного ожижения рециркулирующий поток и, при необходимости, по крайней мере часть подпиточного потока можно возвращать в реактор посредством линии рециркуляции 122, например, во впускной точке 126, которая находится ниже слоя. Предпочтительно, ниже от точки возврата по ходу потока находится распределительная тарелка 128, предназначенная для облегчения однородного ожижения слоя и поддержания твердых частиц перед запуском системы, либо когда она выключена. Поток, проходящий вверх через слой и выходящий из него, помогает удалить тепло, генерируемое при экзотермической реакции полимеризации.

Часть газового потока, которая не прореагировала при прохождении через псевдоожиженный слой, образует рециркулирующий поток, который выходит из реакционной зоны 112 и поступает в зону снижения скорости 114, которая находится выше слоя, где большая часть захваченных потоком частиц падает обратно в слой, таким образом вынос твердых частиц из реакционной зоны снижается.

Рециркулирующий поток затем сжимают в компрессоре 130 и пропускают через теплообменник 124, в котором тепло реакции удаляют из рециркулирующего потока перед его возвращением в слой. Следует отметить, что теплообменник 124 может также быть расположен перед компрессором 130. Иллюстративный теплообменник 124 представляет собой кожухотрубный теплообменник, по трубам которого проходит рециркулирующий газ.

Рециркулирующий поток, который покидает зону теплообмена, затем возвращают в основание реактора 126, таким образом он попадает в псевдоожиженный слой через распределительную тарелку 128. Дефлектор потока текучей среды 132 предпочтительно установлен на входе в реактор для предотвращения отложения и агломерации частиц полимера в виде твердой массы, а также для поддержания частиц или жидкостей, которые могут осесть или выпасть из потока, в взвешенном состоянии, либо для приведения этих частиц в взвешенное состояние.

В данном предпочтительном варианте полимерный продукт выгружают из линии 144. Хотя это не показано на чертеже, предпочтительно отделять любую текучую среду от продукта и возвращать эту текучую среду в реакционный сосуд 110.

В соответствии с одним из предпочтительных вариантов настоящего изобретения, катализаторы полимеризации подают в реактор в твердой или жидкой форме в точке 142 через линию 148. Если катализатор требует применения одного или более сокатализаторов, как часто и происходит, один или более сокатализаторов можно вводить отдельно в реакционную зону, в которой они будут реагировать с катализатором с образованием каталитически активного продукта реакции. Однако катализатор можно смешать с сокатализатором (сокатализаторами) перед введением в реакционную зону.

Реактор, показанный на фиг.1, особенно хорошо подходит для получения полиолефинов, например полиэтилена, полипропилена и т.д. Условия процесса, исходные материалы, катализаторы и тому подобное, которые используются для получения различных полиолефинов и других продуктов реакции, описаны в ссылках, которые включены в настоящее описании. Иллюстративные условия процесса для реакций полимеризации в общих чертах перечислены ниже в качестве общего руководства.

Реакционное давление в реакторе в газофазном процессе может составлять от примерно 100 фунт/кв. дюйм (отн.) (690 кПа) до примерно 600 фунт/кв. дюйм (отн.) (4138 кПа), предпочтительно от примерно 200 фунт/кв. дюйм (отн.) (1379 кПа) до примерно 400 фунт/кв. дюйм (отн.) (2759 кПа), более предпочтительно от примерно 250 фунт/кв. дюйм (отн.) (1724 кПа) до примерно 350 фунт/кв. дюйм (отн.) (2414 кПа).

Температура в реакторе в газофазном процессе может составлять от примерно 30 до примерно 125°C. В одном из подходов наивысшая температура в реакторной системе может быть менее чем примерно на 40°C, 30°C, более предпочтительно менее чем примерно на 20°C, и еще более предпочтительно менее чем примерно на 15°C ниже температуры плавления получаемого полиолефина. Процесс можно проводить даже при более высоких температурах, например менее чем примерно на 10°C или на 5°C ниже температуры плавления получаемого полиолефина. Например, температура плавления полиэтилена находится в диапазоне от примерно 120 до примерно 136°C.

В одном из подходов температура в самой горячей точке реакторной системы менее чем примерно на 30°C, более предпочтительно менее чем примерно на 20°C, еще более предпочтительно менее чем примерно на 15°C ниже температуры плавления получаемого полиолефина. В такой системе, как показанная на фиг.1, наивысшая температура в системе наблюдается на выходе из компрессора 130.

Другие предполагаемые газофазные процессы включают последовательные или многостадийные процессы полимеризации. Кроме того, газофазные процессы, которые предполагаются в настоящем изобретении, включают процессы, описанные в патентах US 5627242, 5665818 и 5677375, а также ЕР-А-0794200, ЕР-В1-0649992, ЕР-А-0802202 и ЕР-В-634421.

В любом из описанных в настоящем описании предпочтительных вариантов газофазный процесс можно проводить в режиме конденсирования, в котором в процесс вводят инертную текучую среду, которая поддается конденсации, для увеличения охлаждающей способности реакторной системы. Такие поддающиеся конденсации текучие инертные среды называются агентами индуцированной конденсации или ICA. Дополнительные подробности процессов в режиме конденсирования см. в патентах US 5342749 и 5436304.

В определенных предпочтительных вариантах настоящего изобретения предполагают, что можно применять коммерческие реакторы, способные производить полимера от более чем 500 фунтов в час (227 кг/ч) до примерно 300000 фунт/ч (90900 кг/ч), или более, предпочтительно более чем 1000 фунт/ч (455 кг/ч), более предпочтительно более чем 10000 фунт/ч (4540 кг/ч), еще более предпочтительно более чем 25000 фунт/ч (11300 кг/ч), еще более предпочтительно более чем 35000 фунт/ч (15900 кг/ч), еще более предпочтительно более чем 50000 фунт/ч (22700 кг/ч) и наиболее предпочтительно от более чем 65000 фунт/ч (29000 кг/ч) до более чем 100000 фунт/ч (45500 кг/ч).

На фиг.2 показана другая иллюстративная полимеризационная реакторная система 200 с псевдоожиженным слоем. В соответствии с изображением система 200 представляет собой рециркуляционную систему, которая включает закрепленный вертикальный реактор 202, нисходящую трубу 204 и рециркуляционный насос 206. Мономер (мономеры) и катализатор добавляют в линию рециркуляции 208 через устройство подачи 210. В системе такого типа продукт полимеризации образуется, преимущественно, в вертикальном реакторе 202, но продолжает образовываться по всей системе. Частицы полимера, которые образовались в вертикальном реакторе 202, проходят через линию 212 к верхнему впускному отверстию 214 нисходящей трубы 204. Частицы полимера накапливаются в нисходящей трубе, по которой они двигаются вниз в плотном медленном потоке. Слой, образовавшийся в нисходящей трубе, в одном из классов предпочтительных вариантов, можно считать псевдоожиженным слоем. Частицы полимерного продукта извлекают из линии 216. Хотя это не показано на чертеже, желательно отделять любые текучие среды от продукта и возвращать их в реакторную систему 200.

Другие полимеризационные системы

Более медленно двигающиеся массы частиц, хотя их рассматривают как «псевдоожиженные» для целей настоящего изобретения, в данной области техники называют также «подвижными слоями». Подвижные слои включают частицы, например, в емкостях массового расхода, нисходящих трубах и тому подобных устройствах, в которых твердые вещества медленно двигаются через сосуд.

Система с перемешиваемым слоем, хотя и считается «псевдоожиженной» в интересах настоящего изобретения, включает слои, которые перемешивают с помощью, например, лопастей или плунжера, которые вращаются или двигаются в слое (например, в реакторе с перемешиваемым слоем, смесителе и т.д.). Другие виды систем с перемешиваемым слоем могут быть образованы вращающимся барабаном (например, с внутренними перегородками для улучшения перемешивания, или без них), сосуд, совершающий возвратно-поступательные движения, перемешивание, включая применение ультразвуковых вибраций, которые воздействуют на частицы или контейнер, и так далее.

В общем, например, реакторные системы и методики, описанные в настоящем описании, можно применять в сочетании с жидкостями и/или газами, которые обладают широким набором свойств текучих сред, таких как различные вязкости, плотности и/или диэлектрические проницаемость (каждое из таких свойств рассматривается отдельно, либо в комбинации из двух или более свойств). Например, вязкость жидких текучих сред может составлять от примерно 0,1 до примерно 100000 сП, и/или их плотность может составлять от примерно 0,1 до примерно 20 г/см3 и/или их диэлектрическая проницаемость может составлять от примерно 1 до примерно 100. Во многих предпочтительных вариантах настоящего изобретения обрабатываемый объемный материал представляет собой газообразную текучую среду. Плотность газообразных текучих сред может, в общем, составлять от примерно 0,001 до примерно 0,1 сП и/или их плотность может составлять от примерно 0,0005 до примерно 0,1 г/см3 и/или их диэлектрическая проницаемость может составлять от примерно 1 до примерно 1,1.

Объемный материал может включать относительно чистые газовые составляющие (например, газообразный азот, газообразный этилен). Другие компоненты могут включать относительно чистую жидкость, твердое вещество, либо газообразные соединения (например, катализатор в жидком или твердом состоянии, газообразный мономер, воздух). Различные системы в соответствии с настоящим изобретением могут также включать однофазные или многофазные смеси газов, твердых веществ и/или жидкостей, включая, например, двухфазные смеси жидкостей и газов (например, системы с псевдоожиженным слоем), смеси газов с одним видом частиц, смеси газов с различными видами частиц (например, частицами полимера и катализатора); и/или трехфазные смеси газов, жидкостей и твердых веществ (например, псевдоожиженный слой при добавлении жидкого катализатора). Конкретные примеры предпочтительных текучих сред приведены в настоящем описании, включая нижеследующее обсуждение, которое касается предпочтительных способов применения способов и устройств в соответствии с настоящим изобретением.

Как указано выше, кислород в полимеризационных системах с псевдоожиженным слоем обычно функционирует в качестве каталитического яда, который обрывает полимеризацию и снижает скорость производства полимера.

В основных особенно предпочтительных вариантах настоящего изобретения количество подаваемого в реактор с псевдоожиженным слоем кислорода должно находиться примерно на минимальном эффективном для минимизации засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем уровне, при этом кислород не должен оказывать значительного воздействия на свойства продукта или производительность катализатора.

В особенно предпочтительных вариантах настоящего изобретения скорость подачи кислорода устанавливают в соответствии с предварительно определенным соотношением скорости подачи кислорода со скоростью подачи мономера. Скорость подачи кислорода можно зафиксировать, либо изменять в соответствии с изменением скорости подачи мономера для поддержания предварительно определенного соотношения скорости подачи кислорода к скорости подачи мономера.

Обычно кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, эквивалентной примерно 0,1 ч./млн. (объемн.) кислорода (O2), или менее, по отношению к объемной скорости подачи мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем, например 0,09, 0,075, 0,05, 0,04, 0,03, 0,02, 0,01, 0,005 ч./млн. (объемн.), и т.д. Предпочтительно, кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, которая составляет примерно 0,05 ч./млн. (объемн.) или менее, более предпочтительно она составляет примерно 0,025 ч./млн. (объемн.) или менее.

В одном из классов предпочтительных вариантов количество необходимого кислорода достаточно мало, чтобы не оказывать заметного отрицательного воздействия на свойства продукта и производительность катализатора. В одном из предпочтительных вариантов концентрация кислорода эквивалентна примерно 0,05 ч./млн. (объемн.) кислорода по отношению к объемной скорости подачи мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем или менее, предпочтительно менее чем примерно 0,03 ч./млн. (объемн.). В одном из иллюстративных предпочтительных вариантов кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, которая составляет от примерно 0,005 до примерно 0,03 ч./млн. (объемн.) кислорода по отношению к объемной скорости подачи мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем.

Выбранное количество кислорода может в некоторой степени зависеть от выбранного катализатора и рабочей температуры. В одном из подходов для обеспечения желаемого продукта применяют восстановленный DEA1E катализатор на основе оксида хрома. В данном предпочтительном варианте количество кислорода, подаваемого в реакторную систему для снижения или ликвидации засорения, можно считать зависимым от видов выбранных катализаторов в определенных предпочтительных вариантах.

Каталитические системы

Подходящие катализаторы и каталитические системы, которые можно применять в различных аспектах настоящего изобретения, включают катализаторы, содержащие хром, и катализаторы на основе оксида хрома, которые описаны в настоящем описании.

Однако, желательно, чтобы любые используемые каталитические системы обладали хорошими параметрами при работе в режимах высокого объемно-временного выхода (то есть в режиме работы, обеспечивающем максимальную скорость получения полимера в расчете на единицу объема реактора). Например, катализаторы на основе оксида хрома обычно обладают приемлемой производительностью и активностью, что обсуждается в настоящем описании более подробно.

Конкретно, полимеры этилена, обладающие широким распределением молекулярных масс, можно производить с применением катализатора на основе оксида хрома, который получен прокаливанием соединения хрома на носителе из неорганического оксида в невосстановительной атмосфере с целью его активации таким образом, чтобы по крайней мере часть нанесенных атомов хрома превратилась в шестивалентные атомы хрома (Cr+6). Соединение хрома наносят на диоксид кремния, переводят в кипящий слой и нагревают в присутствии кислорода до температуры от примерно 400 до 860°С с переходом хрома в шестивалентное (+6) окислительное состояние. Катализаторы на основе оксида хрома обладают подходящей производительностью и активностью.

Одним из видов хромсодержащих катализаторов на носителе из неорганического оксида являются бис-трифенилсилилхроматы на диоксиде кремния (катализаторы SC). SC-катализаторы можно восстанавливать алкилалюминиевыми соединениями, например DEA1E, в ходе стадии приготовления катализатора, перед добавлением в реактор. Такие катализаторы позволяют получать полиэтилен с нужным более широким распределением молекулярных масс. Катализаторы из оксида хрома на оксиде кремния, восстановленные алкилалюминиевыми соединениями, например DEA1E, представляют один из путей получения улучшенных каталитических систем для получения полиэтилена с такими характеристиками, как при использовании катализаторов из силилхромата на носителе из оксида кремния.

Катализатор на основе оксида хрома, восстановленный таким восстанавливающим агентом, будет обладать определенными свойствами, которые определяются, помимо прочего, молярным соотношением восстанавливающего агента к хрому.

Данные об этих и других видах катализаторов, а также о характеристиках получаемых полимерных продуктов приведены в патенте US 6989344.

В одном из предпочтительных вариантов катализатор на основе оксида хрома, который применяют для получения полиэтилена с высокой плотностью, включает оксид хрома, нанесенный на обезвоженный оксид кремния и впоследствии восстановленный DEA1E для обеспечения полиэтилена с более широким распределением молекулярных масс.

В общем, если для получения полиэтилена применяют восстановленные DEA1E катализаторы на основе оксида хрома, чем выше молярное соотношение DEAlE/Cr, тем ниже молекулярная масса. Более низкая температура расширяет распределение молекулярных масс полимера. Более низкая температура в реакторе может также ограничить производительность реактора из-за ограниченного охлаждения. Чем выше соотношение DEAlE/Cr, тем ниже производительность реакторной системы. Таким образом, соотношение DEAlE/Cr в катализаторе вместе с рабочей температурой в большой степени определяют свойства продукта и производительность.

Молярное соотношение восстанавливающего агента к хрому можно также выбирать для минимизации количества кислорода, которое требуется для подходящего снижения засорения в реакторной системе, в то же время обеспечивая требуемые молекулярную массу продукта, распределение молекулярных масс и высокую производительность при оптимальной рабочей температуре.

В одном из подходов восстановленный DEA1E катализатор на основе оксида хрома выбирают в зависимости от нужных свойств полимера и рабочей температуры реакторной системы, или части реакторной системы.

В другом подходе восстановленный DEA1E катализатор на основе оксида хрома выбирают в зависимости от требуемого полимера полиолефина, рабочей температуры реакторной системы или ее части, а также требуемой скорости подачи кислорода.

В одном из классов предпочтительных вариантов молярное соотношение DEAlE/Cr в предпочтительных катализаторах может составлять от примерно 0,1 до примерно 10, в качестве альтернативы от примерно 1 до примерно 8. В одном из предпочтительных вариантов соотношение DEAlE/Cr в одном из интервалов составов катализаторов составляет от примерно 2 до примерно 6. В другом предпочтительном варианте молярное соотношение DEAlE/Cr составляет менее чем примерно 2. В другом предпочтительном варианте молярное соотношение DEAlE/Cr составляет менее чем примерно 1.

Рабочие условия

Рабочие условия реактора и других систем не являются узко критичными для настоящего изобретения в некоторых предпочтительных вариантах. Хотя для некоторых предпочтительных вариантов были приведены общие рабочие условия, условия осуществления способа могут изменяться в широких пределах, включая изменение температуры, давления, скорости потока текучей среды и так далее.

Например, более высокие рабочие температуры обычно позволяют получить более высокую максимальную производительность. Следовательно, в одном из классов предпочтительных вариантов, в изобретении применяются высокие рабочие температуры для обеспечения высокой производительности. Катализатор можно подобрать для производства желаемого продукта при выбранной оптимальной температуре. Выбор количества кислорода описан ниже.

Как упомянуто выше, в особенно предпочтительных вариантах используется оптимальная температура для обеспечения максимальной производительности. Оптимальная рабочая температура, конечно, является относительной, поскольку температура в различных точках реакторной системы различается. Следовательно, оптимальная рабочая температура может зависеть от температуры в псевдоожиженном слое, рециркулирующем потоке (до или после теплообменника) и так далее. Оптимальная рабочая температура может также зависеть от среднего арифметического предпочтительных температур в различных точках системы.

При выборе оптимальной рабочей температуры можно рассматривать функциональность катализатора при данной температуре, температуру плавления полимерного продукта и так далее.

В основных особенно предпочтительных вариантах оптимальная температура снижается в вышеприведенных диапазонах.

В соответствии с нижеприведенными ссылками на фиг.1 и фиг.2 в одном из предпочтительных вариантов для обеспечения впрыска кислорода в реакторную систему 100 могут применяться одна или более линий подачи кислорода 40.

В общем, как указано выше, настоящее изобретение не ограничено выбором конкретной совокупности способов, систем и агрегатов, предназначенных для подачи кислорода. Обычно линии подачи кислорода 40 присоединены к главной линии подачи 152, которая, в свою очередь, присоединена к источнику кислорода (не показан).

Источник кислорода может представлять собой бак 160, который содержит чистый либо практически чистый кислород. Более конкретно, кислород разбавлен инертным газом, например, Ar, N2 и так далее. Обычно, чем больше разбавление кислорода, тем легче системе или оператору управлять количеством кислорода, который подают в систему.

Количество добавляемого кислорода можно регулировать с помощью обрабатывающего модуля 50 вместе с клапанами регулирования потока 154, соединенными с обрабатывающим устройством 50, что описано более подробно ниже.

В соответствии с нижеприведенными ссылками на фиг.1 и фиг.2 в одном из предпочтительных вариантов линии подачи кислорода 40 могут быть расположены в нескольких различных точках вдоль системы, которая содержит объемный материал, либо внутри нее.

В определенных предпочтительных вариантах предпочтительно вводить линию подачи кислорода 40 в систему непосредственно перед точкой, в которой необходимо снизить засорение.

Например, в полимеризационной реакторной системе 100 с псевдоожиженным слоем на фиг.1 некоторые линии подачи кислорода, например, 40-1, 40-2, 40-3, 40-4, 40-5, 40-6, 40-7 впрыскивают кислород в реакторный сосуд 110. Другие линии подачи кислорода, например, 40-8, 40-9, 40-10, 40-11 могут быть расположены практически в любом месте рециркуляционной системы.

В особенно предпочтительных вариантах линия подачи кислорода 40 расположена между реакторным сосудом 110 и теплообменником 124 выше по ходу потока по отношению к реакторному сосуду 110. Такое расположение, как считают, обеспечивает необходимое снижение засорения распределительной тарелки 128 в некоторых предпочтительных вариантах.

В других особенно предпочтительных вариантах линия подачи кислорода 40 расположена либо между реакторным сосудом 110 и теплообменником 124, либо между компрессором 130 и теплообменником 124. Как полагают, такое расположение обеспечивает нужное снижение засорения теплообменника 124, что особенно важно при использовании повышенных рабочих температур, учитывая, что рециркулирующий газ при выходе из компрессора 130 обладает более высокой температурой, чем на входе в него в некоторых предпочтительных вариантах.

Линия подачи кислорода может также быть непосредственно соединена с линией подачи мономера в реакционную систему.

Как упомянуто выше, несмотря на то, что клапан управления потоком 154, как описано выше и ниже, присоединен к внешнему обрабатывающему модулю 50, клапан управления потоком 154 может представлять собой отдельное устройство в составе компоновки схемы. Например, клапан управления потоком 154 может включать расходомер, цепь обработки сигнала и/или цепь извлечения данных.

Как указано выше, скорость ввода кислорода в реакторную систему может быть связана со скоростью потока мономера (мономеров), например этилена. Соответственно, в одном из подходов, при стационарной работе обрабатывающий модуль получает сигнал от расходомера 51, который находится в линии подачи этилена 111, рассчитывает подходящее количество кислорода, которое нужно добавить в систему, и настраивает один или более клапанов управления потоком 154 соответствующим образом.

В другом предпочтительном варианте обрабатывающий модуль 50 может настраивать скорость подачи кислорода в систему в зависимости от выхода расходомера, или другого устройства, которое указывает на засорение. Например, если в кожухотрубном теплообменнике возникает засорение, то падение давления в нем увеличивается и/или коэффициент теплопереноса снижается.

Полимерные продукты

Полиолефины, которые можно получать в соответствии с настоящим изобретением, включают, но не ограничиваются ими, полиолефины, полученные из олефиновых мономеров, например этилена и другого линейного или разветвленного альфа-олефинового мономера, содержащего от 3 до примерно 20 атомов углерода. Можно готовить гомополимеры или интерполимеры этилена и других альфа-олефиновых мономеров, плотность которых составляет от примерно 0,860 до примерно 0,970 г/см3. Подходящие высшие альфа-олефиновые мономеры включают, например, пропилен, 1-бутен, 1-пентен, 1-гексен, 4-метил-1-пентен и 1-октен. Олефиновые полимеры в соответствии с настоящим изобретением могут также быть получены из сопряженных или несопряженных диенов, например, линейные, разветвленные, или циклические диеновые углеводороды, которые содержат от примерно 4 до примерно 20, предпочтительно от 4 до 12 атомов углерода. Предпочтительные диены включают 1,4-пентадиен, 1,5-гексадиен, 5-винил-2-норборнен, 1,7-октадиен, винилциклогексен, дициклопентадиен, бутадиен, изопрен, этилиденнорборнен и тому подобные. В соответствии с настоящим изобретением можно также полимеризовать винилненасыщенные ароматические соединения, например стирол и замещенные стиролы, а также полярные виниловые мономеры, например акрилонитрил, сложные эфиры малеиновой кислоты, винилацетат, сложные эфиры акрилата, сложные эфиры метакрилата, винилтриаклилсиланы и тому подобные. Конкретные полиолефины, которые можно получать в соответствии с настоящим изобретением, включают, например, полиэтилен высокой плотности, полиэтилен средней плотности (включая этилен-бутеновые сополимеры и этилен-гексеновые сополимеры), гомополимер полиэтилена, полипропилен, этилен/пропиленовый каучук (EPR), этилен/пропилен/диеновые тройные полимеры (EPDM), полибутадиен, полиизопрен и тому подобные.

Следует помнить, что различные стадии, которые выполняются в соответствии с приведенной в настоящем описании методикой, можно осуществлять в любой комбинации с каждой из различных комбинаций и вариаций настоящего изобретения.

Примеры

Следует понимать, что, несмотря на то, что настоящее изобретение описано вместе со своими конкретными предпочтительными вариантами, нижеследующее описание носит иллюстративный характер, но не ограничивает сферу действия настоящего изобретения. Другие аспекты, преимущества и модификации будут очевидными для лиц, квалифицированных в области техники, к которой относится настоящее изобретение.

Следовательно, следующие примеры приведены для того, чтобы предоставить лицам, квалифицированным в данной области техники, полное описание того, как получать и применять соединения в соответствии с настоящим изобретением, и не предназначены для ограничения сферы действия того, что изобретатели считают своим изобретением.

Примеры 1 и 2 обеспечивают иллюстративные способы приготовления химически восстановленных катализаторов на основе оксида хрома. В сравнительных примерах 3 и 4 засорение охладителя и распределительной тарелки описано в условиях полимеризации, при которых кислород не поступает в реакторную систему. Примеры 5 и 6 показывают воздействие подачи кислорода в реакторную систему на засорение.

Пример 1: Приготовление восстановленного DEA1E катализатора на основе оксида хрома

В иллюстративном способе химического восстановления катализатора на основе оксида хрома, который приведен исключительно в качестве примера, 3 г кремниевого носителя 957HS, который содержит 0,5% мас. Cr (поставляется подразделением Grace Davison компании W. R. Grace and Co.), активировали на воздухе при 600°C. Активированный катализатор помещали в сосуд с магнитной мешалкой объемом 50 мл в инертной атмосфере. К смеси добавляли 35 мл сухого дегазированного гексана, а затем смесь нагревали до 50°C. С помощью шприца добавляли восстанавливающий агент DEA1E (все реагенты представляли собой 20-25% мас. растворы в гексане) с соблюдением нужного соотношения восстанавливающий агент/хром. Через 30 мин осуществляли сушку. Сушку можно проводить в высоком вакууме, либо при продувке азотом. Катализатор перед использованием хранили в атмосфере азота. Информация о катализаторах, полученных таким методом, приведена в патенте US 6989344.

Пример 2: Приготовление восстановленного DEA1E катализатора на основе оксида хрома

В другом иллюстративном способе химического восстановления катализатора на основе оксида хрома, который приведен исключительно в качестве примера, 3 г носителя на основе оксида кремния С35100 MS, который содержит 0,5% мас. Cr (поставляется PQ Corporation), активировали на воздухе при 600°C. Активированный катализатор помещали в сосуд с магнитной мешалкой объемом 50 мл в инертной атмосфере. К смеси добавляли 35 мл сухого дегазированного гексана, а затем смесь нагревали до 50°C. С помощью шприца добавляли восстанавливающий агент DEA1E (все реагенты представляли собой 20-25% мас. растворы в гексане) с соблюдением нужного соотношения восстанавливающий агент/хром. Через 30 мин осуществляли сушку. Сушку можно проводить в высоком вакууме и/или при продувке азотом. Катализатор перед использованием хранили в атмосфере азота. Информация о катализаторах, полученных таким методом, приведена в патенте US 6989344.

Сравнительный пример 3: без подачи кислорода

Полиэтиленовые продукты готовили в газофазном реакторе с псевдоожиженным слоем с использованием восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома. Пример приготовления катализатора описан в примере 1. Приведенная скорость газа (SGV) при работе псевдоожиженного слоя составляла 1,75 фут/с. В зависимости от получаемого продукта температура в реакторе составляла от 93 до 103°C. Давление в реакторе составляло 360 фунт./дюйм2 (отн.). Парциальное давление этилена поддерживали на уровне 200 фунт./дюйм2. Молярное отношение водорода к этилену в рециркулирующем газе поддерживали на уровне 0,05. Молярное отношение 1-гексена к этилену в рециркулирующем газе меняли для получения полимерных продуктов, плотность которых составляет от 0,940 до 0,952 г/см3.

Получали продукты, индекс текучести (I21/I2) (ASTM D-1238) которых составлял от 5 до 22 дг/мин. Для достижения необходимого индекса текучести выбирали катализаторы с соответствующим молярным соотношением DEAlE/Cr. Соотношение DEAlE/Cr составляло от 2 до 5. Кислород в реактор не подавали.

За засорением внутри реакторной системы наблюдали путем измерения падений давления в охладителе и газовой распределительной тарелке. Увеличение падения давления за промежуток времени, на протяжении которого SGV была постоянна, указывает на увеличение засорения.

Через день после начала работы восстановленного DEA1E катализатора на основе оксида хрома наблюдали засорение распределительной тарелки. В ходе девятидневного периода, когда SGV была постоянной, либо медленно снижалась, падение давления в распределительной тарелке увеличивалось со средней скорости, составляющей 0,33 фунт./дюйм2 в сутки. В течение того же периода падение давления в охладителе увеличивалось медленнее и составляло 0,15 фунт./дюйм2 в сутки.

Сравнительный пример 4: без подачи кислорода

Полиэтиленовые продукты, схожие с приготовленными в примере 3, также готовили в реакторе с псевдоожиженным слоем. Пример приготовления используемых катализаторов приведен в примере 2. SGV в реакторе полимеризации составляла 1,75 фут/с. Температура в реакторе составляла от 95 до 105°C. Давление в реакторе составляло 360 фунт./дюйм2 (отн.). Парциальное давление этилена поддерживали на уровне 200 фунт./дюйм2, а молярное соотношение водорода к этилену в циркулирующем газе составляло 0,05. Скорость подачи 1-гексена настраивали для различных продуктов, каучуковая плотность которых составляла от 0,938 до 0,954 г/см3. Индекс текучести находился в диапазоне от 8 до 40 дг/мин. Соотношения DEAlE/Cr для катализаторов, используемых при получении указанных продуктов составляли от 5,1 до 8,4. Кислород в реактор не подавали.

Через 1,5 дня после запуска реактора падение давления в распределительной тарелке начинало увеличиваться. В течение 14,5 дней падение давления устойчиво увеличивалось со средней скоростью 0,35 фунт./дюйм2 в сутки. Засорение охладителя заметно не менялось в ходе первых 10 суток работы с использованием восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома. Однако падение давления резко увеличилось за последующие двое суток и осталось высоким.

Пример 5: регулирование засорения с применением кислорода

Полиэтиленовые продукты готовили в реакторе с псевдоожиженным слоем с применением восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома. Катализаторы готовили так же, как и в примере 2, с нижеописанными отличиями. Импрегнированный хромом носитель катализатора представлял собой С35300 MS (поставлен PQ Corporation). Катализаторы активировали либо при 600°C, либо при 800°C. После восстановления катализаторов молярные соотношения DEAlE/Cr составляли от 2,8 до 5,1.

Давление в реакторе составляло 360 фунт./дюйм2 (отн.), а температура в реакторе составляла 99°C. Парциальное давление этилена поддерживали на уровне 200 фунт./дюйм2, а молярное соотношение водорода к этилену в циркулирующем газе составляло 0,05. Молярное отношение 1-гексена к этилену в рециркулирующем газе составляло от 0,0031 до 0,0082 для получения полиэтиленового продукта, плотность которого составляет от 0,945 до 0,952 г/см3. Индекс текучести для получаемых продуктов составлял от 6 до 12 дг/мин.

В момент первоначального ввода одного из этих катализаторов в системе уже присутствовало значительное засорение. Изначально SGV составляла 1,6 фут/с; в конечном итоге она упала до 1,15 фут/с. После подачи катализаторов в реактор падение давления в охладителе продолжало увеличиваться, даже при снижении SGV. После 5 суток работы была начата подача кислорода ниже охладителя. Кислород подавали при концентрациях, соответствующих скорости подачи этилена, которая составляла 0,030 ч./млн. (объемн.), в течение 12 часов. В ходе этого периода падение давления как в охладителе, так и в распределительной тарелке стабилизировалось.

После двадцатичасового периода, в ходе которого кислород не подавали, подачу возобновили при концентрациях от 0,06 до 0,11 ч./млн. (объемн.) и продолжали в течение 3 дней. При таких более высоких концентрациях кислорода как SGV, так и падение давления в охладителе и распределительной тарелке стабилизировались. Подачу кислорода затем отключили на сутки, что вызвало повторное падение SGV. Кроме того, падение давления в охладителе резко возросло, но падение давления в распределительной тарелке снизилось. Подачу кислорода возобновили при концентрации 0,012 ч./млн. (объемн.) и продолжали в течение 20 часов, при этом SGV и падения давления стабилизировались.

Пример 6: регулирование засорения с применением кислорода

Полиэтиленовые продукты готовили в реакторе с псевдоожиженным слоем с применением восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома. Катализаторы готовили так же, как и в примере 2, с нижеописанными отличиями. Импрегнированный хромом носитель катализатора представлял собой С35300 MS (поставлен PQ Corporation). Катализаторы активировали при 600°C. После восстановления катализаторов молярные соотношения DEAlE/Cr составляли от 3,2 до 7,1.

Давление в реакторе составляло 360 фунт./дюйм2 (отн.). Температура в реакторе составляла от 94 до 106°C. Парциальное давление этилена составляло 200 фунт./дюйм2, а молярное отношение водорода к этилену поддерживали на уровне 0,05. Молярное отношение 1-гексена к этилену в рециркулирующем газе составляло от 0,004 до 0,014. SGV была постоянной и составляла 1,72+/-0,02 фут/сек. Некоторое количество кислорода всегда подавали в реакторную систему; концентрация относительно скорости подачи этилена составляла от 0,02 до 0,12 ч./млн. (объемн.).

В течение 11 суток работы засорение охладителя и распределительной тарелки было пренебрежимо мало. Увеличение падения давления в распределительной тарелке составляло, в среднем, всего 0,005 фунт./дюйм2 в день. Падения давления в охладителе не наблюдали.

Пример 7: влияние кислорода на продукт и катализатор

Данные из предыдущих примеров проанализировали для оценки среднего воздействия концентрации кислорода на производительность катализатора и индекс текучести продукта. Определили следующие приблизительные соотношения.

Производительность, фунт.полимера/фунт, катализатора=константа -13800×[O2], ч./млн. (объемн.);

ln(индекс текучести)=константа+2,4×[O2], ч./млн. (объемн.)

Данные примеры показывают, что подача кислорода при концентрации примерно 0,02 или менее позволяет в значительной степени снизить засорение газовой распределительной тарелки и охладителя при использовании восстановленных DEA1E катализаторов на основе оксида хрома. Более того, воздействие кислорода на производительность катализатора пренебрежимо мало, если концентрация кислорода составляет примерно 0,03 ч./млн. (объемн.) или менее. Кроме того, воздействие кислорода на индекс текучести полимера незначительно, если концентрация кислорода составляет примерно 0,03 ч./млн. (объемн.) или менее.

Если не указано иное, выражения «состоит, в основном, из» и «по существу, состоит из» не исключают присутствия других стадий, элементов, или материалов, вне зависимости от того, включены ли они в данную спецификацию, если такие стадии, элементы или материалы не влияют на основные и новые характеристики настоящего изобретения, кроме того, они не исключают присутствия примесей, которые, как правило, связаны с используемыми элементами и материалами.

Из соображений лаконичности, только некоторые диапазоны прямо описаны в настоящем описании. Однако любое наименьшее значение можно комбинировать с любым верхним значением границ диапазонов с получением диапазона, не изложенного в явной форме; таким же образом любую нижнюю границу диапазона можно совместить с другой нижней границей диапазона с получением диапазона, не изложенного в явной форме; также, любую верхнюю границу диапазона можно совместить с другой верхней границей диапазона с получением диапазона, не изложенного в явной форме. Дополнительно, несмотря на то, что это не изложено в явной форме, диапазон включает все точки или отдельные значения, которые находятся между границами диапазона. Таким образом, любая точка или отдельное значение может служить в качестве отдельной нижней или верхней границы диапазона, ее можно объединить с любой другой точкой или отдельным значением, либо любым другим верхним или нижним пределом для описания диапазона, не описанного в явной форме.

Все приоритетные документы полностью включены в настоящее описание в качестве ссылок для всех сфер действия, в которых такое включение разрешено, и в степени, в которой такое включение согласуется с описанием настоящего изобретения. Дополнительно, все документы и ссылки, приведенные в настоящем описании, включая процедуры проверок, публикации, патенты, статьи в журналах и тому подобное, полностью включены в настоящее описание в качестве ссылок для всех сфер действия, в которых такое включение разрешено, и в степени, в которой такое включение согласуется с описанием настоящего изобретения.

Несмотря на то, что настоящее изобретение описано по отношению к ограниченному числу предпочтительных вариантов и примеров, лица, квалифицированные в данной области техники, которые получают выгоду от настоящего изобретения, оценят, что можно разработать и другие предпочтительные варианты, которые не отходят от духа и буквы настоящего изобретения, как оно описано в настоящем описании.

Claims (10)

1. Способ производства полиолефина, который включает:
определение оптимальной рабочей температуры для получения полиолефина в реакторной системе с псевдоожиженным слоем;
выбор катализатора на основе оксида хрома, который восстановлен этоксидом диэтилалюминия (DEAlE), в зависимости от желаемых свойств полиолефина, достигаемых при рабочей температуре;
контактирование мономера с катализатором на основе оксида хрома в реакторной системе с псевдоожиженным слоем;
охлаждение рециркулирующего потока реакторной системы с псевдоожиженным слоем для поддержания оптимальной рабочей температуры и
подачу кислорода в реакторную систему с псевдоожиженным слоем для обеспечения реакторной системы с псевдоожиженным слоем количеством кислорода, которое эффективно для минимизации засорения реакторной системы с псевдоожиженным слоем;
причем катализатор представляет собой оксид хрома на носителе из дегидратированного кремния,
а также кислород подают в реакторную систему с псевдоожиженным слоем со скоростью, которая эквивалентна количествам, составляющим от более чем 0 до менее чем 0,05 млн-1 кислорода по отношению к объемной скорости добавления мономера в реакторную систему с псевдоожиженным слоем,
и оптимальная рабочая температура такова, что наивысшая температура в реакторной системе с псевдоожиженным слоем менее чем примерно на 20°С ниже температуры плавления полиолефина.
2. Способ по п.1, в котором оптимальная рабочая температура такова, что наивысшая температура в реакторной системе с псевдоожиженным слоем менее чем примерно на 15°С ниже температуры плавления полиолефина.
3. Способ по п.1 или 2, в котором кислород подают в рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем между реакционным сосудом и теплообменником.
4. Способ по п.1 или 2, в котором кислород подают в рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем между компрессором и теплообменником.
5. Способ по п.1 или 2, в котором кислород подают в рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем между компрессором и реакторным сосудом.
6. Способ по п.1 или 2, в котором кислород подают в рециркулирующий поток реакторной системы с псевдоожиженным слоем выше по течению по отношению к реакторному сосуду.
7. Способ по п.1, в котором молярное соотношение DEAlE/Cr в катализаторе составляет менее чем примерно 10/1.
8. Способ по п.1, в котором молярное соотношение DEAlE/Cr в катализаторе составляет от примерно 0,1 до примерно 10.
9. Способ по п.1, в котором полимер представляет собой полиэтилен.
10. Способ по п.1, в котором реактор может работать в течение, по меньшей мере, 3 месяцев без необходимости открывать реакторную систему для очистки.
RU2009139913/04A 2007-03-30 2008-02-21 Системы и способы производства полиолефинов RU2461577C2 (ru)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US92099807P true 2007-03-30 2007-03-30
US60/920,998 2007-03-30

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2009139913A RU2009139913A (ru) 2011-05-10
RU2461577C2 true RU2461577C2 (ru) 2012-09-20

Family

ID=38531018

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2009139913/04A RU2461577C2 (ru) 2007-03-30 2008-02-21 Системы и способы производства полиолефинов

Country Status (13)

Country Link
US (1) US8981021B2 (ru)
EP (1) EP2132238B1 (ru)
JP (1) JP5378349B2 (ru)
KR (1) KR101465824B1 (ru)
CN (1) CN101646694B (ru)
AR (1) AR065821A1 (ru)
CA (1) CA2713239C (ru)
CO (1) CO6231042A2 (ru)
ES (1) ES2421887T3 (ru)
MX (1) MX2009010533A (ru)
MY (1) MY151622A (ru)
RU (1) RU2461577C2 (ru)
WO (1) WO2008121187A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2670954C1 (ru) * 2013-11-21 2018-10-26 ЮНИВЕЙШН ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Способы регулирования свойств полимера

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20140179882A9 (en) * 2008-02-21 2014-06-26 Univation Technologies, Llc Systems and Methods for Fabricating Polymers
US20100139924A1 (en) * 2008-12-08 2010-06-10 Halliburton Energy Services, Inc. Method and apparatus for removing plugs from subsea equipment through the use of exothermic reacting chemicals
JP5175802B2 (ja) * 2009-06-26 2013-04-03 日本ポリエチレン株式会社 クロム系触媒を用いたエチレン系重合体の製造方法
CA3044897A1 (en) * 2016-11-28 2018-05-31 Univation Technologies, Llc Producing a polyethylene polymer

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5244987A (en) * 1988-12-22 1993-09-14 Bf Chemicals Limited Process for alpha-olefin gas-phase polymerization controlled by the simultaneous addition of an activator and an activity retarder to the polymerization medium
RU2053839C1 (ru) * 1993-06-18 1996-02-10 Институт катализа им.Г.К.Борескова СО РАН Способ приготовления катализатора для полимеризации этилена
RU2100374C1 (ru) * 1990-08-31 1997-12-27 Бп Кемикалз Лимитед Способ непрерывной полимеризации альфа-олефина
US5844054A (en) * 1997-03-21 1998-12-01 Samples; Paul Kevin Process control in the presence of chromium based catalysts
RU2144042C1 (ru) * 1993-05-20 2000-01-10 Бп Кемикэлз Лимитед Способ полимеризации
RU2156663C2 (ru) * 1995-01-06 2000-09-27 Бп Кемикэлз Лимитед Двухкомпонентная форсунка для распыления жидкости
RU2184743C2 (ru) * 1997-08-14 2002-07-10 Юнион Карбайд Кемикалз Энд Пластикс Текнолоджи Корпорейшн Способ получения полиэтилена
RU2229479C2 (ru) * 1997-12-09 2004-05-27 Басф Акциенгезелльшафт Способ газофазного псевдоожижения для получения гомо- и сополимеров этилена
US6891001B2 (en) * 2000-04-06 2005-05-10 Bp Chemicals Limited Process for the gas phase polymerization of olefins
US6989344B2 (en) * 2002-12-27 2006-01-24 Univation Technologies, Llc Supported chromium oxide catalyst for the production of broad molecular weight polyethylene

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4482687A (en) * 1979-10-26 1984-11-13 Union Carbide Corporation Preparation of low-density ethylene copolymers in fluid bed reactor
US4543399A (en) * 1982-03-24 1985-09-24 Union Carbide Corporation Fluidized bed reaction systems
CA1235543A (en) 1984-09-12 1988-04-19 Norio Kashiwa Process for producing propylene block copolymer
US5473027A (en) 1986-06-20 1995-12-05 Chevron Chemical Company Production of blow molding polyethylene resin
US5034479A (en) 1987-10-22 1991-07-23 Union Carbide Chemicals And Plastics Technology Corporation Process for reducing sheeting during polymerization of alpha-olefins
FR2640978B1 (ru) * 1988-12-22 1991-04-19 Bp Chimie Sa
KR0172613B1 (ko) 1990-07-27 1999-03-30 가다야마 유다까 폴리올레핀의 제조방법
US5137994A (en) 1991-05-23 1992-08-11 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation Process for the simultaneous trimerization and copolymerization of ethylene
IT1262933B (it) 1992-01-31 1996-07-22 Montecatini Tecnologie Srl Processo per la polimerizzazione in fase gas di alfa-olefine
CN1095475C (zh) 1997-10-13 2002-12-04 中国石化齐鲁石油化工公司 一种适用于气相法乙烯聚合工艺的负载型催化剂及其制备方法
DE19800020A1 (de) 1998-01-05 1999-07-08 Basf Ag Kontinuierliches Gasphasenpolymerisationsverfahren
EP0959082A1 (en) 1998-05-19 1999-11-24 Bp Chemicals S.N.C. Polymerisation process
GB9822123D0 (en) 1998-10-09 1998-12-02 Borealis As Catalyst
BR9906022A (pt) 1999-12-30 2001-09-25 Opp Petroquimica S A Processo para a produção controlada de polietileno e seus copolìmeros
US6584610B1 (en) 2000-10-25 2003-06-24 Numerical Technologies, Inc. Incrementally resolved phase-shift conflicts in layouts for phase-shifted features
US6605675B2 (en) 2000-12-04 2003-08-12 Univation Technologies, Llc Polymerization process
DE10156202A1 (de) 2001-11-15 2003-06-05 Basell Polyolefine Gmbh Kontinuierliches Gasphasenpolymerisationsverfahren
WO2005044866A1 (en) * 2003-10-15 2005-05-19 Univation Technologies, Llc Polymerization process and control of polymer composition properties
US7238756B2 (en) 2003-10-15 2007-07-03 Univation Technologies, Llc Polymerization process and control of polymer composition properties
US6878454B1 (en) 2003-12-05 2005-04-12 Univation Technologies, Llc Polyethylene films
EP1749034A2 (en) 2004-05-20 2007-02-07 Univation Technologies, LLC Gas olefin polymerization process
WO2006107373A1 (en) * 2005-03-31 2006-10-12 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Processes for producing high density polyethylene

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5244987A (en) * 1988-12-22 1993-09-14 Bf Chemicals Limited Process for alpha-olefin gas-phase polymerization controlled by the simultaneous addition of an activator and an activity retarder to the polymerization medium
RU2100374C1 (ru) * 1990-08-31 1997-12-27 Бп Кемикалз Лимитед Способ непрерывной полимеризации альфа-олефина
RU2144042C1 (ru) * 1993-05-20 2000-01-10 Бп Кемикэлз Лимитед Способ полимеризации
RU2053839C1 (ru) * 1993-06-18 1996-02-10 Институт катализа им.Г.К.Борескова СО РАН Способ приготовления катализатора для полимеризации этилена
RU2156663C2 (ru) * 1995-01-06 2000-09-27 Бп Кемикэлз Лимитед Двухкомпонентная форсунка для распыления жидкости
US5844054A (en) * 1997-03-21 1998-12-01 Samples; Paul Kevin Process control in the presence of chromium based catalysts
RU2184743C2 (ru) * 1997-08-14 2002-07-10 Юнион Карбайд Кемикалз Энд Пластикс Текнолоджи Корпорейшн Способ получения полиэтилена
RU2229479C2 (ru) * 1997-12-09 2004-05-27 Басф Акциенгезелльшафт Способ газофазного псевдоожижения для получения гомо- и сополимеров этилена
US6891001B2 (en) * 2000-04-06 2005-05-10 Bp Chemicals Limited Process for the gas phase polymerization of olefins
US6989344B2 (en) * 2002-12-27 2006-01-24 Univation Technologies, Llc Supported chromium oxide catalyst for the production of broad molecular weight polyethylene

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Боресков Г.К., Дзисько В.А. и Тюликова Т.Я. Влияние воды и кислорода на полимеризацию этилена на окисно-хромовом катализаторе// Докл. АН СССР, 1961, т.136, N 1, с.125-128. *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2670954C1 (ru) * 2013-11-21 2018-10-26 ЮНИВЕЙШН ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Способы регулирования свойств полимера
RU2670954C9 (ru) * 2013-11-21 2018-11-21 ЮНИВЕЙШН ТЕКНОЛОДЖИЗ, ЭлЭлСи Способы регулирования свойств полимера

Also Published As

Publication number Publication date
US20100105849A1 (en) 2010-04-29
WO2008121187A1 (en) 2008-10-09
EP2132238B1 (en) 2013-05-01
ES2421887T3 (es) 2013-09-06
AR065821A1 (es) 2009-07-01
JP5378349B2 (ja) 2013-12-25
RU2009139913A (ru) 2011-05-10
JP2010523757A (ja) 2010-07-15
KR101465824B1 (ko) 2014-11-26
US8981021B2 (en) 2015-03-17
CA2713239C (en) 2015-02-17
MX2009010533A (es) 2009-12-15
KR20100015989A (ko) 2010-02-12
EP2132238A1 (en) 2009-12-16
CN101646694B (zh) 2012-06-20
CN101646694A (zh) 2010-02-10
CO6231042A2 (es) 2010-12-20
MY151622A (en) 2014-06-30
CA2713239A1 (en) 2008-10-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101056488B1 (ko) 올레핀의 촉매 방식 중합 방법, 상기 중합용 반응기시스템, 제조되는 폴리올레핀 및 그 용도
FI76353B (fi) Reaktionssystem som utfoers i en reaktor med fluidiserad baedd.
CN1741848B (zh) 宽分子量聚乙烯的生产方法
US5834571A (en) Gas phase polymerization process
RU2139888C1 (ru) Способ полимеризации мономеров в псевдоожиженном слое
CN1235918C (zh) 聚合方法
CA2588915C (en) Feed purification at ambient temperature
RU2120947C1 (ru) Способ газофазной полимеризации в псевдоожиженном слое
US7531606B2 (en) Method for operating a gas phase polymerization reactor
US5698642A (en) Process and apparatus for the gas-phase polymerization of α-olefins
KR100419695B1 (ko) 유동층에서단량체를중합시키는방법
US20080039596A1 (en) Method and Apparatus for Preparing and Supplying Catalyst Slurry to a Polymerization Reactor
CN1068337C (zh) α-烯烃气相聚合工艺
US6113862A (en) Fluidized bed polymerization reactor with multiple fluidization grids
US5126414A (en) Control of oligomer level in low pressure polyethylene reactor systems
CN1768083A (zh) 用于生产聚乙烯的存在于矿物油中的铬基催化剂
EP1196238B1 (en) Fluidised bed polymerisation
JP3836228B2 (ja) 分離流による重合方法
CA2293467C (en) Polymerisation process
CN101781376A (zh) 生产聚烯烃的方法
CN1182159C (zh) 连续气相聚合工艺
JP4143608B2 (ja) 種々の重合触媒間の転移法
RU2447089C2 (ru) Способы регулирования свойств полимера
US20050137364A1 (en) Condensing mode operation of gas-phase polymerization reactor
JP5337484B2 (ja) ブロー成形ポリエチレン樹脂