RU2451094C2 - Оцинкованная или оцинкованная и отожжённая кремниевая сталь - Google Patents
Оцинкованная или оцинкованная и отожжённая кремниевая сталь Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451094C2 RU2451094C2 RU2010102927/02A RU2010102927A RU2451094C2 RU 2451094 C2 RU2451094 C2 RU 2451094C2 RU 2010102927/02 A RU2010102927/02 A RU 2010102927/02A RU 2010102927 A RU2010102927 A RU 2010102927A RU 2451094 C2 RU2451094 C2 RU 2451094C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- nitride
- zinc
- atmosphere
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 128
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 128
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 74
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 46
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 45
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 44
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 38
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 33
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 26
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 25
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 23
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910001337 iron nitride Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 28
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 19
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 15
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 15
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 14
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 claims description 13
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 10
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 10
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims description 8
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 3
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 30
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 20
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 13
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 9
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 9
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 7
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 5
- 230000001546 nitrifying effect Effects 0.000 description 5
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 4
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RRZKHZBOZDIQJG-UHFFFAOYSA-N azane;manganese Chemical compound N.[Mn] RRZKHZBOZDIQJG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M copper(1+);methylsulfanylmethane;bromide Chemical compound Br[Cu].CSC PMHQVHHXPFUNSP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 150000002829 nitrogen Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 150000003376 silicon Chemical class 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 silicon nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 150000003751 zinc Chemical class 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения высоких механических свойств, хорошей смачиваемости поверхности и адгезии стальной лист с покрытием на основе цинка или на основе сплава цинк-железо содержит, вес.%: 0,01≤C≤0,22, 0,50≤Mn≤2,0, 0,2≤Si≤3,0, 0,005≤Al≤2,0, Mo<1,0, Cr≤1,0, Р<0,02, Ti≤0,20, V≤0,40, Ni≤1,0, Nb≤0,20, остальное железо и неизбежные примеси, причем стальной лист включает слой внутреннего нитрида из, по меньшей мере, одного типа нитрида, выбранного из группы, состоящей из нитрида Si, нитрида Mn, нитрида Al, комплексного нитрида, содержащего Si и Mn, и/или Al и Si, и/или Al и Mn, или комплексного нитрида, содержащего Si, Mn и Al, и не содержит дополнительного внешнего слоя нитрида железа. Способ изготовления листа включает отжиг листа в печи, состоящей из первой зоны нагрева до температуры Т1 в атмосфере с точкой росы ниже -30°C; второй зоны - от температуры Т1 до - Т2 в атмосфере с точкой росы от -30 до -10°C; третьей зоны - от температуры Т2 до Т3 в атмосфере с точкой росы ниже -30°C; зоны выдержки при Т3 в течение времени t3 в атмосфере с точкой росы ниже -30°C; зоны охлаждения листа в атмосфере с точкой росы ниже -30°C, после отжига проводят цинкование стального листа методом горячего погружения и при необходимости проведение термообработки листа с покрытием на основе цинка. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 3 пр., 2 табл., 3 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к способу производства оцинкованного методом горячего погружения или оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа с высоким содержанием кремния.
С целью повышения стойкости стальных листов к коррозии перед отправкой к автопроизводителям их покрывают покрытием на основе цинка, обычно используя для этого цинкование методом горячего погружения. После выхода из цинковой ванны оцинкованные стальные листы часто подвергают отжигу, который способствует легированию цинкового покрытия железом стали (так называемое цинкование с отжигом). Такой тип покрытия, выполненного из сплава цинк-железо, обладает улучшенной способностью к сварке по сравнению с цинковым покрытием.
Известно, что с целью облегчения конструкций наземных механизированных транспортных средств используют TRIP-стали (термин TRIP обозначает пластичность, наведенную превращением индукцию), которые соединяют в себе очень высокую механическую прочность и возможность очень высоких уровней деформации. TRIP-стали обладают микроструктурой, содержащей феррит, остаточный аустенит и, возможно, мартенсит и/или бейнит, что обеспечивает сталям достижение прочности на растяжение от 600 до 1000 МПа. Этот тип стали широко используется для производства энергопоглощающих деталей, таких, например, как конструкционные детали и детали, обеспечивающие безопасность, типа продольных элементов и армирующих средств.
Бóльшую часть листов из TRIP-стали получают добавляя к стали большое количество кремния. Кремний стабилизирует феррит и улучшает предел текучести Re стали, а в случае листа из TRIP-стали он также предотвращает разложение остаточного аустенита с образованием карбида.
Однако если стальные листы содержат больше 0,2 вес.% кремния, они с трудом подвергаются цинкованию, поскольку во время отжига на поверхности стального листа образуются оксиды кремния. Эти оксиды кремния характеризуются плохой смачиваемостью расплавленным цинком и ухудшают способность стального листа к нанесению на него покрытия. Решением названной выше проблемы, как это известно, является использование высокопрочной стали с низким содержанием кремния (менее 0,2 вес.%). Однако здесь имеется и очень большой недостаток: высокий уровень предела прочности на растяжение, а именно примерно 800 МПа, может быть достигнут только тогда, когда повышено содержание углерода. Однако последний снижает механическую прочность сваренных точек.
С другой стороны, скорость легирования во время операции цинкования с отжигом сильно замедляется вне зависимости от состава TRIP-стали из-за внешнего селективного окисления, действующего как барьер для диффузии железа, по причине чего температура цинкования с отжигом должна быть повышена. Повышение температуры цинкования с отжигом в случае листа из TRIP-стали играет отрицательную роль в отношении сохранения TRIP-эффекта из-за разложения остаточного аустенита при высокой температуре. Для сохранения TRIP-эффекта к стали необходимо добавлять большое количество молибдена (более 0,15 вес.%), благодаря чему выделение карбида может быть замедлено. Однако это оказывает влияние на себестоимость стального листа.
Действительно, TRIP-эффект наблюдается тогда, когда лист TRIP-стали претерпевает деформацию, так как под действием деформации остаточный аустенит превращается в мартенсит, в результате чего прочность листа из TRIP-стали повышается.
Целью настоящего изобретения является, таким образом, преодоление указанных выше недостатков и создание оцинкованного методом горячего погружения или оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа с высоким содержанием кремния (более 0,2 вес.%), обладающего высокими механическими характеристиками.
Другой целью изобретения является создание способа цинкования методом горячего погружения или цинкования методом горячего погружения и отжига стального листа с высоким содержанием кремния, который бы гарантировал хорошую смачиваемость поверхности стального листа и отсутствие непокрытых участков, гарантируя тем самым хорошую адгезию и прекрасный внешний вид поверхности покрытия сплава на основе цинка или цинка-железа на стальном листе.
Еще одной целью изобретения является сохранение TRIP-эффекта в случае, когда лист из TRIP-стали должен быть подвергнут цинкованию с отжигом.
Первым объектом изобретения является оцинкованный методом горячего погружения или оцинкованный методом горячего погружения и отожженный стальной лист, состав которого включает в себя (по весу):
0,01≤C≤0,22%
0,50≤Mn≤2,0%
0,2≤Si≤3,0%
0,005≤Al≤2,0%
Mo<1,0%
Cr≤1,0%
P<0,02%
Ti≤0,20%
V≤0,40%
Ni≤1,0%
Nb≤0,20%
остальное железо и поступающие при плавке неизбежные примеси, и при этом указанный стальной лист содержит слой внутреннего нитрида из, по меньшей мере, одного типа нитрида, выбранного из группы, состоящей из нитрида Si, нитрида Mn, нитрида Al, комплексного нитрида, содержащего Si и Mn, комплексного нитрида, содержащего Si и Al, комплексного нитрида, содержащего Mn и Al и комплексного нитрида, содержащего Si, Mn и Al.
Вторым объектом изобретения является способ производства указанного оцинкованного методом горячего погружения или оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа, включающий стадии, состоящие в
a) проведении отжига стального листа, имеющего указанный выше состав, в печи с образованием отожженного стального листа, причем упомянутая печь состоит из:
- первой зоны нагрева, в которой сталь предварительно нагревают от температуры окружающей среды до температуры нагрева Т1 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже - 30°C,
- второй зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист нагревают от указанной температуры Т1 до температуры нагрева Т2 в нитридирующей атмосфере, имеющей точку росы от -30 до -10°C,
- третьей зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист дополнительно нагревают от указанной температуры Т2 до температуры выдержки Т3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже - 30°C,
- зоны выдержки, в которой указанный нагретый стальной лист выдерживают при указанной температуре Т3 выдержки в течение времени t3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже - 30°C и
- зоны охлаждения, в которой указанный стальной лист охлаждают от температуры Т3 выдержки до температуры Т4 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°C;
b) проведении цинкования указанного отожженного стального листа методом горячего погружения с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
c) необязательно проведении операции легирования указанного стального листа с покрытием на основе цинка с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
С целью получения оцинкованного методом горячего погружения или оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа согласно изобретению предлагается стальной лист, содержащий следующие элементы.
- Углерод в количестве от 0,01 до 0,22 вес.%. Этот элемент является незаменимым для получения хороших механических свойств, но он не должен присутствовать в слишком больших количествах, чтобы не нарушать свариваемость. Чтобы способствовать прокаливаемости и иметь хороший предел текучести Re, а также чтобы образовывался стабилизированный остаточный аустенит, количество углерода должно быть не менее 0,01 вес.%. Бейнитное превращение осуществляется из аустенитной микроструктуры, образующейся при высокой температуре, в результате чего образуются феррит/бейнитные ламели. По причине очень низкой растворимости углерода в феррите по сравнению с аустенитом углерод аустенита выдавливается в пространство между ламелями. Благодаря кремнию и марганцу выделение карбида очень мало. В результате этого межламельный аустенит постепенно обогащается углеродом без выделения каких-либо карбидов. Это обогащение таково, что аустенит стабилизируется или, иными словами, при охлаждении до комнатной температуры мартенситное превращение из этого аустенита не происходит.
- Марганец в количестве от 0,50 до 2,0 вес.%. Марганец усиливает прокаливаемость, позволяя получать высокий предел текучести Re. Марганец усиливает образование аустенита, способствует снижению начальной температуры мартенситного превращения (Ms) и стабилизации аустенита. Однако необходимо избегать образования стали, имеющей слишком высокое содержание марганца, чтобы предотвратить сегрегацию, которая может проявиться в процессе термообработки стального листа. Кроме того, чрезмерные добавки марганца приводят к образованию толстого внутреннего слоя оксида марганца, являющего причиной хрупкости и недостаточной адгезии покрытия на основе цинка.
- Кремний в количестве от 0,2 до 3,0 вес.%. Кремний улучшает предел текучести Re стали. Этот элемент стабилизирует феррит и остаточный аустенит при комнатной температуре. Кремний ингибирует выделение цементита из аустенита при охлаждении, значительно замедляя нарастание карбидов. Это происходит потому, что растворимость кремния в цементите очень низка, и кремний повышает активность углерода в аустените. Таким образом, любой образовавшийся зародыш цементита окажется окруженным обогащенной кремнием аустенитной областью и будет вытеснен на поверхность раздела осадок-матрица. Этот обогащенный кремнием аустенит обогащен также и углеродом, а торможение нарастания цементита обусловлено пониженной диффузией из-за уменьшенного градиента активности углерода между цементитом и соседней аустенитной областью. Добавление кремния способствует, таким образом, стабилизации количества остаточного аустенита, достаточного для получения TRIP-эффекта. На стадии отжига, проводимой для улучшения смачиваемости стального листа, образуются и диспергируются под поверхностью листа внутренние нитриды кремния и комплексные нитриды, содержащие кремний, алюминий и марганец. Однако чрезмерное добавление кремния приводит к нежелательному внешнему селективному окислению во время выдержки, что ухудшает смачиваемость и кинетику цинкования с отжигом.
- Алюминий в количестве от 0,005 до 2,0 вес.%. Так же, как и кремний, алюминий стабилизирует феррит и усиливает образование феррита по мере охлаждения стали. Он не очень растворим в цементите и может быть использован в связи с этим для предотвращения выделения цементита при выдерживании стали при температуре бейнитного превращения и для стабилизации остаточного аустенита. Однако минимальное количество алюминия необходимо для раскисления стали.
- Молибден в количестве менее 1,0 вес.%. Молибден способствует образованию мартенсита и повышает стойкость к коррозии. Однако избыток молибдена может усиливать явление холодного растрескивания в зонах сварки и понижать ударную вязкость стали.
При желании получить стальной лист, подвергнутый цинкованию методом горячего погружения с последующим отжигом, в традиционном способе необходимо добавлять Mo, чтобы предотвратить выделение карбида во время повторного нагрева после цинкования. В этом случае благодаря внутреннему нитридированию кремния, алюминия и марганца операция легирования оцинкованного стального листа может проводиться при температуре, более низкой, чем в случае традиционного оцинкованного стального листа, не содержащего внутреннего нитрида. Вследствие этого содержание молибдена может быть уменьшено и быть ниже 0,01 вес.%, поскольку нет необходимости тормозить бейнитное превращение, как это имеет место при операции легирования традиционного оцинкованного стального листа.
- Хром в количестве, не превышающем 1,0 вес.%. Содержание хрома необходимо ограничивать, чтобы избежать проблем с внешним видом поверхности при цинковании стали.
- Фосфор содержится в количестве менее 0,02 вес.% и преимущественно менее 0,015 вес.%. Фосфор в сочетании с кремнием повышает стабильность остаточного аустенита, подавляя выделение карбидов.
- Титан в количестве, не превышающем 0,20 вес.%. Титан улучшает предел текучести Re, однако, чтобы избежать ухудшения ударной вязкости, его содержание должно быть ограничено 0,20 вес.%.
- Ванадий в количестве, не превышающем 0,40 вес.%. Ванадий улучшает предел текучести Re благодаря измельчению зерен и улучшает свариваемость стали. Однако в количестве выше 0,40 вес.% ванадий ухудшает ударную вязкость стали и появляется риск появления трещин в зонах сварки.
- Никель в количестве, не превышающем 1,0 вес.%. Никель повышает предел текучести Re. Из-за высокой стоимости его содержание обычно ограничивают 1,0 вес.%.
- Ниобий в количестве, не превышающем 0,20 вес.%. Ниобий усиливает выделение карбонитридов, повышая тем самым предел текучести Re. Однако в количестве выше 0,20 вес.% ниобий ухудшает свариваемость и формуемость в горячем состоянии.
Остальное в составе стали составляют железо и другие обычно содержащиеся элементы, а также примеси, поступающие в процессе выплавки стали, в пропорциях, которые не оказывают влияния на требуемые свойства.
Стальной лист вначале подвергают отжигу с образованием отожженного стального листа, после чего цинкуют методом горячего погружения в ванне с расплавленным цинком и далее при необходимости подвергают термообработке, получая оцинкованный и отожженный стальной лист.
Указанный отжиг проводят в печи, включающей в себя первую зону нагрева, вторую зону нагрева, третью зону нагрева и зону выдержки, за которой следует зона охлаждения.
Чтобы получить предварительно нагретый стальной лист, стальной лист предварительно нагревается в первой зоне нагрева от температуры окружающей среды до температуры нагрева Т1 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°C.
В процессе первого нагрева стального листа необходимо ограничить точку росы, чтобы избежать окисления железа на поверхности этого листа, что ухудшает смачиваемость.
Температура нагрева Т1 лежит преимущественно в пределах от 450 до 550°C. Это обусловлено тем, что, если температура ниже 450°C, реакция селективного окисления Si, Mn и Al невозможна. В действительности эта реакция протекает по контролируемому диффузией механизму и активируется теплом. Кроме того, если температура стального листа на первой стадии нагрева превышает 550°C, то по причине того, что кремний, алюминий и марганец окисляемы в большей степени, чем железо, на поверхности стального листа образуется тонкий внешний слой из Si, и/или Al, и/или Mn. Этот слой внешнего оксида ухудшает смачиваемость стального листа.
Чтобы получить нагретый стальной лист, указанный предварительно нагретый стальной лист нагревается затем во второй зоне нагрева от указанной температуры нагрева Т1 до температуры нагрева Т2. Эту стадию нагрева проводят в нитридирующей атмосфере, имеющей точку росы от -30 до -10°C, влияние которой состоит в ингибировании поверхностного окисления кремния, алюминия и марганца в результате уменьшения на поверхности стального листа свободных кремния, алюминия и марганца вследствие выделения слоя какого-либо внутреннего нитрида, выбранного из группы, состоящей из нитрида кремния, нитрида алюминия, нитрида марганца, комплексного нитрида, содержащего кремний и марганец, комплексного нитрида, содержащего кремний и алюминий, комплексного нитрида, содержащего марганец и алюминий, и комплексного нитрида, содержащего кремний, марганец и алюминий. Следует отметить, что в этих условиях на поверхности указанного нагретого стального листа дополнительный внешний слой нитрида железа не образуется. Благодаря этому смачиваемость указанного стального листа не ухудшается.
Для второй зоны нагрева существенным является то, чтобы точка росы в ней была не ниже -30°C. Причина этого состоит в неизбежности поверхностного окисления кремния, алюминия и марганца, вследствие чего ухудшается смачиваемость. Однако, если точка росы выше -10°C, адсорбция кислорода на поверхности стального листа становится слишком значительной, препятствуя необходимой адсорбции азота.
Нитридирующая атмосфера в указанной второй зоне нагрева может содержать от 3 до 10 об.% аммиака (NH3), от 3 до 10 об.% водорода и остальное азот и неизбежные примеси. Если содержание аммиака меньше 3 об.%, слой внутреннего нитрида не достаточно толст для того, чтобы улучшить смачиваемость, в то время как избыток аммиака приводит к образованию толстого слоя, в результате чего ухудшаются механические характеристики.
На второй стадии нагрева диссоциация аммиака на поверхности стали обеспечивает создание потока азота, который проникает в стальной лист. Этот поток азота приводит к внутреннему нитридированию кремния, алюминия и марганца и устраняет внешнее окисление кремния, алюминия и марганца.
Температура нагрева Т2 составляет преимущественно от 480 до 720°C.
Нагретый стальной лист нагревают затем дополнительно в третьей зоне нагрева до температуры выдержки Т3, выдерживают в зоне выдержки при этой температуре выдержки Т3 в течение времени t3, после чего охлаждают от температуры выдержки Т3 до температуры Т4.
Атмосфера в третьей зоне нагрева, зоне выдержки и зоне охлаждения представляет собой атмосферу, точка росы которой ниже -30°C, благодаря чему окисление стального листа не происходит и, соответственно, смачиваемость не ухудшается.
Атмосфера в первой и третьей зонах нагрева, в зоне выдержки и в зоне охлаждения является не вызывающей нитридирования атмосферой, которая содержит от 3 до 10 об.% водорода и остальное азот и неизбежные примеси.
В действительности, в случае полного нитридирующего отжига, т.е. когда атмосфера в зонах первого нагрева, второго нагрева, третьего нагрева, выдержки и охлаждения является нитридирующей атмосферой, на слое внутреннего нитрида образуется внешний слой нитрида железа толщиной примерно 10 мкм. В результате этого смачиваемость, механические характеристики и формуемость стального листа окажутся ухудшенными.
Чтобы получить оцинкованный методом горячего погружения или оцинкованный методом горячего погружения и отожженный стальной лист, обладающий TRIP-микроструктурой, включающей в себя феррит, остаточный аустенит и, необязательно, мартенсит и/или бейнит, указанная температура выдержки Т3 должна составлять преимущественно от 720 до 850°C, а время t3 преимущественно от 20 до 180 с. Таким образом, температура нагрева Т2 окажется в пределах от Т1 до Т3.
Когда стальной лист имеет температуру Т3, образуется двухфазная структура, состоящая из феррита и аустенита. Если Т3 превышает 850°C, объемная доля аустенита слишком сильно возрастает и происходит внешнее селективное окисление поверхности стали. Но если Т3 ниже 720°C, слишком велико время, необходимое для образования достаточной объемной доли аустенита.
При этих условиях указанный выше внутренний нитрид образуется преимущественно на глубине от 2,0 до 12,0 мкм от поверхности стального листа.
Если время t3 превышает 180 с, аустенитные зерна укрупняются и предел текучести Re стали после формования будет ограничен. Кроме того, прокаливаемость стали уменьшается и может происходить внешнее селективное окисление на поверхности стали. Однако если стальной лист выдерживают в течение времени t3, которое меньше 20 с, пропорция образованного аустенита будет недостаточной и при охлаждении не сможет образоваться достаточно остаточного аустенита и, возможно, мартенсита и/или бейнита.
Нагретый стальной лист охлаждают при температуре Т4, близкой к температуре ванны расплавленного цинка для того, чтобы избежать охлаждения или повторного нагрева этой ванны. Таким образом, Т4 лежит в пределах от 460 до 510°C. Благодаря этому может быть получено покрытие на основе цинка, обладающее гомогенной структурой.
Когда стальной лист охлажден, его погружают в ванну с расплавленным цинком, температура которого составляет преимущественно от 450 до 500°C.
Если требуется оцинкованный методом горячего погружения стальной лист, содержание молибдена в стальном листе может быть больше 0,01 вес.% (но всегда с ограничением до 1,0 вес.%), а ванна с расплавленным цинком в этом случае преимущественно содержит от 0,14 до 0,3 вес.% алюминия, остальное цинк и неизбежные примеси. Алюминий добавляют в ванну с целью ингибирования образования межфазных сплавов железа и цинка, которые хрупки и не могут по этой причине формоваться. Когда полосу погружают в цинковую ванну, на межфазной поверхности между сталью и цинком образуется тонкий слой Fe2Al5 толщиной менее 0,2 мкм. Этот слой обеспечивает хорошую адгезию цинка к стали и может формоваться благодаря очень малой толщине. Однако, если содержание алюминия больше 0,3 вес.%, внешний вид поверхности выровненного покрытия оказывается испорченным из-за слишком интенсивного роста оксида алюминия на поверхности жидкого цинка.
По выходе из ванны стальной лист выравнивают обдувкой газом с целью доводки толщины покрытия на основе цинка. Толщину, которая обычно составляет от 3 до 20 мкм, определяют в соответствии с требуемой стойкостью к коррозии.
Если требуется оцинкованный методом горячего погружения и отожженный стальной лист, содержание молибдена в стальном листе должно быть преимущественно меньше 0,01 вес.%, а ванна расплавленного цинка должна преимущественно содержать от 0,08 до 0,135 вес.% растворенного алюминия, остальное цинк и неизбежные примеси. Алюминий добавляют в ванну с целью раскисления расплавленного цинка и облегчения регулирования толщины покрытия на основе цинка. При этом условии вдоль поверхности раздела между сталью и цинком индуцируется выделение дельта-фазы (FeZn7).
По выходе из ванны стальной лист выравнивают обдувкой газом с целью доводки толщины покрытия на основе цинка. Толщину, которая обычно составляет от 3 до 10 мкм, определяют в соответствии с требуемой стойкостью к коррозии. Этот стальной лист с покрытием на основе цинка подвергают в заключение термообработке с целью получения покрытия, образованного сплавом цинк-железо в результате диффузии железа из стали в цинк покрытия.
Операция легирования может проводиться путем выдерживания указанного стального листа при температуре Т5 от 460 до 510°C в течение времени выдержки t5 от 10 до 30 с. Благодаря отсутствию внешнего селективного окисления кремния, алюминия и марганца, эта температура T5 ниже традиционных температур легирования. По этой причине для стали не требуется больших количеств молибдена и содержание молибдена в стали может быть ограничено до 0,01 вес.%. Если температура T5 ниже 460°C, образование сплава железа и цинка невозможно. Если же температура T5 выше 510°C, то из-за нежелательного выделения карбида затрудняется образование стабильного аустенита и TRIP-эффект получен быть не может. Время t5 регулируют таким образом, чтобы среднее содержание железа в сплаве составляло от 8 до 12%, что является хорошим компромиссом между улучшением смачиваемости покрытия и ограничением рассыпания при формовании.
Далее изобретение иллюстрируется ограничивающими примерами со ссылками на фиг.1, 2 и 3.
Первое испытание было проведено с использованием образцов (от A до E), начиная со стального листа толщины 0,8 мм, изготовленного из стали, состав которой приведен в таблице 1. Отжиг стального листа проводили в печи с радиантными трубами, включающей в себя первую зону нагрева, вторую зону нагрева, третью зону нагрева и зону выдержки, за которой следует зона охлаждения.
Таблица I: химический состав стального листа согласно изобретению (в вес.%), остальное в составе стали железо и неизбежные примеси (образцы А-Е).
| Таблица I | ||||||||||
| C | Mn | Si | Al | Mo | Cr | P | Ti | V | Ni | Nb |
| 0,20 | 1,73 | 1,73 | 0,01 | 0,005 | 0,02 | 0,01 | 0,005 | 0,005 | 0,01 | 0,005 |
Смачиваемость и адгезию образца А, легированного согласно изобретению, вначале сравнивают со смачиваемостью и адгезией образца А, легированного традиционным способом и оцинкованного методом горячего погружения. Проведено также сравнение с образцами С, D и Е, которые были отожжены с применением отжига, который включал по меньшей мере одну стадию, проведенную в нитридирующей атмосфере, но в условиях, отличных от условий изобретения. Результаты приведены в таблице II.
1 - Производство легированных методом горячего погружения стальных листов согласно изобретению
Образец А нагревают от температуры окружающей среды (Т=20°C) до 500°C в первой зоне нагрева, атмосфера которой имеет точку росы -40°C. Атмосфера в этой первой зоне нагрева содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Затем образец А нагревают от 500 до 700°C во второй зоне нагрева, атмосфера в которой имеет точку росы -20°C. Атмосфера в этой второй зоне нагрева является нитридирующей атмосферой и содержит 8 об.% аммиака и 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Наконец, образец А дополнительно нагревают от 700 до 800°C в третьей зоне нагрева и выдерживают при 800°C в течение 50 с в зоне выдержки, после чего охлаждают в зоне охлаждения до 460°C. Атмосфера в третьей зоне нагрева, в зоне выдержки и в зоне охлаждения имеет точку росы -40°C и содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
2 - Производство традиционного отожженного стального листа
Образец В традиционным образом отжигают в не оказывающей нитридирующего действия атмосфере. Его нагревают от температуры окружающей среды (Т=20°C) до 800°C в первой, второй и третьей зонах, атмосфера в которых имеет точку росы -40°C.
Затем образец В выдерживают при 800°C в течение 50 с в зоне выдержки и затем охлаждают в зоне охлаждения до 460°C. Атмосфера в зонах выдержки и охлаждения имеет точку росы -40°C.
Атмосфера в указанных зонах первого нагрева, второго нагрева, третьего нагрева, выдержки и охлаждения содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
3 - Производство отожженных стальных листов, в котором отжиг включает в себя по меньшей мере одну стадию, проводимую в нитридирующей атмосфере
Образец С нагревают от температуры окружающей среды (Т=20°C) до 500°C в первой зоне нагрева, атмосфера которой имеет точку росы -40°C. Атмосфера в этой первой зоне нагрева содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Затем образец C нагревают от 500 до 600°C во второй зоне нагрева, атмосфера в которой имеет точку росы -20°C. Атмосфера в этой второй зоне нагрева является нитридирующей атмосферой и содержит 8 об.% аммиака и 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Наконец, образец С нагревают от 600 до 800°C в третьей зоне нагрева и выдерживают при 800°C в течение 50 с в зоне выдержки, после чего охлаждают в зоне охлаждения до 460°C. Атмосфера в третьей зоне нагрева, в зоне выдержки и в зоне охлаждения имеет точку росы -40°C и содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Образец D нагревают от температуры окружающей среды (Т=20°C) до 600°C в первой зоне нагрева, атмосфера которой имеет точку росы -40°C. Атмосфера в этой первой зоне нагрева содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Затем образец D нагревают от 600 до 700°C во второй зоне нагрева, атмосфера в которой имеет точку росы -20°C. Атмосфера в этой второй зоне нагрева является нитридирующей атмосферой и содержит 8 об.% аммиака и 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Наконец, образец D дополнительно нагревают от 700 до 800°C в третьей зоне нагрева и выдерживают при 800°C в течение 50 с в зоне выдержки, после чего охлаждают в зоне охлаждения до 460°C. Атмосфера в третьей зоне нагрева, в зоне выдержки и в зоне охлаждения имеет точку росы -40°C и содержит 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
Образец Е нагревают от температуры окружающей среды (Т=20°C) до 800°C в первой, второй и третьей зонах нагрева, выдерживают при 800°C в течение 50 с в зоне выдержки и затем охлаждают в зоне охлаждения до 460°C. Атмосфера в указанных зонах первого нагрева, второго нагрева, третьего нагрева, выдержки и охлаждения имеет точку росы -20°C. Эта атмосфера является нитридирующей и содержит 8 об.% аммиака и 5 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
После охлаждения образцы A, B, C, D и E оцинковывают методом горячего погружения в ванне расплавленного цинка, содержащего 0,12 вес.% алюминия и остальное цинк и неизбежные примеси. Температура ванны равна 460°C. После выравнивания с помощью азота и охлаждения цинкового покрытия толщина цинкового покрытия составляет 7 мкм.
Фиг.1 представляет фотографию образцов A, C, D и E, которые были оцинкованы методом горячего погружения. Прерывистая линия указывает на уровень ванны. Покрытие на основе цинка показано ниже этой линии.
| Таблица II | |||
| Смачиваемость | Адгезия | Внешний вид поверхности | |
| Образец А* | Хорошая | Хорошая | Хороший |
| Образец В** | Плохая | Плохая | Плохой |
| Образец С | Плохая | Плохая | Плохой |
| Образец D | Средняя | Средняя | Средний |
| Образец Е | Средняя | Средняя | Средний |
| * согласно изобретению | |||
| ** согласно традиционному способу | |||
Фиг.2 представляет микрофотографию поперечного сечения образца A, отожженного согласно изобретению, на которой можно видеть, что стальной лист включает в себя слой внутреннего нитрида, имеющий толщину 13 мкм.
Фиг.3 представляет микрофотографию поперечного сечения образца E, отожженного в нитридирующей атмосфере, на которой можно видеть, что стальной лист включает в себя слой внутреннего нитрида, имеющий толщину 8 мкм, и дополнительно внешний слой нитрида железа, имеющий толщину 8 мкм.
Образец A, который был оцинкован методом горячего погружения, подвергают затем легирующей обработке путем нагрева до 480°C и выдержке при этой температуре в течение 19 с. Авторы изобретения убедились в том, что TRIP-микроструктура полученного оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа согласно изобретению при указанной легирующей обработке не была утрачена.
Чтобы получить легирование покрытия на основе цинка образца B, необходимо его нагреть до 540°C и выдержать при этой температуре 20 с. При такой обработке авторы изобретения следили за тем, чтобы происходило выделение карбида, чтобы остаточный аустенит более не оставался во время охлаждения до комнатной температуры и чтобы не исчезал TRIP-эффект.
Claims (18)
1. Стальной лист с покрытием на основе цинка или на основе сплава цинк-железо, отличающийся тем, что состав стального листа включает, вес.%:
0,01≤C≤0,22
0,50≤Mn≤2,0
0,2≤Si≤3,0
0,005≤Al≤2,0
Мо<1,0
Cr≤1,0
P<0,02
Ti≤0,20
V≤0,40
Ni≤1,0
Nb<0,20
железо и поступающие
при плавке неизбежные примеси остальное,
стальной лист включает слой внутреннего нитрида из, по меньшей мере, одного типа нитрида, выбранного из группы, состоящей из нитрида Si, нитрида Mn, нитрида Al, комплексного нитрида, содержащего Si и Mn, комплексного нитрида, содержащего Si и Al, комплексного нитрида, содержащего Mn и Al, и комплексного нитрида, содержащего Si, Mn и Al, и не содержит дополнительного внешнего слоя нитрида железа.
0,01≤C≤0,22
0,50≤Mn≤2,0
0,2≤Si≤3,0
0,005≤Al≤2,0
Мо<1,0
Cr≤1,0
P<0,02
Ti≤0,20
V≤0,40
Ni≤1,0
Nb<0,20
железо и поступающие
при плавке неизбежные примеси остальное,
стальной лист включает слой внутреннего нитрида из, по меньшей мере, одного типа нитрида, выбранного из группы, состоящей из нитрида Si, нитрида Mn, нитрида Al, комплексного нитрида, содержащего Si и Mn, комплексного нитрида, содержащего Si и Al, комплексного нитрида, содержащего Mn и Al, и комплексного нитрида, содержащего Si, Mn и Al, и не содержит дополнительного внешнего слоя нитрида железа.
2. Стальной лист по п.1, который содержит P≤0,015 вес.%.
3. Стальной лист по п.1, который содержит Мо<0,01 вес.%.
4. Стальной лист по п.1, у которого микроструктура представляет собой TRTP-микроструктуру, содержащую феррит, остаточный аустенит и, возможно, мартенсит и/или бейнит.
5. Стальной лист по любому из пп.1-4, у которого указанный внутренний слой нитрида образуется на глубине от 2,0 до 12,0 мкм от поверхности стального листа.
6. Способ производства стального листа с покрытием на основе цинка или на основе сплава цинк-железо по любому из пп.1-5, включающий стадии:
a) проведение отжига стального листа, имеющего состав, указанный в любом из пп.1-3, в печи с образованием отожженного стального листа, причем упомянутая печь состоит из:
- первой зоны нагрева, в которой стальной лист предварительно нагревают от температуры окружающей среды до температуры нагрева Т1 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С,
- второй зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист нагревают от указанной температуры Т1 до температуры нагрева Т2 в нитридирующей атмосфере, имеющей точку росы от -30 до -10°С,
- третьей зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист дополнительно нагревают от указанной температуры Т2 до температуры выдержки Т3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С,
- зоны выдержки, в которой указанный нагретый стальной лист выдерживают при указанной температуре Т3 в течение времени t3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С, и
- зоны охлаждения, в которой указанный стальной лист охлаждают от температуры Т3 выдержки до температуры Т4 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С;
b) проведение цинкования указанного отожженного стального листа методом горячего погружения с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
c) при необходимости проведение термообработки указанного стального листа с покрытием на основе цинка для легирования с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
a) проведение отжига стального листа, имеющего состав, указанный в любом из пп.1-3, в печи с образованием отожженного стального листа, причем упомянутая печь состоит из:
- первой зоны нагрева, в которой стальной лист предварительно нагревают от температуры окружающей среды до температуры нагрева Т1 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С,
- второй зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист нагревают от указанной температуры Т1 до температуры нагрева Т2 в нитридирующей атмосфере, имеющей точку росы от -30 до -10°С,
- третьей зоны нагрева, в которой указанный предварительно нагретый стальной лист дополнительно нагревают от указанной температуры Т2 до температуры выдержки Т3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С,
- зоны выдержки, в которой указанный нагретый стальной лист выдерживают при указанной температуре Т3 в течение времени t3 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С, и
- зоны охлаждения, в которой указанный стальной лист охлаждают от температуры Т3 выдержки до температуры Т4 в не вызывающей нитридирования атмосфере, имеющей точку росы ниже -30°С;
b) проведение цинкования указанного отожженного стального листа методом горячего погружения с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
c) при необходимости проведение термообработки указанного стального листа с покрытием на основе цинка для легирования с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
7. Способ по п.6, в котором указанная нитридирующая атмосфера во второй зоне нагрева содержит от 3 до 10 об.% аммиака, от 3 до 10 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
8. Способ по п.6, в котором указанная температура нагрева Т1 составляет от 450 до 550°С.
9. Способ по п.6, в котором указанная температура нагрева Т2 составляет от 480 до 750°С.
10. Способ по п.6, в котором указанная температура выдержки Т3 составляет от 720 до 850°С.
11. Способ по п.6, в котором время t3 составляет от 20 до 180 с.
12. Способ по п.6, в котором указанная не вызывающая нитридирования атмосфера в первой зоне нагрева, третьей зоне нагрева, зонах выдержки и охлаждения содержит от 3 до 10 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
13. Способ по п.6, в котором указанная температура Т4 составляет от 460 до 510°С.
14. Способ по п.6, в котором для получения оцинкованного методом горячего погружения стального листа цинкование методом горячего погружения проводят путем погружения указанного отожженого стального листа в ванну с расплавом, содержащим 0,14 до 0,3 вес.% алюминия и остальное цинк и неизбежные примеси.
15. Способ по п.6, в котором для получения оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа цинкование методом горячего погружения проводят путем погружения указанного отожженного того стального листа в ванну с расплавом, содержащим 0,08 до 0,135 вес.% алюминия и остальное цинк и неизбежные примеси.
16. Способ по п.15, в котором содержание молибдена в указанном стальном листе меньше 0,01 вес.%.
17. Способ по п.15 или 16, в котором указанную стадию термообработки для легирования осуществляют путем нагрева указанного стального листа с покрытием на основе цинка при температуре Т5 от 460 до 510°С в течение времени выдержки t5 от 10 до 30 с.
18. Способ по любому из пп.14-16, в котором температура указанной ванны с расплавом составляет от 450 до 500°С.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP07290814A EP2009128A1 (en) | 2007-06-29 | 2007-06-29 | Galvanized or galvannealed silicon steel |
| EP07290814.8 | 2007-06-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010102927A RU2010102927A (ru) | 2011-08-10 |
| RU2451094C2 true RU2451094C2 (ru) | 2012-05-20 |
Family
ID=38668868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010102927/02A RU2451094C2 (ru) | 2007-06-29 | 2008-06-04 | Оцинкованная или оцинкованная и отожжённая кремниевая сталь |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US9206498B2 (ru) |
| EP (2) | EP2009128A1 (ru) |
| JP (1) | JP5523312B2 (ru) |
| KR (1) | KR101203021B1 (ru) |
| CN (1) | CN102037150B (ru) |
| AR (1) | AR067338A1 (ru) |
| AT (1) | ATE506461T1 (ru) |
| BR (1) | BRPI0813004B1 (ru) |
| CA (1) | CA2695138C (ru) |
| DE (1) | DE602008006416D1 (ru) |
| ES (1) | ES2365579T3 (ru) |
| PL (1) | PL2179070T3 (ru) |
| RU (1) | RU2451094C2 (ru) |
| WO (1) | WO2009004424A1 (ru) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572115C1 (ru) * | 2014-12-08 | 2015-12-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт Научно-производственное объединение "ЛУЧ" (ФГУП "НИИ НПО "ЛУЧ") | Способ коррозионной защиты поверхностей сталей и сплавов |
| RU2627068C2 (ru) * | 2012-06-22 | 2017-08-03 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛОСЫ ИЗ ЭТОЙ СТАЛИ С МИНИМАЛЬНЫМ ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ 580 МПа |
| RU2696126C1 (ru) * | 2016-04-19 | 2019-07-31 | Арселормиттал | Способ изготовления стального листа с металлическим покрытием |
| RU2739097C1 (ru) * | 2017-11-08 | 2020-12-21 | Арселормиттал | Оцинкованная и отожженная листовая сталь |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2730891T3 (es) * | 2009-08-31 | 2019-11-13 | Nippon Steel Corp | Lámina de acero recocido y galvanizado de alta resistencia |
| DE102010017354A1 (de) * | 2010-06-14 | 2011-12-15 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Herstellen eines warmgeformten und gehärteten, mit einer metallischen Korrosionsschutzbeschichtung überzogenen Stahlbauteils aus einem Stahlflachprodukt |
| JP5906753B2 (ja) | 2011-02-24 | 2016-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| US9970092B2 (en) * | 2011-09-30 | 2018-05-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Galvanized steel sheet and method of manufacturing the same |
| US20140349134A1 (en) * | 2012-01-05 | 2014-11-27 | Jfe Steel Corporation | Hot-dip galvannealed steel sheet |
| DE102012101018B3 (de) | 2012-02-08 | 2013-03-14 | Thyssenkrupp Nirosta Gmbh | Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines Stahlflachprodukts |
| US10718045B2 (en) * | 2013-05-17 | 2020-07-21 | Ak Steel Properties, Inc. | Zinc-coated steel for press hardening applications and method of production |
| CN104195505B (zh) * | 2014-07-26 | 2017-09-22 | 陕西铁马铸锻有限公司 | 一种防腐耐磨彩色钢管的制备工艺 |
| EP3178961B1 (en) * | 2014-10-17 | 2018-10-24 | JFE Steel Corporation | High-strength hot-dip-galvanized steel sheet |
| JP6037056B2 (ja) * | 2014-10-17 | 2016-11-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
| CN106795612B (zh) * | 2014-10-17 | 2019-06-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热浸镀锌钢板 |
| BR112017023814A2 (pt) * | 2015-07-01 | 2018-07-31 | Tata Steel Ijmuiden Bv | tira de aço de alta resistência galvanizada por imersão a quente |
| WO2017006144A1 (en) | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
| WO2018234839A1 (en) | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Arcelormittal | ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY |
| WO2019092468A1 (en) | 2017-11-08 | 2019-05-16 | Arcelormittal | A hot-dip coated steel sheet |
| KR102451383B1 (ko) * | 2018-03-30 | 2022-10-11 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 합금화 용융 아연 도금 강판 |
| CN108754382A (zh) * | 2018-07-31 | 2018-11-06 | 江苏大力神科技股份有限公司 | 一种钢带镀铝镁锌铬的连续生产方法 |
| CN109625019A (zh) * | 2018-12-27 | 2019-04-16 | 陕西铁马铸锻有限公司 | 承压板及其热处理工艺 |
| CN113831933B (zh) * | 2020-06-23 | 2022-11-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 合金炉管及其处理方法与应用 |
| US12054817B1 (en) | 2020-11-10 | 2024-08-06 | United States Of America, Represented By The Secretary Of The Navy | High-strength and high-toughness austenitic steel |
| CN114480986B (zh) * | 2022-01-28 | 2023-03-24 | 本钢板材股份有限公司 | 一种热镀锌双相钢带钢及其生产工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1170391A1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-09 | Nippon Steel Corporation | High strength steel plate having improved workability and plating adhesion and process for producing the same |
| RU2233904C1 (ru) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Холоднокатаная сталь для глубокой вытяжки |
| EP1482066A1 (en) * | 2002-03-01 | 2004-12-01 | Kawasaki Steel Corporation | Surface treated steel plate and method for production thereof |
| RU2246552C2 (ru) * | 1999-07-31 | 2005-02-20 | Тиссен Крупп Шталь Аг | Обладающая повышенной прочностью стальная полоса или лист и способ его изготовления (варианты) |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB424373A (en) * | 1934-01-24 | 1935-02-20 | Rylands Brothers Ltd | Improvements in or relating to methods and apparatus for galvanizing or zinc coating iron or steel articles |
| GB1396419A (en) * | 1972-08-17 | 1975-06-04 | Gkn South Wales Ltd | Hot-dip zinc galvanizing of ferrous articles |
| FR2661426B1 (fr) * | 1990-04-27 | 1992-08-07 | Maubeuge Fer | Procede de galvanisation au trempe et en continu. |
| FR2742449B1 (fr) * | 1995-12-14 | 1998-01-09 | Lorraine Laminage | Procede de galvanisation de tole d'acier contenant des elements d'addition oxydables |
| BE1014997A3 (fr) * | 2001-03-28 | 2004-08-03 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Procede de recuit en continu de bandes en acier en vue de leur galvanisation au trempe et four pour sa mise en oeuvre. |
| CN1169991C (zh) * | 2001-10-19 | 2004-10-06 | 住友金属工业株式会社 | 具有优异的可加工性和成型精度的薄钢板及其制造方法 |
| JP2003193213A (ja) * | 2001-12-21 | 2003-07-09 | Kobe Steel Ltd | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP4123976B2 (ja) * | 2002-03-01 | 2008-07-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JP2003286561A (ja) * | 2002-03-28 | 2003-10-10 | Nippon Steel Corp | 鋼板および鋼材の窒化方法 |
| JP4055597B2 (ja) * | 2003-02-05 | 2008-03-05 | 住友金属工業株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| BRPI0617390B1 (pt) | 2005-10-14 | 2017-12-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | METHOD OF CONTINUOUS CUTTING AND COATING BY HOT IMMERSION AND CONTINUOUS CUTTING AND COATING SYSTEM BY HOT IMMERSION OF STEEL PLATES CONTAINING Si |
-
2007
- 2007-06-29 EP EP07290814A patent/EP2009128A1/en not_active Withdrawn
-
2008
- 2008-06-04 DE DE602008006416T patent/DE602008006416D1/de active Active
- 2008-06-04 BR BRPI0813004-3A patent/BRPI0813004B1/pt active IP Right Grant
- 2008-06-04 JP JP2010514159A patent/JP5523312B2/ja active Active
- 2008-06-04 AT AT08762775T patent/ATE506461T1/de active
- 2008-06-04 RU RU2010102927/02A patent/RU2451094C2/ru active
- 2008-06-04 CA CA2695138A patent/CA2695138C/en active Active
- 2008-06-04 ES ES08762775T patent/ES2365579T3/es active Active
- 2008-06-04 US US12/666,701 patent/US9206498B2/en active Active
- 2008-06-04 WO PCT/IB2008/001434 patent/WO2009004424A1/en active Application Filing
- 2008-06-04 PL PL08762775T patent/PL2179070T3/pl unknown
- 2008-06-04 EP EP08762775A patent/EP2179070B1/en active Active
- 2008-06-04 KR KR1020107001331A patent/KR101203021B1/ko active IP Right Grant
- 2008-06-04 CN CN2008800254195A patent/CN102037150B/zh active Active
- 2008-06-27 AR ARP080102781A patent/AR067338A1/es active IP Right Grant
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2246552C2 (ru) * | 1999-07-31 | 2005-02-20 | Тиссен Крупп Шталь Аг | Обладающая повышенной прочностью стальная полоса или лист и способ его изготовления (варианты) |
| EP1170391A1 (en) * | 2000-06-29 | 2002-01-09 | Nippon Steel Corporation | High strength steel plate having improved workability and plating adhesion and process for producing the same |
| EP1482066A1 (en) * | 2002-03-01 | 2004-12-01 | Kawasaki Steel Corporation | Surface treated steel plate and method for production thereof |
| RU2233904C1 (ru) * | 2003-05-12 | 2004-08-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Холоднокатаная сталь для глубокой вытяжки |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2627068C2 (ru) * | 2012-06-22 | 2017-08-03 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПОЛОСЫ ИЗ ЭТОЙ СТАЛИ С МИНИМАЛЬНЫМ ПРЕДЕЛОМ ПРОЧНОСТИ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ 580 МПа |
| RU2572115C1 (ru) * | 2014-12-08 | 2015-12-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-исследовательский институт Научно-производственное объединение "ЛУЧ" (ФГУП "НИИ НПО "ЛУЧ") | Способ коррозионной защиты поверхностей сталей и сплавов |
| RU2696126C1 (ru) * | 2016-04-19 | 2019-07-31 | Арселормиттал | Способ изготовления стального листа с металлическим покрытием |
| US11131005B2 (en) | 2016-04-19 | 2021-09-28 | Arcelormittal | Method for producing a metallic coated steel sheet |
| RU2739097C1 (ru) * | 2017-11-08 | 2020-12-21 | Арселормиттал | Оцинкованная и отожженная листовая сталь |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AR067338A1 (es) | 2009-10-07 |
| JP5523312B2 (ja) | 2014-06-18 |
| US9206498B2 (en) | 2015-12-08 |
| RU2010102927A (ru) | 2011-08-10 |
| EP2179070B1 (en) | 2011-04-20 |
| US20100282374A1 (en) | 2010-11-11 |
| CN102037150A (zh) | 2011-04-27 |
| CA2695138C (en) | 2012-04-03 |
| CN102037150B (zh) | 2013-01-09 |
| ATE506461T1 (de) | 2011-05-15 |
| BRPI0813004A2 (pt) | 2017-10-10 |
| PL2179070T3 (pl) | 2011-10-31 |
| WO2009004424A1 (en) | 2009-01-08 |
| EP2009128A1 (en) | 2008-12-31 |
| ES2365579T3 (es) | 2011-10-07 |
| EP2179070A1 (en) | 2010-04-28 |
| JP2010534278A (ja) | 2010-11-04 |
| BRPI0813004B1 (pt) | 2019-03-19 |
| KR101203021B1 (ko) | 2012-11-23 |
| DE602008006416D1 (de) | 2011-06-01 |
| KR20100032435A (ko) | 2010-03-25 |
| CA2695138A1 (en) | 2009-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2451094C2 (ru) | Оцинкованная или оцинкованная и отожжённая кремниевая сталь | |
| RU2430190C1 (ru) | Способ производства оцинкованного или оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия | |
| RU2451107C2 (ru) | Способ производства оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия | |
| JP5564432B2 (ja) | 加工性に優れた高強度冷延鋼板、亜鉛メッキ鋼板及びその製造方法 | |
| CA2601497C (en) | Galvannealed steel sheet and method for producing the same | |
| KR102383626B1 (ko) | 냉간 압연되고 어닐링된 강 시트 및 냉간 압연되고 어닐링된 강 시트를 제조하는 방법 | |
| KR102618089B1 (ko) | 강도, 연성 및 성형성이 개선된 강 시트를 제조하기 위한 방법 | |
| CN116694988A (zh) | 薄钢板和镀覆钢板、以及薄钢板的制造方法和镀覆钢板的制造方法 | |
| KR101647225B1 (ko) | 표면품질 및 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화용융아연도금강판 및 그 제조방법 | |
| KR101505274B1 (ko) | 도금성 및 도금밀착성이 우수한 ｔｒｉｐ 강 제조 방법 | |
| KR101280719B1 (ko) | 내열성이 우수한 핫스탬핑용 용융아연도금강판 제조 방법 | |
| KR100568367B1 (ko) | 성형성 및 내2차가공취성이 우수한 고강도 합금화용융아연도금 강판의 제조방법 | |
| KR20140066594A (ko) | 압하율 변화를 이용하여 도금성이 우수한 ｄｐ강판 및 그 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20150123 |
|
| PD4A | Correction of name of patent owner |