RU2451107C2 - Способ производства оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия - Google Patents
Способ производства оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия Download PDFInfo
- Publication number
- RU2451107C2 RU2451107C2 RU2010102924/02A RU2010102924A RU2451107C2 RU 2451107 C2 RU2451107 C2 RU 2451107C2 RU 2010102924/02 A RU2010102924/02 A RU 2010102924/02A RU 2010102924 A RU2010102924 A RU 2010102924A RU 2451107 C2 RU2451107 C2 RU 2451107C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- oxide
- temperature
- zinc
- steel plate
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 90
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 90
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 43
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 238000007598 dipping method Methods 0.000 claims abstract 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims description 31
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 30
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 30
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 29
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 13
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 claims description 13
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 13
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 claims description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical class [H]* 0.000 claims 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 13
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 5
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 abstract 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 29
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 27
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 25
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 18
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 18
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 12
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L hydroxy(oxo)manganese;manganese Chemical compound [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 8
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000794 TRIP steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000446313 Lamella Species 0.000 description 2
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N iron zinc Chemical compound [Fe].[Zn] KFZAUHNPPZCSCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 2
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 150000003376 silicon Chemical class 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/52—Methods of heating with flames
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/561—Continuous furnaces for strip or wire with a controlled atmosphere or vacuum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/11—Making amorphous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0222—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating in a reactive atmosphere, e.g. oxidising or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/261—After-treatment in a gas atmosphere, e.g. inert or reducing atmosphere
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
- C23C2/36—Elongated material
- C23C2/40—Plates; Strips
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу производства оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа, обладающего TRIP-микроструктурой. Способ включает подготовку стального листа, имеющего состав, вес.%: 0,01≤С≤0,22, 0,50≤Mn≤2,0, 0,5<Si≤2,0, 0,005≤Al≤2,0, Mo<0,01, Cr≤1,0, P<0,02, Ti≤0,20, V≤0,40, Ni≤1,0, Nb≤0,20 и остальное железо и неизбежные примеси, окисление стального листа путем его нагрева от температуры окружающей среды до температуры от 680 до 800°С в пламенной печи прямого действия, атмосфера которой содержит воздух и топливо с отношением воздух/топливо от 1,0 до 1,2 для образования на его поверхности слоя оксида железа и образования по меньшей мере одного внутреннего оксида, выбранного из группы, состоящей из оксида Si, оксида Мn, оксида Al, комплексного оксида, содержащего Si и Мn, комплексного оксида Si и Al, комплексного оксида Мn и Al и комплексного оксида, содержащего Si, Мn и Al, восстановление стального листа для восстановления слоя оксида железа, цинкование методом горячего погружения восстановленного стального листа и его легирование с образованием оцинкованного и отожженного стального листа. Способ позволяет получить оцинкованный и отожженный стальной лист с высокими механическими характеристиками, хорошей смачиваемостью поверхности, хорошей адгезией, при отсутствии непокрытых участков и с сохранением TRIP-эффекта. 10 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 ил.
Description
Изобретение относится к способу производства оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа, обладающего TRIP-микроструктурой.
Известно, что с целью облегчения конструкций наземных механизированных транспортных средств используют TRIP-стали (термин TRIP обозначает пластичность, наведенную превращением), которые соединяют в себе очень высокую механическую прочность и возможность очень высоких уровней деформации. TRIP-стали обладают микроструктурой, содержащей феррит, остаточный аустенит и, возможно, мартенсит и/или бейнит, которая обеспечивает сталям достижение прочности на растяжение от 600 до 1000 МПа. Этот тип стали широко используется для производства энергопоглощающих деталей, таких, например, как конструкционные детали и детали, обеспечивающие безопасность, типа продольных элементов и армирующих средств.
Перед отправкой к автопроизводителям стальные листы с целью повышения их стойкости к коррозии покрывают покрытием на основе цинка, обычно используя для этого цинкование методом горячего погружения. После выхода из цинковой ванны оцинкованные стальные листы часто подвергают отжигу, который способствует легированию цинкового покрытия железом стали (так называемое цинкование с отжигом). Такой тип покрытия, выполненного из сплава цинк-железо, обладает улучшенной способностью к сварке по сравнению с цинковым покрытием.
Большую часть листов из TRIP-стали получают, добавляя к стали большое количество кремния. Кремний стабилизирует феррит и аустенит при комнатной температуре и предотвращает разложение остаточного аустенита с образованием карбида. Однако листы из TRIP-стали, содержащие больше 0,2 вес.% кремния, оцинковываются с трудом, поскольку во время отжига непосредственно перед нанесением покрытия на поверхности стального листа образуются оксиды кремния. Эти оксиды кремния характеризуются плохой смачиваемостью расплавленным цинком и ухудшают способность стального листа к нанесению на него покрытия.
Известным решением названной выше проблемы является использование TRIP-стали с низким содержанием кремния (менее 0,2 вес.%). Однако здесь есть и очень большой недостаток: высокий уровень предела прочности на растяжение, а именно примерно 800 МПа, может быть достигнут только тогда, когда повышено содержание углерода, при этом последний проявляет эффект, снижающий механическую прочность сваренных точек.
С другой стороны, скорость легирования во время операции цинкования с отжигом сильно замедляется вне зависимости от состава TRIP-стали из-за внешнего селективного окисления, действующего как барьер для диффузии железа, по причине чего температура цинкования с отжигом должна быть повышена. Повышение температуры цинкования с отжигом играет негативную роль в отношении сохранения TRIP-эффекта из-за разложения остаточного аустенита при высокой температуре. Для сохранения TRIP-эффекта к стали необходимо добавлять большое количество молибдена (более 0,15 вес.%), благодаря чему выделение карбида может быть замедлено. Однако это оказывает влияние на себестоимость стального листа.
Действительно, TRIP-эффект наблюдается тогда, когда лист TRIP-стали претерпевает деформацию, так как под действием деформации остаточный аустенит превращается в мартенсит, в результате чего прочность листа из TRIP-стали повышается.
С учетом сказанного выше задачей настоящего изобретения является устранение указанных недостатков и создание способа для цинкования методом горячего погружения с отжигом стального листа, содержащего кремний (более 0,5 вес.%) и имеющего TRIP-микроструктуру, обладающую высокими механическими характеристиками, что гарантирует хорошую смачиваемость поверхности стального листа и отсутствие непокрытых участков, гарантируя при этом хорошую адгезию и прекрасный внешний вид поверхности покрытия цинкового сплава на стальном листе, что сохраняет TRIP-эффект.
Первым предметом изобретения является способ производства оцинкованного методом горячего погружения с отжигом стального листа, обладающего TRIP-микроструктурой, включающей в себя феррит, остаточный аустенит и, возможно, мартенсит и/или бейнит, причем этот способ включает в себя стадии, состоящие в:
- подготовке стального листа, состав которого включает (по весу):
0,01≤С≤0,22%
0,50≤Мn≤2,0%
0,2≤Si≤2,0%
0,005≤Аl<2,0%
Mo<0,01%
Сr≤1,0%
Р≤0,02%
Ti≤0,20%
V≤0,40%
Ni≤1,0%
Nb≤0,20%
и остальное железо и поступающие при плавке неизбежные примеси,
- окислении указанного стального листа с образованием на поверхности стального листа слоя железа и образованием внутреннего оксида по меньшей мере одного типа оксида, выбранного из группы, состоящей из оксида Si, оксида Мn, оксида Аl, комплексного оксида, содержащего Si и Мn, комплексного оксида Si и Аl, комплексного оксида Мn и Аl и комплексного оксида, содержащего Si, Мn и Аl,
- восстановлении указанного окисленного стального листа с целью восстановления слоя оксида железа,
- цинковании методом горячего погружения указанного восстановленного стального листа с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
- операции легирования указанного стального листа с покрытием на основе цинка с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
С целью получения оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа, обладающего TRIP-микроструктурой согласно изобретению, предложен стальной лист, содержащий следующие элементы:
- Углерод в количестве от 0,01 до 0,22 вес.%. Этот элемент является незаменимым для получения хороших механических свойств, но он не должен присутствовать в слишком больших количествах, чтобы не нарушать свариваемость. Чтобы способствовать прокаливаемости и иметь хороший предел текучести Re, а также, чтобы образовывался стабилизированный остаточный аустенит, количество углерода должно быть не менее 0,01 вес.%. Бейнитное превращение осуществляется из аустенитной микроструктуры, образующейся при высокой температуре, в результате чего образуются феррит/бейнитные ламели. По причине очень низкой растворимости углерода в феррите по сравнению с аустенитом углерод аустенита вытесняется в пространство между ламелями. Благодаря кремнию и марганцу выделение карбида очень мало. В результате этого межламельный аустенит постепенно обогащается углеродом без выделения каких-либо карбидов. Это обогащение таково, что аустенит стабилизируется или, иными словами, при охлаждении до комнатной температуры мартенситное превращение из этого аустенита не происходит.
- Марганец в количестве от 0,50 до 2,0 вес.%. Марганец усиливает прокаливаемость, позволяя получать высокий предел текучести Re. Марганец усиливает образование аустенита, способствует снижению начальной температуры мартенситного превращения (Ms) и стабилизации аустенита. Однако необходимо избегать образования стали, имеющей слишком высокое содержание марганца, чтобы предотвратить сегрегацию, которая может проявиться в процессе термообработки стального листа. Кроме того, чрезмерные добавки марганца приводят к образованию толстого внутреннего слоя оксида марганца, являющегося причиной хрупкости и недостаточной адгезии покрытия на основе цинка.
- Кремний в количестве более 0,5 вес.%, преимущественно более 0,6 вес.% или в количестве, меньшем или равном 2 вес.%. Кремний улучшает предел текучести стали (Re). Этот элемент стабилизирует феррит и остаточный аустенит при комнатной температуре. Кремний ингибирует выделение цементита из аустенита при охлаждении, значительно замедляя нарастание карбидов. Это вытекает из того факта, что растворимость кремния в цементите очень низка, и того факта, что кремний повышает активность углерода в аустените. Таким образом, любой образовавшийся зародыш цементита окажется окруженным обогащенной кремнием аустенитной областью и будет вытеснен на поверхность раздела осадок-матрица. Этот обогащенный кремнием аустенит обогащен также и углеродом, а торможение нарастания цементита обусловлено пониженной диффузией из-за уменьшенного градиента активности углерода между цементитом и соседней аустенитной областью. Добавление кремния способствует, таким образом, стабилизации количества остаточного аустенита, достаточного для получения TRIP-эффекта. На стадии отжига, проводимой для улучшения смачиваемости стального листа, образуются и диспергируются под поверхностью листа внутренние оксиды кремния и комплексный оксид, содержащий кремний и/или марганец и/или алюминий. Однако чрезмерное добавление кремния приводит к образованию толстого внутреннего слоя оксида кремния и, возможно, комплексного оксида, содержащего кремний и/или марганец и/или алюминий, который является причиной хрупкости и недостаточной адгезии покрытия на основе цинка.
- Алюминий в количестве от 0,005 до 2,0 вес.%. Так же, как и кремний, алюминий стабилизирует феррит и усиливает образование феррита по мере охлаждения стали. Он не очень растворим в цементите и может быть использован в связи с этим для предотвращения выделения цементита во время выдерживании стали при температуре бейнитного превращения и для стабилизации остаточного аустенита. Однако минимальное количество алюминия необходимо для раскисления стали.
- Молибден в количестве менее 0,01 вес.% и преимущественно не превышает 0,006 вес.%. В традиционном процессе добавление молибдена необходимо для предотвращения выделения карбида во время повторного нагрева после цинкования. В этом случае благодаря внутреннему окислению кремния, марганца и алюминия операция легирования оцинкованного стального листа может проводиться при температуре более низкой, чем в случае традиционного оцинкованного стального листа, не содержащего внутреннего оксида. По этой причине содержание молибдена может быть уменьшено и составлять менее 0,01 вес.%, поскольку нет необходимости тормозить бейнитное превращение, как это имеет место во время операции легирования традиционного оцинкованного стального листа.
- Хром в количестве, не превышающем 1,0 вес.%. Содержание хрома необходимо ограничивать, чтобы избежать проблем с внешним видом поверхности при цинковании стали.
- Фосфор, содержащийся в количестве менее 0,02 вес.% и преимущественно менее 0,010 вес.%. Фосфор в сочетании с кремнием повышает стабильность остаточного аустенита, подавляя выделение карбидов.
- Титан в количестве, не превышающем 0,20 вес.%. Титан улучшает предел текучести Re, однако, чтобы избежать ухудшения ударной вязкости, его содержание должно быть ограничено 0,20 вес.%.
- Ванадий в количестве, не превышающем 0,40 вес.%. Ванадий улучшает предел текучести Re благодаря измельчению зерен и улучшает свариваемость стали. Однако в количестве выше 0,40 вес.% ванадий ухудшает ударную вязкость стали, и появляется риск появления трещин в зонах сварки.
- Никель в количестве, не превышающем 1,0 вес.%. Никель повышает предел текучести Re. Из-за высокой стоимости его содержание обычно ограничивают 1,0 вес.%.
- Ниобий в количестве, не превышающем 0,20 вес.%. Ниобий усиливает выделение карбонитридов, повышая тем самым предел текучести Re. Однако в количестве выше 0,20 вес.% ниобий ухудшает свариваемость и формуемость в горячем состоянии.
Остальное в составе стали составляют железо и другие обычно содержащиеся элементы, а также примеси, поступающие в процессе выплавки стали, в пропорциях, которые не оказывают влияния на требуемые свойства.
Стальной лист, обладающий указанным выше составом, вначале подвергают окислению, после чего восстанавливают и затем цинкуют методом горячего погружения в ванне с расплавленным цинком, вслед за чем подвергают термообработке с образованием указанного выше оцинкованного и отожженного стального листа.
Задача состоит в образовании окисленного стального листа, имеющего внешний слой из оксида железа регулируемой толщины, который должен защищать сталь от селективного внешнего окисления кремния, алюминия и марганца, и при этом стальной лист отжигают перед цинкованием методом горячего погружения.
Упомянутое выше окисление стального листа осуществляют в условиях, которые позволяют образовать на поверхности стального листа слой оксида железа, не содержащего поверхностных оксидов, выбираемых из группы, состоящей из оксида кремния, оксида марганца, оксида алюминия, комплексного оксида, содержащего кремний и/или марганец и/или алюминий. На этой стадии под слоем железа будет протекать внутреннее селективное окисление кремния, марганца и алюминия, что приведет к образованию зоны, сильно истощенной по кремнию, марганцу и алюминию и снизит до минимума риск поверхностного селективного окисления, когда будет достигнуто последующее восстановление. В результате этого в стальном листе образуется слой внутреннего оксида по меньшей мере одного типа, выбранного из группы, состоящей из оксида кремния, оксида марганца, оксида алюминия, комплексного оксида, содержащего Si и Мn, комплексного оксида Si и Аl, комплексного оксида Мn и Аl и комплексного оксида, содержащего Si, Мn и Аl.
Окисление проводят преимущественно путем нагрева указанного стального листа от температуры окружающей среды до температуры Т1, лежащей в пределах от 680 до 800ºС, в пламенной печи прямого действия, в которой атмосфера содержит воздух и топливо, а отношение воздух/топливо составляет преимущественно от 1 до 1,2.
Если температура Т1 выше 800ºС, образованный на поверхности стального листа слой оксида железа будет содержать поступающий из стали марганец, в результате чего смачиваемость будет ухудшена. Если температура Т1 ниже 680ºС, это будет неблагоприятным для внутреннего окисления кремния и марганца и способность к цинкованию стального листа окажется недостаточной.
Атмосфера, имеющая отношение воздух/топливо ниже 1, приводит к поверхностному окислению кремния, марганца и алюминия и, соответственно, к поверхностному слою оксидов, выбранных из группы, состоящей из оксида кремния, оксида марганца, оксида алюминия и комплексного оксида, содержащего кремний и/или марганец и/или алюминий, возможно в сочетании с оксидом железа, в результате чего смачиваемость будет испорчена. Однако при отношении воздух/топливо выше 1,2 слой оксида железа слишком толст и не будет полностью восстановлен. При этом смачиваемость также окажется ухудшенной.
После выхода из пламенной печи прямого действия окисленный стальной лист восстанавливается в условиях, позволяющих достичь полного восстановления оксида железа до железа. Эта стадия восстановления может проводиться в печи с радиантными трубами или в печи сопротивления. Указанный окисленный стальной лист обрабатывается при этом в атмосфере, содержащей преимущественно более 15 об.% водорода и остальное азот и неизбежные примеси. Если же содержание водорода в атмосфере будет менее 15 об.%, слой оксида железа будет восстановлен не в достаточной степени и смачиваемость окажется ухудшенной.
Указанный окисленный стальной лист нагревают от температуры нагрева Т1 до температуры выдержки Т2, затем выдерживают при этой температуре выдержки Т2 в течение времени выдержки t2 и, наконец, охлаждают от указанной температуры выдержки Т2 до температуры охлаждения Т3.
Указанная температура выдержки Т2 составляет преимущественно от 770 до 850ºС. Когда температура стального листа равна Т2, образуется двухфазная микроструктура, образованная ферритом и аустенитом. Если Т2 выше 850ºС, объемная доля аустенита слишком сильно возрастает и на поверхности стали может происходить внешнее селективное окисление. Но когда Т2 ниже 770ºС, время, необходимое для образования достаточной объемной доли аустенита, будет слишком большим.
Чтобы получить требуемый TRIP-эффект, на стадии выдержки должно быть образовано достаточное количество аустенита, так, чтобы во время операции охлаждения поддерживалось достаточное количество остаточного аустенита. Выдержку осуществляют в течение времени t2, которое преимущественно составляет от 20 до 180 сек. Если время t2 больше 180 сек, аустенитные зерна укрупняются и предел текучести Re стали после формования будет ограничен. Кроме того, прокаливаемость стали является низкой. Однако если стальной лист выдерживается в течение времени t2 меньшем 20 сек, доля образованного аустенита окажется недостаточной и при охлаждении не будет происходить достаточного образования остаточного аустенита и бейнита.
Восстановленную сталь в заключение охлаждают до температуры охлаждения Т3, близкой к температуре ванны расплавленного цинка для того, чтобы избежать охлаждения или повторного нагрева этой ванны. Т3 в этом случае составляет от 460 до 510ºС. Таким образом может быть получено покрытие на основе цинка, имеющее гомогенную микроструктуру.
После охлаждении стального листа его погружают в ванну расплавленного цинка, температура которого преимущественно составляет от 450 до 500ºС. Эта ванна может содержать от 0,08 до 0,135 вес.% растворенного алюминия, остальное цинк и неизбежные примеси. Алюминий добавляют в ванну с целью раскисления расплавленного цинка и для того, чтобы облегчить регулирование толщины покрытия на основе цинка. В этих условиях на поверхности раздела стали и покрытия на основе цинка индуцируется выделение дельта-фазы (FeZn7).
При выходе из ванны стальной лист выравнивается струей газа с целью доводки толщины покрытия на основе цинка. Эту толщину, которая обычно составляет от 3 до 20 мкм, определяют в соответствии с требуемой стойкостью к коррозии.
Оцинкованный методом горячего погружения стальной лист с покрытием на основе цинка подвергают в заключение термообработке таким образом, чтобы получить покрытие, выполненное из сплава цинк-железо, в результате диффузии железа из стали в цинк покрытия. Эта операция легирования может производиться путем выдерживания стального листа при температуре Т4 от 460 до 510ºС в течение времени выдержки t4 от 10 до 30 сек. Благодаря отсутствию внешнего селективного окисления кремния, марганца и алюминия эта температура Т4 ниже традиционных температур легирования. По этой причине отсутствует необходимость в больших количествах молибдена и его содержание в стали может быть ограничено до менее 0,01 вес.%. Если температура Т4 ниже 460ºС, образование сплава из железа и цинка невозможно. Если же температура Т4 выше 510ºС, из-за нежелательного выделения карбида затрудняется образование стабильного аустенита и TRIP-эффект получен быть не может. Время t4 регулируют таким образом, чтобы среднее содержание железа в сплаве составляло от 8 до 12 вес.%, что является хорошим компромиссом между улучшением свариваемости покрытия и ограничением рассыпания при формовании.
Далее изобретение иллюстрируется с помощью неограничивающих его примеров и со ссылками на фиг.1 и 2.
Проведены испытания образцов А и В толщиной 0,8 мм, изготовленных из стального листа, состав которого приведен в таблице I.
Образцы А и В предварительно нагревают от температуры окружающей среды (20ºС) до 750ºС в пламенной печи прямого действия. После этого образцы непрерывно отжигают в печи с радиантными трубами, где они нагреваются от 750 до 800°С, затем выдерживаются 60 сек при 800ºС и, наконец, охлаждаются до 460ºС. Атмосфера в печи с радиантными трубами содержит 30 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси.
После охлаждения образцы А и В оцинковывают методом горячего погружения в ванне с расплавом на основе цинка, содержащей 0,12 вес.% алюминия, остальное цинк и неизбежные примеси. Температура указанной ванны равна 460ºС. После выравнивания азотом и охлаждения покрытия на основе цинка толщина покрытия на основе цинка равна 7 мкм.
Первой задачей является сравнение смачиваемости и адгезии образцов в случае флуктуации отношения воздух/топливо в пламенной печи прямого действия. Отношение воздух/топливо равно 0,90 для образца А и 1,05, согласно изобретению, для образца В. Результаты приведены в таблице II.
Смачиваемость визуально контролируется оператором. Адгезия также контролируется визуально после проведения теста на 180-градусное сгибание образцов.
Таблица I: химический состав стали листов А и В, в вес.%, причем остальное составляет железо и неизбежные примеси (образцы А и В).
| Таблица I | ||||||||||
| С | Мn | Si | Аl | Мо | Сr | Р | Ti | V | Ni | Nb |
| 0.20 | 1.73 | 1.73 | 0.01 | 0.005 | 0.02 | 0.01 | 0.005 | 0.005 | 0.01 | 0.005 |
| Таблица II | |||
| Смачиваемость | Адгезия | Внешний вид поверхности | |
| Образец А** | плохая | плохая | плохая |
| Образец В* | хорошая | хорошая | хорошая |
| * согласно изобретению | |||
| ** согласно традиционному способу | |||
Фиг.1 представляет фотографию образца А после стадии предварительного нагрева и перед стадией отжига, а фиг.2 представляет фотографию образца В после предварительного нагрева и перед стадией отжига.
Другая задача состоит в том, чтобы показать влияние внутреннего селективного окисления кремния и марганца на температуру легирования. При этом температура операции легирования, которой подвергается образец В с целью получения оцинкованного и отожженного стального листа согласно изобретению, сравнивается с температурой легирования образца А.
Затем операции легирования с помощью нагрева до 480ºС подвергают оцинкованный методом горячего погружения образец В, выдерживая его при указанной температуре в течение 19 сек. Авторы изобретения могли убедиться в том, что TRIP-микроструктура полученного с помощью цинкования методом горячего погружения с последующим отжигом стального листа согласно изобретению не была утрачена в результате легирующей обработки.
Чтобы получить образование сплава в покрытии на основе цинка образца А, необходимо нагреть образец до 540ºС и выдержать его при этой температуре в течение 20 сек. При такой обработке авторы изобретения могли убедиться в том, что происходит выделение карбида, остаточный аустенит более не сохраняется при охлаждении до комнатной температуры и что TRIP-эффект исчез.
Claims (11)
1. Способ производства оцинкованного методом горячего погружения и отожженного стального листа, обладающего TRIP-микроструктурой, содержащей феррит, остаточный аустенит и, возможно, мартенсит и/или бейнит, включающий стадии, состоящие в:
- подготовке стального листа, состав которого включает, вес.%:
0,01≤С≤0,22
0,50≤Мn≤2,0
0,5<Si≤2,0
0,005≤Al≤2,0
Mo<0,01
Сr≤1,0
P<0,02
Ti≤0,20
V≤0,40
Ni≤1,0
Nb≤0,20
и остальное железо и поступающие при плавке неизбежные примеси,
- окислении указанного стального листа путем его нагрева от температуры окружающей среды до температуры Т1 от 680 до 800°С в пламенной печи прямого действия, атмосфера которой содержит воздух и топливо с отношением воздух/топливо от 1,0 до 1,2 с образованием на поверхности стального листа слоя оксида железа и с образованием по меньшей мере одного внутреннего оксида, выбранного из группы, состоящей из оксида Si, оксида Мn, оксида Аl, комплексного оксида, содержащего Si и Мn, комплексного оксида Si и Аl, комплексного оксида Мn и Аl и комплексного оксида, содержащего Si, Мn и Аl,
- восстановлении указанного стального листа для восстановления слоя оксида железа,
- цинковании методом горячего погружения указанного восстановленного стального листа с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
- операции легирования указанного стального листа с покрытием на основе цинка с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
- подготовке стального листа, состав которого включает, вес.%:
0,01≤С≤0,22
0,50≤Мn≤2,0
0,5<Si≤2,0
0,005≤Al≤2,0
Mo<0,01
Сr≤1,0
P<0,02
Ti≤0,20
V≤0,40
Ni≤1,0
Nb≤0,20
и остальное железо и поступающие при плавке неизбежные примеси,
- окислении указанного стального листа путем его нагрева от температуры окружающей среды до температуры Т1 от 680 до 800°С в пламенной печи прямого действия, атмосфера которой содержит воздух и топливо с отношением воздух/топливо от 1,0 до 1,2 с образованием на поверхности стального листа слоя оксида железа и с образованием по меньшей мере одного внутреннего оксида, выбранного из группы, состоящей из оксида Si, оксида Мn, оксида Аl, комплексного оксида, содержащего Si и Мn, комплексного оксида Si и Аl, комплексного оксида Мn и Аl и комплексного оксида, содержащего Si, Мn и Аl,
- восстановлении указанного стального листа для восстановления слоя оксида железа,
- цинковании методом горячего погружения указанного восстановленного стального листа с образованием стального листа с покрытием на основе цинка и
- операции легирования указанного стального листа с покрытием на основе цинка с образованием оцинкованного и отожженного стального листа.
2. Способ по п.1, в котором стальной лист содержит Р<0,010 вес.%.
3. Способ по п.1, в котором указанный стальной лист содержит Мо≤0,006 вес.%.
4. Способ по п.1, в котором восстановление указанного окисленного стального листа состоит в термообработке, проводимой в атмосфере, содержащей более 15 об.% водорода, остальное азот и неизбежные примеси, при этом указанная термообработка включает фазу нагрева от температуры нагрева Т1 до температуры выдержки Т2, фазу выдержки при этой температуре выдержки Т2 в течение времени выдержки t2 и фазу охлаждения от указанной температуры выдержки Т2 до температуры охлаждения Т3.
5. Способ по п.4, в котором указанная температура выдержки Т2 составляет от 770 до 850°С.
6. Способ по п.4, в котором указанное время выдержки t2 составляет от 20 до 180 с.
7. Способ по п.4, в котором указанная температура охлаждения Т3 составляет от 460 до 510°С.
8. Способ по п.1, в котором указанное восстановление проводят в печи с радиантными трубами или в печи сопротивления.
9. Способ по п.1, в котором для получения стального листа, оцинкованного методом горячего погружения и отожженного, цинкование методом горячего погружения осуществляют путем горячего погружения указанного восстановленного стального листа в ванну с расплавом, содержащим от 0,08 до 0,135 вес.% алюминия и остальное цинк и неизбежные примеси.
10. Способ по п.9, в котором температура указанной ванны с расплавом составляет от 450 до 500°С.
11. Способ по любому из пп.1-10, в котором указанную операцию легирования осуществляют путем нагрева указанного стального листа с покрытием на основе цинка при температуре Т4 от 460 до 510°С в течение времени выдержки t4 от 10 до 30 с.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP07290816.3 | 2007-06-29 | ||
| EP07290816A EP2009129A1 (en) | 2007-06-29 | 2007-06-29 | Process for manufacturing a galvannealed steel sheet by DFF regulation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2010102924A RU2010102924A (ru) | 2011-08-10 |
| RU2451107C2 true RU2451107C2 (ru) | 2012-05-20 |
Family
ID=38608886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010102924/02A RU2451107C2 (ru) | 2007-06-29 | 2008-06-06 | Способ производства оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20100193081A1 (ru) |
| EP (2) | EP2009129A1 (ru) |
| JP (2) | JP5713673B2 (ru) |
| KR (1) | KR101273308B1 (ru) |
| CN (1) | CN101809182B (ru) |
| AR (1) | AR067339A1 (ru) |
| AT (1) | ATE521726T1 (ru) |
| BR (1) | BRPI0813687B1 (ru) |
| CA (1) | CA2701091C (ru) |
| ES (1) | ES2371985T3 (ru) |
| PL (1) | PL2171116T3 (ru) |
| RU (1) | RU2451107C2 (ru) |
| WO (1) | WO2009004425A1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2669663C2 (ru) * | 2013-05-17 | 2018-10-12 | Ак Стил Пропертиз, Инк. | Сталь c цинковым покрытием для упрочнения под прессом, применения и способ изготовления |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2876258T3 (es) * | 2009-12-29 | 2021-11-12 | Posco | Partes prensadas en caliente con chapadas con zinc y procedimiento de producción de las mismas |
| KR20120075260A (ko) * | 2010-12-28 | 2012-07-06 | 주식회사 포스코 | 도금밀착성이 우수한 용융도금강판 및 그 제조방법 |
| TWI504757B (zh) * | 2011-09-30 | 2015-10-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | High strength molten galvanized steel sheet and its manufacturing method |
| KR20130076589A (ko) * | 2011-12-28 | 2013-07-08 | 주식회사 포스코 | 도금표면 품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| WO2013157146A1 (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2014037627A1 (fr) | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
| CN103805840B (zh) * | 2012-11-15 | 2016-12-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法 |
| JP5920249B2 (ja) * | 2013-03-05 | 2016-05-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2014135753A1 (fr) | 2013-03-06 | 2014-09-12 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtement znal avec un essorage optimisé, tôle, pièce et véhicule correspondants |
| WO2015001367A1 (en) * | 2013-07-04 | 2015-01-08 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle |
| JP5799996B2 (ja) | 2013-09-12 | 2015-10-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| KR20160085830A (ko) * | 2013-12-10 | 2016-07-18 | 아르셀러미탈 | 강판의 어닐링 방법 |
| WO2017006144A1 (en) | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
| CN110088322B (zh) * | 2017-01-25 | 2021-06-15 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
| WO2018234839A1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Arcelormittal | ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY |
| WO2019092467A1 (en) | 2017-11-08 | 2019-05-16 | Arcelormittal | A galvannealed steel sheet |
| CN108165892A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-06-15 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种低温压力容器用35-50mm厚Q420R高强钢及其生产方法 |
| CN113969336B (zh) | 2020-07-23 | 2023-03-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热镀锌钢板的制造方法、钢板及车用构件 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3925579A (en) * | 1974-05-24 | 1975-12-09 | Armco Steel Corp | Method of coating low alloy steels |
| RU2128719C1 (ru) * | 1997-03-05 | 1999-04-10 | Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства горячеоцинкованного металла высших категорий вытяжки с тончайшим цинковым покрытием с превосходной штампуемостью |
| BE1014997A3 (fr) * | 2001-03-28 | 2004-08-03 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Procede de recuit en continu de bandes en acier en vue de leur galvanisation au trempe et four pour sa mise en oeuvre. |
| EP1612288A1 (en) * | 2003-04-10 | 2006-01-04 | Nippon Steel Corporation | Hot-dip zinc coated steel sheet having high strength and method for production thereof |
| WO2007064172A1 (en) * | 2005-12-01 | 2007-06-07 | Posco | Steel sheet for hot press forming having excellent heat treatment and impact property, hot press parts made of it and the method for manufacturing thereof |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3936543A (en) * | 1974-08-22 | 1976-02-03 | Armco Steel Corporation | Method of coating carbon steel |
| JP2619550B2 (ja) * | 1990-03-20 | 1997-06-11 | 川崎製鉄株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2970445B2 (ja) * | 1994-12-14 | 1999-11-02 | 住友金属工業株式会社 | Ｓｉ添加高張力鋼材の溶融亜鉛めっき方法 |
| FR2828888B1 (fr) * | 2001-08-21 | 2003-12-12 | Stein Heurtey | Procede de galvanisation a chaud de bandes metalliques d'aciers a haute resistance |
| JP4729850B2 (ja) * | 2003-02-10 | 2011-07-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4464720B2 (ja) * | 2003-04-10 | 2010-05-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4119804B2 (ja) * | 2003-08-19 | 2008-07-16 | 新日本製鐵株式会社 | 密着性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JP5040093B2 (ja) * | 2004-10-07 | 2012-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| DE102004059566B3 (de) * | 2004-12-09 | 2006-08-03 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines Bandes aus höherfestem Stahl |
| KR100892815B1 (ko) * | 2004-12-21 | 2009-04-10 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 용융 아연 도금 방법 및 용융 아연 도금 설비 |
| JP4741376B2 (ja) * | 2005-01-31 | 2011-08-03 | 新日本製鐵株式会社 | 外観が良好な高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法と製造設備 |
| US20080283157A1 (en) * | 2005-03-30 | 2008-11-20 | Makoto Katsube | Method of Production of Hot Dipped Hot Rolled Steel Strip |
| JP4644077B2 (ja) * | 2005-09-05 | 2011-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と成形性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板および合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板、およびそれらの製造方法 |
| KR100992225B1 (ko) * | 2005-12-06 | 2010-11-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판및 그 제조 방법 |
-
2007
- 2007-06-29 EP EP07290816A patent/EP2009129A1/en not_active Withdrawn
-
2008
- 2008-06-06 AT AT08762800T patent/ATE521726T1/de active
- 2008-06-06 EP EP08762800A patent/EP2171116B1/en active Active
- 2008-06-06 PL PL08762800T patent/PL2171116T3/pl unknown
- 2008-06-06 ES ES08762800T patent/ES2371985T3/es active Active
- 2008-06-06 JP JP2010514160A patent/JP5713673B2/ja active Active
- 2008-06-06 CA CA2701091A patent/CA2701091C/en active Active
- 2008-06-06 RU RU2010102924/02A patent/RU2451107C2/ru active
- 2008-06-06 CN CN200880025372.2A patent/CN101809182B/zh active Active
- 2008-06-06 WO PCT/IB2008/001462 patent/WO2009004425A1/en active Application Filing
- 2008-06-06 KR KR1020107001332A patent/KR101273308B1/ko active IP Right Grant
- 2008-06-06 BR BRPI0813687A patent/BRPI0813687B1/pt active IP Right Grant
- 2008-06-06 US US12/666,702 patent/US20100193081A1/en not_active Abandoned
- 2008-06-27 AR ARP080102782A patent/AR067339A1/es active IP Right Grant
-
2014
- 2014-11-07 JP JP2014227461A patent/JP2015078438A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3925579A (en) * | 1974-05-24 | 1975-12-09 | Armco Steel Corp | Method of coating low alloy steels |
| RU2128719C1 (ru) * | 1997-03-05 | 1999-04-10 | Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства горячеоцинкованного металла высших категорий вытяжки с тончайшим цинковым покрытием с превосходной штампуемостью |
| BE1014997A3 (fr) * | 2001-03-28 | 2004-08-03 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Procede de recuit en continu de bandes en acier en vue de leur galvanisation au trempe et four pour sa mise en oeuvre. |
| EP1612288A1 (en) * | 2003-04-10 | 2006-01-04 | Nippon Steel Corporation | Hot-dip zinc coated steel sheet having high strength and method for production thereof |
| WO2007064172A1 (en) * | 2005-12-01 | 2007-06-07 | Posco | Steel sheet for hot press forming having excellent heat treatment and impact property, hot press parts made of it and the method for manufacturing thereof |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2669663C2 (ru) * | 2013-05-17 | 2018-10-12 | Ак Стил Пропертиз, Инк. | Сталь c цинковым покрытием для упрочнения под прессом, применения и способ изготовления |
| US10718045B2 (en) | 2013-05-17 | 2020-07-21 | Ak Steel Properties, Inc. | Zinc-coated steel for press hardening applications and method of production |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2010532820A (ja) | 2010-10-14 |
| EP2009129A1 (en) | 2008-12-31 |
| BRPI0813687A8 (pt) | 2015-12-15 |
| BRPI0813687B1 (pt) | 2018-10-30 |
| AR067339A1 (es) | 2009-10-07 |
| KR101273308B1 (ko) | 2013-06-11 |
| ATE521726T1 (de) | 2011-09-15 |
| KR20100055389A (ko) | 2010-05-26 |
| ES2371985T3 (es) | 2012-01-12 |
| CN101809182B (zh) | 2015-08-05 |
| RU2010102924A (ru) | 2011-08-10 |
| EP2171116A1 (en) | 2010-04-07 |
| CN101809182A (zh) | 2010-08-18 |
| JP5713673B2 (ja) | 2015-05-07 |
| CA2701091C (en) | 2012-04-17 |
| EP2171116B1 (en) | 2011-08-24 |
| WO2009004425A1 (en) | 2009-01-08 |
| PL2171116T3 (pl) | 2012-01-31 |
| JP2015078438A (ja) | 2015-04-23 |
| US20100193081A1 (en) | 2010-08-05 |
| BRPI0813687A2 (pt) | 2014-12-30 |
| CA2701091A1 (en) | 2009-01-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2451107C2 (ru) | Способ производства оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия | |
| RU2430190C1 (ru) | Способ производства оцинкованного или оцинкованного и отожженного стального листа путем регулирования пламенной печи прямого действия | |
| RU2451094C2 (ru) | Оцинкованная или оцинкованная и отожжённая кремниевая сталь | |
| JP6830539B2 (ja) | 高強度高成形性の冷間圧延熱処理鋼板及び製造方法 | |
| JP6763023B2 (ja) | 表面品質及びスポット溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| US10294557B2 (en) | Method for making a steel part of multiphase microstructure | |
| KR102548555B1 (ko) | 냉간 압연 및 열 처리된 강판 및 냉간 압연 및 열 처리된 강판의 제조 방법 | |
| KR102383627B1 (ko) | 냉간 압연되고 어닐링된 강판 및 냉간 압연되고 어닐링된 강판을 제조하는 방법 | |
| JP6475840B2 (ja) | 表面品質、メッキ密着性、及び成形性に優れた高強度溶融亜鉛メッキ鋼板、並びにその製造方法 | |
| US20080163961A1 (en) | Galvannealed Steel Sheet and Method for Producing the Same | |
| KR101280719B1 (ko) | 내열성이 우수한 핫스탬핑용 용융아연도금강판 제조 방법 | |
| KR20120001023A (ko) | 성형성 및 도금 특성이 우수한 고강도 냉연강판, 합금화용융아연도금강판 및 그 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PD4A | Correction of name of patent owner |