BRPI0813687B1 - processo para produção de uma chapa de aço galvanizada e recozida - Google Patents
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Description
(54) Título: PROCESSO PARA PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO GALVANIZADA E RECOZIDA (73) Titular: ARCELORMITTAL FRANCE. Endereço: 1-5. Rue Luigi Cherubini, F-93200 Saint Denis, FRANÇA(FR); NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION, Sociedade Japonesa. Endereço: 6-1, Marunouchi 2-Chome, Chiyoda-Ku, Tokyo 100-8071, JP-Japão., JAPÃO(JP) (72) Inventor: JEAN-MICHEL MATAIGNE; FLORENCE BERTRAND
Prazo de Validade: 10 (dez) anos contados a partir de 30/10/2018, observadas as condições legais
Expedida em: 30/10/2018
Assinado digitalmente por:
Liane Elizabeth Caldeira Lage
Diretora de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados
1/13
PROCESSO PARA PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO GALVANIZADA E RECOZIDA
Campo da Invenção [001] A presente invenção refere-se a um processo para produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida tendo uma microestrutura TRIP.
Antecedentes da Invenção [002] Para alcançar os requisitos de tornar mais leves as estruturas de veículos terrestres motorizados, é conhecido o uso de aços TRIP (o termo TRIP significando plasticidade induzida por transformação), que combina resistência mecânica muito alta com a possibilidade de níveis muito altos de deformação. Os aços TRIP têm uma microestrutura compreendendo ferrita, austenita residual e opcionalmente martensita e/ou bainita, que lhes permite alcançar uma resistência à tração de 600 a 1000 MPa. Esse tipo de aço é amplamente usado para produção de peças que absorvam energia, tais como, por exemplo, pelas estruturais e de segurança tais como membros longitudinais e reforços.
[003] Antes da entrega aos produtores de carros, as chapas de aço são revestidas com um revestimento à base de zinco, geralmente executado por galvanização por imersão a quente, para aumentar a resistência à corrosão. Após deixar o banho de zinco, as chapas de aço galvanizadas são frequentemente submetidas a um recozimento que promove a ligação do revestimento de zinco com o ferro do aço (a assim chamada galvanização e recozimento). Esse tipo de revestimento feito da liga zinco-ferro oferece uma melhor capacidade de soldagem que o revestimento de zinco.
[004] A maioria das chapas de aço TRIP é obtida adicionando-se uma grande quantidade de silício ao aço. O silício estabiliza a ferrita e a austenita à temperatura ambiente, e evita que a austenita residual se decomponha
Petição 870180056801, de 29/06/2018, pág. 18/34
2/13 para formar carbonetos. Entretanto, as chapas de aço TRIP contendo mais de 0,2% em peso de silício são galvanizadas com dificuldade, porque óxidos de silício são formados na superfície da chapa de aço durante o recozimento que ocorre imediatamente antes do revestimento. Esses óxidos de silício mostram uma capacidade de soldagem pobre diante do zinco fundido, e deteriora a performance de revestimento da chapa de aço.
[005] Para resolver esse problema, é conhecido usar-se um aço TRIP tendo baixo teor de silício (menos de 0,2% em peso). Entretanto, isto tem uma maior desvantagem:
[006] Um alto nível de resistência à tração, quer dizer, cerca de 800 MPa, pode ser alcançada apenas se o teor de carbono for aumentado. Mas isto tem o efeito de diminuir a resistência mecânica dos pontos soldados.
[007] Por outro lado, a velocidade de ligação durante o processo de galvanização e recozimento é fortemente diminuída qualquer que seja a composição do aço TRIP devido à oxidação seletiva externa que age como barreira da difusão para o ferro, e a temperatura da galvanização e recozimento tem que ser aumentada. O aumento da temperatura da galvanização e recozimento é prejudicial à preservação do efeito TRIP devido à decomposição da austenita residual à alta temperatura. Para preservar o efeito TRIP, uma grande quantidade de molibdênio (mais de 0,15% em peso) tem que ser adicionada ao aço, de forma que a precipitação de carbonetos pode ser retardada. Entretanto, isto tem um efeito no custo da chapa de aço.
[008] Na verdade, o efeito TRIP é observado quando a chapa de aço TRIP está sendo deformada, uma vez que a austenita residual é transformada em martensita sob o efeito da deformação, e a resistência da chapa de aço TRIP aumenta.
[009] O propósito da presente invenção é, portanto, remediar as desvantagens anteriormente mencionadas e propor um processo para galvaniPetição 870180056801, de 29/06/2018, pág. 19/34
3/13 zar por imersão a quente e recozer uma chapa de aço que tenha um alto teor de silício (mais de 0,5% em peso) e uma microestrutura TRIP que apresente altas características mecânicas, que garanta uma boa capacidade de soldagem da superfície da chapa de aço e nenhuma porção não revestida, e assim garanta uma boa adesão e uma ótima aparência da superfície do revestimento de liga de zinco na chapa de aço, e que preserve o efeito TRIP.
Descrição da Invenção [010] O primeiro objetivo da invenção é um processo para produção de uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida tendo uma microestrutura TRIP compreendendo ferrita, austenita residual e martensita e/ou bainita, o mencionado processo compreendendo as etapas consistindo de:
- fornecer uma chapa de aço cuja composição compreende, em peso:
0,01 < C < 0,22%
0,50 < Mn < 2,0%
0,5 < Si < 2,0%
0,005 < Al < 2,0%
Mo <0,01%
Cr < 1,0%
P ,0,02%
Ti < 0,20%
V < 0,40%
Ni < 1,0%
Nb < 0,20% o restante da composição sendo ferro e as inevitáveis impurezas resultantes da fusão.
- oxidar a mencionada chapa de aço para formar uma camada de óxido de ferro na superfície da chapa de aço, e para formar um óxido interno de pelo menos um tipo de óxido selecionado do grupo consistindo em óxido de Si,
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4/13 óxido de Mn, óxido de Al, óxido complexo compreendendo Si e Mn, óxido complexo compreendendo Si e Al, óxido complexo compreendendo Al e Mn, e óxido complexo compreendendo Si, Mn e Al,
- reduzir a mencionada chapa de aço oxidada para reduzir a camada de óxido de ferro,
- galvanizar por imersão a quente a mencionada chapa de aço reduzida para formar uma chapa de aço revestida à base de zinco, e
- submeter a mencionada chapa de aço revestida à base de zinco a um tratamento de ligação para formar uma chapa de aço galvanizada e recozida.
[011] Para obter a chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida que tenha uma microestrutura TRIP conforme a invenção é fornecida uma chapa de aço compreendendo os elementos a seguir.
[012] Carbono com um teor entre 0,01 e 0,22% em peso. Esse elemento é essencial para obtenção de boas propriedades mecânicas, mas não deve estar presente em uma quantidade muito grande para não desgastar a capacidade de soldagem. Para encorajar uma capacidade de endurecimento e obter um limite de elasticidade Re suficiente, e também para formar austenita residual estabilizada o teor de carbono não deve ser inferior a 0,01% em peso. A transformação bainita ocorre a partir de uma microestrutura austenítica formada à alta temperatura, e são formadas as lâminas de ferrita/bainita. Devido à solubilidade muito baixa do carbono na ferrita em comparação com a austenita, o carbono da austenita é rejeitado entre as lâminas. Devido ao silício e ao manganês, há muito pouca precipitação de carbonetos. Assim, a austenita interlamelar é progressivamente enriquecida com carbono sem que sejam precipitados quaisquer carbonetos. O enriquecimento é tal que a austenita é estabilizada, quer dizer, a transformação martensítica desta austenita não ocorre no resfriamento até a temperatura ambiente.
[013] Manganês com um teor entre 0,50 e 2,0% em peso. O
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5/13 manganês promove a capacidade de endurecimento, tornando possível alcançar um alto limite de elasticidade Re. O manganês promove a formação de austenita, contribui para a redução da temperatura de início da transformação martensítica Ms e para estabilizar a austenita. Entretanto, é necessário evitar que o aço tenha um teor de manganês muito alto para evitar a segregação, o que pode ser demonstrado durante o tratamento térmico da chapa de aço. Além disso, uma adição excessiva de manganês provoca a formação de uma camada interna espessa de óxido de manganês que provoca fragilidade, e a adesão do revestimento à base de zinco não será suficiente.
[014] Silício com um teor de mais de 0,5% em peso, preferivelmente mais de 0,6% em peso, e menos que ou igual a 2,0% em peso. O silício melhora o limite de elasticidade Re do aço. Esse elemento estabiliza a ferrita e a austenita residual à temperatura ambiente. O silício inibe a precipitação de cementita no resfriamento a partir da austenita, retardando consideravelmente o crescimento de carbonetos. Isto se origina do fato de que a solubilidade do silício na cementita é muito baixa e ao fato de que o silício aumenta a atividade do carbono na austenita. Assim, qualquer núcleo de cementita que se forme será rodeado por uma região austenítica rica em silício, e rejeitada na interface precipitado-matriz. Essa austenita enriquecida com silício é também mais rica em carbono, e o crescimento da cementita é diminuído devido à reduzida difusão que resulta do gradiente de atividade de carbono reduzido entre a cementita e a região austenítica vizinha. Essa adição de silício contribui, portanto, para estabilizar uma quantidade de austenita residual suficiente para obter um efeito TRIP. Durante a etapa de recozimento para melhorar a capacidade de umedecimento da chapa de aço, óxidos internos de silício e óxidos complexos compreendendo silício e/ou manganês e/ou alumínio são formados e dispersos sob a superfície da chapa. Entretanto, uma adição excessiva de silício provoca a formação de uma camada espessa interna de óxido de silício e possivelmente
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6/13 óxido complexo compreendendo silício e/ou manganês e/ou alumínio que provoca fragilidade e a adesão do revestimento à base de zinco não será suficiente.
[015] Alumínio com um teor entre 0,005 e 2,0% em peso. Como o silício, o alumínio estabiliza a ferrita e aumenta a formação de ferrita à medida que a chapa de aço resfria. Ele não é muito solúvel na cementita e pode ser usado sob esse aspecto para evitar a precipitação de cementita quando se mantém o aço a uma temperatura de transformação bainítica e para estabilizar a austenita residual. Uma quantidade mínima de alumínio é necessária para desoxidar o aço.
[016] Molibdênio com um teor de menos de 0,01% em peso, e preferivelmente não excedendo 0,006% em peso. O processo convencional requer a adição de Mo para evitar a precipitação de carbonetos durante o reaquecimento após a galvanização. Aqui, graças à oxidação interna do silício, manganês e alumínio, o tratamento de ligação da chapa de aço galvanizada pode ser executado a uma temperatura menor que aquela da chapa de aço galvanizada convencional não compreendendo nenhum óxido interno. Consequentemente, o teor de molibdênio pode ser reduzido e ser menor que 0,01% em peso, porque não é necessário atrasar a transformação bainítica como é o caso durante o tratamento de ligação da chapa de aço galvanizada convencional.
[017] Cromo com um teor não excedendo 1,0% em peso. O teor de cromo deve ser limitado para evitar problemas de aparência da superfície quando se galvaniza o aço.
[018] Fósforo com um teor não excedendo 0,02% em peso, e preferivelmente menor que 0,010% em peso. O fósforo em combinação com o silício aumenta a estabilidade da austenita residual pela supressão da precipitação de carbonetos.
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7/13 [019] Titânio com um teor não excedendo 0,20% em peso. O titânio melhora o limite de elasticidade Re, entretanto seu teor deve ser limitado a 0,20% em peso para evitar a degradação da tenacidade.
[020] Vanádio com um teor não excedendo 0,40% em peso. O vanádio melhora o limite de elasticidade Re pelo refino do grão, e melhora a capacidade de soldagem do aço. Entretanto, acima de 0,40% em peso, a tenacidade do aço é degradada e há o risco de fraturas aparecerem nas zonas de soldagem.
[021] Níquel com um teor não excedendo 1,0% em peso. O níquel aumenta o limite de elasticidade Re. Seu teor é geralmente limitado a 1,0% em peso devido ao seu alto custo.
[022] Nióbio com um teor não excedendo 0,20% em peso. O nióbio promove a precipitação de carbonitretos, aumentando assim o limite de elasticidade de Re. Entretanto, acima de 0,20% em peso, a capacidade de soldagem e a capacidade de conformação a quente são degradadas.
[023] O restante da composição consiste em ferro e outros elementos que são geralmente esperados ser descobertos e as impurezas restantes da fusão do aço, em proporções que não têm influência nas propriedades desejadas.
[024] A chapa de aço tendo a composição acima é inicialmente submetida a uma oxidação seguida de uma redução, antes de ser galvanizada por imersão a quente em um banho de zinco fundido e tratada termicamente para formar a mencionada chapa de aço galvanizada e recozida.
[025] O objetivo é formar uma chapa de aço oxidada tendo uma camada externa de óxido de ferro com uma espessura controlada que protegerá o aço da oxidação externa seletiva de silício, manganês e alumínio, enquanto a chapa de aço é recozida antes da galvanização por imersão a quente.
[026] A mencionada oxidação da chapa de aço é executada sob
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8/13 condições que permitem a formação, na superfície da chapa de aço, de uma camada de óxido de ferro não contendo óxidos superficiais selecionados do grupo consistindo em óxido de silício, óxido de manganês, óxido de alumínio, óxido complexo compreendendo silício e/ou manganês e/ou alumínio. Durante essa etapa, a oxidação seletiva interna de silício, manganês e alumínio se desenvolverão sob a camada de óxido de ferro, e leva a uma zona de depleção profunda no silício, manganês e alumínio metálicos, o que minimizará o risco de oxidação seletiva superficial quando a outra redução for alcançada. Uma camada interna de um óxido de pelo menos um tipo de óxido selecionado do grupo consistindo em óxido de silício, óxido de manganês, óxido de alumínio.
[027] Óxido complexo compreendendo Si e Mn, óxido complexo compreendendo Si e Al, óxido complexo compreendendo Mn e Al e óxido complexo compreendendo Si, Mn e Al são assim formados.
[028] A oxidação é preferivelmente executada aquecendo-se a mencionada chapa de aço da temperatura ambiente até uma temperatura de aquecimento T1 que está entre 680 e 800°C, em um forno de chama direta onde a atmosfera compreende ar e combustível, com uma razão de ar para combustível preferivelmente entre 1 e 1,2.
[029] Quando a temperatura T1 está acima de 800°C, a camada de óxido de ferro formada na superfície da chapa de aço conterá manganês vindo do aço, e a capacidade de umedecimento será prejudicada. Se a temperatura T1 estiver abaixo de 680°C, a oxidação interna do silício, manganês a alumínio não será favorecida, e a capacidade de galvanização da chapa de aço será insuficiente.
[030] Uma atmosfera tendo uma razão de ar para combustível menor que 1 leva à formação de oxidação superficial do silício, manganês e alumínio, e assim uma camada superficial de óxidos selecionados do grupo consistindo de óxido de silício, óxido de manganês, óxido de alumínio, e óxido
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9/13 complexo compreendendo silício e/ou manganês e/ou alumínio, possivelmente em combinação com o óxido de ferro é formada, e a capacidade de umedecimento é prejudicada. Entretanto, com uma razão de ar para combustível acima de 1,2, a camada de óxido de ferro é muito espessa, e não será completamente reduzida. Assim, a capacidade de umedecimento será também prejudicada.
[031] Quando sai do forno de chama direta, a chapa de aço oxidada é reduzida em condições que permitem o alcance da redução completa do óxido de ferro em ferro. Essa etapa de redução pode ser executada em um forno de tubos irradiadores ou em um forno de resistência. A mencionada chapa de aço oxidada é assim tratada termicamente em uma atmosfera compreendendo preferivelmente mais de 15% em volume de hidrogênio, o restante sendo nitrogênio e as inevitáveis impurezas. Na verdade, se o teor de hidrogênio na atmosfera for menor que 15% em volume, a camada de óxido de ferro pode ser reduzida insuficientemente e a capacidade de umedecimento é prejudicada.
[032] A mencionada chapa de aço oxidada é aquecida da temperatura de aquecimento T1 até uma temperatura de enxágue T2, então é enxaguada à mencionada temperatura de enxágue T2 por um tempo de enxágue t2, e é finalmente resfriada da mencionada temperatura de enxágue T2 até uma temperatura de resfriamento T3.
[033] A mencionada temperatura de enxágue T2 está preferivelmente entre 770 e 850°C. Quando a chapa de aço está à temperatura T2, é formada uma microestrutura de fase dupla composta de ferrita e austenita. Quando T2 está acima de 850°C, a razão de volume de austenita cresce demais, e a oxidação seletiva externa ocorre na superfície do aço. Mas quando T2 está abaixo de 770°C, o tempo necessário para formar uma razão de volume suficiente de austenita é muito alto.
[034] Para se obter o efeito TRIP desejado, austenita suficiente
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10/13 deve ser formada durante a etapa de enxágue, de forma que austenita residual suficiente seja mantida durante a etapa de resfriamento. O enxágue é executado por um tempo t2, que está preferivelmente entre 20 e 180 s. Se o tempo t2 for maior que 180 s, os grãos de austenita embrutecem e o limite de elasticidade Re do aço após a conformação será limitado. Além disso, a capacidade de endurecimento do aço é baixa. Entretanto, se a chapa de aço for enxaguada por um tempo t2 menor que 20 s, a proporção de austenita formada será insuficiente e austenita residual e bainita suficientes não serão formadas quando do resfriamento.
[035] A chapa de aço reduzida é finalmente resfriada a uma temperatura de resfriamento T3 próxima da temperatura do banho de zinco fundido, para evitar o resfriamento ou o reaquecimento do mencionado banho. T3 está, assim, preferivelmente entre 460 e 510°C. Portanto, um revestimento à base de zinco tendo uma microestrutura homogênea pode ser obtido.
[036] Quando a chapa de aço é resfriada, ela é imersa a quente no banho de zinco fundido cuja temperatura está preferivelmente entre 450 e 500°C. Esse banho pode conter 0,08 a 0,135% em peso de alumínio dissolvido, o restante sendo zinco e as inevitáveis impurezas. O alumínio é adicionado ao banho para desoxidar o zinco fundido, e tornar mais fácil o controle da espessura do revestimento à base de zinco. Nessa condição, a precipitação da fase delta (FeZn?) é induzida na interface do aço com o revestimento à base de zinco.
[037] Quando sai do banho, a chapa de aço é seca pela projeção de um gás, para ajustar a espessura do revestimento à base de zinco. Essa espessura, que está geralmente entre 3 e 10 μηη, é determinada de acordo com a resistência à corrosão necessária.
[038] A chapa de aço galvanizada por imersão a quente é finalmente tratada termicamente de forma que um revestimento feito de liga ferro
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11/13 zinco seja obtido, pela difusão do ferro do aço para o zinco do revestimento. Esse tratamento de ligação pode ser executado mantendo-se a mencionada chapa de aço a uma temperatura T4 entre 460 e 510°C por um tempo de enxágue t4 entre 10 e 30 s. Graças à ausência de oxidação seletiva externa de silício, manganês e alumínio, essa temperatura T4 é menor que as temperaturas de ligação convencionais. Por essa razão, não são necessárias grandes quantidades de molibdênio no aço, e o teor de molibdênio no aço pode ser limitado a menos de 0,01% em peso. Se a temperatura T4 estiver abaixo de 460°C, a ligação de ferro e zinco não é possível. Se a temperatura T4 estiver acima de 510°C, torna-se difícil formar austenita estável, devido à indesejável precipitação de carbonetos, e o efeito TRIP não pode ser obtido. O tempo t4 é ajustado de forma que o teor médio de ferro na liga esteja entre 8 e 12% em peso, o que é um bom compromisso para melhorar a capacidade de soldagem do revestimento e limitar a pulverização durante a conformação.
Breve Descrição dos Desenhos [039] A invenção será ilustrada agora por exemplos dados como indicação não restritiva e em relação às figuras 1 e 2.
Descrição de Realizações da Invenção [040] Foi executada uma experiência usando-se amostras A e B tiradas de uma chapa com espessura de 0,8 mm produzida a partir de uma chapa de aço cuja composição é dada na Tabela I.
[041] As amostras A e B são preaquecidas da temperatura ambiente (20°C) até 750°C, em um forno de chama direta. Elas são subsequentemente e continuamente recozidas em um forno de tubos irradiadores, onde elas são aquecidas de 750 a 800°C, e então elas são enxaguadas a 800°C por 60 s, e finalmente elas são resfriadas até 460°C. A atmosfera no forno de tubos irradiadores compreende 30% em volume de hidrogênio, o restante sendo nitrogênio e as inevitáveis impurezas.
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12/13 [042] Após o resfriamento, as amostras A e B são galvanizadas por imersão a quente em um banho à base de zinco fundido compreendendo 0,12% em peso de alumínio, o restante sendo zinco e as inevitáveis impurezas. A temperatura do mencionado banho é 460°C. Após a secagem com nitrogênio e o resfriamento do revestimento à base de zinco, a espessura do revestimento à base de zinco é de 7 pm.
[043] Inicialmente, o objetivo é comparar a capacidade de umedecimento e a aderência dessas amostras, quando a razão de ar para combustível no forno de chama direta flutua. A razão de ar para combustível é 0,90 para a amostra A, e 1,05 conforme a invenção para a amostra B. Os resultados estão mostrados na Tabela II.
[044] A capacidade de umedecimento é controlada visualmente por um operador. A aderência do revestimento é também controlada visualmente após um teste de dobramento a 180° das amostras.
[045] Tabela I: composição química do aço das amostras A e B, em % em peso, o restante da composição sendo ferro e as inevitáveis impurezas (amostras A e B)
Tabela I
| c | Mn | Si | Al | Mo | Cr | P | Ti | V | Ni | Nb |
| 0,20 | 1,73 | 1,73 | 0,01 | 0,005 | 0,02 | 0,01 | 0,005 | 0,005 | 0,01 | 0,005 |
Tabela II
| Capacidade de Umedecimento | Aderência | Aspecto da superfície | |
| Amostra A** | Ruim | Ruim | Ruim |
| Amostra B* | Boa | Boa | Bom |
* conforme a invenção ** conforme o processo convencional [046] A figura 1 e uma fotografia da amostra A após a etapa de preaquecimento e antes da etapa de recozimento, e a figura 2 é uma fotografia
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13/13 da amostra B após a etapa de preaquecimento e antes da etapa de recozimento.
[047] Então, o objetivo é mostrar o efeito da oxidação seletiva interna do silício e do manganês na temperatura de ligação. Assim, a temperatura do tratamento de ligação aplicada à amostra B para obter uma chapa de aço galvanizada conforme a invenção é comparada com a temperatura de ligação da amostra A.
[048] A amostra B que foi galvanizada por imersão a quente é então submetida a um tratamento de ligação pelo seu aquecimento até 480°C, e pela manutenção da mesma a esta temperatura por 19 s. Os inventores verificaram que a microestrutura TRIP da chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida obtida conforme a invenção não foi perdida por esse tratamento de ligação.
[049] Para obter ligação do revestimento à base de zinco da amostra A, é necessário aquecê-la até 540°C, e mantê-la a essa temperatura por 20 s. Com tal tratamento, os inventores verificaram que a precipitação de carbonetos ocorre, a austenita residual não é mais mantida durante o resfriamento até a temperatura ambiente e que o efeito TRIP desapareceu.
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1/3
Claims (11)
- Reivindicações1. PROCESSO PARA PRODUÇÃO DE UMA CHAPA DE AÇO GALVANIZADA E RECOZIDA tendo uma microestrutura de plasticidade induzida por transformação TRIP compreendendo ferrita, austenita residual e opcionalmente martensita e/ou bainita, o mencionado processo caracterizado por compreender as etapas consistindo de:- fornecimento de uma chapa de aço cuja composição compreende, em peso:0,01 < C < 0,22%0,50 < Mn < 2,0%0,5 < Si < 2,0%0,005 < Al < 2,0%Mo <0,01%Cr < 1,0%P < 0,02%Ti < 0,20%V < 0,40%Ni < 1,0%Nb < 0,20% o restante da composição sendo ferro e as inevitáveis impurezas resultantes da fusão,- oxidação da mencionada chapa de aço é executada pelo seu aquecimento da temperatura ambiente até uma temperatura T1 entre 680 e 800°C, em um forno de chama direta onde a atmosfera compreende ar e combustível com uma razão de ar para combustível entre 1,0 e 1,2 para formar uma camada de óxido de ferro na superfície da chapa de aço, e para formar um óxido interno de pelo menos um tipo de óxido selecionado do grupo consistindo de óxido de Si, óxido de Mn, óxido de Al, óxido complexo contendo Si e Mn, óxido complexo contendo Si e Al, óxido complexo compreendendo Al e Mn, e óxido complexo compreendendo Si, Mn e Al,- redução da mencionada chapa de aço oxidada para reduzir a camada de óxido de ferro,Petição 870180056801, de 29/06/2018, pág. 31/34
- 2/3- galvanizar por imersão a quente a mencionada chapa de aço reduzida para formar uma chapa de aço revestida à base de zinco, e- submeter a mencionada chapa de aço revestida à base de zinco a um tratamento de ligação para formar uma chapa de aço galvanizada e recozida.2. PROCESSO de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a mencionada chapa de aço compreende, em % em peso, P< 0,010%.
- 3. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizado pelo fato de que a mencionada chapa de aço compreende, em % em peso, Mo < 0,006%.
- 4. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a redução da mencionada chapa de aço oxidada consiste em um tratamento térmico executado em uma atmosfera compreendendo mais de 15% em volume de hidrogênio, o restante sendo nitrogênio e as inevitáveis impurezas, o mencionado tratamento térmico compreendendo numa fase de aquecimento da temperatura T1 até uma temperatura de enxágue T2, uma fase de enxágue à mencionada temperatura de enxágue T2 por um tempo de enxágue t2, e uma fase de resfriamento da mencionada temperatura de enxágue T2 até uma temperatura de resfriamento T3.
- 5. PROCESSO de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que a mencionada temperatura de enxágue T2 está entre 770 e 850°C.
- 6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 5, caracterizado pelo fato de que o mencionado tempo de enxágue t2 está entre 20 e 180 s.
- 7. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 4 a 6, caracterizado pelo fato de que a mencionada temperatura de resfriamento T3 está entre 460 e 510°C.
- 8. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 3 a 7, caracterizado pelo fato de que a mencionada redução é executada em um forno de tubos irradiadores ou em um forno a resistência.Petição 870180056801, de 29/06/2018, pág. 32/343/3
- 9. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizado pelo fato de que a galvanização por imersão a quente é executada pela imersão a quente da mencionada chapa de aço reduzida em um banho fundido compreendendo 0,08 a 0,135% em peso de alumínio, o restante sendo zinco e as inevitáveis impurezas.
- 10. PROCESSO de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que a temperatura do mencionado banho fundido está entre 450 e 500°C.
- 11. PROCESSO de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que o mencionado tratamento de ligação é executado pelo aquecimento de uma chapa de aço revestida à base de zinco a uma temperatura T4 entre 460 e 510°C por um tempo t4 entre 10 e 30 s.Petição 870180056801, de 29/06/2018, pág. 33/341/1Fig .1Fig .2
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| KR20130076589A (ko) * | 2011-12-28 | 2013-07-08 | 주식회사 포스코 | 도금표면 품질 및 도금밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법 |
| WO2013157146A1 (ja) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性および摺動特性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| WO2014037627A1 (fr) | 2012-09-06 | 2014-03-13 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Procede de fabrication de pieces d'acier revêtues et durcies a la presse, et tôles prerevêtues permettant la fabrication de ces pieces |
| CN103805840B (zh) * | 2012-11-15 | 2016-12-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高成形性热镀锌超高强度钢板及其制造方法 |
| JP5920249B2 (ja) * | 2013-03-05 | 2016-05-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| WO2014135753A1 (fr) | 2013-03-06 | 2014-09-12 | Arcelormittal Investigacion Y Desarrollo, S.L. | Procédé de réalisation d'une tôle à revêtement znal avec un essorage optimisé, tôle, pièce et véhicule correspondants |
| JP6470266B2 (ja) * | 2013-05-17 | 2019-02-13 | エーケー スティール プロパティ−ズ、インク． | プレス焼入れ用亜鉛めっき鋼材およびその製造方法 |
| WO2015001367A1 (en) * | 2013-07-04 | 2015-01-08 | Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl | Cold rolled steel sheet, method of manufacturing and vehicle |
| JP5799996B2 (ja) | 2013-09-12 | 2015-10-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 外観性とめっき密着性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板ならびにそれらの製造方法 |
| KR20160085830A (ko) * | 2013-12-10 | 2016-07-18 | 아르셀러미탈 | 강판의 어닐링 방법 |
| WO2017006144A1 (en) | 2015-07-09 | 2017-01-12 | Arcelormittal | Steel for press hardening and press hardened part manufactured from such steel |
| CN110088322B (zh) * | 2017-01-25 | 2021-06-15 | 日本制铁株式会社 | 钢板 |
| WO2018234839A1 (en) * | 2017-06-20 | 2018-12-27 | Arcelormittal | ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY |
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Family Cites Families (19)
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| US3925579A (en) * | 1974-05-24 | 1975-12-09 | Armco Steel Corp | Method of coating low alloy steels |
| US3936543A (en) * | 1974-08-22 | 1976-02-03 | Armco Steel Corporation | Method of coating carbon steel |
| JP2619550B2 (ja) * | 1990-03-20 | 1997-06-11 | 川崎製鉄株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2970445B2 (ja) * | 1994-12-14 | 1999-11-02 | 住友金属工業株式会社 | Ｓｉ添加高張力鋼材の溶融亜鉛めっき方法 |
| RU2128719C1 (ru) * | 1997-03-05 | 1999-04-10 | Научно-производственный институт АО "Новолипецкий металлургический комбинат" | Способ производства горячеоцинкованного металла высших категорий вытяжки с тончайшим цинковым покрытием с превосходной штампуемостью |
| BE1014997A3 (fr) * | 2001-03-28 | 2004-08-03 | Ct Rech Metallurgiques Asbl | Procede de recuit en continu de bandes en acier en vue de leur galvanisation au trempe et four pour sa mise en oeuvre. |
| FR2828888B1 (fr) * | 2001-08-21 | 2003-12-12 | Stein Heurtey | Procede de galvanisation a chaud de bandes metalliques d'aciers a haute resistance |
| JP4729850B2 (ja) * | 2003-02-10 | 2011-07-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | めっき密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP4464720B2 (ja) * | 2003-04-10 | 2010-05-19 | 新日本製鐵株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| BRPI0409569B1 (pt) * | 2003-04-10 | 2013-06-11 | processo de produÇço de uma chapa de aÇo revestida de zinco fundido de alta resistÊncia. | |
| JP4119804B2 (ja) * | 2003-08-19 | 2008-07-16 | 新日本製鐵株式会社 | 密着性の優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| JP5040093B2 (ja) * | 2004-10-07 | 2012-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
| DE102004059566B3 (de) * | 2004-12-09 | 2006-08-03 | Thyssenkrupp Steel Ag | Verfahren zum Schmelztauchbeschichten eines Bandes aus höherfestem Stahl |
| KR100892815B1 (ko) * | 2004-12-21 | 2009-04-10 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 용융 아연 도금 방법 및 용융 아연 도금 설비 |
| JP4741376B2 (ja) * | 2005-01-31 | 2011-08-03 | 新日本製鐵株式会社 | 外観が良好な高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法と製造設備 |
| US20080283157A1 (en) * | 2005-03-30 | 2008-11-20 | Makoto Katsube | Method of Production of Hot Dipped Hot Rolled Steel Strip |
| JP4644077B2 (ja) * | 2005-09-05 | 2011-03-02 | 新日本製鐵株式会社 | 耐食性と成形性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板および合金化溶融亜鉛めっき高強度鋼板、およびそれらの製造方法 |
| DE112006003169B4 (de) * | 2005-12-01 | 2013-03-21 | Posco | Stahlbleche zum Warmpressformen mit ausgezeichneten Wärmebehandlungs- und Schlageigenschaften, daraus hergestellte Warmpressteile und Verfahren zu deren Herstellung |
| KR100992225B1 (ko) * | 2005-12-06 | 2010-11-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 내파우더링성이 우수한 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판및 그 제조 방법 |
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