RU2306974C2 - Устройство и способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья - Google Patents

Устройство и способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья Download PDF

Info

Publication number
RU2306974C2
RU2306974C2 RU2005118072/12A RU2005118072A RU2306974C2 RU 2306974 C2 RU2306974 C2 RU 2306974C2 RU 2005118072/12 A RU2005118072/12 A RU 2005118072/12A RU 2005118072 A RU2005118072 A RU 2005118072A RU 2306974 C2 RU2306974 C2 RU 2306974C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
cracking
section
catalyst
catalytic cracking
vertical
Prior art date
Application number
RU2005118072/12A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005118072A (ru
Inventor
Уоррен С. ЛЕЦШ (US)
Уоррен С. ЛЕЦШ
Original Assignee
Стоун Энд Вебстер Проусесс Текнолоджи, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Стоун Энд Вебстер Проусесс Текнолоджи, Инк. filed Critical Стоун Энд Вебстер Проусесс Текнолоджи, Инк.
Publication of RU2005118072A publication Critical patent/RU2005118072A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2306974C2 publication Critical patent/RU2306974C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1845—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/005—Separating solid material from the gas/liquid stream
    • B01J8/0055—Separating solid material from the gas/liquid stream using cyclones
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1809—Controlling processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1818—Feeding of the fluidising gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1845—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised
    • B01J8/1863—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles with particles moving upwards while fluidised followed by a downward movement outside the reactor and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/1872—Details of the fluidised bed reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
    • B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
    • B01J8/26—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with two or more fluidised beds, e.g. reactor and regeneration installations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
    • C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
    • C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00548—Flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/00008—Controlling the process
    • B01J2208/00548—Flow
    • B01J2208/00557—Flow controlling the residence time inside the reactor vessel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00018—Construction aspects
    • B01J2219/00024—Revamping, retrofitting or modernisation of existing plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/19—Details relating to the geometry of the reactor
    • B01J2219/194—Details relating to the geometry of the reactor round
    • B01J2219/1941—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped
    • B01J2219/1946—Details relating to the geometry of the reactor round circular or disk-shaped conical
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
    • C10G2400/20—C2-C4 olefins

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)

Abstract

Изобретения относятся к устройству и способу глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья. Устройство содержит первую вертикальную секцию крекинга с радиусом х, вторую вертикальную секцию крекинга с радиусом у, вертикальную производственную трубу и разделительный сосуд. Величина отношения у:х имеет значение в интервале 1,1:1-5,0:1. В нижней части первой секции расположены средства подачи углеводородного сырья и средства подачи катализатора крекинга для селективного каталитического крекинга сырья в газолин. Вторая секция крекинга соединена с первой с помощью переходной секции с первым диаметром для селективного каталитического крекинга газолина, превращаемого в первой вертикальной секции в олефины. Вертикальная производственная труба имеет входящее отверстие, которое в рабочем состоянии соединено со второй вертикальной секцией крекинга с помощью переходной секции второго диаметра, и выходное отверстие, которое в рабочем состоянии соединено с приспособлениями для разделения катализатора и продуктов крекинга. Разделительный сосуд содержит верхнюю разреженную фазу, предназначенную для приема газообразных продуктов крекинга и служащую опорой для указанных сепарационных приспособлений, и плотную нижнюю фазу, предназначенную для приема катализатора из сепарационных устройств. Дополнительно сосуд снабжен выходным отверстием для отвода отделенных газов крекинга из сепарационных устройств. Способ жидкостного каталитического крекинга углеводородного сырья включает крекинг углеводородного сырья, крекинг промежуточного крекированного продукта и отделение отработанного катализатора от крекированного продукта, обогащенного пропеном и бутенами. Согласно способу преобразования системы для каталитического крекинга с псевдоожиженным слоем катализатора в систему глубокого каталитического крекинга удаляют среднюю секцию реактора и заменяют удаленную секцию на вторую расширенную вертикальную реакторную каталитическую секцию крекинга. Достигаемый технический результат заключается в усовершенствовании процесса глубокого каталитического крекинга, позволяющего использовать разнообразное сырье, которое крекируется в более ценные олефины. За счет конфигурации реактора, предусматривающей наличие двух секций с различными радиусами, обеспечивается улучшенная селективность по пропену и бутенам. 3 н. и 19 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу конверсии углеводородного сырья в продукты крекинга. Более конкретно, настоящее изобретение относится к усовершенствованному способу получения олефинов из углеводородного сырья. Главным образом настоящее изобретение относится к усовершенствованию процесса глубокого каталитического крекинга.
Уровень техники
Хорошо известны процессы некаталитического крекинга и каталитического крекинга углеводородного сырья. Хорошо известными примерами процесса некаталитического крекинга могут служить паровой крекинг в печи и контактировании с мелкозернистым твердым веществом, не обладающим каталитическими свойствами. Примеры некаталитических процессов крекинга рассматриваемого типа описаны, например, Hallee et al., United States Patent No.3407789; Woebcke, United States Patent No. 3820955; DiNicolantonio, United States Patent No.4 499055 и Gartside et al., United States Patent No.4814067.
Известны также процессы каталитического крекинга. Так, например, процессы каталитического крекинга с псевдоожиженным слоем катализатора описаны в патентной литературе, например, Cormier, Jr. et.al., в United States Patent No. 4828679; Rabo et. al., United States Patent No.3647682; Rosinski et al., United States Patent No.3758 403; Lomas, United States Patent No.6010618; и Gartside et al., United States Patent No.5324484. Специально следует отметить усовершенствования процесса каталитического крекинга, раскрытые Letzsch et al., United States Patent No.5662 868 и Letzsch et al., United States Patent No.5723040.
Другой процесс каталитического крекинга, особенно полезный в производстве олефинов из углеводородного сырья, называют процессом глубокого каталитического крекинга. Процесс глубокого каталитического крекинга описан Li et al., United States Patent No.4980053; Yongquing et al., United States Patent No.5326465; Shu at al., United States Patent No.5232675; Zhicheng et al., United States Patent No.5380690 и Zaiting et al., United States Patent No.5670037.
В течение длительного времени олефины, производимые в этих процессах, рассматривались как необходимые продукты нефтехимической промышленности. Такие олефины, как этилен, пропилен, бутены и пентены, являются ценным сырьем для получения разнообразных конечных продуктов, включающих, без конкретных ограничений, полиэтилены, полипропилены, полиизобутилены и другие полимеры, спирты, хлористый винил, акрилонитрил, метилтретбутиловый эфир и другие продукты нефтехимической промышленности, а также разнообразные бутилкаучуки. Кроме этого, тяжелые углеводороды, получаемые в рассматриваемых способах, в течение продолжительного времени рассматривались как полезные продукты, используемые в качестве бензинов, топливных и легких циклических масел.
Существенным достижением в данной области техники могла бы стать разработка усовершенствованного процесса глубокого каталитического крекинга, позволяющего использовать разнообразное сырье, которое крекируется в более ценные олефины (олефины С3 и С4) при снижении выхода олефинов С2. Другим существенным достижением в данной области техники можно было бы считать простое и легкое применение усовершенствованного способа в целях модернизации и улучшения существующих процессов каталитического крекинга.
Раскрытие изобретения
Обратившись к указанной проблеме, авторы настоящего изобретения разработали уникальный усовершенствованный процесс глубокого каталитического крекинга, включающий первую реакцию крекинга, осуществляемую при относительно высокой среднечасовой скорости подачи сырья с целью конверсии 35-60% сырья, и вторую стадию крекинга, осуществляемую при относительно низкой среднечасовой скорости подачи сырья, для завершения конверсии, исключающий недостатки известных способов и удовлетворяющий обсужденным выше коммерчески привлекательным аспектам.
Учитывая сказанное выше, цель настоящего изобретения заключается в разработке усовершенствованного процесса глубокого каталитического крекинга.
Другая цель настоящего изобретения состоит в разработке процесса глубокого каталитического крекинга, обеспечивающего повышенные выходы олефинов С3 и С4 за счет снижения выхода олефинов С2.
Еще одна цель настоящего изобретения заключается в разработке процесса глубокого каталитического крекинга, проводимого на существующем оборудовании, которое может быть легко модернизировано и адаптировано к осуществлению усовершенствованного способа настоящего изобретения.
Перечисленные выше и другие цели, очевидные для специалиста в данной области, могут быть достигнуты с помощью настоящего изобретения, подробно описанного ниже.
Краткое описание чертежей
На чертеже изображено предпочтительное воплощение настоящего изобретения.
Подробное описание изобретения
Настоящее изобретение обеспечивает усовершенствованный способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья. Согласно традиционному процессу глубокого каталитического крекинга предварительно нагретое углеводородное сырье подвергают крекингу при контакте в реакторе с нагретым твердым кислотным катализатором при температурах в интервале 496-732°С (925-1350°F), предпочтительно 552-661°С (1025-1150°F). Среднечасовая скорость подачи сырья может иметь значение в интервале 0,2-20 ч-1. Соотношение между количеством катализатора и маслом может изменяться в интервале 2-12, предпочтительно 5-10. В ходе процесса конверсии для понижения парциального давления углеводородного сырья в реактор могут добавляться пар и другие газы, например, такие, как сухой газ, отходящий с установки каталитического крекинга.
При использовании пара массовое соотношение между количеством пара и углеводородного сырья предпочтительно составляет 0,01-0,5:1. Общее давление в реакторе предпочтительно составляет 1,4-3,2 кг/см2 (20-45 фунт/дюйм2), более предпочтительно 1,8-2,5 кг/см2 (25-35 фунт/дюйм2). Как хорошо известно в данной области техники, после завершения реакции частицы отработанного катализатора могут быть подвернуты отпариванию для удаления адсорбированных или захваченных катализатором остаточных углеводородов. Как хорошо известно специалисту, после этого закоксованные частицы отработанного катализатора переносятся в зону регенерации.
Обычно регенерацию катализатора проводят в результате его контактирования с кислородсодержащим газом при температуре в интервале 635-732 кг/см2 (1175-1350°F). После этого регенерированный катализатор возвращают в зону реакции.
В известных процессах DCC и в способе настоящего изобретения может использоваться разнообразное углеводородное сырье, которое обычно может представлять собой относительно тяжелое углеводородное сырье, например сырье, выбранное из таких нефтяных фракций с различными интервалами кипения, как лигроин, газойль, вакуумный газойль, остаточное масло, сырое масло и их смеси.
В известных процессах DCC и в способе настоящего изобретения могут использоваться разнообразные катализаторы, представляющие собой твердые кислотные катализаторы, содержащие один или несколько активных компонентов и матричный материал. Активные компоненты включают такие аморфные алюмосиликаты или цеолиты, как молекулярные сита с селективностью по размеру типа пентасил, фожазит, катализаторы типа ZSM-5, фожазит, подвергнутый обмену на ионы редкоземельного металла, подвергнутый химической обработке и/или стабилизированный фожазит и смеси перечисленных веществ. Матричные материалы включают синтетические неорганические оксиды и минеральные глины. Все перечисленные катализаторы являются коммерчески доступными веществами.
Примерами подходящих катализаторов могут служить молекулярные сита типа пентасил, ZSM-5, катализаторы на основе подвергнутых обмену на ионы редкоземельных металлов цеолитов Y (REY), молекулярные сита типа пентасил, нанесенные на каолинит, аморфные алюмосиликаты и смеси перечисленных материалов. Для более детального ознакомления с традиционным процессом DCC (глубокий каталитический крекинг), катализаторами для проведения таких процессов и вариантами проведения DCC процесса можно обратиться к следующим источникам: Li et al., United State Patent No.4980053; Yongqing et al., United State Patent No.5326465; Shu et al., United State Patent No.5232675; Zhicheng et al., United State Patent No. 5380690; Yukang et al., United State Patent No.5358918 и Zaiting et al., United State Patent No.5670037. В том что касается ZSM-5, также можно сослаться на Argauer et al., United State Patent No.3702886.
Как отмечалось выше, настоящее изобретение обеспечивает улучшенный способ проведения известного DCC процесса в результате осуществления крекинга в двух отдельных и различных зонах, причем первую стадию крекинга проводят при относительно высоких среднечасовых скоростях подачи сырья, а вторую операцию осуществляют при относительно низких среднечасовых скоростях подачи сырья. Приведенный чертеж изображает схему расположения вертикального реактора и системы регенерации, используемых при практической реализации настоящего изобретения. Чертеж включает первую узкую вертикальную секцию 2, где сырье подвергается селективному каталитическому крекингу с получением бензина, вторую вертикальную секцию 4, где бензин, полученный в первой вертикальной секции, подвергается селективному каталитическому крекингу с получением олефинов, разделительный сосуд 6, десорбер 8 и регенератор 10, предусматривающий зону конверсии и пневматическое перемещение катализатора. Как описано ниже, в показанном устройстве осуществляется циркуляция катализатора и его контакт с сырьем. В связи с тем что вторая вертикальная секция 4 имеет больший радиус по отношению к первой вертикальной секции 2, эти секции называются в некоторых местах данного описания соответственно как узкая и широкая секции.
Регенерированный катализатор из регенератора 10 поступает вниз по линии 12 в нижнюю часть первой узкой вертикальной секции 2. Соответствующие регулирующие клапанные средства (на чертеже не показаны) контролируют поток катализатора по линии 12. Поднимающаяся вверх жидкость (необязательная) подается снизу первой узкой вертикальной секции 2 по линии 14, перемещает регенерированный катализатор вверх по стояку 2 и обеспечивает его контакт с сырьем. С помощью инжекторных сопел 16 поток сырья вводится в поток регенерированного катализатора, и смесь сырья с катализатором продолжает подниматься вверх по реактору-стояку.
Первая узкая часть 2 вертикального реактора-стояка имеет длину и радиус, которые достаточны для обеспечения среднечасовой скорости подачи сырья в первую узкую секцию 2 вертикального реактора в интервале 50-200 ч-1 или выше, предпочтительно 70-80 ч-1. В первой узкой вертикальной секции 2 конверсия сырья составляет 35-60% и поддерживаются условия крекинга, способствующие селективной конверсии сырья в бензин. Так, например, температура в первой узкой реакторной секции поддерживается в интервале 496-732°С (925-1350°F), предпочтительно 538-621°С (1000-1150°F). С целью снижения парциального давления углеводородного сырья пар или другие газы, например сухой газ с установки каталитического крекинга, в количестве до 20 мас.% в расчете на массу сырья, могут подаваться в узкую вертикальную реакторную секцию 2 по линии 18, которая может быть размещена снизу или сверху от инжекторов сырья.
Первая узкая вертикальная секция 2 переходит в зону 20 с переходным диаметром и далее во вторую расширенную вертикальную секцию 4. Соотношение между радиусами второй расширенной вертикальной секции 4 и первой узкой вертикальной секции 2 должно иметь значение в интервале 1,1:1-5,0:1, предпочтительно 1,25:1-2,5:1 или 1,5:1-2,5:1. Обычно радиус первой узкой вертикальной секции 2 может иметь значение в интервале от шести дюймов (6")(12,5 см) до 8 футов (244 см), предпочтительно от двух футов (2′; 61 см) до шести футов (6′; 183 см), а радиус второй более широкой секции 4 может составлять от девяти дюймов (9"; 23 см) до шестнадцати футов (16′; 488 см), предпочтительно от трех футов (3′; 91,5 см) до десяти футов (10′; 305 см). Однако реальная величина радиуса обычно зависит от количества углеводородного сырья, подвергающегося крекингу в реакторе. Также предпочтительно, когда диаметр переходной зоны 20 увеличивается достаточно плавно, например под внутренним углом 22, составляющим от 185° до 210°, предпочтительно от 188° до 200°.
Во второй расширенной вертикальной секции среднечасовая скорость подачи сырья существенно понижается до значения менее 100 ч-1, например, 90-2 ч-1, более предпочтительно 50-8 ч-1. Предпочтительная температура во второй расширенной секции вертикального реактора составляет 482-677°С (900-1250°F), предпочтительно 524-565,5°С (975-1050°F). В этих условиях конверсия сырья завершается и бензин, образовавшийся в первой узкой вертикальной секции 2, селективно и с высокими выходами превращается в LPG, т.е. олефины С3 и С4, при значительно меньшей продукции этилена, чем в известных процессах глубокой каталитической конверсии или конверсии с псевдоожиженным слоем катализатора. Согласно предпочтительным воплощениям разбавляющий пар или другие газы, предназначенные для уменьшения парциального давления углеводородов, могут добавляться во вторую расширенную секцию 4 по линии 24 в количестве до 20 мас.% в расчете на массу сырья.
Длины первой узкой вертикальной секции 2 и второй расширенной вертикальной секции 4 регулируются с целью достижения требующейся конверсии в соответствии с технологическими условиями в вертикальных секциях, природой используемого сырья и типом катализатора, как это должно быть понятно специалисту в данной области. В качестве примера, не ограничивающего область изобретения, можно отметить, что длина первой секции может составлять около 1220 см (40 футов), а вторая вертикальная секция может иметь длину около 25 футов (762 см), при соотношении между радиусами второй и первой вертикальных секций в интервале 1,5:1.
После завершения крекинга во второй расширенной секции 4 стояк сужается с переходом в ограничительную секцию 26, которая направляет газы крекинга в перепускную трубу 28 или другие устройства, хорошо известные специалистам в данной области. Радиус ограничительной секции 26 не имеет решающего значения для настоящего изобретения; однако предпочтительно, чтобы ограничительная секция 26 имела примерно такой же радиус, что и первая вертикальная секция 2. Радиус ограничительной секции 26 должен быть достаточным для размещения увеличенного объема более легких компонентов и подходить для соединения с перепускной трубой 28. Как и в случае зоны 22 с первым переходным диаметром, между второй расширенной секцией 4 стояка и ограничительной секцией 26 предпочтительно расположена вторая переходная зона 25, обеспечивающая постепенное изменение диаметра, например, под внутренним углом 27, имеющим значение в интервале от 175° до 150°, предпочтительно от 172° до 160°.
Пары крекированных углеводородов из верхней части стояка 28 около перекидного канала поступают в трубопровод регенерации газов 30, который направляет смесь газов крекинга и отработанного катализатора в циклоны 32. Отработанный катализатор отделяется от газов крекинга в циклонах 32 и выходит из них по погружной трубе 34 со скоростью, которая регулируется такими изолирующими средствами, как дроссельный вентиль 36. В разделительном сосуде 6 также могут быть предусмотрены вторичные циклоны (на чертеже не показаны), предназначенные, как хорошо известно в данной области техники, для отделения мелких частиц катализатора от паров продуктов крекинга.
Газы крекинга отводятся из циклона 32 (и затем предпочтительно подвергаются дополнительному отделению от мелких частиц катализатора во вторичных циклонах) и выводятся из разделительного сосуда по трубопроводу 42 для дальнейшей обработки и регенерации больших количеств пропена и бутенов, полученных в соответствие с настоящим изобретением наряду с другими углеводородами. В соответствие с предпочтительным воплощением, в случае необходимости, в газы крекинга, находящиеся в трубопроводе 42, по линии 50 может добавляться закалочная жидкость с целью тушения остаточных реакций крекинга. С помощью инжекционных форсунок 50 закалочная жидкость может вводиться в систему для подавления продолжающихся реакций как термического, так и каталитического крекинга. Примерами подходящих закалочных жидкостей могут служить керосин, легкий коксовый газойль, кубовые дистилляты коксования (CSD), гидроочищенные дистилляты, легкое циклическое масло каталитического крекинга (LCCO или LCO), тяжелое циклические масло каталитического крекинга (НССО или НСО), тяжелый лигроин каталитического крекинга (HCN), свежее необработанное сырье прямой гонки, например газойль прямой гонки, тяжелый лигроин прямой гонки, легкий лигроин прямой гонки, вода, пар и смеси или комбинации перечисленных материалов. Желательно, чтобы закалочная жидкость обладала низкой термореактивностью. Предварительно крекированные углеводороды обычно подходят для указанной цели, поскольку они менее химически активны в отношении термической закалки, чем свежее необработанное прямогонное сырье и гидроочищенное сырье. Процесс закалки достаточно полно описан в опубликованной литературе, см., например, Forgac et al., United State Patent No.5043058.
Разделительный сосуд выполняет функцию резервуара, вмещающего верхнюю часть вертикального реактора, оборудование для сепарации катализатора и паров продуктов крекинга и десорбер 8. Катализатор выгружается в нижнюю часть разбавленной фазы 38 разделительного сосуда 6 в точке, расположенной выше поверхности 40 плотной фазы каталитического слоя 44. Разделительный сосуд 6 также содержит газы, проходящие по поверхности плотной фазы каталитического слоя 44. Газы, содержащиеся в верхней разбавленной фазе 38, регенерируют в циклонных сепараторах (на чертеже не показаны), а отделенные частицы катализатора или его мельчайшие частицы возвращают в плотную фазу каталитического слоя 44.
Катализатор в плотном слое 44 может быть подвергнут десорбции в отпарной секции 8 разделительного сосуда 6 в результате впрыскивания пара или другой отпаривающей жидкости (на чертеже не показано). В соответствие с предпочтительной конструкцией в отпарной секции 8 предусмотрены дефлекторы 46, способствующие вытеснению газообразных продуктов из катализатора, при проходе последнего вниз через десорбер 8. Как известно специалисту в данной области, на стадии десорбции также может использоваться насадка.
Отпаренный катализатор отводится из нижней части разделительного сосуда по линии 48 и перемещается в регенератор катализатора 10. В настоящем изобретении может использоваться любая из многочисленных хорошо известных конструкций регенераторов. Ниже в качестве примера подробно описывается двухступенчатый регенератор, хотя, как отмечалось выше, в настоящем изобретении может использоваться регенератор любого типа, включая конструкции, предусматривающие использование средств охлаждения катализатора или не содержащие их.
Катализатор, поступающий по линии 48, направляется в плотный псевдоожиженный каталитический слой 52, расположенный в нижней части 54 двухступенчатого регенерационного сосуда 10. Катализатор в плотном псевдоожиженном слое 52 контактирует с кислородсодержащим регенерационным газом, вводимым в нижний слой 52 по линии 56 и через распределительное кольцо 57. Зона регенерации 54, работающая в соответствие с известными методами, поддерживается в условиях относительно низкой температуры регенерации, обычно ниже 704°С (1300°F). Условия в нижней зоне регенерации 54 выбираются таким образом, чтобы обеспечить, по меньшей мере, частичное сгорание и удаление отложений углерода и практически всего водорода в углеводородных отложениях, образующихся в ходе каталитического крекинга.
Сгорание в нижней регенерационной зоне 54 происходит в условиях, способствующих образованию обогащенного моноксидом углерода дымового газа первой регенерации в верхней разбавленной фазе 58 нижней регенерационной зоны. Дымовой газ отделяют от унесенных мелких частиц катализатора с помощью одного или нескольких сепараторов, например циклонов 60 и 62. Катализатор, отделенный от газообразного монооксида углерода в циклонах 60 и 62, возвращают в каталитический слой 52 с помощью погружных труб 64 и 66 соответственно. Обогащенные монооксидом углерода дымовые газы, регенерированные в циклонах 60 и 62, направляют соответственно по трубопроводам 68 и 70 в бойлер или печь для сжигания монооксида углерода и/или холодильник для дымовых газов (на чертеже не показан) с целью генерации пара в результате более полного сгорания доступного монооксида углерода, перед объединением с потоками других технологических дымовых газов с целью выброса в атмосферу или другой обработки.
Технологические условия в первой зоне регенерации выбираются таким образом, чтобы происходила лишь частичная регенерация катализатора в результате удаления углеводородных отложений с его поверхности, например 40-80% отложений углерода. В результате на катализаторе остается достаточное количество углерода для достижения более высокой температуры частиц катализатора во второй зоне регенерации 72, например температуры около 704°С (1300°F), которая требуется для обеспечения фактически полного удаления углерода с частиц катализатора в результате его сгорания в избытке кислородсодержащего регенерационного газа.
Частично регенерированный катализатор из первой зоны регенерации 52, практически не содержащий водорода и с ограниченным количеством остаточных углеродных отложений, выводится из нижней части слоя 52, перемещается вверх по вертикальной трубе 74 и попадает в нижнюю часть плотного псевдоожиженного слоя катализатора 76 в верхней зоне регенерации 72. Транспортирующий газ, например сжатый воздух, подается снизу в вертикальную трубу 74 по линии 78.
В верхней зоне регенерации 72 создают такие технологические условия, которые обеспечивают практически полное удаление углерода, который не был удален из катализатора в нижней регенерационной зоне 54. Регенерирующий газ, например воздух или газ, обогащенный кислородом, подается в слой 76 по трубопроводу 80 и через распределительное кольцо 82.
Циклоны (на чертеже не показаны) могут находиться в верхней разреженной фазе 84 верхней регенерационной зоны 72 или за ее пределами в зависимости от температуры верхней зоны и ограничений, связанных с природой конструкционных материалов, из которых изготовлены циклоны. В любом случае циклоны верхней регенерационной зоны действуют аналогично циклонам нижней зоны (циклоны 60 и 62) и обеспечивают отделение дымовых газов от частиц катализатора, отвод дымовых газов по линии 86 и возвращение отделенных частиц катализатора в слой 76. Полностью регенерированный катализатор из нижней части слоя 82 удаляется из верхней части 72 регенерационного сосуда 10 по напорной трубе 12 и направляется в нижнюю часть вертикального реактора 2.
Из приведенного выше описания специалисту в данной области должно быть понятно, что в целях модернизации типичные системы для жидкофазного каталитического крекинга или другие системы для реакции крекинга, в которых используется реактор-стояк, могут быть легко преобразованы в систему для глубокого каталитического крекинга настоящего изобретения. Часть существующего стояка в FCC оборудовании может быть отрезана и удалена и заменена сварной секцией из расширенной реакционной зоны и переходных зон. В результате FCC установка, обеспечивающая повышенную продукцию бензина, может быть модифицирована в DCC установку, обеспечивающую высокие выходы пропена и бутенов.
Таким образом, способ преобразования системы для каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора в систему глубокого каталитического крекинга содержит следующие стадии:
(a) удаление средней секции реактора-стояка в системе для каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора с образованием первой нижней более узкой вертикальной реакторной секции с радиусом х, содержащей средства подачи углеводородного сырья и средства подачи катализатора крекинга, расположенные в ее нижней части, и верхнюю вертикальную производственную трубу, соединенную с приспособлениями для сепарации системы продукт крекинга/обработанный катализатор;
(b) замену удаленной средней вертикальной секции на вторую расширенную вертикальную реакторную секцию с радиусом у, причем отношение у:х имеет значение в интервале 1,1:1-5,0:1, и оперативное соединение нижней части второй расширенной вертикальной реакторной секции с верхней частью первой более узкой вертикальной реакторной секции с помощью переходной реакционной секции, а также соединение верхней части второй расширенной вертикальной секции с нижней частью верхней вертикальной производственной трубы.
Исходя из приведенного выше подробного описания, специалистом в данной области могут быть предложены разнообразные варианты осуществления настоящего изобретения. Так, например, впрыскивание закалочной жидкости может осуществляться в двух позициях, предложенных на чертеже, может не проводиться вообще или может осуществляться в любой позиции, расположенной ниже указанных на чертеже. Циклонный сепаратор может плотно соединяться с ограничителем стояка, или такая конструкция не используется. Кроме циклонов могут использоваться сепараторы грубого разделения других типов, например сепаратор с храповыми крюками, сепаратор с перевернутым барабаном или шаровой сепаратор. В этом отношении можно сослаться на сепараторы, описанные Pfeiffer et al., United States Patent No.4756886, Haddad et al., United States Patent No.4404095; Ross et al., United States Patent No.5259855; Bames, United States Patent No.4891129 и/или Gartside et al., United States Patent No.4433984. Могут использоваться другие конфигурации регенератора. Кроме этого, как отмечалось выше, с целью достижения желаемых результатов радиусы и длины двух вертикальных секций могут изменяться в зависимости от типа катализатора и сырья. Все упомянутые очевидные изменения охватываются областью приложенной формулы изобретения.
В настоящем документе ссылаются на все цитированные выше патенты.

Claims (22)

1. Устройство для каталитического крекинга углеводородного сырья, включающее:
(a) первую вертикальную секцию крекинга с радиусом х, средства подачи углеводородного сырья и средства подачи катализатора крекинга, расположенные в нижней части секции для селективного каталитического крекинга сырья в газолин;
(b) вторую вертикальную секцию крекинга с радиусом у, причем величина отношения у:х имеет значение в интервале 1,1:1-5,0:1, соединенную с указанной первой вертикальной секцией крекинга с помощью переходной секции с первым диаметром для селективного каталитического крекинга газолина, превращаемого в первой вертикальной секции в олефины;
(c) вертикальную производственную трубу, входящее отверстие которой в рабочем состоянии соединено со второй вертикальной секцией крекинга с помощью переходной секции второго диаметра, а выходное отверстие которой в рабочем состоянии соединено с приспособлениями для разделения катализатора и продуктов крекинга; и
(d) разделительный сосуд, содержащий верхнюю разреженную фазу и плотную нижнюю фазу, причем верхняя разреженная фаза предназначена для приема газообразных продуктов крекинга и служит опорой для указанных сепарационных приспособлений, а плотная нижняя фаза предназначена для приема катализатора из сепарационных устройств; кроме этого, разделительный сосуд дополнительно снабжен выходным отверстием для отвода отделенных газов крекинга из сепарационных устройств.
2. Устройство по п.1, в котором соотношение у:х имеет значение в интервале 1,25:1-2,5:1.
3. Устройство по п.1, в котором переходная секция первого диаметра в рабочем состоянии соединяет первую секцию крекинга со второй секцией крекинга под углом 185-210°.
4. Устройство по п.3, в котором указанный угол имеет значение в интервале 185-200°.
5. Устройство по п.1, в котором вертикальный трубопровод имеет радиус, примерно равный х.
6. Устройство по п.5, в котором переходная секция второго диаметра в рабочем стоянии соединяет вертикальную производственную трубу со второй секцией крекинга под углом, имеющим значение в интервале 175-150°.
7. Устройство по п.1, в котором вертикальная производственная труба дополнительно включает приспособления для впрыскивания закалочной жидкости.
8. Устройство по п.1, в котором сепарационные приспособления включают циклонный сепаратор.
9. Устройство по п.1, в котором плотная нижняя фаза разделительного сосуда снабжена приспособлениями для выпаривания углеводородов с катализатора, полученного с сепарационного приспособления.
10. Устройство по п.1, дополнительно включающее регенерационный сосуд, содержащий приспособления для приема отработанного катализатора из менее плотной фазы разделительного сосуда, средства регенерации катализатора и средства для рецикла регенерированного катализатора в первую секцию крекинга.
11. Способ жидкостного каталитического крекинга углеводородного сырья, включающий:
(a) крекинг углеводородного сырья в присутствии катализатора крекинга в первой каталитической зоне крекинга при температуре в интервале 496-732°С (925-1350°F) и среднечасовой скорости подачи сырья выше 50 ч-1 с целью получения промежуточного продукта крекинга, обогащенного бензином;
(b) крекинг промежуточного крекированного продукта, обогащенного бензином в присутствии указанного катализатора во второй каталитической зоне крекинга при температуре 482-677°С (900-1250°F) и среднечасовой скорости подачи сырья менее 30 ч-1 с получением крекированного продукта, обогащенного пропеном и бутонами, и отработанного катализатора;
(c) отделение отработанного катализатора от крекированного продукта, обогащенного пропеном и бутенами.
12. Способ по п.11, в котором температура первой каталитической зоны крекинга имеет значение в интервале 538-621°С (1000-1150°F).
13. Способ по п.11, в котором значение среднечасовой скорости подачи сырья в первой каталитической зоне крекинга составляет 50-200 ч-1.
14. Способ по п.13, в котором значение среднечасовой скорости подачи сырья в первой каталитической зоне крекинга составляет 70-80 ч-1.
15. Способ по п.11, в котором конверсия в первой каталитической зоне крекинга составляет 35-60%.
16. Способ по п.11, в котором к первой каталитической зоне крекинга добавляют разбавляющий пар в количестве до 20% в расчете на массу углеводородного сырья.
17. Способ по п.11, в котором температура второй каталитической зоны крекинга имеет значение в интервале 524-677°C (975-1250°F).
18. Способ по п.11, в котором значение среднечасовой скорости подачи сырья во второй каталитической зоне крекинга составляет 5-20 ч-1.
19. Способ по п.11, в котором во вторую каталитическую зону крекинга добавляют разбавляющий пар в количестве до 20% в расчете на массу углеводородного сырья.
20. Способ по п.11, дополнительно включающий закалку потока отделенного крекированного продукта.
21. Способ по п.11, дополнительно включающий стадию десорбции отработанного катализатора с целью удаления паров унесенного продукта и регенерацию десорбированного отработанного катализатора с целью его рецикла в первую каталитическую зону крекинга.
22. Способ преобразования системы для каталитического крекинга с псевдоожиженным слоем катализатора в систему глубокого каталитического крекинга, включающий следующие стадии:
(a) удаление средней секции реактора в системе для каталитического крекинга в псевдоожиженном слое катализатора с образованием первой нижней каталитической зоны крекинга для каталитического крекинга углеводородного сырья с получением промежуточного продукта крекинга, обогащенного газолином, которая имеет радиус х, средства подачи углеводородного сырья и средства подачи катализатора крекинга, расположенные в ее нижней части, и верхнюю вертикальную производственную трубу, соединенную с приспособлениями для сепарации системы продукт крекинга/отработанный катализатор;
(b) замену удаленной средней вертикальной секции на вторую расширенную вертикальную реакторную каталитическую секцию крекинга для крекинга указанного промежуточного продукта, обогащенного газолином, с получением олефинов и имеющей радиус у, причем отношение у:х имеет значение в интервале 1,1:1-5,0:1, и оперативное соединение нижней части второй расширенной вертикальной реакторной каталитической секции с верхней частью первой более узкой вертикальной реакторной каталитической секции с помощью переходной секции реактора, а также соединение верхней части второй расширенной каталитической секции крекинга с нижней частью верхней вертикальной производственной трубы.
RU2005118072/12A 2002-01-10 2002-12-20 Устройство и способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья RU2306974C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/043,954 US20030127358A1 (en) 2002-01-10 2002-01-10 Deep catalytic cracking process
US10/043,954 2002-01-10

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005118072A RU2005118072A (ru) 2006-01-20
RU2306974C2 true RU2306974C2 (ru) 2007-09-27

Family

ID=21929781

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005118072/12A RU2306974C2 (ru) 2002-01-10 2002-12-20 Устройство и способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья

Country Status (9)

Country Link
US (3) US20030127358A1 (ru)
EP (1) EP1558372B1 (ru)
AT (1) ATE498455T1 (ru)
AU (1) AU2002364913A1 (ru)
CA (1) CA2502688C (ru)
DE (1) DE60239232D1 (ru)
ES (1) ES2361402T3 (ru)
RU (1) RU2306974C2 (ru)
WO (1) WO2003059502A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2581370C1 (ru) * 2012-03-21 2016-04-20 Юоп Ллк Способ и установка крекинга с псевдоожиженным катализатором
RU2636077C1 (ru) * 2013-12-03 2017-11-20 Далянь Инститьют Оф Кемикал Физикс, Чайниз Академи Оф Сайенсез Реакционное устройство для получения легких олефинов из метанола и/или диметилового эфира
RU2797245C2 (ru) * 2018-07-16 2023-06-01 Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн Способ и система для каталитического крекинга жидких нефтепродуктов

Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7758817B2 (en) * 2006-08-09 2010-07-20 Uop Llc Device for contacting high contaminated feedstocks with catalyst in an FCC unit
EP1892280A1 (en) * 2006-08-16 2008-02-27 BIOeCON International Holding N.V. Fluid catalytic cracking of oxygenated compounds
BRPI0605327B1 (pt) * 2006-12-20 2016-12-20 Petroleo Brasileiro Sa processo para craqueamento catalítico em leito fluidizado de correntes de hidrocarbonetos de petróleo com maximização da produção de olefinas leves
CN101286809A (zh) * 2008-05-07 2008-10-15 中兴通讯股份有限公司 一种多媒体广播条件接收插件更新的方法及装置
US20100018898A1 (en) * 2008-07-28 2010-01-28 William Reagan Composition and methods for preferentially increasing yields of one or more selected hydrocarbon products
CN102177222B (zh) * 2008-09-05 2014-06-18 英特凯特设备有限公司 调节一个或者多个单元中材料藏量的材料提取设备和方法
US8236247B2 (en) * 2008-12-23 2012-08-07 Intercat Equipment, Inc. Material withdrawal apparatus and methods of regulating material inventory in one or more units
US8435401B2 (en) 2009-01-06 2013-05-07 Process Innovators, Inc. Fluidized catalytic cracker with active stripper and methods using same
US9309469B2 (en) * 2009-09-30 2016-04-12 Johnson Matthey Process Technologies, Inc. Apparatus and method for controlling or adding material to one or more units
WO2012083998A1 (en) 2010-12-20 2012-06-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for catalytic cracking of a lipid-containing feedstock derived from microalgae to produce hydrocarbons
WO2012083999A1 (en) 2010-12-20 2012-06-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for catalytic cracking of a lipid - containing feedstock derived from microalgae to produce hydrocarbons
WO2012084000A1 (en) 2010-12-20 2012-06-28 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Process for catalytic cracking of aquatic microbial biomass
WO2013054174A1 (en) 2011-10-12 2013-04-18 Indian Oil Corporation Ltd. A process for enhancing nickel tolerance of heavy hydrocarbon cracking catalysts
WO2013054173A1 (en) 2011-10-12 2013-04-18 Indian Oil Corporation Ltd. A process for production of c3 olefin in a fluid catalytic cracking unit
US9452404B2 (en) 2012-07-12 2016-09-27 Lummus Technology Inc. Fluid cracking process and apparatus for maximizing light olefins or middle distillates and light olefins
CN104974788B (zh) * 2014-04-08 2017-02-22 中石化洛阳工程有限公司 一种催化裂化装置与方法
EP3284804B1 (en) 2016-08-19 2020-04-22 INDIAN OIL CORPORATION Ltd. Production of propylene in a fluid catalytic cracking unit
JP7364467B2 (ja) 2016-09-16 2023-10-18 ラマス・テクノロジー・リミテッド・ライアビリティ・カンパニー 軽質オレフィン収量を最大化するおよび他の適用のための流体接触分解プロセスおよび装置
US10767117B2 (en) 2017-04-25 2020-09-08 Saudi Arabian Oil Company Enhanced light olefin yield via steam catalytic downer pyrolysis of hydrocarbon feedstock
US10870802B2 (en) 2017-05-31 2020-12-22 Saudi Arabian Oil Company High-severity fluidized catalytic cracking systems and processes having partial catalyst recycle
AR111992A1 (es) 2017-06-19 2019-09-11 Dow Global Technologies Llc Sistemas de reactor que comprenden el reciclado de fluidos
US10889768B2 (en) 2018-01-25 2021-01-12 Saudi Arabian Oil Company High severity fluidized catalytic cracking systems and processes for producing olefins from petroleum feeds
US10954453B2 (en) 2018-05-02 2021-03-23 Technip Process Technology, Inc. Maximum olefins production utilizing multi-stage catalyst reaction and regeneration
CN110724553B (zh) 2018-07-16 2021-04-06 中国石油化工股份有限公司 一种采用稀相输送床与快速流化床进行催化裂解的方法和系统
EP3623043A1 (en) 2018-09-13 2020-03-18 INDIAN OIL CORPORATION Ltd. Catalyst composition for enhancing yield of olefins in fluid catalytic cracking process (fcc)
CA3131283A1 (en) 2019-03-04 2020-09-10 China Petroleum & Chemical Corporation Process and system for producing light olefins from inferior oils
TW202104562A (zh) 2019-04-03 2021-02-01 美商魯瑪斯科技有限責任公司 用於升級輕油系列材料之合併有固體分離裝置之分段流體化媒裂程序
TW202112436A (zh) 2019-07-02 2021-04-01 美商魯瑪斯科技有限責任公司 流體催化裂解方法及設備
MY197653A (en) 2019-07-15 2023-06-30 Lummus Technology Inc Fluid catalytic cracking process and apparatus for maximizing light olefin yield and other applications
US11491453B2 (en) * 2020-07-29 2022-11-08 Uop Llc Process and apparatus for reacting feed with a fluidized catalyst over a temperature profile
US11230672B1 (en) 2020-09-01 2022-01-25 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking
US11352575B2 (en) 2020-09-01 2022-06-07 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products that utilize hydrotreating of cycle oil
US11242493B1 (en) 2020-09-01 2022-02-08 Saudi Arabian Oil Company Methods for processing crude oils to form light olefins
US11434432B2 (en) 2020-09-01 2022-09-06 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a greater boiling point fraction with steam
US11505754B2 (en) 2020-09-01 2022-11-22 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products from atmospheric residues
US11230673B1 (en) 2020-09-01 2022-01-25 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of a lesser boiling point fraction with steam
US11332680B2 (en) 2020-09-01 2022-05-17 Saudi Arabian Oil Company Processes for producing petrochemical products that utilize fluid catalytic cracking of lesser and greater boiling point fractions with steam
CN114177840B (zh) * 2020-09-15 2023-01-24 中国石油化工股份有限公司 制备乙烯丙烯的反应系统和方法
US11965133B2 (en) 2021-11-30 2024-04-23 Saudi Arabian Oil Company Methods for processing hydrocarbon feed streams

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3407789A (en) * 1966-06-13 1968-10-29 Stone & Webster Eng Corp Heating apparatus and process
US3647682A (en) * 1968-10-23 1972-03-07 Union Carbide Corp Olefin production by the catalytic treatment of hydrocarbons
US3702886A (en) * 1969-10-10 1972-11-14 Mobil Oil Corp Crystalline zeolite zsm-5 and method of preparing the same
US3820955A (en) * 1970-01-19 1974-06-28 Stone & Webster Eng Corp Horizontal high severity furnace
US3758403A (en) * 1970-10-06 1973-09-11 Mobil Oil Olites catalytic cracking of hydrocarbons with mixture of zsm-5 and other ze
US4433984A (en) * 1979-07-06 1984-02-28 Stone & Webster Engineering Corp. Low residence time solid-gas separation device and system
US4499055A (en) * 1981-09-14 1985-02-12 Exxon Research & Engineering Co. Furnace having bent/single-pass tubes
US4404095A (en) * 1982-07-22 1983-09-13 Mobil Oil Corporation Method and means for separating gaseous materials from finely divided catalyst particles
US4828679A (en) * 1984-03-12 1989-05-09 Mobil Oil Corporation Octane improvement with large size ZSM-5 catalytic cracking
GB8526540D0 (en) * 1985-10-28 1985-12-04 Shell Int Research Solids-fluid separation
US4756886A (en) * 1986-04-10 1988-07-12 Stone & Webster Engineering Corporation Rough cut solids separator
US4892643A (en) * 1986-09-03 1990-01-09 Mobil Oil Corporation Upgrading naphtha in a single riser fluidized catalytic cracking operation employing a catalyst mixture
CN1004878B (zh) * 1987-08-08 1989-07-26 中国石油化工总公司 制取低碳烯烃的烃类催化转化方法
US4814067A (en) * 1987-08-11 1989-03-21 Stone & Webster Engineering Corporation Particulate solids cracking apparatus and process
US5087349A (en) * 1988-11-18 1992-02-11 Stone & Webster Engineering Corporation Process for selectively maximizing product production in fluidized catalytic cracking of hydrocarbons
US5009769A (en) * 1989-02-06 1991-04-23 Stone & Webster Engineering Corporation Process for catalytic cracking of hydrocarbons
US5196172A (en) * 1989-05-16 1993-03-23 Engelhard Corporation Apparatus for the fluid catalytic cracking of hydrocarbon feed employing a separable mixture of catalyst and sorbent particles
US5043058A (en) * 1990-03-26 1991-08-27 Amoco Corporation Quenching downstream of an external vapor catalyst separator
CN1026225C (zh) * 1991-02-28 1994-10-19 中国石油化工总公司石油化工科学研究院 一种稀土y分子筛的制备方法
US5259855A (en) * 1991-09-09 1993-11-09 Stone & Webster Engineering Corp. Apparatus for separating fluidized cracking catalysts from hydrocarbon vapor
US5314610A (en) * 1992-05-29 1994-05-24 Abb Lummus Crest Inc. Staged catalytic cracking process
CN1089641A (zh) * 1992-08-20 1994-07-20 史东及韦伯斯特工程公司 含高和低康拉逊残炭组分的富石蜡原料的催化裂化方法
CN1031646C (zh) * 1992-10-22 1996-04-24 中国石油化工总公司 石油烃的催化转化方法
CN1030287C (zh) * 1992-10-22 1995-11-22 中国石油化工总公司 制取高质量汽油、丙烯、丁烯的烃转化催化剂
CN1034223C (zh) * 1993-03-29 1997-03-12 中国石油化工总公司 制取低碳烯烃的裂解催化剂
CN1034586C (zh) * 1993-11-05 1997-04-16 中国石油化工总公司 多产低碳烯烃的催化转化方法
US5723040A (en) * 1994-09-22 1998-03-03 Stone & Webster Engineering Corporation Fluid catalytic cracking process and apparatus
US5662868A (en) * 1994-09-22 1997-09-02 Stone & Webster Engineering Corporation Short residence time cracking apparatus and process
US5981818A (en) * 1995-03-21 1999-11-09 Stone & Webster Engineering Corp. Integrated cracking and olefins derivative process utilizing dilute olefins
US6010618A (en) * 1997-12-05 2000-01-04 Uop Llc FCC process with two zone short contact time reaction conduit
US6113776A (en) * 1998-06-08 2000-09-05 Uop Llc FCC process with high temperature cracking zone
CN1081222C (zh) * 1999-06-23 2002-03-20 中国石油化工集团公司 一种降低液化气和汽油中烯烃含量的催化转化方法
EP1046696B1 (en) * 1999-04-23 2014-06-11 China Petrochemical Corporation A catalytic conversion process for producing isobutane and isoparaffin-enriched gasoline

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2581370C1 (ru) * 2012-03-21 2016-04-20 Юоп Ллк Способ и установка крекинга с псевдоожиженным катализатором
RU2636077C1 (ru) * 2013-12-03 2017-11-20 Далянь Инститьют Оф Кемикал Физикс, Чайниз Академи Оф Сайенсез Реакционное устройство для получения легких олефинов из метанола и/или диметилового эфира
RU2797245C2 (ru) * 2018-07-16 2023-06-01 Чайна Петролеум Энд Кемикал Корпорейшн Способ и система для каталитического крекинга жидких нефтепродуктов

Also Published As

Publication number Publication date
EP1558372A1 (en) 2005-08-03
ATE498455T1 (de) 2011-03-15
RU2005118072A (ru) 2006-01-20
DE60239232D1 (de) 2011-03-31
WO2003059502A1 (en) 2003-07-24
EP1558372A4 (en) 2007-04-04
US20050163674A1 (en) 2005-07-28
AU2002364913A1 (en) 2003-07-30
US20030127358A1 (en) 2003-07-10
US6905591B2 (en) 2005-06-14
CA2502688A1 (en) 2003-07-24
CA2502688C (en) 2008-06-03
US7479218B2 (en) 2009-01-20
US20040060846A1 (en) 2004-04-01
EP1558372B1 (en) 2011-02-16
ES2361402T3 (es) 2011-06-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2306974C2 (ru) Устройство и способ глубокого каталитического крекинга углеводородного сырья
EP3630924B1 (en) High-severity fluidized catalytic cracking processes having partial catalyst recycle
US9434892B2 (en) Two stage fluid catalytic cracking process and apparatus
US4422925A (en) Catalytic cracking
US9458394B2 (en) Fluidized catalytic cracking of paraffinic naphtha in a downflow reactor
JP5459932B2 (ja) ２つの流動反応帯域を一体型の気／固分離システムと共に有する新しい反応器
JP5436209B2 (ja) 転換増強方法及び生成物流を生産する生産方法
US9816037B2 (en) Methods and systems for increasing production of middle distillate hydrocarbons from heavy hydrocarbon feed during fluid catalytic cracking
WO2021173479A1 (en) A fluid catalytic cracking process for cracking multiple feedstocks
CN108350367B (zh) 流化催化裂化的方法和系统
US20130172173A1 (en) Upflow regeneration of fcc catalyst for multi stage cracking
EP1713884B1 (en) Method for selective component cracking to maximize production of light olefins
US5538625A (en) Process and apparatus for the steam cracking of hydrocarbons in the fluidized phase
JP2022540497A (ja) 軽質オレフィン収率の最大化および他の用途のための流動接触分解プロセスおよび装置
JP3948905B2 (ja) 重質油の流動接触分解法
JP4223690B2 (ja) 重質油の流動接触分解方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20121221