RU2224605C2 - Способ изготовления горячекатаных полос и листов - Google Patents

Способ изготовления горячекатаных полос и листов Download PDF

Info

Publication number
RU2224605C2
RU2224605C2 RU2001106994/02A RU2001106994A RU2224605C2 RU 2224605 C2 RU2224605 C2 RU 2224605C2 RU 2001106994/02 A RU2001106994/02 A RU 2001106994/02A RU 2001106994 A RU2001106994 A RU 2001106994A RU 2224605 C2 RU2224605 C2 RU 2224605C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
slab
temperature
heating furnace
mill
thickness
Prior art date
Application number
RU2001106994/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2001106994A (ru
Inventor
Удо ФАЛЬКЕНРЕК (DE)
Удо Фалькенрек
Уве КВИТМАН (DE)
Уве КВИТМАН
Харальд ВЕХАГЕ (DE)
Харальд Вехаге
Original Assignee
Эс-Эм-Эс ДЕМАГ АГ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эс-Эм-Эс ДЕМАГ АГ filed Critical Эс-Эм-Эс ДЕМАГ АГ
Publication of RU2001106994A publication Critical patent/RU2001106994A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2224605C2 publication Critical patent/RU2224605C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
    • B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
    • B21B1/34—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by hot-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)
  • Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
  • Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу изготовления горячекатаных полос и листов. Способ осуществляют на производственной установке, состоящей из установки непрерывной разливки для слябов толщиной от 100 до 180 мм, очистителя окалины, одно- или многоступенчатого прокатного устройства с объединенным обжимным станом или без него, участка охлаждения, нагревательной печи и стана Стеккеля. Между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью пластически деформируют только крайний поверхностный слой сляба, предварительно очищенного от окалины, причем этот слой рекристаллизуется во время и после пластического деформирования, а затем его ступенчато охлаждают до температуры ниже точки Аr3 превращения и выдерживают до завершения структурного превращения рекристаллизованного мелкозернистого аустенита в феррит/перлит. Способ позволяет обрабатывать стали с более высоким содержанием меди, алюминия и азота при отсутствии трещин или расслоения материала. 4 з. п.ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение относится к способу изготовления горячекатаных полос и листов на производственной установке, состоящей из установки непрерывной разливки для слябов толщиной от 100 до 180 мм с температурой на выходе свыше 1000oС, нагревательной печи и стана Стеккеля.
В известной под названием FFM (Flexible Flat Mill) производственной установке для изготовления горячекатаных полос и листов сляб толщиной 100-180 мм транспортируется от установки непрерывной разливки с помощью рольганга непосредственно к нагревательной печи, загружается в печь в горячем состоянии, нагревается и после выхода из нагревательной печи прокатывается в одно- или многоступенчатом стане Стеккеля в полосу или в один или несколько листов.
Обычно температура сляба на выходе из установки непрерывной разливки составляет от 1000 до 1150oС и снижается во время транспортировки к нагревательной печи по рольгангу. Горячая загрузка в нагревательную печь происходит при температуре от 750 до 950oС. В нагревательной печи сляб равномерно нагревается по толщине, ширине и высоте до температуры 1050-1280oС в зависимости от материала.
Для горячей загрузки характерно, что перед первым пластическим деформированием в прокатном стане по толщине сляба не происходит или происходит лишь в небольшой степени структурное превращение аустенит - феррит/перлит в поверхностной области, если температура наружной поверхности при транспортировке сляба от установки непрерывной разливки до нагревательной печи не опустится ниже температуры структурного превращения или опустится лишь незначительно и ненадолго. Возникающий при затвердевании сляба крупнозернистый первичный аустенит сохраняется до пластического деформирования в прокатном стане. Величина зерен аустенита может еще увеличиться в нагревательной печи в зависимости от материала и технологии нагрева.
Способ горячей загрузки по сравнению со способом холодной загрузки дает экономию энергии и времени во время процесса нагревания.
Описанный способ горячей загрузки оправдал себя для сталей с содержанием меди менее 0,3%. При большем содержании меди в стали медь, высвобождающаяся при образовании окалины в нагревательной печи, откладывается на границах зерен первичного аустенита. В зависимости от содержания меди, температуры нагрева и образования окалины эти отложения меди на границах зерен могут во время пластического деформирования в прокатном стане привести к расслоению материала в виде появления сетчатых трещин.
В ЕР 0686702 А1 для решения этой проблемы, возникающей также в установках для разливки и прокатки тонких слябов, предложено охлаждать наружную поверхность тонких слябов толщиной 40-70 мм на участке охлаждения, расположенном за установкой непрерывной разливки, до температуры ниже температуры Аr3 таким образом, что в поверхностной области глубиной по меньшей мере 2 мм происходит по меньшей мере 70%-ное структурное превращение аустенита в феррит/перлит с новой ориентацией границ зерен аустенита после повторного нагрева в печи с роликовым подом. Средняя температура наружной поверхности при охлаждении на участке охлаждения не должна опускаться ниже порога мартенситного превращения соответствующего материала.
Установлено, что в общем случае при прокатке блюмов, прокатных заготовок и слябов определенного химического состава трещины или расслоения материала возникают, если горячую загрузку в нагревательную печь используют как непосредственное связующее звено между установкой непрерывной разливки и прокатным станом.
В JP 59-189001 для прокатных заготовок из углеродистых сталей, содержащих 5-100 частей на тысячу бора, 0,03-0,15% серы и 0,5-2,0% кремния, с целью избежания появления трещин в материале при прокатке также предложено быстрое охлаждение крайнего поверхностного слоя на участке между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью.
В ЕР 0587150 А1 в качестве причины возникновения трещин в материале при прокатке успокоенных алюминием сталей, содержащих 0,008-0,030% N и 0,03-0,25% Pb, указано осаждение нитрида алюминия во время горячей загрузки. Чтобы не допустить осаждения нитрида алюминия, рекомендуется быстрое охлаждение крайнего поверхностного слоя блюмов со структурным превращением в бейнитной области. Быстрое охлаждение выполняют на участке между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью.
В US 5634512 в качестве причины образования трещин в блюмах, прокатных заготовках и слябах в результате растягивающих напряжений при охлаждении на воздухе указано осаждение Al, V и N во время горячей загрузки. Также предложено быстрое охлаждение крайнего поверхностного слоя толщиной по меньшей мере 10 мм до температуры 400oС с последующим самоотпуском до 900oС благодаря теплу, исходящему из сердцевины. Установка для быстрого охлаждения находится между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью. Предусмотрены управление и регулировка охлаждающего устройства в зависимости от материала.
Общим для описанных известных решений является то, что подлинные причины, процессы или механизмы, которые приводят к образованию трещин и расслоений материала при использовании горячей загрузки в технологическом процессе "установка непрерывной разливки - нагревательная/выравнивающая печь - прокатный стан", до сих пор однозначно не объяснены. Упоминалось, что имеет место сочетание нескольких названных причин. В общем, в известных решениях предлагается быстрое охлаждение крайнего поверхностного слоя отливки ниже температуры структурного превращения с последующим отпуском благодаря теплу, исходящему от сердцевины. Об опасности частичного снижения температуры наружной поверхности ниже порога мартенситного превращения говорится во всех упомянутых патентах, что показано на фиг.1а линией, соответствующей уровню техники. На фиг. 1а показано изменение температуры наружной поверхности во времени.
Устройства для быстрого охлаждения в известных из уровня техники решениях предлагается размещать между установкой непрерывной разливки и нагревательной или выравнивающей печью. Частичное превращение крайнего поверхностного слоя в феррит/перлит связано с измельчением зерен и новой ориентацией границ зерен аустенита после повторного нагрева, что видно на фиг.1b и 2 по линии, соответствующей уровню техники.
Исследования также показали, что для сталей, содержащих более чем 0,3% меди, 0,02-0,05% Аl и 0,008-0,020% N и имеющих соотношение медь/никель более 3, несмотря на быстрое охлаждение крайнего поверхностного слоя сляба с частичным структурным превращением после установки непрерывной разливки и перед загрузкой в нагревательную печь, при последующей прокатке сляба в полосы возникают трещины или расслоение материала.
Задача изобретения состоит в том, чтобы в комбинированной установке для производства полос или листов описанного выше типа можно было обрабатывать стали с более высоким содержанием Сu, Аl и N при отсутствии указанных недостатков.
Согласно изобретению между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью пластически деформируют только крайний поверхностный слой сляба, очищенного перед этим от окалины, во время и после пластического деформирования этот слой рекристаллизуется, а затем его многоступенчато охлаждают до температуры ниже точки Аr3 превращения и выдерживают до завершения структурного превращения рекристаллизованного мелкозернистого аустенита в феррит/перлит.
Это означает, что перед загрузкой сляба в нагревательную печь он проходит через устройство деформирования поверхностного слоя, состоящее из очистителя окалины, одно- или многоступенчатого прокатного устройства, объединенного с обжимным станом или без него, и управляемого и регулируемого участка охлаждения. В очистителе окалины наружная поверхность полностью очищается от окалины.
В предпочтительном варианте изобретения предусмотрено, что сляб пластически деформируют с общим обжатием 5-15% и оптимизированным по отношению к диаметру коэффициентом Id/hm зазора между валками, составляющим менее 0,8. Скорость прокатки соответствует скорости литья. Благодаря оптимизации диаметра валков и обжатия предложенный коэффициент зазора между валками, равный отношению длины, на которой осуществляется давление, к средней высоте проката, устанавливается так, что согласно другому признаку изобретения толщина поверхностной области благодаря выбору обжатия и коэффициента зазора между валками соответствует максимум одной четверти толщины сляба, в то время как область сердцевины остается почти не деформированной.
Благодаря деформации поверхностная область отлитого материала в зазоре между валками соответствующей клети прокатного устройства частично или полностью динамически рекристаллизуется в зависимости от условий пластического деформирования. После выхода из зазора между валками соответствующей клети прокатного узла происходит частичная или полная статическая рекристаллизация деформированного крайнего поверхностного слоя проката. Изменение температуры крайнего поверхностного слоя показано на фиг.1а штриховой линией. Благодаря динамической и статической рекристаллизации осуществляется измельчение зерен крайнего поверхностного слоя (сравни фиг.1b, штриховая линия), т.е. крупнозернистый первичный аустенит переходит в прокатанную мелкозернистую структуру.
Во избежание роста зерен в крайнем поверхностном слое вследствие все еще высокой температуры от 850 до 1050oС, после окончания рекристализации его многоступенчато охлаждают на участке охлаждения. При этом температура опускается ниже температуры Аr3 превращения, вследствие чего рекристаллизованные и измельченные в результате прокатки зерна крайнего поверхностного слоя значительно быстрее, по сравнению с известным способом 1, преобразуются в еще более мелкую ферритную/перлитную структуру (сравни фиг.1 и 2). Согласно изобретению интенсивность охлаждения, обеспечиваемая на участке охлаждения, состоящем из нескольких групп распылителей, управляется и регулируется таким образом, что температура наружной поверхности сляба не достигает области образования бейнита и не опускается ниже порога мартенситного превращения для соответствующего материала.
Многоступенчатое охлаждение крайнего поверхностного слоя выполняют до тех пор, пока не произойдет 100%-ное превращение рекристаллизованных и измельченных зерен в феррит/перлит. Для этого предусмотрено, что управляющие и регулирующие системы регулируют давление среды в группах распылителей участка охлаждения в зависимости от толщины сляба и скорости литья, средней температуры крайнего поверхностного слоя, при выдерживании температуры и времени охлаждения, необходимых для 100%-ного структурного превращения, а также начальной температуры образования бейнита и начальной температуры мартенситного превращения соответствующего материала.
Благодаря операциям пластического деформирования крайнего поверхностного слоя и его ступенчатого охлаждения ниже температуры Аr3 превращения, проводимым до загрузки сляба в нагревательную печь, получается значительно более мелкозернистая структура феррит/перлит по сравнению с известными способами (сравни фиг.1b) Кроме того, благодаря указанным операциям при повторном нагревании вследствие структурного превращения достигается полная новая ориентация границ зерен аустенита со значительно более мелкими зернами.
Благодаря полной новой ориентации границ зерен аустенита со значительно более мелкими зернами при горячей загрузке на описанной производственной установке могут обрабатываться стали с содержанием меди более 0,3% и добавками Аl и N, а также с соотношением медь/никель более 3.

Claims (5)

1. Способ изготовления горячекатаных полос и листов в производственной установке, состоящей из установки непрерывной разливки для слябов толщиной от 100 до 180 мм, очистителя окалины, одно- или многоступенчатого прокатного устройства с объединенным обжимным станом или без него, участка охлаждения, нагревательной печи и стана Стеккеля, отличающийся тем, что между установкой непрерывной разливки и нагревательной печью пластически деформируют только крайний поверхностный слой сляба, очищенного перед этим от окалины, причем во время и после пластического деформирования этот слой рекристаллизуется, после чего его многоступенчато охлаждают до температуры ниже точки Аr3 превращения и выдерживают до завершения структурного превращения рекристаллизованного мелкозернистого аустенита в феррит/перлит.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сляб пластически деформируют с общим обжатием 5-15% и оптимизированным по отношению к диаметру коэффициентом 1d/hm зазора между валками, составляющим менее 0,8.
3. Способ по любому из п.1 или 2, отличающийся тем, что толщина пластически деформированной поверхностной области благодаря выбору обжатия и коэффициента зазора между валками составляет максимум одну четверть толщины сляба.
4. Способ по любому из п.1 или 3, отличающийся тем, что неинтенсивность охлаждения на участке охлаждения, состоящем из нескольких групп распылителей, управляется и регулируется таким образом, что поверхностная температура сляба не достигает области образования бейнита и не опускается ниже порога мартенситного превращения для соответствующего материала.
5. Способ по любому из п.1 или 4, отличающийся тем, что управляющие и регулирующие системы регулируют давление среды в группах распылителей участка охлаждения в зависимости от соответствующей толщины сляба и скорости разливки, средней температуры крайнего поверхностного слоя, при выдерживании температуры и времени охлаждения, необходимых для 100%-ного структурного превращения, а также начальной температуры образования бейнита и начальной температуры мартенситного превращения.
RU2001106994/02A 1998-09-14 1999-09-08 Способ изготовления горячекатаных полос и листов RU2224605C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19843200A DE19843200C1 (de) 1998-09-14 1998-09-14 Verfahren zur Erzeugung von Warmband und Blechen
DE19843200.3 1998-09-14

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2001106994A RU2001106994A (ru) 2003-03-20
RU2224605C2 true RU2224605C2 (ru) 2004-02-27

Family

ID=7881679

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2001106994/02A RU2224605C2 (ru) 1998-09-14 1999-09-08 Способ изготовления горячекатаных полос и листов

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6451136B1 (ru)
EP (1) EP1112128B1 (ru)
CN (1) CN1142038C (ru)
AT (1) ATE230315T1 (ru)
AU (1) AU1149200A (ru)
CA (1) CA2344423C (ru)
DE (2) DE19843200C1 (ru)
ES (1) ES2186438T3 (ru)
RU (1) RU2224605C2 (ru)
WO (1) WO2000015362A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2660504C1 (ru) * 2017-05-10 2018-07-06 Николай Петрович Белокопытов Способ производства широких толстых листов из нержавеющих сталей

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2951198B1 (fr) 2009-10-12 2013-05-10 Snecma Traitements thermiques d'aciers martensitiques inoxydables apres refusion sous laitier
DE102013212951A1 (de) 2013-07-03 2015-01-22 Sms Siemag Ag Gießwalzanlage und Verfahren zum Herstellen von metallischem Walzgut
CN105195700A (zh) * 2014-06-23 2015-12-30 鞍钢股份有限公司 一种避免直装轧制厚板表面裂纹的方法
EP3769862A1 (de) * 2019-07-24 2021-01-27 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur herstellung eines tiefziehbaren fertigbands aus stahl in einer giess-walz-verbundanlage
CN111876664B (zh) * 2020-06-19 2022-04-12 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种50CrVA热轧弹簧宽钢板的制造方法

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58164751A (ja) * 1982-03-23 1983-09-29 Daido Steel Co Ltd 冷間鍛造用鋼およびその製造方法
JPS59189001A (ja) * 1983-04-08 1984-10-26 Sumitomo Electric Ind Ltd 鋼の熱片直送圧延方法
JPS62212001A (ja) * 1986-03-13 1987-09-18 Sumitomo Metal Ind Ltd 鋼片の表面割れを防止した熱間圧延法
JPS63168260A (ja) * 1986-12-30 1988-07-12 Aichi Steel Works Ltd 連続鋳造片の熱間加工法
JPH0688125A (ja) * 1992-09-09 1994-03-29 Aichi Steel Works Ltd 連続鋳造片及び鋼塊の熱間加工法
US5464246A (en) * 1993-02-19 1995-11-07 Simula Inc. Inflatable tubular cushions for crash protection of seated automobile occupants
EP0650790B2 (en) * 1993-10-29 2013-10-16 DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. Method for thermal surface treatment in a continuous casting machine
DE4416752A1 (de) * 1994-05-13 1995-11-16 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Produktionsanlage zur Erzeugung von Warmbreitband

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2660504C1 (ru) * 2017-05-10 2018-07-06 Николай Петрович Белокопытов Способ производства широких толстых листов из нержавеющих сталей

Also Published As

Publication number Publication date
WO2000015362A1 (de) 2000-03-23
CA2344423A1 (en) 2000-03-23
ES2186438T3 (es) 2003-05-01
EP1112128A1 (de) 2001-07-04
CN1142038C (zh) 2004-03-17
US6451136B1 (en) 2002-09-17
DE19843200C1 (de) 1999-08-05
DE59903924D1 (de) 2003-02-06
AU1149200A (en) 2000-04-03
CN1317999A (zh) 2001-10-17
EP1112128B1 (de) 2003-01-02
ATE230315T1 (de) 2003-01-15
CA2344423C (en) 2007-09-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2302304C2 (ru) Способ и установка для изготовления горячекатаной полосы из аустенитных нержавеющих сталей
AU2007264101C1 (en) A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs
US7491276B2 (en) Production method and installation for producing thin flat products
US3981752A (en) Method for controlling the temperature of steel during hot-rolling on a continuous hot-rolling mill
WO2000003042B1 (en) Method and apparatus for producing martensite- or bainite-rich steel using steckel mill and controlled cooling
KR100353080B1 (ko) 열간광폭스트립을제조하기위한방법및생산설비
RU2224605C2 (ru) Способ изготовления горячекатаных полос и листов
KR19990077215A (ko) 강 밴드의 열간 압연에 적합한 공정
US4016740A (en) Method and an apparatus for the manufacture of a steel sheet
JP2006527790A5 (ru)
JPS646249B2 (ru)
JP4529517B2 (ja) 高炭素鋼板の製造方法および製造設備
US6835253B1 (en) Method for producing a hot strip
Heedman et al. Controlled rolling of plates with forced-water cooling during rolling
RU2001106994A (ru) Способ изготовления горячекатаных полос и листов
US6284069B1 (en) Hot-rolling steel strip
KR100368238B1 (ko) 후강판의 온도제어압연방법_
Appell Ferrite rolling
SU1726077A1 (ru) Стан дл гор чей прокатки сортового упрочненного проката
CN117564237A (zh) 一种降低厚板坯热装裂纹发生率的方法
SU1123752A1 (ru) Способ охлаждени гор чекатаного листового проката
SU1444371A1 (ru) Способ термической обработки прокатных валков
RU2187561C2 (ru) Способ производства полос из малоуглеродистой горячекатаной стали
JP2007146222A (ja) 鋼板の製造方法
Mohapatra et al. inadequate heating in the furnaces at these lines. The laboratory simulation of annealing cycles followed annealing furnace temperature remained mostly by its implementation during the plant trial was

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20130909