RU2193542C2 - Углерод-углеродный композитный материал и способ его изготовления - Google Patents
Углерод-углеродный композитный материал и способ его изготовления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2193542C2 RU2193542C2 RU99116312/03A RU99116312A RU2193542C2 RU 2193542 C2 RU2193542 C2 RU 2193542C2 RU 99116312/03 A RU99116312/03 A RU 99116312/03A RU 99116312 A RU99116312 A RU 99116312A RU 2193542 C2 RU2193542 C2 RU 2193542C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- carbon
- foam
- pressure
- pitch
- temperature
- Prior art date
Links
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 16
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 73
- 239000011295 pitch Substances 0.000 claims abstract description 64
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 54
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 33
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 239000011302 mesophase pitch Substances 0.000 claims abstract description 25
- 239000002783 friction material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 238000005187 foaming Methods 0.000 claims abstract description 18
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims abstract description 18
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims abstract description 16
- 238000005056 compaction Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 86
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 33
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 31
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 25
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 claims description 23
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 claims description 20
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 11
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000006261 foam material Substances 0.000 claims description 7
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 5
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000000280 densification Methods 0.000 claims description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 3
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 3
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 claims 1
- 229920000049 Carbon (fiber) Polymers 0.000 abstract description 14
- 239000004917 carbon fiber Substances 0.000 abstract description 14
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 239000004033 plastic Substances 0.000 abstract 2
- 239000002657 fibrous material Substances 0.000 abstract 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 21
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 21
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 14
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 13
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 13
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 12
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 12
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 8
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 7
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 description 7
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 7
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 6
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 6
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 5
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 5
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 5
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 4
- 238000001513 hot isostatic pressing Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 4
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 4
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 4
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 4
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 3
- 229910021469 graphitizable carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 3
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 3
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 3
- 0 C(C1)*C1C(CCC1)*1C1C=CC1 Chemical compound C(C1)*C1C(CCC1)*1C1C=CC1 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 2
- 210000002421 cell wall Anatomy 0.000 description 2
- 239000002666 chemical blowing agent Substances 0.000 description 2
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 239000011294 coal tar pitch Substances 0.000 description 2
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- DOTMOQHOJINYBL-UHFFFAOYSA-N molecular nitrogen;molecular oxygen Chemical compound N#N.O=O DOTMOQHOJINYBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 2
- 229920002239 polyacrylonitrile Polymers 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000009715 pressure infiltration Methods 0.000 description 2
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 238000002411 thermogravimetry Methods 0.000 description 2
- 239000012815 thermoplastic material Substances 0.000 description 2
- 239000004604 Blowing Agent Substances 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010019345 Heat stroke Diseases 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011337 anisotropic pitch Substances 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000007833 carbon precursor Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001311 chemical methods and process Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000002180 crystalline carbon material Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 239000003733 fiber-reinforced composite Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N furfuryl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CO1 XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001171 gas-phase infiltration Methods 0.000 description 1
- 238000007429 general method Methods 0.000 description 1
- 229910021397 glassy carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009776 industrial production Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 238000010297 mechanical methods and process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003278 mimic effect Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N nitrogen dioxide Inorganic materials O=[N]=O JCXJVPUVTGWSNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021470 non-graphitizable carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000011301 petroleum pitch Substances 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000012704 polymeric precursor Substances 0.000 description 1
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 238000007514 turning Methods 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
- 239000002759 woven fabric Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/52—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite
- C04B35/521—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite obtained by impregnation of carbon products with a carbonisable material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
- C04B35/52—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics based on carbon, e.g. graphite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10C—WORKING-UP PITCH, ASPHALT, BITUMEN, TAR; PYROLIGNEOUS ACID
- C10C3/00—Working-up pitch, asphalt, bitumen
- C10C3/02—Working-up pitch, asphalt, bitumen by chemical means reaction
- C10C3/04—Working-up pitch, asphalt, bitumen by chemical means reaction by blowing or oxidising, e.g. air, ozone
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D69/00—Friction linings; Attachment thereof; Selection of coacting friction substances or surfaces
- F16D69/02—Composition of linings ; Methods of manufacturing
- F16D69/023—Composite materials containing carbon and carbon fibres or fibres made of carbonizable material
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/30—Self-sustaining carbon mass or layer with impregnant or other layer
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относится к созданию фрикционных материалов из уплотненной углеродной пены. В соответствии с изобретением углерод-углеродный материал изготавливают из углеродной пенопластовой заготовки с открытыми порами, полученной из мезофазного пека, которую подвергают углеродному уплотнению с применением одного из процессов CVD, HIP, PIC, VPI, инжекции пека, полимера или же любой их комбинации. За счет использования пенопластовой заготовки, в которой имитирована микроструктура углеродного волокна, полученной при помощи единственной операции вспенивания вместо трудоемкого процесса изготовления материала из углеродного волокна, создан материал с высокими конструкционными характеристиками, стоимость которого значительно меньше стоимости аналогичных волоконных материалов. Полученный комбинированный композиционный материал обладает структурными, термическими и/или трибологическими свойствами и может быть использован в качестве фрикционных материалов, материалов для теплового регулирования или конструкционных материалов. 9 с. и 11 з.п. ф-лы, 1 табл., 21 ил.
Description
Изобретение имеет отношение к созданию фрикционных материалов за счет использования пенопластовой (вспененной) заготовки с открытыми ячейками и уплотнения заготовки углеродным материалом, и связано, в частности, с изготовлением фрикционных материалов для авиатормозов.
В качестве фрикционных материалов для авиатормозов широко используют углерод-углеродные композитные материалы. Такие композитные материалы являются привлекательными потому, что они имеют малый вес и могут работать при очень высоких температурах, а также потому, что они могут поглощать энергию и преобразовывать ее в теплоту. Существенным недостатком таких композитных материалов является высокая стоимость исходных материалов, из которых изготавливают узлы авиатормозов. Особенно важна стоимость углеродного волокна, так как в композитном материале иногда используется до 45% такого волокна. Часто стоимость волокна является определяющей в стоимости фрикционного материала. Другим недостатком является то, что процесс изготовления композитного материала на основе углеродного волокна является длительным. Полный процесс изготовления углеродного диска тормоза может потребовать недель, а иногда и месяцев, что неприемлемо в современном производстве. В высшей степени желательно уменьшить стоимость и сократить время изготовления углерод-углеродного композитного материала.
В соответствии с настоящим изобретением предлагается устранение указанных основных недостатков изготовления углерод-углеродного композитного материала, а именно, высокой стоимости и длительного цикла изготовления. Как указывалось Хэджером и Лэйком (Hager and Lake "Novel Hybrid Composites Based on Carbon Foams" ("Новые гибридные композитные материалы на базе углеродных пенопластов"), Mat. Res. Soc. Symp. Proc., Vol. 270, (1992), pp. 2933), существует возможность создания сетчатой углеродной пенопластовой структуры из мезофазного пека. Такая структура имеет свойства, главным образом соответствующие свойствам волокна. После получения такого пенопласта он может быть использован для образования композитного материала, который будет вести себя во многих отношениях аналогично упрочненному углеродным волокном композитному материалу. За счет использования пенопластовой заготовки вместо углеродного волокна может быть создан волокнистый предшественник с малой стоимостью, причем заготовка может быть создана при помощи единственной операции вспенивания вместо использования трудоемкого процесса изготовления игольного углеродного тканого материала со сшиванием заготовки или с изготовлением волокнистых препрегов, которые уплотняются при последующем формовании.
Использование пенопластовых заготовок для изготовления фрикционного материала раскрыто в патенте США No. 4,537,823. В отличие от него в настоящем изобретении является предпочтительным: 1) использование типично графитизируемого углеродного пенопласта из мезофазного пека, а не стекловидного углеродного пенопласта, 2) заполнение пустот углеродным материалом, а не полимерным материалом или суспензией, и 3) создание пенопластов с размерами пор менее 500 мкм для облегчения последующего уплотнения.
Углеродные пенопласты из мезофазного пека раскрыты Мета и др. и публикации Mehta et al. "Graphitic Carbon Foams" ("Графитовые углеродные пенопласты"), American Carbon Society. 21-я Конференция по применению углерода, Буффало, США, 13-18 июня 1993 г. Указанные пенопласты не подвергались уплотнению, так как они были предназначены для легких конструкционных применений, где уплотнение не требуется.
Таким образом, известны пенопласты из углеродных материалов и известны также способы их изготовления для применения в качестве средств абсорбции или фильтрации, а также в качестве подложек для катализаторов, причем такие пенопласты главным образом изготавливают из полимерных предшественников (термореактивных и термопластичных), обычно с получением аморфных или некристаллических углеродных материалов.
В настоящем изобретении предлагается использование таких предшественников, которые позволяют получать углеродные пенопластовые заготовки с сетчатой структурой, имеющей стойки (связи) и обладающей свойствами, подобными свойствам волокна. Стойки могут быть образованы кристаллическим, анизотропным или графитизируемым углеродом, так что в области стоек (определение которым дается ниже) материал из углеродного пенопласта или изотропного неграфитизируемого углерода имеет высокую прочность, соответствующую волокнам на базе пека. Твердые области стоек в пенопласте могут иметь длину от десятых до тысячных долей микрона и диаметр размером в десятые доли микрона, что позволяет иметь пустоты размерами от десятых до сотых долей микрона, так что могут быть обеспечены высокие конечные объемные плотности после CVD (осаждения из газовой фазы) или уплотнения из жидкой фазы. Тонкие характеристики областей стоек в пенопласте позволяют иметь предпочтительную ориентацию кристаллитов в мезофазном углеродном предшественнике вдоль оси стойки, имитируя микроструктуры углеродного волокна. Материал пенопластовой основы может контролироваться для получения либо объемных изотропных, либо объемных анизотропных свойств. Среди предшественников можно указать мезофазный пек, полиакрилонитрил ("PAN") и поливинилхлорид ("PVC"), а также некоторые полимеры, такие как фенольные смолы и фуриловый спирт. Пековые предшественники подвергаются жидкокристаллическому (мезофазному) формованию в ходе пиролиза, что приводит к получению углерода с кристаллическим порядком. В настоящее время имеются мезофазные пеки, которые уже имеют жидкокристаллические свойства и являются идеальным предшественником для пенопластов. Термин "полимер" включает в себя пек, в том случае, когда пек или полимер используют как предшественник для углеродных материалов. Желательно получать пенопласты с контролируемой пористой структурой, которая является связанной (сетчатой), так что она может быть уплотнена при помощи осаждения из газовой фазы (CVD) или при помощи процессов уплотнения жидкой фазы, таких как горячее изостатическое прессование (НIР), карбонизация пропиткой под давлением (PIC), вакуумная инфильтрация под давлением (VPI), а также при помощи инжекции пека или полимера или же комбинации указанных процессов уплотнения.
Задачами настоящего изобретения являются:
(1) Получение графитизируемой сетчатой пенопластовой заготовки, в которой структура "стоек" имитирует свойства углеродных волокон (для получения прямой замены заготовок из углеродных волокон). Подобные волокнам свойства получают при помощи стоечных элементов за счет использования жидкокристаллического предшественника (такого как мезофазный пек) и действия деформации (как продольной, так и сдвига), происходящего в процессе пенообразования (выстраивание жидких кристаллов вдоль стоек, созданных в ходе пенообразования и усиленных в ходе последующей тепловой обработки).
(1) Получение графитизируемой сетчатой пенопластовой заготовки, в которой структура "стоек" имитирует свойства углеродных волокон (для получения прямой замены заготовок из углеродных волокон). Подобные волокнам свойства получают при помощи стоечных элементов за счет использования жидкокристаллического предшественника (такого как мезофазный пек) и действия деформации (как продольной, так и сдвига), происходящего в процессе пенообразования (выстраивание жидких кристаллов вдоль стоек, созданных в ходе пенообразования и усиленных в ходе последующей тепловой обработки).
(2) Получение неграфитизируемой сетчатой пенопластовой структуры заготовки и последующее нанесение графитизируемого материала вокруг стоечных элементов, чтобы имитировать свойства волокна. Графитизируемый материал может быть нанесен при помощи CVD или за счет смачивания поверхностей стоек жидкокристаллическим материалом.
(3) Получение пенопластовой заготовки с сетчатой структурой, которая может быть дополнительно уплотнена за счет указанных выше известных процессов. Пористость, созданная сетчатой структурой, позволяет произвести диффузию газов или ввод жидкостей внутрь структуры.
(4) Получение пенопластовых заготовок, которые подходят для изготовления углерод-углеродных композитных материалов, используемых как фрикционные материалы для авиатормозов, а также как материалы для теплового регулирования или для конструкционных применений. Пенопластовую заготовку затем уплотняют при помощи углерода или углеродного материала, а также при помощи иных наполнителей, чтобы усилить конструкционные, тепловые или трибологические (фрикционные) свойства, чтобы в результате получить фрикционный материал, материал для теплового регулирования или конструкционный материал. Комбинированный композитный материал должен обладать структурными, термическими и/или трибологическими свойствами, которые необходимы для применения в качестве фрикционных материалов, материалов для теплового регулирования или конструкционных материалов.
Настоящее изобретение обеспечивает следующие преимущества по сравнению с известными способами изготовления углерод-углеродных композитных материалов:
(1) Мезофазный пек, а также другие выбранные термопластичные предшественники позволяют получать кристаллические графитизируемые углеродные материалы высокого качества. В дополнение к этому, области стоек углеродного пенопласта создают непрерывную сеть волокнистого упрочнения в отличие от разрывного упрочнения, имеющегося в композитных материалах, упрочненных волокном. Поэтому пенопластовые заготовки обеспечивают лучшую теплопередачу. Теплопередача представляет собой важный фактор при поглощении тепла в авиатормозах и в материалах для теплового регулирования.
(1) Мезофазный пек, а также другие выбранные термопластичные предшественники позволяют получать кристаллические графитизируемые углеродные материалы высокого качества. В дополнение к этому, области стоек углеродного пенопласта создают непрерывную сеть волокнистого упрочнения в отличие от разрывного упрочнения, имеющегося в композитных материалах, упрочненных волокном. Поэтому пенопластовые заготовки обеспечивают лучшую теплопередачу. Теплопередача представляет собой важный фактор при поглощении тепла в авиатормозах и в материалах для теплового регулирования.
(2) Можно полагать, что подход с применением пенопластовой заготовки по самой природе окажется менее дорогостоящим, чем применение углеродных волокон для композитных материалов на основе углеродного волокна и карбонизованной матрицы, так как при этом требуется меньшая обработка.
(3) Возможно получение конечной детали с размерами, близкими к окончательным, при использовании пенопластов, так как легко произвести их формование или экструзию.
(4) Объемные свойства пенопластовой заготовки являются контролируемыми и однородно изотропными или анизотропными. Кроме того, анизотропные свойства материала могут контролироваться с использованием переменных параметров обработки или дополнительных процессов после пенообразования.
В соответствии с настоящим изобретением предлагается способ изготовления композитного материала, который включает в себя операции создания углеродной пенопластовой заготовки с открытыми ячейками и уплотнения заготовки с использованием углеродного материала для получения углерод-углеродного композитного материала.
Указанные ранее и другие характеристики изобретения будут более ясны из последующего детального описания, приведенного со ссылкой на сопроводительные чертежи.
На фиг. 1 показана фотография шлифа отвержденного пека после термообработки, имеющего частично мезофазное состояние.
На фиг. 2 схематично показано выстраивание (выравнивание) мезофазных кристаллов в ходе экструзии через головку экструдера.
На фиг. 3 показана фотография мезофазного пенопласта, где можно видеть полосчатость или выравнивание пенопластового материала.
На фиг. 4 схематично показана система экструзии для пенопластов на базе пека.
На фиг. 5 приведен график цикла температура/давление для пенообразования.
На фиг. 6 приведен график, иллюстрирующий гипотетическое соотношение вязкость/температура для пенообразования.
На фиг. 7 приведен график, иллюстрирующий различие в выигрыше по весу после окисления, когда поры пенопласта открыты.
На фиг. 8 схематично показана система для стабилизации пекового пенопласта.
На фиг. 9-12 приведены графики, иллюстрирующие циклы давления и температуры для стабилизации пекового пенопласта.
На фиг. 13 схематично показана камера вакуума/давления для усиления потока кислорода в ходе стабилизации пекового пенопласта.
На фиг. 14 приведен график давления и времени, а также частичного выигрыша по весу в результате усиления потока кислорода в ходе стабилизации.
На фиг. 15 приведен график, иллюстрирующий выигрыш по весу, обеспечиваемый камерой вакуума/давления фиг. 13 и печью с циркуляцией воздуха.
На фиг. 16 схематично показано устройство с непрерывным потоком для усиления потока кислорода в ходе стабилизации пекового пенопласта.
На фиг. 17 приведен график, иллюстрирующий выигрыш по весу, обеспечиваемый за счет усиления потока кислорода в устройстве фиг. 16.
На фиг. 18 приведен график, иллюстрирующий цикл давление/температура при изготовлении пековой пенопластовой заготовки в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг. 19 приведен график увеличения плотности при уплотнении материала в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг. 20 приведен график, иллюстрирующий эффективность авиатормоза в соответствии с коэффициентом трения фрикционного материала, изготовленного в соответствии с настоящим изобретением.
На фиг. 21 приведен график, на котором показана кривая тормозного момента фрикционного материала, изготовленного в соответствии с настоящим изобретением.
Способы получения углеродных пенопластовых заготовок, подходящих для применения в авиатормозах, предусматривают повышение давления и резкое снятие давления, а также добавление порообразователей или иных подобных веществ в термореактивный или термопластичный материал предшественника, такого как PVC (поливинилхлорид) или мезофазный пек. В соответствии с настоящим изобретением при формовании пенопласта предусматривается создание структуры с открытыми ячейками, имеющей твердые области стоек длиной в десятые и тысячные доли микрона и шириной или диаметром 10-20 мкм, а также имеющей взаимосвязанные поры или пустоты с управляемым размером, с диаметром от десятых до сотых долей микрона, а для некоторых применений, с диаметром 10-30 мкм. Если вспененный материал является термопластичным, то он становится термореактивным за счет проведения окислительной стабилизации, которая главным образом делает его неплавким и менее летучим, что позволяет поддерживать вспененную структуру без ее разрушения в ходе последующих процессов карбонизации, термообработки и уплотнения. Для некоторых высокотемпературных термопластиков стабилизация может быть сокращена или полностью исключена. Для термопластичных материалов стабилизацию пенопластовой (вспененной) заготовки проводят на воздухе при температуре от 150 до 300oС. Стабилизированный пенопласт затем карбонизуют за счет медленного нагревания до 900-1600oС с получением карбонизованной заготовки. Вслед за карбонизацией опционно может быть проведен процесс графитизации или термообработки для создания дополнительной пористости, используемой при последующем уплотнении и/или модификации свойств стоек. После этого производят уплотнение заготовки при помощи CVD, HIP, PIС, VPI, инжекции пека или полимера, или же за счет комбинации указанных процессов, с промежуточной или окончательной графитизацией, для преобразования уплотненной матрицы углерода в графитную форму.
Способ может быть описан в общем виде при помощи следующих операций:
Предшественник: термореактивный (потенциально графитизируемый) или термопластичный (типично графитизируемый).
Предшественник: термореактивный (потенциально графитизируемый) или термопластичный (типично графитизируемый).
Пенообразование: супернасыщение газом или химическими порообразователями.
Стабилизация: кислородная стабилизация для пенопластов, полученных из термопластиков.
Карбонизация: преобразование углерода при 900-1800oС.
Опционная термообработка: графитизация при 1600-2800oС пенопласта для модификации свойств стоек и/или объемной пористости ранее уплотненных заготовок.
Уплотнение: множество процессов CVD, HIP, PIC, VPI, инжекция пека или полимера, или же комбинации указанных процессов (с опционной добавкой фрикционных модификаторов).
Термообработка: графитизация композитного материала для модификации его свойств при 1600-2800oС.
Изготовление пенопластовых заготовок
Подходящим материалом для пенообразования является пек Мицубиси типа AR. Он представляет собой пек, производный от синтетического нафталина и имеющий 100% анизотропную мезофазу. Предшественником нафталинового пека является производная каменноугольного пека. Хороший обзор данного материала приведен Мочидой и др. в публикации Mochida et al., "Carbon Fibers From Aromatic Hidrocarbons", Chemtech, февраль 1995 г., с. 29. AR пек готовят при помощи каталитической полимеризации нафталина с использованием катализатора HF/ВРз.
Подходящим материалом для пенообразования является пек Мицубиси типа AR. Он представляет собой пек, производный от синтетического нафталина и имеющий 100% анизотропную мезофазу. Предшественником нафталинового пека является производная каменноугольного пека. Хороший обзор данного материала приведен Мочидой и др. в публикации Mochida et al., "Carbon Fibers From Aromatic Hidrocarbons", Chemtech, февраль 1995 г., с. 29. AR пек готовят при помощи каталитической полимеризации нафталина с использованием катализатора HF/ВРз.
Как правило, анизотропная мезофаза представляет собой промежуточный продукт, получаемый в ходе теплового пиролиза некоторых ароматических углеводородов. Среди подходящих предшественников мезофазного пека можно указать нефть, нефтяной или каменноугольный пек, а также синтетические предшественники. При тепловой обработке углеводорода в инертном газе происходит конденсация больших планарных молекул, обычно с выделением водорода. Эти молекулы могут иметь молекулярный вес 500-1000 г/моль или более и отношение углерод/водород около 1,5. При росте молекул они служат центрами кристаллизации жидкокристаллической фазы, именуемой мезофазой, которая появляется в виде оптически активных шариков в изотропной матрице. На фиг. 1 приведена фотография шлифа отвержденного пека после тепловой обработки с получением частичной мезофазы (см. публикацию Мурди и др. Murdie et al., "Carbon-Carbon Matrix Materials", Carbon-Carbon Materials and Composites, Noyes Publications, Park Ridge, NJ, 1993, pp. 105-167). Можно полагать, что жидкокристаллическая фаза укладывает (упаковывает) планарные молекулы, что служит промежуточной операцией формования графитных пластинок. 100% мезофазный материал будет состоять полностью из этого жидкокристаллического материала.
В ходе сдвига, когда происходит вытягивание волокон, мезофазные кристаллы выравниваются (выстраиваются) за счет деформации сдвига. Таким образом, в ходе процесса формования волокна при экструзии материала через головку экструдера, все пластинки выстраиваются более или менее в одном направлении. Это схематично показано на фиг. 2.
В соответствии с настоящим изобретением при пенообразовании создаются деформации сдвига в полимере и/или в предшественниках мезофазного пека, аналогичные получаемым в ходе экструзии через головку экструдера. Поэтому можно ожидать, что мезофазный материал будет выравниваться в результате сдвига, который происходит локально в ходе образования пузырьков пены. При этом стенки пузырьков будут преимущественно образовывать выровненные графитизируемые структуры.
Наличие выравнивания можно увидеть на фиг. 3. Было проведено прессование в экструдере образца материала пека AR Мицубиси в виде таблетки. Материал нагревался до 300oС и сразу же подвергался пресованию под давлением 800 psi (5,5 МПа) диоксида углерода (давление главным образом должно превышать ориентировочно 500 psi). Предпочтительно установление температуры ориентировочно на 10-50oС выше точки размягчения материала. После этого материал выдерживался при этой температуре в течение 60 ч, охлаждался до 275oС, выдерживался еще 2 ч, после чего давление снималось. Так как мезофаза является оптически активной, то на фиг. 3 можно видеть выравнивание доменов вокруг пузырька. Полосчатость (полосы) можно видеть у верхней левой стойки на фиг. 3. По полосам в стойках между порами можно видеть, что имеется существенная ориентация мезофазной структуры, дающая микроструктуру, аналогичную волокну.
Приготовление мезофазных пековых заготовок
Для приготовления пековых заготовок для коммерческого применения следует использовать экструдер. Хорошо известны системы экструзии для термопластичных пенопластов. Типичная система экструзии для приготовления пенопластов показана на фиг. 4. Холодный пек помещают в бункер 30 и шнек 32 перемещает материал направо. Производится расплавление полимера за счет комбинации нагревания и сдвига. После этого производят дегазацию полимера, создавая вакуум через канал 34 в цилиндре экструдера. После этого экструдер 28 прессует полимер до канала инжекции 36. В непосредственной близости от канала инжекции 36 через канал 37 в экструдер 28 вводят инертный газ, такой как азот или диоксид углерода, с регулируемыми давлением и расходом. От этой точки вперед поддерживают высокое давление для предотвращения пенообразования внутри экструдера 28. Смесь пек/газ переводят в охлаждающий экструдер 38, где системы теплообмена отводят теплоту при проходе пека через головку экструдера. На выходе головки или в канале 39 давление резко снимается и происходит пенообразование.
Для приготовления пековых заготовок для коммерческого применения следует использовать экструдер. Хорошо известны системы экструзии для термопластичных пенопластов. Типичная система экструзии для приготовления пенопластов показана на фиг. 4. Холодный пек помещают в бункер 30 и шнек 32 перемещает материал направо. Производится расплавление полимера за счет комбинации нагревания и сдвига. После этого производят дегазацию полимера, создавая вакуум через канал 34 в цилиндре экструдера. После этого экструдер 28 прессует полимер до канала инжекции 36. В непосредственной близости от канала инжекции 36 через канал 37 в экструдер 28 вводят инертный газ, такой как азот или диоксид углерода, с регулируемыми давлением и расходом. От этой точки вперед поддерживают высокое давление для предотвращения пенообразования внутри экструдера 28. Смесь пек/газ переводят в охлаждающий экструдер 38, где системы теплообмена отводят теплоту при проходе пека через головку экструдера. На выходе головки или в канале 39 давление резко снимается и происходит пенообразование.
Цикл давление/температура для пенообразования
Типичный цикл повышения/снижения давления, используемый для полимера и/или пека в экструдере, имитировали с использованием автоклава на 1 галлон (3,8 л). Использовали пробы 15-30 г полимера без других добавок. Эксперименты проводились таким образом и экструдер адаптировали так, чтобы в ходе эксперимента получить хорошее распределение пор и стоечную структуру.
Типичный цикл повышения/снижения давления, используемый для полимера и/или пека в экструдере, имитировали с использованием автоклава на 1 галлон (3,8 л). Использовали пробы 15-30 г полимера без других добавок. Эксперименты проводились таким образом и экструдер адаптировали так, чтобы в ходе эксперимента получить хорошее распределение пор и стоечную структуру.
На фиг. 5 показан общий цикл для экспериментов с автоклавом. Все эксперименты описываются показанными кривыми. Сначала повышали температуру, чтобы пек расплавился, аналогично происходящему в экструдере. Затем материал выдерживался при повышенной температуре, чтобы произошла дегазация. После этого прикладывали давление газа. Затем пек охлаждали до температуры порообразования, как в холодной части экструдера. После этого давление снимали, как это происходит при выходе пека из головки экструдера. Пропитка занимала больше времени, чем ожидали, так как нет перемешивания. Типичное время пропитки в экструдере составляет 10-20 минут, в то время как для пропитки в автоклаве требуется несколько часов.
Причины использования такого цикла основаны на том, что схематично показано на фиг. 6. Газ растворяется при высокой температуре, например, при 300oС, когда кинетика растворения высока, а пек является жидкостью в результате расплавления. Растворение газа снижает вязкость и расплавление главным образом завершается полностью. Затем температуру понижают ориентировочно до 265oС, когда при приложении давления вязкость все еще является низкой. Растворенный газ пластифицирует пек. При снятии давления эффект пластификации устраняется, при этом одновременно происходит барботаж (выделение пузырьков) и замораживание структуры.
В ходе начальной высокотемпературной пропитки пек находится под давлением 1 атм (0,1 МПа), с продувкой азотом до и/или после приложения давления. Нашли, что указанное необходимо для вывода летучих веществ из пека. В противном случае летучие вещества действуют как неконтролируемый порообразователь и, в результате, получают неоднородные размеры пор.
Было обнаружено, что важно сохранять вспененный материал теплым при температуре ориентировочно от 60 до 120oС до конца карбонизации, чтобы предотвратить его растрескивание. Несмотря на то, что при охлаждении вспененного материала ниже этого диапазона он становится хрупким, указанный материал все еще может быть использован в последующих операциях раскрытого здесь способа.
После пенообразования требуется проведение соответствующего процесса для удаления внешней оболочки, окружающей сетчатую структуру. Для удаления этой оболочки могут быть использованы механические или химические процессы.
Изотропные термореактивные пенопласты могут быть получены при помощи ряда альтернативных процессов пенообразования, например, за счет супернасыщения газа, а также при помощи химических порообразователей. При таком подходе стабилизация не требуется.
Стабилизация
Когда пенопласт готовят из термопластика, такого как мезофазный пек, может потребоваться образование поперечных связей в пенопласте за счет проведения окисления ранее его нагревания до температуры карбонизации. Без этой операции окисления (стабилизации) пек может расплавиться при его нагревании. Эта проблема хорошо известна. Полученные из пека углеродные волокна стабилизируют за счет нагревания в воздушной окислительной печи. Если не проводить операцию окисления, то это приводит к тому, что пенопласт вспучивается в ходе операции карбонизации. Использование растворенных мезофазных пеков создает потенциал пенообразования при низких температурах, с последующей карбонизацией при высоких температурах без необходимости в стабилизации.
Когда пенопласт готовят из термопластика, такого как мезофазный пек, может потребоваться образование поперечных связей в пенопласте за счет проведения окисления ранее его нагревания до температуры карбонизации. Без этой операции окисления (стабилизации) пек может расплавиться при его нагревании. Эта проблема хорошо известна. Полученные из пека углеродные волокна стабилизируют за счет нагревания в воздушной окислительной печи. Если не проводить операцию окисления, то это приводит к тому, что пенопласт вспучивается в ходе операции карбонизации. Использование растворенных мезофазных пеков создает потенциал пенообразования при низких температурах, с последующей карбонизацией при высоких температурах без необходимости в стабилизации.
Одной из очевидных трудностей при окислении вспененного пека является обеспечение структуры с достаточно открытыми ячейками, чтобы позволить кислороду проникать во все ячейки в ходе операции окисления. Пример проблемы такого рода иллюстрируется следующим термогравиметрическим анализом.
Два образца вспененного пека были подготовлены для проведения термогравиметрического анализа. Один образец оставили в неизменном виде, а другой размалывали при помощи пестика и ступки. Образцы нагревали со скоростью 5oС в минуту до 170oС и выдерживали в течение 96 ч. Полный анализ проводили в потоке воздуха. На фиг. 7 показаны различия веса, которые четко свидетельствуют о наличии множества закрытых пор в первом образце. В ходе окисления воздух не может проникать в такие поры и поэтому окисление протекает намного медленнее. При размалывании все закрытые поры открываются и кислород воздуха легко проникает в материал второго образца. Само собой разумеется, что этот анализ является только экспериментальным подходом и не может быть использован в производстве, поэтому необходимо найти средство получения открытой пористости пенопласта для обеспечения его легкого окисления. Материал с главным образом открытой пористостью 100% может быть получен, например, как это описано в патенте США 4276246. Однако усилия, направленные на прямое получение микроячеистого пенопласта с высокой фракцией открытой пористости, ведут главным образом к получению слишком слабых пенопластов.
Первый вариант способа.
Авторы изобретения полагают, что неполная стабилизация возникает потому, что некоторые ячейки закрыты. Это означает, что они не обеспечивают прямого пути снаружи в материал. Поэтому требуется некоторое средство открывания ячеек. При помещении образцов в атмосферу с повышенным давлением могут произойти две вещи. Стенки ячеек могут разрываться в результате приложения высокого дифференциального давления, а также градиент частичного давления для окисления будет возрастать локально, что увеличивает скорость диффузии кислорода в разрываемые области. При этом может быть достигнута полная стабилизация в течение более короткого времени. Общий способ осуществления этой части настоящего изобретения предусматривает помещение пенопластовой заготовки, полученной из изотропного или анизотропного пека, в автоклав, заполненный смесью азот-кислород. Пенопластовая заготовка испытывает один или несколько циклов приложения давления до 1500 psi (10,3 МПа) при нагревании ориентировочно до 100-300oС в течение 100 ч. В ходе повышения давления и нагревания стенки ячеек пекового материала разрываются и может происходить стабилизация или образование поперечных связей в пеке. Предусматривается, что фракция кислорода в смеси лежит в диапазоне от 0,002 до 0,2.
Как это показано на фиг. 8, вспененный образец 10 помещают в резервуар под давлением 6 и вводят в него смесь азот-кислород 7 через клапан 8 и регулятор давления 9. Давление в резервуаре контролируется датчиком 3, связанным со считывающим устройством 21 контроллера 20. Резервуар 6 нагревают снаружи при помощи нагревателя 4, а температуру измеряют термопарой 11 и регулируют при помощи программируемого контроллера 20. Давление в резервуаре 6 снимают (устраняют) при помощи отводного канала 5. При помощи такой установки может быть осуществлен процесс открывания ячеек вспененного материала для обеспечения доступа воздуха. Образец пенопласта - пека AR Мицубиси нагревали до 100oС, выдерживали около 1 ч и затем сжимали азотом до 1500 psi (10,3 МПа). Образец оставляли для пропитки под этим давлением на 1 час, а затем давление снимали. Этот пенопласт затем окисляли при 170oС в течение 96 ч, что дает выигрыш в весе 8,5%. Пенопласт после этого карбонизовали при 900oС в азоте (пропитка 4 ч), что дает потерю веса 21%. Почти отсутствуют следы вспучивания. Таким образом, раскрытый способ позволяет получать пенопласт, пригодный для последующего уплотнения. Могут быть использованы различные вариации предложенного способа. В соответствии с одним из вариантов, показанным схематично на фиг. 9, давление в резервуаре повышают при помощи стандартного воздуха до 150-1500 psi (l-10 МПа) и выдерживают от 1 минуты до 1 ч, после чего давление снимают и затем повышают температуру до 100-250oС. Температуру следует поддерживать в течение 96 ч, после чего пенопласт охлаждают и извлекают из резервуара. В этом варианте используют давление для разрыва стенок ячеек материала, а последующее приложение температуры при одной атмосфере обеспечивает желательную стабилизацию. На фиг. 10 показан другой вариант, аналогичный показанному на фиг. 9, за тем исключением, что сначала повышают температуру, а затем давление. В показанном на фиг.11 варианте первоначально повышают давление до 150-1500 psi (1-10 МПа) и поддерживают это давление в течение всего термического цикла. В автоклаве повышают температуру до 100-250oС и поддерживают ее в течение 96 ч, после чего пенопласт охлаждают и извлекают из резервуара. В этом варианте одновременно воздействуют на открывание стенок ячеек и на увеличение градиента давления кислорода. Показанный на фиг. 12 вариант аналогичен показанному на фиг. 11, за тем исключением, что давление прикладывают циклически.
По причине трудности осуществления диффузии кислорода в структуру пенопласта и вывода из нее продуктов окисления могут быть использованы альтернативные способы стабилизации. Трудности ввода воздуха в пенопласт и вывода воздуха из пенопласта как раз и являются причиной, по которой пенопласты используют при тепловой изоляции. Эта проблема может быть обострена толщиной стоек. Несмотря на то, что идеальные стойки имеют толщину 10-20 мкм, их толщина может доходить до 100 мкм, в сравнении с толщиной волокон пека 10 мкм. Таким образом, диффузия кислорода в стойки, если они есть в пенопласте, занимает гораздо больше времени, чем для волокон аналогичного материала. В связи с изложенным, далее описаны два варианта способа, отличающиеся от описанного ранее варианта с окислительным повышением давления. Каждый из них позволяет усиливать поток кислорода в пенопластовую заготовку и вывод из нее продуктов реакции в ходе стабилизации.
Второй вариант способа
Заготовки помещали в металлическую камеру, которую можно нагревать по меньшей мере до 300oС, при одновременной откачке до 250 торр (33 КПа, 0,33 атм). За счет поочередной откачки и впуска воздуха, в каждом цикле удаляют обедненный воздух и продукты реакции и добавляют свежий воздух. В результате реакция существенно ускоряется, так как к пенопласту всегда подводится свежий реагент, а продукты реакции удаляются в соответствии с принципом Лешатлие (Le Chatlier).
Заготовки помещали в металлическую камеру, которую можно нагревать по меньшей мере до 300oС, при одновременной откачке до 250 торр (33 КПа, 0,33 атм). За счет поочередной откачки и впуска воздуха, в каждом цикле удаляют обедненный воздух и продукты реакции и добавляют свежий воздух. В результате реакция существенно ускоряется, так как к пенопласту всегда подводится свежий реагент, а продукты реакции удаляются в соответствии с принципом Лешатлие (Le Chatlier).
Способ "железный респиратор" схематично показан на фиг. 13. Детали или заготовки 41 укладывают стопой в вакуумном резервуаре 42, преимущественно с распорками между ними. Затем заготовки нагревают до температуры стабилизации в диапазоне от 150 до 300oС. Нагрев может быть как внутренним, так и внешним.
Предусматривают продолжительность цикла менее 24 ч. В течение этого времени поочередно производят откачку воздуха вакуумным насосом и снятие вакуума через канал 42. Откачку производят менее чем до 250 торр (33 КПа), а по возможности до 1 торр (130 Па), после чего заполняют резервуар свежим воздухом или иным окисляющим газом при 760 торр (0,1 МПа). Возможная форма кривой давления во времени показана на фиг. 14. Давление в камере понижают (46), затем повышают (45) и затем выдерживают (44) на уровне около 1 атм. Номинальное время как откачки, так и заполнения составляет около 20 с, с удержанием (44) около 5 минут. Это не исключает применения других ступенчатых функций, а также экспонент, синусоид или иных кривых. Максимальная частота ограничена только мощностью насоса и разумный диапазон частот составляет от 1/мин до 1/ч. Для каждой системы имеется оптимальная частота, которая зависит от размера заготовки, размера резервуара, выбора материала, скорости реакции, температуры, капвложений и стоимости утилит (электричества и газа). В соответствии с кривой окисления 43 фиг. 14 вес заготовки увеличивается до оптимального значения около 8%.
Сравнение привесов для "железного респиратора" и печи с циркуляцией воздуха (Blue M), работающих при 240oС, приведено на фиг. 15. Первоначально "железный респиратор" дает увеличенный привес, но затем его преимущества не сказываются, если использовать небольшие образцы в большом объеме резервуара. Можно полагать, что при внедрении этого варианта способа в промышленное производство, когда камера главным образом полностью загружена пенопластом, возникнет необходимость в отводе продуктов реакции и в подаче активного газа.
Третий вариант способа
Для достижения тех же задач может быть предложен альтернативный вариант способа, при котором заготовки укладывают в печи таким образом, что через них проходит мощный поток газа. В соответствии с этим вариантом (именуемым способом ветрового туннеля) заготовки укладывают в контейнер, в котором имеется градиент давления. Воздух или окисляющий газ впускают с одного конца, а также вдоль боковой стороны заготовок, в то время как одновременно один или несколько вакуумных насосов отсасывают воздух с другого конца, создавая градиент давления через всю стопу заготовок. При этом обеспечивается подвод газа-реагента к поверхности заготовок и одновременный отвод продуктов реакции. Способ ветрового туннеля схематично показан на фиг. 16. Воздух или окисляющий газ впускают с одного конца 50; он может также поступать вдоль боковых сторон 53. Между заготовками 51 имеются распорки (не показаны). Падение давления в резервуаре обеспечено за счет непрерывной откачки при помощи мощного вакуумного насоса 52. Выигрыш в весе заготовки 54 схематично показан на фиг. 17.
Для достижения тех же задач может быть предложен альтернативный вариант способа, при котором заготовки укладывают в печи таким образом, что через них проходит мощный поток газа. В соответствии с этим вариантом (именуемым способом ветрового туннеля) заготовки укладывают в контейнер, в котором имеется градиент давления. Воздух или окисляющий газ впускают с одного конца, а также вдоль боковой стороны заготовок, в то время как одновременно один или несколько вакуумных насосов отсасывают воздух с другого конца, создавая градиент давления через всю стопу заготовок. При этом обеспечивается подвод газа-реагента к поверхности заготовок и одновременный отвод продуктов реакции. Способ ветрового туннеля схематично показан на фиг. 16. Воздух или окисляющий газ впускают с одного конца 50; он может также поступать вдоль боковых сторон 53. Между заготовками 51 имеются распорки (не показаны). Падение давления в резервуаре обеспечено за счет непрерывной откачки при помощи мощного вакуумного насоса 52. Выигрыш в весе заготовки 54 схематично показан на фиг. 17.
В обоих последних вариантах способа может использоваться внутренняя шкала для измерения привеса, чтобы создать переменную обратной связи, указывающую, когда стабилизация главным образом завершена. Авторы полагают, что оба варианта позволяют достичь поставленных целей. Способ "железный респиратор" легче внедрить и он проще в эксплуатации с точки зрения изготовителя, однако способ с ветровым туннелем быстрее. Полученные в результате углеродные материалы могут быть затем уплотнены углеродом или другими материалами наполнителя и использованы как материалы для теплового регулирования, материалы для конструкционных применений или фрикционные материалы в автомобильной или аэрокосмической промышленности.
При использовании растворенного мезофазного пека пенопластовая заготовка может быть получена за счет указанных вариантов способа. После удаления фракции "растворителя" мезофазы, мезофазный пек будет иметь более высокую точку размягчения, чем начальная точка карбонизации. Таким образом, мезофаза карбонизуется ранее ее размягчения, в результате чего необходимость в стабилизации устраняется.
Карбонизация
Следующей операцией процесса является карбонизация. Эта операция хорошо известна специалистам. Стабилизированный полимер нагревают в реторте в инертных или восстанавливающих условиях, пока не будет выведен водород и кислород из молекулярной структуры. Обычно эту операцию осуществляют погружением пенопластовых заготовок в слой активированного угля, размещенный в реторте из суперсплава с песчаным уплотнением. Реторту осторожно продувают азотом ориентировочно в течение 1 ч для осуществления многократной замены замкнутого воздуха. Затем реторту нагревают до 900oС в течение 10-20 ч, после чего нагревают до 1050oС в течение 1-2 ч и выдерживают при этой температуре 3-6 ч, после чего охлаждают в течение ночи. Однако карбонизация может идти до 1800oС, поэтому можно ожидать, что количество удаляемого при этой обработке водорода и кислорода будет небольшим.
Следующей операцией процесса является карбонизация. Эта операция хорошо известна специалистам. Стабилизированный полимер нагревают в реторте в инертных или восстанавливающих условиях, пока не будет выведен водород и кислород из молекулярной структуры. Обычно эту операцию осуществляют погружением пенопластовых заготовок в слой активированного угля, размещенный в реторте из суперсплава с песчаным уплотнением. Реторту осторожно продувают азотом ориентировочно в течение 1 ч для осуществления многократной замены замкнутого воздуха. Затем реторту нагревают до 900oС в течение 10-20 ч, после чего нагревают до 1050oС в течение 1-2 ч и выдерживают при этой температуре 3-6 ч, после чего охлаждают в течение ночи. Однако карбонизация может идти до 1800oС, поэтому можно ожидать, что количество удаляемого при этой обработке водорода и кислорода будет небольшим.
Термообработка
Если желательно модифицировать механические, термические или химические свойства углерода в стойках, то заготовки могут быть подвергнуты термообработке в диапазоне температур от 1600 до 2800oС. Влияние такой обработки на графитизируемые материалы хорошо известно. Более высокие температуры увеличивают степень упорядочения материала, что может быть измерено при помощи такой техники анализа, как рентгеновская дифракция или спектроскопия комбинированного рассеяния. Более высокие температуры также увеличивают теплопроводность углерода в стойках, а также модуль упругости. Кроме того, более высокие температуры также в некоторой степени способствуют снижению прочности.
Если желательно модифицировать механические, термические или химические свойства углерода в стойках, то заготовки могут быть подвергнуты термообработке в диапазоне температур от 1600 до 2800oС. Влияние такой обработки на графитизируемые материалы хорошо известно. Более высокие температуры увеличивают степень упорядочения материала, что может быть измерено при помощи такой техники анализа, как рентгеновская дифракция или спектроскопия комбинированного рассеяния. Более высокие температуры также увеличивают теплопроводность углерода в стойках, а также модуль упругости. Кроме того, более высокие температуры также в некоторой степени способствуют снижению прочности.
Процесс термообработки указанных материалов очень похож на применяемый для карбонизации. Заготовки вновь погружают в активированный уголь для предотвращения окисления зоны поверхности пенопласта. Используют реторту из углерода, так как суперсплавы не годятся при высоких температурах, применяемых для термообработки. Обычно используют непрерывную продувку азотом снаружи от реторты. В этом процессе происходит индуктивное нагревание графитного воспринимающего элемента (сусцептора), который образует оболочку вокруг реторты, а затем теплота за счет излучения передается внутрь реторты. Цикл термообработки не является строго определенным. Типично для сведения к минимуму теплового удара заготовок рекомендуется нагрев при скорости 50oС/ч до 1100oС. Скорость нагрева от 1100oС до пиковой температуры может составлять 100oС/ч. Рекомендуется выдержка 4 ч при пиковой температуре, что гарантирует достижение желательной температуры всеми заготовками. Охлаждение может быть проведено при естественной скорости охлаждения печи или при снижении температуры со скоростью менее 100oС/ч для сведения к минимуму теплового удара.
Уплотнение
Способы уплотнения углеродных заготовок хорошо известны специалистам в области изготовления композитных материалов на основе углеродного волокна и карбонизованной матрицы. Наиболее распространенными технологиями являются осаждение из газовой фазы (CVD) углерода, именуемое также инфильтрацией (пропиткой) из газовой фазы (СVI), а также пропитка пеком с последующей карбонизацией. Используют также и комбинацию указанных технологий. Кроме того, почти всегда требуется множество циклов уплотнения.
Способы уплотнения углеродных заготовок хорошо известны специалистам в области изготовления композитных материалов на основе углеродного волокна и карбонизованной матрицы. Наиболее распространенными технологиями являются осаждение из газовой фазы (CVD) углерода, именуемое также инфильтрацией (пропиткой) из газовой фазы (СVI), а также пропитка пеком с последующей карбонизацией. Используют также и комбинацию указанных технологий. Кроме того, почти всегда требуется множество циклов уплотнения.
При проведении процесса CVD/СVI карбонизованные и опционно подвергнутые термообработке пенопластовые заготовки нагревают в реторте под слоем инертного газа, типично при давлении менее 100 торр (13 КПа). При достижении заготовками температуры от 900 до 1200oС инертный газ заменяют несущим углерод газом, таким как метан, этан, пропан, бутан, пропилен, ацетилен или комбинация указанных газов. При нахождении заготовок в этой среде несущие углерод газы разлагаются с отложением углерода на поверхности заготовок и выделением водорода, отводимым из печи. В зависимости от давления, температуры и состава газа может контролироваться кристаллографическая структура и упорядочение наносимого углерода, что позволяет получать из изотропного углерода в высшей степени анизотропный упорядоченный углерод.
Известно целое семейство процессов с использованием пропитки пеком. Для первоначальной пропитки пеком заготовки может быть рекомендована вакуумная инфильтрация под давлением (VPI), когда заготовку нагревают в инертных условиях существенно выше точки плавления пропитывающего пека. Затем отводят газ из пор за счет создания вакуума. После этого производят реинфильтрацию расплавленного пека в заготовку при установке давления одна атмосфера или около того. Типично при проведении операций в промышленном масштабе, таких как проводимые FMI (Biddeford, ME), нагрев пека производят в отдельном от заготовки резервуаре. Когда приходит время инфильтрации, пек направляют при помощи давления газа по трубе из его резервуара в камеру с заготовками. Типично используют максимальное давление 1 атм (0,1 МПа).
В предварительных экспериментах VPI проводили при погружении заготовок в твердые частицы пека и нагревании под давлением инертного газа 1 атм, пока пек полностью не расплавится. Затем медленно создавали вакуум (1 дюйм рт. ст. /мин (4 КПа/мин) или менее), пока в резервуаре не будет достигнут вакуум менее 25 дюймов рт. ст. (10 КПа). После этого восстанавливают давление инертного газа в диапазоне 1-100 атм (1-10 МПа). После этого заготовки могут быть охлаждены или же операция карбонизации может быть проведена без задержки.
Другим способом инфильтрации заготовок пеком является асимметричная инжекция пека. В этом процессе инфильтрацию заготовки проводят за счет протекания пека через заготовку под действием градиента давления. После абсорбции достаточного количества пека процесс останавливают.
Карбонизация инфильтрованного пека может быть проведена в печи, в горячем изостатическом прессе (HIP), в автоклаве или в одноосевом горячем прессе. При применении любой из указанных технологий пропитанную заготовку нагревают в диапазоне от 600 до 1000oС при поддержании инертной атмосферы в диапазоне давлений от 1 до 1000 атм (0,1 до 100 МПа). При применении более высокого давления достигается более высокий выход углерода, хотя наивысший выигрыш в выходе углерода обеспечивается при умеренных давлениях до 5000 psi (35 МПа).
Термообработка
Обычно применяют промежуточную или окончательную термообработку заготовок для модификации кристаллической структуры или порядка углерода. Этот процесс очень похож на описанную выше термообработку пенопласта.
Обычно применяют промежуточную или окончательную термообработку заготовок для модификации кристаллической структуры или порядка углерода. Этот процесс очень похож на описанную выше термообработку пенопласта.
Окончательная механическая обработка
Для получения деталей нужной формы из фрикционного материала производят механическую обработку. По желанию может быть нанесено покрытие для защиты от окисления или проведена соответствующая обработка.
Для получения деталей нужной формы из фрикционного материала производят механическую обработку. По желанию может быть нанесено покрытие для защиты от окисления или проведена соответствующая обработка.
Пример фрикционного материала
Пенопластовая заготовка была изготовлена из синтетического мезофазного пека AR Мицубиси типа ARA 24 следующим образом. Загрузка 170 г пека AR была помещена в лодочку из алюминиевой фольги на дне стального автоклава емкостью 1 галлон (3,8 л). Автоклав медленно нагревали до достижения температуры у его крышки 330oС; желательно, чтобы температура ориентировочно на 10-50oС превышала точку размягчения материала. В предыдущих экспериментах нашли, что температура полимера ориентировочно на 24oС выше температуры у крышки. Увеличивали давление азота до 1600 psi (11 МПа). После кратковременной пропитки температуру снижали до 290oС у крышки (оценочно 314oС для полимера). Заготовку выдерживали при этой температуре в течение 4 ч, а затем давление быстро снимали. После этого резервуар охлаждали в течение 6 ч до комнатной температуры. Цикл давление/температура показан на фиг. 18. Полученная пенопластовая заготовка имела открытую пористость около 82% со средним размером пор 300-350 мкм.
Пенопластовая заготовка была изготовлена из синтетического мезофазного пека AR Мицубиси типа ARA 24 следующим образом. Загрузка 170 г пека AR была помещена в лодочку из алюминиевой фольги на дне стального автоклава емкостью 1 галлон (3,8 л). Автоклав медленно нагревали до достижения температуры у его крышки 330oС; желательно, чтобы температура ориентировочно на 10-50oС превышала точку размягчения материала. В предыдущих экспериментах нашли, что температура полимера ориентировочно на 24oС выше температуры у крышки. Увеличивали давление азота до 1600 psi (11 МПа). После кратковременной пропитки температуру снижали до 290oС у крышки (оценочно 314oС для полимера). Заготовку выдерживали при этой температуре в течение 4 ч, а затем давление быстро снимали. После этого резервуар охлаждали в течение 6 ч до комнатной температуры. Цикл давление/температура показан на фиг. 18. Полученная пенопластовая заготовка имела открытую пористость около 82% со средним размером пор 300-350 мкм.
После этого проводили стабилизацию пенопластовой заготовки путем нагревания в воздухе в печи с циркуляцией воздуха типа Blue-M. Заготовку медленно (в течение 10 ч) нагревали до 240oС и затем выдерживали 96 ч при 240oС с циркуляцией воздуха. После этого заготовку медленно охлаждали до комнатной температуры.
Затем проводили карбонизацию заготовки в печи для обжига с ретортой из суперсплава, с использованием песчаного уплотнения, причем заготовка находилась на слое активированного угля. Карбонизацию заготовки проводили в инертной атмосфере за счет нагревания следующим образом: сначала осторожно продували реторту азотом в течение 1 ч, чтобы обеспечить многократную смену в ней воздуха. После отключения продувки нагревали реторту до 900oС в течение 15 ч, а затем до 1050oС в течение 1,5 ч. Реторту выдерживали 4 ч при температуре 1050oС, а затем оставляли для охлаждения в течение ночи.
После этого проводили уплотнение пенопластовой заготовки при помощи имеющегося в продаже пека Allied Signal 15V с использованием 4 циклов комбинированного процесса VPI (вакуумная инфильтрация под давлением) и PIC (карбонизация пропиткой под давлением) следующим образом. Погруженную в пек заготовку нагревали до 250oС. Давление в резервуаре снижали ниже 100 торр (13 КПа). После этого давление в резервуаре повышали до 1600 psi (11 МПа) и охлаждали заготовку под давлением. Окончательное давление при комнатной температуре составляло 1100 psi (7,6 МПа). После осмотра давление в резервуаре вновь повышали до 700 psi (4,8 МПа) и резервуар нагревали ориентировочно до 600oС. В течение этого времени давление достигало ориентировочно 2100 psi (14,4 МПа). Обжиг экспериментальной заготовки проводили путем нагрева до 1050oС в атмосфере азота, с использованием описанного выше цикла обжига.
Заготовку пропитывали пеком 15V за счет ее погружения в порошковый пек и нагрева до 250oС. Давление в резервуаре сначала снижали ниже 100 торр (13 КПа). После этого давление в резервуаре повышали до 1600 psi (11 МПа). В данном случае давление снимали до начала охлаждения. После осмотра и чистки резервуара заготовку переносили в автоклав и давление повышали до 700 psi (4,8 МПа). Резервуар нагревали до пиковой температуры 605oС и давление повышали до 1850 psi (12,7 МПа). Резервуар охлаждали под давлением и извлекали из него заготовку. После этого заготовку еще раз обжигали путем нагрева до 1050oС в атмосфере азота.
После этого заготовку пропитывали в третий раз, вновь нагревая ее до 250oС, создавая вакуум и вновь повышая давление до 1600 psi (11 МПа). После этого был проведен обжиг заготовки при температуре 600oС и под давлением 1960 psi (13,5 МПа), а затем охлаждение под давлением. Наконец, был проведен обжиг заготовки в инертных условиях при нагреве до 1050oС в азоте.
После этого из заготовки были изготовлены экспериментальные диски динамометра. Были изготовлены два кольца с внешним диаметром 2,188 дюйма (5,558 см), внутренним диаметром 1,375 дюйма (3,493 см) и толщиной 0,27 дюйма (0,69 см).
Затем провели четвертую пропитку и карбонизацию. Вновь нагревали кольца в порошковом пеке 15V до 250oС. Давление в резервуаре сначала снижали, а затем повышали до 1600 psi (11 МПа). Резервуар охлаждали под давлением. Карбонизацию под давлением проводили как и ранее, сначала повышая давление до 700 psi (4,8 МПа), затем нагревая до 600oС, и после этого повышая давление ориентировочно до 1900 psi (13 МПа). Резервуар охлаждали под давлением. Обжиг колец проводили при нагреве до 1050oС в инертных условиях.
Характеристики уплотнения заготовки приведены на фиг. 19. Нашли, что полученная плотность 1,4 г/см3 достаточна для демонстрации принципов настоящего изобретения.
После этого провели испытания колец на динамометре Линка с прогоном 20 остановов тормоза. Инерция указанного блока составила 0,1323 slug-ft2 (0,1794 кгм2). Ротор ускоряли до 6400 об/мин, а затем прикладывали усилие 2,2 кН. При каждом останове измеряли момент, давление и скорость. Эффективность тормоза (коэффициент трения) в ходе испытания возрастала от начального значения около 0,1 до стабилизированного значения около 0,26. Эффективность показана на фиг. 20. Результаты эксперимента четко говорят о возможности использования указанного материала как фрикционного. При дополнительной оптимизации процесса характеристики данного фрикционного материала могут быть улучшены.
Параметры момента этого экспериментального фрикционного материала являются привлекательными. Типичная кривая момента фрикционного материала в ходе останова тормоза показана на фиг. 21, где также показаны кривые давления и скорости. Кривая момента является гладкой и слегка падает к концу останова. В отличие от этого в известных материалах кривая момента часто повышается к концу останова, что типично приводит к нежелательному возрастанию шума и вибраций.
Измеренный износ фрикционного материала указан в табл. 1.
Можно полагать, что раскрытые в настоящем изобретении способ изготовления и фрикционный материал, полученный с использованием пенопластовой заготовки, уплотненной при помощи одного из процессов уплотнения или их комбинации, четко имеют существенный потенциал использования в блоках тормозов и муфт различного применения.
Claims (20)
1. Способ изготовления углерод-углеродного композитного материала, включающий операции получения углеродной пенопластовой заготовки с открытыми ячейками из мезофазного пека, которая является графитизируемой, и уплотнения заготовки углеродным материалом для получения композитного материала.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операцию карбонизации заготовки до проведения уплотнения.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операцию стабилизации кислорода заготовки до проведения карбонизации, чтобы получить графитную пенопластовую заготовку.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что операция уплотнения предусматривает использование одного из процессов CVD, HIP, PIC, VPI, инжекции пека и полимера или же любой комбинации указанных процессов.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что ячейки до проведения уплотнения имеют средний размер менее 500 мкм.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операции увеличения температуры мезофазного пека для осуществления растворения газа и последующего снижения температуры до начала пенообразования мезофазного пека.
7. Углерод-углеродный композитный материал, изготовленный по п. 1.
8. Углерод-углеродный композитный материал, полученный способом по п. 3, причем он содержит ячеистую графитизируемую опорную структуру, окруженную уплотненным углеродным материалом, причем уплотнение проведено с использованием одного из процессов CVD, HIP, PIC, VPI, инжекции пека и полимера или же за счет любой комбинации указанных процессов.
9. Способ изготовления углерод-углеродного композитного фрикционного материала, включающий операции получения углеродной пенопластовой заготовки с открытыми ячейками из мезофазного пека, которая является графитизируемой, и уплотнения заготовки углеродным материалом для получения композитного углерод-углеродного фрикционного материала.
10. Углерод-углеродный композитный фрикционный материал, полученный способом по п. 9, причем фрикционный материал предназначен для использования как материал для авиатормозов.
11. Способ пенообразования мезофазного пека для получения сетчатого пенопласта со средним размером пор менее 500 мкм, включающий в себя операции увеличения температуры ориентировочно на 10-50oС выше точки размягчения материала с последующим увеличением давления по меньшей мере ориентировочно до 3, 4 МПа, удержания температуры и давления в течение периода времени, достаточного для осуществления растворения газа, последующего снижения температуры до начала пенообразования мезофазного пека и снятия давления таким образом, что происходит пенообразование пека с образованием углеродного пенопластового материала с открытыми ячейками со средним размером пор менее 500 мкм.
12. Способ по п. 11, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операцию продувки азотом в ходе или ранее операции повышения давления и после нее.
13. Способ по п. 11, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операцию продувки азотом в ходе операции повышения давления и после нее.
14. Способ по п. 11, отличающийся тем, что он дополнительно включает в себя операцию сохранения углеродного пенопластового материала с открытыми ячейками теплым до завершения карбонизации пенопластового материала.
15. Способ стабилизации углеродного мезофазного пека для последующего высокотемпературного нагрева, включающий операции увеличения давления в диапазоне около 1-10 MПа и температуры в диапазоне около 100-300oС в содержащей кислород атмосфере, удержания ориентировочно постоянным по меньшей мере только давления или температуры в течение заданного промежутка времени, а затем снижения давления и температуры.
16. Способ по п. 15, отличающийся тем, что увеличение, удержание и снижение как давления, так и температуры проводят ориентировочно в течение одних и тех же промежутков времени.
17. Способ по п. 15, отличающийся тем, что пек нагревают и выдерживают в диапазоне температур ориентировочно в течение 1 ч, а затем повышают давление и выдерживают в диапазоне давлений ориентировочно в течение 1 ч.
18. Способ по п. 15, отличающийся тем, что мезофазный пек представляет собой пенопластовый материал, который сохраняют теплым в диапазоне температур ориентировочно от 60 до 120oС.
19. Способ стабилизации кислорода углеродного пенопласта на базе мезофазного пека, включающий операции помещения пенопласта в оболочку, нагревания пенопласта до температуры в диапазоне ориентировочно от 150 до 300oС, периодического отвода содержащего кислород газа из оболочки и нового ввода содержащего кислород газа в оболочку для сохранения свежего вступающего в реакцию содержащего кислород газа в оболочке.
20. Способ стабилизации кислорода углеродного пенопласта на базе мезофазного пека, включающий операции помещения пенопласта в оболочку, нагревания пенопласта до температуры в диапазоне ориентировочно от 150 до 300oС, ввода содержащего кислород газа в оболочку с одного конца оболочки при одновременном отводе содержащего кислород газа с другого конца оболочки для создания разности давлений через пенопласт и сохранения свежего содержащего кислород газа в оболочке.
Приоритет по пунктам:
19.12.1996 по пп. 1-10 и 12-20;
14.11.1997 по п. 11.
19.12.1996 по пп. 1-10 и 12-20;
14.11.1997 по п. 11.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US3482196P | 1996-12-19 | 1996-12-19 | |
| US60/034,821 | 1996-12-19 | ||
| US08/970,558 | 1997-11-14 | ||
| US08/970,558 US6077464A (en) | 1996-12-19 | 1997-11-14 | Process of making carbon-carbon composite material made from densified carbon foam |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99116312A RU99116312A (ru) | 2001-07-10 |
| RU2193542C2 true RU2193542C2 (ru) | 2002-11-27 |
Family
ID=26711417
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99116312/03A RU2193542C2 (ru) | 1996-12-19 | 1997-12-10 | Углерод-углеродный композитный материал и способ его изготовления |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US6077464A (ru) |
| EP (1) | EP0946455B1 (ru) |
| JP (1) | JP2002514155A (ru) |
| CN (1) | CN1247523A (ru) |
| AU (1) | AU5379898A (ru) |
| DE (1) | DE69730147T2 (ru) |
| ES (1) | ES2226006T3 (ru) |
| RU (1) | RU2193542C2 (ru) |
| TW (1) | TW464611B (ru) |
| WO (1) | WO1998027023A1 (ru) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2534784C2 (ru) * | 2013-04-05 | 2014-12-10 | Открытое акционерное общество "Государственный научно-исследовательский институт конструкционных материалов на основе графита "НИИграфит" | Установка для термической обработки углеродсодержащих волокнистых материалов |
| RU2537306C2 (ru) * | 2013-01-14 | 2014-12-27 | Евгений Савельевич Дашут | Способ организации переработки тяжелых углеводородных соединений с получением объемного углеродного каркаса (варианты) |
| RU2734685C1 (ru) * | 2019-09-17 | 2020-10-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Способ изготовления изделия из углерод-углеродного композиционного материала |
Families Citing this family (85)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6033506A (en) | 1997-09-02 | 2000-03-07 | Lockheed Martin Engery Research Corporation | Process for making carbon foam |
| US6037032A (en) | 1997-09-02 | 2000-03-14 | Lockheed Martin Energy Research Corp. | Pitch-based carbon foam heat sink with phase change material |
| US6780505B1 (en) | 1997-09-02 | 2004-08-24 | Ut-Battelle, Llc | Pitch-based carbon foam heat sink with phase change material |
| US6673328B1 (en) * | 2000-03-06 | 2004-01-06 | Ut-Battelle, Llc | Pitch-based carbon foam and composites and uses thereof |
| AU2003262110B2 (en) * | 1998-12-18 | 2006-05-04 | Messier - Bugatti | Composite foam, articles, and methods of formation |
| JP2002532372A (ja) * | 1998-12-18 | 2002-10-02 | テクストロン システムズ コーポレーション | 複合発泡体、物品および形成方法 |
| US6726962B1 (en) * | 1998-12-18 | 2004-04-27 | Messier-Bugatti Inc. | Method for forming composite articles |
| US6398994B1 (en) * | 1999-09-21 | 2002-06-04 | Ut-Battelle, Llc | Method of casting pitch based foam |
| US6344159B1 (en) * | 1999-09-21 | 2002-02-05 | Ut-Battelle, Llc | Method for extruding pitch based foam |
| US7147214B2 (en) | 2000-01-24 | 2006-12-12 | Ut-Battelle, Llc | Humidifier for fuel cell using high conductivity carbon foam |
| JP2001261439A (ja) | 2000-03-23 | 2001-09-26 | Nippon Karu Kk | 炭素系発泡体およびその製造方法 |
| US7033485B2 (en) * | 2001-05-11 | 2006-04-25 | Koppers Industries Of Delaware, Inc. | Coal tar and hydrocarbon mixture pitch production using a high efficiency evaporative distillation process |
| US6833012B2 (en) * | 2001-10-12 | 2004-12-21 | Touchstone Research Laboratory, Ltd. | Petroleum pitch-based carbon foam |
| US20030232897A1 (en) * | 2002-06-18 | 2003-12-18 | Pfister Dennis M. | Process for producing activated graphitic foam with high surface area |
| US20040002006A1 (en) * | 2002-06-28 | 2004-01-01 | Caterpillar Inc. | Battery including carbon foam current collectors |
| US6979513B2 (en) * | 2002-06-28 | 2005-12-27 | Firefly Energy Inc. | Battery including carbon foam current collectors |
| US7537824B2 (en) * | 2002-10-24 | 2009-05-26 | Borgwarner, Inc. | Wet friction material with pitch carbon fiber |
| US7033703B2 (en) * | 2002-12-20 | 2006-04-25 | Firefly Energy, Inc. | Composite material and current collector for battery |
| US7341806B2 (en) * | 2002-12-23 | 2008-03-11 | Caterpillar Inc. | Battery having carbon foam current collector |
| DE10324691A1 (de) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Sgl Carbon Ag | Reibkörper aus metallinfiltriertem, mit Fasern verstärktem porösem Kohlenstoff |
| GB2403989B (en) * | 2003-07-15 | 2006-06-14 | Dunlop Aerospace Ltd | Composite article |
| DE10335131A1 (de) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Blue Membranes Gmbh | Verfahren und Herstellung von porösen kohlenstoffbasierten Formkörpern |
| KR100588342B1 (ko) * | 2003-11-26 | 2006-06-12 | 주식회사 데크 | 동력전달용 클러치 |
| WO2005087575A1 (en) * | 2004-03-11 | 2005-09-22 | Benmaxx, Llc | Lightweight reinforced brake drum and method for making same |
| US8021744B2 (en) | 2004-06-18 | 2011-09-20 | Borgwarner Inc. | Fully fibrous structure friction material |
| DE102004033424A1 (de) * | 2004-07-10 | 2006-02-02 | Ovd Kinegram Ag | Verfahren zur Modifikation einer Mikrostruktur eines Gegenstandes |
| US20060024583A1 (en) * | 2004-07-15 | 2006-02-02 | Board Of Control Of Michigan Technological University | Nickel hydroxide impregnated carbon foam electrodes for rechargeable nickel batteries |
| US8603614B2 (en) | 2004-07-26 | 2013-12-10 | Borgwarner Inc. | Porous friction material with nanoparticles of friction modifying material |
| US7429418B2 (en) | 2004-07-26 | 2008-09-30 | Borgwarner, Inc. | Porous friction material comprising nanoparticles of friction modifying material |
| US7332195B2 (en) * | 2004-08-26 | 2008-02-19 | Honeywell International Inc. | Chemical vapor deposition method |
| US7776430B2 (en) * | 2004-10-21 | 2010-08-17 | Graftech International Holdings Inc. | Carbon foam tooling with durable skin |
| US8021750B2 (en) * | 2004-10-21 | 2011-09-20 | Graftech International Holdings Inc. | Insulated panel for mine safe rooms |
| US7785712B2 (en) * | 2004-10-21 | 2010-08-31 | Graftech International Holdings Inc. | Carbon foam structural insulated panel |
| JP4295716B2 (ja) * | 2004-12-02 | 2009-07-15 | 本田技研工業株式会社 | 炭素繊維複合材料及び湿式摩擦部材 |
| JP2008536267A (ja) * | 2005-03-31 | 2008-09-04 | ファイアフライ エナジー インコーポレイテッド | エネルギー蓄積装置の電流キャリア |
| WO2006116474A2 (en) | 2005-04-26 | 2006-11-02 | Borgwarner Inc. | Friction material |
| US7700014B2 (en) * | 2005-06-08 | 2010-04-20 | Honeywell International Inc. | VPI-RTM-CVD brake disc preform densification |
| US7632435B2 (en) * | 2005-06-14 | 2009-12-15 | Honeywell International Inc. | Activated carbon to immobilize pitch in constraint fixture during carbonization |
| US20070114687A1 (en) * | 2005-06-14 | 2007-05-24 | Honeywell International Inc. | Expandable/flexible constraint fixture for carbonization of carbon-carbon preforms |
| US7632436B2 (en) * | 2005-06-21 | 2009-12-15 | Honeywell International Inc. | Pitch infiltration of carbon fiber preforms under high pressure |
| US20100078839A1 (en) * | 2005-06-23 | 2010-04-01 | Honeywell International Inc. | Pitch densification of carbon fiber preforms |
| WO2007055951A1 (en) | 2005-11-02 | 2007-05-18 | Borgwarner Inc. | Carbon friction materials |
| US20070154702A1 (en) * | 2005-12-29 | 2007-07-05 | Miller Douglas J | Glassy carbon coated carbon foam |
| US20070184179A1 (en) * | 2006-02-09 | 2007-08-09 | Akshay Waghray | Methods and apparatus to monitor a process of depositing a constituent of a multi-constituent gas during production of a composite brake disc |
| US20100072002A1 (en) * | 2006-08-29 | 2010-03-25 | Honeywell International Inc. | Aircraft brake using mixed carbon composite friction couple with different degrees of graphitization for improved rejected take off and wear performance |
| US7959973B2 (en) | 2006-11-29 | 2011-06-14 | Honeywell International Inc. | Pressure swing CVI/CVD |
| US8080127B2 (en) * | 2007-04-15 | 2011-12-20 | Graftech International Holdings Inc. | Carbon foam evaporator |
| US7892636B2 (en) * | 2007-05-01 | 2011-02-22 | Graftech International Holdings Inc. | Carbon foam with supplemental material |
| US20080286191A1 (en) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Stansberry Peter G | Process For The Production Of Highly Graphitizable Carbon Foam |
| DE102007034487A1 (de) * | 2007-07-24 | 2009-01-29 | Friedrich-Alexander-Universität Erlangen-Nürnberg | Verfahren zur Herstellung eines mehrere Wälzkörper aufnehmenden Käfigs aus Graphit für ein Wälzlager |
| US8399134B2 (en) * | 2007-11-20 | 2013-03-19 | Firefly Energy, Inc. | Lead acid battery including a two-layer carbon foam current collector |
| FR2924426B1 (fr) * | 2007-11-30 | 2011-06-03 | Messier Bugatti | Procede de fabrication de pieces en materiau composite a renfort en fibres de carbone. |
| US8628707B2 (en) * | 2008-01-08 | 2014-01-14 | Carbonxt Group Limited | System and method for making carbon foam anodes |
| US20090172998A1 (en) * | 2008-01-08 | 2009-07-09 | Carbonxt Group Limited | System and method for refining carbonaceous material |
| US8691166B2 (en) * | 2008-01-08 | 2014-04-08 | Carbonxt Group Limited | System and method for activating carbonaceous material |
| US8617492B2 (en) * | 2008-01-08 | 2013-12-31 | Carbonxt Group Limited | System and method for making low volatile carboneaceous matter with supercritical CO2 |
| US7998376B2 (en) | 2008-02-06 | 2011-08-16 | Honeywell International Inc. | Method for reducing variability in friction performance |
| US7938992B2 (en) | 2008-02-25 | 2011-05-10 | Honeywell International Inc. | CVI followed by coal tar pitch densification by VPI |
| DE102008013907B4 (de) | 2008-03-12 | 2016-03-10 | Borgwarner Inc. | Reibschlüssig arbeitende Vorrichtung mit mindestens einer Reiblamelle |
| US7897072B2 (en) | 2008-03-17 | 2011-03-01 | Honeywell International Inc. | Densification of carbon fiber preforms with pitches for aircraft brakes |
| US7927523B2 (en) * | 2008-03-18 | 2011-04-19 | Honeywell International Inc. | Densification of C-C composites with pitches followed by CVI/CVD |
| US8003026B2 (en) | 2008-05-28 | 2011-08-23 | Honeywell International Inc. | Pitch-only densification of carbon-carbon composite materials |
| DE102009030506A1 (de) | 2008-06-30 | 2009-12-31 | Borgwarner Inc., Auburn Hills | Reibungsmaterialien |
| US9017761B2 (en) * | 2009-05-20 | 2015-04-28 | Honeywell International Inc. | Low cost, high density C-C composites densified by CVD/CVI for aircraft friction materials |
| US20110033622A1 (en) | 2009-08-06 | 2011-02-10 | Honeywell International Inc. | Nonwoven preforms made with increased areal weight fabric segments for aircraft friction materials |
| US9353816B2 (en) | 2009-10-09 | 2016-05-31 | Honeywell International Inc. | Low cost, high density aircraft friction materials utilizing low fiber volume nonwoven preforms with pitch densification |
| US20110111123A1 (en) | 2009-11-12 | 2011-05-12 | Honeywell International Inc. | Increased area weight segments with pitch densification to produce lower cost and higher density aircraft friction materials |
| FR2953826B1 (fr) * | 2009-12-16 | 2019-10-11 | Safran Landing Systems | Procede de fabrication d'une piece de friction a base de materiau composite c/c |
| US9127732B2 (en) | 2011-05-27 | 2015-09-08 | Honeywell International Inc. | Rigidization of porous preform prior to densification |
| GB201114958D0 (en) | 2011-08-31 | 2011-10-12 | Univ Leuven Kath | Complexly shaped anisotropic foam with customizable cellular structure and manufacture thereof |
| US9550701B2 (en) | 2013-07-25 | 2017-01-24 | Honeywell International Inc. | Carbon-carbon composites including isotropic carbon encapsulating layer and methods of forming the same |
| RU2534878C1 (ru) * | 2013-08-22 | 2014-12-10 | Открытое акционерное общество "Научно-исследовательский институт конструкционных материалов на основе графита "НИИграфит" | Способ получения углеродного материала многонаправленного армирующего каркаса из углеродного волокна |
| US10648075B2 (en) | 2015-03-23 | 2020-05-12 | Goodrich Corporation | Systems and methods for chemical vapor infiltration and densification of porous substrates |
| CN104844213B (zh) * | 2015-04-27 | 2017-03-15 | 航天材料及工艺研究所 | 一种三维高导热碳材料的制备方法 |
| CN105272256B (zh) * | 2015-09-29 | 2017-12-22 | 航天材料及工艺研究所 | 一种高导热石墨泡沫/碳复合材料及其制备方法 |
| US10017426B2 (en) | 2016-04-01 | 2018-07-10 | Honeywell International Inc. | High density carbon-carbon friction materials |
| EP3507519A4 (en) * | 2016-08-31 | 2020-04-29 | Meggitt Aircraft Braking Systems Corporation | LONG CARBON COMPOSITE BRAKE BOX |
| AU2017364461B2 (en) * | 2016-11-24 | 2020-01-16 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Carbon foam and membrane electrode composite |
| EP3597618A4 (en) * | 2017-03-13 | 2020-03-18 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | CARBON FOAM AND PRODUCTION METHOD THEREFOR |
| US11142458B2 (en) | 2018-02-14 | 2021-10-12 | United States Of America As Represented By The Secretary Of Agriculture | Lignin-based carbon foams and composites and related methods |
| US10471947B1 (en) | 2018-04-27 | 2019-11-12 | Honeywell International Inc. | Determining estimated remaining use of brake assembly by transceiver |
| US10941826B2 (en) | 2018-09-12 | 2021-03-09 | Honeywell International Inc. | Determining estimated remaining use of brake assembly |
| TWI705934B (zh) * | 2019-11-06 | 2020-10-01 | 國家中山科學研究院 | 一種瀝青基碳/碳複合材料之製造方法 |
| US11618719B1 (en) | 2020-12-22 | 2023-04-04 | United States Of America As Represented By The Secretary Of Agriculture | Carbon fiber reinforced carbon foams |
| CN114029047A (zh) * | 2021-12-22 | 2022-02-11 | 长沙晟天新材料有限公司 | 一种阵列碳纳米管负载催化剂的制备方法 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1260034A (en) * | 1969-08-12 | 1972-01-12 | Coal Industry Patents Ltd | Method of manufacturing unitary porous carbon bodies |
| JPS5213516B2 (ru) * | 1972-10-23 | 1977-04-14 | ||
| GB2012303B (en) * | 1977-12-14 | 1982-05-06 | British Petroleum Co | Process for preparing pitch foams and products so produced |
| US4537823A (en) * | 1983-11-18 | 1985-08-27 | Allied Corporation | Method of manufacturing a friction article |
| US4605595A (en) * | 1983-11-18 | 1986-08-12 | Allied Corporation | Method of manufacturing a friction article |
| US4891203A (en) * | 1985-06-28 | 1990-01-02 | Union Carbide Corporation | Flake-like carbon bodies from semicoke |
| US5360500A (en) * | 1986-11-20 | 1994-11-01 | Dunlop Limited | Method of producing light-weight high-strength stiff panels |
| US4975261A (en) * | 1987-09-22 | 1990-12-04 | Petoca Ltd. | Process for producing high strength carbon-carbon composite |
| JPS6479079A (en) * | 1987-09-22 | 1989-03-24 | Petoca Ltd | Porous isotropic carbon-carbon composite material and its production |
| US4832870A (en) * | 1988-06-20 | 1989-05-23 | The United States Department Of Energy | Electrically conductive composite material |
| US4986943A (en) * | 1989-02-28 | 1991-01-22 | The Aerospace Corporation | Method for oxidation stabilization of pitch-based matrices for carbon-carbon composites |
| US5015522A (en) * | 1990-09-05 | 1991-05-14 | The Dow Chemical Company | Multicomponent fibers, films and foams |
| US5260855A (en) * | 1992-01-17 | 1993-11-09 | Kaschmitter James L | Supercapacitors based on carbon foams |
| DE69306625D1 (de) * | 1992-03-27 | 1997-01-30 | Ucar Carbon Tech | Imprägniermittel für Kohlenstoff und Graphit auf Basis von Pech |
| US5268395A (en) * | 1992-10-13 | 1993-12-07 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Microcellular carbon foam and method |
| US5744510A (en) * | 1995-04-25 | 1998-04-28 | Regents Of The University Of California | Organic carbon aerogels from the sol-gel polymerization of phenolic-furfural mixtures |
| US5770127A (en) * | 1996-07-15 | 1998-06-23 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Carbon or graphite foam reinforced composites |
| US6037032A (en) | 1997-09-02 | 2000-03-14 | Lockheed Martin Energy Research Corp. | Pitch-based carbon foam heat sink with phase change material |
| US6033506A (en) | 1997-09-02 | 2000-03-07 | Lockheed Martin Engery Research Corporation | Process for making carbon foam |
| US6164611A (en) * | 1997-09-18 | 2000-12-26 | Gamber Johnson | Quad-motion device |
| US6126874A (en) * | 1997-11-14 | 2000-10-03 | Alliedsignal Inc. | Process of making a graphitizable foam preform |
| US5868974A (en) * | 1997-11-27 | 1999-02-09 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Process for preparing pitch foams |
-
1997
- 1997-11-14 US US08/970,558 patent/US6077464A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-10 WO PCT/US1997/022741 patent/WO1998027023A1/en active IP Right Grant
- 1997-12-10 AU AU53798/98A patent/AU5379898A/en not_active Abandoned
- 1997-12-10 RU RU99116312/03A patent/RU2193542C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-12-10 JP JP52782498A patent/JP2002514155A/ja not_active Ceased
- 1997-12-10 ES ES97950920T patent/ES2226006T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 EP EP97950920A patent/EP0946455B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-12-10 CN CN97181872A patent/CN1247523A/zh active Pending
- 1997-12-10 DE DE69730147T patent/DE69730147T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-19 TW TW086119334A patent/TW464611B/zh not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-02-25 US US09/512,697 patent/US6342171B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-03-08 US US09/520,084 patent/US6323160B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2537306C2 (ru) * | 2013-01-14 | 2014-12-27 | Евгений Савельевич Дашут | Способ организации переработки тяжелых углеводородных соединений с получением объемного углеродного каркаса (варианты) |
| RU2534784C2 (ru) * | 2013-04-05 | 2014-12-10 | Открытое акционерное общество "Государственный научно-исследовательский институт конструкционных материалов на основе графита "НИИграфит" | Установка для термической обработки углеродсодержащих волокнистых материалов |
| RU2734685C1 (ru) * | 2019-09-17 | 2020-10-22 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) | Способ изготовления изделия из углерод-углеродного композиционного материала |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6077464A (en) | 2000-06-20 |
| ES2226006T3 (es) | 2005-03-16 |
| CN1247523A (zh) | 2000-03-15 |
| DE69730147D1 (de) | 2004-09-09 |
| JP2002514155A (ja) | 2002-05-14 |
| WO1998027023A1 (en) | 1998-06-25 |
| US6342171B1 (en) | 2002-01-29 |
| EP0946455A1 (en) | 1999-10-06 |
| TW464611B (en) | 2001-11-21 |
| DE69730147T2 (de) | 2005-09-29 |
| EP0946455B1 (en) | 2004-08-04 |
| AU5379898A (en) | 1998-07-15 |
| US6323160B1 (en) | 2001-11-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2193542C2 (ru) | Углерод-углеродный композитный материал и способ его изготовления | |
| US5382392A (en) | Process for fabrication of carbon fiber-reinforced carbon composite material | |
| JP6027032B2 (ja) | 多孔性材料の第二の材料による浸透方法及び関連設備 | |
| US6833012B2 (en) | Petroleum pitch-based carbon foam | |
| US6706401B1 (en) | Carbon matrix composites fabricated by a rapid and low-cost process incorporating in-situ polymerization of wetting monomers | |
| RU2270096C2 (ru) | Устройство и способ литьевого прессования смолы или пека | |
| US6344159B1 (en) | Method for extruding pitch based foam | |
| JP3696942B2 (ja) | 繊維強化された炭素及び黒鉛物品 | |
| EP0629593B1 (en) | High modulus carbon and graphite articles and method for their preparation | |
| US20060197244A1 (en) | Mold fixture to densify composite beam key using resin transfer molding | |
| EP0714869A2 (en) | Carbon fiber-reinforced carbon composite material and process for the preparation thereof | |
| US5057254A (en) | Process for producing carbon/carbon composites | |
| CN107266103B (zh) | 高密度碳-碳摩擦材料 | |
| EP2568013B1 (en) | Forming carbon-carbon composite preforms using molten pitch and carbon fiber filaments | |
| US4776995A (en) | Method of making a structure | |
| US4777093A (en) | High carbon composite | |
| CN106316438B (zh) | 高致密碳-碳摩擦材料 | |
| FR2606009A1 (fr) | Procede de fabrication de structures carbonisables, a partir de fibres carbonees pre-oxydees (brai en particulier) et les structures ainsi obtenues | |
| Casal et al. | Monitoring unidirectional carbon/carbon composite processing by light microscopy | |
| RU2225873C2 (ru) | Графитизируемая вспененная заготовка |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20071211 |