RU2081200C1 - Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, способ изготовления вкладыша гнезда клапана и вкладыш гнезда клапана - Google Patents

Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, способ изготовления вкладыша гнезда клапана и вкладыш гнезда клапана Download PDF

Info

Publication number
RU2081200C1
RU2081200C1 SU904830953A SU4830953A RU2081200C1 RU 2081200 C1 RU2081200 C1 RU 2081200C1 SU 904830953 A SU904830953 A SU 904830953A SU 4830953 A SU4830953 A SU 4830953A RU 2081200 C1 RU2081200 C1 RU 2081200C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
iron
powder
insert
valve cage
mixing
Prior art date
Application number
SU904830953A
Other languages
English (en)
Inventor
Грант Пернелл Чарльз
Original Assignee
Брайко Инджиниринг Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Брайко Инджиниринг Лимитед filed Critical Брайко Инджиниринг Лимитед
Application granted granted Critical
Publication of RU2081200C1 publication Critical patent/RU2081200C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
    • C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C33/0207—Using a mixture of prealloyed powders or a master alloy
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Reciprocating, Oscillating Or Vibrating Motors (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Press Drives And Press Lines (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Inorganic Insulating Materials (AREA)

Abstract

Описываются спеченные материалы, способ для изготовления железистых изделий, в частности, вкладышей для гнезд клапанов и сам вкладыш для гнезда клапана. Материалы основаны на материалах H11, H12 H13 АИЖС плюс разбавитель. 3 с. и 10 з.п. ф-лы, 7 табл.

Description

Изобретение касается спеченных железистых материалов, в частности, но не исключительно для использования в качестве вкладышей гнезда клапана в двигателях внутреннего сгорания.
Инструментальные стали обычно подразделяются на стали для работы при низких температурах, для работы при высоких температурах или быстрорежущие в зависимости от типа и уровня их компонентов сплава, их сопротивления тепловому размягчению и их предназначаемому использованию в условиях низких или высоких температур применения. Вообще уровни более дорогих элементов, придающих сопротивление износу при высокой температуре, возрастают в порядке последовательности, которую замыкают быстрорежущие стали как наиболее высоко легированные.
Известно использование спеченных и пропитанных быстрорежущих сталей для изготовления вкладышей гнезд клапанов для двигателей внутреннего сгорания. Один такой известный материал имеет состав, вес. C 0,6-1,5/УЧ 4-6/, Mo 4-6 /V 2-3/, Cr 2,5-4 /Cu 15-25/, остальные 2 макс./ Fe баланс, материал пропитывается. Такие сплавы являются дорогими по причине высоких уровней легирующих добавок и также являются абразивными для взаимодействия с опирающейся поверхностью клапана, что может потребовать покрытия таким сплавом, как Стеллит (товарный знак), например, в частности, против вкладыша клапана в выплотном положении.
Вообще компоненты прессуются из предварительно легированного порошка и затем спекаются и пропитываются сплавом на основе меди одновременно или спекаются и пропитываются в раздельных операциях при температуре в районе 1100oC, чтобы обеспечить хороший контроль размеров спеченного изделия. Высоколегированные порошки характеризуются низкой сжимаемостью, и требуются высокие давления для достижения относительно высоких плотностей до спекания, что связано с расходами на матрицы и прессовальное оборудование, вызванными высокими степенями износа. Давления свыше 60 т на 1 кв. дюйм (930 МПа) нормально не применяются.
В английском патенте GB 2210895 описывается использование быстрорежущих сталей, разбавленных нелегированным или низколегированным порошковым железом, которое также имеет низкое содержание углерода, требуемый уровень углерода достигается путем введения добавок свободного графита в порошковую смесь. Такие материалы обеспечивают получение относительно высоких плотностей до спекания при относительно низких давлениях прессования.
Установлено, что инструментальные стали для работы при высоких температурах в отличие от быстрорежущих сталей могут использоваться как соответствующая основа единолично или разбавленная железным порошком для изготовления вкладышей для гнезд клапанов для двигателей внутреннего сгорания, в частности, выгодном в положении выхлопа.
Согласно первому отличительному признаку изобретения обеспечивается спеченный железистый материал, имеющий следующий состав, вес. C 0,7-1,3/Si 0,3-1,3/Cz 1,9-5,3/Mo 0,5-1,8/V 0,1-1,5/Mn 0,3 макс./Fe баланс без учета случайных примесей.
Предпочтительно микроструктура сплава включает в себя отпущенную мартенситную матрицу, содержащую тонкие сфероидольные карбиды. Бейнит и небольшая часть феррита также могут присутствовать. Соответствующими сталями могут быть те, которые известны под кодовыми наименованиями H11, H12 и H13 Американского института железа и стали (АИЖС), которые в форме слитка имеют низкий стехиометрически недостаточный уровень углерода и которые показывают при добавлении углерода неожиданно хорошее сопротивление износу при высоких температурах и сопротивление тепловому размягчению. Плотности до спекания свыше 85% теоретической плотности могут достигаться при давлениях прессования таких низких, как 50 т на 1 кв. дюйм (770 МПа). Хорошее сопротивление износу при высоких температурах и тепловому размягчению вытекает частично из факта, что спеченные прессовки смесей с более высокими содержаниями углерода, чем в первоначальном стальном порошке, показывает значительный вторичный эффект упрочнения и сопротивление тепловому размягчению, что не является характеристичным для прессовок смесей базового стального порошка при его первоначальном содержании углерода. Это дополнительное сопротивление тепловому сохраняется в смесях стального порошка для работы при высоких температурах с примерной равной пропорцией железного или низколегированного железного порошка, плюс добавки меди и графита в порошковой форме, приводя к содержанию углерода примерно на 1 вес. выше, чем в базовой инструментальной стали.
Согласно второму отличительному признаку изобретения способ изготовления вкладышей для гнезда клапана включает в себя стадии смешивания порошка инструментальной стали для работы при высоких температурах состава C 0,3-0,7/Si 0,8-1,20/Cz 4,5-5,5/Mo 1,2-1,8/V 0,3-1,5/Mn 0,1-0,6/Fe баланс, с графитовым порошком и до 60 вес. порошка разбавленного железа или низколегированного железа, чтобы получить состав прессовки, лежащей в диапазоне первого отличительного признака, вкладыша для гнезда клапана, и синтерирование неспеченной прессовки.
Микроструктура неразбавленного материала содержит отпущенную мартенситную матрицу, содержащую и внутризеренные и межзеренные тонкие карбиды сплава, которые, однако, выгодно присутствуют в значительно меньшей объемной пропорции материала по сравнению с объемной пропорцией в материалах предшествующего уровня техники на основе быстрорежущих сталей. Было установлено, что материалы согласно настоящему изобретению являются менее абразивными для взаимодействия с поверхностью гнезда клапана, чем сплавы предшествующего уровня техники, основанные на быстрорежущих сталях.
В разбавленном материале микроструктура содержит сетчатую структуру той же мартенситной матрицы, как в неразбавленном материале, с промежуточными переходными районами, главным образом перлита и байнита, и немного феррита, которые могут присутствовать. Максимальное разбавление до 60 вес. с помощью железного порошка выбрано по той причине, что при более значительных разбавлениях предел текучести результирующего материала будет неадекватным для нагрузок, применяемых при эксплуатации при повышенных температурах, достигаемых вкладышами для гнезд выхлопных клапанов при некоторых применениях.
Материал может факультативно содержать 1-6 вес. меди, добавленной в форме порошка в смесь как спекающая добавка.
Материал факультативно может содержать до 1,0 вес. серы в качестве содействия механической обработке. Сера может добавляться, например, как элементарная сера или предварительно легированная в железистом порошке.
Материал далее может содержать до 5 вес. добавки сульфидов металла, в том числе, например, дисульфид молибдена или сульфиды марганца. Такие добавки могут производиться благодаря их выгодному эффекту на износостойкость, твердую смазку и способность механической обработки. Добавки могут производиться на стадии смешивания порошков, однако результирующий спеченный материал будет содержать сульфидную структуру в силу эффектов диффузии между компонентами во время спекания.
Предпочтительно сплавы согласно изобретению могут прессоваться до плотностей перед спеканием в размере свыше 85% теоретической плотности.
Материалы согласно изобретению могут факультативно быть пропитаны сплавом на основе меди. Такая пропитка может успешно проводиться при спрессованных плотностях значительно выше 85% теоретической, хотя это зависит от наличия соединенной пористости. Низкие плотности могут конечно пропитываться. Когда материал пропитывается, добавление 1-6 вес. медного порошка в смесь может не применяться.
Стадии спекания и пропитки могут проводиться либо последовательно, либо одновременно.
Растворителем железного порошка может быть по существу железный порошок, содержащий только эти примеси, нормально связанные и обнаруживаемые в железном порошке. Предпочтительно железный порошок может содержать до 0,5 вес. общих легирующих добавок для улучшенного упрочнения. Более предпочтительно эти легирующие добавки могут содержать марганец; эффект этого на микроструктуру состоит в ограничении пропорции феррита, который присутствует, ограничение которого является выгодным для износостойкости.
Свободный углерод используется в порошковых смесях также для образования фаз износостойкого твердого карбида, такой как байонит, например, в районах неинструментальной стали микроструктуры, где используется разбавление железным порошком.
Также установлено, что вкладыши для гнезд клапанов для двигателей внутреннего сгорания, выполненные из материала и по способу согласно изобретению, могут использоваться совместно с клапанами, имеющими непритертые гнезда. Клапаны, отделанные стеллитом (товарный знак), например, могут, конечно, использоваться.
Изделия, выполненные по способу согласно изобретению, могут факультативно термически обрабатываться после спекания. Такая термическая обработка может включать в себя криогенную обработку, например, где после жидкого азота происходит термическая обработка отпуска в диапазоне 500-600oC. После такой термической обработки материала сплава содержит отпущенный мартенсит со сфероидальными карбидами сплава. Байнит, перлит и случайные ферритовые районы могут также присутствовать. Пористость пропитанного материала по существу заполнена сплавом на основе меди.
Пример 1. Железистый порошок, имеющий состав в диапазонах C 0,3-0,5/ Si 0,8-1,2/Mn 0,1-0,5/Cr 4,5-5,5/Mo 1,2-1,8/V 0,9-1,5/ остальные 1,0 максимум, был смешан с 4,0 вес. медного порошка и графитового порошка зернистостью - 300 меш по британскому стандарту, для получения конечного содержания углерода 1,0 вес. К этому было добавлено 1,0 вес. смазочного воска для действия в качестве смазки матрицы и при прессовании. Порошки перемешивались в течение 30 мин во вращающемся смесителе У-конической формы. Вкладыши для гнезд клапана затем прессовались, используя двухстороннее прессование для давления 50 т/дюйм2 (770 МПа).
Спрессованные неспеченные тела затем спекались в атмосфере водорода и азота при 1100oC в течение 30 мин. Полученные вкладыши имели состав C 1,10/C 5,0/Mn 0,28/Mo 1,49/Si 0,93/Cu 4,0/Fe плюс примеси баланс. Эти изделия подвергались обработке в криогенных условиях в течение 20 мин при -120oC, и образцы отпускались при 585oC в течение 2 ч.
Пример 2. Железистый порошок, имеющий состав в диапазоне C 0,3-0,5/Si 0,8-1,2/Mn 0,1-0,5/Cz 4,5-5,5/Mo 1,2-1,8/V 0,9-1,5/ остальные макс./, смешивался с 4,0 вес. медного порошка зернистостью 300 меш и графитового порошка, предназначенного довести конечное содержание углерода до 0,7 вес. К этому было добавлено 1,0 вес. смазочного воска для действия в качестве смазки матрицы и для прессования. Этот порошок затем последовательно обрабатывался после стадии смешивания как в примере 1.
Измеренная твердость по Роквеллу (HRA) образцов, отпущенных при разных температурах, которые были получены в примерах 1 и 2, показали, что тепловое размягчение, определяемое по снижению прочности по Роквеллу с увеличением температуры отпуска, начиналось на 50oC выше у материала из примера 1 по сравнению с материалом из примера 2 в силу более высокого содержания углерода. Данные о твердости для работы при высокой температуре в отношении образцов из примера 1 и 2, отпущенных в течение 2 ч при одинаковой температуре, приведены в табл.1.
Пример 3. Железистый порошок, имеющий состав в диапазонах C 0,3-0,5/Si 0,8-1,2/Mn 0,1-0,5/Cr 4,5-5,5/Mo 1,2-1,8/Y 0,9-1,5/ остальные 1,0 макс. смешивался с равной частью Атомета 1002 (товарный знак), являющегося железным порошком, и графитового порошка, предназначенного довести конечного содержание углерода до 1 вес. К этому добавлялся 1,0 вес. смазочного воска для действия в качестве смазки матрицы и для прессования. Порошка смешивались в течение 30 мин во вращающемся смесителе У-конического типа. Вкладыши для гнезд клапанов прессовались способом двухстороннего прессования при давлении 50 т/дюйм2 (770 МПа).
Спрессованные неспеченные тела затем штабелировались с прессованными заготовками медного пропитывающего порошка, каждая в количестве 20 вес. от веса неспеченного тела. Изделия затем одновременно подвергались спеканию и пропитыванию в атмосфере водорода и азота при 1100oC в течение 30 мин. Полученные вкладыши имели состав C 0,91/Si 0,52/Mn 0,33/Cr 2,09/Mn 0,61/Y 0,43/Cu 12,6/ примеси плюс Fe баланс. Затем вкладыши обрабатывались в криогенных условиях в течение 20 мин при -120oC, и образцы в конечном счете отпускались в воздухе при 575oC в течение 2 ч.
Пример 4. Железистый порошок, имеющий состав в пределах C 0,3-0,5/Si 0,8-1,2/Mn 0,1-0,5/Cr 4,5-5,5/Mo 1,2-1,8/Y 0,9-1,5/ остальные 1,0 макс. смешивался с графитовым порошком, предназначенным довести конченое содержание углерода до 1,1 вес. К этому добавлялось 1,0 вес. смазочного воска для действия в качестве смазки матрицы и для прессования. Порошки затем обрабатывались до образования вкладышей для гнезд клапанов как в примере 3.
Спрессованные неспеченные тела затем штабелировались с спрессованными заготовками медного пропитывающего порошка, каждая в количестве 20 вес. от веса неспеченного тела. Изделия затем одновременно спекались и пропитывались в атмосфере водорода и азота при 1100oC в течение 30 мин. Эти изделия обрабатывались в криогенных условиях в течение 20 мин при -120oC, и на конечной стадии образцы отпускались на воздухе при 575oC в течение 2 ч.
Данные механических свойство образцов из примеров 3 и 4 приведены в табл. 2-4, а в табл.5 приведена удельная теплопроводность материалов при разных температурах.
Механически обработанные вкладыши для гнезд клапанов, изготовленные по способу в примерах 3 и 4, были смонтированы в выхлопных положениях цилиндра два и цилиндров один и три соответственно в четырехцилиндровом автомобильном двигателе 1,8 л. Вкладыш гнезда не пропитанного материала был смонтирован в цилиндре четыре для сравнения. Двигатель работал непрерывно в течение 180 ч на скорости 6000 об/мин при полной загрузке неэтилированным бензином.
При завершении испытания измеряли износ и вкладышей гнезд клапанов и клапанов. Результаты, приведенные в табл. 6, показывают объединенный износ клапана/гнезда клапана (мкм) после 180 ч испытания на износостойность на скорости 6000 об/мин.
Спецификация изготовления двигателя в отношении такого испытания показывала, что объединенный износ клапана/гнезда клапан не должен превышать 300 мкм.
Механически обработанные вкладыши для гнезд клапанов, изготовленные по способу примера 4, были смонтированы во входном и выходном положениях автомобильного дизельного двигателя с турбонаддувом рядом с вкладышами гнезд клапанов первоначального двигателя, выполненных из порошков быстродействующей стали. Двигатель работал 100 ч в соответствии с циклом износостойкости при максимальной скорости 4300 об/мин при полной нагрузке.
При завершении испытания измерялся износ вкладышей гнезд клапанов и клапанов. Результаты износа у материала из примера 4 сравнивались с вкладышами гнезд клапанов поверхностного двигателя в табл.7, которая показывает средний объединенный износ клапана/вкладыша гнезда клапана после 100 ч испытания на износостойкость (мкм).

Claims (11)

1. Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, содержащий углерод, кремний, хром, молибден, марганец, отличающийся тем, что он дополнительно содержит ванадий при следующем соотношении компонентов, мас.
Углерод 0,7 1,3
Кремний 0,3 1,3
Хром 1,9 5,3
Молибден 0,5 1,8
Ванадий 0,1 1,5
Марганец 0,04 0,6
Железо Остальное
2. Материал по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно содержит 1 - 6% меди.
3. Материал по п.1, отличающийся тем, что дополнительно содержит до 0,1% серы.
4. Материал по п.1, отличающийся тем, что он дополнительно содержит до 5% сульфида металла.
5. Способ изготовления вкладыша гнезда клапана, включающий смешивание порошка сплава на основе железа, содержащего хром с графитовым порошком, прессование и спекание заготовок, отличающийся тем, что в качестве сплава на основе железа используют инструментальную сталь для работы при высоких температурах состава, мас.
Углерод 0,3 0,7
Кремний 0,8 1,2
Хром 4,5 5,5
Молибден 1,2 1,8
Ванадий 0,3 1,5
Марганец 0,1 0,6
Железо Остальное
причем смешивание осуществляют в соотношении, обеспечивающем получение после спекания следующего состава, мас.
Углерод 0,7 1,3
Кремний 0,3 1,3
Хром 1,9 5,3
Молибден 0,5 1,8
Ванадий 0,1 1,5
Марганец 0,04 0,6
Железо Остальное
6. Способ по п. 5, отличающийся тем, что при смешивании вводят до 60% железного порошка.
7. Способ по п.5, отличающийся тем, что при смешивании вводят порошок меди в количестве 1 6 мас.
8. Способ по п.5 или 6, отличающийся тем, что при смешивании вводят серу в количестве до 1 мас.
9. Способ по любому из пп. 5 8, отличающийся тем, что при смешивании вводят сульфид металла в количестве до 5 мас.
10. Способ по п.5, или 8, или 9, отличающийся тем, что заготовку подвергают пропитке составом на основе меди.
11. Способ по любому из пп.5 10, отличающийся тем, что заготовку подвергают криогенной обработке.
12. Вкладыш гнезда клапана, отличающийся тем, что выполнен из спеченного материала на основе железа по любому из пп.1 4.
13. Вкладыш по п.12, отличающийся тем, что изготовлен способом по любому из пп.5 11.
SU904830953A 1989-09-20 1990-09-19 Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, способ изготовления вкладыша гнезда клапана и вкладыш гнезда клапана RU2081200C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB898921260A GB8921260D0 (en) 1989-09-20 1989-09-20 Sintered materials
GB8921260.9 1989-09-20

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2081200C1 true RU2081200C1 (ru) 1997-06-10

Family

ID=10663359

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU904830953A RU2081200C1 (ru) 1989-09-20 1990-09-19 Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, способ изготовления вкладыша гнезда клапана и вкладыш гнезда клапана

Country Status (8)

Country Link
US (1) US5188659A (ru)
EP (1) EP0418943B1 (ru)
JP (1) JP2799235B2 (ru)
AT (1) ATE107709T1 (ru)
DE (1) DE69010125T2 (ru)
ES (1) ES2055304T3 (ru)
GB (2) GB8921260D0 (ru)
RU (1) RU2081200C1 (ru)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATA240391A (de) * 1991-12-04 1994-10-15 Boehler Edelstahl Gegenstand aus stahl für kunststofformen sowie verfahren und vorrichtung zu seiner herstellung
GB9207139D0 (en) * 1992-04-01 1992-05-13 Brico Eng Sintered materials
GB2279665B (en) * 1992-04-01 1996-04-10 Brico Eng A method of sintering machinable ferrous-based materials
ES2149195T3 (es) * 1992-12-21 2000-11-01 Stackpole Ltd Metodo y tratamiento para producir articulos sinterizados y productos de los mismos.
AU3154793A (en) * 1992-12-21 1994-07-19 Stackpole Limited As sintered coining process
US5447800A (en) * 1993-09-27 1995-09-05 Crucible Materials Corporation Martensitic hot work tool steel die block article and method of manufacture
JPH10226855A (ja) * 1996-12-11 1998-08-25 Nippon Piston Ring Co Ltd 耐摩耗焼結合金製内燃機関用バルブシート
JP3871781B2 (ja) * 1997-10-14 2007-01-24 株式会社日立製作所 金属質粉成形素材及びその製造方法
WO1999064202A1 (en) 1998-06-12 1999-12-16 L.E. Jones Company Surface treatment of prefinished valve seat inserts
EP1097770B1 (en) 1999-04-16 2006-08-16 Hitachi, Ltd. Powder metallurgy process
US6436338B1 (en) 1999-06-04 2002-08-20 L. E. Jones Company Iron-based alloy for internal combustion engine valve seat inserts
GB9917510D0 (en) 1999-07-27 1999-09-29 Federal Mogul Sintered Prod Sintered steel material
JP4001450B2 (ja) 2000-05-02 2007-10-31 日立粉末冶金株式会社 内燃機関用バルブシートおよびその製造方法
US6325575B1 (en) 2000-05-08 2001-12-04 Daimlerchrysler Corporation Tool for machining multiple surfaces on a stationary workpiece
ES2237669T3 (es) * 2001-01-24 2005-08-01 Federal-Mogul Sintered Products Limited Procedimiento de produccion de materiales ferrosos sinterizados que contienen cobre.
US6679932B2 (en) 2001-05-08 2004-01-20 Federal-Mogul World Wide, Inc. High machinability iron base sintered alloy for valve seat inserts
US6702905B1 (en) 2003-01-29 2004-03-09 L. E. Jones Company Corrosion and wear resistant alloy
DE112005000921T5 (de) * 2004-04-23 2007-04-19 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Sinterlegierung auf Eisenbasis, Sinterlegierungselement auf Eisenbasis und Herstellungsverfahren dafür
GB2440737A (en) 2006-08-11 2008-02-13 Federal Mogul Sintered Prod Sintered material comprising iron-based matrix and hard particles
JP4789837B2 (ja) * 2007-03-22 2011-10-12 トヨタ自動車株式会社 鉄系焼結体及びその製造方法
JP5535576B2 (ja) * 2008-11-10 2014-07-02 株式会社豊田中央研究所 鉄基焼結合金およびその製造方法並びに鉄基焼結合金部材
BR112012020488A2 (pt) 2010-02-15 2016-05-17 Federal Mogul Corp liga de base para peças de aço de sínter endurecido, processo para produzir uma peça de aço de sínter endurecido, peça de aço de sínter endurecido, e, mistura em pó para produzir uma peça de aço
GB2513869B (en) 2013-05-07 2015-12-30 Charles Grant Purnell Aluminium alloy products, and methods of making such alloy products
JP2015081597A (ja) * 2013-10-21 2015-04-27 現代自動車株式会社 エンジンのバルブトレーン構造
JP6668031B2 (ja) * 2014-09-30 2020-03-18 日本ピストンリング株式会社 摺動部材用鉄基焼結合金材
JP6929313B2 (ja) * 2018-09-03 2021-09-01 ユソン エンタープライズ カンパニー，リミテッド 高温耐摩耗用鐵系焼結合金

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1052293B (it) * 1974-11-30 1981-06-20 Krebsoege Gmbh Sintermetall Procedimento per la produzione di pezzi omogenei sinterizzati di acciaio legati con manganese
JPS5739104A (en) * 1980-08-20 1982-03-04 Mitsubishi Metal Corp Production of valve seat made of fe based sintered alloy
JPS57158357A (en) * 1981-03-25 1982-09-30 Hitachi Metals Ltd Composite hot working tool material with wear and heat resistance
KR890004522B1 (ko) * 1982-09-06 1989-11-10 미쯔비시긴조구 가부시기가이샤 동용침 철계소결합금 부재의 제조방법과 그 방법에 의하여 제조된 2층 밸브 시이트
JPS60218451A (ja) * 1984-04-12 1985-11-01 Toyota Motor Corp 高温耐摩耗性に優れた焼結合金の製造方法
JPS6164804A (ja) * 1984-09-04 1986-04-03 Toyota Motor Corp 動弁系摺動部材とその製造方法
JPS6184355A (ja) * 1984-10-01 1986-04-28 Toyota Motor Corp 動弁系摺動部材とその製造方法
JPS6196058A (ja) * 1984-10-15 1986-05-14 Toyota Motor Corp 動弁系摺動部材とその製造方法
JPS61174354A (ja) * 1985-01-28 1986-08-06 Toyota Motor Corp 高温耐摩耗性に優れた含銅焼結合金の製造方法
US4724000A (en) * 1986-10-29 1988-02-09 Eaton Corporation Powdered metal valve seat insert
GB2197663B (en) * 1986-11-21 1990-07-11 Manganese Bronze Ltd High density sintered ferrous alloys
GB8723818D0 (en) * 1987-10-10 1987-11-11 Brico Eng Sintered materials
JP2792027B2 (ja) * 1988-02-05 1998-08-27 日産自動車株式会社 耐熱・耐摩耗性鉄基焼結合金

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 4035159, кл.B 22 F 3/00, 1977. *

Also Published As

Publication number Publication date
EP0418943B1 (en) 1994-06-22
GB2236112B (en) 1993-05-26
DE69010125T2 (de) 1994-11-17
EP0418943A1 (en) 1991-03-27
GB9017917D0 (en) 1990-09-26
JP2799235B2 (ja) 1998-09-17
GB8921260D0 (en) 1989-11-08
GB2236112A (en) 1991-03-27
ES2055304T3 (es) 1994-08-16
DE69010125D1 (de) 1994-07-28
JPH03170644A (ja) 1991-07-24
US5188659A (en) 1993-02-23
ATE107709T1 (de) 1994-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2081200C1 (ru) Спеченный материал на основе железа для вкладыша гнезда клапана, способ изготовления вкладыша гнезда клапана и вкладыш гнезда клапана
US4970049A (en) Sintered materials
US4671491A (en) Valve-seat insert for internal combustion engines and its production
US6139599A (en) Abrasion resistant iron base sintered alloy material for valve seat and valve seat made of iron base sintered alloy
KR101399003B1 (ko) 개선된 분말 야금 조성물
RU2280706C2 (ru) Спеченное изделие на основе железа, содержащее медь, и способ его получения
US5784681A (en) Method of making a sintered article
EP1375841B1 (en) Powder metal valve seat insert
US4021205A (en) Sintered powdered ferrous alloy article and process for producing the alloy article
GB2237029A (en) Sintered alloy body
EP1198601B1 (en) Sintered steel material
KR950014353B1 (ko) 밸브시트용 철계소결합금 및 그 제조방법
JPS61291954A (ja) 高温耐摩耐食焼結材料及びその製造方法
JP3795402B2 (ja) 鋳鉄系焼結摺動部材及びその製造方法