RU2017115945A - Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения - Google Patents

Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения Download PDF

Info

Publication number
RU2017115945A
RU2017115945A RU2017115945A RU2017115945A RU2017115945A RU 2017115945 A RU2017115945 A RU 2017115945A RU 2017115945 A RU2017115945 A RU 2017115945A RU 2017115945 A RU2017115945 A RU 2017115945A RU 2017115945 A RU2017115945 A RU 2017115945A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
titanium
alloy
features
paragraph
intermetallic compound
Prior art date
Application number
RU2017115945A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2701438C2 (ru
RU2017115945A3 (ru
Inventor
Гуан ЧЭНЬ
Инбо ПЭН
Гун ЧЖЭН
Чжисян ЦИ
Миньчжи ВАН
Пэй ЛИ
Original Assignee
Наньцзин Юниверсити Оф Сайенс Энд Текнолоджи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from CN201410529844.5A external-priority patent/CN104278173B/zh
Priority claimed from CN201410528019.3A external-priority patent/CN104328501B/zh
Priority claimed from CN201510244611.5A external-priority patent/CN104878452A/zh
Application filed by Наньцзин Юниверсити Оф Сайенс Энд Текнолоджи filed Critical Наньцзин Юниверсити Оф Сайенс Энд Текнолоджи
Publication of RU2017115945A publication Critical patent/RU2017115945A/ru
Publication of RU2017115945A3 publication Critical patent/RU2017115945A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2701438C2 publication Critical patent/RU2701438C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C14/00—Alloys based on titanium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
    • C30B11/001—Continuous growth
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
    • C30B11/002—Crucibles or containers for supporting the melt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B11/00—Single-crystal growth by normal freezing or freezing under temperature gradient, e.g. Bridgman-Stockbarger method
    • C30B11/003—Heating or cooling of the melt or the crystallised material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B13/00—Single-crystal growth by zone-melting; Refining by zone-melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B21/00—Unidirectional solidification of eutectic materials
    • C30B21/04—Unidirectional solidification of eutectic materials by zone-melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B29/00—Single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure characterised by the material or by their shape
    • C30B29/10—Inorganic compounds or compositions
    • C30B29/52—Alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B33/00—After-treatment of single crystals or homogeneous polycrystalline material with defined structure
    • C30B33/02—Heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C30—CRYSTAL GROWTH
    • C30B—SINGLE-CRYSTAL GROWTH; UNIDIRECTIONAL SOLIDIFICATION OF EUTECTIC MATERIAL OR UNIDIRECTIONAL DEMIXING OF EUTECTOID MATERIAL; REFINING BY ZONE-MELTING OF MATERIAL; PRODUCTION OF A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; SINGLE CRYSTALS OR HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; AFTER-TREATMENT OF SINGLE CRYSTALS OR A HOMOGENEOUS POLYCRYSTALLINE MATERIAL WITH DEFINED STRUCTURE; APPARATUS THEREFOR
    • C30B35/00—Apparatus not otherwise provided for, specially adapted for the growth, production or after-treatment of single crystals or of a homogeneous polycrystalline material with defined structure
    • C30B35/007—Apparatus for preparing, pre-treating the source material to be used for crystal growth

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)

Claims (32)

1. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия, особенности которого заключаются в расчете атомной процентной концентрации, выражение состава сплава данного материала TiaAlbNbc(C,Si)d, где 43≤b≤49, 2≤c≤10, a+b+c=100, 0≤d≤1.
2. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 1 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что 42≤a≤55, 43≤b≤49, 2≤c≤9, d=0.
3. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 1 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что 44≤a≤51, 43≤b≤47, 6≤c≤9, d=0.
4. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 1 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что 43≤b≤47, 6≤c≤10, a+b+c=100, 0.1≤d≤1.
5. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно любому из пп. 1-4 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что способ получения данного материала включает следующие этапы:
(1) Взять каждый исходный материал с чистотой более 99.9%, согласно выражению компонентов сплава выполнить подбор состава; слиток материнского сплава расплавляется в индукционной печи с холодным тиглем для левитационной плавки при вакууме ниже 10-3 Па, затем, применяя метод гравитационного литья или литья вакуумным всасыванием, получают прутковый материнский сплав.
(2) Прутковый материнский сплав разрезается на верхнюю и нижнюю половины, которые будут использоваться соответственно в качестве пруткового исходного сырья и прутков затравочных кристаллов для зоны оптического всплывания печи направленной кристаллизации. Дистанция между прутковым исходным материалом в верхней части и прутков затравочных кристаллов в нижней части контролируется в пределах 1-5 мм. Прутковый исходный материал и прутки затравочных кристаллов соосно и вертикально размещают на горизонтальной поверхности, во время направленной кристаллизации подается защитный инертный газ. Настраивается взаимообратное направление вращения верхнего и нижнего пруткового материала, относительная скорость вращения 10-40 об/мин, включается нагрев таким образом, чтобы первыми расплавились противолежащие стороны верхних и нижних прутков; регулируется положение верхних и нижних прутков таким образом, что противолежащие стороны прутков постепенно соединяются; регулируется мощность оборудования и через 5-10 мин нагревания после того, как зона всплытия стала гладкой и равномерно расплавленной, скорость роста регулируют в пределах 2.5-30 мм/ч, после чего начинается направленная кристаллизация. После завершения затвердевания мощность постепенно снижается, одновременно медленно разделяют затвердевшие образцы и оставшиеся прутки образцов.
(3) Полученные монокристаллические прутки сплава титана и алюминия подвергаются вакуумной тепловой обработке, применяется метод холодной или горячей обработки в печи (1250-1350)°С × (12-24) ч+900°С × 30 мин.
6. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 5 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) для индукционной левитационной плавки применяется медный тигель с водяным охлаждением, количество плавок материнского сплава не менее 3.
7. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 5 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) размеры описываемого пруткового сплава Φ(4-8) мм × 120 мм, для описываемого литья вакуумным всасыванием применяется литье всасыванием с разностью давления, перепад давления поддерживается на уровне 3 МПа; при применении метода гравитационного литья давление защитного газа составляет 2/3 от стандартного атмосферного давления.
8. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 5 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (2) описываемый инертный газ - аргон или азот, при направленной кристаллизации расход подаваемого газа 3-5 л/мин.
9. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 5 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) чистота описываемого сырья алюминия, титана, углерода или кремния более 99.999%, чистота металлического ниобия более 99.9%.
10. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 5 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) длина прутков затравочных кристаллов в нижней части 20-30 мм, длина пруткового исходного материала в верхней части менее 190 мм.
11. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно любому из пп. 1-4 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что способ получения данного материала включает следующие этапы:
Этап 1: Выбрать каждый вид исходного сырья с чистотой более 99.999%, провести подбор состава, исходя из выражения состава сплава; в условиях вакуума менее 10-3 Па в индукционной печи с холодным тиглем для левитационной плавки выполняется плавка материнского сплава, после 3-4 плавок состав сплава выравнивается, далее методом литья вакуумным всасыванием получается прутковый материал с направленной кристаллизацией.
Этап 2: Испытательный образец сплава титана и алюминия помещают в корундовый тигель с покрытием на основе оксида иттрия высокой чистоты, выполняют направленную кристаллизацию, выполняется вакуумирование до 5×10-3 Па, затем в систему подают защитный газ аргон высокой чистоты.
Этап 3: Регулируя мощность индукционного электропитания, выполняют нагрев испытательных образцов, поддерживается температура 1450-1650 К, время нагревания 15-30 мин, после чего начинают выполнять направленную кристаллизацию, скорость вытягивания контролируется в пределах 5-20 мкм/с, рост продолжается до длины образца 50 мм, затем запускается быстрое остужение для выполнения быстрого охлаждения испытательных образцов направленной кристаллизации, оставляется поверхность разделения твердой и жидкой фаз.
12. Вид монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно п. 11 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на первом этапе размеры пруткового материала направленной кристаллизации Φ(4-6) мм × 100 мм. На этапе 2 размеры корундового тигля на основе покрытия из оксида иттрия высокой чистоты составляют Ф(7-9) мм × 100 мм, давление защитного газа аргона высокой чистоты 0.04-0.06 МПа.
13. Метод получения монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно любому из пп. 1-4 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что метод включает следующие этапы:
(1) Взять каждый исходный материал с чистотой более 99.9%, согласно выражению компонентов сплава выполнить подбор состава; слиток материнского сплава расплавляется в индукционной печи с холодным тиглем для левитационной плавки при вакууме ниже 10-3 Па, затем, применяя метод гравитационного литья или литья вакуумным всасыванием, получают прутковый материнский сплав.
(2) Прутковый материнский сплав разрезается на верхнюю и нижнюю половины, которые будут использоваться соответственно в качестве пруткового исходного сырья и прутков затравочных кристаллов для зоны оптического всплывания печи направленной кристаллизации. Расстояние между прутковым исходным материалом в верхней части и прутками затравочных кристаллов в нижней части 1-5 мм. Прутковый исходный материал и прутки затравочных кристаллов соосно и вертикально размещают на горизонтальной поверхности, во время направленной кристаллизации подается защитный инертный газ. Настраивается взаимообратное направление вращения верхнего и нижнего пруткового материала, относительная скорость вращения 10-40 об/мин, включается нагрев таким образом, чтобы первыми расплавились противолежащие стороны верхних и нижних прутков, после чего регулируется положение верхних и нижних прутков таким образом, что противолежащие стороны прутков постепенно соединяются; затем регулируется мощность оборудования и через 5-10 мин нагревания после того, как зона всплытия стала гладкой и равномерно расплавленной, регулируют скорость роста в пределах 2.5-30 мм/ч, после чего начинается направленная кристаллизация. После завершения затвердевания мощность постепенно снижается, одновременно медленно разделяют затвердевшие образцы и оставшиеся прутки образцов.
(3) Полученные монокристаллические прутки сплава титана и алюминия подвергаются вакуумной тепловой обработке, применяется метод холодной или горячей обработки в печи (1250-1350)°С × (12-24) ч+900°С × 30 мин.
14. Метод, описываемый в соответствии с п.13 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) для индукционной левитационной плавки применяется медный тигель с водяным охлаждением, количество плавок материнского сплава не менее 3.
15. Метод, описываемый в соответствии с п.13 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) размеры описываемого пруткового материнского сплава Φ(4-8) мм × 120 мм; для описываемого литья вакуумным всасыванием применяется литье всасыванием с разностью давления, перепад давления поддерживается на уровне 3 МПа; при применении метода гравитационного литья давление защитного газа составляет 2/3 от стандартного атмосферного давления.
16. Метод, описываемый в соответствии с п.13 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) чистота описываемого сырья алюминия, титана, углерода или кремния более 99.999%, чистота металлического ниобия более 99.9%.
17. Метод, описываемый в соответствии с п.13 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (1) длина прутков затравочных кристаллов в нижней части 20-30 мм, длина пруткового исходного материала в верхней части менее 190 мм.
18. Метод, описываемый в соответствии с п.13 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на этапе (2) описываемый инертный газ - аргон или азот, при направленной кристаллизации расход подаваемого газа 3-5 л/мин.
19. Метод получения монокристаллического материала интерметаллического соединения титана и алюминия согласно любому из пп. 1-4 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что метод включает следующие этапы:
Этап 1: Выбрать каждый вид исходного сырья с чистотой более 99.9%, провести подбор состава, исходя из выражения состава сплава; в условиях вакуума менее 10-3 Па в индукционной печи с холодным тиглем для левитационной плавки выполняется плавка материнского сплава, после 3-4 плавок состав сплава выравнивается, методом литья вакуумным всасыванием получается прутковый материал с направленной кристаллизацией.
Этап 2: Испытательный образец сплава титана и алюминия помещают в корундовый тигель с покрытием на основе оксида иттрия высокой чистоты, выполняют направленную кристаллизацию, выполняется вакуумирование до 5×10-3 Па, затем в систему подают защитный газ аргон высокой чистоты.
Этап 3: Регулируя мощность индукционного электропитания, выполняют нагрев испытательных образцов, поддерживается температура 1450-1650 К, время нагревания 15-30 мин, после чего начинают выполнять направленную кристаллизацию, скорость вытягивания контролируется в пределах 5-20 мкм/с, рост продолжается до длины образца 50 мм, затем запускается быстрое остужение для выполнения быстрого охлаждения испытательных образцов направленной кристаллизации, оставляется поверхность разделения твердой и жидкой фаз.
20. Метод, описываемый в соответствии с п.19 формулы изобретения, особенности которого заключаются в том, что на первом этапе размеры пруткового материала направленной кристаллизации Φ(4-6) мм × 100 мм. На этапе 2 размеры корундового тигля на основе покрытия из оксида иттрия высокой чистоты составляют Ф(7-9) мм × 100 мм, давление защитного газа аргона высокой чистоты 0.04-0.06 МПа.
RU2017115945A 2014-10-09 2015-10-09 Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения RU2701438C2 (ru)

Applications Claiming Priority (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201410528019.3 2014-10-09
CN201410529844.5A CN104278173B (zh) 2014-10-09 2014-10-09 一种高强高塑TiAl合金材料及其制备方法
CN201410528019.3A CN104328501B (zh) 2014-10-09 2014-10-09 一种片层取向完全可控的TiAl单晶合金及其制备方法
CN201410529844.5 2014-10-09
CN201510244611.5 2015-05-13
CN201510244611.5A CN104878452A (zh) 2015-05-13 2015-05-13 一种高温高强TiAl-Nb单晶及其制备方法
PCT/CN2015/091508 WO2016055013A1 (zh) 2014-10-09 2015-10-09 TiAl金属间化合物单晶材料及其制备方法

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2017115945A true RU2017115945A (ru) 2018-11-12
RU2017115945A3 RU2017115945A3 (ru) 2019-04-30
RU2701438C2 RU2701438C2 (ru) 2019-09-26

Family

ID=55652598

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017115945A RU2701438C2 (ru) 2014-10-09 2015-10-09 Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10570531B2 (ru)
EP (1) EP3205753B1 (ru)
JP (1) JP6944874B2 (ru)
RU (1) RU2701438C2 (ru)
WO (1) WO2016055013A1 (ru)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3326746A1 (en) * 2016-11-25 2018-05-30 Helmholtz-Zentrum Geesthacht Zentrum für Material- und Küstenforschung GmbH Method for joining and/or repairing substrates of titanium aluminide alloys
RU2725229C1 (ru) * 2019-12-03 2020-06-30 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт физики твердого тела Российской академии наук (ИФТТ РАН) Способ получения Ti2MnAl
CN112746187B (zh) * 2020-12-21 2021-10-01 安徽工程大学 一种大尺寸的TiAl基合金籽晶的制备方法
CN112746329A (zh) * 2020-12-21 2021-05-04 安徽工程大学 一种用于TiAl基合金定向凝固的籽晶制备方法
CN114908422B (zh) * 2022-06-29 2024-06-14 合肥工业大学 锶掺杂六硼化镧单晶及其制备方法
CN115198356B (zh) * 2022-07-15 2023-07-21 郑州大学 一种特定取向的大规格金属单晶及其制备方法
CN115558811B (zh) * 2022-09-10 2023-06-16 哈尔滨工业大学 利用超声与电磁场制备TiAl半固态材料的装备与方法
CN116516213B (zh) * 2023-03-23 2024-06-07 北京科技大学 一种含Si高Nb-TiAl合金的制备方法

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4461659A (en) * 1980-01-17 1984-07-24 Cannon-Muskegon Corporation High ductility nickel alloy directional casting of parts for high temperature and stress operation
EP0530968A1 (en) * 1991-08-29 1993-03-10 General Electric Company Method for directional solidification casting of a titanium aluminide
US6059015A (en) * 1997-06-26 2000-05-09 General Electric Company Method for directional solidification of a molten material and apparatus therefor
JP3054697B2 (ja) * 1998-06-30 2000-06-19 京都大学長 Ｔｉ−Ａｌ系合金の製造方法
US7343960B1 (en) * 1998-11-20 2008-03-18 Rolls-Royce Corporation Method and apparatus for production of a cast component
US6436208B1 (en) * 2001-04-19 2002-08-20 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Process for preparing aligned in-situ two phase single crystal composites of titanium-niobium alloys
US6755239B2 (en) * 2001-06-11 2004-06-29 Santoku America, Inc. Centrifugal casting of titanium alloys with improved surface quality, structural integrity and mechanical properties in isotropic graphite molds under vacuum
TWI265198B (en) * 2002-12-02 2006-11-01 Univ Nat Taiwan The method and equipments for controlling the solidification of alloys in induction melting using cold crucible
KR100644880B1 (ko) * 2004-11-30 2006-11-15 한국과학기술원 층상조직의 열적안정성 및 기계적 성질이 매우 우수한 일방향응고 TiAlNbSiC계 합금
CN100465309C (zh) * 2006-09-22 2009-03-04 北京科技大学 一种利用放电等离子烧结制备高铌钛铝合金材料的方法
CN102011195B (zh) * 2010-11-23 2012-06-06 北京科技大学 一种定向凝固高铌钛铝合金单晶的制备方法
US20120152483A1 (en) * 2010-12-16 2012-06-21 General Electric Company Unidirectional solidification process and apparatus and single-crystal seed therefor
CN102400074A (zh) * 2011-12-02 2012-04-04 南京理工大学 一种减少定向凝固高铌钛铝合金显微偏析的热处理工艺
CN102672150A (zh) * 2012-05-14 2012-09-19 北京科技大学 一种钛铝铌合金片层组织方向控制方法
CN102921929B (zh) * 2012-11-01 2015-05-13 哈尔滨工业大学 一种高铌钛铝金属间化合物的无污染定向凝固方法
CN103789598B (zh) * 2014-02-28 2015-12-02 南京理工大学 一种定向TiAl基合金及其制备方法
CN104878452A (zh) * 2015-05-13 2015-09-02 南京理工大学 一种高温高强TiAl-Nb单晶及其制备方法
CN104278173B (zh) * 2014-10-09 2016-07-06 南京理工大学 一种高强高塑TiAl合金材料及其制备方法
CN104328501B (zh) * 2014-10-09 2017-06-27 南京理工大学 一种片层取向完全可控的TiAl单晶合金及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP6944874B2 (ja) 2021-10-06
US10570531B2 (en) 2020-02-25
RU2701438C2 (ru) 2019-09-26
EP3205753A4 (en) 2018-09-12
EP3205753B1 (en) 2020-04-15
WO2016055013A1 (zh) 2016-04-14
JP2017536327A (ja) 2017-12-07
US20170268127A1 (en) 2017-09-21
EP3205753A1 (en) 2017-08-16
RU2017115945A3 (ru) 2019-04-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2017115945A (ru) Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения
WO2021008159A1 (zh) 一种适用于提拉法的线圈可移动式温场结构与单晶生长方法
JP5344919B2 (ja) 結晶成長のための装置及び方法
US7799306B2 (en) Method of purifying metallurgical silicon by directional solidification
US20140202653A1 (en) Method for purifying high-purity aluminium by directional solidification and smelting furnace therefor
JP2011042560A (ja) サファイア単結晶の製造方法およびサファイア単結晶の製造装置
CN104278173B (zh) 一种高强高塑TiAl合金材料及其制备方法
TW201131031A (en) Apparatus and method for continuous casting of monocrystalline silicon ribbon
CN104353795A (zh) 有温度梯度结晶器的连续定向凝固技术
CN104878452A (zh) 一种高温高强TiAl-Nb单晶及其制备方法
TW201233854A (en) Crystal growing system and method thereof
US20110253033A1 (en) Crystal growing system and method thereof
CN106319621A (zh) 一种大尺寸直拉硅单晶生长方法
WO2012054101A1 (en) Crystal growing system and method thereof
CN104878444A (zh) 一种TiAl基合金单晶的制备方法
JP7072146B2 (ja) 鉄ガリウム合金の単結晶育成方法
JP2016033102A (ja) サファイア単結晶およびその製造方法
JP2015182944A (ja) サファイア単結晶の製造方法
CN105803257A (zh) 一种提高TiAl-Nb合金液态流动性的方法
TWI570252B (zh) Cu-Ga alloy sputtering target and its manufacturing method
CN104071790A (zh) 电磁搅拌硅合金熔体硅提纯装置及方法
CN107354331A (zh) 以高熔点金属为基底籽晶控制TiAl基合金定向凝固组织片层取向的方法
JP2004284892A (ja) 多結晶シリコンの製造方法
JP5968198B2 (ja) 単結晶の製造方法
TWI625400B (zh) Copper-gallium alloy sputtering target