RU2008115626A - Высокопрочная двухфазная сталь с низким коэффициентом текучести, высокой ударной прочностью и высокой свариваемостью - Google Patents

Высокопрочная двухфазная сталь с низким коэффициентом текучести, высокой ударной прочностью и высокой свариваемостью Download PDF

Info

Publication number
RU2008115626A
RU2008115626A RU2008115626/02A RU2008115626A RU2008115626A RU 2008115626 A RU2008115626 A RU 2008115626A RU 2008115626/02 A RU2008115626/02 A RU 2008115626/02A RU 2008115626 A RU2008115626 A RU 2008115626A RU 2008115626 A RU2008115626 A RU 2008115626A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
temperature
sheet steel
less
phase
Prior art date
Application number
RU2008115626/02A
Other languages
English (en)
Inventor
Нарасимха-рао В. БАНГАРИ (US)
Нарасимха-рао В. БАНГАРИ
Джа-юнг КУ (US)
Джа-юнг КУ
Хиун-Ву ДЖИН (US)
Хиун-Ву ДЖИН
Аднан ОЗЕКСИН (US)
Аднан ОЗЕКСИН
Дуглас П. ФЭАЧИНГ (US)
Дуглас П. ФЭАЧИНГ
Йошио ТЕРАДА (JP)
Йошио ТЕРАДА
Хитоши АСАХИ (JP)
Хитоши АСАХИ
Такуя ХАРА (JP)
Такуя ХАРА
Масааки СУГИЯМА (JP)
Масааки СУГИЯМА
Original Assignee
Эксксонмобил Апстрим Рисерч Компани (Us)
Эксксонмобил Апстрим Рисерч Компани
Ниппон Стил Корпорейшн (JP)
Ниппон Стил Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эксксонмобил Апстрим Рисерч Компани (Us), Эксксонмобил Апстрим Рисерч Компани, Ниппон Стил Корпорейшн (JP), Ниппон Стил Корпорейшн filed Critical Эксксонмобил Апстрим Рисерч Компани (Us)
Publication of RU2008115626A publication Critical patent/RU2008115626A/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

1. Высокопрочная двухфазная сталь с пределом прочности при растяжении 900 МПа или выше, с низким значением отношения предела текучести к пределу прочности, составляющим приблизительно 0,85 или менее в продольном направлении, и с ударной вязкостью по Шарпи при -40°С, превышающей приблизительно 120 Дж или более в поперечном направлении, включающая: ! углерод в количестве приблизительно от 0,03 до 0,12 вес.%; ! никель в количестве приблизительно от 0,1 до менее 1,0 вес.%; ! ниобий в количестве приблизительно от 0,005 до 0,05 вес.%; ! титан в количестве приблизительно от 0,005 до 0,03 вес.%; ! молибден в количестве приблизительно от 0,1 до 0,6 вес.%; и ! марганец в количестве приблизительно от 0,5 до 2,5 вес.%; ! первую фазу, состоящую в основном из мелкозернистого феррита, в которой сталь включает приблизительно от 10 до 60 об.% первой фазы, и первая фаза включает ферритное зерно со средним размером приблизительно 5 мкм или менее; и ! вторую фазу, включающую мелкозернистый мартенсит, мелкозернистый игольчатый бейнит, мелкозернистый гранулированный бейнит, мелкозернистый вырожденный верхний бейнит или любые их смеси, в которой сталь включает приблизительно от 40 до 90 об.% второй фазы. ! 2. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает медь в количестве приблизительно 1,0 вес.% или менее. ! 3. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает хром в количестве приблизительно 1,0 вес.% или менее. ! 4. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает кальций в количестве приблизительно 0,01 вес.% или менее. ! 5. Сталь по п.1, в котором первая фаза включает менее приблизительно 50 об.% деформированного феррита. ! 6. Сталь по п.1, в котором двухфазная сталь является исходным мат�

Claims (20)

1. Высокопрочная двухфазная сталь с пределом прочности при растяжении 900 МПа или выше, с низким значением отношения предела текучести к пределу прочности, составляющим приблизительно 0,85 или менее в продольном направлении, и с ударной вязкостью по Шарпи при -40°С, превышающей приблизительно 120 Дж или более в поперечном направлении, включающая:
углерод в количестве приблизительно от 0,03 до 0,12 вес.%;
никель в количестве приблизительно от 0,1 до менее 1,0 вес.%;
ниобий в количестве приблизительно от 0,005 до 0,05 вес.%;
титан в количестве приблизительно от 0,005 до 0,03 вес.%;
молибден в количестве приблизительно от 0,1 до 0,6 вес.%; и
марганец в количестве приблизительно от 0,5 до 2,5 вес.%;
первую фазу, состоящую в основном из мелкозернистого феррита, в которой сталь включает приблизительно от 10 до 60 об.% первой фазы, и первая фаза включает ферритное зерно со средним размером приблизительно 5 мкм или менее; и
вторую фазу, включающую мелкозернистый мартенсит, мелкозернистый игольчатый бейнит, мелкозернистый гранулированный бейнит, мелкозернистый вырожденный верхний бейнит или любые их смеси, в которой сталь включает приблизительно от 40 до 90 об.% второй фазы.
2. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает медь в количестве приблизительно 1,0 вес.% или менее.
3. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает хром в количестве приблизительно 1,0 вес.% или менее.
4. Сталь по п.1, в котором сталь дополнительно включает кальций в количестве приблизительно 0,01 вес.% или менее.
5. Сталь по п.1, в котором первая фаза включает менее приблизительно 50 об.% деформированного феррита.
6. Сталь по п.1, в котором двухфазная сталь является исходным материалом для листовой стали, имеющей толщину от приблизительно 10 до приблизительно 25 мм.
7. Сталь по п.1, дополнительно включающая следующие выборочные элементы по весу:
приблизительно до 0,1% ванадия;
приблизительно до 0,002% бора;
приблизительно до 1,0% хрома;
приблизительно до 0,006% магния;
до приблизительно 0,010% азота;
приблизительно до 0,5% кремния;
приблизительно до 1,0% меди;
приблизительно до 0,06% алюминия;
приблизительно до 0,015% фосфора; и
приблизительно до 0,004% серы.
8. Способ изготовления листовой стали с пределом прочности при растяжении приблизительно 900 МПа или выше, с низким значением отношения предела текучести к пределу прочности, составляющим приблизительно 0,85 или менее в продольном направлении, и с ударной вязкостью по Шарпи при -40°С, превышающей приблизительно 120 Дж или более в поперечном направлении, включающий следующие этапы:
нагревание стальной заготовки до температуры нагрева приблизительно от 1000 до 1250°С для получения стальной заготовки, состоящей в основном из аустенитной фазы;
обжатие стальной заготовки для формирования листовой стали в ходе одного или нескольких этапов горячей прокатки при первой температуре, являющейся достаточной для рекристаллизации аустенитной фазы;
обжатие листовой стали в ходе одного или нескольких этапов горячей прокатки при втором температурном диапазоне ниже первой температуры, при которой не происходит рекристаллизация аустенита и выше температуры превращения Ar3;
охлаждение листовой стали при температуре окружающего воздуха до температуры выше приблизительно 500°С; и
проведение закалки листовой стали при скорости охлаждения, составляющей, по меньшей мере, 10°С в секунду (18° Ф/с) до заданной температуры конца закалки.
9. Способ изготовления листовой стали по п.8, в котором на этапе охлаждения при температуре окружающего воздуха листовую сталь охлаждают до температуры в пределах приблизительно от 500 до 650°С.
10. Способ изготовления листовой стали по п.8, в котором листовая сталь включает ферритное зерно со средним размером приблизительно 5 мкм или менее.
11. Способ изготовления листовой стали по п.8, в котором листовая сталь включает бывшие аустенитные зерна размером приблизительно 10 мкм или менее.
12. Способ изготовления листовой стали по п.8, в котором заданная температура конца закалки находится в пределах приблизительно от 400°С до комнатной температуры.
13. Способ изготовления листовой стали по п.8, в котором заданная температура конца закалки находится в пределах приблизительно от 200 до 400°С.
14. Листовая сталь с пределом прочности при растяжении приблизительно 900 МПа или выше, с низким значением отношения предела текучести к пределу прочности, составляющим приблизительно 0,85 или менее в продольном направлении, и с ударной вязкостью по Шарли при -40°С, превышающей приблизительно 120 Дж или более в поперечном направлении, включающая первую фазу приблизительно от 10 до 60 об.%, состоящую в основном из мелкозернистого феррита, вторую фазу приблизительно от 40 до 90 об.%, состоящую из мелкозернистого мартенсита, мелкозернистого игольчатого бейнита, мелкозернистого гранулированного бейнита, мелкозернистого вырожденного верхнего бейнита или любых их смесей, изготовленная способом, включающим следующий этапы:
нагревание стальной заготовки до температуры нагрева приблизительно от 1000 до 1250°С для получения стальной заготовки, состоящей в основном из аустенитной фазы;
обжатие стальной заготовки для формирования листовой стали в ходе одного или нескольких этапов горячей прокатки при первой температуре, являющейся достаточной для рекристаллизации аустенитной фазы;
обжатие листовой стали в ходе одного или нескольких этапов горячей прокатки при втором температурном диапазоне ниже первой температуры, при которой не происходит рекристаллизация аустенита и выше температуры превращения Ar3;
дополнительное обжатие листовой стали в ходе одного или нескольких этапов горячей прокатки при третьем температурном диапазоне приблизительно между температурой превращения Аr3 и температурой превращения Ar1;
проведение закалки листовой стали при скорости охлаждения, составляющей, по меньшей мере, 10°С в секунду (18° Ф/с) до заданной температуры конца закалки.
15. Листовая сталь по п.14, в котором заданная температура конца закалки находится в пределах приблизительно от 400°С до комнатной температуры.
16. Листовая сталь по п.14, дополнительно включающая охлаждение листовой стали при температуре окружающего воздуха после этапов горячей прокатки до температуры не ниже приблизительно 500°С до проведения закалки листовой стали до заданной температуры конца закалки.
17. Листовая сталь по п.16, в котором на этапе охлаждения при температуре окружающего воздуха листовую сталь охлаждают до температуры в пределах приблизительно от 500 до 650°С до проведения закалки листовой стали до заданной температуры конца закалки.
18. Листовая сталь по п.14, в котором листовая сталь включает ферритное зерно со средним размером приблизительно 5 мкм или менее и бывшее аустенитное зерно размером приблизительно 10 мкм или менее.
19. Листовая сталь по п.14, дополнительно включающая изготовление из листовой стали трубы.
20. Листовая сталь по п.14, дополнительно включающая изготовление из листовой стали трубопроводной трубы с использованием способа формовки на U- и O-образных гибочных прессах, сварки, экспандирования.
RU2008115626/02A 2005-10-24 2006-10-17 Высокопрочная двухфазная сталь с низким коэффициентом текучести, высокой ударной прочностью и высокой свариваемостью RU2008115626A (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US72957705P 2005-10-24 2005-10-24
US60/729,577 2005-10-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2008115626A true RU2008115626A (ru) 2009-12-10

Family

ID=36090947

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008115626/02A RU2008115626A (ru) 2005-10-24 2006-10-17 Высокопрочная двухфазная сталь с низким коэффициентом текучести, высокой ударной прочностью и высокой свариваемостью

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20070193666A1 (ru)
EP (1) EP1951519A4 (ru)
JP (1) JP2009512787A (ru)
KR (1) KR20090004840A (ru)
CN (1) CN101331019A (ru)
AU (1) AU2006305841A1 (ru)
BR (1) BRPI0617763A2 (ru)
CA (1) CA2627171A1 (ru)
RU (1) RU2008115626A (ru)
WO (1) WO2007051080A2 (ru)

Families Citing this family (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2452779C2 (ru) * 2007-02-27 2012-06-10 Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани Сварные конструкции из коррозионно-устойчивых сплавов в конструкциях из углеродистой стали и трубопроводах, выдерживающие высокие осевые пластические деформации
US20090301613A1 (en) * 2007-08-30 2009-12-10 Jayoung Koo Low Yield Ratio Dual Phase Steel Linepipe with Superior Strain Aging Resistance
CN101418416B (zh) * 2007-10-26 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 屈服强度800MPa级低焊接裂纹敏感性钢板及其制造方法
KR101018131B1 (ko) * 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
DE102008004371A1 (de) * 2008-01-15 2009-07-16 Robert Bosch Gmbh Bauelement, insbesondere eine Kraftfahrzeugkomponente, aus einem Dualphasen-Stahl
JP5438302B2 (ja) * 2008-10-30 2014-03-12 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高降伏比高強度の溶融亜鉛めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
US20130160889A1 (en) * 2010-03-24 2013-06-27 Jfe Steel Corporation High-strength electric resistance welded steel tube and production method therefor
CN101880825B (zh) * 2010-07-08 2012-03-14 东北大学 抗拉强度750MPa以上的超细晶热轧双相钢及其板材制造方法
WO2013115205A1 (ja) 2012-01-31 2013-08-08 Ｊｆｅスチール株式会社 発電機リム用熱延鋼板およびその製造方法
CN102618802B (zh) * 2012-03-20 2013-08-21 东北大学 一种超细晶粒双相钢材料及其制备方法
EP2868764B1 (en) * 2012-06-27 2019-07-24 JFE Steel Corporation Steel sheet for soft nitriding and method for manufacturing the same
WO2014018206A1 (en) * 2012-07-27 2014-01-30 Exxonmobil Upstream Research Company High strength steel weld metal for demanding structural applications
CN102828117A (zh) * 2012-09-03 2012-12-19 南京钢铁股份有限公司 一种低屈强比高强度热轧双相钢板及其生产方法
CN103060715B (zh) 2013-01-22 2015-08-26 宝山钢铁股份有限公司 一种具有低屈服比的超高强韧钢板及其制造方法
WO2014115548A1 (ja) * 2013-01-24 2014-07-31 Ｊｆｅスチール株式会社 引張強さ５４０ＭＰａ以上の高強度ラインパイプ用熱延鋼板
EP2927339B1 (en) * 2013-01-24 2016-11-02 JFE Steel Corporation Hot-rolled steel plate for high-strength line pipe
US10738366B2 (en) * 2013-12-20 2020-08-11 Nippon Steel Corporation Electric-resistance welded steel pipe
WO2015110585A1 (en) 2014-01-24 2015-07-30 Rautaruukki Oyj Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product
JP6361278B2 (ja) * 2014-05-16 2018-07-25 新日鐵住金株式会社 圧延鋼材の製造方法
KR101674775B1 (ko) * 2014-12-26 2016-11-10 주식회사 포스코 유정용 열연강판, 이의 제조 방법 및 이에 의해 제조된 강관의 제조 방법
EP3276026B1 (en) * 2015-03-26 2019-08-28 JFE Steel Corporation Thick steel sheet for structural pipe, method for manufacturing thick steel sheet for structural pipe, and structural pipe
CN107406946B (zh) * 2015-03-26 2020-01-24 杰富意钢铁株式会社 结构管用厚壁钢板、结构管用厚壁钢板的制造方法和结构管
JP6299676B2 (ja) * 2015-06-09 2018-03-28 Ｊｆｅスチール株式会社 高張力鋼板およびその製造方法
CN105925887B (zh) 2016-06-21 2018-01-30 宝山钢铁股份有限公司 一种980MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其制造方法
JP6315044B2 (ja) * 2016-08-31 2018-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
EP3575425A4 (en) * 2017-01-30 2020-05-13 Nippon Steel Corporation STEEL SHEET
CN108294513B (zh) * 2018-01-26 2021-08-03 夏勇 一种vr用人体工程学座椅
JP6485563B2 (ja) * 2018-01-26 2019-03-20 新日鐵住金株式会社 圧延鋼材
CN110760765B (zh) * 2018-07-27 2021-03-12 宝山钢铁股份有限公司 超低成本、高延伸率及抗应变时效脆化600MPa级调质钢板及其制造方法
KR102119975B1 (ko) * 2018-11-29 2020-06-08 주식회사 포스코 저온인성과 연신율이 우수하며, 항복비가 작은 후물 고강도 라인파이프용 강재 및 그 제조방법
CN112575158B (zh) * 2019-09-29 2022-07-29 宝山钢铁股份有限公司 一种高塑性厚规格管线钢板及其制造方法
CN110983160A (zh) * 2019-12-25 2020-04-10 南阳汉冶特钢有限公司 一种超高强度管线钢板l690m及其生产方法
CN113737087B (zh) * 2020-05-27 2022-07-19 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强双相钢及其制造方法
WO2023135550A1 (en) 2022-01-13 2023-07-20 Tata Steel Limited Cold rolled low carbon microalloyed steel and method of manufacturing thereof

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5900075A (en) * 1994-12-06 1999-05-04 Exxon Research And Engineering Co. Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
EP0757113B1 (en) * 1995-02-03 2000-04-12 Nippon Steel Corporation High-strength line-pipe steel having low yield ratio and excellent low-temperature toughness
JPH10168542A (ja) * 1996-12-12 1998-06-23 Nippon Steel Corp 低温靭性と疲労強度に優れた高強度鋼材及びその製造方法
JPH10237583A (ja) * 1997-02-27 1998-09-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 高張力鋼およびその製造方法
ATE330040T1 (de) * 1997-07-28 2006-07-15 Exxonmobil Upstream Res Co Ultrahochfeste, schweissbare stähle mit ausgezeichneter ultra-tief-temperatur zähigkeit
US6228183B1 (en) * 1997-07-28 2001-05-08 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength, weldable, boron-containing steels with superior toughness
ES2251096T3 (es) * 1997-07-28 2006-04-16 Exxonmobil Upstream Research Company Aceros hiperresistentes esencialmente libres de boro, soldables con tenacidad superior.
KR100386767B1 (ko) * 1997-07-28 2003-06-09 닛폰 스틸 가부시키가이샤 인성이 우수한 초고강도 용접성 강의 제조방법
DZ2531A1 (fr) * 1997-12-19 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures.
WO2000068443A2 (de) * 1999-05-10 2000-11-16 Mannesmannröhren-Werke Ag Verfahren zur herstellung von geschweissten stahlrohren hoher festigkeit, zähigkeits- und verformungseigenschaften
DE60133463T2 (de) * 2000-06-09 2008-12-11 Nippon Steel Corp. Verfahren zum herstellen eines hochfesten stahlrohres
GC0000233A (en) * 2000-08-07 2006-03-29 Exxonmobil Upstream Res Co Weld metals with superior low temperature toughness for joining high strength, low alloy steels
US20020134452A1 (en) * 2001-03-21 2002-09-26 Fairchild Douglas P. Methods of girth welding high strength steel pipes to achieve pipeling crack arrestability
US7048810B2 (en) * 2001-10-22 2006-05-23 Exxonmobil Upstream Research Company Method of manufacturing hot formed high strength steel
US7063752B2 (en) * 2001-12-14 2006-06-20 Exxonmobil Research And Engineering Co. Grain refinement of alloys using magnetic field processing
JP3869747B2 (ja) * 2002-04-09 2007-01-17 新日本製鐵株式会社 変形性能に優れた高強度鋼板、高強度鋼管および製造方法
US6845900B2 (en) * 2002-05-21 2005-01-25 Exxonmobil Upstream Research Company Methods for producing weld joints having thermally enhanced heat-affected-zones with excellent fracture toughness
JP3968011B2 (ja) * 2002-05-27 2007-08-29 新日本製鐵株式会社 低温靱性および溶接熱影響部靱性に優れた高強度鋼とその製造方法および高強度鋼管の製造方法
US6953508B2 (en) * 2003-01-02 2005-10-11 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High strength steel weld having improved resistance to cold cracking and a welding method
JP4564245B2 (ja) * 2003-07-25 2010-10-20 新日本製鐵株式会社 溶接金属の低温割れ性に優れた超高強度溶接継手及び高強度溶接鋼管の製造方法
JP2005194607A (ja) * 2004-01-09 2005-07-21 Jfe Steel Kk 耐高速延性破壊特性に優れたラインパイプ用高強度鋼板およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
AU2006305841A1 (en) 2007-05-03
CA2627171A1 (en) 2007-05-03
US20070193666A1 (en) 2007-08-23
CN101331019A (zh) 2008-12-24
KR20090004840A (ko) 2009-01-12
BRPI0617763A2 (pt) 2011-08-02
WO2007051080A2 (en) 2007-05-03
EP1951519A2 (en) 2008-08-06
JP2009512787A (ja) 2009-03-26
EP1951519A4 (en) 2008-12-31
WO2007051080A3 (en) 2008-01-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008115626A (ru) Высокопрочная двухфазная сталь с низким коэффициентом текучести, высокой ударной прочностью и высокой свариваемостью
JP6857729B2 (ja) スーパーオーステナイトステンレス鋼圧延複合鋼板及びその製造方法
KR100558429B1 (ko) 변형 성능이 우수한 고강도 강판, 고강도 강관 및 제조 방법
CN100372962C (zh) 屈服强度1100Mpa以上超高强度钢板及其制造方法
JP2009512787A5 (ru)
CN101448967B (zh) 抗应变时效性优异的高强度管线管用钢管和高强度管线管用钢板以及它们的制造方法
US4219371A (en) Process for producing high-tension bainitic steel having high-toughness and excellent weldability
CN101883875B (zh) 具有出色低温韧性的高强度钢板及其制造方法
KR101062087B1 (ko) 초고강도 라인파이프용 강판 및 우수한 저온 인성을 갖는 초고강도 라인파이프, 및 그 제조 방법
JP5657026B2 (ja) 溶接後熱処理抵抗性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
CN101535518A (zh) 具有超高强度和优异低温韧性的管道钢板及其制造方法
CN111996449B (zh) 一种塑韧性优异的管线用厚板及其生产方法
JP6160574B2 (ja) 強度−均一伸びバランスに優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN111893386B (zh) 基于塑变和抗压溃性设计深水管线用厚板及其生产方法
US20130224063A1 (en) Steel plate for pipeline, having excellent hydrogen induced crack resistance, and preparation method thereof
JPH01259124A (ja) 耐食性に優れた高強度油井管の製造方法
TW202039884A (zh) 電焊鋼管及其製造方法以及鋼管樁
JP2005139517A (ja) 高強度高靭性厚鋼板の製造方法
TW202039883A (zh) 電焊鋼管及其製造方法以及鋼管樁
JP2009235516A (ja) 耐震性に優れた建築構造用５９０ＭＰａ級高降伏比円形鋼管およびその製造方法
JP4523908B2 (ja) 低温靱性に優れた引張強さ９００ＭＰａ級以上の高強度ラインパイプ用鋼板およびそれを用いたラインパイプならびにそれらの製造方法
KR101143029B1 (ko) 고강도, 고인성 및 고변형능 라인파이프용 강판 및 그 제조방법
KR101096992B1 (ko) 내진성이 우수한 건축 구조용 780㎫급 저항복비 원형 강관 및 그 제조 방법
JP2000178692A (ja) 高耐応力腐食割れ性を有する６５５Ｎｍｍ−２級低Ｃ高Ｃｒ合金油井管およびその製造方法
KR101679668B1 (ko) 저온 인성이 우수한 고강도 후판 제조 방법 및 이에 의해 제조된 저온 인성이 우수한 고강도 후판

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20110304