PT2364795E

PT2364795E - Composição de revestimento de fundição

Info

Publication number: PT2364795E
Application number: PT10250423T
Authority: PT
Inventors: Martinus Jacobus Haanepen; Frederik Willem Von Piekartz
Original assignee: Foseco Int
Priority date: 2010-03-08
Filing date: 2010-03-08
Publication date: 2012-09-19
Also published as: JP2013521133A; EP2364795A1; EP2364795B1; US20130032689A1; KR20130019390A; KR101576821B1; RU2012142645A; ZA201205314B; SI2364795T1; UA106272C2; PL2364795T3; BRPI1105766A2; DK2364795T3; CN102892529A; MX2011013937A; CN102892529B; CA2788466A1; ES2391544T3; BRPI1105766B1; US8778076B2

Description

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DESCRIÇÃO "COMPOSIÇÃO DE REVESTIMENTO DE FUNDIÇÃO" A presente invenção refere-se para uma composição de revestimento de fundição, em particular uma composição de revestimento para moldes e núcleos, um processo para moldes e núcleos de revestimento, e os moldes e núcleos obteníveis pelo processo.

As formas metal são moldadas por vazamento do metal fundido no interior de uma cavidade definida por um molde e, opcionalmente, um núcleo. A forma de fundição que define o exterior da peça de fundição é conhecida como um molde de fundição e a forma de fundição que define o interior da peça fundida é conhecido como um núcleo. Quando o metal líquido é vazado num molde de areia, contra um núcleo, existe um efeito físico e uma reacção química na interface de areia/metal. Tanto podem resultar em defeitos de superfície sobre a fundição acabada. A penetração metálica e rachaduras são defeitos de fundição físicos que surgem no molde de areia e do núcleo. Os defeitos de penetração ocorrem quando o metal líquido entra nos poros do molde de areia ou do núcleo concedendo uma superfície rugosa para à fundição. 0 craqueamento pode ocorrer como um resultado da expansão 2 ΡΕ2364795 térmica diferencial da areia. A areia de sílica é particularmente propensa a fissuras devido a uma forte expansão que ocorre em 573°C como resultado de uma mudança de fase. Quando o metal quente atinge o molde frio ou a superfície do núcleo, surge um forte gradiente térmico com dissipação de calor para o núcleo por difusão. A camada exterior do molde ou macho atinge os 573°C, causando primeiro uma força de compressão devido à expansão súbita. As camadas mais profundas (longe do metal quente) alcançam os 573 °C depois, e quando essas camadas expandem a força de compressão na superfície transformam-se numa força de tracção e podem ocorrer fissuras. 0 metal líquido na superfície do molde ou núcleo pode então entrar na fenda, resultando num traço ou veio saliente a ser formado na superfície de vazamento.

Os defeitos químicos incluem os defeitos de areia queimada e carbonosa. A areia queimada pode resultar da presença de impurezas na areia (particularmente sais de metais alcalinos) que reduzem a refratividade do molde ou macho. Os defeitos carbonosos ocorrem quando o molde orgânico e ligantes de núcleo degradam às temperaturas elevadas do metal a verter, formando gases de carbono em rolamento que podem levar a levantamentos de carbono ou marca de bolhas à superfície devido ao carbono lustroso.

Uma larga variedade de diferentes agentes foram adicionados a areia de moldagem, numa tentativa para melhorar as propriedades dos moldes e núcleos para evitar a 3 ΡΕ2364795 formação de nervuras e outros defeitos. Estes aditivos (agentes anti-veios) incluem os produtos à base de amido, dextrina, óxido de ferro (incluindo o óxido de ferro vermelho e preto) e fluoretos de metais alcalinos ou alcalino-terrosos. Tipicamente, os aditivos são misturados com resina e areia antes do fabrico do molde ou núcleo. 0 aditivo é uniformemente distribuído por todo o molde ou núcleo. As desvantagens deste são que têm que ser utilizadas quantidades relativamente grandes de (relativamente caro) aditivo e geralmente é necessário para aumentar o nível de aglutinante para manter a força do núcleo suficiente.

Os revestimentos refractários (também conhecidos como tintas de molde, preparações ou lavagens) também têm sido utilizados desde há muitos anos para melhorar as propriedades de fundição resultante. Os objectivos dos revestimentos incluem o fornecimento de um acabamento de fundição liso, protegendo a areia a partir do metal fundido para limitar areia queimada e a penetração de metal, isolando os moldes e núcleos contra a formação de fissuras e nervuras e facilitando a remoção de areia a partir da superfície de vazamento. Os revestimentos são geralmente à base de grafite, alumino-silicatos (talco, mica, pirofilito) ou silicato de zircão refractários.

Podem ser aplicadas várias camadas de revestimentos refractários aos núcleos e moldes para reduzir os defeitos e melhorar a qualidade de fundição. 0 documento 4 ΡΕ2364795 W089/09106 descreve um núcleo de areia que é primeiro mergulhado ou pulverizado com uma suspensão aquosa que compreende um primeiro revestimento refractário contendo sílica fundida finamente moída. 0 revestimento é seco e, em seguida, é aplicado um segundo revestimento de libertação suave (por exemplo, uma suspensão de grafite em pó) . 0 documento JP2003191048A divulga um núcleo de areia tendo a primeira e segunda camadas de revestimento. A primeira camada de revestimento (14) penetra no núcleo e é constituída por farinha de zircão e um ligante orgânico. A segunda camada (16) contém mica como lubrificante para facilitar a remoção da fundição. A segunda camada de revestimento é aplicada após a primeira camada de revestimento.

De acordo com um primeiro aspecto da presente invenção, é fornecido uma composição de revestimento de fundição compreendendo um veículo líquido, um ligante, e um enchimento de partículas refractárias; o enchimento de partículas refractárias compreende uma primeira fracção (relativamente grossa) com um tamanho de partícula de ά>38μιη, e uma segunda fracção (relativamente fina) tendo um tamanho de partícula de ά<38μιη, em que não mais do que 10% do total de enchimento em partículas refractárias tem um tamanho de partícula de 38 μιη <d <53 μιη e de 0 a 50% da segunda fracção (relativamente fina) é constituído por caulino calcinado. 5 ΡΕ2364795 A Figura 1 é um desenho esquemático de parte de um molde ou núcleo de fundição que tenha sido revestido com a composição da invenção. 0 molde ou núcleo de fundição é feito a partir de grãos de areia 10. Os grãos de areia 10 são colados uns aos outros por um ligante (não apresentado) para produzir a forma desejada. O molde ou núcleo de fundição é poroso, existem 12 espaços (poros) entre os grãos de areia 10. Quando a composição de revestimento é aplicada ao molde ou núcleo de fundição, a segunda fracção 14 (relativamente fina) permeia os poros do molde ou núcleo de fundição até uma certa profundidade (indicado por Y na figura 1). A primeira fracção 16 (relativamente grossa) tem um tamanho de partícula que é demasiado grande para permear o molde ou núcleo de fundição e, em vez forma uma camada de superfície 16.

Sem pretender limitar pela teoria, os inventores propõem que a primeira fracção (relativamente grossa) permita uma fácil libertação da fundição a partir do núcleo ou molde de areia, enquanto a segunda fracção (relativamente fina) ajuda a evitar defeitos tipo veias.

Além disso, os inventores demonstraram que os benefícios da composição de revestimento são reduzidos quando a composição de revestimento compreende uma elevada proporção de caulino calcinado (argila calcinada). A composição de revestimento pode ser aplicada num único passo a um molde ou núcleo de fundição para 6 ΡΕ2364795 fornecer a camada absorvida (compreendendo a segunda frac-ção (relativamente fina)) que permeia o molde ou núcleo e da camada de superfície (que compreende a primeira fracção (relativamente grossa)) que laminados o molde ou núcleo. 0 passo único é vantajoso quando comparado com processos da arte anterior, onde são aplicados dois revestimentos separados, em particular onde um primeiro revestimento é seco antes de um segundo revestimento ser aplicado.

Os inventores descobriram que a absorção suficiente de partículas finas no molde ou núcleo pode ser conseguido numa única etapa removendo uma proporção das partículas possuindo um tamanho de partícula na gama de 38μιη <d< 53μιη. Partículas com um tamanho de partícula de 38μιη <d< 53μιη serão aqui referidas como a fracção crítica. Propõe-se que os blocos de fracção crítica os poros no molde ou núcleo de areia e assim impede a penetração da fracção fina. 0 efeito de bloqueio tem sido demonstrado como sendo substancialmente independente do tipo de areia a ser utilizado (tamanho de partícula e forma).

Surpreendentemente, a composição de revestimento da presente invenção pode ser tão eficaz como dois revestimentos separados compreendendo uma fracção fina e uma fracção grosseira, respectivamente. Trabalho mostrou que os resultados satisfatórios da fundição podem ser obtidos por um processo de revestimento duplo, no qual um revestimento de absorção contendo apenas as partículas finas é primeiro aplicado, seguido pela aplicação de um 7 ΡΕ2364795 revestimento contendo a fracção grosseira, com ou sem fase de secagem intermédia entre as aplicações. No entanto, tem sido observado que, para certos núcleos complexos com cavidades (bolsos), podem surgir problemas se não houver secagem intermédia do primeiro revestimento de absorção, o segundo revestimento, por vezes, não aderir uniformemente em determinadas áreas. Um processo alternativo de duas etapas compreende primeiro aplicação de um revestimento líquido de absorção contendo apenas as partículas finas, seguido pela aplicação de uma fracção em pó seco grosseira segurando o primeiro molde ou núcleo revestido ainda molhado num leito fluidizado de partículas grossas de modo que eles adiram à superfície. 0 tamanho de partícula da primeira fracção (relativamente grossa) e da segunda fracção (relativamente fina) pode ser determinado por peneiração. 0 enchimento de partículas refractárias que vão passar através de um peneiro com um tamanho de abertura de malha de 38 μτη é definido para os fins da presente invenção como a fracção (relativamente fino), enquanto o segundo material de enchimento de partículas refractárias que é retido por um peneiro com uma abertura de tamanho 38 μιη é a primeira fracção (relativamente grossa). 0 crivo pode ser um peneiro padrão ISO 3310-1. As partículas possuindo um tamanho de partícula de 38 μιη < d <53 μιη vão passar através de um peneiro com um tamanho de abertura de malha de 53 μιη, mas não vai passar através de um peneiro com um tamanho de abertura de malha de 38 pm. ΡΕ2364795

Numa série de formas de realização, não mais do que 10%, 7%, 4%, 3%, ou 1% do total de enchimento em partículas refractárias é constituída por partículas possuindo um tamanho de partícula de 38 μιη <d <53 μιη. Uma vez que a fracção crítica é apresentada para impedir a absorção, os inventores propõem que uma menor percentagem de fracção crítica seja benéfica. No entanto, por razões práticas, pode ser difícil de eliminar totalmente a fracção de crítica. As percentagens podem ser determinadas por peso (% em peso) ou em volume (% vol).

Numa forma de realização, a primeira fracção (relativamente grossa) tem um tamanho de partícula de não mais do que 630 μιη, não mais do que 500 μιη, não mais do que 40 0 μιη, não mais do que 250 μιη ou não mais de 180 μπι.

Geralmente, as partículas mais grosseiras/maiores (esférica) têm superfícies mais ásperas ou seja, quanto menor for o tamanho de partícula, mais suave a camada do revestimento. A limitação do tamanho superior é geralmente determinada pela nitidez dos contornos do núcleo, uma vez que o craqueamento do revestimento pode ocorrer nestas arestas. A morfologia das partículas também é um factor na determinação das propriedades da superfície de revestimento, desde grosseiros, materiais refractários na forma de flocos normalmente dão uma superfície de fundição mais lisa do que os materiais equivalentes de tamanho de partículas redondas floco porque são muito finos e direitos sobre a superfície. 9 ΡΕ2364795

Numa forma de realização, a segunda fracçao (relativamente fina) tem um tamanho de partícula de não mais do que 35 μιη, não mais do que 30 μιη, nao mais do que 25 μιη, não mais do que 20 μιη ou não mais do que 10 μιη. O enchimento de partículas refractárias compreende uma primeira (em relação grossa) fracção tendo um tamanho de partícula de d >38 μιη, e uma segunda (relativamente fina) tendo um tamanho de partícula de d<38pm. Numa série de formas de realização, a proporção da primeira fracção (relativamente grossa) para a segunda fracção (relativamente fina) é de 0,1 a 2,0:1, de 0,5 a 1,5:1, de 0,8 a 1,2:1, 1,2-0,8:1, de 1,5 a 0,5:1 ou de 2,0 a 0,1:1. A proporção pode ser calculada por peso ou por volume.

Numa outra série de formas de realização, a proporção da percentagem em peso (% em peso) da primeira fracção (relativamente grosseira) para a percentagem em peso (% em peso) da segunda fracção (relativamente fina) é de 0,1 a 2,0, de 0,2 a 1,7, de 0,3 a 1,4 ou de 0,5 a 1,0.

Numa outra série de formas de realização a razão entre a percentagem de volume (% vol) da primeira fracção (relativamente grosseira) para a percentagem em volume (% vol) da segunda fracção (relativamente fina) é de 0,5 a 2,0, 0,7 a 1,8 ou 0,9 a 1,5. 10 ΡΕ2364795 0 enchimento refractário em particular não é particularmente limitado. Enchimentos refractários ade- quados incluem grafite, silicato, alumino-silicato (por exemplo, malaquite), óxido de alumínio, silicato de zircão, moscovite (mica), ilita, atapulgita (paligorsquita), pirofilito, talco, e ferro (incluindo o óxido de ferro vermelho e óxido de ferro amarelo (hidratado)).

Numa forma de realização a primeira fracção (relativamente grossa) compreende um ou mais de grafite, silicato, alumino-silicato (malaquite por exemplo), óxido de alumínio e silicato de zircão. Numa forma de realização particular, a primeira fracção (relativamente grossa) compreende partículas possuindo morfologia tipo floco ou tipo folha. Partículas tendo morfologia tipo floco ou tipo folha incluem grafite cristalina, moscovite (mica) , pirofilita, talco e óxido de ferro micáceo. Numa forma de realização adicional, a primeira fracção (relativamente grossa) compreende grafite cristalina (flocos). Numa forma de realização adicional, a primeira fracção (relativamente grossa) consiste de grafite cristalina (flocos).

Numa forma de realização, a segunda fracção (relativamente fina) compreende partículas possuindo morfologia esférica. O óxido de ferro vermelho (hematite) é um exemplo de uma partícula tendo morfologia esférica. Noutra forma de realização, a segunda fracção (relativamente fina) compreende partículas possuindo morfologia de tipo vara. Paligorsquita (atapulguite), sepiolita, óxido de 11 ΡΕ2364795 ferro amarelo (óxido de ferro hidratado por exemplo goetita ou lepidocrocita), e volastonita são exemplos de partículas com morfologia de tipo vara. Numa forma de realização adicional, a segunda fracção (relativamente fina) compreende tanto partículas com morfologia esférica como partículas possuindo morfologia de tipo vara. Numa forma de realização particular, a segunda fracção (relativamente fino) compreende óxido de ferro.

Numa forma de realização, a segunda fracção (relativamente fina) compreende partículas possuindo morfologia lamelar ou do tipo plaquetas. 0 caulino calcinado e a mica são exemplos de partículas possuindo morfologia lamelar.

Numa forma de realização, a fracção (relativamente fina) compreende caulino calcinado. Numa série de formas de realização, não mais do que 50%, 45%, 40% ou 35% da segunda fracção (relativamente fina) é constituído por caulino calcinado. A presença de caulino calcinado é apresentada como sendo benéfica dentro de certos limites. Elevadas proporções de caulino calcinado são apresentadas como tendo efeitos adversos na composição de revestimento.

Numa forma de realização adicional, a segunda fracção (relativamente fina) compreende de 0 a 50% de minerais à base de silicato que não formam estruturas de gel.

Ainda uma forma de realização da segunda fracção 12 ΡΕ2364795 (relativamente fina) compreende de 0 a 50% de partículas que não formam estruturas de gel.

Numa série de formas de realização, a segunda fracção (relativamente fina) compreende partículas que não formam gel com morfologia lamelar ou tipo plaquetas (incluindo minerais à base de silicato), as partículas que constituem não mais do que 50%, 45%, 40% ou 35% da segunda fracção (relativamente fina).

As percentagens podem ser calculadas em peso (% em peso) ou em volume (% vol). Mica e caulino calcinado são exemplos de minerais à base de silicato que têm morfologia lamelar e que não formam estruturas de gel. A primeira fracção (relativamente grossa) e a segunda fracção (relativamente fina) podem ser constituídas por agentes de enchimento refractários de partículas iguais ou diferentes. O veículo líquido serve para transportar as partículas refractárias de enchimento sobre e dentro do substrato de areia. Este deve ser removido antes da fundição acontecer. Numa forma de realização, o transportador líquido é água. Noutras formas de realização, o veículo líquido é um portador líquido orgânico volátil, tal como isopropanol, metanol ou etanol. A função do ligante é a ligação das partículas de enchimento em conjunto e para proporcionar uma adesão ao 13 ΡΕ2364795 molde ou macho. Numa forma de realização, o ligante compreende um ou mais dos polímeros álcool polivinílico, acetato de polivinilo, dextrina, ou poliacrilato. A reologia do sistema é determinada pelo número de partículas e pelo volume que ocupam (em relação ao veículo líquido). 0 tamanho e a forma das partículas influenciam fortemente a reologia; as partículas finas têm uma maior influência devido à relativamente elevada área de superfície que interage com o veículo líquido, enquanto que a agregação das partículas diminui a sua influência. Certas partículas em forma de haste tais como atapulguite são conhecidos por formar uma estrutura tipo gel e isto pode ser controlado pela adição de um ou mais dispersantes. Numa forma de realização, a composição de revestimento de fundição compreende adicionalmente um agente dispersante. Dispersantes adequados incluem poliacrilatos (sódio e amónio), linho-sulfonatos e polifosfatos.

Os biocidas podem ser adicionados ao revestimento, se o veículo for líquido é água.

De acordo com um segundo aspecto da presente invenção é proporcionado um processo para a preparação de um molde ou núcleo de fundição revestido compreendendo proporcionar um molde ou núcleo de fundição, aplicando a composição de revestimento de fundição do primeiro aspecto para o molde ou núcleo de fundição, e removendo o veículo líquido. 14 ΡΕ2364795 0 processo é vantajoso na medida em que o molde ou núcleo de fundição revestido, tendo ambos uma camada de absorção e uma camada de superfície, é obtido numa única etapa.

Numa forma de realização, a composição é aplicada por imersão, escovagem, raspagem, pulverização ou sobre-vazamento.

Numa série de formas de realização, a composição de revestimento de fundição é aplicada ao molde ou núcleo de fundição para se obter uma profundidade de absorção de 1 a 10 milímetros, a partir de 1,5 milímetros a 8mm, de 2 a 6 milímetros, a partir de 2,5 milímetros a 5mm ou de 3 a 4 milímetros. Será entendido que, dentro de certos limites, a profundidade de absorção acrescida pode ser obtida ajustando os parâmetros de aplicação do revestimento, por exemplo de fundição composição tempo de imersão, etc viscosidade. Quando o revestimento é aplicado por imersão profundidade de absorção, aumentado pode ser obtido através do aumento do tempo de imersão. A composição de revestimento de fundição da presente invenção foi encontrado para proporcionar maiores profundidades de absorção do que os revestimentos da técnica anterior e os inventores propõem que os resultados de absorção acrescida profundidade a partir da remoção da fracção de crítica.

Numa outra série de formas de realização, a 15 ΡΕ2364795 composição de revestimento de fundição é aplicado ao molde de fundição ou núcleo para se obter uma espessura de camada de superfície de 100 a 1000 μιη, 100-800 μιη, 150-600 μιη, 200-450 μιη ou 250-350 μιη.

Numa forma de realização, o transportador líquido é removido por secagem. A secagem pode ser conseguida colocando núcleos revestidos e moldes de gás convencional ou eléctricos aquecidos estufas de secagem, ou pelo uso de fornos de microondas. A secagem pode ser empregue quando o veículo líquido é água ou um líquido orgânico volátil. Numa concretização alternativa, o líquido transportador é removido por queima. Este método pode ser empregue quando o veículo líquido é o isopropanol. O molde ou núcleo de fundição pode compreender areia de sílica, areia de zircão, areia cromite, areia olivina ou uma combinação destas. Numa forma de realização, o molde de fundição ou núcleo compreende areia de sílica. A forma de distribuição de tamanho, e grão de todos têm uma influência sobre a qualidade das peças vazadas. Areias grosseiras grãos tendem a resultar numa maior penetração do metal dando um acabamento superficial ruim para peças fundidas, enquanto que os grãos de areia fina proporcionam um melhor acabamento de superfície, mas precisam de níveis mais elevados de ligante que podem causar defeitos de gás. Areia de sílica para núcleos tem tipicamente um teor de SiC>2 mínimo de 95-65%, um número AFS Fineness de 40-60, um tamanho de grão médio de 220-340 microns, e de preferência 16 ΡΕ2364795 os grãos arredondados ou sub-arredondado. A areia de moldes é muitas vezes um pouco mais grosseira, tendo um valor AFS Fineness de 35-50 e um tamanho de grão médio de 280-390 microns.

Será avaliado que o tamanho e a forma de grãos de areia irão ter alguma influência sobre a permeabilidade e, portanto, a profundidade de absorção de um revestimento particular da invenção. Como regra geral, os moldes e núcleos produzidos utilizando areia de grãos grosseiros e/ou angulares ou sub-angular serão mais permeáveis e, portanto, o revestimento para absorver uma maior profundidade que os núcleos de areia fina e/ou arredondada e bolores. A invenção também reside nos moldes ou núcleos de fundição obtenível pelo processo do segundo aspecto.

Os moldes e núcleos revestidos obtidos pelo processo do segundo aspecto compreendem um. Primeiro (revestimento de superfície) e um revestimento (absorvida) segundo, cada um dos primeiros e segundo revestimentos que compreendem o material de enchimento em partículas refrac-tário. A primeira fracção (relativamente grossa) forma o primeiro revestimento (superfície) e a segunda fracção (relativamente fina) forma o segundo revestimento (absorvida) .

Numa série de formas de realização, a espessura 17 ΡΕ2364795 da primeira camada (superfície) é 100-800 μιη, 150-600 μπμ 200-450 μιη ou 250-3 50 μιη.

Numa outra série de formas de realização, a profundidade da segunda camada (absorvida) refractária é de 1 a 10 milímetros, a partir de 1,5 milímetros a 8mm, de 2 a 6 milímetros, a partir de 2,5 milímetros a 5mm ou de 3 a 4 milímetros.

Formas de realização da invenção serão agora descritas por meio de exemplos apenas com referência às figuras seguintes: A Figura 1 é um desenho esquemático de parte de um molde ou núcleo de acordo com uma forma de realização da invenção. A Figura 2 é um desenho esquemático de dois núcleos de acordo com a invenção e um exemplo comparativo.

Figuras 3 a 6 são gráficos que mostram propriedades de uma selecção de núcleos de acordo com as formas de realização da invenção, juntamente com exemplos comparativos.

As Figuras 7a, 7b e 8 são diagramas de projectos de fundição e moldes utilizados para efectuar ensaios de bloqueio de veios. A Figura 9 é um diagrama demonstrando defeitos de fundição num núcleo. A Figura 10 é um desenho esquemático dos resultados de um ensaio de bloqueio de veios. 18 ΡΕ2364795

METODOLOGIA

Os revestimentos aquosos foram preparados tendo álcool polivinílico como um ligante e poliacrilato de sódio para controlar a reologia da composição. A composição geral de cada composição de revestimento foi a seguinte: 40 a 60 % em peso veículo líquido (água); 0,2 a 2,0 % em peso de ligante 0 a 4 % em peso de dispersante, 0 a 0,5 % em peso de biocida 10 a 30 % em peso de enchimento refractário de partículas grossas (primeira fracção, d> 38 μιη) 20 a 30 % em peso de enchimento refractário de partículas finas (segunda fracção, d <38 μιη)

Os enchimentos refractários de partículas finas (incluindo o agente de gelificação de argila (atapulgite), óxido de ferro vermelho, óxido de ferro amarelo e argila calcinada) todos tinham uma distribuição de tamanho de partícula tal que todo o material era <25 μιη, e a maioria do material foi <10 μιη.

Enchimentos refractários de partículas grosseiras compreendem grafite e malaquite (um alumino-silicato). Graus de grafite comercialmente disponíveis em flocos e malaquite foram testados ao serem recebidos, e também após o processamento para remover as fracções de materiais específicos. A grafite ou malaquite classificadas, e ou as fracções peneiradas específicas removidas foram utilizadas para produzir os revestimentos teste. Teoricamente, a 19 ΡΕ2364795 classificação deve remover todo o material fino (<38 μιη) , no entanto, a análise mostrou que havia um nivel muito baixo de fracção residual fino e critica, atribuída ao material fracamente aderente a partículas mais grosseiras), como detalhado na tabela 1 abaixo. Tendo o enchimento refractário fracção traço crítico (mostrado como 0% na tabela 2b) foi obtido através da classificação para remover o material tendo tamanhos de partículas maiores, por exemplo grafite C (d> 75 μιη) e grafite D (d> 106 μιη) .

Tabela 1

Grafite A (Como recebida) Grafite B (d <53 Removido) Fracçao Crítica (38<d<53) 22% 3,0% Fracção fina (d<38) 2,9% 0,7%

Cada revestimento foi preparado e diluído para uma viscosidade copo DIN Número 4 de 12,5 segundos (+/-0,5 segundos).

Os revestimentos foram comparados com os revestimentos comercialmente disponíveis, incluindo RHEOTEC XL® um revestimento refractário profundo anti-veios à base de água fornecido por Foseco (Ex 1 Comp) , e uma suspensão líquida carvão em geral à base de isopropanol BBE™ fornecido por Foseco (Ex 2 Comp).

As formulações e propriedades dos revestimentos são dadas na tabela 2. ΡΕ2364795 - 20 -

Tabela 2a Formulações de Revestimento

Ex 1 Ex 2 Ex 3 Ex 4 Ex 5 Ex 6 Ex 7 Ex 8 Ex 9 Ex 10 Ex 11 Ex 12 Ex 13 Ex 1 Comp Ex 3 Comp Ex 4 Ccmp Ex 5 Comp Ex 6 Ccmp Ex 7 Coqp Atapulgíte 4,5 4,4 3,7 4,4 4,5 4,6 4,5 9,4 4,9 4,8 4,8 10,2 9,8 n/a 4,1 5,0 5,1 10,2 9,8 Óxido de ferro vermelho (fino) 16,0 15,6 7,9 15,7 16,2 16,5 16,0 16,9 0,0 2,6 6,0 18,3 17,5 n/a 14,6 0,0 2,1 18,3 17,5 Óxido de ferro amarelo (fino) 7,2 7,0 5,0 7,1 7,3 7,4 7,2 0,0 7,8 7,7 7,7 0,0 0,0 n/a 6,5 0,0 0,0 0,0 0,0 Argila calcinada (fina) 0,0 0,0 7,3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 8,7 7,6 5,6 0,0 0,0 n/a 0,0 19,0 13,1 0,0 0,0 Ligantes, modificadores de reologia, biocidas etc 5U 5,5 3,0 5,8 6,3 5,8 5,7 5,3 6,2 6,1 3,0 5,9 5,6 n/a 5,2 3,1 6,1 5,9 5,6 Grafite A 0,0 5,7 0,0 0,0 0,0 0,0 5,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 n/a 25,6 0,0 0,0 0,0 0,0 Grafite B 18,0 14,6 15,4 19,4 16,4 15,6 12,1 0,0 19,6 19,3 17,4 0,0 0,0 n/a 0,0 20,3 17,7 0,0 0,0 Grafite C (d>75) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 11,9 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 n/a 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 Grafite D (d>106) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 19,5 0,0 n/a 0,0 0,0 0,0 8,2 0,0 Grafite E (38<d<53) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 n/a 0,0 0,0 0,0 8,2 0,0 Malaquite B(d>106) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 20,1 n/a 0,0 0,0 0,0 0,0 10,1 Maiaquite A 38<d<53 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 n/a 0,0 0,0 0,0 0,0 10,1 Água 48,6 47,2 57,7 47,6 49,2 50,1 48,6 56,5 52,8 52,4 55,5 49,1 46,9 n/a 44,1 52,6 55,8 49,1 46,9 TOTAL 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 n/a 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 ΡΕ2364795 - 21 -

Tabela 2b Formulações de Revestimento Ξχ 1 Ex 2 Ex 3 Ex 4 Ex 5 Ex 6 Ex 7 Ex 8 Ex 9 Ex 10 Exll Ex 12 Ex 13 Ex 1 Comp Ex 3 Ccxp Ex 4 Ccnp Ex 5 Comp Ex 6 Ccmp Ex 7 Ccnp Razão em peso Fração fina (2a)(peso total de enchimentos) 60,9 57,6 61,1 58,6 63,3 64,9 61,2 oo oo 52,6 53,7 58,4 63,4 57,4 70,2 51,1 54,6 53,8 63,4 57,4 Fração grosseira (Ia)(peso total de enchimentos) 39,1 42,4 38,9 41,4 36,7 35,2 38,8 31,2 47,4 46,3 41,6 36,6 42,6 oo C"vJ 48,9 45,4 46,2 36,6 42,6 Grosseiro:Fino (razão em peso) 0,6 0,7 0,6 9,7 0,6 0,5 0,6 0,5 9,9 9,9 9,7 0,6 9,7 9,4 1,0 0,8 9,9 0,6 0,7 Fração Critica (¾ em peso do total de enchimento) 1,1 3,5 1,1 1,2 1,1 1,0 3,6 0 1,4 1,4 1,2 0 0 5,1 10,9 1,3 1,3 18,3 21,3 Fração Critica (¾ em peso de enchimento grosseiro) 2,9 8,2 2,9 2,9 2,9 2,9 9,1 0 2,9 2,9 2,9 0 0 17,0 21,7 2,9 2,9 50,0 50,0 ΡΕ2364795 - 22 - (continuação) Ξχ 1 Ex 2 Ex 3 Ex 4 Ex 5 Ex 6 Ex 7 Ex 8 Ex 9 Ex 10 Exll Ex 12 Ex 13 Ex 1 Comp Ex 3 Ccxp Ex 4 Ccnp Ex 5 Comp Ex 6 Ccmp Ex 7 Conp Razão em volume Fração fina (2a)(& vol total de enchimentos) 43,5 40,3 49,0 41,2 46,1 47,8 43,9 54,8 43,5 43,5 46,0 48,7 oo oo =d-* 70 34,6 49,3 47,2 48,7 OO oo =d-* Fração grosseira (Ia)(¾ vol total de enchimentos) 56,5 59,7 51,0 58,8 53,9 52,2 56,1 45,2 56,5 56,5 54,0 51,3 51,2 30 65,4 50,7 52,8 51,3 51,2 Grosseiro:Fino (razão em volume) 1,3 1,5 1,0 1,4 1,2 1,1 1,3 0,8 1,3 1,3 1,2 1,1 1,1 0,4 1,9 1,0 1,1 1,1 1,1 Fração Critica (¾ em vol do total de enchimento) 1,7 5,0 1,5 1,7 1,6 1,5 5,2 0 1,6 1,6 1,6 0 0 5,0 14,6 1,5 1,5 25,6 25,6 Fração Critica (¾ em vol de enchimento grosseiro) 2,9 8,2 2,9 2,9 2,9 2,9 9,1 0 2,9 2,9 2,9 0 0 16,5 21,7 2,9 2,9 50,0 50,0 23 ΡΕ2364795

Os revestimentos foram investigados por meio de imersão núcleos cilíndricos de areia de sílica com um diâmetro de 50 milímetros e 90 milímetros de altura. Salvo indicação em contrário, a areia utilizada foi Haltern H32, tendo uma AFS Finneness n° 45 e um tamanho médio de grão de 322 μιη. Os núcleos foram ligados utilizando um ligante de amina fenólica curada de uretano em caixa fria (0,6% em peso da Parte I + 0,6% em peso da Parte II). O comprimento típico de imersão dos núcleos foi 60-65 mm e o tempo de imersão 2-15 segundos.

Profundidade da absorção e espessura da camada superficial

Uma série de revestimentos Ex 3 Comp, Ex 2 e Ex 1 foram preparados com uma fracção de crítica de 21,7 % em peso, 8,2% em peso e 2,9% em peso em relação à primeira fracção (relativamente grossa) e 10,9 % em peso, 3,5 % em peso e 1,1 % em peso em relação ao total de enchimento de partículas refractários, como detalhado nas tabelas 2a e 2b.

Três núcleos foram mergulhados os revestimentos durante um tempo de imersão de 9 segundos. Os resultados são apresentados esquematicamente na figura 2. A profundidade de penetração aumenta à medida que a proporção da fracção crítica diminui. Este efeito é atribuído à fracção crítica bloqueando os poros no núcleo e impedindo a absorção. - 24 - ΡΕ2364795

Profundidade da absorção

Três revestimentos Ex 1, Ex 2 e Ex 3 Comp, foram comparados com um revestimento anti-veios convencional tendo uma fracção critica de 17,0 % em peso da primeira fracção (relativamente grossa), equivalente a 5,1 % em peso do enchimento refractário total (Ex Comp 1). A profundidade da absorção do revestimento no núcleo, o peso do revestimento absorvido no núcleo e a espessura da superfície do revestimento no núcleo foram todos medidos para uma gama de tempos de imersão entre 0 e 15 segundos.

Os resultados da investigação da profundidade da absorção são traçados no gráfico apresentado na figura 3. Pode ser observado que a profundidade de absorção aumenta com o tempo de imersão em todos os casos e a absorção maior (~4,3 milímetros a 12s) é conseguida com Ex 1 que tem 2,9 % em peso fracção crítica (com base no peso da fracção grosseira) . Os níveis fora do gráfico em torno de 2 mm tanto para Ex 1 Comp (17,0 % em peso da fracção grosseira) como para Ex 3 Comp (21,7 % em peso da fracção grosseira), indicando que muito pouca profundidade adicional será conseguida mesmo se o tempo de imersão é aumentada. Isto sugere que os poros podem ir sendo bloqueados pela fracção crítica impedindo assim a uma maior absorção.

Os resultados da investigação do peso das 25 ΡΕ2364795 partículas absorvido estão traçados no gráfico apresentado na figura 4. Semelhante aos resultados obtidos a partir da investigação da profundidade de absorção, pode ser observado que a quantidade do aumento de partículas absorvidas com o tempo de imersão em todos os casos e a maior absorção (2,2 g) é alcançada com o Ex 1 tendo uma fracção crítica de 2,9 % em peso com base no peso da fracção grosseira e 1,1 % em peso da fracção crítica com base no peso das cargas refractárias totais.

Os resultados da investigação da espessura da camada superficial estão traçados no gráfico apresentado na figura 5. A espessura da camada aumenta à medida que a proporção da fracção crítica diminui. Uma espessura de cerca de 380 pm é conseguida com um revestimento tendo 2,9 % em peso da fracção crítica (com base no peso da fracção grosseira) e 1,1 % em peso da fracção crítica com base no peso das cargas refractárias totais.

Efeito do Tipo de Areia na Profundidade de Absorção

Foram preparados uma série de núcleos utilizando os diferentes grupos de areia de fundição da Alemanha -areia de Haltern (H) e areia de Frechener (F) . Para cada grupo de areias, foi seleccionada uma gama de classes, tendo diferentes tamanhos de grão como detalhado na Tabela 3 seguinte. ΡΕ2364795 26

Tabela 3 H31 H32 H33 F31 F32 F33 AFS Fineness Number 42 45 52 46 58 62 Tamanho médio de grão (mm) 0,367 0,322 0,276 0,322 0,243 0,231 Nível de adição ligante (Total Pt 1 + Pt 2) 1,2% 1,2% 1,2% 1,6% 1,6% 1,6% Profundidade da absorção (mm) 2,8 3,5 2,4 2,8 2, 7 2, 7

As areias foram utilizadas para produzir uma série de núcleos de areia, assinalando que, devido à procura ligante associada com o aumento do tamanho das partículas e distribuição da sílica Frechener, o nível de adição aglutinante utilizado foi 0,8 % em peso Parte 1 + 0,8 % em peso Parte 2, o nível de adição para a areia Haltern restante a 0,6 % em peso + 0,6 % em peso.

Todos os núcleos foram mergulhados (durante 3 segundos) num revestimento de Ex 3 preparado com uma frac-ção crítica de 2,9 % em peso (com base no peso da fracção grosseira), como detalhado nas tabelas 2a e 2b.

Os resultados podem ser observados na figura 6. Parece que o tamanho de partícula da areia tem relativamente pouco efeito sobre a profundidade de absorção nas areias que foram testadas. Portanto, acreditamos que as composições da presente invenção serão adequadas para utilização numa vasta gama de areias de fundição. 27 ΡΕ2364795

Testes de Bloqueio de Veios Fundição

Uma vista em planta da metade inferior do molde (drag) 21a de um conjunto de moldes de bloqueio de veios fundição é apresentado na figura 7a, e tem seis posicionamentos diferentes para a colocação de núcleos revestidos para o teste. A Figura 7b é uma vista lateral de um conjunto de molde completo 23 que compreende uma parte inferior (drag) metade 21a, uma parte superior (cope) metade 21b e um núcleo de teste revestido 22. 0 molde de areia 21 é produzido em areia de sílica Haltern H32 ligado por um conjunto aglutinante resina à base de álcool furfurílico (ESHANOL (R) U3N resina furano) endurecido com um catalisador ácido (ácido p-tolueno sulfónico) . Os níveis de adição de ligantes utilizados foram de 1% em peso de resina com base no peso de areia e de 40% de catalisador com base no peso de resina

Os núcleos de areia foram produzidos utilizando areia de sílica Haltern H32 aglomerados com um sistema ligante de poliuretano de caixa fria (0,6 % em peso Parte I + % 0,6 % em peso Parte 2). Núcleos cilíndricos de 50mm de diâmetro e 90mm de comprimento foram mergulhados no revestimento de teste para uma profundidade de imersão de 62mm, e os núcleos revestidos foram secos num forno a 120 °C durante 1 hora e deixados a arrefecer. Uma vez secos, os núcleos revestidos 22 foram colocados numa cavidade 24 na 28 ΡΕ2364795 metade inferior (drag) 21 de um molde. Os núcleos foram colocados 22, com a impressão de núcleo (extremidade não revestida) na base do molde, de tal modo que apenas a parte revestida do núcleo foi proeminente para dentro da cavidade de fundição. Foi colocado um filtro 25 de carboneto de silício lOppi (poros por polegada ao quadrado), 50mm x 50mm entre o downsprue 26 e o runner 27. A fusão do metal era de ferro fundido cinza (grafite em flocos) com um teor de carbono na gama de 3,3- 3,5% e um teor de silício de 2,2 cL 2,3%. A temperatura de vazamento do metal era 1425 °C ± 5 °C e o tempo de enchimento do molde foi de 8 a 10 segundos. 0 peso de fundiçao foi de 13,1 kg.

Após a solidificação e arrefecimento, a peça de fundição foi removida do molde e os núcleos agitados para saírem da fundição. As cavidades internas do bloco de fundição foram então inspeccionadas para avaliar o nível de formação de nervuras e outras propriedades de fundição gerais. A Figura 8 mostra uma vista de um bloco de fundição, e a figura 9 é a impressão de um artista de um padrão de veios completo visto no interior das cavidades de fundição. Este consiste de uma veia circular 31 na parte inferior da peça fundida (base do núcleo) e veios da parede 32 salientes a partir das paredes da cavidade de fundição. A Figura 10 mostra um diagrama esquemático de um bloco de fundição produzido com três tipos diferentes de revestimentos para ilustrar os defeitos do tipo veios que 29 ΡΕ2364795 são observados. 0 revestimento de meio A dá uma fundição de teste com uma veia inferior que é 100% circulo completo, mais veias curtas da parede. O revestimento B do lado esquerdo tem uma veia inferior a 55% e longos veios laterais extensas, enquanto o Revestimento C tem poucos veios. É de salientar que existem algumas pequenas peças de fundição para variações de fundição nos testes de bloqueio de veios ou seja, eles são para comparar o desempenho em relação a padrões conhecidos para obter desempenho qualitativo em vez de quantitativo.

Testes de Bloqueio de Veios 1

Três revestimentos Ex 4, Ex 1 e Ex 5, cada um com a mesma fracção critica 2,9 % em peso com base no peso da fracção (primeira) grosseira, mas com uma (primeira fracção grosseira) diferente em peso: finos (segunda fracção) % em peso razão e consequentemente diferindo da fracção critica de 1,21 % em peso, 1,14 % em peso e 1,07 % em peso respec-tivamente com base no material refractário de enchimento total, foram preparadas conforme detalhado nas tabelas 2a e 2b.

Foi produzida uma fundição de bloqueio de veios utilizando núcleos revestidos individualmente com os revestimentos Ex 1, Ex 4 e Ex 5, e em comparação com revestimentos comparativos Ex 1 Comp e Ex 2 Comp. Os resultados de fundição são apresentados na Tabela 4 seguinte. ΡΕ2364795 30

Tabela 4

Ex 4 Ex 1 Ex 5 Ex 1 Comp Ex 1 Comp1 Ex 2 Comp Veios no fundo (%) trace 0 0 100 80 100 N° de veios nas paredes 2 0 0 6 1 6 Comprimento total de veios nas paredes (cm) 1,5 o o o o 3,5 0,5 30, 0 Núcleo de areia contendo 4% em peso NORACEL aditivo de areia anti-veios

Os resultados mostram que todos os revestimentos Ex 1, Ex 4 e Ex 5 oferecem um nível significativamente mais baixo de defeitos veios (tanto veios no fundo como nas paredes laterais) em comparação com o revestimento anti-veios convencional Ex 1 Comp (100% veios no fundo) e um revestimento de lavagem refractário básico Ex 2 Comp que tem veios extensivos ao fundo e parede lateral.

Testes de Bloqueio de Veios 2 - Influência da Profundidade de Penetração de Revestimento

Quatro revestimentos Ex 1, Ex 6 e Ex 7 com fracção crítica de 2,9 % em peso, 2,9 % em peso e 9,1 % em peso com base na primeira fracção (grossa) (1,1 % em peso, 1,0 % em peso e 3,6 % em peso dos enchimentos refractários totais), foram preparados como detalhado nas tabelas 2a e 2b, as formulações ajustadas para dar uma espessura de 31 ΡΕ2364795 camada semelhante para o mesmo tempo de imersão (9 segundos).

Foram medidos a profundidade de absorção média e a espessura de revestimento da camada superior e os resultados estão apresentados na tabela 5, juntamente com os resultados dos ensaios da fundição bloqueio de veios.

Tabela 5

Ex 1 Ex 6 Ex 7 Propriedades do núcleo revestido Camada superficial (pm) 290 300 290 Profundidade de absorção média (mm) 3,9 3,5 2,4 Resultados bloqueio de veios Veios do fundo (%) 0 0 70 Comprimento total dos veios das paredes (cm) 0 0 7

Os resultados indicam que a profundidade de penetração óptima é > 3mm, no entanto anti-veios eficaz comparável ao actual estado da arte, os revestimentos é realizável com profundidades de absorção na ordem dos 2,5 milímetros.

Bloqueio de veios Teste 3

Foram preparados uma série de revestimentos para avaliar o efeito da composição fina (segunda fracção) sobre 32 ΡΕ2364795 uma gama de revestimentos com níveis semelhantes da fracção crítico, como detalhado nas tabelas 2a e 2b abaixo. A profundidade média de absorção e da espessura do revestimento da camada superior foi medida e os resultados são apresentados na Tabela 6, em conjunto com os resultados dos ensaios do bloqueio de veios de fundição.

Tabela 6

Ex 1 Ex 3 Ex 8 Ex 9 Ex 10 Ex 11 Ex 4 Comp Ex 5 Comp Propriedades do núcleo revestido camada superior (pm) 280 340 300 290 290 320 300 310 Profundidade da absorção média (mm) 3,3 2,9 3,1 4,0 3,2 3,3 4,1 3,5 Resultados do bloqueio de veios Veios do fundo (%) 0 0 0 0 0 0 100 60 Comprimento total dos veios das paredes (cm) 0 1,5 0 2,5 2 0 7 9

Os resultados mostram que as boas propriedades anti-veios podem ser conseguidas com uma gama de enchimentos de óxido de ferro (vermelho, amarelo ou uma combinação) e de alumino-silicato (atapulguite e caulino calcinado) - ver Ex. 1, Ex. 3 e Ex 8-11. No entanto, 33 ΡΕ2364795 elevados níveis (>50%vol da fracção final) de caulino calcinado (argila calcinada) resulta numa redução no desempenho (Ex 4 Comp e Ex 5 Comp), embora ainda comparável com o estado da arte dos revestimentos. Os resultados indicam que tanto as propriedades físicas (tubos ou esferas ou partículas com forma lamelares) como a composição química (óxido de ferro e alumino-silicatos) podem ter uma influência sobre as propriedades de absorção e anti-formação de veios no revestimento

Influência da morfologia das partículas grosseiras

Uma série de revestimentos (Ex 12, Ex 13, Ex 6 Comp e Ex 7 Comp) foram preparados para investigar o efeito da forma das partículas grosseiras sobre as propriedades de absorção do revestimento. Ex 12 e Ex 6 Comp contêm grafite enquanto Ex 13 e Ex 7 Comp contêm malaquite conforme detalhado nas tabelas 2a e 2b. A grafite tem uma forma de partícula plana tipo floco, enquanto a malaquite tem uma mais tridimensional, forma de grão angular. As fracções peneiradas em particular de grafite e malaquite foram escolhidos de tal forma que Ex 12 e 13 tinham vestígios de fracção crítica e Ex 6 e 7 Comp tinham 50% de fracção crítica em relação à primeira fracção (grossa).

Os revestimentos foram então utilizados para revestir uma série de núcleos de tipos de areia diferentes (como na tabela 3) e a profundidade de penetração de revestimento medido para cada combinação de núcleo de 34 ΡΕ2364795 revestimento/areia. Os resultados podem ser vistos na figura 11, e mostram que, como observado anteriormente (na figura 6), o efeito do tamanho de partícula de areia tem pouco efeito sobre a quantidade de absorção. Por outro lado, a quantidade de fracção crítica afecta a profundidade de absorção com Ex 12 e Ex 13 tendo maiores profundidades de absorção do que os Ex 6 e 7 Comp. Os resultados são semelhantes quer os revestimentos contenham grafite quer malaquite, indicando desse modo que a forma da partículas, ou seja a morfologia é menos importante do que o nível da fracção de crítica.

Lisboa, 12 de Setembro de 2012

Claims

ΡΕ2364795 1 REIVINDICAÇÕES 1. Composição de revestimento de fundição compreendendo um veiculo liquido, um ligante, e um enchimento de partículas refractárias; o enchimento de partículas refractárias compreendendo uma primeira fracção relativamente grossa com um tamanho de partícula de d>38(im, e uma segunda fracção relativamente fina tendo um tamanho de partícula de ά<38μιη, em que não mais do que 10% em peso ou em volume do total de enchimento em partículas refractárias tem um tamanho de partícula de 38 μιη <d <53 μιη e de 0 a 50% em peso ou em volume da segunda fracção relativamente fina é constituído por caulino calcinado.
2. Composição de acordo com a Reivindicação 1, em que não mais do que 15% da primeira fracção relativamente grossa tem um tamanho de partícula de 38 μιη <d <53 μιη.
3. Composição de acordo com a Reivindicação 1 ou Reivindicação 2, em que não mais do que 4% do total de enchimento em partículas refractárias tem um tamanho de partícula de 38 μιη <d <53 μιη.
4. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que uma segunda fracção 2 ΡΕ2364795 relativamente fina compreende óxido de ferro vermelho e/ou óxido de ferro amarelo.
5. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que 0 a 50% uma segunda fracção relativamente fina é constituído um mineral à base de silicato não formando gel, com morfologia lamelar.
6. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a razão da primeira fracção relativamente grossa para a segunda fracção relativamente fina é de 0,1 para 2.0.1.
7. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a primeira fracção relativamente grossa compreende uma ou mais de grafite, silicato, alumino-silicato, óxido de alumínio, silicato de zircão, moscovite, pirofilito, talco, e ferro (incluindo o óxido de ferro micáceo.
8. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a segunda fracção relativamente fina compreende um óxido de ferro vermelho, Paligorsquita, sepiolita, goetita e volastonita.
9. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a segunda fracção relativamente fina compreende partículas com morfologia esférica como partículas possuindo morfologia de tipo vara. 3 ΡΕ2364795
10. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a segunda fracção relativamente fina compreende pelo menos 10% de óxido de ferro vermelho e óxido.
11. Composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações precedentes, em que a segunda fracção relativamente fina compreende caulina calcinada.
12. Processo para a preparação de um revestimento de fundição de moldes ou núcleos compreendendo fornecer um molde ou núcleo de fundição; aplicando uma composição de revestimento de fundição de acordo com qualquer uma das Reivindicações 1 a 11, o molde ou núcleo; e remover o veiculo liquido.
13. Molde de fundição revestido ou núcleo revestido com uma composição de acordo com qualquer uma das Reivindicações 1 a 11. Lisboa, 12 de Setembro de 2012