PT1504131E - Liga alfa-beta de ti-al-v-mo-fe - Google Patents
Liga alfa-beta de ti-al-v-mo-fe Download PDFInfo
- Publication number
- PT1504131E PT1504131E PT03719840T PT03719840T PT1504131E PT 1504131 E PT1504131 E PT 1504131E PT 03719840 T PT03719840 T PT 03719840T PT 03719840 T PT03719840 T PT 03719840T PT 1504131 E PT1504131 E PT 1504131E
- Authority
- PT
- Portugal
- Prior art keywords
- alloy
- beta
- alloys
- alpha
- oxygen
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Battery Electrode And Active Subsutance (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
Description
ΕΡ 1 504 131/ΡΤ DESCRIÇÃO "Liga alfa-beta de Ti-Al-V-Mo-Fe"
Antecedentes do invento O invento refere-se a uma liga alfa-beta de resistência elevada tendo uma combinação melhorada de resistência, maquinabilidade e propriedades balísticas.
Utilizam-se ligas à base de titânio em aplicações que requerem razões resistência/peso elevadas, juntamente com propriedades de alta temperatura e resistência à corrosão. Estas ligas podem ser caracterizadas como ligas de fase alfa, ligas de fase beta, ou ligas alfa-beta. As ligas alfa-beta contêm um ou mais elementos estabilizadores alfa e um ou mais elementos estabilizadores beta. Pode aumentar-se a resistência destas ligas por tratamento com calor ou processamento termo-mecânico. Especificamente, as ligas podem ter a resistência aumentada por arrefecimento rápido desde uma temperatura elevada na banda alfa-beta ou acima da temperatura de transição beta. Este procedimento, conhecido como tratamento de solução, é seguido por um tratamento a temperatura intermédia, designado envelhecimento, para originar uma mistura desejada de fases beta transformada e alfa como as fases principais da microestrutura da liga. É desejável utilizar estas ligas em aplicações que requerem uma combinação de resistência elevada, boa maquinabilidade e propriedades balísticas.
Assim, é um objecto do presente invento proporcionar uma liga alfa-beta baseada em titânio tendo esta combinação desejada de propriedades.
Sumário do invento
Liga alfa-beta de titânio, que compreende: AI: 4,5 a 5,5% em peso V: 3,0 a 5,0% em peso (preferivelmente 3,7 a 4,7% em peso) Mo: 0,3 a 1,8% em peso 2 ΕΡ 1 504 131/ΡΤ
Fe: 0,2 a 1,2% em peso (preferivelmente 0,2 a 0,8% em peso) O: 0,12 a 0,25% em peso (preferivelmente 0,15 a 0,22% em peso) O restante é constituído por titânio e elementos menores e impurezas, sendo cada um destes inferior a 0,1% em peso e 0,5% em peso no total.
As ligas de acordo com o invento contêm alumínio como um elemento essencial dentro dos limites da composição do invento. Se o alumínio for inferior a 4,5%, não se obterá resistência suficiente. Da mesma forma, se o alumínio for superior a 5,5%, a maquinabilidade será inferior. O vanádio é um elemento essencial como estabilizador beta de ligas alfa-beta de titânio de acordo com o invento. Se o vanádio for inferior a 3,0%, não se obterá resistência suficiente. Do mesmo modo, se o vanádio for superior a 5,0%, o teor estabilizador beta da liga será demasiado alto resultando em degradação de maquinabilidade. O ferro está presente como um elemento estabilizador beta eficaz e menos dispendioso. Normalmente, a esponja de titânio e outros materiais reciclados utilizados na produção da liga de acordo com o invento resultam em cerca de 0,1% de ferro. Caso contrário, pode adicionar-se ferro como aço ou como liga de adição de ferro-molibdénio já que a liga do invento contém molibdénio como elemento essencial. Se o ferro for superior a 1,2%, a maquinabilidade será afectada adversamente. O molibdénio é um elemento eficaz para estabilizar a fase beta, assim como para proporcionar refinamento do grão da microestrutura. Se o molibdénio for inferior a 0,3%, não se obterão os efeitos desejados. Do mesmo modo, se o molibdénio for superior a 1,8%, a maquinabilidade será degradada. O oxigénio é um elemento que aumenta a resistência do titânio e das suas ligas. Se o oxigénio for inferior a 0,12%, não se obterá resistência suficiente, e se o oxigénio for superior a 0,25%, haverá ocorrência de fragilidade e a maquinabilidade será deteriorada. 3 ΕΡ 1 504 131/ΡΤ
Descrição detalhada e exemplos específicos
Exemplo 1
Dez lingotes com o diâmetro de 203 mm (8 polegadas) contendo TÍ-6A1-4V foram feitos por métodos de var (refusão a arco sob vácuo) duplo à escala laboratorial. As composições químicas destes lingotes apresentam-se na Tabela 1. Na tabela, as ligas A, B, C e E são ligas inventadas. As ligas D e F até J são ligas de controlo. A liga J é TÍ-6A1-4V, que é a liga alfa-beta mais comum. Estes lingotes foram forjados e laminados em barras quadradas de 19 mm (3/4") ou em chapas espessas de 19 mm (3/4") por processamento alfa-beta. Uma parte dos materiais foi recozida a 704°C (1300°F) durante 1 hora seguido de arrefecimento com ar de modo a examinar-se as características básicas de cada liga. Para além disto, cada barra levou o tratamento de solução e envelhecimento (STA), e a seguir as propriedades mecânicas foram avaliadas de forma a examinar-se a temperabilidade das ligas. A Tabela 2 apresenta as propriedades à tracção das ligas após recozimento por laminagem. As ligas A, B, C e E apresentam resistência equivalente (UTS ou 0,2% PS) à de TÍ-6A1-4V. As ductilidades (EI e RA) de A, B, c e E são melhores do que a de TÍ-6A1-4V. A Tabela 3 apresenta as propriedades à tracção de ligas experimentais após STA juntamente com TÍ-6A1-4V. As ligas A, B e C mostram resistência mais elevada (UTS ou 0,2% PS) do que TÍ-6A1-4V em pelo menos 10 ksi. A resistência mais elevada após STA é devida principalmente à temperabilidade melhorada por adição de Mo e/ou Fe. Porém, se o teor de Mo e/ou Fe é demasiado elevado, a ductilidade torna-se baixa como se pode ver pelas ligas G, Hei. 4
ΕΡ 1 504 131/PT
Tabela 1
Composição Química de Ligas (% em peso excepto H em ppm)
Liga Liga Ai V Mo Fe Si 0 Nota A Ti-5Al-4V-lMo-0,6Fe 4, 94 3,97 0,99 0,57 0,03 0,19 Invento B TÍ-5A1-4V-0,5Mo-0,4Fe 4, 95 3,96 0,51 0,38 0,03 0,18 Invento C TÍ-5A1-4V-0,5Mo-0,4Fe-0, 08Si 4, 95 3,98 0,50 0,39 0,07 0,18 Invento D TÍ-5A1-4V-0,5Mo-0,4Fe-0,35Si 4,93 4,02 0,51 0,39 0,30 0,17 Comparação E TÍ-5A1-4V-1,5Mo-lFe 4, 84 3,95 1,52 0,099 0,03 0,16 Invento F TÍ-4A1-4V-1,5Mo-lFe 3,94 3,95 1,51 0,98 0,03 0,22 Comparação G TÍ-4A1-4V-2MO-1,3Fe 3,92 3,91 2,01 1,26 0,03 0,19 Comparação H Ti-4Al-4Mo0,5Si 3,95 <0,01 3,88 0,20 0,47 0,21 Comparação I TÍ-4A1-2MO-1,3Fe-0, 5Si 3,90 <0,01 2,03 1,28 0,45 0,19 Comparação J TÍ-6A1-4V 5,96 4, 06 0,02 0,03 0,02 0,17 Comparação
Tabela 2
Propriedades à Tracção de Barras Recozidas por Laminagem
Liga UTS (ksi) 0,2% de PS (ksi) EI (%) RA (%) A 147, 6 145,6 17 57,9 B 144,2 142,1 17 53, 7 C 146,4 138,0 17 52,1 D 151,8 143,9 13 42,0 E 153,3 147,0 15 5 6,0 F 152,6 144,5 17 56,1 G 153,2 146,9 17 54, 0 H 154, 9 146,6 15 41,6 I 154, 4 146,4 15 40, 7 J 146, 7 134,2 15 44,3
Tabela 3
Propriedades à Tracção de Barras Tratadas por Solução e Envelhecidas
Liga UTS (ksi) 0,2% PS (ksi) Ei (%) RA (%) A 181,9 170,2 13 49,8 B 170,0 159, 7 13 51,3 C 169,4 153,3 17 57,2 D 180,4 165,3 13 48,6 E 194,1 183,5 12 40,4 F 189,5 172,8 12 40,5 G 195,5 185,0 10 35,2 H 203,4 186,8 10 32,1 I 187,5 169,4 9 32,1 J 159,0 144,5 15 53,3 EI = alongamento RA = redução em área UTS = resistência à tracção final 0,2% PS = 0,2% de prova (rendimento) de resistência 5 ΕΡ 1 504 131/ΡΤ
Exemplo 2
Chapas recozidas por laminagem com a espessura de 19 mm (3/4") foram maquinadas em chapas com a espessura de 16 mm (5/8"). Realizou-se um teste de broca nestas chapas de forma a avaliar a maquinabilidade das ligas. No teste utilizaram-se brocas de aço de alta velocidade (AISI M42). As condições do teste de broca eram as seguintes: - Diâmetro da broca: 6,4 mm (1/4") - Profundidade do orifício: 16 mm (5/8") através do orifício. - Alimentação: 19,05 mm/rev (0,0075"/rev) - Velocidade de rotação: 500 rpm - Refrigerante: refrigerante solúvel em água A vida da broca foi estabelecida quando a broca deixou de fazer orifícios devido a danos na ponta. Os resultados dos testes de broca estão apresentados na Tabela 4. O índice de broca relativo na Tabela 4 é uma média de 2 a 3 testes. O teste de broca terminou quando o seu índice relativo tornou-se superior a 4,0. O teste de broca indicou que as ligas do invento possuem uma maquinabilidade bastante superior à de TÍ-6A1-4V e de outras ligas de composição química diferente da liga do presente invento. A maquinabilidade inferior da liga F é devida ao elevado teor em oxigénio.
Tabela 4
Resultados do teste de broca
Liga Tipo de Liga índice de broca relativo Notas A Ti-5Al-4V-lMo-0,6Fe-0,19 Oxigénio > 4,3 Invento B TÍ-5A1-4V-0, 5Mo-0, 4Fe-0,18 Oxigénio >4,2 Invento D TÍ-5A1-4V-0, 5Mo-0, 4Fe-0, 35SÍ-0,17 Oxigénio > 4,3 Invento E TÍ-5A1-4V-1,5Mo-lFe-0,16 Oxigénio >4,0 Invento F TÍ-4A1-4V-1,5Mo-lFe-0, 22 Oxigénio 0,2 Comparação G Ti-4Al-2Mo-l, 3Fe-0,19 Oxigénio 1,5 Comparação H Ti-4Al-4Mo-0, 5SÍ-0, 21 Oxigénio 1,8 Comparação I Ti-4Al-2Mo-l, 3Fe-0, 5SÍ-0, 19 Oxigénio 0,2 Comparação J TÍ-6A1-4V-0,17 Oxigénio 1,0 Comparação 6 ΕΡ 1 504 131/ΡΤ
Exemplo 3
Uma chapa com uma espessura de aproximadamente 10,9 mm (0,43") foi produzida por processamento alfa-beta a partir de um lingote de laboratório com um diâmetro de 203 mm (8") . Esta chapa foi recozida por laminagem e a seguir foi decapada. Como projéctil utilizou-se um FSP (Projéctil Simulador de Fragmento) de calibre 50. Para cada chapa determinou-se a V50, que é a velocidade do projéctil que dá 50% de probabilidade de penetração completa, e comparou-se com a especificação. Os resultados apresentam-se na Tabela 5. Na tabela, AV50 indica a diferença de V50 entre o valor medido e a especificação. Assim, um número positivo indica superioridade relativamente à especificação. Como se mostra na Tabela, a liga K exibe uma propriedade balística superior à de TÍ-6A1-4V.
Tabela 5
Resultados de Propriedades Balísticas
Liga AI V Mo Fe O AVs0(FSP) Notas K 4, 94 4, 09 0, 538 0, 371 0,171 237 Invento TÍ-6A1-4V -323 Comparação
Outras concretizações do invento serão evidentes para os peritos na especialidade tendo em consideração o fascículo e a prática do invento aqui divulgadas. Pretende-se que o fascículo e os exemplos sejam considerados somente como exemplo, estando o verdadeiro âmbito do invento indicado pelas seguintes reivindicações.
Lisboa,
Claims (3)
- ΕΡ 1 504 131/ΡΤ 1/1 REIVINDICAÇÕES 1. Liga alfa-beta baseada em titânio que compreende em percentagem em peso: 4,5 a 5,5 de alumínio; 3,0 a 5,0 de vanádio; 0,3 a 1,8 de molibdénio; 0,2 a 0,8 de ferro; 0,12 a 0,25 de oxigénio; e o restante em titânio e elementos menores e impurezas, sendo os referidos elementos menores cada um menos de 0,1 e no total menos de 0,5.
- 2. Liga de acordo com a reivindicação 1, que compreende 3,7 a 4,7 de vanádio.
- 3. Liga de acordo com a reivindicação 1 ou reivindicação 2, que compreende 0,15 a 0,22 de oxigénio. Lisboa,
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US10/140,884 US6786985B2 (en) | 2002-05-09 | 2002-05-09 | Alpha-beta Ti-Ai-V-Mo-Fe alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PT1504131E true PT1504131E (pt) | 2007-08-06 |
Family
ID=29399514
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PT03719840T PT1504131E (pt) | 2002-05-09 | 2003-04-30 | Liga alfa-beta de ti-al-v-mo-fe |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6786985B2 (pt) |
EP (1) | EP1504131B1 (pt) |
JP (1) | JP4454492B2 (pt) |
CN (1) | CN1297675C (pt) |
AT (1) | ATE367455T1 (pt) |
AU (1) | AU2003222645B8 (pt) |
CA (1) | CA2485122C (pt) |
CY (1) | CY1106795T1 (pt) |
DE (1) | DE60315015T2 (pt) |
DK (1) | DK1504131T3 (pt) |
ES (1) | ES2292955T3 (pt) |
IL (1) | IL164575A (pt) |
MX (1) | MXPA04010945A (pt) |
PT (1) | PT1504131E (pt) |
RU (1) | RU2277134C2 (pt) |
WO (1) | WO2003095690A1 (pt) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20040221929A1 (en) | 2003-05-09 | 2004-11-11 | Hebda John J. | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby |
US7837812B2 (en) | 2004-05-21 | 2010-11-23 | Ati Properties, Inc. | Metastable beta-titanium alloys and methods of processing the same by direct aging |
RU2269584C1 (ru) * | 2004-07-30 | 2006-02-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | Сплав на основе титана |
US20060045789A1 (en) * | 2004-09-02 | 2006-03-02 | Coastcast Corporation | High strength low cost titanium and method for making same |
RU2283889C1 (ru) | 2005-05-16 | 2006-09-20 | ОАО "Корпорация ВСМПО-АВИСМА" | Сплав на основе титана |
US10053758B2 (en) | 2010-01-22 | 2018-08-21 | Ati Properties Llc | Production of high strength titanium |
US11780003B2 (en) | 2010-04-30 | 2023-10-10 | Questek Innovations Llc | Titanium alloys |
CN102939398A (zh) | 2010-04-30 | 2013-02-20 | 奎斯泰克创新公司 | 钛合金 |
US9255316B2 (en) | 2010-07-19 | 2016-02-09 | Ati Properties, Inc. | Processing of α+β titanium alloys |
US8499605B2 (en) | 2010-07-28 | 2013-08-06 | Ati Properties, Inc. | Hot stretch straightening of high strength α/β processed titanium |
US9631261B2 (en) * | 2010-08-05 | 2017-04-25 | Titanium Metals Corporation | Low-cost alpha-beta titanium alloy with good ballistic and mechanical properties |
US9206497B2 (en) | 2010-09-15 | 2015-12-08 | Ati Properties, Inc. | Methods for processing titanium alloys |
US8613818B2 (en) | 2010-09-15 | 2013-12-24 | Ati Properties, Inc. | Processing routes for titanium and titanium alloys |
US10513755B2 (en) * | 2010-09-23 | 2019-12-24 | Ati Properties Llc | High strength alpha/beta titanium alloy fasteners and fastener stock |
RU2463365C2 (ru) * | 2010-09-27 | 2012-10-10 | Открытое Акционерное Общество "Корпорация Всмпо-Ависма" | СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СЛИТКА ПСЕВДО β-ТИТАНОВОГО СПЛАВА, СОДЕРЖАЩЕГО (4,0-6,0)% Аl, (4,5-6,0)% Мo, (4,5-6,0)% V, (2,0-3,6)% Cr, (0,2-0,5)% Fe, (0,1-2,0)% Zr |
US8652400B2 (en) | 2011-06-01 | 2014-02-18 | Ati Properties, Inc. | Thermo-mechanical processing of nickel-base alloys |
WO2012174501A1 (en) | 2011-06-17 | 2012-12-20 | Titanium Metals Corporation | Method for the manufacture of alpha-beta ti-al-v-mo-fe alloy sheets |
US10119178B2 (en) | 2012-01-12 | 2018-11-06 | Titanium Metals Corporation | Titanium alloy with improved properties |
US9957836B2 (en) | 2012-07-19 | 2018-05-01 | Rti International Metals, Inc. | Titanium alloy having good oxidation resistance and high strength at elevated temperatures |
JP5477519B1 (ja) * | 2012-08-15 | 2014-04-23 | 新日鐵住金株式会社 | 強度および靭性に優れた省資源型チタン合金部材およびその製造方法 |
US9050647B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-06-09 | Ati Properties, Inc. | Split-pass open-die forging for hard-to-forge, strain-path sensitive titanium-base and nickel-base alloys |
US9869003B2 (en) | 2013-02-26 | 2018-01-16 | Ati Properties Llc | Methods for processing alloys |
US9192981B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-24 | Ati Properties, Inc. | Thermomechanical processing of high strength non-magnetic corrosion resistant material |
US9777361B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-10-03 | Ati Properties Llc | Thermomechanical processing of alpha-beta titanium alloys |
US11111552B2 (en) | 2013-11-12 | 2021-09-07 | Ati Properties Llc | Methods for processing metal alloys |
CN104711452B (zh) * | 2013-12-17 | 2016-08-17 | 北京有色金属研究总院 | 一种高强高韧近Beta型钛合金材料及其制备与棒材加工方法 |
CA2947981C (en) | 2014-05-15 | 2021-10-26 | General Electric Company | Titanium alloys and their methods of production |
US9956629B2 (en) * | 2014-07-10 | 2018-05-01 | The Boeing Company | Titanium alloy for fastener applications |
US10094003B2 (en) | 2015-01-12 | 2018-10-09 | Ati Properties Llc | Titanium alloy |
CN104942283B (zh) * | 2015-07-27 | 2017-07-14 | 长沙瑞泰医学科技有限公司 | 钛合金粉末及其配制方法和应用 |
CN105088012B (zh) * | 2015-09-14 | 2017-12-22 | 沈阳泰恒通用技术有限公司 | 应用内燃机车上的钛合金活塞连杆组及工艺方法 |
US10502252B2 (en) | 2015-11-23 | 2019-12-10 | Ati Properties Llc | Processing of alpha-beta titanium alloys |
US10000826B2 (en) * | 2016-03-10 | 2018-06-19 | Titanium Metals Corporation | Alpha-beta titanium alloy having improved elevated temperature properties and superplasticity |
CN107747003A (zh) * | 2017-11-17 | 2018-03-02 | 尹海鹏 | 一种高强度钛合金钻杆及其制备方法 |
WO2020046160A1 (en) * | 2018-08-31 | 2020-03-05 | The Boeing Company | High-strength titanium alloy for additive manufacturing |
JP7503486B2 (ja) | 2020-12-11 | 2024-06-20 | 株式会社豊田中央研究所 | 非磁性部材およびその製造方法 |
US20220186342A1 (en) * | 2020-12-11 | 2022-06-16 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Non-magnetic member and method for producing the non-magnetic member |
CN113234960A (zh) * | 2021-05-08 | 2021-08-10 | 陕西工业职业技术学院 | 一种合金的制备方法 |
CN113981272B (zh) * | 2021-09-28 | 2022-08-19 | 北京科技大学 | Ti-6Al-4V-xFe-yMo钛合金及制备方法 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0199198A1 (en) | 1985-04-12 | 1986-10-29 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Free-cutting ti alloy |
US5362441A (en) | 1989-07-10 | 1994-11-08 | Nkk Corporation | Ti-Al-V-Mo-O alloys with an iron group element |
DE69024418T2 (de) * | 1989-07-10 | 1996-05-15 | Nippon Kokan Kk | Legierung auf Titan-Basis und Verfahren zu deren Superplastischer Formgebung |
JPH0823053B2 (ja) * | 1989-07-10 | 1996-03-06 | 日本鋼管株式会社 | 加工性に優れた高強度チタン合金およびその合金材の製造方法ならびにその超塑性加工法 |
US5244517A (en) | 1990-03-20 | 1993-09-14 | Daido Tokushuko Kabushiki Kaisha | Manufacturing titanium alloy component by beta forming |
DE69107758T2 (de) | 1990-10-01 | 1995-10-12 | Sumitomo Metal Ind | Verfahren zur Verbesserung der Zerspanbarkeit von Titan und Titanlegierungen, und Titanlegierungen mit guter Zerspanbarkeit. |
JP2797913B2 (ja) | 1993-08-11 | 1998-09-17 | 住友金属工業株式会社 | 冷間加工性および溶接性に優れた高耐食性チタン合金 |
JP3083225B2 (ja) | 1993-12-01 | 2000-09-04 | オリエント時計株式会社 | チタン合金製装飾品の製造方法、および時計外装部品 |
JPH07179962A (ja) * | 1993-12-24 | 1995-07-18 | Nkk Corp | 連続繊維強化チタン基複合材料及びその製造方法 |
JPH07274238A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | データ伝送装置 |
JP3114503B2 (ja) * | 1994-07-14 | 2000-12-04 | 日本鋼管株式会社 | 局部的に耐磨耗性に優れた(α+β)型チタン合金の製造方法 |
US5759484A (en) | 1994-11-29 | 1998-06-02 | Director General Of The Technical Research And Developent Institute, Japan Defense Agency | High strength and high ductility titanium alloy |
US5980655A (en) | 1997-04-10 | 1999-11-09 | Oremet-Wah Chang | Titanium-aluminum-vanadium alloys and products made therefrom |
JPH10306335A (ja) * | 1997-04-30 | 1998-11-17 | Nkk Corp | (α+β)型チタン合金棒線材およびその製造方法 |
EP0969109B1 (en) | 1998-05-26 | 2006-10-11 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Titanium alloy and process for production |
-
2002
- 2002-05-09 US US10/140,884 patent/US6786985B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2003
- 2003-04-30 CA CA002485122A patent/CA2485122C/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 PT PT03719840T patent/PT1504131E/pt unknown
- 2003-04-30 AT AT03719840T patent/ATE367455T1/de active
- 2003-04-30 DK DK03719840T patent/DK1504131T3/da active
- 2003-04-30 RU RU2004132826/02A patent/RU2277134C2/ru active
- 2003-04-30 AU AU2003222645A patent/AU2003222645B8/en not_active Ceased
- 2003-04-30 JP JP2004503679A patent/JP4454492B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 CN CNB038103613A patent/CN1297675C/zh not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 DE DE60315015T patent/DE60315015T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 WO PCT/US2003/012117 patent/WO2003095690A1/en active IP Right Grant
- 2003-04-30 ES ES03719840T patent/ES2292955T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 EP EP03719840A patent/EP1504131B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-04-30 MX MXPA04010945A patent/MXPA04010945A/es active IP Right Grant
-
2004
- 2004-10-14 IL IL164575A patent/IL164575A/en not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-08-07 CY CY20071101055T patent/CY1106795T1/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4454492B2 (ja) | 2010-04-21 |
RU2004132826A (ru) | 2005-05-27 |
IL164575A0 (en) | 2005-12-18 |
CY1106795T1 (el) | 2012-05-23 |
MXPA04010945A (es) | 2005-12-02 |
ES2292955T3 (es) | 2008-03-16 |
CN1653199A (zh) | 2005-08-10 |
AU2003222645B2 (en) | 2006-03-16 |
RU2277134C2 (ru) | 2006-05-27 |
DK1504131T3 (da) | 2007-08-13 |
CA2485122C (en) | 2008-07-15 |
DE60315015T2 (de) | 2008-04-10 |
AU2003222645B8 (en) | 2009-06-18 |
DE60315015D1 (de) | 2007-08-30 |
JP2005524774A (ja) | 2005-08-18 |
ATE367455T1 (de) | 2007-08-15 |
US6786985B2 (en) | 2004-09-07 |
EP1504131A1 (en) | 2005-02-09 |
IL164575A (en) | 2009-02-11 |
CN1297675C (zh) | 2007-01-31 |
WO2003095690A1 (en) | 2003-11-20 |
US20030211003A1 (en) | 2003-11-13 |
CA2485122A1 (en) | 2003-11-20 |
AU2003222645A1 (en) | 2003-11-11 |
EP1504131B1 (en) | 2007-07-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PT1504131E (pt) | Liga alfa-beta de ti-al-v-mo-fe | |
US20190169713A1 (en) | Titanium alloy with improved properties | |
US2554031A (en) | Titanium base alloy | |
BR0313640B1 (pt) | Processo para a produção de liga de Al-Cu de alta tolerância a dano | |
BR112013010324B1 (pt) | Liga Ni-Fe-Cr-Mo | |
US10837085B2 (en) | Beta titanium alloy sheet for elevated temperature applications | |
BRPI0410713B1 (pt) | Membro estrutural de aeronave | |
US11708630B2 (en) | Titanium alloy with moderate strength and high ductility | |
US4108647A (en) | Alloys of nickel, chromium and cobalt | |
US4487743A (en) | Controlled expansion alloy | |
JP2955778B2 (ja) | 制御熱膨張合金及びそれにより製造された製品 | |
US4194909A (en) | Forgeable nickel-base super alloy | |
BR112013032196B1 (pt) | Ligas de aço resistentes ao choque endurecíveis ao ar, métodos de fazer as ligas e artigos incluindo as ligas | |
US3166406A (en) | Alloy for elevated temperatures | |
ES2764836T3 (es) | Metal de soldadura y método para soldadura por arco sumergido | |
US3540946A (en) | Titanium-base alloys | |
EP1636395A1 (en) | Cu-ni-mn-al alloys | |
US3184305A (en) | Titanium base alloys | |
JPS6014096B2 (ja) | 耐遅れ破壊性のすぐれた高張力鋼 | |
JPH04180543A (ja) | 析出硬化型ステンレス鋼 | |
WO1994023080A1 (en) | IMPROVED β-PHASE TITANIUM ALLOY |