PL96290B1 - Zlacze kompensacyjne dwoch odcinkow rurowych o wykladzinie ognioodpornej - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest zlacze kompensacyj¬ ne dwóch odcinków rurowych o wykladzinie ognio¬ odpornej, które sluza do przesylania goracych osrod¬ ków i których wykladzina ognioodporna graniczy ze soba w kierunku osiowym z pozostawieniem szczeli¬ ny dylatacyjnej. Tego rodzaju zlacza kompensacyjne sa wbudowane w przewody goracego dmuchu wiel¬ kich pieców, w których (temperatura dmuchu moze dochodzic do 1400°C.

Jak wiadomo, piece szybowe, a w szczególnosci wielkie piece, sa wyposazone w okreznice goracego dmuchu, z których - dmuch jest doprowadzany do pieca poprzez okreslona liczbe przewodów kolano¬ wych rozmieszczonych na obwodzie pieca.

Tradycyjne przewody kolanowe skladaja sie, na ogól biorac, z kilku odcinków rur zaopatrzonych w wykladzine ognioodporna i sa podlaczone do krócców przylaczeniowych okreznicy za pomoca zlaczy kolnierzowych.

W celu przejecia lub skompensowania tolerancji montazowych, niedokladnosci powstalych podczas montazu oraz wydluzen cieplnych wystepujacych podczas eksploatacji wszystkie lub tylko wybrane odcinki rur przewodu kolanowego laczy sie ze soba za pomoca miechów, przegubów kulistych, kom¬ pensacyjnych przegubów krzyzowych lub innych podobnych urzadzen. Polaczenia te musza byc tak wykonane, by polozenie osi wewnetrznych odcin¬ ków przewodu wzgledem osi odcinków zewnetrz- nych moglo ulegac zmianie bez naruszania szczel¬ nosci polaczen.

Luksemburski opis patentowy nr 58.457 przedsta¬ wia ruchome zlacze dwóch odcinków rurowych zlo¬ zone z kompensatorów wykonanych w postaci prze¬ gubów krzyzowych. Zaleta tego polaczenia jest to, ze odksztalcenia poszczególnych odcinków rur pow¬ stajace wskutek wysokich temperatur goracego dmuchu, sa wyrównywane za pomoca kompensato¬ rów falistych o malej liczbie fald, bez pomocy prze¬ gubów kulistych. Zgodnie z tym opisem patento¬ wym dyszak przewodu kolanowego jest twardo do¬ cisniety za pomoca naprezaczy do dyszy osadzonej w scianie wielkiego pieca, przy czym styk dyszaka z dysza wykonany jest w formie wezla powierzch- niowo-kulistego, którego zadaniem jest przejmowa¬ nie wzglednych przesuniec dyszaka i dyszy. Ponie¬ waz przewody kolanowe tego rodzaju zawieraja zazwyczaj dwa kompensatory-przeguby krzyzowe miedzy okreznica a krzywakiem, jak równiez jed¬ no zlacze przegubowe miedzy dyszakiem a dysza albo miedzy dyszakiem lub dysza z jednej strony a sciana wielkiego pieca z drugiej strony, takie przewody kolanowe okresla sie na ogól jako prze¬ wody kolanowe trójprzegubowe.

W luksemburskim opisie patentowym nr 64911 opisano przewód kolanowy, w którym dyszak jest polaczony sztywno z dysza, dzieki czemu ogniood¬ porna wykladzina dyszaka i dyszy moze byc wyko¬ nana w postaci jednego odcinka- Patent ten prze- 96 29096 290 3 widuje nastepnie zastosowanie urzadzenia prowa- dzaco-dociskowego, dzieki któremu krzywak, dyszak i dylsza tworza jedna calosc i zachowuja zawsze okreslone polozenie wzgledem sciany pieca. W zwiazku z pominieciem (polaczenia przegubowego i wymuszonym (prowadzeniem luib podparciem dy- szaka, uniemozliwiajacym jakiekolwiek przemiesz¬ czenia boczne, konieczne jest zastosowanie takich zlaczy .miedzy poszczególnymi odcinkami przewodu kolanowego, które oprócz odchylen katowych mo¬ glyby równiez skompensowac wystepujace w da¬ nym przypadku* wzgledne przesuniecia wzdluzne.

Wymaganie to spelnia sie w ten spos6b, ze w ra¬ mionach przegubu krzyzowego wykonuje sie podluzne otwory ograniczajace przemieszczenia wzdluzne w obu. kierunkach, co jest szczególnie , wazrtó (przy manipulacji czesciami przewodu kola¬ nowego przed lub podczas montazu przewodu. Po¬ niewaz przewody kolanowe wykonane zgodnie z pa¬ tentem^ luksemburskim nr 64911 zawieraja zazwy¬ czaj dwa zlacza przegulbowe, a mianowicie miedzy okreznica a ikrzywakiem, przeto przewody kolanowe tego rodzaju okresla sie na ogól jako diwuprzegu- bowe. ' ' Zgodnie ze istanem techniki w zlaczu dwóch od¬ cinków rurowych pozostawia sie szczeline dylata¬ cyjna miedzy odcinkami wykladziny ognioodpornej.

Kompensatory faliste obejmujace szczeline i uszczel¬ niajace ja wzglejdem atmosfery zewnetrznej, a takze wychwytujace odksztalcenia przewodów gazowych lub przewodów goracego dmuchu, a przede (wszyst¬ kim przewodów kolanowych wielkiego pieca, musza byc dostatecznie ochronione przed wplywem tem¬ peratury goracego dmuchu. lAJby zapewnic te oslone termiczna (kompensatorów, zgodnie z biezacym sta¬ nem techniki wykonuje sie szczeline np. w postaci wieloczlonowej i ewentualnie wypelnia specjalna ognioodporna, scisliwa welna luib tez w postaci ku¬ listej i zaopatruje sie w uszczelnienia pierscieniowe.

Jesli idzie o dlugosc szczeliny, dazy sie do kom¬ promisu wynikajacego z dwóch warunków. Pierw¬ szy z nich to koniecznosc zachowania mozliwie naj¬ mniejszego wymiaru szczeliny, aby nie dopuscic do wystawienia wrazliwych fald kompensatora na bez¬ posrednie promieniowanie cieplne goracego dmuchu oraz do .powstawania zawirowan goracego dmuchu miedzy faldami kompensatora. Drugi warunek to dazenie do zachowania wystarczajaco duzej szcze¬ liny by dotykanie sie odcinków wykladziny ognio¬ odpornej nie przeszkadzalo ruchom kompensatora.

Stykanie sie odcinków wykladziny przy przemiesz¬ czeniach elementów kompensatora mogloby ponadto spowodowac uszkodzenie samej wykladziny.

Jakkolwiek opisane wyzej urzadzenia stanowia zadowalajace rozwiazanie wspomnianego problemu technicznego, to jednak pozadane jest uzyskanie lepszych mozliwosci przemieszczania sie poszczegól¬ nych odcinków rurowych i/lub zapewnienie jeszcze lepszej ochrony fald kompensatora- W zwiazku z powyzszym za podstawe do opra¬ cowania wynalazku przyjeto podwójne zadanie, któ¬ rego po pierwsze jest skonstruowanie takiego zla¬ cza kompensacyjnego przewodów do przesylania goracych osrodków, które to zlacze umozliwi kom¬ pensowanie znacznych zmian dlugosci przewodów i jednoczesnie zapewni dobra ochrone fald kom¬ pensatora a po drugie — zbudowania w oparciu o takie zlacze kompensacyjne dwuprzegubowego i trójprzegubowego przewodu kolanowego, który s moze przejac i ograniczyc przemieszczenia we wszystkich mozliwych kierunkach.

Zgodnie z wynalazkiem zadanie to rozwiazano w ten sposób, ze miedzy wykladzina ognioodporna a faldami kompensatora umieszczono ruchoma w kierunku osiowym rure oslonna, która okrywa szczeline dylatacyjna, przy czym co najmniej czesc przestrzeni miedzy rura oslonna a wykladzina wew¬ netrzna graniczacych ze soba odcinków rurowych jest wypelniona ognioodporna warstwa ochronna. • 15 Nalozona na wewnetrzna scianke rury oslonnej warstwa ochronna, która sklada sie przede wszyst¬ kim z elastycznego materialu ognioodpornego, osla¬ nia faldy kompensatora od goracych gazów znajdu¬ jacych sie w szczelinie dylatacyjnej. Najlepsza oslo- ne uzyskuje sie w przypadku uszczelnienia, co w szczególnosci zapewnia Wlozenie lekko scisnietej, elastycznej warstwy materialu ognioodpornego. Po¬ myslne rozwiazanie konstrukcyjne przewiduje, ze wykladzina ognioodporna jest utrzymywana — w sposób wlasciwy temu rozwiazaniu — przez sta¬ lowe tuleje nosne, które przylegaja do elastycznej warstwy materialu ognioodpornego wyscielajacego wnetrze rury oslonnej. Elastyczna warstwa musi byc nalozona co najmniej na czesci dlugosci tulei nosnej w kierunku losiowym.

Zgodnie z pomyslna realizacja pomyslu stano¬ wiacego podstawe wynalazku, przewód kolanowy zaopatruje sie w co najmniej dwa .zgodne z wyna¬ lazkiem zlacza kompensacyjne, które laczy sie ze soba za pomoca dlugiego krócca.

W najkorzystniejszym wykonaniu przewodu ko¬ lanowego zgodnego z wynalazkiem przemieszczenia wzglednie graniczacych ze soba odcinków rur pod¬ legaja ograniczeniu na rozciaganie przez zderzaki 40 ograniczajace, a na sciskanie przez rure oslonna.

Ograniczniki przemieszczen w kierunku osiowym mozna zainstalowac albo na rurze oslonnej i króc¬ cach przylaczeniowych miecha kompensatora, albo wykonac w postaci przegubu krzyzowego laczacego 45 sasiednie odcinki rur.

Minimalna dlugosc osiowa szczeliny dylatacyjnej mozna ograniczyc przez odpowiednia dlugosc sztyw¬ nej rury oslonnej. Przy scisnieciu fald kompensa¬ tora sztywna rura oslonna opiera sie o nieruchome 50 kolnierze odcinków rurowych, przy czym nie docho¬ dzi do zetkniecia sie odcinków wykladziny w ob¬ szarze szczeliny dylatacyjnej.

Rozmaite mozliwe warianty wykonania, które mozna wybrac odpowiednio do wymagan, zapew- 55 niaja zadane ograniczenie zakresu przemieszczen poszczególnych odcinków rur zarówno na sciskanie, jak i na rozciaganie, w przewodzie kolanowym dwu- przegubowym, jak i w trójprzegubowym. Dzieki odpowiedniemu doborowi zlaczy kolnierzowych 6o miedzy kompensatorami a odcinkami rur, zlacza kompensacyjne zgodnie z wynalazkiem pozwalaja ponadto na szybka wymiane elastycznej warstwy ognioodpornej' W celu wykluczenia mozliwosci zmiany polozenia 65 rury oslonnej przez obracanie sie, celowe jest za*5 montowanie ustalaczy miedzy rura oslonna a gór¬ nym króccem; Moga to ibyc np. ustalacze wykonane na wzór sprezyn wchodzacych w zlobki.

^Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przy¬ kladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 5 przedstawia polówke zlacza kompensacyjnego w przekroju podluznym, fig. 2 — zlacze kompensacyj¬ ne poddane naprezeniu wyboczeniowemu w prze¬ kroju podluznym, fig. 3 — dwuprzegubowy prze¬ wód kolanowy o zlaczach kompensacyjnych w prze- io kroju podluznym, fig. 4 ^- fragment zlacza kom¬ pensacyjnego przeznaczonego do przewodu kolano¬ wego dwuprzegubowego w powiekszeniu, fig. 5 — fragment zlacza kompensacyjnego w innym przy¬ kladzie do dwuprzegubowego lub tróprzegubówego ' 15 przewodu kolanowego, w powiekszeniu, fig. 5a — szczegól z fig. 5 w przekroju poprzecznym wzdluz linii Va-Va, fig. 5b—-szczegól z fig. 5 w przekroju poprzecznym wzdluz linii VlD-Vb, fig. 5c— przekrój czastkowy przykladu wykonania z fig. 5, fig. 6 — 20 fragment zlacza kompensacyjnego do dwuprzegu- bowych i trójiprzegubowych przewodów wedlug dalszego przykladu wykonania w powiekszeniu, . fig. 7 — zlacze kompensacyjne przewodu kolano¬ wego w chwili wyboczenia, w 'przekroju podluznym. 25 Zlacze kompensacyjne przedstawione na fig. 1 sklada sie z miecha falistego 1, krócców przylacze¬ niowych 2a i kolnierzy 2, zaopatrzonych w skiero¬ wane do wnetrza tarcze 3 przytrzymujace wykla¬ dzine ognioodporna 5. Wykladzine ognioodporna 5 30 utrzymuja dwie tuleje nosne 4 przyspawane do tarcz 3. Tuleje nosne 4 zajmuja, polozenie wspól¬ osiowe wzgledem krócców przylaczeniowych 2a.

Wykladzina ognioodporna 5 tworzy w srodkowej czesci zlacza kompensacyjnego stosunkowo dluga 35 szczeline dylatacyjna 8, której przebieg promienio¬ wy nie ma postaci labiryntu. Tuleje nosne 4 kon¬ cza sie w obszarze szczeliny 8, w której ich czolowe krawedzie 4a sa zagiete w kierunku osi podluznej.

Tuleje nosne sa wyposazone w tarcze mocujace 40 4b przyspawane prostopadle do scianek wewnetrz¬ nych tulei i wnikajace promieniowo w wykladzine . W przestrzeni o ksztalcie pierscienia powstalej miedzy miechem 1 kompensatora lub króccami 2a a tulejami mosnymi 4 znajduje sie stalowa rura 45 oslonna 6. Miedzy rura oslonna 6 a wewnetrzna powierzchnia kompensatora, okreslona wymiarem srednicy przeswitu D istnieje odstep a. Srednice przeswitu D stanowi srednica wewnetrzna krócców przylaczeniowych 2a lulb miecha1- 50 Wewnatrz rury oslonnej 6 osadzona jest, np. przyklejona, wkladka 7 wykonana najlepiej w po¬ staci podwójnej warstwy ognioodpornego wojloku.

Wkladka 7 jest lekko scisnieta miedzy rura oslonna 6 a tulejami nosnymi 4 i oslania wnetrze miecha 55 kompensatora przed goracymi gazami. Rura oslon¬ na 6 ma w ograniczonym zakresie swobode ruchu w kierunku osiowym, poniewaz jej dlugosc jest mniejsza od odleglosci miedzy tarczami przytrzy¬ mujacymi 3. Zakres kompensacji zjaaza kompensa- eo cyjnego, dlugosc szczeliny 8 i zakres swobodnych przemieszczen rury oslonnej 6 sa do siebie dobrane.

Fig. 2 przedstawia widok zlacza kompensacyjnego poddanego naprezeniu wyboczeniowemu. Wskutek wydluzenia sie tej czesci kompensatora, która przed- 65 6 stawiona jest w górnej czesci fig. 2, elastyczna wkladka 7 zostaje scisnieta % okolicy zakonczen tulei nosnych 4a, a krócce 2a przesuwaj^ sie po ru¬ rze oslonnej 6 w kierunku jej konców. Poniewaz zas -w normalnym, niezaklóconym polozeniu zlacza istnieje wystarczajaco duzy odstep a miedzy rura oslonna 6 a króccami 2a i miechem 1, sztywna rura oslonna 6 nie podlega naprezeniu wyboczeniowemu.

Przy przeciwnym co do kierunku przemieszczeniu przeciwleglych fragmentów miecha {dolna czesc fig. 2) zakonczenia 4a tulei nosnych oddalaja sie od wkladki 7, natomiast elastyczny material wkladki 7 podlega scisnieciu w rejonie przeciwnych konców tulei nosnych. Zatem po tej stronie zlacza kompen¬ sacyjnego jest równiez zapewniona oslona miecha kompensatora przed goracymi gazami. Odstep pro¬ mieniowy a zapewnia, ze i w tej czesci zlacza kom¬ pensacyjnego nie dochodzi do docisniecia srodko¬ wych fald miecha do rury oslonnej ft.

Wskazane jest takie konstruowanie tulei nosnych 4 w obszarze ich swobodnych konców 4a, by ela¬ styczna wykladzina nie ulegala uszkodzeniu przy przemieszczeniach rury oslonnej 6. W zwiazku z tym moze sie okazac, ze celowe jest wykonanie tulei nosnych 4 w ksztalcie sciejtych stozków o niewiel¬ kim nachyleniu, których srednica przekroju maleje w kierunku szczeliny 8 i dodatkowe zagiecie kra¬ wedzi zakonczen 4a do wnetrza, tak ,fcy elastyczna wkladka 7 w rejonie szczeliny 8 nie byla zbyt mocno scisnieta. Taka konstrukcja zwieksza trwalosc i ulatwia montaz zlacza.

Szczególna korzysc wyplywajaca z zastosowania zlacza kompensacyjnego stanowiacego przedmiot wynalazku stanowi skuteczna ochrona miecha kom¬ pensatora mimo znacznej dlugosci szczeliny dylata¬ cyjnej. Druga szczególna korzysc polega na tym, ze zlacze kompensacyjne przewodów goracego dmu¬ chu stanowiace przedmiot wynalazku moze równiez przyjmowac naprezenia wylboczeniowe. Mozna je dzieki temu stosowac w przewodach goracego dmu¬ chu jalfco kompensator przegubowy.

Zarówno rura oslonna 6, jak i wkladka elastycz¬ na 7 przeciwdzialaja termicznemu promieniowaniu goracego dmuchu na wrazliwy miech kompensatora.

Scisliwa i elastyczna wkladka 7 przeciwdziala pow¬ stawaniu zawirowan i cyrkulacji goracego dmuchu w .przestrzeni wewnetrznej miecha.

Zaleznie od zastosowania zlacza kompensacyjnego wedlug wynalazku, mozna tak dobrac material i grubosc wkladki 7, ze osiagnie sie calkowite od¬ grodzenie wnetrza miecha od goracych gazów.

Zakres ruchu osiowego rury oslonnej 6 jest w za¬ sadzie ograniczony przez tarcze 3 przytrzymujace ognioodporna wykladzine przy obu koncach zlacza kompensacyjnego. Zakres ten jest celowo wiekszy o co najmniej 10 mm od zakresu kompensacji zla¬ cza.. W przypadku zakresu kompensacji 40 mm otrzymuje sie wartosc 50 mm (40+10 mm). Dotych¬ czas zalecano 30 mm jako maksymalny zakres ru¬ chu. W kazdym razie zakres ruchu osiowego rury oslonnej 6 musi byc nieco wiekszy od zakresu kom¬ pensacji zlacza.

W jednym z najkorzystniejszych przykladów wy¬ konania elastyczna wkladka 7 miala w scisnietym stanie grubosc 30 do 50 mm. Wkladka 7 moze zo-96 290 6 128, 128", osadzone w ramie przy scianie wielkiego pieca ponizej dyszaka. Dolna strona dyszaka jest zaopatrzona w plaszczyzny slizgowe 130, 130' wy¬ konane z grubej blachy stalowej i ustawione rów7 nolegle do podluznej osi dyszaka. Dyszak jest dociskany do sciany pieca za pomoca urzadzenia naprezajacego 132. W urzadzeniu naprezajacym znajduje sie sruba regulacyjna 133, za pomoca której mozna zmieniac docisk w pewnych grani- cach. Urzadzenie prowadzaco-dociskowe sprawia, ze krzywak 114, dyszak 116 i dysza 118, które tworza calosc, sa zawsze utrzymywane wzgledem. sciany pieca w jednakowym, mozliwie poziomym polozeniu. Dzieki temu wykluczone jest (wychylenie dyszaka i dyszy z ustawienia w osi.

Jak wspomniano uprzednio, tego rodzaju prze¬ wody kolanowe okresla sie na ogól jako przewody dwuprzegubowe, poniewaz zawieraja dwa zlacza przegubowe 110 i 112, w przeciwienstwie do prze- wodów trójprzegubowyeh, zawierajacych dodatko¬ we polaczenie przegubowe zamiast przedstawionego na fig- 3 urzadzenia prowadzaco^dociskowego.

Fig. 4 przedstawia w powiekszeniu pierwszy przyklad wykonania zlacza kompensacyjnego z przewodu kolanowego pokazanego na fig. 3. Po¬ kazane zlacze kompensacyjne 112, podobnie jak przedstawione na fig. 1 i fig. 2, sklada sie z miecha 22, krócców 23 i kolnierza 24, przy czyna na fig. 4 kolnierz 24 wystepuje tylko przy prawym koncu zlacza kompensacyjnego. Przy lewym króccu 23 miecha znajduje sie wspólosiowy dluzszy króciec 23a przyspawany do tarczy przytrzymujacej 26 osa¬ dzonej wewnatrz krócca 23. W otworach tarczy przytrzymujacej 26 i kolnierza 24 osadzone sa tu¬ leje nosne 25 utrzymujace wykladzine ognioodpor¬ na 27. Tuleje nosne 25 ustawione sa wspólosiowo wzgledem krócców 23. IW utworzonej w ten sposób przestrzeni o ksztalcie pierscienia, zawartej miedzy miechem 22 i króccami 23 a tulejami nosnymi 25 40 znajduje sie rura oslonna 30, przy <;zym istnieje od¬ step promieniowy a miedzy zewnetrzna powierzch¬ nia rury oslonnej 30 a króccami 23 i miechem 22. 7 stac scisnieta miedzy wykladzina ognioodporna 5 lub tulejami 4 a rura oslonna 6 o wymiar siegajacy % jej grubosci. Przy odpowiedniej dlugosci ela¬ stycznej wkladki 7 w obie strony od szczeliny 8 uzyskuje sie w tych warunkach dobre uszczelnienie.

W przypadku szczególnie wysokich temperatur ko¬ rzystne moze sie okazac wykonanie rury oslonnej ze stali wytrzymalej w podwyzszonej temperaturze lub ze stali zaroodpornej.

Rura oslonna z wkladem ognioodpornym spelnia glównie ax>le osady tego wkladu, podczas gdy sam wklad sluzy jako uszczelnienie i ochrona od gora¬ cych 'gazów,.

Miedzy zewnetrzna ipowierzchnia rury oslonnej a króccami miecha istnieje odstep a w kierunku promieniowym. Odstep a wybiera sie w taki sposób, aby przy danej dlugosci 1 zlacza i srednicy wew¬ netrznej D umozliwial wystarczajaco duze wybo- czenia. Kombinacja odstepu promieniowego a i po¬ wiekszonej (szczeliny, która jest mozliwa w przy¬ padku wynalezionej konstrukcji ibez uszczerbku dla jakosci zlacza kompensacyjnego, dopuszcza wybo- czenia, jakie do tej pory uwazano za niemozliwe w zlaczach kompensacyjnych przeznaczonych do instalacji goracego dmuchu.

Odstep promieniowy a mozna ustalic droga obli¬ czenia najmniejszej wartosci. Np. przy dlugosci rury oslonnej 6 równej !b=57i2 mm i przy maksy¬ malnym wytoczeniu zlacza równym a=±2° wartosc odstepu a wynosi: a =i tgoKi2-b)2 =i 0,0175-286 = 5 mm Najmniejsza wartosc odstepu przy danym wybo¬ czeniu maksymalnym wynosi 5 mm.

Aby z cala pewnoscia wykluczyc opieranie sie rury oslonnej 6 o krócce 2a stosuje sie w praktyce najczesciej odstep a wiekszy od obliczonej najmniej¬ szej wartosci i2—2,5 raza (w przytoczonym przykla¬ dzie 10—12,5 mm).

Fig. 3 przedstawia przewód kolanowy 100 w prze¬ kroju podluznym. Przewód ten jest polaczony z okreznica 102 w celu doprowadzenia goracego dmuchu do wielkiego pieca. Przewód kolanowy 100 sklada sie z czesci prostoliniowej, zestawionej z trzech cylindrycznych odcinków rurowych 104,106,. 108 o wykladzinie ognioodpornej, polaczonych ze soba zlaczami kompensacyjnymi 110, 112, krzywaka 114 z dyszakiem 116 i dyszy 118. Krzywak 114 jest polaczony z dolnym odcinkiem 108 czesci prostoli¬ niowej za [pomoca zlacza kolnierzowego 120, przy czym zlacze 120 ma pozioma plaszczyzne podzialu w celu ulatwienia wymontowania krzywaka. Krzy¬ wak 114 jest zaopatrzony we wziernik 122 z za¬ slonka, przez który mozna obserwowac przebieg procesu wdmuchu do pieca. Wszystkie odcinki ru¬ rowe przewodu kolanowego, jak równiez krzywak wraz z dyszakiem wykonane sa z blachy stalowej, zespawane i zaopatrzone w wewnetrzna wykladzi¬ ne ognioodporna 124.

Dysza 118 jest wykonana z miedzi. Laczy sie ja sztywno z dyszakiem za pomoca zlacza kolnierzo¬ wego lub gwintowego 126. Do utrzymywania dyszaka 116 i dyszy 118 w zalozonym, korzystnie poziomym polozeniu sluza dwa kolki prowadzace W srodkowej czesci ognioodpornej wykladziny 27 zlacza 112 znajduje sie stosunkowo dluga szczelina dylatacyjna 28, nie tworzaca labiryntu, lecz prze¬ biegajaca nieco ukosnie wzgledem osi zlacza. Za¬ konczenia ftulei nosnych 25 znajduja sie w obszarze szczeliny 28. Krawedzie tulei nosnych 25a sa za¬ giete do wnetrza zlacza 112- Rura oslonna 30 osla¬ nia wrazliwe faldy miecha od szczeliny 28, a za¬ tem i od goracych gazów, nie naruszajac dzialania zlacza kompensacyjnego. W celu spelnienia podsta¬ wowych funkcji zlacza kompensacyjnego zachowa¬ no promieniowy odstep a miedzy zewnetrzna po¬ wierzchnia rury oslonnej 30 a wewnetrzna po¬ wierzchnia krócców 23 i miecha 22.

Na wewnetrznej powierzchni rury oslonnej 30 zamocowana jest, najlepiej przyklejona, wkladka ognioodporna 29, wykonana przewaznie w postaci podwójnej warstwy elastycznego, ognioodpornego materialu. Srednice tulei nosnych 25 dobiera sie w taki sposób, aby elastyczna wkladka ognioodpor¬ na 29 byla lekko docisnieta przez te tuleje. Za¬ pewnia to osloniecie wnetrza miecha kompensacyj- 40 45 50 55 60/ 9 nego przed igoracymi gazami. Rura oslonna 30 ma w ograniczonym zakresie swobode ruchu w kie^ runku osiowym, poniewaz jej dlugosc jest mniejsza od odleglosci miedzy kolnierzem 24 a tarcza przy¬ trzymujaca 26. Zakres kompensacji zlacza 112, dlu¬ gosc szczeliny 28 i zakres swobodnych przemiesz¬ czen rury oslonnej 30 sa dobrane ze wzajemnym uzaleznieniem. Zakres swobodnych przemieszczen osiowych _ rury oslonnej jest zazwyczaj o 10 mm wiekszy od zakresu kompensacji miecha 22.

Opisane na podstawie fig. 4 zlacze kompensa¬ cyjne 112 jest szczególnie odpowiednie do zasto¬ sowania w dwuprzegubowym przewodzie kolano¬ wym, jak np. przedstawiony na fig. 3, poniewaz jest on zaopatrzony w urzadzenie prowadzaco-do- ciskowe, dzieki czemu miechy zainstalowane w na¬ chylonym polozeniu nie podlegaja niedopuszczalne-, mu obciazeniu wlasnym ciezarem i ciezarem od¬ cinków rurowych.

Fig. 5 przedstawia drugi przyklad wykonania zlacza kompensacyjnego do przewodu kolanowego, które nadaje sie do zastosowania zarówno w dwu¬ przegubowym, jak i w trójprzegubowym przewo¬ dzie kolanowym. W przypadku fig. 5 niezbedne bylo przykladowe pokazanie czastkowego widoku ruchomego polaczenia odcinków rurowych 104 i 106 przedstawianego zlacza 110 w przekroju podluznym.

Ruchome zlacze kompensacyjne 110 zawiera kom¬ pensator zlozony z miecha 136, górnego krócca 138 i dolnego krócca 140. Dolny króciec 140 jest przy- spawany do pierscienia 144 zamocowanego na plaszczu stalowym 142 odcinka rurowego 106. Gór¬ ny króciec 138 jest polaczony z okreznica 102 za posrednictwem kolnierza 146, kolnierza posredniego 148 odcinka rurowego 104 i kolnierza 150 krócca 103 okreznicy.

Konce odcinków rurowych 104 i 106 sa zaopa¬ trzone w metalowe tuleje nosne 152 i 154 znajdu¬ jace sie w obszarze zlacza kompensacyj-nego 110.

W przestrzeni utworzonej przez miech 136 i tuleje nosne 152, 154 znajduja sie dwie tuleje oslonne 156, 158, wykonane z elastycznego materialu ognio¬ odpornego oraz sztywna rura oslonna 160 wykona¬ na z metalu, mozliwie z zaroodpornej stali. Zew¬ netrzna tstfeia oslonna 158 jest nieco dluzsza od tulei wewnetrznej 156, obejmujacej tuleje nosiie 152, 154, dzieki czemu miech 136 nie jest wysta¬ wiony na bezposrednie promieniowanie cieplne go¬ racego dmuchu i nie wystepuje cyrkulacja gora¬ cych gazów miedzy faldami miecha 136 a rura oslonna 160.

Czolowe strony odcinków wykladziny ogniood¬ pornej 124 odcinków rurowych 104 i 106; sasiadu¬ jace ze soba w obszarze zlacza kompensacyjnego 110 maj^ dopelniajace ksztalty. Powstaje w ten sposób szczelina dylatacyjna 162 o ksztalcie labi¬ ryntu. Mozna ja wypelnic specjalna ognioodporna welna. Taki ksztalt szczeliny 162 stanowi dodat¬ kowy srodek zapobiegajacy promieniowaniu gora¬ cych gazów juz w samej szczelinie. Wprawdzie juz elastyczna tuleja oslonna 156 zapewnia wystarcza¬ jaca ochrone miecha 136 przed zawirowaniami i cyrkulacja goracych gazów, tak ze szczelina moze miec postac pierscieniowej przestrzeni o gladkich scianach, zgodnie z przykladem wykonania zlacza 96 290 kompensacyjnego 112 przedstawionym na fig. 3 i fig-4. - Przy górnym i dolnym koncu sztywnej rury oslonnej 160, na jej zewnetrznym obwodzie znaj- s duje sie pierscien podtrzymujacy 164 i pierscienio¬ we wycinki podtrzymujace. 166 i 166* (patrz rów¬ niez fig. 5a, 5b), a na wewnetrznych sciankach górnego krócca 138 i dolnego krócca 140 osadzo¬ ne sa pierscieniowe wycinki nosne, odpowiednio io 168, 168' i 170, 170'. Na fig. 5a i fig. 5b pokazano, ze iwycinki nosne 168, 168' i 170, 170', jak równiez wycinki podtrzymujace 166, 166' nie obejmuja ca¬ lego obwodu krócców 138 i 140 i rury oslonnej 160, a sa wykonane raczej jako wycinki obejmujace co najwyzej 90°. Na wewnetrznych scianach kompen¬ satora sa w danym wykonaniu przyspawane po dwa wycinki nosne 170, 170' i 168, 168' odpowied¬ nio przy kazdym koncu kompensatora. Wazne jest, aby wycinki podtrzymujace i nosne nakrywaly sie czesciowo, jak to pokazano na fig. 5a i fig. 5b. .

Jedynie pierscien (podtrzymujacy 164 obejmuje prawie caly obwód rury oslonnej 160, z wyjatkiem wyciecia 172 (fig. 5a), które wspóldziala z ryglem 174, wprowadzonym w wyciecie 172 w celu unie- mozliwienia rurze oslonnej ruchu obrotowego wzgledem miecha kompensatora. Pierscien pod¬ trzymujacy 164 moze miec — w innym, nie uwi¬ docznionym na rysunku wykonaniu — drugie wy¬ ciecie, podobne do wyciecia 17.2 i wykonane po przeciwnej stronie na obwodzie pierscienia 164.

Mozna w ten sposób wprowadzic dodatkowe unie¬ ruchomienie za pomoca drugiego rygla, co zapew¬ ni lepsze wyeliminowanie naprezen wywolywanych przez sily poprzeczne.

Konstrukcja zlacza kompensacyjnego 110 poz¬ wala na przemieszczanie sie poszczególnych odcin¬ ków rurowych wzgledem siebie- Np. odcinki 104 i 106 moga sie przemieszczac w kierunku osiowym, przy czym zmienia sie dlugosc szczeliny dylata- 40 cyjnej 162. Odcinki 104 i 106 moga takze byc pod¬ dawane wyboczeniom, co bedzie opisane nizej na podstawie fig. 7. Takie przemieszczenia wzgledne odcinków rurowych sa mozliwe dzieki temu, ze tu¬ leje nosne 152, 154, tuleje oslonne 156, 158 oraz 45 rura oslonna 160 sa wzgledem siebie: ruchome, w kierunku osiowym, a tuleje oslonne 156, 158 sa elastyczne i scisliwe, dokladnie tak samo, jak od¬ powiadajace im pod wzgledem przeznaczenia wkladki ognioodporne 7 i 29 przedstawione odpo- 50 wiednio na fig. 1 i fig. 4.

W przypadku wykonania przedstawionego na fig. 5 jest istotne, by pierscienie podtrzymujace 164 oraz wycinki podtrzymujace 166, 166' i przyporzad¬ kowane im wycinki nosne 168, 170 okreslaly mak- 55 symalny zakres wydluzenia miecha kompensatora 134, a przez to maksymalna dlugosc szczeliny 162 lub oddalenie odcinków rurowych 104 i 106. To zgodne z wynalazkiem ograniczenie zakresu ruchu odcinków rurowych 104 i 106 na rozciaganie w kie- 6o runku osiowym uzyskuje sie droga odpowiedniego ustawienia pierscienia podtrzymujacego 164 i wy¬ cinków podtrzymujacych 166, 166' wzgledem sko¬ jarzonych z nimi wycinków nosnych 168, 168' i 170, 170'. Maksymalne wydluzenie miecha 134 ma miej- 65 sce wtedy, gdy wycinki nosne 168, 168' i 170, 170'96 290 li 12 opieraja sie na pierscieniu podtrzymujacym 164 lub na wycinkach podtrzymujacych 166, 166'.

Pierscienie podtrzymujace i nosne spelniaja za¬ tem przy maksymalnym rozciagnieciu role zderza¬ ków i odbojnic doprowadzajacych sify wystepujace w sztywnych odcinkach rur. Zakres ruchu obu odcinków rurowych 104 i 106 w kierunku osiowym przy sciskaniu jest ograniczany przez dlugosc sztywnej rury oslonnej 160, która w takim przy¬ padku opiera sie o kolnierz posredni 148 i pier¬ scien 144. Jednakze w stanie calkowitego scisnie¬ cia nie wystepuje jeszcze zetkniecie odcinków wy¬ kladziny ognioodpornej w obszarze szczeliny 162, tak ze wykladzina nie ulega uszkodzeniom mecha¬ nicznym. Dlugosc rury oslonnej 160 musi byc do¬ brana odpowiednio do danych warunków, i to w talki sposób, by polaczenie kompensacyjne pozwa¬ lalo na wszystkie przemieszczenia odcinków ruro¬ wych, jakie wystepuja podczas eksploatacji.

Montaz przewodu kolanowego rozpoczyna sie od nalozenia tulei oslonnych 156 i 158 na tuleje nosna 152 odcinka rurowego 106. Nastepnie rure oslonna 160 mozna nasunac na zewnetrzna tuleje oslonna 158, przy czym nalezy to tak (Wykonac, by pierscie¬ niowe wycinki podtrzymujace 166,166' przeszly mie¬ dzy górnymi wycinkami nosnymi 168, 168' i dolny¬ mi wycinkami nosnymi 170, 170'.

Po wykonaniu powyzszych czynnosci obraca sie rure oslonna 160 o- 90°, tak by wycinki podtrzymu¬ jace 166, 166' pokryly sie dokladnie z wycinkami nosnymi 170, 170*, jak pokazano na fig. 5b.

Rure oslonna przesuwa sie wówczas dalej w glab, do polozenia przedstawionego na fig. 5, az rygiel 174 ustalajacy wzajemne polozenie krócca 138 i pierscienia podtrzymujacego 164 wejdzie w wy¬ ciecie 172 uniemozliwiajac pózniejszy obrót rury oslonnej 160. Zakladanie rury oslonnej 160 odby¬ wa sie zatem na zasadzie polaczenia bagnetowego.

Poniewaz pierscienie podtrzymujace i nosne sty¬ kaja sie przeciwnymi stronami przy przeciwnych koncach rury oslonnej 160, wmontowanie rury oslonnej 160 byloby trudniejsze, gdyby dolny pier¬ scien podtrzymujacy i oba pierscienie nosne nie byly wykonane w .postaci wycinków; a obejmowa¬ ly "pelny obwód, czyli 360°. Dzieki wykonaniu ich w postaci dopelniajacych sie wycinków pierscienio¬ wych, wycinki podtrzymujace 166 moga byc prze¬ suniete miedzy .wycinkami nosnymi. Wycinków podtrzymujacych i nosnych mozna, naturalnie, przewidziec wiecej niz dwa. Wazne jest jednak, by odstep miedzy poszczególnymi wycinkami nos¬ nymi byl wiekszy od dlugosci wycinków podtrzy¬ mujacych, mierzonej po obwodzie. Górny pierscien podtrzymujacy 164 nie musi byc dzielony na wy¬ cinki, poniewaz nie trzeba go przesuwac poza pierscien nosny.

Po zalozeniu rury oslonnej 160 mozna wsunac odcinek rurowy 104 w wewnetrzna tuleje oslonna 156 i skrecic srubami górne zlacze kolnierzowe 146, 148, 150. Szczególna korzysc .wynikajaca z za¬ stosowania kolnierza posredniego 148 polega na latwosci wmontowania rury oslonnej 160 i tulei oslonnych 156, 158 i szybkosci ich wymiany w razie koniecznosci. Zgodnie z innym, nie przedstawionym na rysunku wykonaniem pierscien podtrzymujacy 144 mozna zastapic zlaczem kolnierzowym, podob¬ nym do zlaczy 146, 148, 150 lub 146, 150 przedsta¬ wionych na fig. 5 lub fig. 5c.

Fig. 5c przedstawia przyklad wykonania górnego zlacza kolnierzowego. Zgodnie z tym wykonaniem kolnierz 146 miecha jest przykrecony bezposrednio do kolnierza 150, bez kolnierza posredniego. Przy montazu tego wariantu zlacza kompensacyjnego konieczne jest przyspawanie pierscienia 176 miedzy kolnierzem miecha a tuleja nosna 154 po wlozeniu tulei oslonnych 156, 158 i rury oslonnej.

Fig. 6 przedstawia trzeci przyklad wykonania zlacza kompensacyjnego stanowiacego przedmiot wynalazku. Te czesci z fig. 6, które sa takie same jak na fig. 5, sa oznaczone tymi samymi odnosni¬ kami. W przykladzie wykonania przedstawionym na fig. 6 nie wystepuja pierscienie podtrzymujace ani pierscienie nosne, co ulatwia wmontowanie ru¬ ry oslonnej 160. Role pierscieni podtrzymujacych i nosnych ,z fig. 5, polegajaca na ograniczeniu osio¬ wej zmiany dlugosci zlacza kompensacyjnego pod dzialaniem obciazen rozciagajacych i sciskajacych spelnia w wykonaniu wedlug fig. 6 przegub krzy¬ zowy, zastosowany do polaczenia odcinków ruro- wych 104 i 106.

Na kolnierzu 146 miecha zamocowane sa prze¬ ciwlegle rozmieszczone ramiona 180 i 180' {nie uwidocznione na Tysunku) przegubu, polaczone pierscieniem 182 z dwoma przeciwlegle rozmiesz- 80 czonymi ramionami 184 i 184' ,(nie uwidocznione na rysunku), które sa zamocowane na polnym od¬ cinku rurowym 106. W czterech ramionach 180, 180', 184, 184' przegubu, przestawionych wzgledem siebie o kat 90° na obwodzie pierscienia przegubu, wykonano podluzne otwory 186, 186' i 188, 188', z których na fig. 6 uwidoczniono tylko otwory 186 i 188 odpowiednia w ramionach 180 i 184. Sruby 190, 190', 192, 192' <180' i 192' nie uwidocznione) przetkniete przez otwory 186, 186', 188, 188' lacza *o ramiona przegubu z pierscieniem 182, co umozliwia niewielkie przemieszczenia wzdluzne ramion 180, 180', 184, 184' wzgledem pierscienia. Czesc wzajem¬ nych przemieszczen odcinków rurowych pod wply¬ wem wydluzen przewodu kolanowego i okreznicy 45 lub zmian polozenia sciany moze byc kompenso¬ wana w tak wykonanym przegubie przez przesu¬ niecia ramion wzgledem pierscienia.

Pozostala czesc przemieszczen i wyboczen moga kompensowac elastyczne tuleje oslonne w sposób 50 opisany nizej na podstawie fig. 7. Zakres prze¬ mieszczen osiowych w kierunku rozciagania i scis¬ kania jest ograniczany przez opieranie sie sruby 190, 190',' 192, Ift2' o krance skojarzonych z nimi podluznych otworów 186, 186', 188, 188\ 55 Rozumie sie samo przez sie, ze dwuprzegubowy przewód kolanowy z fig. 3 tylko w celu zilustro¬ wania przedstawiono jako zaopatrzony w dwa rózne zlacza kompensacyjne 112 i 110 pokazane na fig. 4, fig. 5 lub fig. 6. Aczkolwiek nie stanowi to 60 wymagania, w praktyce oba zlacza projektuje sie w jednakowym wykonaniu, zgodnym z jednym z trzech przedstawionych wariantów.

Fig. 7 przedstawia ruchome zlacze kompensacyj¬ ne 110 laczace dwa odcinki rurowe 104 i 106, pod- 85 dane wyboczeniu. Podobny stan moznaby opisac13 przyjmujac za podstawe przyklad wykonania zla¬ cza uwidoczniony na fig. 4 lub fig. 6. Jak widac na fig. 7, wyboezenie powstaje w wyniku scisnie¬ cia elastycznych tulei oslonnych 156, 158. Po stro¬ nie, po której wystepuje zmniejszenie dlugosci -szczeliny dylatacyjnej, tuleje oslonne sa sciskane w kierunku promieniowym przy obu koncach, przy czym zewnetrzna, dluzsza tuleja 158 podlega do¬ datkowo sciskaniu miedzy kolnierzem posrednim 148 a pierscieniem 144.

Po przeciwleglej stronie tuleje oslonne sa scis¬ kane w srodkowej swej czesci przez tuleje nosne.

Wewnetrzna tuleja 156 nie bedzie przy wyboczeniu uszkadzana przez tuleje nosne 152, 154, jezeli czo¬ lowe krawedzie tych tulei sa zagiete do wnetrza zlacza. Srednice rury oslonnej 160 dobiera sie tak, by przy prostoliniowym ustawieniu zlacza spoczy¬ wala ciasno na zewnetrznej tulei oslonnej 158.

Jednakze ta srednica nie. moze b^c zbyt mala, aby rura 160 dala sie nasunac- na tuleje oslonne pod¬ czas montazu zlacza.

Opisane ruchome zlacza kompensacyjne zapew¬ niaja maksymalne/-zakresy przemieszczen odcin¬ ków rurowych przy maksymalnej ochronie mie¬ chów kompensacyjnych, a jednoczesnie ogranicze¬ nie przemieszczen niepozadanych. Dzieki temu, ze wszystkie wykonania tych zlaczy umozliwiaja prze¬ suniecia wzdluzne poszczególnych odcinków ruro¬ wych, dysze mozna laczyc sztywno z dyszakiem bez potrzeby stosowania urzadzen podtrzymujacych, których zadaniem byloby przeciwdzialanie odchy¬ leniom dyszaka od osi zadanego ustawienia.

Dzieki temu, ze rózne wykonania tych zlaczy kompensacyjnych cechuje ograniczenie przemiesz¬ czen, wzdluznych, mozna je równiez stosowac w > istniejacych trójprzegubowych przewodach kola¬ nowych, tzn. tych, które nie posiadaja urzadzen do prowadzenia i podtrzymywania dyszaka, a sa jedynie wyposazone w konwencjonalnym ukladzie w wezel powierzchniowo-kulisty lub inne pola¬ czenie miedzy dyszakiem a dysza lub miedzy dy¬ sza a sciana wielkiego pieca. Zlacza kompensacyjne do. przewodów kolanowych bedace przedmiotem wynalazku moga wiec byc stosowane równiez w trójprzegubowych przewodach kolanowych, mimo, ze opisano je w zastosowaniu do przewodu dwu- przegubowego, tzn. wyposazonego w urzadzenie prowadzaco-podtrzymujace, na którym instaluje sie dyszak. Ograniczenie przemieszczen wzdluznych daje jeszcze jedna korzysc: miech kompensatora jest chroniony przed niedopuszczalnymi obciazenia¬ mi podczas transportu lub montazu.

Aczkolwiek przedlozony wynalazek zostal w celu lepszego zilustrowania przedstawiony w nawiaza¬ niu do. przewodu kolanowego instalacji goracego dmuchu, rozumie sie, ze moze on byc stosowany wszedzie, gdzie musza byc polaczone ze soba dwa odcinki rurowe ze szczelina dylatacyjna w wy¬ kladzinie ognioodpornej.

Claims (14)

Zastrzezenia patentowe

1. Zlacze kompensacyjne dwóch odcinków ruro¬ wych o wykladzinie ognioodpornej, które sluza 6 290 14 do przesylania goracych osrodków, zwlaszcza w przewodach kolanowych goracego dmuchu pieca szybowego, i których wykladzina ognioodporna graniczy ze soba w kierunku osiowym z pozosta- 5 wleniem szczeliny dylatacyjnej, znamienne tym, ze miedzy ognioodporna wykladzina a kompen¬ satorem ialistym jest umieszczona ruchoma rura oslonna, i ze co najmniej czesc przestrzeni miedzy rura oslonna a wykladzina wewnetrzna granicza- 19 cych ze soba odcinków rurowych jest wypelniona ognioodporna wkladka ochronna.

2. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1, zna¬ mienne tym, ze ognioodporna wkladka ochronna 15 jest wykonana z elastycznego, scisliwego mate¬ rialu.

3. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1, zna¬ mienne tym, ze ognioodporna wykladzina jest 20 zawsze utrzymywana przez tuleje nosna przyspa- wana przy koncu kompensatora lub jego krócca i skierowana do wnetrza kompensatora, przy czym kazda z obu tulei nosnych przylega zewnetrzna powierzchnia do elastycznej, ognioodpornej wklad- 25 ki ochronnej..

4. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1 albo 2 albo 3, znamienne tym, ze miedzy rura oslonna v a wewnetrzna powierzchnia kompensatora, wyzna- 30 czona przez srednice przeswitu kompensatora istnieje odstep w kierunku promieniowym, przy czym odstep ten jest dobierany w zaleznosci od dlugosci montazowej i srednicy kompensatora. 35

5. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1 albo 2 albo 3, znamienne tym, ze wzgledne przemieszcze¬ nia graniczacych ze soba odcinków rurowych w kierunku na sciskanie sa ograniczane przez rure oslonna wykonana ze sztywnego materialu, przy 40 czym rura oslonna ma swobode przemieszczania sie co najwyzej w zakresie równym osiowej dlu¬ gosci szczeliny dylatacyjnej.

6. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 5, zna- 45 mienne tym, ze minimalna dlugosc osiowa szcze¬ liny dylatacyjnej wynika z dlugosci sztywnej rury oslonnej.

7. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1, zna- 50 mienne tym, ze wzajemne przemieszczenia osiowe graniczacych ze soba odcinków rurowych sa ogra¬ niczane zarówno w kierunku rozciagania, jak i w kierunku sciskania. 55 *

8. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 7, zna¬ mienne tym, ze krócce przylaczeniowe miecha kompensatora sa zaopatrzone w zderzaki, które wspóldzialaja z odbojnicami zamocowanymi na sztywnej rurze oslonnej w celu ograniczenia mak- 60 symalnej dlugosci osiowej szczeliny dylatacyjnej.

9. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 8, zna¬ mienne tym, ze jako zderzaki na króccach przyla¬ czeniowych sluza pierscieniowe wycinki nosne, 65 a jako odbojnice na sztywnej rurze oslonnej za-96 290 15 imocowane sa w jednym jej koncu pierscieniowe wycinki podtrzymujace, a w drugim koncu pier¬ scien podtrzymujacy,- które zazebiaja sie na wz6r polaczenia bagnetowego..

10. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 9, zna¬ mienne tym, ze pierscien podtrzymujacy i skoja¬ rzony z nim króciec przylaczeniowy kompensatora falistego sa zblokowane ze soba w celu zapobie¬ zenia obracaniu sie rury oslonnej.

11. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 7, zna¬ mienne tym, ze graniczace ze soba odcinki rurowe polaczone sa ze soba za pomoca przegubu krzy¬ zowego zaopatrzonego w podluzne otwory, których 10 16 dlugosc ogranicza maksymalna dlugosc osiowa szczeliny dylatacyjnej.

12. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 1, zna¬ mienne tym, ze przewody kolanowe goracego dmu¬ chu sa przewodami typu dwuprzegubowego.

13. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 12, zna¬ mienne tym, ze przewody kolanowe sa zaopatrzone w urzadzenie prowadzaco-dociskowe, i ze dysza jest sztywno polaczona z dyszakiem.

14. Zlacze kompensacyjne wedlug zastrz. 7 albo 8 albo 9 albo 10 albo 11, znamienne tym, ze przewody kolanowe ^goracego dmuchu sa przewodami typu trójprzegubowego.96 290 /%?. 2. *&4 S76.J>. // /&- //f^ /S2-96 290 S7&.S.96 290 /76£ S7&.7