PL111635B1 - Method of high-efficiency suspension polymerization andapparatus for suspension polymerization of vinyl chloride - Google Patents

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób polimery¬ zacji zawiesinowej chlorku winylu oraz urzadze¬ nie do prowadzenia polimeryzacji zawiesinowej chlorku winylu. Bardziej szczególowo wynalazek dotyczy sposobu zwiekszenia mocy wytwórczej re¬ aktorów najpowszechniej stosowanych do polime¬ ryzacja zawiesinowej chlorku winylu.Wiadomo, ze szybkosc polimeryzacji chlorku wi¬ nylu znacznie wzrasta w miare postepu reakcji oraz ze inicjatory o malej szybkosci rozkladu w przemyslowo stosowanych temperaturach 50—60°C, czynia to zjawisko szczególnie widocznym, tak ze prawie zawsze maksymalna szybkosc reakcji prze¬ kracza wartosci przecietne o 50*/o.To szczególne zachowanie i zmniejszanie sie w czasie calkowitego wspólczynnika wymiany ciepla, ze wzgledu na zanieczyszczanie scian i wzrost lep¬ kosci reagujacej masy, zapobiega calkowitemu wy¬ korzystaniu zdolnosci wymiany ciepla reaktora przez co najmniej 3/4 calego czasu reakcji.Obecnie, przez zastosowanie inicjatorów o pól- czasie konwersji wynoszacym 1 glodzine lub kró¬ cej, takich jak nadtlenek acetylocykloheksanosul- fonylu i nadweglany, metod zapobiegajacych in- krustacji oraz wody do rozcienczenia reagujacej masy, znacznie zmniejszono te problemy tak, ze mozna osiagnac kinetyke i zdolnosc wymiany pra¬ wie stale w czasie.Ostatnio wystepujacy trend do stosowania re¬ aktorów o znacznych wymiarach, np. ponad 100 m8, 10 15 20 25 30 zostal umozliwiony przez laczne zastosowanie ta¬ kich technologii dodatkowych urzadzen do wymia¬ ny ciepla, jak chlodnice zwrotne, lamacze fali z chlodzeniem, plyty chlodzace o niskich tempera¬ turach, tak ze stosunek poczatkowych nakladów do zdolnosci produkcyjnej na 1 m8 zaczal sprzy¬ jac powiekszaniu rozmiarów reaktorów, mimo ze dana zdolnosc produkcyjna moze wynosic zaled¬ wie 190 ton/m8/rok dla reaktorów o objetosci 130 m8 w porównaniu z 250 ton/m8/rok dla reaktorów o objetosci 20 m8.Jednak w tym ogólnym trendzie do stosowania reaktorów o duzych rozmiarach przeszkode sta¬ nowia liczne niedogodnosci, na przyklad: — instalacje z duzymi reaktorami wymagaja na ogól dodatkowych nakladów na zabezpieczenie du¬ zej stalosci jakosci poszczególnych szarzy, dla zmniejszenia ryzyka bledu; np. przemywanie alka¬ liczne, destylacja chlorku winylu, komputerowa re¬ gulacja automatyczna skladników, systemy chlo¬ dzace i inne; — rozwój takich sposobów polimeryzacji wymaga znacznego wydatku zarówno czasu jak i pieniedzy, gdyz nie jest mozliwa w rzeczywistosci teoretyczna ekstrapolacja skali z uwzglednieniem wlasnosci morfologicznych produktu: próby zazwyczaj pro¬ wadzi sie w jednostkach przemyslowych, odpowied¬ nio wyposazonych np. w zespoly mieszadel o zmien¬ nej ilosci lopatek i szybkosci obrotów, ruchome lamacze fali i inne; 111635111635 3 — koszty prowadzenia próby obciazone sa ope¬ racjami obróbki chlorku winylu, chlodzenia ply¬ nów chlodniczych, konserwacja chlodnic zwrotnych; -T- jarzy coraz bardziej zlozonymi marketingu wy¬ magana jest elastyczna produkcja, której nie po- 5 siadaja duze reaktory.Z powyzszego wynika jak wazny moze byc znacz¬ ny wzrost danej zdolnosci produkcyjnej reaktorów o i&niejszej wielkosci mp. 25—70 m8, gdyz sa to reaktory najpowszechniej stosowane przy zblizeniu 10 sie do rocznych zdolnosci produkcyjnych duzych reaktorów, bez klopotów podanych powyzej.Podobnie wiadomo, ze mieszalnie w reaktorze do wytwarzania polichlorku winylu /PCW/ w za¬ wiesinie nie moze przekroczyc pewnych granic 15 /okreslonych geometryczna specyfika mieszadla/ poza którymi wystepuja niekontrolowane zjawiska zbrylania. Z drugiej strony stosowanie niskich szybkosci mieszania powoduje, ze niezmiernie trud¬ no jest osiagnac od poczatku szybka i gruntowna 2o solubilizacje skladników, na przyklad dyspersje ka¬ talizatora w chlorku winylu, utrzymujac homo¬ geniczna dyspersje w obu fazach i cieplo w trak¬ cie postepu reakcji, w której wlasnosci fizyczne obu faz zmieniaja sie w sposób ciagly. Zwlaszcza, 25 gdy konwersja osiagnie 70*/o, wzrost lepkosci masy powoduje lokalne przegrzania, które szkodliwie wplywaja na jakosc produktu, ze wzgledu na obec¬ nosc zeli i rozlozonych czastek. Takie zjawiska wy¬ kazuja tendencje zwiekszania sie w miare skraca. 30 nia czasu reakcji tak, ze w reakcjach trwajacych ponizej 8 godzin, jakosc produktu koncowego na¬ rzuca powazne ograniczenia wzrostu potencjalnej zdolnosci wytwórczej.Nieoczekiwanie stwierdzono, ze mozna znacznie 35 poprawic, o co najmniej 20*/o, wydajnosc produk¬ cyjna reaktora do zawiesinowej polimeryzacji chlor¬ ku winylu, równoczesnie otrzymujac produkty wol¬ ne od jakichkolwiek stopionych czastek i majace bardzo niska porowatosc/niewidoczne okluzje/, jesli 4f) przed osiagnieciem 70*/o konwersji spowoduje sie przeplyw zawiesiny przez zewnetrzna rure wypo¬ sazona w plaszcz chlodzacy.Problemy zwiazane z brudzeniem lub zatyka¬ niem rury moga byc odsuniete na plan dalszy 45 przez zastosowanie dobrze znanych metod zapobie¬ gania imkrustacji, takich jak odpowiedni dobór skladników, pasywacja i wytrawianie, powlekanie i inne, órurowamia ze stali nierdzewnej, pokrycia emaliowane majace znakomite wlasnosci przeciw- 50 adhezyjne i inne stosowane; lub przez wymu¬ szenie szybkosci przeplywu zawiesiny do ponad 1 m/isekunde.Sklad fazy organicznej moze sie zmieniac w granicach od 100*/» do 5^/o wagowych chlorku wi- 55 nylu, Stawierdzenie to ma na celu wykazanie, ze przeplyw w rurze zewnetrznej moze byc rozpo¬ czety w kazdym okresie przebiegu polimeryzacji, pod warunkiem, ze przeplyw powrotny zapoczat¬ kuje sie zaniim konwersja osiagnie 70% i ze taki 60 przeplyw bedzie przedluzony do konca reakcji, oraz ze rura ta bedzie równiez sluzyc do zasila¬ nia reaktora zawiesina chlorku winylu w wodzie uprzednio sporzadzona w odpowiednim zbiorniku.Mozliwe jest równiez zastosowanie tej rury jako 65 4 wyposazenia do zasilania czesciowo wstepnie spo- limeryzowana zawiesina.Ponadto nieoczekiwanie stwierdzono, ze jesli szybkosc przeplywu powrotnego bedzie taka, ze czas pobytu w reaktorze bedzie krótszy od 30 mi¬ nut, staje sie mozliwe znaczne zredukowanie a na¬ wet zaniechanie mieszania w czasie przeplywu po¬ wrotnego bez zadnego widocznego wplywu na ja¬ kosc produktu, poza koniecznoscia niewielkiego zwiekszenia srodków suspensyjnych w recepturze.Dalszym przedmiotem wynalazku jest urzadze¬ nie do wytwarzania PCW metoda zawiesinowa.Urzadzenie to sklada sie z reaktora do polimery¬ zacji chlorku winylu polaczonego z cylindryczna rura do przeplywu powrotnego zawiesiny w obwo¬ dzie zamknietym reaktorem i pompa przystosowa¬ na do przesylania zawiesiny.Na figurze 1 przedstawiono rure o zmodyfiko¬ wanym profilu, który jak udowodniono jest szcze¬ gólnie przydatny dlo ukladów bez mieszania, po¬ niewaz zapewnia dla równej szybkosci przeplywu i przecietnej szybkosci liniowej lepsza wymiane ciepla niz w orurowaniu gladkim oraz zmniejszo¬ ne zuzycie srodków suspencyjnych.Zmodyfikowany profil uzyskuje sie przez utwo¬ rzenie wewnatrz rury, zespolu stalych elementów, z których kazdy wyobraza przecietny stozek po¬ wierzchni rury i plaszczyzne tworzaca kat a z osia stozka, który jest równy lub wiekszy od 3 a', godzie a' oznacza polowe kata wierzcholkowego stozka. Os stozka jest równolegla do osi rury i lezy na scianie rury lub na zewnatrz niej. Ele¬ menty te sa nastepczo rozmieszczane wzdluz spirali z katowym przesunieciem o 90° jeden od drugiego, w przekroju rjoprzecznyim rury.Na figurze 1 zalaczonego rysunku cyfra 1 ozna¬ czono sciane rury, 2 — powierzchnie stozkowego elementu, 3 — planarna powierzchnie elementu o kacie a. Dobre wyniki uzyskuje sie przy naste¬ pujacych danych geometrycznych: a3«', a'10°, bDT/6, RDT/6, dl k gdzie: a oznacza polowe wierzcholkowego kata stozka, DT — wewnetrzna srednice rury, L — dlugosc elementu modyfikujacego cylindryczna po¬ wierzchnie rury, d — odleglosc miedzy dwoma na¬ stepujacymi po sobie elementami, R — maksy¬ malny promien krzywizny elementu -stozkowego, b — maksymalna grubosc elementu.Wynalazek znajduje zastosowanie do zawiesin chlorku winylu w wodzie o skladzie wedlug usta¬ lonego, znanego kryterium, bazujacego na uzy¬ ciu skladników, które przykladowo, sa nastepu¬ jace: — glówne srodki suspensyjne takie jak rozpusz¬ czalne w wodzie etery i hydroksyetery celulozy, alkohole poliwinylowe o liczbie zmydlania ponizej 270, poliwinylopirolidon, kopolimery bezwodnika maleinowego, zelatyna i inne; — wtórne srodki suspencyjne takie jak jonowe srodki powierzchniowoczynnie typu sulfonianów i siarczanów dlugolancuchowych alMlów, niejono¬ we srodki r^wiei^ichniowo-czynne z klasy pochod¬ nych polioksyetylenu, alkoholi poliwinylowych o liszbie zmydlania miedzy 270 a 550 i inne;111 635 — bufory takie jak kwasny weglan sodowy; — dodatki o v specyficznym dzialaniu przeciwin- krustacyjnym takie jak naturalne substancje typu gliny lub bentonitu, wodorotlenki metli alkalicz¬ nych lub ziem alkalicznych, kwasy mono- i poli- karboksylowe i ich sole np. kwas cytrynowy, szcza¬ wiowy i inne, nieorganiczne srodki utleniajace ta¬ kie jak nadmanganiany, dwuchromiany, kwas azo¬ towy i inne, wysoce polarne substancje organiczne takie jak anilina i inne; — inicjatory naditlenkowe takie jak nadestry al- kilów, dwuacylonadtlenki, nadweglany, acylonad- tlenki alkilow lub inicjatory cykloalkilosulfonyIo¬ we lub dwuazowe, przy czym inicjatory takie moz¬ na wprowadzac do masy reakcyjnej jako takie lub mozna je wytwarzac bezposrednio w reaktorze po¬ limeryzacji; — srodki do regulowania ciezaru czasteczkowego takie jak alfa-olefiny, chlorowane pochodne alki- lów lub alkenów, merkaptany i inne.Wynalazek ma zastosowanie do wytwarzania ho- mopolimefów chlorku winylu w postaci sproszko¬ wanej lub kopolimerów chlorku winylu z wszyst¬ kimi znanymi monomerami zdolnymi do kopolime- ryzacji z chlorkiem winylu i do poczatkowych kom¬ pozycji, które zawieraja do 20*/o wagowych komo- nomerów; a miedzy innymi i chlorek winyMdenu, octan i maslan winylu, akrylany metylu, butylu i izooktylu, metaktylany metylu i heksylu, maleinian dwuetylu, fumarynian dwupropylu, ftalan dwu- alkilu, maleinian dwualkilu, styren, etylen, pro¬ pylen, buten, akrylonitryl, metakrylonitryl, eter etylo-winylowy i inne.Przyklady podane w tablicach l i 2 zilustruja mozliwosci zastosowania zewnetrznego wymiennika ciepla.Tablica 2 wskazuje sklady kompozycji i wlas¬ nosci morfologiczne proszku i dane analityczne dla zelu oraz zanieczyszczenia.Próby prowadzono w reaktorach o objetosci efek¬ tywnej 23—50 m8, majacych sciany platerowane stala nierdzewna i emaliowane. 10 15 30 35 Dla kazdego typu reaktora przeprowadzono pró¬ by porównawcze warunków polimeryzacji bez zmia¬ ny rury /próby nr nr 1, 2 i 11/ oraz ze zmiana rury.Czesc ciepla usuwano z woda o temperaturze 5°C wtryskiwana bezposrednio do masy reakcyjnej, gdy tylko linne uklady wymiany ciepla dosiegly swoich granic.Próbe nr 2 prowadzono z chlodnica zwrotna dla skrócenia czasu reakcji. Minimalna temperatura plynu chlodzacego /wody z wiezy wodnej/ wyno¬ sila 25°C a temperature polimeryzacji utrzymywano na poziomie 54°C do uzyskania K=70 wedlug po¬ miaru roztworu 1 g polichlorku winylu w 100 ml cykloheksanami, w temperaturze 25°C.W kilku próbach (próby nr 6—10) w czasie dzia¬ lania wymiennika badz zmniejszono, badz zaprze¬ stano mieszania. Tablica 1 podaje konwersje od poczatku przeplywu powrotnego i czas pozosta¬ wania w reaktorze od momentu zmiany miesza¬ nia. Próby nr 1—3 przeprowadzono bez uzycia czynników przeciwzabrudzentiowych, tak ze przy koncu reakcji autoklaw i rura pokryte byly war¬ stewka PCW silnie przylepiona do scian, nato¬ miast w próbie nr 4 od poczatku zastosowano srodki przeciwdnkrustacyjne, tak ze rura pozostala czysta i gotowa do nastepnej szarzy polimeryzacji po krótkim przemyciu woda demineralizowana.W praktyce, zauwazono, ze w obecnosci srodków prezeiwinkirustacyjnych wymiennik mozna uzywac przez wiele szarz, ponad 100, bez potrzeby czyszcze¬ nia.. W tym zestawie tylko w próbie nr 5 pozosta¬ ly lokalne nawarstwienia, ze wzgledu na zbyt mala szybkosc przeplywu powrotnego zawiesiny.W próbach z reaktorami o efektywnej objetosci 50 im8 stosowano rury emaliowane, które daly wyniki podobne do tych, jakie otrzymano z oruTó-" waniem platerowanym stala nierdzewna, nawet jesli nie stosowano srodków zapobiegajacych in- krustacji.Tablica 1 1 Numer próby I. Wymiennik: 1. Typ rury 2. Srednica rury 1 /mm/ 3. Dlugosc rury /m/ 4. Szybkosc prze¬ plywu /m8/go- dzine/ 5. Szybkosc li¬ niowa /m/se¬ kunde/ 6. Typ reaktora 7. Objetosc reak¬ tora /m8/ 8. Mieszanie /ob¬ roty/minute/ | 1 PI 23 120 2 PI 23 120 1 3 I 200 50 230 2 PI 23 120 4 I 200 50 140 1,2 PI 23 120 5 I 200 50 90 0,8 PI 23 120 6 1 100 150 30 1,1 PI 23 120/0 _7 I 100 100 4C 1,4 PI 23 120/60 8 1 100 150 50 1,8 PI 23 120/0 9 I 100 150 60 2,1 PI 23 120/0 10 PI/I • 200 50 140 1,3* PI 23 120/0 11 S 50 100 1 12 S 300 100 500 2 S 50 100 i—"^—i 1 -1.? s 200 100 120 1,1 | S 50 100111635 7 8 Tablica I c.d.II. Warunki poli¬ meryzacji: 9. Konwersja na poczatku prze¬ plywu powrot¬ nego /%/ 10. Czas pobytu przy zmianie mieszania /mi¬ nuty/ 11. Objetosc 1 wtrysndetej wody /m3/ 12. Wsad wody /tony/ 13, Wsad chlorku winylu /tony/ 14. Koncowa kon¬ wersja /%/ 15. Czas reakcji /godziny/ r& Czas trwania cyklu /godzi- , ny/ 17. Roczna zdol¬ nosc produk¬ cyjna /tony/ /!m3/rok/ 1 i 3,8 11,5 9,2 90 10 12 215 1 » 6 10,6 8,5 91 6,8 9 265 ^3 11,3 2,8 11,5 9,2 89 5 7 365 4 11*7 6 11,1 8,9 88 4,8 6,9 355 1 ° 12,7 7,4 10,3 P,2 91 5 7 333 1 6 13 36 7,5 10,0 8,0 90 4,9 7 321 1 7 1(1,3 32 4,6 1'1«,5 9,2 92 - 5,2 7,3 362 | 1 8 U»3 25 ' 5 11,5 9,2 88 5 7,1 356 1 1 9 11,3 22 2,8 11,5 9,2 87 6 7 357 1 10 11,8 9 5,6 U,l 8,8 91 4,8 6,9 362 | |. 11 8,7 17 20,3 16,2 '90 9,9 11,8 175 12 6,9 15,7 25,5 20,4 88 5 7 364 13 8,7 i 1 • [ 20,2 20,3 16,2 . 90 5,1 7,1 1 291 Uwagi do tablicy t; * wartosc przecietna na calej dlugosci rury PI platerowana stala nierdzewna I ze stalimerdaewnej S emaliowana Tablica 2 | Numer próby | 1 | 2 | 3 Sklad wsadu: * | 1. Metyloceluloza 2. Alkohol poli¬ winylowy LZ-450 3. NaHCOs 4. Mg/OH/2 5. Bentonit /Ul- tragel 300/ 6. Inicjator i /Nadneokapry- nian III-rz.- -butylu/ 7. Inicjator 2 /Nadtlenek dwulaurylu/ 8. Pozorny ciezar wlasciwy /g/cm8/ Wielkosci proszku: 9. Ponad 315 mi¬ krony °/o 10. Ponad 250 mi¬ krony °/o 11. Ponad 200 mi¬ krony °/o 0,082 0,094 0,02 — — 0,035 0,012 0,48 | 0,4 0,0t2 0,094 0,02 — — 0,06 0,015 0,490 — 0,0 2 0,094 0,02 | — — 0,088 0,02 i 0,487 0,8 | | 4 5 0,09 0,1 — — 0,045 0,088 0,02 0,471 0,2 | 0,1 0,12 — 0,12 — 0,088 0,02 0,493 9,4 5,2 6,7 6 1 0,1 i 0,12 — 0,12 — 0,088 0,02 0,480 i 1 1 7 048 0,18 - 0,045 0,088 0,02 0,515 0,4 4,6 1 8 0,12 0,14 — 0,12 ' — 0,088 0,02 0,490 0,8 1 9 0,13 0,14 — I 0,12 — 0,088 0,02 0,485 | 0,2 0,6 I l0 0,09 0,1 — — 0,045 0,088 0,02 0,479 0,8 1 n 0,09 0,10 0,02 | — — 0,088 0,01 0,465 [ 0,2 1 12 0,08 0,09 0,02 — — 0,85 0,02 0,480 0,6 1 n 0,09 0,10 0,02 — — [ f 0,085 0,02 [ 0,484 0,4111635 10 Tablica 2 c.d. 1 1 1 12. Ponad 160 mi¬ krony °/o 13. Ponad 100 mi¬ krony °/o 14. Ponad 71 mi¬ krony °/o 15. Pozostalosc na dnie 16. Szybkosc ab¬ sorpcji pla¬ styfikatora PCW 10Ó/DOP 50 /minuty i sekundy/ 17. Inkluzje wi¬ doczne** /dzie¬ siatki/cm2/ 8,6 70,3 15,4 5,3 2<55" 1 2 7,4 68,4 18,2 6,0 3W 100 3 | 10,2 65,1 ;i7,o 6,9 3'00" 5 4 6,4 75,3 16,1 2,0 3W* 2 5 10,4 52,8 15,8 5,7 3'45" 1 6 UIUI ^H " 3 PU 100 7 15,8 44,6 20,6 14,0 4W' i 30 8 12,3 71,8 12,4 2,7 3'10" 1 9 11,4 69,3 15,8 2,7 3'05" 2 19 10.7 70,8 15,4 2,3 3'00'' 1 11 3,4' 68,8 22,0 5,6 2'5G" 5 12 7,4 65,3 18,5 8,2 3'00" 1 ¦ l* 8*1 ' 7fl£ 15,0 | 6,2 3'05 _LI Uwagi do tablicy 2: * sklad podano w czesciach wagowych na 100 czesci wagowych chlorku winylu ** sklad z plastyfikatorem i sadza. Laczono przezroczyste plamy na arkuszu o powierzchni 10 cm2 po 5 minutowym mieszaniu w walcarce Zastrzezenia patentowe 1. Sposób prowadzenia wysokowydajnej polime¬ ryzacji zawiesinowej chlorku winylu w reaktorze pracujacym zasadniczo bez mieszadla, znamienny tym, ze w reaktorze polaczonym w obwód zam¬ kniety z cylindryczna rura o zmodyfikowanym pro¬ filu wewnetrznym za pomoca stalych elementów w postaci stozków przecietych powierzchnia rury i plaszczyzna tworzaca kat a z osia stozka, usy¬ tuowana równolegle do osi rury, prowadzi sie po¬ limeryzacje powodujac przeplyw zawiesiny obec¬ nej w reaktorze z powrotem do reaktora przez powyzsza_ rure wyposazona na zewnatrz w uklad chlodzenia, przy czym przeplyw powrotny roz¬ poczyna sie przed osiagnieciem 70% konwersji. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do rury wprowadza sie faze organiczna, na przy¬ klad chlorek winylu z poHchlorkiem winylu, która zawiera 100/5°/o wagowych chlorku winylu. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zewnetrzna sekcje rurowa wykorzystuje sie do do¬ prowadzenia do reaktora zawiesiny chlorku winylu w wodzie, uprzednio przygotowanej w odpowied-* 30 35 40 45 50 nim zbiorniku lub do doprowadzenia czesciowo ^polimeryzowanej zawiesiny. 4. Urzadzenie do polimeryzacji zawiesinowej chlorku winylu zlozone z reaktora polimeryzacji polaczonego z cylindryczna rura, przez która po¬ woduje sie przeplyw powrotny zawiesiny do reak¬ tora w obwodzie zamknietym reaktorem, znamien¬ ny tym, ze profil rury zmodyfikowany jest przez utworzenie na wewnetrznej scianie rury zespolu stalych elementów, z których kazdy wyobraza sto¬ zek przeciety powierzchnia rury i plaszczyzna two¬ rzaca kat a z osia stozka usytuowana równolegle do osi rury i lezaca na niej lub zewnetrznie do niej, elementy te usytuowane sa na rurze nastep¬ czo wzdluz spirali, o kajde przesuniecia wzgledem siebie o 90°C w przekroju poprzecznym rury i maja nastepujace dane geometryczne: bDT/6, RDT/6, d3a i al0°, gdzie DT cza wewnetrzna srednice rury, L .-- dlugosc eje- mentu modyfikujacego cylindryczna powierzchnie rury, d — odleglosc miedzy dwoma nastepujacymi po sobie elementami, R — maksymalny promien krzywizny elementu stozkowego, b — maksymalna grubosc elementu aa' — polowe wierzcholkowego kata stozka.111 635 Fig.1 ifc=/;/////-/-;///;;;; / / / ///./////-//// //////\ V ////Z - <--^m ; s ,¦• / s s\ ot' Bltk 940/81 r. 90 egz. A-4 Cena 45 zl PL

Claims (4)

1. Zastrzezenia patentowe 1. Sposób prowadzenia wysokowydajnej polime¬ ryzacji zawiesinowej chlorku winylu w reaktorze pracujacym zasadniczo bez mieszadla, znamienny tym, ze w reaktorze polaczonym w obwód zam¬ kniety z cylindryczna rura o zmodyfikowanym pro¬ filu wewnetrznym za pomoca stalych elementów w postaci stozków przecietych powierzchnia rury i plaszczyzna tworzaca kat a z osia stozka, usy¬ tuowana równolegle do osi rury, prowadzi sie po¬ limeryzacje powodujac przeplyw zawiesiny obec¬ nej w reaktorze z powrotem do reaktora przez powyzsza_ rure wyposazona na zewnatrz w uklad chlodzenia, przy czym przeplyw powrotny roz¬ poczyna sie przed osiagnieciem 70% konwersji.
2. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do rury wprowadza sie faze organiczna, na przy¬ klad chlorek winylu z poHchlorkiem winylu, która zawiera 100/5°/o wagowych chlorku winylu.
3. 3. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze zewnetrzna sekcje rurowa wykorzystuje sie do do¬ prowadzenia do reaktora zawiesiny chlorku winylu w wodzie, uprzednio przygotowanej w odpowied-* 30 35 40 45 50 nim zbiorniku lub do doprowadzenia czesciowo ^polimeryzowanej zawiesiny.
4. 4. Urzadzenie do polimeryzacji zawiesinowej chlorku winylu zlozone z reaktora polimeryzacji polaczonego z cylindryczna rura, przez która po¬ woduje sie przeplyw powrotny zawiesiny do reak¬ tora w obwodzie zamknietym reaktorem, znamien¬ ny tym, ze profil rury zmodyfikowany jest przez utworzenie na wewnetrznej scianie rury zespolu stalych elementów, z których kazdy wyobraza sto¬ zek przeciety powierzchnia rury i plaszczyzna two¬ rzaca kat a z osia stozka usytuowana równolegle do osi rury i lezaca na niej lub zewnetrznie do niej, elementy te usytuowane sa na rurze nastep¬ czo wzdluz spirali, o kajde przesuniecia wzgledem siebie o 90°C w przekroju poprzecznym rury i maja nastepujace dane geometryczne: bDT/6, RDT/6, d3a i al0°, gdzie DT cza wewnetrzna srednice rury, L .-- dlugosc eje- mentu modyfikujacego cylindryczna powierzchnie rury, d — odleglosc miedzy dwoma nastepujacymi po sobie elementami, R — maksymalny promien krzywizny elementu stozkowego, b — maksymalna grubosc elementu aa' — polowe wierzcholkowego kata stozka.111 635 Fig.1 ifc=/;/////-/-;///;;;; / / / ///./////-//// //////\ V ////Z - <--^m ; s ,¦• / s s\ ot' Bltk 940/81 r. 90 egz. A-4 Cena 45 zl PL