NO851602L - Skjaereverktoey og tilvirkningsfremgangsmaate av dette - Google Patents
Skjaereverktoey og tilvirkningsfremgangsmaate av detteInfo
- Publication number
- NO851602L NO851602L NO851602A NO851602A NO851602L NO 851602 L NO851602 L NO 851602L NO 851602 A NO851602 A NO 851602A NO 851602 A NO851602 A NO 851602A NO 851602 L NO851602 L NO 851602L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cutting tool
- base
- microcrystals
- metal
- coating
- Prior art date
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 42
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 36
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 32
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 26
- 239000013081 microcrystal Substances 0.000 claims description 25
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 10
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 claims description 9
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 claims 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 claims 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 12
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 11
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 10
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 7
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 7
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 150000003606 tin compounds Chemical class 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 3
- 230000009878 intermolecular interaction Effects 0.000 description 3
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 3
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 3
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- -1 titanium ions Chemical class 0.000 description 3
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000010849 ion bombardment Methods 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910021645 metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/141—Specially shaped plate-like cutting inserts, i.e. length greater or equal to width, width greater than or equal to thickness
- B23B27/145—Specially shaped plate-like cutting inserts, i.e. length greater or equal to width, width greater than or equal to thickness characterised by having a special shape
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
- B23B27/14—Cutting tools of which the bits or tips or cutting inserts are of special material
- B23B27/148—Composition of the cutting inserts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/0021—Reactive sputtering or evaporation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Nitrogen And Oxygen Or Sulfur-Condensed Heterocyclic Ring Systems (AREA)
- Turning (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører metallbearbeiding og særlig skjærverktøy og tilvirkningsfremgangsmåte av dette.
En av de moderne trender i utvikling av metallbearbeidelses-teknikker er forbedring av operasjonskarakteristikkene av skjærverktøy ved å påføre slitasjemotstandsdyktige belegg til deres overflate.
Til nå har stor oppmerksomhet vært rettet mot å foredle verk-tøy ved å velge en egnet kjemisk sammensetning for belegg for å passe bestemte operasjonsbetingelser. Imidlertid kan verk-tøykarakteristikken også foredles ved å forbedre strukturen av beleggene.
Det er kjent et skjærverktøy (jfr. Britisk søknad 16, 1,303,
910, Cl. C 23 C 11/08, 24 januar 1973), innbefattende en basis til hvilket av hardlegering og med et slitasjemotstandsdyktig belegg sammensatt av mikrokrystaller av en motstandsdyktig forbindelse innbefattende metaller og elementer av C, N og/ eller B-gruppen. I et slikt skjærverktøy innbefatter et slitas j emotstandsdyktig belegg metaller fra Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta-gruppen.
Det er også kjent en fremgangsmåte for tilvirkning av et skjær-verktøy (jfr. Britisk søknad nr. 1,303,910), som innbefatter trinnene av å oppvarme en basis til en temperatur av 1000 til 1100°C ved å innføre reagenter som inneholder metaller og elementer fra C, N, B-gruppen, og å danne et belegg på overflaten av skjærverktøyet, hvor belegget innbefatter mikrokrystaller av en motstandsdyktig metallforbindelse, hvor belegget oppnås som et resultat av en kjemisk reaksjon mellom reagenter som inneholder komponenter av disse.
Imidlertid har de foranstående skjærverktøy tilvirket ved den ovenfor nevnte fremgangsmåte høy overflateenergi, en faktor som fører til den aktive adhesive og spredende virkning på et mate-riale som skal maskineres.
Også kjent i faget er et skjærverktøy (jfr. US-patent nr. io 4 ,.169,913, Cl. B23B 15/18, 1979), innbefattende en basis hvilke arbeidsflate er forsynt med et slitasjemotstandsdyktig belegg, innbefattende mikrokrystaller av. en motstandsdyktig-metallforbindelse innbefattende elementer av C, N, 0, B-gruppen.
Det ér også kjent en fremgangsmåte for tilvirkning av et skjær-verktøy (jfr. US-patent nr. 4,169,913), innbefattende trinnene av fordamping og ionisering av metall i et vakuummiljø, og deretter innføre en gassreagens inn i nevnte vakuummiljø, .. hvor-gassreagensene inneholder elementer C, N, 0, B, hvor det-sistetrinn;.er,_ dannelsen av.'. ét. slitas jemotstandsdyktig. belegg som et .resultat av gjensidig påvirkning mellom nevnte metall og elementene. Ved denne fremgangsmåten blir metaller for-dampet ved en elektronstråle, ved.å bruke en spesialelektrode for dens ionisering, hvor metaller innvirker på elementene fra C,-N, 0, B-gruppen på en.kald overflate..
Men temperaturbetingelsene under beleggpåføringen ved denne tilvirkningsfremgangsmåten for skjærverktøyet resulterer i absorbsjon av energi av innvirkende metaller og elementer fra C, N, 0, B-gruppen, ved den kalde basis som i sin tur resulterer i dannelse av et belegg med et høyt nivå av fri overflateenergi og forringer varigheten av skjærverktøyene... ,
I tillegg bruker denne tilvirkningsfremgangsmåte for skjærverk-tøy trinnene av evaporasjon og ionisering av metaller uten ■ ■■ <--
å nå et passende høyt nivå for deres ionisering, hvilket også fører til-dannelsen av et belegg med et høyt nivå av fri overflateenergi, en faktor som allerede nevnt ovenfor som er ska-delig for varigheten av skjærverktøyene.
Kjent i faget er nok en tilvirkningsfremgangsmåte for skjær-verktøy (jfr. f. eks. Thesis by S.V. Kasianov, Investigation of Cutting Properties of Tools Håving Wear-Resistant Coatings and Development Trends in the Field, Moskva 1979, Moskovsky Stanko-Instrumentalny Institut, p. 50 i Russland), innbefatten de trinnene av å evaporere og ionisasjon av i det minste et metall i et vakuummiljø, og oppvarme basisen av skjærverk-tøyet, og å rense bearbeidelsesoverflaten av denne ved bombardering av ioner av i det minste et metall, deretter innføring av en gassreagent inn i vakuummiljøet og innvirkning av i det minste et metall med i det minste et element inntil et slitasjemotstandsdyktig belegg er dannet.
Men selv denne tilvirkningsfremgangsmåten for skjærverktøy kan ikke hjelpe i å nå den minimale bearbeidelsesoverflatens fri energi, en ulempe som bev.irker intensiv spredning og adhesiv påvirkning mellom bearbeidelsesoverflaten og materialet som skal maskineres, hvilket i sin tur reduserer varigheten av de tidligere kjente skjærverktøyer.
Den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe et skjærverk-tøy med en slik ny struktur av et belegg, hvilke skaper bedre verktøyvarighet, og for å tilveiebringe en fremgangsmåte for tilvirkning av skjærverktøy, hvor temperaturtilstandene og trykket for påføring av det slitasjemotstandsdyktige belegg skaper bedre varighet av skjærverktøyet.
Det er tilveiebragt et skjærverktøy innbefattende en basis hvilke bearbeidelsesoverflate har et slitasjemotstandsdyktig belegg innbefattende mikrokrystaller av en motstandsdyktig forbindelse innbefattende i det minste et metall og i det minste et element fra C, N, 0, B-gruppen, i hvilke ifølge oppfinnelsen et maksimalt antall av mikrokrystaller av den motstandsdyktige forbindelse innbefatter i det minste et metall og i det minste et element av C, N, 0, B-gruppen, og i tillegg Si, er orientert parallelt med bearbeidelsesoverflaten av basis-gruppen ved det samme krystallografiske plan.
Det er fordelaktig at i skjærverktøyet ifølge oppfinnelsen det krystallografiske plan i hvilken nevnte mikrokrystaller er orientert, bør ha minimal overflateenergi.
Det-er.-også tilveiebragt-en-tilvirkningsfremgangsmåte for" - et skjærverktøy, innbefattende trinnet av evaporering og ionisering av - i det minste et-metall, i det minste et vakuum--miljø, og oppvarme en basis av nevnte skjærverktøy, og å rense dets bearbeidelsesoverflate ved bombardering av ioner av i det minste et"metall, og deretter tilføre en gassreagens inn i vakuummiljøet, og gjensidig påvirking av i det minste et metall med i det minste et element for å danne et slitasjemotstandsdyktig belegg oppbygd av deres forbindelser og innbefattende mikrokrystaller i hvilket ifølge oppfinnelsen basisen av skjærverktøyet oppvarmes til en temperatur-mindre enn 100°C under "dets bløtgjøringstemperatur, en oppvarmingstemperatur av basisen under beleggdannelsen opprettholdes i området av fra nevnte temperatur av basisen og +50°C, og gassreagent-trykket holdt i området fra 13,33 til 1,33 10~<2>Pa.
I overensstemmelse med oppfinnelsen, minimaliseres intermolekylær samvirkning mellom skjærverktøyet og materialet som skal maskineres, en fordel som minsker adhesivintensiteten, den kjemiske og spredende prosess som oppstår gjennom skjærverk-tøyet og materialet som"skal maskineres, hvilke i sin tur øker varigheten av skjærverktøyet dannet ifølge oppfinnelsen.
Oppfinnelsen vil nå bli beskrevet videre med henvisning til.
en spesiell utførelse av denne, tatt i forbindelse med de ved-lagte tegninger, hvor: Fig. 1 er et generelt snitt av et skjærverktøy tilvirket i samsvar med-den foreslåtte fremgangsmåte (et snitt delvis ut-, skåret), Fig. 2 er et generelt snitt av skjærverktøyet i fig. 1 med krystallografiske plan av mikrokrystaller med minimal overflateenergi i samsvar med oppfinnelsen (et snitt delvis ut-skåret) .
Idet det vises til tegningene innbefatter skjærverktøyet som former målet med oppfinnelsen, en basis 1 (fig. 1), hvilke bearbeidelsesmåte 2 har et belegg 3 formet ved en TiN-forbindelse. Fig. 1 er et forstørret skjematisk riss av TiN mikrokrystaller orientert ved lignende krystallografiske plan 4 parallelt med basis 1. Fig. 2 er en forstørret skjematisk skisse av TiN mikrokrystalle-ene orientert ved et krystallografisk plan 5 med minimal overflateenergi parallelt med basisen 1.
Den foreslåtte tilvirkningsfremgangsmåte for skjærverktøy i overensstemmelse med oppfinnelsen innbefatter trinnene av evaporering og ionisering i det minste av et metall i et basisk miljø. Deretter blir basisen av skjærverktøyet oppvarmet,
og dets bearbeidelsesoverflate renses ved metallionenbombard-ering. Basisen av skjærverktøyet 1, oppvarmes til en temperatur som er. mindre enn 100°C under dens bløtgjøringstemperat-
ur. Oppvarmingstemperaturen av basisen under beleggdannelsen, opprettholdes i området fra dets temperatur til +50°C. Deretter blir det innført en gassreagens innbefattende elementene C, N, 0, B, Si, hvor dets trykk blir justert i området fra
13,33 til 1,33 10 -2 Pa, hvor det følgende trinn er samvirkning mellom i det minste et metall og i det minste et element fra C, N, 0, B, Si-gruppen, som resulterer i dannelsen av et slitas j emotstandsdyktig belegg innbefattende mikrokrystaller av en motstandsdyktig forbindelse innbefattende i det minste et metall og i det minste et element fra gruppen C, N, 0, B, Si, hvor nevnte mikrokrystaller er orientert ved det samme krystallografiske plan, parallelt med bearbeidelsesoverflaten av basisen.
Skjærverktøyet ifølge oppfinnelsen opererer på følgende måte. Under metallbearbeidingsprosedyren, virker det slitasjemotstandsdyktige belegg 3, (fig 1,2) ved et metallarbeidsstykke under nøye temperatur- og trykkbetingelser som oppstår i skjær-sonen. Orientering av et maksimalt antall av mikrokrystaller ved det. samme .krystallograf iske--plan 4-parallelt med bear^ beidelsesoverflaten 2 av basis-1, skaper avtagende fri energi av bearbeidelsesoverflaten 2 av basisen 1, et trekk som reduserer intensiteter av intermolekylær samvirkning mellom bearbeidelsesoverflaten.og materialet som maskineres.
Når det krystallografiske plan 5 (fig. 2) hvor mikrokrystallene er orientert har minimal overflateenergi, minimaliserer intermolekylær samvirkning, en fordel som øker ytterligere varigheten - av.skjærverktø<yet>. Eksempler nedenfor er gitt for å.mulig-gjøre bedre forståelse av den foreliggende oppfinnelse.
Eksempel 1.... i Det ble tilveiébragt bor méd diameter 5 mm, og en prøve for en røntgendiffråksjonsanalyse av et stålbelegg med følgende sammensetning:
Stålets anløpningstemperatur var 56 0°C. Borene og prøvestykket som skulle utsettes for røntgenstrålediffraksjonsanalysen ble renset for foruresning, plassert i spesielle beholdere, og samtidig senket ned i et vakuumkammer i hvilke en titankatode> • var innstallert. Et unertrykk på 6,65 10 Pa ble skapt i kammeret hvoretter en elektrisk bue ble injitiert. Således ble titanet evaporert og ionisert.
Borene og prøvestykket utsatt for røntgenstråletraksjonsana-lysen ble matet med en negativ spenning som aksellererte po-sitivt ladede titanioner. Bombardering.av bearbeidelsesoverflaten av borene og prøvestykket med titanioner ble brukt for å rense deres overflate og oppvarme basisen. Så ble spenningen påført sporene og prøvestykket minsket. Samtidig ble nitrogen innført i kammeret. Nitrogenet reagerte med titan, og formet derved et belegg av en motstandsdyktig forbindelse (TiN) som innbefattet mikrokrystaller. Belegget av TiN ble påført til bearbeidelsesoverflaten av sporene og til overflaten av prøve-stykket under ulike oppvarmingsbetingelser og ved forskjellige nitrogentrykk.
Et nytt sett av bor og et nytt prøvestykke ble brukt for hver prøvemåte. Orienteringsgraden av mikrokrystallene av den motstandsdyktige TiN-forbindelse, ble evaluert ved å utføre en røntgenstrålediffraksjonsanalyse av prøvestykket i forhold til høyden av diffraksjonstoppen av røntgenstråling fra det krystallograf iske plan 4 (5) av et mikrokrystall med minimal overflateenergi. Den maksimale høyde av dif f rak sjonstoppen av røntgenstråling fra planet 4 (5) i den gitte serie av eksperimenter ble tatt for å være 100%. I andre eksperimenter, ble den ovenfor nevnte høyde brukt for referanse i evaluering av høyden av diffraksjonstoppen i nevnte plan som inneholder TiN-mikrokrystaller.
Fem bor i hvert utvalg av ferdige gjenstander med et belegg av motstandsdyktig TiN-forbindelse ble utprøvd i borehull med 15 mm dybde i stål med den følgende sammensetning:
En vertikal boremaskin ble brukt under de følgende drifts-betingelser:
hastighet, V = 4,5 m/min,
mating S = 0,13 mm.
Tabellen nedenfor gir resultatene oppnådd i et prøveutvalg av bor og prøvestykker utsatt for en røntgenstråletraksjonsana-lyse, hvilke var tilvirket under ni forskjellige operasjonsbetingelser. Prøveresultatene viser at den høyeste varighet av bor ble oppnådd under de følgende betingelser: en bor- basis-: oppvarmings tempera tur .på.-.500 .til 550oc.før .innføring--. av.nitrogen;. et nitrogentrykk på .1,19 Pa; og en. boroppvar^- .... mingstemperatur på +50 til 500PC ved det tidspunkt titan rea-gerer med nitrogen. Den høyeste varighet ble oppnådd i tile-feilet av bor med et belegg av en motstandsdyktig TiN-forbindelse innbefattende mikrokrystaller, et maksimalt antall av hvilke ble orientert parallelt, med bearbeidelsesoverflaten av basisen med planet: 4. (5).. ; .:-" -
Eksempel . 2 ........;
Det ble tilvirket bor med diameter 5 mm og prøvestykker som" skuile"utsettes for en røntgénstrålediffraksjonsanalyse. Hardlegeringen som ble brukt hadde den følgende sammensetning:
Bløtgjøringstemperaturen var t = 700-720°C. Borene og prøve-stykkene som skulle utsettes for en røntgénstrålediffraksjons-analyse, ble samtidig ført inn i et vakuumkammer inneholdende en katode oppbygd av en legering som var 50 % Ti og 50 % Hf. Belegget ble påført mye på samme måte som i eksempel 1, den ene forskjell var at katoden innstallert i kammeret besto av 50 % Ti og 50 % Hf. Overflaten av borene og prøvestykkene ble belagt med en motstandsdyktig forbindelse (Ti, Hf) N under forskjellig oppvarmingsbet i.ngelse, og ved forskjellige nitrogentrykk. Orienteringsgraden av mikrokrystallene av den van-skelig smeltbare forbindelse ble evaluert som i eksempel 1.
Fem bor i hvert utvalg av ferdige gjenstander med et belegg av den motstandsdyktige forbindelse (Ti,Hf), N ble utprøvd ved å bore hull i grafitt med en vertikal bormaskin under de føl-gende skjærbetingelser:
hastighet, V = 68 m/min
mating, S = 0,18 mm/r,
hulldybde, 16 mm.
Tabellen under viser resultatene oppnådd i prøving av bor og prøvestykker utsatt for en røntgénstrålediffraksjonsanalyse under forskjellige operasjonsbetingelser. Prøveresultatene viser at den høyeste varighet av bor ble oppnådd under følgende betingelser: En hardlegeringsbasis oppvarmingstemperatur på 600 til 700°C før innføring av nitrogen;"et nitrogentrykk på 6,65 10 Pa; og en hardlegeringsbasis oppvarmingstemperatur på 100 til 600°C ved tidspunktet for påføring av belegg.
Den høyeste varighet ble oppnådd i tilfelle hvor borene hadde et belegg av en motstandsdyktig forbindelse (Ti, Hf) N, som innbefattet mikrokrystaller, et maksimalt antall av hvilke var orientert parallelt med bearbeidelsesoverflaten av basisen ved planet 4 (5) med minimal overflateenergi.
Oppfinnelsen kan anvendes for å tilvirke skjærverktøy fra ulike verktøymaterialer.
Claims (3)
1. Skjærverktøy innbefattende en basis hvilke bearbeidelses-overf late har et slitasjemotstandsdyktig belegg innbefattende mikrokrystaller av en motstandsdyktig forbindelse som inneholder i det minste et metall og i det minste et element fra C, N, 0, B-gruppen, karakterisert ved at et maksimalt antall av mikrokrystaller av den motstandsdyktige forbindelse inneholder i det minste et metall og i det minste et element fra C, N, 0, B-gruppen og i tillegg inneholder Si, er orientert parallelt med bearbeidelsesflaten (2) av en basis
(1) i det samme krystallografiske plan (4,5).
2. Verktøy ifølge krav 1, karakterisert ved at det krystallografiske plan (4,5) i hvilke mikrokrystaller er orientert har minimal overflateenergi.
3. Fremgangsmåte for tilvirkning av et skjæreverktøy ifølge krav 1, innbefattende trinnene av å fordampe og ionisere i det minste et metall i et vakuummiljø, og oppvarme nevnte basis (1) av skjærverktøyet og å rense den bearbeidingsflate.
(2) ved bombardering av ioner av i det minste et metall, og tilføre en gassreagens og påvirkning med i det minste et metall med i det minste et element inntil et slitasjemotstandsdyktig belegg er formet fra nevnte motstandsdyktige forbindelse som inneholder mikrokrystaller, karakterisert ved at basisen (1) av skjærverktøyet oppvarmes til en temperatur mindre enn 100°C under dets bløtgjøringspunkt og opp-rettholder under dannelsen av et belegg (3) innenfor området fra nevnte temperatur til +50°C, mens trykket av gassen opprettholdes innenfor området av fra 13,3 Pa til 1,33 10 Pa.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/SU1983/000031 WO1985000999A1 (en) | 1983-08-25 | 1983-08-25 | Cutting tool and method of manufacture thereof |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO851602L true NO851602L (no) | 1985-04-22 |
Family
ID=21616809
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO851602A NO851602L (no) | 1983-08-25 | 1985-04-22 | Skjaereverktoey og tilvirkningsfremgangsmaate av dette |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60502093A (no) |
AU (1) | AU563891B2 (no) |
BR (1) | BR8307747A (no) |
CA (1) | CA1219549A (no) |
CH (1) | CH667605A5 (no) |
DE (1) | DE3390522C2 (no) |
DK (1) | DK179185A (no) |
FI (1) | FI851486L (no) |
FR (1) | FR2558087B1 (no) |
GB (1) | GB2156387B (no) |
NL (1) | NL8320321A (no) |
NO (1) | NO851602L (no) |
SE (1) | SE453468B (no) |
WO (1) | WO1985000999A1 (no) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62116762A (ja) * | 1985-11-15 | 1987-05-28 | Citizen Watch Co Ltd | 外装部品の製造方法 |
DD243514B1 (de) * | 1985-12-17 | 1989-04-26 | Karl Marx Stadt Tech Hochschul | Hartstoffschichten fuer mechanisch und korrosiv beanspruchte teile |
DE3606529A1 (de) * | 1986-02-28 | 1987-09-03 | Glyco Metall Werke | Verfahren zur herstellung von schichtwerkstoff oder schichtwerkstuecken durch aufdampfen mindestens eines metallischen werkstoffes auf ein metallisches substrat |
EP0404973A1 (de) * | 1989-06-27 | 1991-01-02 | Hauzer Holding B.V. | Verfahren und Vorrichtung zur Beschichtung von Substraten |
DE3936550C1 (en) * | 1989-11-03 | 1991-04-18 | Arthur Klink Gmbh, 7530 Pforzheim, De | Substrate coating for wear resistance - with titanium nitride in vacuum chamber contg. titanium evaporator and heater with rotary substrate holder |
DE19629456C1 (de) * | 1996-07-23 | 1997-11-20 | Fraunhofer Ges Forschung | Werkzeug, insbesondere für die spanende Materialbearbeitung |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1160895A (en) * | 1965-08-25 | 1969-08-06 | Rank Xerox Ltd | Coating Surfaces by Vapour Deposition |
AT301299B (de) * | 1970-09-09 | 1972-08-25 | Plansee Metallwerk | Verwendung von Zerspanungswerkzeugen zur Bearbeitung von Belag bildenden Stählen |
DE2727659B2 (de) * | 1977-06-20 | 1980-01-10 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Verfahren zur Herstellung grobkristalliner oder einkristalliner Metallschichten |
US4169913A (en) * | 1978-03-01 | 1979-10-02 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated tool steel and machining tool formed therefrom |
JPS56156767A (en) * | 1980-05-02 | 1981-12-03 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Highly hard substance covering material |
-
1983
- 1983-08-25 NL NL8320321A patent/NL8320321A/nl not_active Application Discontinuation
- 1983-08-25 WO PCT/SU1983/000031 patent/WO1985000999A1/ru active Application Filing
- 1983-08-25 GB GB08508271A patent/GB2156387B/en not_active Expired
- 1983-08-25 JP JP83503361A patent/JPS60502093A/ja active Pending
- 1983-08-25 CH CH1659/85A patent/CH667605A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-08-25 BR BR8307747A patent/BR8307747A/pt unknown
- 1983-08-25 DE DE19833390522 patent/DE3390522C2/de not_active Expired
- 1983-08-25 AU AU21223/83A patent/AU563891B2/en not_active Ceased
-
1984
- 1984-01-13 CA CA000445276A patent/CA1219549A/en not_active Expired
- 1984-01-13 FR FR8400509A patent/FR2558087B1/fr not_active Expired
-
1985
- 1985-04-03 SE SE8501672A patent/SE453468B/sv not_active Application Discontinuation
- 1985-04-12 FI FI851486A patent/FI851486L/fi not_active Application Discontinuation
- 1985-04-22 DK DK179185A patent/DK179185A/da not_active Application Discontinuation
- 1985-04-22 NO NO851602A patent/NO851602L/no unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL8320321A (nl) | 1985-07-01 |
FR2558087A1 (fr) | 1985-07-19 |
SE8501672D0 (sv) | 1985-04-03 |
DE3390522C2 (de) | 1987-10-15 |
AU563891B2 (en) | 1987-07-23 |
CH667605A5 (de) | 1988-10-31 |
AU2122383A (en) | 1985-03-29 |
SE8501672L (sv) | 1985-04-03 |
WO1985000999A1 (en) | 1985-03-14 |
FR2558087B1 (fr) | 1986-06-20 |
FI851486A0 (fi) | 1985-04-12 |
GB8508271D0 (en) | 1985-05-09 |
JPS60502093A (ja) | 1985-12-05 |
GB2156387A (en) | 1985-10-09 |
FI851486L (fi) | 1985-04-12 |
DK179185D0 (da) | 1985-04-22 |
BR8307747A (pt) | 1985-07-30 |
CA1219549A (en) | 1987-03-24 |
DE3390522T1 (de) | 1985-10-03 |
DK179185A (da) | 1985-04-22 |
SE453468B (sv) | 1988-02-08 |
GB2156387B (en) | 1987-03-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7217466B2 (en) | Wear-resistant coating for metal-removing tools, particularly for rotary metal-cutting tools | |
SU1373326A3 (ru) | Способ азотировани стальных изделий в тлеющем разр де | |
Felba et al. | Electron beam activated brazing of cubic boron nitride to tungsten carbide cutting tools | |
NO851602L (no) | Skjaereverktoey og tilvirkningsfremgangsmaate av dette | |
Gicquel et al. | Plasma and nitrides: application to the nitriding of titanium | |
Shekhtman et al. | Producing multilayer composites based on metal-carbon by vacuum ion-plasma method | |
CA1305399C (en) | Method for the surface treatment of an iron or iron alloy article | |
GB2261227A (en) | Surface treatment of metals at low pressure | |
Oskirko et al. | Influence of nitrogen pressure and electrical parameters of a glow discharge on the process of ion plasma nitriding of steel | |
JP2773092B2 (ja) | 表面被覆鋼製品 | |
DE3390523T1 (de) | Verfahren zum Auftragen einer Beschichtung | |
CA1218585A (en) | Method for surface hardening a ferrous-alloy article and the resulting product | |
Novikov et al. | Superhard iC coatings used in complex processes of surface strengthening of tools and machine parts | |
Chang et al. | Deposition of DLC/oxynitriding Films onto JIS SKD11 Steel by Bipolar-pulsed PECVD | |
Yankov et al. | Microstructural Studies of Fluorine‐I mplanted Titanium Aluminides for Enhanced Environmental Durability | |
Grigoriev et al. | Combined vacuum plasma surface treatment for increase of durability of face milling cutters from high‐speed steel: Kombinierte Oberflächenbehandlung durch Vakuum‐Plasmatechnik zur Erhöhung der Lebensdauer von Planfräsern aus Schnellarbeitstahl | |
Kuzin et al. | The influence of duplex vacuum-plasma treatment on the mechanics of complex-profile cutting tool wearing in the production of aircraft engine parts | |
IE54872B1 (en) | Cutting tool and method of manufacture thereof | |
Schubert et al. | Excimer laser assisted TiN and WC removal from tools as a novel decoating technology | |
Riviere et al. | Structure and mechanical properties of coatings produced by dynamic ion mixing | |
Sobol et al. | A. Andreev | |
Rai et al. | Formation of TiN phase in SiO2 and Si through ion implantation of constituent elements | |
Barlak et al. | Modelling of nitrogen multi-energy ion implantation into WC-Co indexable knives for wood-based materials machining | |
Barlak et al. | Verification of the modification possibility of the circular saw blades for the machining of wood materials using ion implantation | |
NO162546B (no) | Skjaereverktoey og fremgangsmaate for fremstilling av dette. |