NO803299L - Oxydasjonsmotstandige magnesiumlegeringer. - Google Patents
Oxydasjonsmotstandige magnesiumlegeringer.Info
- Publication number
- NO803299L NO803299L NO803299A NO803299A NO803299L NO 803299 L NO803299 L NO 803299L NO 803299 A NO803299 A NO 803299A NO 803299 A NO803299 A NO 803299A NO 803299 L NO803299 L NO 803299L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- beryllium
- magnesium
- manganese
- alloy
- die casting
- Prior art date
Links
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 31
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims description 63
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 63
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 39
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 32
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 26
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 21
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 11
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 claims description 10
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 8
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 7
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 6
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 claims 3
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 102000004316 Oxidoreductases Human genes 0.000 description 1
- 108090000854 Oxidoreductases Proteins 0.000 description 1
- 235000004789 Rosa xanthina Nutrition 0.000 description 1
- 241000109329 Rosa xanthina Species 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 229910001297 Zn alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000002845 discoloration Methods 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- -1 e.g. 0.1% Chemical compound 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000000449 nitro group Chemical group [O-][N+](*)=O 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/04—Alloys based on magnesium with zinc or cadmium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Shaping Of Tube Ends By Bending Or Straightening (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Forging (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører generelt magnesiumlegeringer
som inneholder beryllium og som er tilstrekkelig motstandsdyk-tige mot oksydasjon i smeltet tilstand til å undgå behovet for bruk av beskyttende slaggdekke for å forhindre urimelig smelte-oksydasjon eller brenning når den utsettes for oxygenholdige atmosfærer. Beryllium bevirker reduksjon av tilbøyeligheten, for smeltede magnesiumlegeringer, til å oksydere når de utsettes for oxygenholdige atmosfærer, som f.eks. luft.
Eliminering av behovet for å anvende beskyttende slaggdekke for smeltede magnesiumlegeringer er fordelaktig i flere henseender. Først og fremst bevirker elimineringen av slaggdekker en vesentlig omkostningsreduksjon. I tillegg betyr fraværet av slaggdekker at slaggpartikler ikke kan bli blandet inn i den resulterende støp i form av slagginneslutninger. Fravær av slaggdekke resulte-rer også i øket maghesiumutbytte fordi fravær av innes1utninger og følgende t<*>ap av-".smeltet magnesium i slaggdekket undgås.
Det er kjent fra teknikkens stand å tilsette beryllium til mag-nesiumbaserte legeringer for forskjellige formål. US patent nr. 2.380.200, 2.380.201, 2.383.281, 2.461.229 og 3.947.268 samt en artikkel av F. L.Burkett med titelen "Beryllium in Magnesium Die Casting Alloys" fra AFS Transactions, bind 62, side 2-4
( 1954] beskriver tilsetning av beryllium til magnes iumbaserte legeringer. Av denne literatur kan man lære fra US patent nr. 2.380.200 og 2.380.201 samt artikkelen av Burkett at beryllium reduserer tilbøyeligheten for smeltet magnesiumlegering å oksydere. Disse tidligere anstrengelser for å redusere oksydasjon omfatter ikke bery1li umtilsetninger i de mengder som omfattes av foreliggende oppfinnelse og synes ikke å omfatte den belast-ning det er å begrense manganinnholdet for å tillate en øket be-ry11 iumoppløse lighet i magnesiumlegeringen. Dessuten foreslår Burketts artikkel at høyere berylliumgrenser må undgås.
Magnesiumlegeringene ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter opp til ca. 12% aluminium, opp til ca. 30% sink, opp til ca.
1,5% silisium, opp til ca. 0,18% mangan og fra ca. 0,0025% til 0,0125% beryllium og resten vesentlig magnesium. Alle prosen-
ter av innholdet er gitt i vekt-%. Det er foretrukket å begrense
manganinnholdet til et maksimum på ca. 0,05% hvis bery1liuminn-holdet ligger innen området fra ca. 0,011% til 0,0125% for å øke oppløsligheten av beryllium i smeltet magnesium til en gren-se tilstrekkelig til å tillate de ovenfor nevnte mengder av beryllium å bli oppløst i magnesiumet. F.eks. vil ca. 0,15% mangan tillate oppløsning av ca. 0,007% beryllium i smeltet magnesium.
Det er foretrukket å holde manganinnholdet fra ca. 0,04% til ca. 0,15% og berylliuminnholdet fra ca. 0,005% til ca. 0,0125% i magnesiumlegeringene ifølge foreliggende oppfinnelse for å øke legeringens korrosjonsmotstand. Det er videre foretrukket å begrense manganinnholdet fra ca. 0,08% til 0,15% og berylliuminnholdet fra ca. 0,006% til 0,01% for ytterligere å øke magnesiumlegeringens korrosj q-n s mot st and .
Foreliggende oppfinnelsesprinsipp kan lett tilpasses for bruk i fremstilling av ..p:re"sstøpte magnesiumlegeringer. Magnesium-presstøpningslegeringer kan inneholde fra 1% til 12% aluminium, opp til 30% sink, opp til 1,5% silisium, fra 0,2% til 1,0% mangan og resten vesentlig magnesium.
Sinkinnholdet i magnesiumlegeringer har i almindelighet vært
begrenset til et maksimum på 1,5%. sink. Sink i mengder opp til '■'■.."1,5% i magnesiumlegeringer forbedrer legeringens mekaniske egenskaper og korrosjonsmotstand samtidig som den beholder meget gode presstøpnings-egenskaper. Legeringer med mere enn 1,5% sink viser en merkbar økning i rødskjørhet og sprekning under støpning. Faktum er at støpning av magnesiumlegeringer er et problem når sinkinnholdet er over 1,5% og under 12%. Dette skyldes en utvidelse av fryseintervallet. Disse problem er blitt begrenset ved å regulere aluminium-og sink-innholdet i magnesiumlegeringen. I motsetning viser magnesiumlegeringer bedre støpeegenskaper når sinkinnholdet i legeringen er mellom ca. 12% og ca. 30% enn mellom 1,5% og 12%.
Magnesiumlegeringer med sinkinnhold større enn 1,5% har fordeler og ulemper. Fordelene ved disse legeringer omfatter lavere smeltepunkt og større flytbarhet. Disse fordeler kombi-nerer, avhengig av sinkinnholdet, det at støpningen kan fore- gå ved temperaturer 10°C til 38°C lavere.enn vanlig ved støp-ning av magnesiumlegeringer med lavt sinkinnhoId,med at man opprettholder god flytbarhet. Det lave smeltepunkt øker videre magnesiumlegeringenes.oksidasjonsmotstand under støpningen. Imidlertid kan det høye sinkinnholdet i legeringene gi pro-blemer med støpbarhet, densitet, formbarhet og økede omkost-ninger.
Jo høyere sinkinnhold i magnesiumlegeringen, desto høyere densitet, pris og sprøhet.Problemene ved de høye sinkinneholdende legeringer oppveies av fordelene man får ved bruk for spesi-elle anvendelsesformål. Derfor må man være omhyggelig ved å anbefale den r.irktige høy-sinkinneholdene legering ved hensikts-messig bruk.
Manganinnholdet i legering-enevd.f-øl-ge ./foreliggende oppfinnelse er viktig på grunn av dets innflydelse på oppløseligheten og lettheten av å legere beryllium i smeltet magnesium. Fordi denne innflydelse ikke tidligere har vært erkjent har AZ91B, en presstøpningslegering som har en bred anvendelse, med et nominelt innhold på 9% aluminium, 0,7% sink, 0,2% mangan, maksimum 0,5% silisium, maksimum 0,3% kobber, maksimum 0,03% nik-kel og resten vesentlig magnesium, har inneholdt mindre enn 0,001% beryllium. Man har oppdaget at beryllium er oppløselig i AZ91B magnesiumlegeringer i større grad enn tidligere antatt. Under enhver omstendighet er et berylliumnivå i en størelses-orden på 0,001% ansett å være utilstrekkelig for å oppnå god beskyttelse av det smeltede magnesium. Det er tvertimot påvist at ca. 0,0025% til ca. 0,015% beryllium må oppløses i smeltet magnesium eller dets legeringer for å forhindre brenning, og at mengden beryllium må økes med økende oxygeninnhold i atmosfæren. Derfor må manganinnholdet ikke overskride mere enn ca. 0,18%, fortrinnsvis ikke mere enn ca. 0,15%. Hvis nitrogenat-mosfærer eller kort utsettelsestid kommer inn i billedet er en tilsetning av fra ca. 0,0025% til 0,005% beryllium tilstrekkelig for å gi den nødvendige beskyttelse av smeltet magnesium. Imidlertid, hvis lengere eksponeringstider eller vesent-lige luftlekasjer inn i nitrogenatmosfæren forekommer,anbefales berylliuminnhold i størrelsesorden fra ca. 0,005% til 0,001% På den annen- side, skulle det være ønskelig å forhindre brenning av smeltet magnesium eller magnesiumlegeringer som.utsettes for luft, er et berylliuminnhold pa ca. 0,011% til 0,0125% foretrukket. Slike berylliuminnhold krever at manganinnholdet begrenses til ikke mere enn ca. 0,05%.
Det bery1liumnivå som skal anvendes beror på mengden av oxy gen i atmosfæren over smeiten. F.eks. hvis det smeltede magnesium utsettes for luft uten dekke vil oxygeninnholdet i' atmosfæren over det forbli omtrent 20% og derfor vil et høyt be-ry lii umni vå i størrelsesorden 0,01% til 0,015% være nødven-dig for å undgå urimelig oxydasjon eller brenning. Hvis det smeltede magnesium skal eksponeres for lengere perioder kan det være ønskelig fra tid til anne:n å tilsette beryllium for å kompensere for det beryllium som ^oxy deres eller for å tilsette større mengder beryllium, dvé. 0,02%, for at overskuddet over opp løse lighet'Bg:r.e:nsen efterhvert oppløses for å kompensere for oksydasoonstap og derved opprettholde berylliummeng-den ved, eller nær ved, mettningsgrensen i det smeltede magnesium.
For å redusere berylliumnivået som er nødvendig for å gi en god smeltebeskytte Ise er det nødvendig og ønskelig å holde oxygennivået så lavt som praktisk mulig. Anbringelse av et dek-sel eller en hette over det smeltede magnesium hjelper i så måte. Reaksjonen av det smeltede metall med oxygen i det luk-kede luftrum vil senke oxygeninnholdet i atmosfæren. Hvis systemet er meget tett og det resulterende oxygeninnhold blir meget lavt vil berylliumnivåer så lave som 0,0025% gi tilstrekkelig beskyttelse. Hvis systemet ikke er tett, eller fra tid til annen åpnes for korte perioder, f.eks. for å øse opp, kan det være ønskelig å innføre tilstrekkelig nitrogen eller andre inerte gasser for å opprettholde et lavt oxygeninnhold.
I slike tilfelle kan et midlere bery1liumnivå anvendes, dvs. 0,005% til 0,01%. Andre beskyttende gasser som f.eks. SF2.»
S0^og forskjellige inerte gasser kan også anvendes selv om nitrogen foretrekkes fordi det er lett tilgjengelig.
Forurensninger som f.eks. jern fører til dannelse av uløse-lige intermetalliske forbindelser med beryllium og bør derfor begrenses til et minimum. Fordi mangan i nærvær av aluminium-mengder i størrelsesorden 1% til 12% danner en relativ uløse-lig fase med jern som bundsettes i smeiten kan små mengder mangan, som f.eks. 0,1%, tilsettes til presstøpningslegeringer for å rense disse. Imidlertid må mangannivået ikke være høyt nok til å bundfelle beryllium. Typisk bør manganinnholdet sen-kes fra 0,18% til 0,05% hvis bery1liumnivået økes fra 0,0025% til 0,015% i magnesiumlegeringer som inneholder ca. 9% aluminium.
Følgende eksperimentelle resultater illustrerer noen av foreliggende oppfinnelses prinsipper: En magnesium prøvelegering ahjnehotden.de ca. 9% aluminium, ca. 0,7% sink og ca. 0 , 0 02:5 % b e ry 11 i um ble holdt under en hette i 8 timer uten brenning eller urimelig oksydasjon.
En 59 kg.s sats av en legering inneholdende 7,1% aluminium, 0,71% sink, 0,05% mangan og resten magnesium ble smeltet, dekket med et flussmiddel (flux) og holdt under en hette ved 677°C. Efter at flussmidlet ble fjernet ved skumning begynte legeringen å brenne efter 1 min. Brenningen ble derpå slukket ved opprettelsen av et slaggdekke. Hetten ble lukket og nitrogen ble innført over overflaten av det slaggdekkede smeltebad med en hastighet av 849 l/t i ca. 5 min. Hetten ble lukket og slaggdekket fjernet og nitrogenstrømmen fortsatt med en hastighet på 849 l/t. Efter 30 min. begynte det å danne seg ro-ser (blooms) (begrensede områder med høy oksydasjon) som økte i størrelse. Efter 51 min. begynte rosene å brenne sakte og utstrålte et klart lys. Hettedøren ble derpå kort tid åpnet periodevis for å tillate utøsning og støpning av prøvebarrer. Brenningen ble sterkere efter 5 min. av støpningen og meget intens efter 15 min.
Ytterligere prøver ble gjennomført ved tilsetning av forskjellige mengder beryllium til den smeltede magnesium-prøvelege- ring, som beskrevet i foregående avsnitt. Generelt indikerer prøvene at berylliumtilsetninger minsker den smeltede legerin-gs tendens til å brenne. Når beryllium i en mengde på' 0,008% ble tilført ble legeringen holdt tilfredsstillende under en 849 l/t. nitrogenstrøm og derpå følgende presstøpning av prøve-barrer. Denne legering ble også holdt i luft uten brenning i ca. 15 min. Efterhvert som bery111uminnholdet ble øket under de forskjellige prøver ble det notert at oksydasjonsmotstanden av den smeltede magnesiumlegering øket og at minskede mengder av nitrogenstrøm var nødvendig for tilfredsstillende operasjon. Når ca. 0,011%.til 0,013% beryllium ble tilsatt til den smeltede legering ble overflaten av legeringen sølvaktig av utse-ende og holdt seg tilfredsstillende ved utsettelse for luft og efterføIgende presstøpning. Når den sølvaktige beskyttende overflatefi lm ble ødelagt med hensikt dannet det seg straks en ny film som viste at den ,b,>es,ky tten de funksjon av beryllium fremdeles var virksom. ;':E-f,t;e.T .utsettelse for luft i ca. 1 time begynte imidlertid oksidas j orrsblomster å dannes, og disse vok-ste sakte.
Når 0,0025% beryllium ble legert inn i magnesiumprøvelegeringen'ble smeiten holdt tilfredsstillende under en nitrogenstrøm på 849 l/t med lukket dør og derpå følgende støpning i prøvebarrer. Efter 15 min. var den smeltede magnesiumlegeringen sterkt blom-stret og begynte å brenne. Når 0,007% til 0,01% beryllium ble legert ble støpningen vellykket gjennomført uten at det oppsto blomster med 1700 l/t nitrogen.. Døren i hetten ble da holdt åpen i 15 min. uten at det dannet seg blomster. Nitrogenstrøm-men ble derpå stoppet og den smeltede legering ble holdt ytterligere 15 min. uten at det ble dannet blomster. Efter at legeringen ble mettet med ca.120 - 130 ppm. beryllium ved 649°C - 704°C ble den holdt i luft med døren åpen i 30 min. uten at blomster ble dannet, og ble derefter med hell støpt uten nitro-gehatmosfære. Utstrakt eksponering ledet tilslutt til dannelse av blomster.
For å bestemme foreneligheten av mangan og beryllium i magnesiumlegeringer ble to AZ91B barrer, inneholdende ca. 0,2% mangan tilsatt til smeiten. Denne tilsetning reduserte berylliuminnholdet til ca. 0,008% og øket manganinnholdet til 0,12%. Den smeltede legering ble vellykket støpt med en strøm på
1700 l/t nitrogen og med døren i hetten åpnet bare når det var nødvendig. En del av smeiten ble helt i luft i en stor kokille. Ingen missfarvning ble bemerket på metalloverflaten eftersom den sakte stivnet. En annen AZ91B barre ble tilsatt til den smeltede legering med det resultat at berylliuminnholdet ble senket til ca. 0,007% og manganinnholdet øket til ca. 0,15%. Prøvebarrer ble igjen støpt under 1700 l/t nitrogen. Flere blomster hadde dannet.seg ved slutten av forsøket.
Variasjonene i mangan-og berylliumnivået hadde ingen merkbar effekt på støpbarheten av magnesiumorøvelegeringen. Noen for-
og
bedring av flytbarheten^overflateutseendet synes å være re-sultatet av et øket berylliuminnhold fordi man får mindre oksydasjon av det smeltede materiale.
Fem presstøpningsb-arr.er av hver legering ble strekkprøvet for
å bestemme effekten.av beryllium og mangan. Resultatene som er angitt i?.tabell I indikerer at lavere manganinnhold og høy-ere berylliuminnhold virker for å øke både formbarhet og strekkfasthet i magnesiumprøvelegeringen.
Sandblåste prøvebarrer av hver legering ble også nedsenket i saltvann (3% NaCl) i 3 dager for å bestemme korrosjonsmotstand. Barrene ble sandblåst for å fjerne støpeoverflaten. Resultatene i tabell II viser at bery11 i umti Isetninger reduserer salt-vanns -korrosjonshastigheten av magnesiumprøvelegeringene til det samme lave nivå som oppnås med mangantilsetninger. Små mengder av mangan, dvs. 0,12%, reduserer den mengde beryllium som er nødvendig for god korrosjonsmotstand. Den økede effekt ved beryllium kan tilskrives en reduksjon av jerninnholdet.
Claims (10)
1. Magneslumlegering med god motstandsevne mot oksydasjon i smeltet tilstand, god korrosjonsmotstand, god formbarhet og god strekkfasthet, karakterisert ved at den vesentlig består av opp til 1.2% aluminium, opp til 30% sink, opp til 1,5% silisium, fra 0,04% til 0,15% mangan, fra 0,005% til 0,0125% beryllium og resten magnesium.
2. Magnesiumlegering ifølge krav 1, karakterisert ved at legeringen inneholder mangan fra 0,08% til 0,15% og beryllium fra 0,006% til 0,01%.
3. Magnesiumlegering ifølge krav 1, karakterisert ved at legeringen inneholder et maksimum på 0,05% mangan og fra 0,011% til 0,0- 125% beryllium.
4. Presstøp, k a :r a k t :.e. r i,: s e r t ved å være vesentlig fri f o.rss:l"agg ( f 1 ux) - in nes 1 ut n in ger, ha god korrosjonsmotstand, god' formbarhet og strekkfasthet, og bestå vesentlig av fra 1% til 12% aluminium, opp til 30% sink, opp til 1,5% silisium, fra 0,04% til 0,15% mangan, fra 0,005% til 0,0125% beryllium og resten magnesium.
5. Presstøp ifølge krav 4, karakterisert ved at legeringen inneholder mangan fra 0,08% til 0,15% og beryllium fra 0,006% til 0,01%.
6. Presstøp ifølge krav 4, karakterisert ved at presstøpet inneholder et maksimum på 0,05% mangan og fra 0,011% til 0,0125% beryllium.
7. Fremgangsmåte for fremstilling av en presstøpt magnesiumlegering, karakterisert ved å
a) tilveiebringe en smeltet dam av en magnesiumlegering bestående vesentlig av 1%. til 12% aluminium,
opp til 30% sink, opp til '1,5% silisium, opp til .
0,18% mangan, fra 0,0025% til 0,0125% beryllium og resten vesentlig magnesium, og hvor dammen utsettes for en oxygeninneholdende atmosfære, og b) presstøpe den smeltede magnesrumlegering for å danne et presstøp som er karakteristisk ved å være praktisk talt fri for s1 agg(flux)-inneslutninger.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakteriset ved at smeiten utsettes for en atmosfære som inneholder en større mengde nitrogen enn hva som inneholdes i luft.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at magnesiumlegeringen inneholder fra 0,005% til 0,01% beryllium.
10. Fremgangsmåte ifølge krav - 7, k a r a k t e r*, i sert ved at magnesiumlegeringen inneholder fra 0,01% til 0,015% beryllium og opp ±.il.'0,0 5%'):ttian>g'an og at smeiten utsettes for luft.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US19523680A | 1980-10-20 | 1980-10-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO803299L true NO803299L (no) | 1982-04-21 |
Family
ID=22720588
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO803299A NO803299L (no) | 1980-10-20 | 1980-11-04 | Oxydasjonsmotstandige magnesiumlegeringer. |
| NO860423A NO860423L (no) | 1980-10-20 | 1986-02-06 | Presst¯p og fremgangsm¨te ved fremstilling derav. |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO860423A NO860423L (no) | 1980-10-20 | 1986-02-06 | Presst¯p og fremgangsm¨te ved fremstilling derav. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (3) | JPS5770255A (no) |
| AU (1) | AU6466280A (no) |
| BR (1) | BR8007562A (no) |
| DE (1) | DE3043654A1 (no) |
| FR (1) | FR2492411A2 (no) |
| GB (1) | GB2085471A (no) |
| IT (1) | IT1195035B (no) |
| NO (2) | NO803299L (no) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4659377A (en) * | 1979-05-23 | 1987-04-21 | Nl Industries, Inc. | Method for producing an oxidation resistant magnesium alloy melt |
| US4543234A (en) * | 1980-10-20 | 1985-09-24 | N L Industries, Inc. | Oxidation resistant magnesium alloy |
| JPH01234545A (ja) * | 1988-03-15 | 1989-09-19 | Honda Motor Co Ltd | エンジン部品 |
| GB9023270D0 (en) * | 1990-10-25 | 1990-12-05 | Castex Prod | Magnesium manganese alloy |
| JPH04297542A (ja) * | 1991-03-25 | 1992-10-21 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 耐腐食性及び加工性に優れた高靱性Ｍｇ基複合軽量合金及びその製造方法 |
| JP4824706B2 (ja) * | 2008-01-24 | 2011-11-30 | シーケーディ株式会社 | パイロット形電磁弁 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR961149A (no) * | 1950-05-05 | |||
| CH257160A (fr) * | 1944-06-23 | 1948-09-30 | Stone & Company Limited J | Procédé pour l'obtention d'alliages fondus à base de magnésium destinés à être coulés sous pression. |
| GB661759A (en) * | 1949-02-09 | 1951-11-28 | Dow Chemical Co | Improvements in photo-engraving plates or sheets and alloys therefor |
| DE1019093B (de) * | 1953-07-31 | 1957-11-07 | Fuchs Fa Otto | Verwendung von Magnesium-Gusslegierungen mit geringen Berylliumzusaetzen |
| FR1108980A (fr) * | 1954-10-06 | 1956-01-19 | Magnesium Elektron Ltd | Alliages de magnésium |
| DE1027410B (de) * | 1955-03-08 | 1958-04-03 | Fuchs Fa Otto | Verwendung von Magnesium-Gusslegierungen mit geringen Berylliumzusaetzen |
| FR1358229A (fr) * | 1962-06-05 | 1964-04-10 | Magnesium Elektron Ltd | Alliages à base de magnésium |
| JPS5610372B2 (no) * | 1973-08-23 | 1981-03-07 |
-
1980
- 1980-11-04 NO NO803299A patent/NO803299L/no unknown
- 1980-11-13 GB GB8036546A patent/GB2085471A/en not_active Withdrawn
- 1980-11-19 IT IT26073/80A patent/IT1195035B/it active
- 1980-11-19 DE DE19803043654 patent/DE3043654A1/de not_active Ceased
- 1980-11-20 BR BR8007562A patent/BR8007562A/pt unknown
- 1980-11-22 JP JP55164056A patent/JPS5770255A/ja active Pending
- 1980-11-24 AU AU64662/80A patent/AU6466280A/en not_active Abandoned
-
1981
- 1981-03-20 FR FR8105664A patent/FR2492411A2/fr not_active Withdrawn
-
1984
- 1984-11-29 JP JP59250650A patent/JPS6196053A/ja active Pending
-
1986
- 1986-02-06 NO NO860423A patent/NO860423L/no unknown
-
1988
- 1988-03-22 JP JP63067994A patent/JPS63270442A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IT8026073A0 (it) | 1980-11-19 |
| JPS6196053A (ja) | 1986-05-14 |
| JPS5770255A (en) | 1982-04-30 |
| DE3043654A1 (de) | 1982-05-19 |
| NO860423L (no) | 1982-04-21 |
| GB2085471A (en) | 1982-04-28 |
| IT1195035B (it) | 1988-09-28 |
| JPS63270442A (ja) | 1988-11-08 |
| AU6466280A (en) | 1981-03-19 |
| BR8007562A (pt) | 1982-07-20 |
| FR2492411A2 (fr) | 1982-04-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2011509350A (ja) | マグネシウム系合金 | |
| NO312106B1 (no) | Fremgangsmåte for å forbedre korrosjonsmotstanden for magnesium-aluminium-silisiumlegeringer og magnesiumlegering medforbedret korrosjonsmotstand | |
| JPH0372695B2 (no) | ||
| GB2426250A (en) | Silver alloys | |
| CA1070986A (en) | Rare earth metal treated cold rolled non-oriented silicon steel | |
| JPH0718364A (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
| CN101660074A (zh) | 一种高强度铝合金用的变质剂及其使用方法 | |
| Foerster | HiLoN: A new approach to magnesium die casting | |
| NO803299L (no) | Oxydasjonsmotstandige magnesiumlegeringer. | |
| CA1082005A (en) | Alloy for rare earth treatment of molten metals | |
| MXPA06015208A (es) | Mezcla de magnesio fundida a presion. | |
| EP2783020B1 (en) | Grain refinement, aluminium foundry alloys | |
| US4659377A (en) | Method for producing an oxidation resistant magnesium alloy melt | |
| JPS5918457B2 (ja) | 機械的強度が高く、腐蝕性向が低いマグネシウム基合金 | |
| US2420293A (en) | Magnesium base alloys | |
| US3871868A (en) | Method of preparing a corrosion-resistant and ductile iron alloy with a high aluminum content | |
| NO801121L (no) | Oxydasjonsmotstandige magnesiumlegeringer. | |
| US4543234A (en) | Oxidation resistant magnesium alloy | |
| US3355281A (en) | Method for modifying the physical properties of aluminum casting alloys | |
| JP2000008134A (ja) | 母合金、非鉄金属合金の顕微鏡組織の改質法及び母合金の製法 | |
| CA2336016C (en) | Treatment of an aluminium alloy melt | |
| US10465258B2 (en) | Grain refinement in iron-based materials | |
| US4067733A (en) | High strength aluminum alloy | |
| CN103290277A (zh) | 一种船舶冷却系统用高纯高强铝合金及其制备方法 | |
| CN103131986B (zh) | 含Ca多组合变质的低锌热浸镀铝合金镀层材料 |