NO334672B1 - Overflate på en rustfri stålgrunnmasse - Google Patents
Overflate på en rustfri stålgrunnmasse Download PDFInfo
- Publication number
- NO334672B1 NO334672B1 NO20031117A NO20031117A NO334672B1 NO 334672 B1 NO334672 B1 NO 334672B1 NO 20031117 A NO20031117 A NO 20031117A NO 20031117 A NO20031117 A NO 20031117A NO 334672 B1 NO334672 B1 NO 334672B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- stainless steel
- less
- weight
- surface according
- present
- Prior art date
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 43
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 43
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 title description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000011029 spinel Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 claims abstract 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 9
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 abstract description 9
- 238000004939 coking Methods 0.000 abstract description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 2
- 125000001183 hydrocarbyl group Chemical group 0.000 abstract 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 15
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 9
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 229910052566 spinel group Inorganic materials 0.000 description 6
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 4
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 4
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004833 X-ray photoelectron spectroscopy Methods 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 3
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N chromium(III) oxide Inorganic materials O=[Cr]O[Cr]=O QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002441 X-ray diffraction Methods 0.000 description 2
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical class 0.000 description 2
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 2
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 2
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- -1 ethylene, propylene, butene Chemical class 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005297 material degradation process Methods 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 229910052883 rhodonite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000550 scanning electron microscopy energy dispersive X-ray spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000000629 steam reforming Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/10—Oxidising
- C23C8/16—Oxidising using oxygen-containing compounds, e.g. water, carbon dioxide
- C23C8/18—Oxidising of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/68—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment
- C21D1/72—Temporary coatings or embedding materials applied before or during heat treatment during chemical change of surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/02—Pretreatment of the material to be coated
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/082—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys
- F28F21/083—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from steel or ferrous alloys from stainless steel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
- Y10T428/264—Up to 3 mils
- Y10T428/265—1 mil or less
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Chemical Treatment Of Metals (AREA)
- Saccharide Compounds (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
En ytterste overflate som dekker ikke mindre enn 55% rustfritt stål, hvor overflaten har en tykkelse fra 0,1 til 15 mikrometer og er en spinell av formelen Mhx Crs-x O4, hvor x er fra 0,5 til 2, er ikke tilbøyelig til forkoksing og er egnet for hydrokarbylreaksjoner, slik som ovnsrør for krakking.
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en ytterste overflate på stål, spesielt rustfritt stål som har et høyt krominnhold. Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en ytterste overflate på stålmaterialer, hvilken overflate gir forøket materialbeskyttelse (for eksempel beskytter substratet eller grunnmassen.) Overflaten reduserer forkoksing i anvendelser hvor stålet eksponeres for et hydrokarbonmiljø ved høye temperaturer. Slikt rustfritt stål kan benyttes i en rekke anvendelser, spesielt i prosesseringen av hydrokarboner og spesielt i pyrolyseprosesser slik som dehydrogeneringen av alkaner til olefiner (for eksempel etan til etylen eller propan til propylen); reaktorrør for krakking av hydrokarboner; eller reaktorrør for dampkrakking eller reformering.
TEKNIKKENS BAKGRUNN
Det har vært kjent i noen tid at overflatesammensetningen til en metallegering kan ha en betydelig innvirkning på dens nytte. Det er kjent å behandle stål for å fremstille et jernoksydlag som lett kan fjernes. Det har også vært kjent å behandle stål for å forøke dets slitasjebestandighet. Bruken av rustfrie stålmaterialer har hittil basert seg på den beskyttelse (mot korrosjon og andre former for materialnedbrytning) som gis av en kromoksydo ver flate. Så vidt man i foreliggende sammenheng vet, finnes det ikke noen signifikant mengde teknikk som gjelder valg av stålmaterialer for i signifikant grad å redusere forkoksing ved hydrokarbonprosessering. Det finnes enda mindre teknikk angående de overflatetyper som i betydelig grad reduserer forkoksing ved hydrokarbonprosessering.
Det finnes eksperimentelt arbeid relatert til kjernekraftindustrien som går ut på at spineller lik foreliggende oppfinnelse kan utvikles på rustfrie overflater. Disse spindlene er imidlertid termomekanisk ustabile og har tilbøyelighet til å delamineres. Dette er en begrensning som er tilbøyelig til å lære bort fra bruk av slike overflater kommersielt. Disse overflatene har vært evaluert for bruk i kjernekraftindustrien, men så vidt man kjenner til i foreliggende sammenheng, har de aldri vært benyttet kommersielt.
I den petrokjemiske industrien er det, på grunn av deres termomekaniske egenskaper, antatt at spineller lik foreliggende oppfinnelse totalt er mindre beskyttende enn kromoksyd. Fra et koksfremstillingsperspektiv antas det også at spineller lik foreliggende oppfinnelse ikke anses for å være mer katalytisk inerte enn kromoksyd. På grunn av denne lære har slike spineller, så vidt man kjenner til i foreliggende sammenheng, ikke vært produsert forbruk i den petrokjemiske industri.
US patent 3.864.093 gitt 4. februar 1975 til Wolfla (overdratt til Union Carbide Corporation) lærer påføring av et belegg av forskjellige metalloksyder på et stålsubstrat. Oksydene er inkorporert i en grunnmasse innbefattende minst 40 vekt-% av et metall valgt fra gruppen bestående av jern, kobolt og nikkel og fra 10 til 40 vekt-% aluminium, silisium og krom. Resten av grunnmassen er ett eller flere konvensjonelle metaller som er benyttet for å bibringe mekanisk styrke og/eller korrosjonsbestandighet. Oksydene kan være enkle eller komplekse slik som spineller. Patentet angir at oksydene ikke bør være tilstede i grunnmassen i en volumdel på over ca. 50%, ellers får overflaten utilstrekkelig duktilitet, slagfasthet og bestandighet overfor termisk utmatting. Den ytterste overflaten i foreliggende oppfinnelse dekker minst 55% av det rustfrie stålet (for eksempel har minst 55% av det rustfrie stålets ytre eller ytterste overflate sammensetningen i foreliggende oppfinnelse).
US patent 5.536.338 gitt 16. juli 1996 til Metivier et al. (overdratt til Ascometal S.A.) lærer gløding av karbonstålmaterialer som er rike på krom og mangan i et oksygenrikt miljø. Behandlingen resulterer i et overflateglødeskallag av jernoksyder som er litt anriket på krom. Dette laget kan lett fjernes ved beising. Av interesse fremgår det at det er dannet et tredje under-glødeskallag som består av spineller av Fe, Cr og Mn. Dette er motsatt til det som er gjenstand for foreliggende oppfinnelse.
US patent 4.078.949 gitt 14. mars 1978 til Boggs et al. (overdratt til U.S. Steel) ligner US patent 5.536.338 på det punkt at den sluttlige overflaten som skal fremstilles er en jernbasert spinell. Denne overflaten kan lett utsettes for beising og fjerning av fliser, skabb og andre overflatedefekter. Også denne teknikk lærer bort fra foreliggende oppfinnelse.
US patent 5.630.887 gitt 20. mai 1997 til Benum et al. (overdratt til Novacor Chemicals Ltd. (nå NOVA Chemicals Corporation)) lærer behandling av rustfritt stål for fremstilling av et overflatebelegg som har en total tykkelse fra ca. 20 til 45 mikrometer, innbefattende 15 til 25 vekt-% mangan og fra ca. 60 til 75 vekt-% krom. Det fremgår klart at patentet krever tilstedeværelse av både mangan og krom i overflatelaget, men ikke lærer en spinell. I foreliggende oppfinnelse kreves det en overflate hovedsakelig av en spinell av formel MnxCr3_x04hvor x er fra 0,5 til 2. Referansen lærer ikke foreliggende oppfinnelses overflatesammensetning.
Japansk patent publikasjon JP-A-55141545 (Nippon Steel Corp., Japan) omhandler en fremgangsmåte for dannelse korrosjonsbestandig rustfritt stål med en sammensetning på
< 1,0 % Mn og 16-19 % Cr, der det dannes en film av Cr203, MnCr204eller MnSi03-innholdende MnCr204på overflaten av stålet med en bestemt tykkelse på over 0,05 mikrometer.
UK patent publikasjon GB-A-2159542 (Man Maschinenfabrik Augsburg Nuernberg AG) omhandler en fremgangsmåte for dannelse av en film bestående hovedsakelig av Cr203og en liten mengde MnCr204.
Foreliggende oppfinnelse har til hensikt å tilveiebringe en overflate som har ekstrem inerthet (i forhold til koksdannelse) og tilstrekkelig termomekanisk stabilitet til å være nyttig i kommersielle anvendelser. Foreliggende oppfinnelse har også til hensikt å tilveiebringe en ytterste overflate på stålmaterialer, hvilken overflate gir forøket materialbeskyttelse (for eksempel beskytter substratet eller grunnmassen).
OPPFINNELSEN
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en ytterste overflate som dekker ikke mindre enn 55% rustfritt stål (for eksempel et rustfritt stålsubstrat), hvor overflaten har en tykkelse fra 1 til 10 mikrometer og i det vesentlige innbefatter en spinell av formel MnxCr3.x04hvor x er fra 0,5 til 2.
Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer videre et rustfritt stålrør eller rørledninger (for eksempel ovnsrør for krakking av hydrokarboner og spesielt krakking av etan, propan, butan, nafta og gassoljer, eller blandinger derav), varmevekslere som har en innvendig overflate eller en avkjølingsoverflate og reaktorer som har en indre overflate som beskrevet ovenfor.
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGER
Figur 1 viser en profil av trykkfall mot driftstid for ovnsrør som har en overflate ifølge foreliggende oppfinnelse og konvensjonelle rør som testet i NOVA Chemicals pyrolyseanordning i teknisk skala. Figur 2 viser en profil av trykkfall mot driftstid for ovner som benytter rørspiraler som har en overflate ifølge foreliggende oppfinnelse og konvensjonelle rørspiraler som vist i kommersielle etylenkrakkere.
BESTE MÅTE FOR UTFØRELSE AV OPPFINNELSEN
I etylenovnsindustrien kan ovnsrør være enkeltrør eller rør og armatur sveiset sammen til dannelse av en rørspiral.
Det rustfrie stålet, fortrinnsvis varmeresistent rustfritt stål som kan benyttes ifølge foreliggende oppfinnelse, innbefatter typisk fra 13 til 50, fortrinnsvis fra 20 til 38 vekt-% krom og minst 0,2 vekt-%, opp til 3 vekt-%, fortrinnsvis ikke mer enn 2 vekt-% Mn. Det rustfrie stålet kan ytterligere innbefatte fra 20 til 50, fortrinnsvis fra 25 til 48 vekt-% Ni; fra 0,3 til 2, fortrinnsvis 0,5 til 1,5 vekt-% Si; mindre enn 5, typisk mindre enn 3, vekt-% titan, niob og alle andre spormetaller; og karbon i en mengde på mindre enn 0,75 vekt-%. Resten av det rustfrie stålet er vesentlig jern.
Den ytterste overflaten av det rustfrie stålet har en tykkelse fra 0,1 til 15, fortrinnsvis fra 0,1 til 10, mikrometer og er en spinell av formel MnxCr3.x04hvor x er fra 0,5 til 2. Denne ytterste spinelloverflaten dekker generelt ikke mindre enn 55%, fortrinnsvis ikke mindre enn 60%, mest foretrukket ikke mindre enn 80%, ønskelig ikke mindre enn 95% av det rustfrie stålet.
Spinellen har MnxCr3_x04hvor x er fra 0,5 til 2. x kan være fra 0,8 til 1,2. Det er mest foretrukket at x er 1 og at spinellen har formelen MnxCr204.
En fremgangsmåte for fremstilling av overflaten ifølge oppfinnelsen er ved behandling av det formede rustfrie stålet (dvs. del). Det rustfrie stålet behandles i nærvær av en atmosfære som har et oksygenpartialtrykk på mindre enn IO"<18>atmosfærer innbefattende: (i) Økning av temperaturen til det rustfrie stålet fra omgivelsestemperatur ved en rate på 20°C til 100°C pr. time inntil det rustfrie stålet er ved en temperatur fra 550°C til 150°C; (ii) Holding av det rustfrie stålet ved en temperatur fra 550°C til 750°C i fra 2 til 40 timer; (iii) Økning av det rustfrie stålets temperatur ved en rate på 20°C til 100°C pr.
time inntil det rustfrie stålet er ved en temperatur fra 800°C til 1100°C; og (iv) Holding av det rustfrie stålet ved en temperatur fra 800°C til 1100°C i fra 5
til 50 timer.
Varmebehandlingen kan kjennetegnes som en oppvarming/temperaturutjevning-oppvarming/temperaturutjevningsprosess. Den rustfrie ståldelen oppvarmes ved en spesifisert rate til en holde- eller "utjevnings"-temperatur i en spesifisert tidsperiode og oppvarmes deretter ved en spesifisert rate til en sluttlig utjevningstemperatur i en spesifisert tidsperiode.
I prosessen kan oppvarmingsraten i trinn (i) og (ii) være fra 20°C til 100°C pr. time, fortrinnsvis fra 60°C til 100°C pr. time. Den første "utjevnings"-behandlingen er ved en temperatur på 550 °C til 750°C i fra 2 til 40 timer, fortrinnsvis ved en temperatur fra 600°C til 700°C i fra 4 til 10 timer. Den andre "utjevnings"-behandlingen er ved en temperatur fra 800°C til 1100°C i fra 5 til 50 timer, fortrinnsvis ved en temperatur fra 800°C til 1000°C i fra 20 til 40 timer.
Atmosfæren for behandlingen av stålet bør være en meget lavoksyderende atmosfære. En slik atmosfære har generelt et oksygenpartialtrykk på IO"<18>atmosfærer eller mindre, fortrinnsvis IO"<20>atmosfærer eller mindre. I en utførelse kan atmosfæren bestå vesentlig av 0,5 til 1,5 vekt-% damp, fra 10 til 99,5, fortrinnsvis fra 10 til 25 vekt-% av én eller flere gasser valgt fra gruppen bestående av hydrogen, CO og CO2og fra 0 til 89,5, fortrinnsvis fra 73,5 til 89,5 vekt-% av en inert gass. Den inerte gassen kan velges fra gruppen bestående av nitrogen, argon og helium. Andre atmosfærer som vil sørge for et lavoksyderende miljø, vil være kjent for fagfolk innen teknikken.
Andre fremgangsmåter for tilveiebringelse av overflaten ifølge oppfinnelsen vil være åpenbare for fagfolk innen teknikken. Det rustfrie stålet kunne for eksempel behandles med en passende beleggingsprosess, for eksempel som beskrevet i US patent 3.864.093.
Det er kjent at det foreligger tilbøyelighet til å være et glødeskallag mellom overflaten til et behandlet rustfritt stål og grunnmassen. Dette er kort omtalt i for eksempel US patent 5.536.338. Uten ønske om å være bundet av noen teori, antas det at det kan være ett eller flere glødeskallag som befinner seg mellom den ytterste overflaten ifølge oppfinnelsen og den rustfrie stålmatrisen. Det antas også, uten å være bundet av noen teori, at ett av disse lagene kan være rikt på kromoksyder, mest sannsynlig krom(III)oksyd.
Det rustfrie stålet tilvirkes til en del og deretter behandles den passende overflaten. Stålet kan smis, valses eller støpes. I en utførelse av oppfinnelsen er stålet i form av rørledninger eller rør. Rørene har en indre overflate ifølge foreliggende oppfinnelse. Disse rørene kan benyttes i petrokjemiske prosesser slik som krakking av hydrokarboner og spesielt krakking av etan, propan, butan, nafta og gassolje, eller blandinger derav. Det rustfrie stålet kan være i form av en reaktor eller beholder som har en indre overflate ifølge foreliggende oppfinnelse. Det rustfrie stålet kan være i form av en varmeveksler i hvilken en av eller begge de indre og/eller ytre overflatene er i overensstemmelse med foreliggende oppfinnelse. Slike varmevekslere kan benyttes for å regulere entalpien til et fluid som passerer i eller over varmeveksleren.
En spesielt nyttig anvendelse for overflatene ifølge oppfinnelsen er i ovnsrør eller - rørledninger benyttet for krakking av alkaner (for eksempel etan, propan, butan, nafta og gassolje eller blandinger derav) til olefiner (for eksempel etylen, propylen, buten, osv.). I en slik operasjon blir generelt et råmateriale (for eksempel etan) matet i en gassform til et rør, rørledning eller rørspiral som typisk har en yttersidediameter varierende fra 3,8 til 20,3 cm (for eksempel er typiske yttersidediametre ca. 5 cm; ca. 7,6 cm; ca. 8,9 cm; ca. 15,2 cm og ca. 17,8 cm). Røret eller rørledningen forløper gjennom en ovn som generelt holdes ved en temperatur fra ca. 900°C til 1050°C og utløpsgassen har generelt en temperatur fra ca. 800°C til ca. 900°C. Når råmaterialet passerer gjennom ovnen, frigir den hydrogen (og andre biprodukter) og blir umettet (for eksempel etylen). De typiske driftsbetingelsene slik som temperatur, trykk og strømningsrater for slike prosesser er velkjente for fagfolk innen teknikken.
Oppfinnelsen vil nå illustreres under henvisning til ikke-begrensende eksempler. For både eksempler 1 og 2 var den analyserte ytterste overflaten, ved bruk av SEM/EDX, typisk mindre enn 5 mikrometer tykk. Identifikasjon og tildeling av fasestrukturen til de ytterste overflatematerialene ble utført ved bruk av en kombinasjon av røntgendiffraksjon og røntgen-fotoelektroens spektroskopi (XPS). Røntgendiffraksjonsanordningen var en Siemens 5000 modell med DIFFRAC AT programvare og aksess til en pulverdiffraksjon-fildatabase (JCPDS-PDF). XPS-anordningen var en Surface Science Laboratories Modell SSX-100. I eksemplene er det slik at, med mindre annet er angitt, deler er vektdeler (for eksempel gram) og prosent er vektprosent.
EKSEMPLER
Eksempel 1
En dampkrakker-pyrolysereaktor benytter rørspiraler bestående av legeringer hvis sammensetning oppnådd ved bruk av energidispersiv røntgen (EDX)-analyse (normalisert for kun innholdet av metaller) gitt i nedenstående tabell som Ny. Jern, nikkel og forbindelser derav, som er tilstede i rimelige mengder, er kjent for å være katalytisk aktive når det gjelder dannelse av koks - derfor betegnet "katalytisk koks". Ni- og Fe-innholdet i legeringen, spesielt på overflaten, er derfor antydende for denne legeringens tilbøyelighet til å katalysere koksdannelse. Prøvestykker ble skåret fra legeringen og forbehandlet med hydrogen og damp som beskrevet ovenfor. Prøvestykkenes overflate ble analysert og resultatene er vist i Tabell 1. Jern- og nikkelinnholdet på prøvestykkets overflate var sterkt redusert mens innholdet av krom og mangan var sterkt forøket som vist i nedenstående Tabell 1.
Eksempel 2
Prøvestykker fra en annen legering med en forskjellig sammensetning enn den i Eksempel 1, ble også behandlet i nærvær av hydrogen og damp, som beskrevet ovenfor. Prøvestykkets overflate ble analysert og resultatene er vist i Tabell 2. Det er viktig å merke seg at det ved anvendelse av foreliggende fremgangsmåte, som beskrevet ovenfor, er mulig å skape en overflate som er mangelfull på jern og nikkel.
Eksempel 3
Etter at prøvestykketesten var fullført, ble et rør med en indre overflate behandlet ifølge foreliggende oppfinnelse, benyttet i eksperimentelle krakkingsforsøk i en pyrolyseanordning i teknisk skala. I dette eksemplet var tilførselen etan. Dampkrakking av etan ble utført under følgende betingelser:
Anordningen benytter en 5 cm rørspiral (yttersidediameter) med en viss indre modifikasjon til oppnåelse av en strøm som er utenfor det laminære strømningsområdet. Forsøkets lengde er normalt 50 til 60 timer før røret må renses for koks. Et rør som har en behandlet indre overflate ifølge foreliggende oppfinnelse, virker kontinuerlig i 200 timer som vist på figur 1, hvoretter anordningen ble avstengt, ikke på grunn av kokstilstopping av rørspiralen eller trykkfall, men fordi røret hadde passert forventet dobbelt forsøkslengde. Koksdannelse i rørspiralen var fullstendig redusert og det var forventet at den ville ha virket i mye lenger periode (dvs. trykkfallet er flatlinjet).
Eksempel 4
Resultater fra kommersielt anlegg var like gode som og enkelte ganger bedre enn forsøksperiodelengdene for pyrolyseanordningen i teknisk skala. Resultatene for det kommersielle anlegget var basert på det samme området av legeringer som beskrevet heri. Betingelsene ved forsøkets start er typisk et rørspiralinnløpstrykk på 379 kPa (55 psi) og et utløpstrykk eller innløpstrykk for varmeveksler med bråkjøler på 103 kPa (15 psi). Slutten av forsøksperioden nås når rørspiralinnløpstrykket har øket til ca. 531 kPa (77 psi). Innløpstrykket for varmeveksler med bråkjøler vil typisk være ca. 138 kPa (20 psi) ved forsøksperiodens slutt. Forsøksperiodens slutt er derfor når så mye koks er avsatt i rørspiralen at forsøket må stoppes og koksen fjernes ved avkoksing med damp og luft. Rørene/rørspiralene som har en overflate som beskrevet heri, har vist forsøksperiodelengder på minst 100 dager og mange har overskredet ett år. Eksempel-ovnsrørspiraler med en indre overflate i følge foreliggende oppfinnelse: H-141 i etylenanlegg nr. 2 ved Joffre, Alberta, hadde en kjøretidsperiode på 413 dager uten en avkoksing; H-148 virket i 153 dager uten avkoksing; og H-142 virket i 409 dager uten en avkoksing. En normal forsøkskjøretid ved lignende rater/omdannelser/osv. av ovnsrør som ikke har den indre overflaten ifølge oppfinnelsen, er ca. 40 dager.
Figur 2 viser forsøkskjøreprofilene for ovnsrør med en indre overflate ifølge foreliggende oppfinnelse mot en rørspiral fra en kommersiell anordning uten overflaten ifølge oppfinnelsen og viser oppfinnelsens iboende fordeler. Bruddene i de konvensjonelle kjøreperiodene forekom da rørspiralene måtte avkokses. Rørspiralene med en indre overflate ifølge foreliggende oppfinnelse behøvde ikke avkokses.
INDUSTRIELL ANVENDBARHET
Foreliggende oppfinnelse involverer teknologi for overflaten av stål for i signifikant grad å redusere dets tilbøyelighet til forkoksing i karbonholdige omgivelser, slik som krakking av etan til etylen.
Claims (13)
1.
Ytterste overflate,karakterisert vedat den dekker ikke mindre enn 55% av rustfritt stål, hvori det rustfrie stålet innbefatter fra 20 til 50 vekt-% Cr, 25 til 50 vekt-% Ni, 0,2 til 3,0 vekt-% Mn, 0,3 til 1,5 vekt-% Si, mindre enn 5 vekt-% titan, niob og alle andre spormetaller og karbon i en mengde mindre enn 0,75 vekt-%, og hvori overflaten har en tykkelse fra 0,1 til 15 mikrometer og vesentlig innbefatter en spinell av formelen MnxCr3.x04, hvor x er fra 0,5 til 2.
2.
Overflate ifølge krav 2,karakterisert vedat det rustfrie stålet innbefatter fra 20 til 38 vekt-% Cr og 0,5 til 2,0 vekt-% Mn.
3.
Overflate ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat den dekker ikke mindre enn 60% av det rustfrie stålet.
4.
Overflate ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat den dekker ikke mindre enn 80% av det rustfrie stålet.
5.
Overflate ifølge krav 1 eller 2,karakterisert vedat den dekker ikke mindre enn 95% av det rustfrie stålet.
6.
Overflate ifølge et hvilket som helst av kravene 1 til 5,karakterisert vedat overflatelaget er en spinell av formelen MnxCr3_x04, hvori x er fra 0,5 til 2 og har en tykkelse fra 0,1 til 10 mikrometer.
7.
Rustfri stålrørledning eller -rør,karakterisert vedat den/det har en indre overflate ifølge krav 6.
8.
Rustfristål reaktor,karakterisert vedat den har en indre overflate ifølge krav 6.
9.
Rustfristål varmeveksler,karakterisert vedat den har en indre overflate ifølge krav 6.
10.
Varmeveksler,karakterisert vedat den har en avkjølingsoverflate innbefattende rustfritt stål ifølge krav 6.
11.
Fremgangsmåte for termisk krakking av et hydrokarbon,karakterisert vedat den innbefatter føring av nevnte hydrokarbon ved forhøyede temperaturer gjennom rustfrie stålrør, -rørledninger eller -rørspiraler ifølge krav 7.
12.
Fremgangsmåte for endring av entalpien til et fluid,karakterisert vedføring av fluidet gjennom en varmeveksler ifølge krav 9.
13.
Fremgangsmåte for endring av entalpien til et fluid,karakterisert vedføring av fluidet gjennom en varmeveksler ifølge krav 10.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/659,361 US6824883B1 (en) | 2000-09-12 | 2000-09-12 | Surface on a stainless steel matrix |
| PCT/CA2001/001190 WO2002022910A2 (en) | 2000-09-12 | 2001-08-20 | Surface on a stainless steel |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20031117D0 NO20031117D0 (no) | 2003-03-11 |
| NO20031117L NO20031117L (no) | 2003-05-06 |
| NO334672B1 true NO334672B1 (no) | 2014-05-12 |
Family
ID=24645087
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20031117A NO334672B1 (no) | 2000-09-12 | 2003-03-11 | Overflate på en rustfri stålgrunnmasse |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6824883B1 (no) |
| EP (1) | EP1322800B1 (no) |
| JP (1) | JP5112597B2 (no) |
| AT (1) | ATE553230T1 (no) |
| AU (1) | AU2001287410A1 (no) |
| BR (1) | BR0113506A (no) |
| CA (1) | CA2355436C (no) |
| ES (1) | ES2383515T3 (no) |
| GC (1) | GC0000302A (no) |
| NO (1) | NO334672B1 (no) |
| TW (1) | TW593759B (no) |
| WO (1) | WO2002022910A2 (no) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10306649A1 (de) * | 2003-02-18 | 2004-09-02 | Forschungszentrum Jülich GmbH | Schutzschicht für hochtemperaturbelastete Substrate, sowie Verfahren zur Herstellung derselben |
| US6899966B2 (en) | 2003-06-24 | 2005-05-31 | Nova Chemicals (International) S.A. | Composite surface on a stainless steel matrix |
| JP2009521660A (ja) * | 2005-12-21 | 2009-06-04 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | ファウリングを抑制させるための耐食材料、改良された耐食性およびファウリング抵抗性を有する伝熱装置、およびファウリングを抑制させるための方法 |
| US8623301B1 (en) | 2008-04-09 | 2014-01-07 | C3 International, Llc | Solid oxide fuel cells, electrolyzers, and sensors, and methods of making and using the same |
| CN101565808B (zh) * | 2008-04-23 | 2011-01-19 | 中国石油大学(北京) | 一种处理高温合金炉管的方法 |
| US20130146469A1 (en) | 2010-02-10 | 2013-06-13 | Ut-Battelle, Llc | Low Temperature Electrolytes for Solid Oxide Cells Having High Ionic Conductivity |
| US8747765B2 (en) | 2010-04-19 | 2014-06-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Apparatus and methods for utilizing heat exchanger tubes |
| US20140323783A1 (en) | 2011-05-20 | 2014-10-30 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Coke Gasification on Catalytically Active Surfaces |
| CA2875394C (en) | 2012-06-01 | 2021-11-09 | Sabino Steven Anthony Petrone | Catalytic surfaces and coatings for the manufacture of petrochemicals |
| CA2799518C (en) | 2012-12-20 | 2020-03-24 | Nova Chemicals Corporation | Serpentine fluid reactor components |
| CA2799372C (en) | 2012-12-20 | 2019-08-20 | Nova Chemicals Corporation | Transfer line exchanger |
| US9905871B2 (en) | 2013-07-15 | 2018-02-27 | Fcet, Inc. | Low temperature solid oxide cells |
| CN105441112B (zh) * | 2014-05-30 | 2017-02-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种在线处理烃类裂解炉管内表面的方法 |
| CA2959625C (en) * | 2017-03-01 | 2023-10-10 | Nova Chemicals Corporation | Anti-coking iron spinel surface |
| CA2981416A1 (en) * | 2017-10-04 | 2019-04-04 | Nova Chemicals Corporation | Improved protective surface on stainless steel |
| WO2019175731A1 (en) | 2018-03-13 | 2019-09-19 | Nova Chemicals (International) S.A. | Mitigating oxygen, carbon dioxide and/or acetylene output from an odh process |
| CA3037315A1 (en) | 2019-03-20 | 2020-09-20 | Nova Chemicals Corporation | Stable manganochromite spinel on stainless steel surface |
| CN112708446A (zh) * | 2019-10-25 | 2021-04-27 | 中国石油化工股份有限公司 | 减少裂解装置结焦的方法及其应用 |
| CN112708445A (zh) * | 2019-10-25 | 2021-04-27 | 中国石油化工股份有限公司 | 裂解装置和减少裂解装置结焦的方法及其应用 |
| KR20230026465A (ko) | 2020-06-23 | 2023-02-24 | 차이나 페트로리움 앤드 케미컬 코포레이션 | 코킹 방지 기기, 이의 제조 방법 및 응용 |
| US11384291B1 (en) * | 2021-01-12 | 2022-07-12 | Saudi Arabian Oil Company | Petrochemical processing systems and methods for reducing the deposition and accumulation of solid deposits during petrochemical processing |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3864093A (en) | 1972-11-17 | 1975-02-04 | Union Carbide Corp | High-temperature, wear-resistant coating |
| US3865634A (en) * | 1973-08-13 | 1975-02-11 | Exxon Research Engineering Co | Heat resistant alloy for carburization resistance |
| US4078949A (en) | 1976-09-02 | 1978-03-14 | United States Steel Corporation | Method for improving the surface quality of stainless steels and other chromium-bearing iron alloys |
| JPS55141545A (en) * | 1979-04-21 | 1980-11-05 | Nippon Steel Corp | Highly corrosion resistant ferrite stainless steel |
| DE3419638A1 (de) * | 1984-05-25 | 1985-11-28 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8000 München | Verfahren zur erzeugung von oxidischen schutzschichten auf der oberflaeche von metallen bzw. metallegierungen |
| DE3500935A1 (de) * | 1985-01-12 | 1986-07-17 | M.A.N. Maschinenfabrik Augsburg-Nürnberg AG, 8000 München | Bauteil mit auf gegenueberliegenden seiten eines metallischen gebildes aufgebrachter korrosionsbestaendiger oxidischer beschichtung |
| JPS62207846A (ja) * | 1986-03-07 | 1987-09-12 | Kobe Steel Ltd | 高温強度と延性に優れた耐熱鋳鋼 |
| JPH0593239A (ja) * | 1991-09-30 | 1993-04-16 | Kubota Corp | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
| FR2713661B1 (fr) | 1993-12-13 | 1996-01-12 | Ascometal Sa | Procédé de recuit de produits sidérurgiques en acier au carbone riches en chrome et en manganèse. |
| FR2728271A1 (fr) * | 1994-12-20 | 1996-06-21 | Inst Francais Du Petrole | Acier anti-cokage |
| CA2164020C (en) | 1995-02-13 | 2007-08-07 | Leslie Wilfred Benum | Treatment of furnace tubes |
| AUPN173595A0 (en) * | 1995-03-15 | 1995-04-06 | Ceramic Fuel Cells Limited | Fuel cell interconnect device |
| US5873951A (en) * | 1996-08-23 | 1999-02-23 | Alon, Inc. | Diffusion coated ethylene furnace tubes |
| US5944981A (en) * | 1997-10-28 | 1999-08-31 | The M. W. Kellogg Company | Pyrolysis furnace tubes |
| US6054231A (en) * | 1998-07-24 | 2000-04-25 | Gas Research Institute | Solid oxide fuel cell interconnector |
| EP1325166B1 (en) * | 2000-09-12 | 2006-11-29 | Nova Chemicals (International) S.A. | Layered surface coating on a substrate of stainless steel and process of producing it |
-
2000
- 2000-09-12 US US09/659,361 patent/US6824883B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-08-16 CA CA002355436A patent/CA2355436C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-20 JP JP2002527345A patent/JP5112597B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-20 AU AU2001287410A patent/AU2001287410A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-20 BR BR0113506-6A patent/BR0113506A/pt not_active Application Discontinuation
- 2001-08-20 EP EP01966865A patent/EP1322800B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-20 AT AT01966865T patent/ATE553230T1/de active
- 2001-08-20 ES ES01966865T patent/ES2383515T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-20 WO PCT/CA2001/001190 patent/WO2002022910A2/en active Application Filing
- 2001-08-27 TW TW090121054A patent/TW593759B/zh not_active IP Right Cessation
- 2001-09-10 GC GCP20011623 patent/GC0000302A/en active
-
2003
- 2003-03-11 NO NO20031117A patent/NO334672B1/no not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-09-30 US US10/955,760 patent/US7156979B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE553230T1 (de) | 2012-04-15 |
| EP1322800B1 (en) | 2012-04-11 |
| AU2001287410A1 (en) | 2002-03-26 |
| NO20031117D0 (no) | 2003-03-11 |
| BR0113506A (pt) | 2003-07-08 |
| TW593759B (en) | 2004-06-21 |
| GC0000302A (en) | 2006-11-01 |
| EP1322800A2 (en) | 2003-07-02 |
| US20050077210A1 (en) | 2005-04-14 |
| CA2355436C (en) | 2009-11-17 |
| WO2002022910A2 (en) | 2002-03-21 |
| JP5112597B2 (ja) | 2013-01-09 |
| US7156979B2 (en) | 2007-01-02 |
| WO2002022910A3 (en) | 2002-09-19 |
| ES2383515T3 (es) | 2012-06-21 |
| JP2004508467A (ja) | 2004-03-18 |
| CA2355436A1 (en) | 2002-03-12 |
| US6824883B1 (en) | 2004-11-30 |
| NO20031117L (no) | 2003-05-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO334672B1 (no) | Overflate på en rustfri stålgrunnmasse | |
| CA2355797C (en) | Process of treating a stainless steel matrix | |
| US7488392B2 (en) | Surface on a stainless steel matrix | |
| JP4664908B2 (ja) | 鋼基板上の複合材料表面 | |
| CN105441112B (zh) | 一种在线处理烃类裂解炉管内表面的方法 | |
| MX2011003923A (es) | Aleacion de niquel-cromo. | |
| CN105154811B (zh) | 一种抗结焦合金材料处理方法 | |
| AU2003219406A1 (en) | Copper based alloy resistant against metal dusting and its use | |
| CA2420229C (en) | Stainless steel and stainless steel surface | |
| Taghipour et al. | High temperature corrosion and metal dusting failure of deflector rods in a petrochemical cracking unit | |
| Chauhan et al. | Internal carburization and carbide precipitation in Fe-Ni-Cr alloy tubing retired from ethylene pyrolysis service | |
| JP7090631B2 (ja) | コーキングを防止する鉄スピネル表面 | |
| Jakobi et al. | Tailor-made materials for high temperature applications: New strategies for radiant coil material development | |
| 西山 | Studies on Thermodynamic Considrations and |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |