JP7090631B2 - コーキングを防止する鉄スピネル表面 - Google Patents

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Description

本発明は、典型的には、２０～５０重量％のＮｉを含む、基材上の鉄スピネル表面に関する。鉄スピネル表面は、典型的には、厚さが約１５ミクロンまでである。この表面は、１種類以上の炭化水素が約５００℃～約１０００℃の温度に加熱され得る環境で、炭素生成または炭化に耐えることが有用である。これは、クラッキングおよび改質などの典型的な炭化水素プロセスを含んでいてもよく、鉄鉱還元炉の配管からジェットエンジンまで、さらに多様な用途を含んでいてもよい。
高いＮｉＣｒ鋼上でのクロム系スピネルの製造に関連する、Ｂｅｎｕｍ ｅｔ ａｌ．の名で、ＮＯＶＡ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓに帰属する多くの特許が存在する。スピネルは、典型的には、単独で、またはＭｎまたはＳｉの酸化物と組み合わせて、式ＭｎＣｒ２Ｏ４を有する。本発明のスピネルは、鉄銅系スピネルを含み、Ｂｅｎｕｍのものとは異なっている。
英国特許出願公開第２１５９５４２号は、Ｍａｎ Ｍａｓｃｈｉｎｅｎｆａｂｒｉｋ Ａｕｇｓｂｕｒｇ Ｎｕｒｎｂｅｒｇの名で１９８５年１２月４日に公開されており、保護コーティングを製造するために種々の鋼を処理することを教示している。実施形態５（プロセス変形例ｂ）は、鋼基材上にＦｅ３Ｏ４の表面コーティングを製造することを教示する。実施形態６（プロセス変形例ｂ）は、鋼基材上にクロム鉄スピネル（Ｆｅ，Ｃｒ）３Ｏ４を製造することを教示する。この特許は、本発明の表面組成とは離れた内容を教示している。
米国特許第４，６１３，３７２号および第４，５２４，６４３号は、スズおよび銅、アンチモンおよび銅、スズ、アンチモンおよび銅の組み合わせである、特定の防汚剤を記載している。これは、本発明の発明特定事項に反する教示である。
Ｐａｒｅｅｋ ｅｔ ａｌ．に対して１９９６年５月２８日に登録され、Ｅｘｘｏｎ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙに譲渡された、米国特許第５，５２０，７５１号は、低クロム鋼を酸化し、鉄クロムスピネル（ＦｅＣｒ２Ｏ４）である表面を生成することを教示する。この参考文献は、金属表面を銅で処理することを教示または示唆をしておらず、本発明の最終的な表面組成物を教示していない。
Ｈｅｙｓｅ ｅｔ ａｌ．に対して２００３年８月５日に登録され、Ｃｈｅｖｒｏｎ Ｐｈｉｌｌｉｐｓに譲渡された米国特許第６，６０２，４８３号は、蒸気クラッカーを処理するためのいくつかの概念を教示している。１つの概念は、銅などの金属の均一な金属コーティングを作成することである。銅が使用されるとき、銅は、スズの層で、鋼に結合される（第８欄、３０～６５行目）。本発明は、この特許の中間バインダーコーティングを必要としない。
放棄された公開済の米国特許出願第２００６０１９１６００号は、所定量のＦｅ、ＣｒおよびＡｌを酸化物の形態で含む化合物酸化物膜が、鋼の水素脆化を引き起こす鋼基材への水素浸透に対する障壁を与えることを教示する。障壁フィルムは、銅を含んでいない。銅は、得られる化合物の酸化物フィルムの上にメッキされてもよい（段落３８）。
本発明は、スピネルが高温で炭化水素にさらされる環境でのコークス生成に耐える鉄銅スピネルコーティングを含むコーティングを与えることを探求している。
一実施形態では、本発明は、基材の厚さが１５ミクロンまでの、処理される基材表面の７５％以上を覆う、２０～５０重量％のＮｉと、０．０５重量％未満のＣｕおよびＡｌからなる群から選択される１つ以上の元素とを含む金属基材上に、１５～５０重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、１５～２５重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、１０～３０重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１２～２０重量％のＣｒ２Ｏ３と、４～２０重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、５重量％未満のＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物と、０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムを含む表面を提供し、但し、成分の合計は１００質量％である。
さらなる実施形態では、金属基材は、さらに、１３～５０重量％のＣｒと、０．２～３．０重量％のＭｎとを含む。
さらなる実施形態では、金属基材は、さらに、０．３～２．０重量％のＳｉと、５重量％未満のチタン、ニオブおよび全ての他の微量金属（ｔｒａｃｅ ｍｅｔａｌ）と、０．７５重量％未満の量の炭素とを含む。
さらなる実施形態では、金属基材において、Ｃｒは、２０～３８重量％の量で存在する。
さらなる実施形態では、金属基材において、Ｎｉは、２５～４８重量％の量で存在する。
さらなる実施形態では、表面は、結晶化度が４０％以上であり、（平均）結晶サイズが５ミクロン未満、好ましくは２ミクロン未満である。
さらなる実施形態では、表面は、厚さが１２ミクロン未満である。
さらなる実施形態では、表面は、１５～２５重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、２０～２４重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、２０～３０重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１５～２０重量％のＣｒ２Ｏ３と、４～７重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、５重量％未満のＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物と、０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムとを含み、但し、成分の合計は１００重量％である。
さらなる実施形態では、表面は、４０～５０重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、１５～２０重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、１０～１５重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１２～１８重量％のＣｒ２Ｏ３と、８～１８重量％、いくつかの実施形態では、８～１２重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、５重量％未満のＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物と、０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムとを含み、但し、成分の合計は１００重量％である。
さらなる実施形態では、請求項１に記載の内部表面の少なくとも一部を有する反応器が提供される。
さらなる実施形態では、反応器は、操作温度が７００℃～１３００℃である。
さらなる実施形態では、反応器は、鉄鉱還元反応器（精錬機）である。
さらなる実施形態では、反応器は、蒸気クラッキング炉である。
さらなる実施形態では、反応器は、炭化水素改質機である。
さらなる実施形態では、反応器は、流動床触媒クラッキング機である。
さらなる実施形態では、反応器は、ジェットエンジン（例えば、インジェクタノズルおよびファンブレードなどは、本発明のコーティングを含む）である。
さらなる実施形態では、（処理される）基材表面の７５％以上に、８０重量％の銅および銅酸化物のうち１つ以上（但し、金属銅が１０重量％未満の量で存在する）、およびＳｉを含む２重量％未満の微量元素を含み、厚さが１２ミクロンまでである、均一なコーティングを塗布することと、その表面を５００℃～１０００℃の温度まで、１５～２０時間の酸化雰囲気と、１～２時間の還元雰囲気を交互して加熱することとを含む、上述の表面を製造するためのプロセスが提供される。
さらなる実施形態では、酸化雰囲気での個々の処理は、１６～１８時間である。
さらなる実施形態では、銅酸化物は、コーティングの重量を基準として、９０重量％以上の量でコーティング中に存在する。
さらなる実施形態では、コーティングは、化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングである。
さらなる実施形態では、コーティングは、スプレーコーティングである。
さらなる実施形態では、コーティングは、レーザーアブレーションコーティングである。
さらなる実施形態では、上述の反応器を用い、炭化水素を処理するための方法が提供される。
図１は、例１のＳＥＭおよび原子スペクトルグラフから誘導される、例１の表面についての定量的な元素分布である。 図２は、例２のＳＥＭおよび原子スペクトルグラフから誘導される、例２の表面についての定量的な元素分布である。 図３は、例１の表面の実際状態と理論状態の両方のＸ線回折パターンである。 図４は、例２の表面の実際状態と理論状態の両方のＸ線回折パターンである。
多くの産業、特に、化学産業において、ステンレス鋼基材は、ステンレス鋼表面のコーキング（ｃｏｋｉｎｇ）が生じ得る厳しい環境で使用される装置（例えば、炉の管、蒸気改質反応器、熱交換器および反応器）を作るために使用される。エチレン炉において、炉の管は、コークスの蓄積（コーキング）のが起こり得る、単一の管または一緒にはんだ付けされ、コイルを形成する複数の管および固定具であってもよい。炭化水素改質機において、反応器および配管には、同様のコーキングの課題がある。流動触媒クラッカーにおいて、特に降下管において、同様の課題が存在する。鉄鋼還元プロセス、特に、流動床の鉄鋼還元中に生成するガスのための配管において、同様の課題が存在する。気体により駆動するタービン（例えば、ジェットエンジン）において、タービン中の構成要素上でも、コークスが蓄積する課題が存在する。
基材は、複合材料コーティングが結合し得る任意の材料であってよい。基材は、炭素鋼またはステンレス鋼であってもよく、鍛錬用ステンレス、オーステナイト系ステンレス鋼およびＨＰ、ＨＴ、ＨＵ、ＨＷおよびＨＸステンレス鋼、耐熱性鋼、およびニッケル系アロイ（ｎｉｃｋｅｌ ｂａｓｅｄ ａｌｌｏｙ）からなる群から選択されてもよい。基材は、高強度低アロイ鋼（ＨＳＬＡ）、高強度構造鋼または超高強度鋼であってもよい。このような鋼の分類および組成は、当該技術分野で知られている。
一実施形態では、ステンレス鋼、好ましくは、耐熱性ステンレス鋼は、典型的には、１３～５０重量％、好ましくは２０～５０重量％、最も好ましくは２０～３８重量％のクロムを含む。ステンレス鋼は、さらに、２０～５０重量％、好ましくは２５～５０重量％、最も好ましくは２５～４８重量％、望ましくは約３０～４５重量％のＮｉを含んでいてもよい。ステンレス鋼の残りは、実質的に鉄である。
本発明はまた、ニッケルおよび／またはコバルト系の極端なオーステナイト系高温アロイ（ＨＴＡ）と共に使用してもよい。典型的には、アロイは、多量のニッケルまたはコバルトを含む。典型的には、高温ニッケル系アロイは、約５０～７０重量％、好ましくは約５５～６５重量％のＮｉと、約２０～１０重量％のＣｒと、約２０～１０重量％のＣｏと、約５～９重量％のＦｅとを含み、残りは、組成が１００重量％になるまでの、以下に示す１種類以上の微量元素である。典型的には、高温コバルト系アロイは、４０～６５重量％のＣｏと、１５～２０重量％のＣｒと、２０～１３重量％のＮｉと、４重量％未満のＦｅと、残り、以下に示されるような１つ以上の微量元素および２０重量％までのＷとを含む。添加する成分の合計は１００重量％までである。
本発明のいくつかの実施形態では、基材は、さらに、少なくとも０．２重量％、３重量％まで、典型的には１．０重量％、２．５重量％まで、好ましくは２重量％以下のマンガンと、０．３～２重量％、好ましくは０．８～１．６重量％、典型的には１．９重量％未満のＳｉと、３重量％未満、典型的には２重量％未満のチタン、ニオブ（典型的には、２．０重量％未満、好ましくは１．５重量％未満のニオブ）と、全ての他の微量金属と、２．０重量％未満の量の炭素とを含んでいてもよい。
保護コーティングは、基材の処理される表面の表面積の７５％以上、好ましくは８５％より多く、望ましくは９５％より多くを覆っているべきである。
いくつかの実施形態では、表面層またはコーティングは、厚さが１０ミクロンまでであり、ある場合には、７ミクロン、典型的には５ミクロン以下であり、いくつかの実施形態では、少なくとも１．５ミクロン、好ましくは２ミクロンの厚さである。典型的には、表面は、結晶化度が４０％以上、好ましくは６０％より大きく、（平均）結晶サイズは、７ミクロンまで、好ましくは５ミクロン未満、典型的には２ミクロン未満である。典型的には、表面は、基材表面の少なくとも約７０％、好ましくは８５％、最も好ましくは９５％以上、望ましくは９８．５％以上を覆っている。
低コーキング表面は、基材の望ましい表面を、１種類以上の銅および銅酸化物の酸化物（例えば、ＣｕＯ、Ｃｕ２Ｏ）およびこれらの混合物を用いてコーティングすることによって調製される。コーティングは、化学蒸着（ＣＶＤ）、スプレーコーティング、レーザーアブレーションコーティングなどを含め、コーティングのための任意の従来の方法を用いて塗布されてもよい。一般的に、コーティングは、厚さが約１５ミクロン以下、典型的には１２ミクロン未満、一般的には約３～１２ミクロンの厚さを有する薄いものである。
コーティングは、６０重量％以上の１種類以上の銅酸化物（ＣｕＯおよびＣｕ２Ｏ）およびこれらの混合物と、Ｓｉを含む２重量％以下の微量元素とを含むべきである。好ましくは、１種類以上の銅酸化物は、コーティングの９０重量％以上、好ましくは９５重量％以上、望ましくは少なくとも９８重量％の量で存在する。典型的には、原子状の銅（酸化物とは対照的に）は、塗布されるコーティングの１０重量％未満、好ましくは５重量％未満の量で存在すべきである。この銅は、その後の熱処理中に酸化される場合がある。
次いで、コーティングは、一般的に５００℃～１０００℃、典型的には約７００℃～約９５０℃の温度で、連続的な酸化還元処理を受ける。少なくとも３サイクルの酸化還元、いくつかの実施形態では、５以上のサイクルであるべきである。酸化還元のサイクル数は多いほど好ましく、例えば、８以上である。
酸化雰囲気は、蒸気と空気の混合物であってもよく、典型的には、３０～９０重量％の蒸気と、６０～１０重量％の空気、いくつかの実施形態では、６０～９０重量％の蒸気と、４０～６０重量％の空気、さらなる実施形態では、７５～８５重量％の蒸気と、２５～１５重量％の空気の混合物であってもよい。いくつかの実施形態では、空気は、窒素などの不活性ガスと混合された酸素（例えば、２０重量％の酸素と８０重量％の不活性ガス）と交換されてもよい。還元雰囲気は、質量（重量）比が約３：１（例えば、約２．８５：１～約３．１５：１）の蒸気とエタンの混合物であってもよい。酸化の１サイクルに対する合計処理時間は、１６時間以上であってもよく（１５時間の１回の酸化サイクルと、１時間の１回の還元サイクル）、２２時間と長くてもよい（２０時間の１回の酸化サイクルと、２時間の１回の還元サイクル）。合計処理時間は、最短で４８時間（１６時間を３サイクル）、好ましくは少なくとも６６時間（２２時間を３サイクル）、いくつかの実施形態では、少なくとも１１０時間（２２時間を５サイクル）であってもよい。いくつかの実施形態では、少なくとも１７６時間（２２時間を８サイクル）であってもよい。
基材金属（鋼）は、ある部品へと製造され、次いで、適切な表面が処理される。鋼は、鍛造されてもよく、圧延されてもよく、または鋳造されてもよい。本発明の一実施形態では、鋼は、パイプまたは管の形態である。管は、本発明の内部表面を有している。これらの管を、炭化水素のクラッキング、特に、エタン、プロパン、ブタン、ナフサおよび軽油、またはこれらの混合物のクラッキングなど、石油化学プロセスに使用してもよい。本発明のコーティングを有するステンレス鋼は、本発明の内側表面を有する反応器または容器の形態であってもよい。ステンレス鋼は、熱交換器の形態であってもよく、その内部および／または外部表面のいずれかまたは両方が、本発明に従う。このような熱交換器は、熱交換器の中または上を通る流体のエンタルピーを制御するために使用されてもよい。処理される鋼は、炭化水素を改質するための反応器を作成するために使用することができる。流動床触媒クラッカー中の下降管は、本発明のコーティングを有する鋼を用いて作成されてもよい。流動床鉄鋼還元反応器内の還元ガスを運ぶためのさらなる配管は、本発明に従って処理された鋼から作られていてもよい。最後に、本発明に従って処理される鋼は、タービン（静的に発電またはジェットエンジンを動かすための）で使用されてもよい。炭素の蓄積が起こりやすいタービンの部品は、本発明に従ってコーティングされてもよい。
本発明の表面への有用な用途は、アルカン（例えば、エタン、プロパン、ブタン、ナフサおよび軽油、またはこれらの混合物）からオレフィン（例えば、エチレン、プロピレン、ブテンなど）までのクラッキングに使用される炉の管またはパイプでの用途である。一般的に、このような操作では、原料（例えば、エタン）が、気体形態で、典型的には、外径が１．５～８インチ（例えば、典型的な外径は、２インチ（約５ｃｍ）、３インチ（約７．６ｃｍ）、３．５インチ（約８．９ｃｍ）、６インチ（約１５．２ｃｍ）、７インチ（約１７．８ｃｍ））である管、パイプまたはコイルに供給される。管またはパイプは、一般的に約９００℃～１０５０℃に維持された炉を通って走り、出口のガスは、一般的に、温度が約８００℃～９００℃である。原料が炉を通って流れるにつれて、水素（および他の副生成物）を放出し、不飽和になる（例えば、エチレン）。このようなプロセスに典型的な操作条件、例えば、温度、圧力および流速は、当業者によく知られている。
典型的な熱分解炉の操作条件は、当該技術でよく知られているものが挙げられ、例えば、７５０℃～１１００℃の範囲の温度、０．０５～０．６秒の滞留時間、相対的に低い炭化水素分圧、例えば、２０～３０ｐｓｉａ、いくつかの実施形態では、２２～２８ｐｓｉａが挙げられる。流出物の下流での処理は、従来の装置および方法論、例えば、移動ライン交換器および／または急冷交換器、オレフィン蒸留および回収などを使用する。
改質機は、炭化水素（典型的には、脂肪族または芳香族炭化水素、アルコール、アルデヒドまたはエステル）を部分的に水和し、合成ガスを生成するために用いられる。反応器は、典型的には、管状であり、コア触媒床と同軸のシェルとを備えている。供給物は、一般的に、より重い脂肪族または芳香族の供給物が、蒸気形態で触媒に供給される。蒸気も、反応器に供給され、触媒床を通って流れる。蒸気は、供給物と反応し（Ｆｉｓｃｈｅｒ Ｔｒｏｐｓｃｈ）、典型的には、低級アルカン生成物（合成ガス）を生成し、部分的にクラッキングされた供給ガスは、典型的には、側鎖を有する。反応が行われる温度は、約５００℃～約８００℃の範囲であってもよい。圧力は、約５～４５気圧（約５２０ｋＰａ～約４２００ｋＰａ）であってもよい。一般的に、このプロセスは、より高いオクタン価を有するガソリンにブレンドするための成分を製造する。副生成物は、エタンなどの低級アルカンおよび水素を含む。本発明の保護表面を有する金属を、特に、直列に並んだ２つ以上の反応器が存在する場合、反応器または反応器の配管に使用してもよい。
本発明のコーティングを有する鋼を、流動床触媒クラッカーの反応器および配管に使用してもよい。これらの反応器は、当業者にはよく知られている。反応器は、典型的には、円筒形反応器である。供給物、一般的に、大きな分子量を有する芳香族供給物（例えば高減圧軽油）は、反応器の基部に入るラインに入る。また、反応器の基部またはさらに低い部分には、コークスが洗浄された触媒の流れが入る。供給物は、流動触媒床を通って上方向に通り、５００℃～８００℃まで加熱され、クラッキングされる。クラッキングプロセス中、触媒は、「コーク化」した状態になる。触媒は、流動床から除去され、降下管のラインによって再生器に戻される。再生器では、コークスが燃やされ、次に、触媒粒子および触媒が、反応器の流動床に戻される。本発明のコーティングを有する鋼を、流動床触媒クラッカーの一部に使用してもよく、その場合、反応器および降下管の上側部分などにコークを生成する傾向がある。
本発明のコーティングを有する鋼を、例えば、Ｓｉｍａｎｚｈｅｎｋｏｖ ｅｔ ａｌ．の名で２０１６年９月８日に公開された公開済の米国特許出願第２０１６０２５８６８７号に開示される流動鉄鋼還元プロセスで使用してもよい。このプロセスにおいて、典型的にはコークスの燃焼生成物を含む還元ガスは、一連の反応器内で還元される鉄鋼の下方向への流れに対して向流で通過する。還元ガスは、反応器の間のライン内でコークスを生成する傾向がある。
本発明のコーティングを有する鋼は、セメントの製造にも使用することができる。ラインバーナおよび関連する部品は、本発明に従ってコーティングされた鋼から作られていてもよい。
また、本発明のコーティングを有する鋼を、静的に発電するためにジェットタービンに、または航空機中の携帯機器に使用してもよい。燃焼ゾーン内の燃料インジェクタおよびファン構成要素は、エンジンのコーキングを減らすために、本発明のコーティングを有する鋼でコーティングされていてもよい。
本発明を以下の例によって説明する。
鋳造し水素処理したステンレス鋼の管または３５／４５クロムニッケルを含む通過部分のサンプルを、その内部表面について、化学蒸着によって銅酸化物でコーティングし、表面コーティングを作成した（厚さは１５ミクロン未満）。得られたサンプルを、工学反応器中、約８５０℃の温度で加熱し、管は、約８５０℃で、酸化（蒸気および空気）および還元（エタン）雰囲気の３回の交互に起こるサイクルを受けた。
Ｘ線、ＳＥＭおよび元素スペクトルグラフを、各サンプルの表面（例えば、約５ミクロン）について取得した。このデータから、各サンプルの定量的な元素分布を調べた。表面１および表面２についてそれぞれ、図１および図２に示す。
各サンプルについて、表面の主成分を以下に示す。
Figure 0007090631000001
Ｎｉ／Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼のサンプルを、Ｂｅｎｕｍ ｅｔ ａｌ．に対して２００５年５月３１に登録され、ＮＯＶＡ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ）Ｓ．Ａ．に譲渡された米国特許第６，８９９，９６６号に従って調製した。Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｓｃａｌｅ反応器中の米国特許第６，８９９，９６６号のものを含め、パイプサンプルを試験した経験から、エタンからエチレンへの蒸気クラッキングの初期の５～９時間の後、非常にわずかに増加していくコークスが生成されることが知られている。
米国特許第６，８９９，９６６号のサンプルは、蒸気クラッキングモードで約３０時間実施された。サンプル１は、エタンからエチレンへの蒸気クラッキングモードで約１２時間実施された。パイプまたは管のサンプルは、同じサイズを有していた。両実施は、同じスタートアップ、操作手順およびシャットダウン手順を使用した。エタン転化率、エチレン収率、生成したコークを、各サンプルについて測定した。結果を表１に報告している。
Figure 0007090631000002
表１から、本発明のコーティングは、米国特許第６，８９９，９６６号に対して、優れていないにしても、少なくとも同等であることは明らかである。
本発明は、厚さが基材上で１５ミクロンまでであり、典型的には、１種類以上の炭化水素が約５００℃～約１０００℃の温度まで加熱され得る環境での炭素生成または炭化に耐えることが有用であり、２０～５０重量％のＮｉを含む、鉄スピネル表面を提供する。

Claims (24)

  1. ２０～５０重量％のＮｉと、ＣｕおよびＡｌからなる群から選択される１つ以上の元素であって、０重量％超０．０５重量％未満の当該元素とを含む金属基材上に、１５ミクロンまでの厚さを有する基材表面の７５％以上を覆う表面であって、１５～５０重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、１５～２５重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、１０～３０重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１２～２０重量％のＣｒ２Ｏ３と、４～１２重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、ＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物であって、０重量％超５重量％未満の当該化合物と、０重量％超０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムを含み、但し、成分の合計は１００質量％である、表面。
  2. 前記金属基材は、さらに、１３～５０重量％のＣｒと、０．２～３．０重量％のＭｎとを含む、請求項１に記載の表面。
  3. 前記金属基材は、さらに、０．３～２．０重量％のＳｉと、チタン、ニオブおよび全ての他の微量金属と、０重量％超０．７５重量％未満の量の炭素とを含み、当該チタン、当該ニオブおよび当該全ての他の微量金属の全量が、０重量％超５重量％未満である、請求項２に記載の表面。
  4. 前記金属基材において、Ｃｒは、２０～３８重量％の量で存在する、請求項３に記載の表面。
  5. 前記金属基材において、Ｎｉは、２５～４８重量％の量で存在する、請求項４に記載の表面。
  6. 結晶化度が４０％以上であり、平均結晶サイズが０ミクロン超５ミクロン未満である、請求項５に記載の表面。
  7. 厚さが０ミクロン超１２ミクロン未満である、請求項６に記載の表面。
  8. １５～２５重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、２０～２４重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、２０～３０重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１５～２０重量％のＣｒ２Ｏ３と、８～１２重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、ＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物であって、０重量％超５重量％未満の当該化合物と、０重量％超０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムとを含み、但し、成分の合計は１００重量％である、請求項７に記載の表面。
  9. ４０～５０重量％のＭｎＣｒ２Ｏ４と、１５～２０重量％のＣｒ０．２３Ｍｎ０．０８Ｎｉ０．６９と、１０～１５重量％のＣｒ１．３Ｆｅ０．７Ｏ３と、１２～１８重量％のＣｒ２Ｏ３と、４～７重量％のＣｕＦｅ５Ｏ８と、ＦｅＯ（ＯＨ）、Ｃｒ＋３Ｏ（ＯＨ）、ＣｒＭｎ、ＳｉおよびＳＯ２（酸化ケイ素または石英のいずれか）からなる群から選択される１つ以上の化合物であって、０重量％超５重量％未満の当該化合物と、０重量％超０．５重量％未満の任意の形態のアルミニウムとを含み、但し、成分の合計は１００重量％である、請求項７に記載の表面。
  10. 請求項１に記載の内部表面の少なくとも一部を有する反応器。
  11. 操作温度が７００℃～１３００℃である、請求項１０に記載の反応器。
  12. 鉄鉱還元反応器である、請求項１１に記載の反応器。
  13. 蒸気クラッキング炉である、請求項１１に記載の反応器。
  14. 炭化水素改質機である、請求項１１に記載の反応器。
  15. 流動床触媒クラッキング機である、請求項１１に記載の反応器。
  16. 請求項１１に記載のジェットエンジン。
  17. 基材表面の７５％以上に、８０重量％以上の銅および銅酸化物のうち１つ以上であるが、金属銅が０重量％超１０重量％未満の量で存在し、およびＳｉを含む０重量％超２重量％未満の微量元素を含み、厚さが０ミクロン超１２ミクロン未満である、均一なコーティングを塗布することと、前記表面を５００℃～１０００℃の温度まで、少なくとも１５時間の酸化雰囲気と少なくとも１時間の還元雰囲気を交互して、少なくとも３サイクル加熱することとを含む、請求項１に記載の表面を製造するためのプロセス。
  18. 酸化雰囲気での個々の処理は、１５～２０時間である、請求項１７に記載のプロセス。
  19. 還元雰囲気での個々の処理は、１～２時間である、請求項１８に記載のプロセス。
  20. 銅酸化物は、コーティングの重量を基準として、９０重量％以上の量でコーティング中に存在する、請求項１９に記載のプロセス。
  21. 前記コーティングが、化学蒸着（ＣＶＤ）コーティングである、請求項２０に記載のプロセス。
  22. 前記コーティングが、スプレーコーティングである、請求項２０に記載のプロセス。
  23. 前記コーティングが、レーザーアブレーションコーティングである、請求項２０に記載のプロセス。
  24. 請求項１０に記載の反応器を用い、炭化水素を処理するための方法。
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