NO331736B1 - Fremgangsmate for fremstilling av aluminium-magnesium stopelegeringer - Google Patents
Fremgangsmate for fremstilling av aluminium-magnesium stopelegeringer Download PDFInfo
- Publication number
- NO331736B1 NO331736B1 NO20006494A NO20006494A NO331736B1 NO 331736 B1 NO331736 B1 NO 331736B1 NO 20006494 A NO20006494 A NO 20006494A NO 20006494 A NO20006494 A NO 20006494A NO 331736 B1 NO331736 B1 NO 331736B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- magnesium
- weight
- max
- vanadium
- beryllium
- Prior art date
Links
- SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N aluminum magnesium Chemical compound [Mg].[Al] SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 16
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 17
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 15
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 16
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims 1
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- GANNOFFDYMSBSZ-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[Mg] Chemical compound [AlH3].[Mg] GANNOFFDYMSBSZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 230000003321 amplification Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011029 spinel Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Electrical Discharge Machining, Electrochemical Machining, And Combined Machining (AREA)
Abstract
Ved en fremgangsmåte for minsking av tendensen til slaggdannelse i en aluminiumlegerings- smelte med et innhold på i det minste 2,5 vekt% magnesium tilsettes smellen 0,02 - 0,15 vekt% vanadium og mindre enn 60 ppm beryllium.
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for fremstilling av aluminium-magnesium støpelegeringer med et innhold av minst 2,5 vekt% magnesium.
Ved et driftsavbrudd i et støperi, for eksempel i fridager eller ved ukeslutt, kan det forekomme at en støpeklar metallsmelte holdes på en smeltetemperatur på f .eks. 750 °C i mer enn 50 timer. Aluminium-magnesiumlegeringer med høyere magnesiuminnhold er utsatt for slaggdannelse etter lengre oppholdstid. Nærværet av magnesium i smeiten bevirker at det beskyttende oksidlaget, som normalt hindrer oksydasjon av aluminium, blir permeabelt slik at det kan skje en reaksjon av aluminium med oksygen. På smeiten dannes blomkållignende slagg som overveiende består av spinell (MgO-Al2C>3) . Denne prosessen forsterkes i ovner med lokkoppvarming, ettersom temperaturen i metallbadoverflaten som bevirkes av strålingsvarmen fra varmestavene i lokket er meget høy og det forhindres konveksjon i metallbadet på grunn av temperatur-sjiktdannelse. På grunn av tyngdekraftsegrege-ringen anrikes magnesium i nærheten av smelteoverflaten og fører til en ytterligere forsterkning av denne effekten. Slagget som dannes er meget hardt, har en blomkållignende morfologi og synker til digelbunnen, slik at hele ovnen kan bli forurenset dersom slagget ikke fjernes tilstrekkelig tidlig. Slaggdannelsen
starter desto tidligere jo høyere smeltetemperaturen er.
Det er kjent at slaggdannelsen på aluminium-magnesiumlegeringer kan minskes ved tilsats av beryllium, men at den ikke helt kan unngås. Det har blitt konstatert at berylliuminnholdet i en aluminium-magnesiumlegering avtar i smeiten med tiden og at en hurtig slaggdannelse på smeiten inntreffer ved underskridelse av en kritisk berylliumkonsentrasjon. En større berylliumtilsetning til metallsmelten er uønsket på grunn av de kreftfrem-kallende egenskaper til beryllium og bør derfor unngås mest mulig. Fra US-A-5 540791, EP-A-0 594 509, JP-A- 7 197 177 og EP-A-0 110 190 er det kjent knalegeringer med et vanadiuminnhold for oppnåelse av en rekrystallisasjonshemmende virkning, henholdsvis for å unngå kornvekst ved homogeniseringen.
Den oppgave som ligger til grunn for oppfinnelsen er ved legeringstekniske tiltak å oppnå en høyere motstand mot slaggdannelse for aluminium-magnesiumlegeringer enn hva som er mulig med berylliumtilsetning i henhold til kjent teknikk.
Denne oppgaven løses med en fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører således en fremgangsmåte for fremstilling av aluminium-magnesium støpelegeringer med et innhold av minst 2,5 vekt% magnesium, som er kjennetegnet ved at legeringen i smeltet tilstand, for minskning av tendensen til slaggdannelse i legeringssmelten, tilsettes 0,02 til 0,08 vekt% vanadium og 11 til 50 ppm beryllium.
Foretrukne utførelsesformer av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen fremgår av de uselvstendige patentkrav.
Det har overraskende vist seg at ved tilsetning av vanadium kan den slaggminskende tilsetningen av beryllium skje med en betydelig mindre mengde enn uten vanadiumtilsetning, idet tilsetningen av vanadium generelt er tilstrekkelig i en mengde på mindre enn 0,05 vekt%, også for legeringer med et innhold på mer enn 5 vekt% magnesium.
Fortrinnsvis tilsettes smeiten 0,02 - 0,05 vekt% vanadium.
Ved et innhold på mer enn 3,5 vekt% magnesium er en tilsetning på 25 - 50 ppm beryllium, fortrinnsvis 25 - 35 ppm beryllium, tilstrekkelig. Dersom innholdet av magnesium i smeiten er mindre enn 3,5 vekt%, kreves mindre enn 25 ppm beryllium, for å oppnå en høy motstand mot slaggdannelse. Når det stilles mindre krav med hensyn til tendensen til slaggdannelse kan til og med berylliumtilsetning utelates.
En foretrukket utførelsesform av fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen ligger i fremstillingen av støpelegeringer med 2,5-7 vekt% magnesium
maks. 2,5 vekt% silisium
maks. 1,6 vekt% mangan
maks. 0,2 vekt% titan
maks. 0,3 vekt% jern
maks. 0,2 vekt% kobolt
0. 02 til 0,08 vekt% vanadium
11 til 50 ppm beryllium
og aluminium som rest og fremstillingsbetingede forurensninger, hver for seg maks. 0,05 vekt%, samlet maks. 0,15 vekt%.
Særlig foretrukket benyttes fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen for fremstilling av trykkstøpelegeringer.
Andre fordeler, trekk og detaljer ved oppfinnelsen vil fremgå av den etterfølgende beskrivelse av utførelseseksempler.
Omtrent 50 kilo av en aluminium-magnesiumlegering med for-skjellig beryllium- og vanadiuminnhold ble smeltet i en digel i en induksjonsovn. Deretter ble digelen overført til en motstandsovn og holdt på en temperatur på 750 °C. De kjemiske analyser (i vekt%) av de undersøkte charger er oppstilt i tabell 1. Chargene 1 og 3 til 6 oppviser et vanadiuminnhold i henhold til oppfinnelsen, charge 2 ligger med sitt vanadiuminnhold
utenfor området i henhold til oppfinnelsen.
Med bestemte tidsintervaller ble det tatt prøver fra de for-skjellige charger for bestemmelse av den kjemiske sammen-setningen. Dessuten ble smelteoverflaten kontrollert med bestemte tidsintervaller, for å bestemme tidspunktet for den forsterkede slaggdannelsen. Tabell 2 viser tiden for slaggdannelse på smeiten i avhengighet av beryllium- og vanadium-innholdet i legeringen. Resultatene tyder på at i det minste for de undersøkte aluminium-magnesiumlegeringer med høyt magnesiuminnhold må det foreligge en liten mengde beryllium i smeiten foruten andelen av vanadium i henhold til oppfinnelsen, for å oppnå en høyere motstand mot slaggdannelse. På den annen side er ved en tilsetning av vanadium innen området i henhold til oppfinnelsen et berylliuminnhold på omtrent 25 ppm tilstrekkelig for å forbedre motstanden mot slaggdannelse betydelig.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av aluminium-magnesium støpelegeringer med et innhold av minst 2,5 vekt% magnesium,karakterisert vedat legeringen i smeltet tilstand, for minskning av tendensen til slaggdannelse i legeringssmelten, tilsettes 0, 02 til 0, 08 vekt% vanadium og 11 til 50 ppm beryllium.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 hvori smeiten tilsettes 0,02 til 0,05 vekt% vanadium.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2 hvori smeiten tilsettes 11 til 35 ppm beryllium.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 for fremstilling av støpelegeringer med 2,5 til 7 vekt% magnesium
maks. 2,5 vekt% silisium
maks. 1,6 vekt% mangan
maks. 0,2 vekt% titan
maks. 0,3 vekt% jern
maks. 0,2 vekt% kobolt 0,02 til 0,08 vekt% vanadium 11 til 50 ppm beryllium
og aluminium som rest og fremstillingsbetingede forurensninger, hver for seg maks. 0,05 vekt%, samlet maks. 0,15 vekt%.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 4 for fremstilling av trykkstøpelegeringer.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP98810594A EP0967294A1 (de) | 1998-06-26 | 1998-06-26 | Behandlung einer Aluminiumlegierungsschmelze |
| PCT/IB1999/001260 WO2000000654A1 (de) | 1998-06-26 | 1999-06-21 | Behandlung einer aluminiumlegierungsschmelze |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20006494L NO20006494L (no) | 2000-12-19 |
| NO20006494D0 NO20006494D0 (no) | 2000-12-19 |
| NO331736B1 true NO331736B1 (no) | 2012-03-12 |
Family
ID=8236162
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20006494A NO331736B1 (no) | 1998-06-26 | 2000-12-19 | Fremgangsmate for fremstilling av aluminium-magnesium stopelegeringer |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6994759B1 (no) |
| EP (2) | EP0967294A1 (no) |
| JP (1) | JP4287594B2 (no) |
| AT (1) | ATE234941T1 (no) |
| AU (1) | AU4528099A (no) |
| BR (1) | BR9911582A (no) |
| CA (1) | CA2336016C (no) |
| DE (1) | DE59904642D1 (no) |
| ES (1) | ES2193716T3 (no) |
| NO (1) | NO331736B1 (no) |
| WO (1) | WO2000000654A1 (no) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10206035A1 (de) * | 2002-02-14 | 2003-08-28 | Ks Kolbenschmidt Gmbh | Aluminium-Silizium-Gusslegierung sowie daraus hergestellter Kolben und Gussstück |
| DE102010055120A1 (de) * | 2010-12-18 | 2012-06-21 | Borgwarner Beru Systems Gmbh | Zündkerze |
| GB201205655D0 (en) * | 2012-03-30 | 2012-05-16 | Jaguar Cars | Alloy and method of production thereof |
| CN108034871A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-05-15 | 保定隆达铝业有限公司 | 一种两幅式方向盘骨架铸造用的铝镁合金及其制备方法 |
| EP4194575A1 (en) | 2021-12-10 | 2023-06-14 | Aluminium Rheinfelden Alloys GmbH | Addition of calcium and vanadium to almg alloys |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2336512A (en) * | 1939-09-19 | 1943-12-14 | Aluminum Co Of America | Aluminum base alloy |
| SU530919A1 (ru) * | 1975-07-31 | 1976-10-05 | Предприятие П/Я Р-6209 | Сплав на основе алюмини |
| CH601483A5 (no) * | 1976-12-03 | 1978-07-14 | Alusuisse | |
| IT1154589B (it) * | 1982-11-26 | 1987-01-21 | Italia Alluminio | Leghe di alluminio per apparecchiature nucleari |
| US4661172A (en) * | 1984-02-29 | 1987-04-28 | Allied Corporation | Low density aluminum alloys and method |
| DE69304009T2 (de) * | 1992-10-23 | 1997-02-06 | Furukawa Electric Co Ltd | Verfahren zur Herstellung von Blech aus Al-Mg - Legierung für Pressformen |
| JP2844411B2 (ja) * | 1993-07-12 | 1999-01-06 | スカイアルミニウム株式会社 | 冷間予成形可能な超塑性成形用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPH07197177A (ja) * | 1994-01-10 | 1995-08-01 | Sky Alum Co Ltd | キャビテーションの少ない超塑性成形用アルミニウム合金圧延板 |
-
1998
- 1998-06-26 EP EP98810594A patent/EP0967294A1/de not_active Withdrawn
-
1999
- 1999-06-21 US US09/719,900 patent/US6994759B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-21 ES ES99928168T patent/ES2193716T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-21 JP JP2000557005A patent/JP4287594B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1999-06-21 AT AT99928168T patent/ATE234941T1/de active
- 1999-06-21 EP EP99928168A patent/EP1090156B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-21 WO PCT/IB1999/001260 patent/WO2000000654A1/de active IP Right Grant
- 1999-06-21 DE DE59904642T patent/DE59904642D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-21 CA CA002336016A patent/CA2336016C/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-21 BR BR9911582-4A patent/BR9911582A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-06-21 AU AU45280/99A patent/AU4528099A/en not_active Abandoned
-
2000
- 2000-12-19 NO NO20006494A patent/NO331736B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0967294A1 (de) | 1999-12-29 |
| EP1090156A1 (de) | 2001-04-11 |
| AU4528099A (en) | 2000-01-17 |
| NO20006494L (no) | 2000-12-19 |
| JP4287594B2 (ja) | 2009-07-01 |
| WO2000000654A1 (de) | 2000-01-06 |
| NO20006494D0 (no) | 2000-12-19 |
| ES2193716T3 (es) | 2003-11-01 |
| CA2336016C (en) | 2008-02-12 |
| CA2336016A1 (en) | 2000-01-06 |
| US6994759B1 (en) | 2006-02-07 |
| ATE234941T1 (de) | 2003-04-15 |
| DE59904642D1 (de) | 2003-04-24 |
| JP2002519510A (ja) | 2002-07-02 |
| BR9911582A (pt) | 2001-03-20 |
| EP1090156B1 (de) | 2003-03-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3524704B1 (en) | Fe-cr-ni alloy and method for producing same | |
| JP5427815B2 (ja) | マグネシウム合金及びその製造方法 | |
| EP0574514A4 (en) | Master alloy hardeners | |
| RU2150528C1 (ru) | Сплав на основе титана | |
| US5549765A (en) | Clean single crystal nickel base superalloy | |
| US5085830A (en) | Process for making aluminum-lithium alloys of high toughness | |
| NO331736B1 (no) | Fremgangsmate for fremstilling av aluminium-magnesium stopelegeringer | |
| JP3925697B2 (ja) | 表面性状に優れたＴｉ含有Ｆｅ−Ｃｒ−Ｎｉ鋼およびその鋳造方法 | |
| WO2003035917A2 (en) | Method for processing magnesium containing scrap by melting in a vacuum furnace | |
| CN110157963B (zh) | 一种用于智能手机的压铸铝合金及其制备方法与应用 | |
| EP0763604B1 (en) | Clean single crystal nickel base superalloy | |
| US3982925A (en) | Method of decarburization in ESR-processing of superalloys | |
| WO2016168827A1 (en) | Grain refinement in iron-based materials | |
| MXPA00012828A (en) | Treatment of an aluminium alloy melt | |
| SU655725A1 (ru) | Способ выплавки быстрорежущих сталей | |
| JPH03120310A (ja) | 室温伸び特性にすぐれた耐熱合金の溶製法 | |
| SU1447908A1 (ru) | Флюс дл обработки литейных алюминиево-кремниевых сплавов | |
| SU910826A1 (ru) | Лигатура | |
| SU535368A1 (ru) | Модификатор дл чугуна | |
| SU908884A1 (ru) | Способ рафинировани алюминиевых сплавов | |
| Kennerknecht | Metallurgical aspects of quality control in the production of premium quality aluminum investment castings for the aerospace industry | |
| NO20220521A1 (en) | AlSiMgX MASTER ALLOY AND USE OF THE MASTER ALLOY IN THE PRODUCTION OF AN ALUMINIUM FOUNDRY ALLOY | |
| JP2000204448A (ja) | 延性ニッケル―鉄―クロム合金 | |
| CN1099425A (zh) | 高效节能铝合金快速熔制工艺 | |
| SU1749244A1 (ru) | Способ производства прецизионных сплавов в открытой индукционной печи |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |