NO328571B1 - Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann - Google Patents

Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann Download PDF

Info

Publication number
NO328571B1
NO328571B1 NO20075207A NO20075207A NO328571B1 NO 328571 B1 NO328571 B1 NO 328571B1 NO 20075207 A NO20075207 A NO 20075207A NO 20075207 A NO20075207 A NO 20075207A NO 328571 B1 NO328571 B1 NO 328571B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
stream
water
evaporator
ethanol
retentate
Prior art date
Application number
NO20075207A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20075207L (no
Inventor
Geir Halvorsen
Kjetil Evenmo
Carl Ivar Gotaas
Original Assignee
Epcon Energy & Process Control
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Epcon Energy & Process Control filed Critical Epcon Energy & Process Control
Priority to NO20075207A priority Critical patent/NO328571B1/no
Priority to DK08838277.5T priority patent/DK2209541T3/en
Priority to PCT/NO2008/000353 priority patent/WO2009048335A1/en
Priority to CN2008801108548A priority patent/CN101820964B/zh
Priority to JP2010528822A priority patent/JP5442621B2/ja
Priority to BRPI0817555 priority patent/BRPI0817555A2/pt
Priority to EP08838277.5A priority patent/EP2209541B1/en
Priority to KR1020107010440A priority patent/KR101532988B1/ko
Priority to US12/679,931 priority patent/US8425733B2/en
Publication of NO20075207L publication Critical patent/NO20075207L/no
Publication of NO328571B1 publication Critical patent/NO328571B1/no

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/001—Processes specially adapted for distillation or rectification of fermented solutions
    • B01D3/003—Rectification of spirit
    • B01D3/004—Rectification of spirit by continuous methods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/007—Energy recuperation; Heat pumps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/145—One step being separation by permeation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
    • B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
    • B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
    • B01D3/148—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step in combination with at least one evaporator
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/36—Pervaporation; Membrane distillation; Liquid permeation
    • B01D61/362—Pervaporation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/36—Pervaporation; Membrane distillation; Liquid permeation
    • B01D61/363—Vapour permeation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/36—Pervaporation; Membrane distillation; Liquid permeation
    • B01D61/364—Membrane distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C02F1/041—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation by means of vapour compression
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/74—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation
    • C07C29/76—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment
    • C07C29/80—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation
    • C07C29/82—Separation; Purification; Use of additives, e.g. for stabilisation by physical treatment by distillation by azeotropic distillation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/02—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
    • C10L1/00—Liquid carbonaceous fuels
    • C10L1/02—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only
    • C10L1/023—Liquid carbonaceous fuels essentially based on components consisting of carbon, hydrogen, and oxygen only for spark ignition

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)

Abstract

Fremgangsmåte ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann, idet fødestrømmen (1) av etanol og vann blir splittet i en første delfødestrøm (3) som går til en destillasjonskolonne (32) som en refluksstrøm, mens en andre delfødestrøm (4) går til en fordamper (31) som en fordamper-innløpsstrøm og forlater toppen av denne som en fordamper-utløpsstrøm (6). Topputløpsstrømmen (7) fra destillasjonskolonnen (32) går tilbake og forenes med fordamper-utløpsstrømmen (6) i en forent strøm (8) ved overtrykk som i en komprimeringsenhet (33) blir komprimert til en forent strøm (10) som går inn på en vannfjerningsenhet (34) og der blir splittet i en vannrik permeatstrøm (14) og en retentatstrøm (11) i form av tilnærmet vannfri etanol. Permeatstrømmen (14) kondenseres i kondensator (39) ved undertrykk generert av vakuumsystem illustrert med vakuumpumpe (43) hvoretter strøm (15) i væskeform trykksettes via pumpe (42) til strøm (16) som føres som innløp til destillasjonskolonnen (32), som mottar ekstern termisk energi via en varmeveksler (36), og der splittes i en vannrik bunnutløpsstrøm (18) og en etanolrik topputløpsstrøm (7). Retentatstrømmen (11) benyttes som energikilde i en retentat varmeveksler (37) av fordamperenheten (31) før den tas ut som produktstrøm (12).

Description

Fremgangsmåte ved awanning av en blanding av overveiende etanol og vann.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte ved awanning av en blanding av overveiende etanol og vann som angitt i ingressen til patentkrav 1.
Bakgrunn
Industrielt foreligger ofte vann og etanol i blandinger som ikke er optimale for videre anvendelse av noen av disse komponenter som produkter. Etanol er et råstoff som er egnet til bruk som løsemiddel i en rekke prosesser eller til bruk som energikilde. For eksempel foreligger vann og etanol i varierende blandeforhold i prosesser som har til formål å tilveiebringe tilnærmet vannfri etanol for bruk som energikilde, fremstilt fra biologiske råvarer. I denne sammenheng omtales etanolen gjerne som bioetanol.
Tradisjonell destillasjonsprosess benyttes typisk til fremstilling av etanol med vanninnhold noe høyere enn azeotropisk punkt for blandingen. For å redusere vanninnholdet i etanol/vann blandinger ytterligere, for derved å høyne anvendbarheten av etanolen og derved også dens verdi som produkt, finnes det ulike metoder som beskrevet i de påfølgende avsnitt.
Flerkomponent destillasjon (omtales også azeotropisk destillasjon) har vært og er fortsatt brukt til dette formålet. Relativt høyt energiforbruk samt bruk av kjemikalier er kjennetegn på denne teknikken. Det finnes kjente prosessløsninger for flerkomponent destillasjon hvor energigjenvinning inklusive mekanisk rekompresjon av prosessdamp inngår. For eksempel beskriver JP patent 59196833, FR patent 2855170 samt JP patent 60226837 slike prosesser med et antall destillasjonskolonner operert i kaskade med integrert rekompresjon av prosessdamp.
En annen metode er såkalt ekstraktiv destillasjon. Også i denne metode inngår bruk av kjemikalier for ekstraksjonstrinnet. US patent 5294304 samt JP patent 61254177 beskriver slike prosesser, hvor rekompresjon av prosessdamp inngår i det totale energisystemet.
To andre teknikker er molekylær sikt og damp permeasjon, hvor oppstrøms damp genereres i inndamper eller taes direkte fra en tradisjonell destillasjonsprosess. Utgående strømmer fra disse teknikker er et retentat (tilnærmet vannfri etanol) samt et permeat inneholdende vannfraksjonen med en større eller mindre andel etanol, som typisk utkondenseres og deretter gjenvinnes i destillasjonskolonne. Tradisjonell prosess med inndamper forbruker energi til fordampning av all fødevæsken, samt til gjenvinning av etanolandelen i permeatet inklusive generering av refluksvæske til destillasjonstrinnet for det nevnte permeatet.
US patent 2007000769 beskriver tradisjonell molekylær sikt prosess uten anvendelse av rekompresjon av prosessdamp. Hovedforskjell på molekylær sikt og damp permeasjon er at selve avvanningstrinnet med molekylær sikt foregår satsvis, og hvor man derfor typisk har et antall molekylær sikt tanker som det skiftes mellom og hvor de tanker som ikke er i produksjon gjennomgår en regenereringsprosess. På denne måten oppnåes en oppstrøms og nedstrøms kontinuerlig prosess, og hvor utgående strømmer fra awanningsenheten med molekylær sikt er et retentat og et permeat tilsvarende som for damp permeasjon.
Membranseparasjon med fødeløsningen i væskeform gjennom membranen, såkalt pervaporasjon, er også en teknikk som blir benyttet. Utgående permeatstrøm foreligger også med denne teknikken i dampform, mens retentatet foreligger i væskeform. Energiforbruket er relativt lavt sammenlignet med tradisjonell damp permeasjon, da man ikke behøver å tilføre energi til å fordampe retentat andelen i fødevæsken. Den tilførte energi går i stedet med til å fordampe permeatet samt for gjenvinning av etanolandelen i permeatet inklusive generering av refluksvæske til destillasjonstrinnet for det nevnte permeatet. Pervaporasjon er en mindre robust teknikk med hensyn til levetiden på membraner, da disse blir eksponert for eventuelle urenheter i råvaren. Det finnes kjente prosessløsninger med pervaporasjon hvor mekanisk rekompresjon av prosessdamp inngår. For eksempel beskriver JP Patent 63059308 en prosessløsning for pervaporasjon av etanol. Permeatet fra membranen går via et dampkompresjonstrinn før det taes til destillasjonstrinnet som fødedamp. Kompresjon av prosessdamp i denne løsningen gjør at permeatet kan beholdes i dampform inn på destillasjonskolonnen og derved reduseres energimengden som tradisjonelt medgår for gjenvinning av etanol i permeatet.
Et annet eksempel på rekompresjon av permeat er beskrevet i JP Patent 5137969, hvor man ved hjelp av trykkøkning på permeatet i dampform kan kondensere dette ved tilgjengelig kjølevannstemperatur i stedet for å måtte bruke kjølemedium produsert i energikrevende kjølemaskin.
Formål
Det er et formål ved foreliggende oppfinnelse å komme frem til en fremgangsmåte med lavt energiforbruk for å separere vann fra en væskeblanding av overveiende vann og etanol.
Det er videre et formål å være i stand til å oppnå dette under industrielle betingelser, det vil blant annet si med et anlegg som er kosteffektivt, har høy grad av oppetid samt er realiserbart i full skala.
Oppfinnelsen
De ovenfor nevnte formål er oppnådd gjennom fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen som er definert av patentkrav 1.
Foretrukne utførelsesformer av oppfinnelsen fremgår av de uselvstendige patentkrav.
Fremgangsmåte ved awanning av en blanding av overveiende etanol og vann omfattende fordampning, destillasjon, komprimering, varmeveksling samt damp permeasjon eller molekylær sikt, idet fødestrømmen som overveiende består av etanol og vann i væskeform blir splittet i en første delfødestrøm som går til en destillasjonskolonne som en refluksstrøm, mens en andre delfødestrøm går til en fordamper som en fordamper-innløpsstrøm og forlater toppen av denne som en fordamper-utløpsstrøm, mens topputløpsstrømmen fra destillasjonskolonnen går tilbake og forenes med fordamper-utløpsstrømmen i en forent strøm ved overtrykk som i en mekanisk komprimeringsenhet blir komprimert under dannelse av en komprimert forent strøm som går inn på en vannfjemingsenhet og der blir splittet i en vannrik permeatstrøm og en tilnærmet vannfri retentatstrøm, idet permeatstrømmen kondenseres i en kondensator ved undertrykk generert av vakuumsystem og i væskeform trykksettes og føres som en fødestrøm til destillasjonskolonnen, som mottar ekstern termisk energi via en varmeveksler, og der blir splittet i en bunnutløpsstrøm av tilnærmet bare vann og en etanolrik topputløpsstrøm mens retentatstrømmen benyttes som energikilde i en retentat varmeveksler av fordamperenheten før den tas ut som en produktstrøm i væskeform.
I henhold til fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er det kun obligatorisk å tilføre ekstern energi til destillasjonskolonnen. Prosessen er slik innrettet at denne energien nyttiggjøres fullt ut til fordamping av fødestrømmen i tillegg til gjenvinning av etanolandelen i permeatet. Det er ikke utelukket å tilføre ekstern energi også til fordamperenheten, men det er altså ikke obligatorisk. Den drivende kraft for vannfjerningsenheten ved damp permeasjon er forskjell i vanndamp trykket mellom retentat- og permeatsiden, som i praksis oppnåes ved å ta ut permeatet ved undertrykk samt å tilføre innløpsdampen ved overtrykk.
I det følgende skal prosessen beskrives bedre i form av foretrukne utførelsesformer gjennom henvisning til de vedlagte figurer.
Detaljerte utførelsesformer av oppfinnelsen
Figur 1 viser et flytskjema over en foretrukket utførelsesform av foreliggende oppfinnelse. Figur 2 viser et flytskjema over en enklere utførelsesform av foreliggende oppfinnelse.
Det skal understrekes at eksemplifisering i form av konkrete tallstørrelser nedenfor er relatert til et anlegg omfattende en vannfjemingsenhet 34 basert på damp permeasjon der ikke annet er angitt. Alle angivelser av relative andeler av prosesstrømmer er i form av vekt-% med mindre annet er angitt.
Figur 1 viser hvordan en tilført, etanolrik fødestrøm 1 blir forvarmet i en varmeveksler 35 til en forvarmet fødestrøm 2 og deretter splittet i en første delfødestrøm 3, en andre delfødestrøm 4 med en intern strøm 5 som ytterligere forvarmes i varmeveksler 41. Første delfødestrøm 3 ledes til en destillasjonskolonne 32 hvor den går inn som refluksstrøm mens andre delfødestrøm 4 går til en fordamperenhet 31. Første delfødestrøm 3 utgjør normalt mindre enn 20 % av fødestrøm 1. Utløpsstrømmen 6 fra fordamperenheten 31 blir forent med topputløpsstrømmen 7 fra destillasjonskolonnen 32. Fødestrømmen 1 vil typisk ha et etanolinnhold på 70 % eller mer og mer foretrukket 80 % eller mer. I tilfeller med vannfjeming med molekylær sikt, er tilsvarende tall 80 % eller mer, mer foretrukket 90 % eller mer.
Den av prosesstrømmen 6 og 7 forente materialstrøm 8 går inn på en komprimeringsenhet 33 og den således komprimerte prosesstrøm 9 går inn på en gasskjøler 41 hvorfra den således kjølte prosesstrøm 10, som typisk er ved et trykk i området 2-8 bara (avhengig av avvanningsmetode samt av type membran hvis damp-permeasjon benyttes for awanning), går inn på en vannfjemingsenhet 34 som typisk er basert på molekylær sikt eller damp permeasjon. Ut av vannfjemingsenheten 34 kommer således en tilnærmet vannfri retentatstrøm 11 og en vannrik permeatstrøm 14. Retentatstrømmen 11 inneholder typisk inntil ca. 2 % vann. For bioetanol er kravet til vanninnhold i retentatet < 0,3 %, som ved foreliggende oppfinnelse kan oppnås ved normale prosessbetingelser for vannfjemingsenheten. Komprimeringsenheten 33 sørger for at den etanolrike retentatstrømmen er ved høyere metningstemperatur enn fordampningstemperatur i fordamper 31, slik at latent energi i denne prosesstrømmen blir nyttiggjort i prosessen gjennom varmeveksling i en varmeveksler 37 som er tilknyttet fordamperenheten 31. Den kondenserte retentatstrømmen 12 utfra varmeveksler 37 kan avgi ytterligere energi i varmeveksling med fødestrøm 1 i varmeveksleren 35 som allerede er omtalt. Ut av varmeveksler 35 kommer en produktstrøm 13 med tilnærmet vannfri etanol.
Den vannrike permeatstrømmen 14, som typisk inneholder 5-40 % etanol, kondenseres i kondensator 39 ved undertrykk (0 till bara) generert av vakuumsystem illustrert med vakuumpumpe 43 hvoretter permeatstrøm 15 i væskeform trykksettes til trykksatt permeatstrøm 16 og forvarmes i varmeveksler 40 og blir som prosesstrøm 17 ført som fødevæske til destillasjonskolonnen 32. Bunnutløpsstrømmen 18 fra destillasjonskolonnen 32 avgir varme til permeatstrømmen 16 i varmeveksler 40 før den forlater prosessen som utgående strøm 19 av tilnærmet rent vann, typisk mer enn 99 % vann.
Ekstern termisk energi blir tilført prosessen i tilknytning til destillasjonskolonnen 32 og mer konkret gjennom en varmeveksler 36 tilknyttet denne. Ytterligere energi kan eventuelt bli tilført i tilknytning til fordamperenheten 31 via en varmeveksler 38 omtalt nedenfor. Varmemediet 20 henholdsvis 22 inn på varmeveksler 36 henholdsvis 38 er typisk varm væske eller vanndamp.
Levetid på avvanningsenhet 34 ved damp permeasjon påvirkes av eventuelle urenheter i innløpsdampen til denne. For å unngå oppkonsentrering av uønskede flyktige komponenter i destillasjonskolonnen 32, for eksempel fuselolje, kan et sideutløp (ikke vist) gjøres fra denne. For å unngå oppkonsentrering av uønskede komponenter så som salter, andre faststoff samt tungtkokende alkoholer i væskesump i inndamperenhet 31 kan en mindre væskestrøm (ikke vist), normalt under 5 % av fødestrømmen 1, tas fra denne til prosesstrøm 17 eller til refluksstrøm 3 og dermed inngå som en liten andel av fødevæske eller refluksvæske til destillasjonskolonne 32 hvor de uønskede komponenter enten følger med i bunnutløpsstrømmen 18 alternativt tas ut i ovenfor nevnte sideutløp i destillasjonskolonnen. Med den foreliggende prosess vil energiforbruket ikke øke om en velger å ta en mindre andel væske fra væskesumpen i inndamperenhet 31 til destillasjonskolonne 32.
Figur 2 viser en enklere utførelsesform av oppfinnelsen enn figur 1. Forskjellene kan enklest forklares gjennom hva som er utelatt i figur 2, nemlig varmevekslerne 35, 38, 40 og 41 som normalt vil finnes på kommersielle anlegg, men som ikke er obligatorisk for å oppnå de grunnleggende fordeler ved foreliggende oppfinnelse. For eksempel kan energien som gjenvinnes i forvarmere 35 og 40 gjenvinnes til andre formål. Et annet eksempel er at fødestrøm 1 allerede er varm, som da tilsier at energigjenvinning fra strøm 12 må gjøres mot andre strømmer eller til andre formål.
Ved sammenligning av prosesstrømmer i figur 2 med tilsvarende i figur 1 skal det observeres at prosesstrøm 12 i figur 2 tilsvarer så vel prosesstrøm 12 som 13 i figur 1, prosesstrøm 16 i figur 2 tilsvarer så vel prosesstrøm 16 som 17 i figur 1 og prosesstrøm 18 i figur 2 tilsvarer så vel prosesstrøm 18 som 19 i figur 1.
Som nevnt i tiknytning til figur 1 blir fødestrøm 1 gjerne forvarmet før den splittes og fordeles mellom destillasjonskolonne 32 og fordamper 31. Denne forvarmingen skjer fortrinnsvis i varmeveksling med retentatstrømmen 12, illustrert ved varmeveksler 35 i figur 1.
Det er videre foretrukket at komprimeringsenheten 33 er en mekanisk damp kompressor. Alternativt kan komprimeringsenheten være basert på termisk rekompresjon av prosessdamp ved bruk av dampejektor, hvor høytrykks etanoldamp brukes som drivdamp til ejektor. Den alternative metoden vil gi en mindre grad av energigjenvinning.
Det er mulig, og vil ofte være foretrukket å tilføre ekstern energi også til fordamperenheten 31, i tillegg til den latente energi fra retentatet (som tilføres i varmeveksler 37). Denne eksterne energien kan tilføres i en varmeveksler 38 som tilføres et eksternt varmet medium 22.
Permeatstrømmen 14 danner basis for en innløpsstrøm 17 til destillasjonskolonnen 32. Permeatstrømmen 14 blir først kjølt og kondensert ved undertrykk i en eller flere varmevekslere illustrert med varmeveksler 39 og kjølemedium 24 og deretter trykksatt via en eller flere pumper illustrert med pumpe 42 til permeatstrøm 16. Undertrykk (vakuum) er en viktig drivende kraft for vannfjerningen, som besørges av et vakuumsystem illustrert med vakuumpumpe 43 på utløpssiden av varmeveksler 39. Det er videre foretrukket, for å optimalisere energiforbruket i prosessen, å varmeveksle det kondenserte permeat 16 mot bunnutløpsstrømmen 18 fra destillasjonskolonnen 32, før den således varmede permeatstrøm 17 går inn på destillasjonskolonnen 32.
Etter fordamperen 31 forenes den fordampede prosesstrøm 6 med topputløpsstrømmen 7 fra destillasjonskolonnen 32 og den forente strøm 8 blir komprimert, noe som fører til en overheting av den slik komprimerte strøm 10. Det kan være fordelaktig å kjøle denne komprimerte strøm 10 før den går inn på vannfjemingsenheten 34. Kjølingen kan for eksempel skje i en varmeveksler 41 med et kjølemedium 5, som kan være en "gren" av en fødestrøm i prosessen, hvis netto tilførte varme blir gjenvunnet og benyttet et annet sted i prosessen.
Fødevæsken 1 blir forvarmet med følbar varme fra retentatet 12. Hovedandelen av fødevæsken er fordampet i fordamperenheten 31. En mindre andel av fødevæsken fordampes i destillasjonstrinnet 32 ved at den benyttes som re fluks væske 3. En tredje fraksjon 5 av fødevæsken 1 kan ytterligere forvarmes i varmeveksler 41, før den taes til fordamperenheten 31. Alternativt kan prosesstrøm 5 fordampes i komprimeringsenheten 33 ved at den direkte tilføres i den komprimerte overhetede gassen 9.
En hoveddel av energigjenvinningen oppnåes ved mekanisk rekompresjon av prosessdamp i egnet kompresjonsutstyr. Drivenergi til kompresjonsutstyret kan være
elektrisk eller termisk energi. Hvis termisk energi benyttes kan spillenergi fra det anvendte utstyr, helt eller delvis, anvendes som energitilførsel til den patenterte prosessen. Det aller meste, ca.90-95 %, av energi tilført elektrisk motor i kompresjonsutstyret inngår som nyttig energi i total prosessen.
Beregningseksempel
Tradisjonell damp permeasjon (<**>) uten MVR og med refluksvæske generert internt (<*>):
Fødekonsentrasjon: 85 % EtOH i vann
- Kapasitet produkt: 10.000 kg/h
- totalt energiforbruk termisk: 3200 kW
- totalt energiforbruk elektrisk: 25 kW
- Fødekonsentrasjon: 95 % EtOH i vann
- Kapasitet produkt: 10.000 kg/h
- totalt energiforbruk termisk: 2400 kW
- totalt energiforbruk elektrisk: 25 kW
Den foreliggende prosess med damp permeasjon (<*>) (<**>):
Fødekonsentrasjon: 85 % EtOH i vann
- Kapasitet produkt: 10.000 kg/h
- totalt energiforbruk termisk: 1150 kW
- totalt energiforbruk elektrisk: 175 kW
Fødekonsentrasjon: 95 % EtOH i vann
- Kapasitet produkt: 10.000 kg/h
- totalt energiforbruk termisk: 375 kW
- totalt energiforbruk elektrisk: 175 kW
Redusert energiforbruk for 85 % EtOH i fødevæske = ca. 60 % Redusert energiforbruk for 95 % EtOH i fødevæske = ca. 80 % (<*>): Eksklusive varmetap og eventuelt energi tilført kjølesystem for produksjon av kjølemedie til kondensator.
(<**>): For molekylær sikt vil redusert energiforbruk være mindre sammenlignet med damp permeasjon, hovedsakelig på grunn av den relativt energikrevende regenereringsprosessen.

Claims (11)

1. Fremgangsmåte ved awanning av en blanding av overveiende etanol og vann omfattende fordampning, destillasjon, komprimering, varmeveksling samt damp permeasjon eller molekylær sikt, karakterisert ved at fødestrømmen (1) av overveiende etanol og vann blir splittet i en første delfødestrøm (3) som går til en destillasjonskolonne (32) som en refluksstrøm, mens en andre delfødestrøm (4) går til en fordamper (31) som en fordamper-innløpsstrøm og forlater toppen av denne som en fordamper-utløpsstrøm (6), mens topputløpsstrømmen (7) fra destillasjonskolonnen (32) går tilbake og forenes med fordamper-utløpsstrømmen (6) i en forent strøm (8) ved overtrykk som i en komprimeringsenhet (33) blir komprimert under dannelse av en komprimert forent strøm (10) som går inn på en vannfjemingsenhet (34) og der blir splittet i en vannrik permeatstrøm (14) og en retentatstrøm (11) i form av tilnærmet vannfri etanol, idet permeatstrømmen (14) kondenseres i kondensator (39) ved undertrykk generert av vakuumsystem illustrert med vakuumpumpe (43) hvoretter strøm (15) i væskeform trykksettes via pumpe (42) til strøm (16) som føres som innløp til destillasjonskolonnen (32), som mottar ekstern termisk energi via en varmeveksler (36), og der splittet i en vannrik bunnutløpsstrøm (18) og en etanolrik topputløpsstrøm (7) mens retentatstrømmen (11) benyttes som energikilde i en retentat varmeveksler (37) av fordamperenheten (31) før den tas ut som produktstrøm (12).
2. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at fødestrøm (1) forvarmes før den splittes og fordeles til destillasjonskolonne (32) og fordamper (31).
3. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 2, karakterisert ved at fødestrøm (1) forvarmes i en fødevarmeveksler (35) gjennom varmeveksling med produktstrømmen (12).
4. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at komprimeringsenheten (33) er en mekanisk damp kompressor.
5. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at fordamperenheten (31) tilføres ekstern termisk energi (22) i en varmeveksler (38) i tillegg til energien som tilføres fra retentatet (11) gjennom retentat varmeveksler (37).
6. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at permeatstrøm (16) forvarmes i en varmeveksler (40) gjennom varmeveksling med bunnutløpsstrømmen (18) fra destillasjonskolonnen (31) før førstnevnte danner destillasjons-innløpsstrøm (17).
7. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at den komprimerte forente strømmen (10) fra komprimeringsenhet (33) blir kjølt enten direkte eller indirekte før den går inn på vannfjemingsenhet (34).
8. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at andelen av etanol i fødestrøm (1) er minst 70 %, mer foretrukket minst 80 %.
9. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at andelen av etanol i fødestrøm (1), når vannfjemingsenheten (34) er av typen molekylær sikt, er minst 80 % mer foretrukket minst 90 %.
10. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at en begrenset væskestrøm ledes fra væskesump i inndamperenhet (31) til destillasjonstrinnet (32) via destillasjons-innløpsstrøm (16 el. 17) eller refluksstrøm (3) til denne.
11. Fremgangsmåte i samsvar med patentkrav 1, karakterisert ved at retentatstrømmen (11) inneholder typisk inntil ca. 2 % vann, mer foretrukket inntil ca.0,3 % vann.
NO20075207A 2007-10-12 2007-10-12 Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann NO328571B1 (no)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20075207A NO328571B1 (no) 2007-10-12 2007-10-12 Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann
DK08838277.5T DK2209541T3 (en) 2007-10-12 2008-10-09 Process for dewatering a mixture consisting mainly of ethanol and water.
PCT/NO2008/000353 WO2009048335A1 (en) 2007-10-12 2008-10-09 Method for dewatering a mixture of mostly ethanol and water
CN2008801108548A CN101820964B (zh) 2007-10-12 2008-10-09 大部分为乙醇和水的混合物的脱水方法
JP2010528822A JP5442621B2 (ja) 2007-10-12 2008-10-09 主にエタノール及び水の混合物を脱水するための方法
BRPI0817555 BRPI0817555A2 (pt) 2007-10-12 2008-10-09 Método para remover água de uma mistura de principalmente etanol e água.
EP08838277.5A EP2209541B1 (en) 2007-10-12 2008-10-09 Method for dewatering a mixture of mostly ethanol and water
KR1020107010440A KR101532988B1 (ko) 2007-10-12 2008-10-09 에탄올 및 물을 포함하는 혼합물을 탈수하는 방법
US12/679,931 US8425733B2 (en) 2007-10-12 2008-10-09 Method for dewatering a mixture of mostly ethanol and water

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO20075207A NO328571B1 (no) 2007-10-12 2007-10-12 Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann

Publications (2)

Publication Number Publication Date
NO20075207L NO20075207L (no) 2009-04-14
NO328571B1 true NO328571B1 (no) 2010-03-22

Family

ID=40549371

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20075207A NO328571B1 (no) 2007-10-12 2007-10-12 Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8425733B2 (no)
EP (1) EP2209541B1 (no)
JP (1) JP5442621B2 (no)
KR (1) KR101532988B1 (no)
CN (1) CN101820964B (no)
BR (1) BRPI0817555A2 (no)
DK (1) DK2209541T3 (no)
NO (1) NO328571B1 (no)
WO (1) WO2009048335A1 (no)

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009099804A2 (en) * 2008-02-01 2009-08-13 Lanxess Sybron Chemicals Inc. A process for the purification of crude glycerin utilizing ion exclusion chromatorgraphy and glycerin concentration
FI20085209A0 (fi) 2008-03-05 2008-03-05 St1 Biofuels Oy Menetelmä ja laite etanolin ja veden sekoituksen absolutoitumiseksi
US8546622B2 (en) 2008-07-31 2013-10-01 Celanese International Corporation Process for making ethanol from acetic acid using acidic catalysts
US8309773B2 (en) 2010-02-02 2012-11-13 Calanese International Corporation Process for recovering ethanol
US8304586B2 (en) 2010-02-02 2012-11-06 Celanese International Corporation Process for purifying ethanol
US8858659B2 (en) 2010-02-02 2014-10-14 Celanese International Corporation Processes for producing denatured ethanol
US8575403B2 (en) 2010-05-07 2013-11-05 Celanese International Corporation Hydrolysis of ethyl acetate in ethanol separation process
US8541633B2 (en) 2010-02-02 2013-09-24 Celanese International Corporation Processes for producing anhydrous ethanol compositions
US8552226B2 (en) 2010-02-02 2013-10-08 Celanese International Corporation Process for heat integration for ethanol production and purification process
US8222466B2 (en) 2010-02-02 2012-07-17 Celanese International Corporation Process for producing a water stream from ethanol production
US8552224B2 (en) 2010-05-07 2013-10-08 Celanese International Corporation Processes for maximizing ethanol formation in the hydrogenation of acetic acid
US8460405B2 (en) 2010-02-02 2013-06-11 Celanese International Corporation Ethanol compositions
US8932372B2 (en) 2010-02-02 2015-01-13 Celanese International Corporation Integrated process for producing alcohols from a mixed acid feed
FI124532B (fi) * 2010-02-19 2014-09-30 St1 Biofuels Oy Menetelmä ja laitteisto lämmön talteenottamiseksi etanolin väkevöinnissä pervaporaatioprosessilla
US8604255B2 (en) 2010-05-07 2013-12-10 Celanese International Corporation Process for recovering ethanol with sidedraws to regulate C3+ alcohols concentrations
US8704011B2 (en) 2010-05-07 2014-04-22 Celanese International Corporation Separating ethanol and ethyl acetate under low pressure conditions
US8680342B2 (en) 2010-05-07 2014-03-25 Celanese International Corporation Process for recovering alcohol produced by hydrogenating an acetic acid feed stream comprising water
US9024083B2 (en) 2010-07-09 2015-05-05 Celanese International Corporation Process for the production of ethanol from an acetic acid feed and a recycled ethyl acetate feed
US8710280B2 (en) 2010-07-09 2014-04-29 Celanese International Corporation Weak acid recovery system for ethanol separation processes
US8901358B2 (en) 2010-07-09 2014-12-02 Celanese International Corporation Esterification of vapor crude product in the production of alcohols
US8846986B2 (en) 2011-04-26 2014-09-30 Celanese International Corporation Water separation from crude alcohol product
US8884080B2 (en) 2010-07-09 2014-11-11 Celanese International Corporation Reduced energy alcohol separation process
US9126125B2 (en) 2010-07-09 2015-09-08 Celanese International Corporation Reduced energy alcohol separation process having water removal
US8809597B2 (en) 2010-07-09 2014-08-19 Celanese International Corporation Separation of vapor crude alcohol product
US9272970B2 (en) 2010-07-09 2016-03-01 Celanese International Corporation Hydrogenolysis of ethyl acetate in alcohol separation processes
US9150474B2 (en) 2010-07-09 2015-10-06 Celanese International Corporation Reduction of acid within column through esterification during the production of alcohols
US8846988B2 (en) 2010-07-09 2014-09-30 Celanese International Corporation Liquid esterification for the production of alcohols
JP5750331B2 (ja) * 2010-08-05 2015-07-22 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 膜分離装置及び膜分離方法
FR2968312A1 (fr) * 2010-12-06 2012-06-08 Pierre Olivier Cognat Appareillage utilisant notamment un ejecteur a vapeur a jet de vapeur pour transferer l'energie disponible aux sorties d'un alembic afin de participer a son chauffage. procedes pour sa mise en oeuvre
US8884081B2 (en) 2011-04-26 2014-11-11 Celanese International Corporation Integrated process for producing acetic acid and alcohol
US8927787B2 (en) 2011-04-26 2015-01-06 Celanese International Corporation Process for controlling a reboiler during alcohol recovery and reduced ester formation
US9073816B2 (en) 2011-04-26 2015-07-07 Celanese International Corporation Reducing ethyl acetate concentration in recycle streams for ethanol production processes
US8748675B2 (en) 2011-06-16 2014-06-10 Celanese International Corporation Extractive distillation of crude alcohol product
US8927783B2 (en) 2011-04-26 2015-01-06 Celanese International Corporation Recovering ethanol with sidestreams to regulate C3+ alcohols concentrations
US8927788B2 (en) 2011-04-26 2015-01-06 Celanese International Corporation Process to recover alcohol with reduced water from overhead of acid column
US8927780B2 (en) 2011-04-26 2015-01-06 Celanese International Corporation Process for removing aldehydes from ethanol reaction mixture
US8907141B2 (en) 2011-04-26 2014-12-09 Celanese International Corporation Process to recover alcohol with secondary reactors for esterification of acid
US9024082B2 (en) 2011-04-26 2015-05-05 Celanese International Corporation Using a dilute acid stream as an extractive agent
US9000232B2 (en) 2011-04-26 2015-04-07 Celanese International Corporation Extractive distillation of crude alcohol product
US9024084B2 (en) 2011-04-26 2015-05-05 Celanese International Corporation Reduced energy alcohol separation process having controlled pressure
US8933278B2 (en) 2011-04-26 2015-01-13 Celanese International Corporation Process for producing ethanol and reducing acetic acid concentration
US9000233B2 (en) 2011-04-26 2015-04-07 Celanese International Corporation Process to recover alcohol with secondary reactors for hydrolysis of acetal
US8927784B2 (en) 2011-04-26 2015-01-06 Celanese International Corporation Process to recover alcohol from an ethyl acetate residue stream
US9024085B2 (en) 2011-04-26 2015-05-05 Celanese International Corporation Process to reduce ethanol recycled to hydrogenation reactor
US8895786B2 (en) 2011-08-03 2014-11-25 Celanese International Corporation Processes for increasing alcohol production
US8927782B2 (en) 2011-08-03 2015-01-06 Celanese International Corporation Vapor separation in alcohol production
US8877987B2 (en) 2011-08-03 2014-11-04 Celanese International Corportation Process for producing anhydrous ethanol using extractive distillation column
US8877986B2 (en) 2011-08-03 2014-11-04 Celanese International Corporation Process for recovering alcohol
US8927790B2 (en) 2011-12-15 2015-01-06 Celanese International Corporation Multiple vapor feeds for hydrogenation process to produce alcohol
US9051235B2 (en) 2012-02-07 2015-06-09 Celanese International Corporation Process for producing ethanol using a molar excess of hydrogen
US9353034B2 (en) 2012-02-07 2016-05-31 Celanese International Corporation Hydrogenation process with reduced residence time for vapor phase reactants
US9000237B2 (en) 2012-12-20 2015-04-07 Celanese International Corporation Ethanol refining process using intermediate reboiler
KR101596111B1 (ko) * 2013-01-16 2016-02-22 주식회사 엘지화학 알칸올의 제조 장치
US8926718B2 (en) 2013-03-15 2015-01-06 Celanese International Corporation Thermochemically produced ethanol compositions
CN104341268B (zh) * 2013-08-09 2016-08-10 中国石油天然气股份有限公司 一种燃料乙醇连续脱水方法
CN106170468B (zh) * 2013-12-24 2020-03-13 英国石油有限公司 醇组合物的处理
DE102014222071A1 (de) * 2014-10-29 2016-05-04 Gea Wiegand Gmbh Destillationsanlage
CN107510949A (zh) * 2017-09-26 2017-12-26 深圳市蓝石环保科技有限公司 一种mvr蒸发系统
CN108774109B (zh) * 2018-05-31 2021-03-19 胡雯 一种乙醇脱水设备
CN109663477A (zh) * 2018-12-30 2019-04-23 安徽广信农化股份有限公司 一种制备氯甲酸乙酯的废料处理方法
KR102226466B1 (ko) * 2019-06-25 2021-03-11 주식회사 앱스필 투과증발 원리를 이용하는 탈수 공정 시스템
US20210040509A1 (en) * 2019-08-05 2021-02-11 Bioleap, Inc. Dehydration energy recycling system and method
CN110841320B (zh) * 2019-12-18 2024-07-19 肥城金塔酒精化工设备有限公司 四效溶剂回收节能系统及方法
CN111298472A (zh) * 2020-04-17 2020-06-19 江苏时顺工程技术有限公司 一种用于酒精法生产乙醛的酒精循环蒸发系统
CN112843766B (zh) * 2020-12-29 2022-06-14 复榆(张家港)新材料科技有限公司 变压吸附分离溶剂水二元共沸物的吸附分离工艺
WO2023062244A1 (en) * 2021-10-15 2023-04-20 Whitefox Technologies Limited Heat integrated process and system for organic solvent production using vapor recompression

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005051533A1 (en) * 2003-11-24 2005-06-09 Council Of Scientific And Industrial Research Preparation of molecular sieve used for the dehydration of the alcohol
US20070000769A1 (en) * 2003-03-28 2007-01-04 Brown Christopher J Ethanol distillation with distillers soluble solids recovery apparatus

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6055117B2 (ja) 1983-04-21 1985-12-03 新燃料油開発技術研究組合 無水エタノ−ルの製造方法および装置
JPS60226837A (ja) 1983-12-01 1985-11-12 Res Assoc Petroleum Alternat Dev<Rapad> 無水エタノ−ルの製造装置および無水エタノ−ルの製造法
JPS61254177A (ja) 1985-05-02 1986-11-11 Hitachi Zosen Corp エタノ−ル含有液からのエタノ−ル抽出法
GB8601081D0 (en) * 1986-01-17 1986-02-19 Distillers Co Carbon Dioxide Removing water from ethanol
JPS6359308A (ja) 1986-08-29 1988-03-15 Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd 有機液体の分離装置
JPS63254987A (ja) * 1987-04-13 1988-10-21 Ube Ind Ltd アルコ−ル醗酵液の脱水濃縮方法
JPS63258601A (ja) * 1987-04-15 1988-10-26 Ube Ind Ltd 有機物水溶液の濃縮方法
US5294304A (en) 1989-11-14 1994-03-15 Ministry Of International Trade And Industry Process for the recovery of absolute ethanol by vapor compression extractive distillation
JPH07227517A (ja) * 1994-02-17 1995-08-29 Nisso Eng Kk 液体混合物の分離方法
CN1122727A (zh) * 1994-08-04 1996-05-22 普拉塞尔技术有限公司 采用部分吹扫预净化或后净化的气体分离法
KR100654271B1 (ko) * 2003-02-21 2006-12-08 가부시키가이샤 붓산 나노테크 겐큐쇼 수용성 유기물의 농축 방법
FR2855170B1 (fr) 2003-05-21 2006-07-28 Ungda Procede de deshydratation d'ethanol et de flegmes ethanoliques par distillation azeotropique en economie d'energie
US7294174B2 (en) * 2003-08-13 2007-11-13 Generon Igs, Inc. Air dehydration membrane
EP1506807A3 (en) * 2003-08-13 2005-04-13 Generon IGS, Inc. Air dehydration membrane
CN101163528A (zh) * 2005-04-20 2008-04-16 白狐技术有限公司 分离方法
BRPI0600553A (pt) * 2006-02-24 2007-11-20 Siemens Ltda processo e sistema para a produção de álcool por destilação de múltiplo efeito
DE102006049173A1 (de) 2006-10-18 2008-04-30 Gea Wiegand Gmbh Anlage zum Destillieren von Alkohol, insbesondere Ethylalkohol aus fermentierter Maische
DE102006049175A1 (de) * 2006-10-18 2008-06-05 Gea Wiegand Gmbh Anlage zum Destillieren von Trinkalkohol, insbesondere Whiskey
EP1947463A1 (en) 2007-01-16 2008-07-23 Roche Diagnostics GmbH Collection of liquid analytical samples for clinical analytical purpose
WO2009029668A1 (en) * 2007-08-27 2009-03-05 Membrane Technology And Research, Inc. Membrane augmented distillation to separate solvents from water

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070000769A1 (en) * 2003-03-28 2007-01-04 Brown Christopher J Ethanol distillation with distillers soluble solids recovery apparatus
WO2005051533A1 (en) * 2003-11-24 2005-06-09 Council Of Scientific And Industrial Research Preparation of molecular sieve used for the dehydration of the alcohol

Also Published As

Publication number Publication date
US20100270139A1 (en) 2010-10-28
JP2011502960A (ja) 2011-01-27
BRPI0817555A2 (pt) 2015-03-31
KR101532988B1 (ko) 2015-07-02
EP2209541B1 (en) 2016-04-27
EP2209541A1 (en) 2010-07-28
DK2209541T3 (en) 2016-08-15
JP5442621B2 (ja) 2014-03-12
US8425733B2 (en) 2013-04-23
NO20075207L (no) 2009-04-14
EP2209541A4 (en) 2011-09-14
KR20100068488A (ko) 2010-06-23
CN101820964B (zh) 2013-01-02
WO2009048335A1 (en) 2009-04-16
CN101820964A (zh) 2010-09-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO328571B1 (no) Fremgangsmate ved avvanning av en blanding av overveiende etanol og vann
JP2011502960A5 (no)
WO2011027787A1 (ja) 含水有機物の無水化方法
JP4575459B2 (ja) メタノールの回収方法
US4699642A (en) Purification of carbon dioxide for use in brewing
EP2872231B1 (en) Produced water treatment process at crude oil and natural gas processing facilities
NO336987B1 (no) Anlegg og fremgangsmåte for å forbedre gjenvinning av propan fra en tilførselsgass
NO310046B1 (no) Kryogen fremgangsmåte for fjerning av nitrogen fra naturgass samt apparat for utförelse av samme
JP2009263356A (ja) 醗酵アルコールの精製処理方法
NO823551L (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra luft.
TWI630948B (zh) 水溶性有機物之濃縮方法及水溶性有機物之濃縮裝置
BRPI0815750B1 (pt) “processo para recuperar um solvente orgânico de uma mistura de solvente/água”
WO2010026953A1 (ja) エネルギー効率の高い蒸留水及び／又は濃縮水の製造方法と装置
RU2486131C2 (ru) Способ получения гелия
JP7468587B2 (ja) 混合物の分離方法及び装置
DK2806956T3 (en) Process and plant for distillation of methanol with heat recovery
KR20230000977A (ko) 추출 증류 칼럼 시스템 및 c4-탄화수소 스트림으로부터의 부텐의 분리에서의 그의 용도
US20230322652A1 (en) Ethanol production via distillation and dehydration
HU215195B (hu) Eljárás levegő szétválasztására oxigéngáz változó igénynek megfelelő előállításához
JP2003093827A (ja) 共沸混合物の分離方法、共沸物の分離装置および蒸留塔
US8518149B2 (en) Chlorine gas production
NO330757B1 (no) Metode for fordampning og eventuell destillering av vaesker ved hjelp av varmepumpe
WO2014004966A2 (en) Method for purification of alcohols
JP6970280B2 (ja) 有機溶剤精製システム及び方法
JP2010083825A (ja) アルコール無水化システム

Legal Events

Date Code Title Description
CHAD Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften)

Owner name: EPCON EVAPORATION TECHNOLOGY AS, NO