NO823551L

NO823551L - Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra luft.

Info

Publication number: NO823551L
Application number: NO823551A
Authority: NO
Inventors: Suresh Umedbhai Patel; Thomas Edward Cormier; Keith Bateman Wilson
Original assignee: Air Prod & Chem
Priority date: 1981-10-27
Filing date: 1982-10-26
Publication date: 1983-04-28
Also published as: ES516833A0; ES8308514A1; US4400188A; CA1174587A; EP0078063A3; EP0078063A2

Abstract

Gassformig nitrogen utvinnes fra luft i en kryogen luftsepareringsenhet inneholdende en enkelt destillasjonskolonne, ved en prosess der produktnitrogen komprimeres og en andel av det. komprimerte nitrogen tilbakeføres til kolonnen for å tilveiebringe om-. kok i bunnen av kolonnen og tilbakeløp ved toppen av kolonnen.En spillråoksygenstrøm ekspanderes for å tilveiebringe avkjøling for luftsepareringsenheten.

Description

Foreliggende oppfinnelse angår fremgangsmåter for separering av luft i enkeltkomponenter. Spesielt angår oppfinnelsen fremstilling av i det vesentlige ren nitrogengass fra luft uten gjenvinning av andre komponenter i luften i individuell form. Oppfinnelsen er rettet mot utvinning av store volumer nitrogengass som kan være egnet til bruk ved forbedret utvinning av petroleum.

Den kjente teknikk kjenner prosesser for fremstilling av

i det vesentlige ren nitrogengass. Mange slike prosesser er meget effektive for fremstilling av relativt små eller midlere mengder nitrogen. Ved de relativt store mengder pr. dag som ville være nødvendig ved øket petroleumsutvinning ved bruk av nitrogen som trykkdannende og trykkopprettholdende fase har imidlertid disse kjente prosesser relativt redusert prosesseffektivitet sammenlignet med foreliggende oppfinnelse.

Ved fremstilling av nitrogen har den kjente teknikk benyttet forskjellige former for apparaturer inkludert dobbelt kolonner og enkelttrykk enkeltkolonner. I tillegg har forskjellige strømmer til og fra disse kolonner vært benyttet i et forsøk på å tilveiebringe den mest effektive produksjon av nitrogen.

US-PS 3.492.828 beskriver flere cykler inkludert en cyklus for utvinning av flytende nitrogen og flytende oksygen,

fig. 3. En mindre mengde nitrogengass kan eventuelt utvinnes. Imidlertid inkluderer nitrogen tilbakeføringen partiell kompresjon, partiell ekspansjon og en kolonne hvori kun en tilbakeløpsstrøm tilveiebringes. Råoksygenekspansjon benyttes ikke for avkjøling.

Eksempler på ytterligere kjent teknikk er US-PS 4.222.756

som beskriver en to-kolonne nitrogensepareringsprosess og apparatur for dette. Den patenterte prosess er ment å gi store mengder nitrogengass. I denne prosess tilføres til-bakeløpet og omkokingen til dobbeltkolonnen direkte ved mateluftstrøm og ved å rette nitrogen fra høytrykkskolonnen til lavtrykkskolonnen. Ytterligere nitrogengeneratorer

ifølge den kjente teknikk er angitt i det ovenfor angitte patent, alle disse har et større kraftbehov enn foreliggende oppfinnelse ved stor kapasitet, fra 15 MMSCFD opptil 200 MMSCFD eller mer.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte

og en apparatur for fremstilling av relativt store mengder nitrogen og som er effektiv i forhold til den kjente teknikk slik som beskrevet i US-PS 4.222.756 og den cyklus som er beskrevet i fig. 4 der, med en mengde på 1,5 til 7% besparelse i kraftforbruket. I tillegg har de kjente nitrogengeneratorer generelt utvunnet ca. 50% av det totale nitrogen som behandles, mens foreliggende oppfinnelse utvinner noe mellom 70 og 87% av behandlet nitrogen, avhengig av strømnings-hastigheten for tilbakeløpet. Denne utvinning oppnås delvis fra den ytterligere oppkoksdampstrømmen og ytterligere til-bakeløpsstrøm tilveiebragt av tilbakeløpskretsen ifølge oppfinnelsen.

En gjenstand for foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en nitrogengenerator som benytter en enkeltkolonne.

En annen gjenstand for oppfinnelsen er å tilveiebringe en nitrogengenerator for stor kapasitet som benytter et nitrogen-tilbakeløp for å tilveiebringe et omkok og for å øke tilbake-løpet til enkeltkolonnen i generatorenheten.

Ytterligere en gjenstand for oppfinnelsen er å tilveiebringe en effektiv utvinningsprosess og en apparatur for store mengder nitrogen hvori prosesseffektiviteten økes med fra 1,5 til 7% hva kraftforbruket angår i forhold til den kjente teknikke for nitrogenfremstillinger i anlegg beregnet for 15 til 200 MMSCFD.

Foreliggende oppfinnelse tilveiebringer en fremgangsmåte

for separering av i det vesentlige ren nitrogengass i relativt store mengder fra luft, hvilke prosesser omfatter kom-

primering av mateluftstrømmen, fjerning av fuktighet og karbondioksyd fra komprimert mateluft, avkjøling av luft-strømmen i en hovedvarmeveksler mot utoverstrømmende prosess-gasstrømmer, innføring av avkjølt og komprimert mateluft til en enkelt destillasjonskolonne ved et enkelt relativt høyt trykk, separering av en i det vesentlige ren nitrogen-toppstrøm og en rå uren oksygen bunnstrøm fra kolonnen, splitting av nitrogenstrømmen i en strøm som kondenseres og tilbakeføres til kolonnen som tilbakeløp og en nitrogen-gasstrøm som fjernes fra kolonnen, oppvarming av nevnte gassformige nitrogen-toppstrøm mot inngående mateluftstrøm i hovedvarmeveksleren, komprimering av den nå oppvarmede nitrogenproduktstrøm og avsplitting av en nitrogen-tilbake-løpsstrøm fra gjenværende komprimert nitrogenproduktstrøm, avkjøling av avsplittet nitrogentilbakeløpsstrøm i en varmeveksler, omkoking av bunnproduktet i enkeltkolonnen med nitrogentilbakeføringsstrøm og deretter ekspandering av strømmen og tilbakeløpskoking av toppen av nevnte kolonne med nitrogen-tilbakeføringsstrøm, fjerning av en råoksygen-strøm fra bunnen av kolonnen og ekspandering og tilføring av nevnte strøm til kondensatoren ved toppen av nevnte kolonne og fjerning av nevnte råoksygenstrøm fra kondensatoren over topp av nevnte kolonnen og ekspandering av råoksygen gjennom en ekspanderingsinnretning for å tilveiebringe avkjøling.

Fortrinnsvis er innkommende mateluftstrøm befridd for fuktighet og karbondioksyd ved avsetning av disse i gjennom-gangen i en reverserende varmeveksler. Avsetningene fjernes ved råoksygenstrømmen.

Alternativt kan prosessen inkludere en molekylsiktapparatur for fjerning av fuktighet og karbondioksyd fra mategass-strømmen. Alternativt kan en nitrogenproduktstrøm fjernes fra nitrogenstrømmen før komprimering i en kompressor for å tilveiebringe en lavtrykksnitrogenstrøm. Nitrogengeneratoren ifølge oppfinnelsen vil være mest effektiv for produktmengder på 15 til 200 MMSCFD og mer. Fig. 1 viser et flytskjema for en nitrogengenerator som benytter en reverserende varmeveksler og som viser tilbakeføringsvarmepumpecyklusen ifølge oppfinnelsen. Fig. 2 viser molekylsiktutførelsesformen av flytskjemaet ifølge oppfinnelsen som anvender en tilbakeførings-varmepumpesyklus for nitrogenfremstilling i en enkelt kolonne.

Oppfinnelsen skal beskrives under henvisning til de forskjellige utførelsesformer som er angitt i flytskjemaene i de ovenfor angitte tegninger. Den første og foretrukne utførelsesform benytter reverserende varmevekslere for å tilveiebringe den nødvendige fuktighet og karbondioksyd-fjerning i nitrogengeneratorsystemet. For å oppnå renset nitrogen blir luft filtrert og deretter komprimert i en hovedkompressor 10 til ca. 7 kg/cm<2>absolutt trykk før av-kjøling i etterkjøleren 12. Den komprimerte og avkjølte luftstrøm føres gjennom en separatortank 14 der noe fuktighet kondenseres ut og separeres. Den partielt tørkede komprimerte luftstrøm i rørledningen 16 føres deretter gjennom en reverserende hovedvarmeveksler 18. I varmeveksleren 18 blir restfuktighet og karbondioksyd i mateluftstrømmen kondensert og gjort fast i varmevekslerpassasjene. Luften blir periodisk koplet om for å strømme gjennom varmevekslerpassasjene som tidligere ble benyttet for å oppvarme spill-råoksygenstrømmen og denne strøm føres deretter gjennom passasjene som før det ble benyttet for å avkjøle mateluft-strømmen. Fuktighet og karbondioksydavsetninger fordampes til råoksygenstrømmen og fjernes derved fra varmeveksleren. Denne omkopling av passasjeveiene méd mateluftstrøm og pro-duktluftstrøm er kjent som en reverserende varmeveksler og fjerner effektivt kondenserbare stoffer fra mateluft-strømmen før destillasjon av luften. Den reverserende funk-sjon oppnås ved foskjellige ventildeler både ved.den varme og den kalde av varmeveksleren. Den reversende varmeveksler er kjent i teknikken og antas å være tilstrekkelig beskrevet der ut£n ytterligere forklaring. Etter passasje gjennom ventilene i den kalde ende av varmeveksleren 18, strømmer tørr og kald luft gjennom mateluftledningen 20 til destillasjonskolonnen 22. Mateluftstrømmen i rørledningen 20 føres til kolonnen ved en mellomliggende plate. Kolonnen arbeider ved et trykk på ca. 6,51 kg/cm<2>absolutt trykk. Destillasjonskolonnen 22 inkluderer en indirekte omkokings-varmeveksler 24 og en indirekte tilbakeløpsvarmeveksler 26. Mateluftstrømmen som tilføres gjennom rørledningen 20 til destillasjonskolonnen 22 separeres i et nitrogenprodukt som samles ved toppen av destillasjonskolonnen og en råoksygenstrøm som samles ved bunnen av destillasjonskolonnen .

I det vesentlige rent nitrogen trekkes av fra toppen av destillasjonskolonnen 22 gjennom rørledningen 28 som en toppnitrogenproduktstrøm. En andel av nitrogenet føres gjennom tilbakeløpskondensatoren 26. Kondensert nitrogen tilbakeføres via rørledningene 64 og 66 til toppen av kolonnen der den utgjør en del av tilbakeløpet. En andel av nitrogenet fra rørledning 28 trekkes av i rørledning 30 og oppvarmes i en underkjølervarmeveksler 36. Oppvarmet nitrogen i rørledning 30 splittes deretter til en sidestrøm 40 og den gjenværende strøm 30. Den gjenværende strøm i rørled-ningen 30 tilbakeføres igjen til hovedvarmeveksleren 18. Sidestrømmen i rørledning 4 0 oppvarmes ytterligere i varmeveksleren 38 og tilføres deretter til tilbakeløpsvarme-veksleren 42. Begge strømmer tilveiebringer avkjøling for de respektive varmevekslere. Nitrogenstrømmene fra rør-ledning 30 og 40 kombineres deretter etter varmeveksling i rørledningene 46 henholdsvis 44. En liten andel av den kombinerte strøm i rørledning 50 kan fjernes i rørledning 48 for reaktivering og spyling. Hoved- og den gjenværende

strøm i rørledning 50 komprimeres deretter i nitrogen-kompressoren 52 og avkjøles i en etterkjøler 53. I det

- vesentlige rent nitrogenprodukt under trykk trer deretter

ut gjennom rørledning 54. Alternativt kan produktnitrogen fjernes som en strøm i rørledning 48 før komprimering for å tilveiebringe en lavtrykksnitrogenstrøm eller en høytrykks-komprimertstrøm kan fjernes så vel som en lavtrykksstrøm. Omtrent 40% av nitrogenproduktstrømmen i rørledning 50 fjernes i en sidestrøm i rørledning 56 som tilbakeføres til kalt utstyr mens 60% av nitrogenet i rørledning 50 kan fjernes som produkt i rørledning 54 eller 48. Tilbakeført nitrogen avkjøles i tilbakeføringsvarmeveksleren 42 før det rettes gjennom rørledning 58 til omkokervarmeveksleren 24 i bunnen av destillasjonskolonnen 22. I omkokingsvarmeveksleren 24 kondenseres nitrogen til en væske, mens råoksygen som omgir, omkokingsvarmeveksleren partielt fordampes og således utgjør omkoket til destillasjonskolonnen.

Flytendegjort nitrogen i rørledning 60 underkjøles i en underkjølingsvarmeveksler 36 før den flashfordampes gjennom en ekspansjonsventil og gjeninnføres til toppen av kolonnen 22 som tilbakeløp.

Ved tilbakeføring av denne andel av produktnitrogenstrømmen oppnås ytterligere dampoppkok i omkokingsvarmeveksleren 24 og ytterligere tilbakeløp tilveiebringes ved ekspansjon av flytendegjort nitrogenprodukt i rørledning 62 før tilførsel til kolonnehodet. Derfor benytter denne enkelt-trykkskolonne både tilbakeløpet av den opprinnelige luft-matestrøm og tilbakeløpet og omkoket av nitrogentilbake-føringsvarmepumpecyklusen. Det er denne dualfunksjon av nitrogenstrømmen som tilfører ytterligere tilbakeløp og omkok som er viktig for den større effektivitet ved dette prosessystem sammenlignet med kjent teknikk.

Flytende oksygen som utgjør basis i kolonnen 22 trekkes

av som en uren oksygenbunnstrøm i rørledning 70 og føres gjennom underkjøleren 36 og hydrokarbongjenvinningsutstyret 71 før ekspansjon gjennom en ventil i rørledning 72 og tilførsel til lavtrykkssiden av tilbakeløpskondensatoren

26. Oksygen som tilføres til lavtrykkssiden av tilbakeløps- kondensatoren 2 6 gjennom rørledningen 72 koker i varmeveksleren mot kondenserende nitrogen. Kondensert nitrogen tilbakeføres til kolonnen gjennom rørledning 66 for bruk som flytende tilbakeløp. Det således fordampede råoksygen trekkes av fra lavtrykkssiden av tilbakeløpskondensatoren 26 i rørledningen 34 før det oppvarmes i underkjølervarme-veksleren 36 og deretter føres gjennom rørledning 74 til tilbakeløp og hovedvarmeveksleren 42 henholdsvis 18. Rå-oksygenstrømmen i rørledning 74 kan splittes i tre separate strømmer; forbiføringsstrømmen 76, hovedvarmeveksleromvarm-ingsstrømmen 78 og tilbakeføringsvarmeveksleromvarmings-strømmen 80. Alle strømmene 76, 78 og 80 kombineres til en strøm 82 som deretter ekspanderes gjennom en ekspansjons-turbin 84. Ekspandert og avkjølt råoksygengass føres deretter gjennom rørledning 86 til overhetingsvarmeveksleren 38. Ekspandert råoksygen i rørledning 86 oppvarmer nitrogenproduktet i rørledning 40 i overhetingsvarmeveksleren 38. Råoksygen som nå befinner seg i rørledning 88 varmes opp igjen i hovedvarmeveksleren 18 mot innkommende mateluft-strøm. Ytterligere gjenoppvarmet råoksygen luftes av gjennom rørledning 90 som avgass inneholdende betydelige mengder nitrogen, karbondioksyd og vannurenheter. En liten flytende strøm trekkes av fra lavtrykkssiden av tilbakeløps-kondensatoren 26 og føres gjennom en sikkerhetsabsorber for å forhindre hydrokarbonoppbygning.. Denne strøm føres deretter gjennom en partialfordamper og trer inn igjen i kondensatorseksjonen. Denne korte hydrokarbonadsorpsjons-cyklusen 63 er vist nær den øvre del av'1 kolonnen 22.

I fig. 2 er den andre foretrukne utførelsesform av oppfinnelsen beskrevet. Denne utførelsesform benytter molekyl-sikter for fjerning av vann, hydrokarboner og karbondioksyd fra mateluftstrømmen til destillasjonskolonnen. Med henblikk på nitrogentilbakeføringsvarmepumpeaspektet ved oppfinnelsen er de to utførelsesformer identiske. Derfor anses det nødvendig kun med en kort diskusjon av prosess-flytskjemaet. En filtrert mateluftstrøm komprimeres i kompressoren 100 og avkjøles i en etterkjøler 102 før den separeres for kondensater i separatortanken 104. Luftstrøm-men avkjøles deretter ytterligere i en kjøleenhet og renses for gjenværende vann og karbondioksyd i molekylsiktenheten 106. Denne enhet kan inneholde et antall molekylsiktbehol-dere for å muliggjøre en omkopling for å tillate kontinuer-lig luftrensing og reaktivering av et brukt siktsjikt.

Den rensede luftstrøm i rørledning 110 føres deretter gjennom en varm varmeveksler 112 og en kald varmeveksler 114. Av-kjølt mateluft føres deretter gjennom rørledning 116 og varmeveksleren 118 for tilføring til destillasjonskolonnen 122 via rørledningen 120.. Mateluftstrømmen tilføres til kolonnen ved en midlere plate. En i det vesentlige ren toppnitrogenstrøm fjernes via rørledning 128 og splittes ytterligere i en kondensatortilmatning til kondensatoren 126 og en produktstrøm 130. Produktstrømmen i rørledning 130 føres gjennom varmeveksleren 136 og ved hjelp av rør-ledningen 138 gjennom varmeveksleren 118. Nitrogenprodukt-strømmen i rørledning 140 føres deretter gjennom varmeveksleren 114, 112 og 142. Ved produktstrømmen som nå befinner seg i rørledning 144 komprimeres i en kompressor 146 avkjøles i etterkjøleren 150 og en sidestrøm tilbakeføres via rørled-ning 148. Produktet trekkes av i rørledning 153. Alternativt kan hele eller en del av nitrogenproduktet fjernes før komprimering for å tilveiebringe en lavtrykksnitrogen-strøm gjennom rørledning 172.

Tilbakeføringsstrømmen i rørledning 148'-. vender deretter tilbake til destillasjonskolonnen gjennom varmevekslerne 142, 112 og 114 før tilførsel til destillasjonskolonnen 122 i omkokingsvarmeveksleren 124. Gassformig nitrogen kondenseres i omkokingsvarmeveksleren 124, mens det samtidig tilveiebringes råoksygendamp som passerer opp gjennom kolonnen. Kondensert nitrogen fra omkokingsvarmeveksleren 124 går gjennom rørledningen 152 og underkjølingsvarmeveksleren 136 før flashfordamping i en ekspansjonsventil og tilførsel til toppen av kolonnen 122 gjennom rørledning 154.

En del av nitrogenproduktet i rørledning 128 transporteres tilbakeløpskondensatoren 126 der nitrogen avkjøles for kondensering og kondensert nitrogen tilbakeføres via rør-ledning 132 som tilbakeløp til hoveddestillasjonskolonnen 122. Råoksygen fra bunnen av kolonnen 122 fjernes via rørledning 156 og føres gjennom underkjølervarmeveksleren 136. Avkjølt råoksygen ekspanderes deretter og tilføres til lavtrykkssiden av tilbakeløpskondensatoren 126 i rørled-ning 158. Råoksygen fordampes mot kondenserende nitrogenprodukt i tilbakeløpskondensatoren 126. Det resulterende fordampede råoksygen fjernes gjennom rørledning 134 og føres gjennom underkjølervarmeveksleren 136. Råoksygen blir ytterligere fjernet i rørledning 160 gjennom varmeveksleren 118. Fra denne varmeveksler tilføres råoksygenprodukt til hovedvarmeveksleren 114 via rørledning 162. Råoksygenet ekspanderes deretter gjennom ekspansjonsturbinen 164 og gjeninnføres til hovedvarmeveksleren via rørledning 166. Råoksygen i rørledning 166 føres også gjennom varmevekslerne 112 og 142. En del av råoksygenet fjernes i rørledning 168 for anvendelse til reaktivering av molekylsiktene. Resten av råoksygenstrømmen inneholdende fra 50 til 70% oksygen, avhengig av nitrogenutvinningen, luftes ut som avgass til atmosfæren.

På samme måte som i den første utførelsesform av oppfinnelsen tillater tilbakeføring av en andel av nitrogenproduktet til omkokeren og toppen av den enkle destillasjonskolonne anvendelse av en enkelt kolonne ved å tilveiebringe omkok til kolonnen og ved supplering av tilbakeløp i tillegg til det som tilveiebringes ved avkjølt og komprimert mateluftstrøm.

Begge de beskrevne utførelsesformer tilveiebringer fremstil-.ling av relativt store mengder nitrogen, mens man oppnås forbedret økonomi i størrelsesorden 1,5 til 7% med henblikk på kraftforbruket for fremstilling av dette nitrogen. Karakteristisk oppnås denne kraftøkonomi med system i stør-relsesorden 15 MMSCFD eller mer. F.eks. vil et 76 MMSCFD anlegg gi en 5,3% besparelse i forhold til et typisk kjent anlegg, f.eks. som den cyklus som er beskrevet i fig. 1 i US-PS 4.222.756. Som en sammenligning har foreliggende oppfianelse et spesifikt kraftforbruk på 0,214 kWh/Nm<3>for en anleggsstørrelse på 76 MMSCFD ved 6,3 kg/cm<2>absolutt trykk, mens den cyklus som er beskrevet i fig. 1 i US-PS 4.222.756 har et spesifikt kraftforbrukt på 0,226 kWh/Nm<3>for et 76 MM-anlegg ved 6,3 kg/cm<2>absolutt trykk.

Foreliggende oppfinnelse er beskrevet i detalj med henblikk på de to ovenfor angitte utførelsesformer. Imidlertid skal det være klart at oppfinnelsen også omfatter alterna-tive metoder for gjennomføring av de samme funksjoner slik som molekylsiktenheten i den andre utførelsesform ifølge oppfinnelsen og de reverserende varmevekslere i den første utførelsesform. Derfor defineres oppfinnelsens ramme av de ledsagende krav.

Claims

1. , Fremgangsmåte for separering av i det vesentlige ren nitrogengass fra luft, karakterisert ved at den omfatter: (a) komprimering og etterkjøling av en mateluft-strøm; (b) fjerning av fuktighet og karbondioksyd fra den komprimerte luftstrøm; (c) avkjøling av luftstørmmen i en varmeveksler mot råoksygen- og produktnitrogenstrømmer; (d) tilføring av avkjølt og komprimert luftstrøm til en enkelt destillasjonskolonne; (e) separering av i det vesentlige ren nitrogen-toppstrøm og en uren oksygenbunnstrøm fra kolonnen; (f) splitting av nitrogentoppstrømmen til en strøm som kondenseres mot kokende råoksygen og tilbakeføres som tilbakeløp til toppen av destillasjonskolonnen, og en gassformig nitrogenstrøm som fjernes fra kolonnen; (g) oppvarming av nevnte gassformige nitrogenstrøm mot innkommende mateluftstrøm og en tilbakeføringsnitrogen-strøm i nevnte varmeveksler; (h) komprimering og etterkjøling av den gassformige nitrogenstrøm og splitting av komprimert strøm til et gassformig nitrogenprodukt og en tilbakeføringsnitrogenstrøm som avkjøles i varmeveksleren; (i) omkoking av bunnproduktet i nevnte kolonne ved' varmeveksling med nevnte tilbakeført nitrogenstrøm under avkjøling og kondensering av nevnte strøm; (j) tilføring av tilbakeført nitrogenstrøm til toppen av destillasjonskolonnen som tilbakeløp ved avkjøling av strømmen mot nitrogenproduktstrømmen og en råoksygen-toppstrøm og deretter ekspandering av avkjølt tilbakeført nitrogenstrøm; (k) fjerning av en uren flytende oksygenstrøm fra bunnen av nevnte kolonne og avkjøling av nevnte strøm mot en nitrogenproduktstrøm og en fordampet råoksygenstrøm før ekspansjon og tilføring av denne til lavtrykkssiden av kondensatoren ved toppen av kolonnen; og , (1) fjerning av nevnte fordampede råoksygenstrøm fra kondensatoren på toppen av nevnte kolonne og oppvarming av denne mot nitrogentilbakeføringsstrøm og mateluftstrøm for ekspansjon av råoksygen gjennom ekspanderingsenheten for å tilveiebringe avkjøling i prosessen.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at mateluftstrømmen befris for fuktighet og karbondioksyd ved avsetning av nevnte urenheter i en reverserende varmeveksler.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at mateluftstrømmen befris for fuktighet og karbondioksyd i en regenererbar molekylsiktabsorber.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at et lavtrykksnitrogenprodukt fjernes før komprimeringstrinnet i avsnitt h) i krav 1.