NO335759B1 - Fremgangsmåte for avvisning av nitrogen - Google Patents

Fremgangsmåte for avvisning av nitrogen Download PDF

Info

Publication number
NO335759B1
NO335759B1 NO20022321A NO20022321A NO335759B1 NO 335759 B1 NO335759 B1 NO 335759B1 NO 20022321 A NO20022321 A NO 20022321A NO 20022321 A NO20022321 A NO 20022321A NO 335759 B1 NO335759 B1 NO 335759B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
rectification column
stream
heat exchanger
higher pressure
pressure
Prior art date
Application number
NO20022321A
Other languages
English (en)
Other versions
NO20022321D0 (no
NO20022321L (no
Inventor
John Douglas Oakey
Original Assignee
Boc Group Plc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Boc Group Plc filed Critical Boc Group Plc
Publication of NO20022321D0 publication Critical patent/NO20022321D0/no
Publication of NO20022321L publication Critical patent/NO20022321L/no
Publication of NO335759B1 publication Critical patent/NO335759B1/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C7/00—Purification; Separation; Use of additives
    • C07C7/04—Purification; Separation; Use of additives by distillation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F25J2200/06—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system in a classical double column flow-sheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval
    • F25J2240/44—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval the fluid being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/42—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams the recycled stream being nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/42—Quasi-closed internal or closed external nitrogen refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2280/00—Control of the process or apparatus
    • F25J2280/02—Control in general, load changes, different modes ("runs"), measurements
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S62/00—Refrigeration
    • Y10S62/927—Natural gas from nitrogen

Abstract

En fremgangsmåte for avvisning av nitrogen fra en tilførselsgasstrøm omfattende metan og nitrogen med det formål å danne et metanprodukt omfatter avkjøling av tilførselsgass- strømmen i en hovedvarmeveksler (4) og rektifisering av den avkjølte tilførselsgass- strømmen i en dobbel rektifiseringskolonne (12) omfattende en rektifiseringskolonne med høyere trykk (14) og en rektifiseringskolonne med lavere trykk (16). En strøm av gass resirkuleres fra rektifiserings-kolonnen med lavere trykk (16) til rektifiseringskolonnen med høyere trykk (14). En første del av resirkuleringsstrømmen komprimeres i en kompressor (48), avkjøles, gjøres flytende i en kondensatorkoker og føres inn i rektifiseringskolonnen med høyere trykk (14). En andre del av resirkuleringsstrømmen komprimeres også i kompressoren (48), avkjøles, kondenseres i hovedvarmeveksleren (4) eller ved ekspansjon, og føres inn i den doble rektifiseringskolonnen (12) i flytende form. Minst en del av avkjølingen av begge delene av resirkuleringsgassen gjennomføres i hovedvarmeveksleren (4). Et metanprodukt trekkes ut i væskeform fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk (16) ved hjelp av en pumpe (42).

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for avvisning av nitrogen fra en tilførselsgasstrøm som omfatter metan og nitrogen med det formål å danne et metanprodukt.
Det er kjent å produsere naturgass fra underjordiske reservoarer. Natur-gassen er ofte forurenset med nitrogen. Nitrogenet kan forekomme delvis eller fullstendig i naturform, og/eller kan være injisert inn i reservoaret som en del av en assistert oljeutvinnings (EOR = enhanced oil recovery) -operasjon eller assistert gassutvinnings (EGR = enhanced gas recovery) -operasjon.
US-A 4 415 345 beskriver en fremgangsmåte for avvisning av nitrogenet fra metanet i en dobbel rektifiseringskolonne som opererer ved kryogene tempe-raturer. En dobbel rektifiseringskolonne omfatter en rektifiseringskolonne med høyere trykk, en rektifiseringskolonne med lavere trykk og en kondensator-koker som setter toppen av rektifiseringskolonnen med høyere trykk i indirekte varme-vekslingsforbindelse med et område, vanligvis bunnen, av rektifiseringskolonnen med lavere trykk. I fremgangsmåten i henhold til US-A 4 415 345 avkjøles en strøm av en blanding av nitrogen og metan ved forhøyet trykk til en temperatur som er egnet for separasjon derav ved hjelp av rektifisering. Strømmen flytende-gjøres minst delvis ved at den føres gjennom en kondensator-koker som er for-bundet med bunnen av rektifiseringskolonnen med lavere trykk. En andel av den flytende bunnfraksjonen som fraskilles i denne kolonnen kokes derfor på nytt for å tilveiebringe en oppadgående strøm av damp gjennom kolonnen. Resterende væske anvendes som en tilførsel til rektifiseringskolonnen med lavere trykk, hvor et relativt rent, flytende metanprodukt skilles fra som bunnfraksjonen. En strøm av det resulterende flytende metanet trekkes ut av kolonnen med lavere trykk, og får trykket hevet ved hjelp av en pumpe. Det varmes opp ved hjelp av varmeveksling til omtrent omgivelsestemperatur, og fordampes på denne måten. For å forhøye den flytende nitrogentilbakeløpstrømmen som er tilgjengelig for den doble rektifiseringskolonnen trekkes en strøm av nitrogen ut fra toppen av rektifiseringskolonnen med lavere trykk, komprimeres i en kompressor til driftstrykket for rektifiseringskolonnen med høyere trykk og kombineres med en nitrogenstrøm som strømmer fra toppen av rektifiseringskolonnen med høyere trykk til kondensator-kokeren som termisk forbinder rektifiseringskolonnen med lavere trykk til denne. Som et resultat kondenseres det komprimerte nitrogenet. En andel av konden-satet føres tilbake til rektifiseringskolonnen med lavere trykk og en annen del til rektifiseringskolonnen med høyere trykk. Strømmen av fluid fra rektifiseringen med lavere trykk til rektifiseringskolonnen med høyere trykk via kompressoren virker som en varmepumpe. En varmeveksler inkorporeres i varmepumpen med det formål å fjerne komprimeringsvarme. Denne varmeveksleren er adskilt fra de hvor den pumpede produktmetanstrømmen varmes.
Fordampingen av den flytende produktmetanstrømmen i varmeveksling med den innkommende tilførselsgass-strømmen tenderer til å forhøye den termodynamiske mangel på effektivitet for fraskillingsmetoden. M. RUHEMANN, "Cryogenic techniques in enhanced recovery of oil and gas", INDIAN JOURNAL OF CRYOGENICS, vol. 9, no. 4, 1984, side 256-261, beskriver også en fremgangsmåte for å separere nitrogen fra metan i en dobbel rektifiseringskolonne.
Det er et formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en fremgangsmåte som gjør det mulig å separere fra tilførselsgassblandingen med redusert termodynamisk ineffektivitet.
I henhold til foreliggende oppfinnelse tilveiebringes det en fremgangsmåte for avvisning av nitrogen fra en tilførselsgasstrøm som omfatter metan og nitrogen med det formål å danne et metanprodukt, omfattende avkjøling av tilførselsgass-strømmen i en hovedvarmeveksler, rektifisering av den avkjølte tilførselsgass-strømmen i en dobbel rektifiseringskolonne omfattende en rektifiseringskolonne med høyere trykk, en rektifiseringskolonne med lavere trykk og en kondensator-koker som setter rektifiseringskolonnen med høyere trykk i varmevekslingsforbin-delse med rektifiseringskolonnen med lavere trykk, idet en strøm av gass fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk resirkuleres til rektifiseringskolonnen med høyere trykk, en første andel av den resirkulerte gasstrømmen komprimeres, avkjøles, gjøres flytende i kondensator-kokeren og føres minst delvis inn i rektifiseringskolonnen med høyere trykk, idet en produktmetanstrøm i flytende form trekkes ut fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk, trykket for den flytende produktmetanstrømmes heves, og den flytende produktmetanstrømmen fordampes minst delvis i hovedvarmeveksleren, kjennetegnet ved at en andre andel av resirkuleringsgass-strømmen komprimeres, avkjøles, flytendegjøres i hovedvarmeveksleren eller ved ekspandering, og føres inn i den doble rektifiseringskolonnen i flytende form, og at minst en del av avkjølingen av begge andelene av resirkuleringsgassen gjennomføres i hovedvarmeveksleren.
Dersom trykket i denne er et underkritisk trykk, så kondenseres den andre andelen av resirkuleringsstrømmen fortrinnsvis i hovedvarmeveksleren. Dersom trykket i denne er ved eller over det kritiske trykket, så avkjøles fortrinnsvis den andre andelen av resirkuleringsstrømmen i hovedvarmeveksleren til en temperatur som er tiltrekkelig lav til at den gjøres flytende ved at trykket reduseres ved ekspandering til driftstrykket i rektifiseringskolonnen med høyere trykk.
Når fordampingen av produktmetanet og avkjølingen av resirkulerings-strømmen gjennomføres i hovedvarmeveksleren, så kan temperatur-entalpiprofilen for strømmene som varmes i varmeveksleren holdes nærmere den temperaturen for strømmene som avkjøles deri enn i prosessen i henhold til tidligere teknikk beskrevet i US-A 4 415 345. Som et resultat reduseres termodynamisk ineffektivitet.
Fortrinnsvis tas en ventileringsstrøm fra den resirkulerte gass-strømmen oppstrøms for kompresjon derav, og ventileres ut fra fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen. Fortrinnsvis finnes en strømreguleringsventil eller annen anordning som kan anvendes for å regulere størrelsen av resirkuleringsstrømmen som komprimeres.
Det finnes en rekke forskjellige valgmuligheter for å danne de første og andre andelene av resirkuleringsstrømmen. I en første innretning komprimeres alt av den resirkulerte gassen til samme trykket i den samme kompressoren. Det resirkulerte materialet kondenseres delvis, typisk ved ekspansjon fra et overkritisk trykk, og en kombinert strøm av væske og restdamp føres inn i et toppområde av rektifiseringskolonnen med høyere trykk. I en andre innretning anvendes en enkelt flertrinnskompressor. Den første andelen av resirkuleringsstrømmen går gjennom hvert trinn av kompressoren, mens den andre andelen av resirkuleringsstrømmen tas fra et oppstrøms trinn av kompressoren. Denne andre innretningen har den fordelen at den reduserer arbeidet med komprimering av den resirkulerte gassen i forhold til den første innretningen. Det er også mulig å anvende adskilte kompres-sorer for å komprimere den første og andre andelen av resirkuleringsstrømmen.
Den andre andelen av resirkuleringsstrømmen føres fortrinnsvis i sin helhet inn i rektifiseringskolonnen med høyere trykk nedstrøms for flytendegjøringen derav.
For optimal termodynamisk effekt kondenseres fortrinnsvis en andel av den innkommende tilførselsgass-strømmen i hovedvarmeveksleren. Om ønsket kan den resulterende delvis kondenserte tilførselsstrømmen underkastes faseseparasjon, idet den resulterende dampfase føres inn i et bunnområde i rektifiserings-kolonnen med høyere trykk og minst en andel av den flytende fasen føres inn i et mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringen med høyere trykk. Fortrinnsvis føres resten av den flytende fasen inn i rektifiseringskolonnen med lavere trykk i et mellomliggende masseutvekslingsområde derav. Alternativt kan alt av den flytende fasen føres inn i et mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringskolonnen med høyere trykk og en strøm av væske kan trekkes ut av et mellomliggende område av rektifiseringskolonnen med høyere trykk og føres inn i rektifiseringskolonnen med lavere trykk.
Den trykksatte væskeproduktmetanstrømmen varmes fortrinnsvis, uten at den fordampes, i en ytterligere varmeveksler oppstrøms for fordampingen derav i hovedvarmeveksleren.
Fortrinnsvis trekkes alt av bunnfraksjonen som fraskilles i rektifiseringskolonnen med høyere trykk ut av denne og sendes til rektifiseringskolonnen med lavere trykk. Det er derfor ingen koking på nytt av denne fraksjonen i rektifiseringskolonnen med høyere trykk.
Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen vil nå bli beskrevet ved hjelp av eksempel med referanse til den medfølgende tegningen som er et skjematisk strømningsdiagram av et nitrogenavvisende anlegg.
Tegningen er ikke i målestokk.
En strøm av naturgass eller gassformig nitrogen/metan-blanding utvinnes på kjent måte som ikke utgjør en del av foreliggende oppfinnelse, fra et underjor-disk olje- eller gassreservoar. Strømmen utvinnes typisk ved et trykk i størrelses-orden 40 bar, og inneholder fra 10 til 15 volum% nitrogen. Strømmen kan underkastes preliminær behandling (ikke vist) for å fjerne det som måtte finnes av hy-drogensulfid eller annen svovelholdig urenhet i denne. Slik rensing av naturgass er velkjent i teknikken, og behøver ikke å utdypes i nærmere detaljer her. Etter fjerning av det som måtte finnes av slike hydrogensulfidurenheter, så vil metan/ nitrogen-strømmen fremdeles typisk inneholde forurenset vanndamp. Vanndam-pen fjernes ved at den føres gjennom en renseenhet 2. Renseenheten 2 omfatter fortrinnsvis flere adsorpsjonsbeholdere inneholdende adsorbent som selektivt er i stand til å adsorbere vanndamp fra tilførselsgass-strømmen. Slike renseenheten opererer typisk på en trykksvingningsadsorpsjons- eller en temperatursvingnigns-adsorpsjonscyklus, idet sistnevnte generelt foretrekkes. Dersom tilførselsgass-strømmen også inneholder karbondioksidurenheter, så kan renseenheten i tillegg inneholde en adsorbent som velges for karbondioksid med det formål å bevirke fjerning av karbondioksid.
Den resulterende rensede tilførselsgass-strømmen som nå består hoved-sakelig av nitrogen- og metan, strømmer gjennom en hovedvarmeveksler 4 fra dens varme ende 6 til dens kalde ende 8. Hovedvarmeveksleren 4 omfatter flere varmevekslingsblokker som fortrinnsvis er koblet sammen for å danne en enkelt enhet. Nedstrøms for hovedvarmeveksleren 4 ekspanderes tilførselsgass-strøm-men gjennom en strupeventil 23 inn i en faseseparator 10. Avhengig av trykk i denne flytendegjøres tilførselsgass-strømmen enten i hovedvarmeveksleren 4 eller ved ekspansjon gjennom strupeventilen 23. Typisk, avhengig av sammensetningen derav, kondenseres minst 75 mol% av tilførselsgass-strømmen. Som en følge av dette reduseres dampstrømmen, noe som gjør det mulig å anvende en rektifiseringskolonne med mindre diameter og høyere trykk enn det som ellers ville være nødvendig. Dampen skilles fra væsken i faseseparatoren 10. En strøm av dampfasen strømmer fra toppen av faseseparatoren 10 gjennom en inngang 20 inn i bunnområdet av en rektifiseringskolonne med høyere trykk 14 som utgjør en del av en dobbel rektifiseringskolonne 12 med en rektifiseringskolonne med lavere trykk 16 og en kondensator-koker 18 som termisk forbinder toppen av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 til bunnen av rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16. En strøm av den flytende fasen flyter fra bunnen av faseseparatoren 10 inn i et mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 gjennom en annen inngang 22. Typisk kommer tilførselsgass-strømmen inn i og går ut av renseenheten 2 ved et trykk som er godt over driftstrykket for rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14. Som et resultat oppstår det avkjøling når tilførselsstrømmen går gjennom strupeventilen 23. Denne avkjølingen tilfredsstiller de fleste behovene for avkjøling ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen, og som et resultat er det typisk ikke nødvendig å tilveiebringe noen turbo-ekspander for dette formålet.
Tilførselsgassblandingen adskilles i rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 til en dampholdig nitrogen-toppfraksjon og en flytende metananriket bunnfraksjon. En strøm av den metananrikede bunnfraksjon trekkes ut av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 gjennom en bunnutgang 24, og underkjøles ved den føres gjennom en ytterligere varmeveksler 26. Den resulterende under-kjølte metananrikede væskestrøm strømmer gjennom en strupeventil 28, og føres inn i et mellomliggende masseutvekslingsområde i rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16. I tilllegg trekkes en flytende strøm omfattende metan og nitrogen ut av et mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 gjennom en utgang 30, underkjøles ved at den føres gjennom den ytterligere varmeveksler 26, føres gjennom en strupeventil 32 og og føres inn i et andre mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16 lokalisert over det første mellomliggende masseutvekslingsområde.
Strømmene som omfatter metan og nitrogen skilles i rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16 for å danne en nitrogendamp-toppfraksjon og en flytende produkt-metan-bunnfraksjon. En strøm av bunnfraksjonen trekkes ut gjennom en utgang 40 fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16, og får trykket hevet ved hjelp av en pumpe 42. Den resulterende trykksatte flytende produkt-metanstrøm-men føres gjennom den ytterligere varmeveksleren 26 motstrøms til strømmene som underkjøles deri. Trykksettingen av produktvæskemetanstrømmen har den virkningen at den hever trykket for strømmen til over dens metningstrykk. Den trykksatte flytende metanproduktstrømmen er således faktisk i underkjølt form når den kommer inn i den ytterligere varmeveksleren 26. Den varmes opp i den ytterligere i varmeveksleren 26 for å fjerne underkjølingen. Det foretrekkes at det ikke finner sted fordamping av den flytende metanproduktstrømmen i den ytterligere varmeveksleren 26. Den oppvarmede flytende metanproduktstrømmen går fra varmeveksleren 26 gjennom hovedvarmeveksleren 4 fra dens kalde ende 6 til dens varme ende 8. Den fordampes idet den passerer gjennom hovedvarmeveksleren 4. Det fordampede metanproduktet komprimeres til et ønsket produktleve-ringstrykk i en produktkompressor 58.
Tilbakestrømming for rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 og rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16 dannes ved å ta nitrogendamp fra toppen av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 og kondensere den i kondense-ringskanalene i kondensator-kokeren 18. En andel av det resulterende konden-satet føres tilbake til rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 som tilbakeløp. Resten underkjøles ved å føre den gjennom den ytterligere varmeveksleren 26, og føres gjennom en strupeventil 44 inn i toppen av rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16, og tilveiebringer følgelig flytende tilbakeløp for denne kolonne.
En nitrogendampstrøm trekkes ut fra toppen av rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16 gjennom en utgang 46, og varmes opp ved å føre den gjennom den ytterligere varmeveksleren 26. Den resulterende oppvarmede nitrogenstrøm varmes ytterligere til omtrent omgivelsestemperatur ved å føre den gjennom hovedvarmeveksleren 4 fra dens kalde ende 8 til dens varme ende 6. Den oppvar mede nitrogenstrøm deles opp i tre understrømmer. Én understrøm komprimeres i en resirkuleringskompressor 48 med en rekke trinn. En andre understrøm av det oppvarmede nitrogenet fra hovedvarmeveksleren 4 anvendes i regenereringen av de adsorberende sjiktene i renseenheten 2. En tredje understrøm av nitrogenet ventileres til atmosfære gjennom en ventileringsrørledning 50 som en avfalls-strøm. Den relative størrelsen av resirkuleringsstrømmen bestemmes av plasse-ringen av en justerbar strømningsreguleringsventil 52 på inngangssiden av resirkuleringskompressoren 48.
Resirkuleringsgass-strømmen som kommer inn i kompressoren 48 er delt i to deler. Den ene strømmen går gjennom alle trinnene av kompressoren og strømmer gjennom hovedvarmeveksleren 4 fra dens varme ende 6 til dens kalde ende 8. Den resulterende avkjølte strømmen av nitrogen føres tilbake til et øvre område av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 gjennom en strupeventil 54. Nitrogenet komprimeres typisk til et overkritisk trykk i resirkuleringskompressoren 48 og avkjøles i hovedvarmeveksleren 4 til en temperatur som er tilstrek-kelig lav til at den flytendegjøres ved ekspansjon gjennom strupeventilen 54. Strømmen av denne delen av resirkuleringsgassen gjennom hovedvarmeveksleren 4 hjelper til med å bringe komposittemperaturen / entalpiprofilen for strøm-mene som avkjøles i hovedvarmeveksleren 4 i nærmere overensstemmelse med den samme for strømmene som varmes deri.
En mellomliggende trykkstrøm trekkes også ut fra kompressoren 48, og avkjøles ved at den føres gjennom hovedvarmeveksleren 4 fra dens varme ende 6 til dens kalde ende 8. Den mellomliggende trykkgassen fortsetter å være i gassformig tilstand når den går gjennom hovedvarmeveksleren 4 fra dens varme ende 6 til dens kalde ende 8. Nitrogenet med mellomliggende trykk føres inn i et øvre område av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 gjennom en inngang 56. Det mellomliggende trykket velges derfor slik at det stort sett er driftstrykket av rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14.
Den delen av resirkuleringsgassen som strømmer fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk 16 til rektifiseringskolonnen med høyere trykk 14 via inn-gangen 56 utfører en varmepumpingsoppgave som øker produksjonen av flytende tilbakeløp for rektifiseringskolonnene 14 og 16.
I et typisk eksempel av fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse så kan tilførselsgassen mottas ved et trykk på ca. 40 bar, kolonnen med høyere trykk 14 kan operere ved et trykk ved bunnen i området 16,5 til 27 bar, og rektifiseringskolonnen 16 kan operere ved en bunn i området 1,3 til 2,7 bar. Trykket for produktet metan kan være i området 17 til 28 bar, og nitrogenresirkuleringsstrømmene som kondenseres tas fortrinnsvis fra resirkuleringskompressoren 48 ved et trykk i området 50 til 70 bar.
Den store trykkforskjellen mellom driftstrykket for rektifiseringskolonnen med det høyere trykket 14 og driftstrykket for rektifiseringskolonnen med det lavere trykket 16 skaper virkelig problemer når det gjelder tilveiebringelse av effektiv varmeveksling i syklusen for pumping av varme, noe som skyldes at forskjellen i spesifikk varme for nitrogen ved driftstrykket for kolonnen 14 og for nitrogen ved driftstrykket for kolonnen 16 er ganske stor. Avkjøling av nitrogenet i hovedvarmeveksleren 4 reduserer disse vanskelighetene. Den resulterende for-bedrede termodynamiske effektiviteten kan utnyttes ved f.eks. å høste fordel av en forbedret produktutvinning og/eller fornye trykket hvorved produktet tas. Det kan oppnås høye utvinningsgrader av metan, typisk i størrelsesorden minst 98,5.

Claims (10)

1. Fremgangsmåte for awisning av nitrogen fra en tilførselsgasstrøm omfattende metan og nitrogen, med det formål å danne et metanprodukt, omfattende avkjøling av tilførselsgass-strømmen i en hovedvarmeveksler, idet den avkjølte tilførselsgass-strømmen rektifiseres i en dobbel rektifiseringskolonne omfattende en rektifiseringskolonne med høyere trykk, en rektifiseringskolonne med lavere trykk og en kondensator-koker som setter rektifiseringskolonnen med høyere trykk i varmevekslingsforhold med rektifiseringskolonnen med lavere trykk; en strøm av gass fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk resirkuleres til rektifiseringskolonnen med høyere trykk, en første andel av resirkuleringsgass-strømmen komprimeres, avkjøles, flytendegjøres i kondensator-kokeren og innføres minst delvis i rektifiseringskolonnen med høyere trykk, en produktmetanstrøm i flytende form trekkes ut fra rektifiseringskolonnen med lavere trykk, trykket av den flytende pro-duktmetanstrømmen økes, og den flytende produktmetanstrømmen fordampes minst delvis i hovedvarmeveksleren, karakterisert vedat en andre andel av resirkuleringsgass-strømmen komprimeres, avkjøles, flytendegjøres i hovedvarmeveksleren eller ved ekspansjon, og føres inn i den doble rektifiseringskolonne i flytende form, og at minst en del av avkjølingen av begge deler av resirkuleringsgassen gjennomføres i hovedvarmeveksleren.
2. Fremgangsmåte i henhold til krav 1, karakterisert vedat en ventileringsstrøm tas fra resirkuleringsstrømmen og ventileres.
3. Fremgangsmåte i henhold til krav 2, karakterisert vedat den videre omfatter trinnet for regulering av størrel-sen av resirkuleringsstrømmen som ventileres.
4. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den andre delen av resirkuleringsgassen komprimeres til et underkritisk trykk og flytendegjøres i hovedvarmeveksleren.
5. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av kravene 1 til 3,karakterisert vedat den andre delen av resirkuleringsgassen komprimeres til sitt kritiske trykk eller et trykk over dette, og den andre delen av resirkuleringsgassen avkjøles i hovedvarmeveksleren til en temperatur som er tilstrek-kelig lav til at den kan gjøres flytende ved ekspansjon til driftstrykket av rektifiseringskolonnen med høyere trykk.
6. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av de foregående krav,karakterisert vedat hele den andre andelen av resirkuleringsgass-strømmen føres inn i rektifiseringskolonnen med høyere trykk.
7. Fremgangsmåte i henhold til hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat minst 75% av tilførselsgass-strømmen gjøres flytende oppstrøms for rektifiseringskolonnen med høyere trykk.
8. Fremgangsmåte i henhold til krav 7, karakterisert vedat den delvis flytendegjorte tilførselsstrømmen underkastes faseseparasjon, idet minst en del av den resulterende væskefasen føres inn i et mellomliggende masseutvekslingsområde av rektifiseringskolonnen med høyere trykk, og dampfasen føres inn i bunnen av rektifiseringen med høyere trykk.
9. Fremgangsmåte i henhold til hvilke som helst av de foregående krav,karakterisert vedat den trykksatte flytende produktmetanstrømmen varmes opp, uten å fordampes, i en ytterligere varmeveksler oppstrøms for dens fordamping i nevnte varmeveksler.
10. Fremgangsmåte i henhold til hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat begge delene av resirkuleringsgassen komprimeres i den samme flertrinnskompressoren.
NO20022321A 2001-05-16 2002-05-15 Fremgangsmåte for avvisning av nitrogen NO335759B1 (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBGB0111961.9A GB0111961D0 (en) 2001-05-16 2001-05-16 Nitrogen rejection method

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO20022321D0 NO20022321D0 (no) 2002-05-15
NO20022321L NO20022321L (no) 2002-11-18
NO335759B1 true NO335759B1 (no) 2015-02-09

Family

ID=9914750

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO20022321A NO335759B1 (no) 2001-05-16 2002-05-15 Fremgangsmåte for avvisning av nitrogen

Country Status (9)

Country Link
US (1) US6609393B2 (no)
EP (1) EP1258690B1 (no)
CN (1) CN1296669C (no)
AT (1) ATE335971T1 (no)
CA (1) CA2385544C (no)
DE (1) DE60213707D1 (no)
GB (1) GB0111961D0 (no)
MX (1) MXPA02004856A (no)
NO (1) NO335759B1 (no)

Families Citing this family (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0216537D0 (en) * 2002-07-16 2002-08-28 Boc Group Plc Nitrogen rejection method and apparatus
GB0220791D0 (en) 2002-09-06 2002-10-16 Boc Group Plc Nitrogen rejection method and apparatus
US6978638B2 (en) * 2003-05-22 2005-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection from condensed natural gas
PE20060989A1 (es) * 2004-12-08 2006-11-06 Shell Int Research Metodo y dispositivo para producir una corriente de gas natural liquido
DE102005010054A1 (de) * 2005-03-04 2006-09-07 Linde Ag Verfahren zum gleichzeitigen Gewinnen einer Helium- und einer Stickstoff-Reinfraktion
SG160406A1 (en) 2005-03-16 2010-04-29 Fuelcor Llc Systems, methods, and compositions for production of synthetic hydrocarbon compounds
US20080314079A1 (en) * 2007-06-19 2008-12-25 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen Rejection Column Reboiler Configuration
US10113127B2 (en) * 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
EP2588822B1 (en) 2010-06-30 2021-04-14 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of treating a hydrocarbon stream comprising methane, and an apparatus therefor
CN103033025B (zh) * 2011-09-30 2015-02-18 新地能源工程技术有限公司 从富甲烷气中脱氢气、氮气、一氧化碳并生产液化天然气的工艺
CN104011489B (zh) * 2011-12-12 2016-03-23 国际壳牌研究有限公司 用于从低温烃类组合物中去除氮气的方法和装置
CN102620521B (zh) * 2012-03-13 2014-07-23 新地能源工程技术有限公司 从富甲烷气中脱氢氮并生产液化天然气的工艺和装置
US10214695B2 (en) * 2013-10-16 2019-02-26 Uop Llc Process for recovering heat from a hydrocarbon separation
US9816754B2 (en) * 2014-04-24 2017-11-14 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using dedicated reinjection circuit
US9945604B2 (en) 2014-04-24 2018-04-17 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated nitrogen removal in the production of liquefied natural gas using refrigerated heat pump
US20150308737A1 (en) 2014-04-24 2015-10-29 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated Nitrogen Removal in the Production of Liquefied Natural Gas Using Intermediate Feed Gas Separation
CN105254463B (zh) * 2015-10-23 2017-11-07 苏州市兴鲁空分设备科技发展有限公司 从含有甲烷、氢、氮的混合气中提取甲烷的方法
US10023092B2 (en) 2015-10-30 2018-07-17 Dorel Juvenile Group, Inc. Child restraint with cupholder
CN105806040A (zh) * 2016-04-28 2016-07-27 北京中科瑞奥能源科技股份有限公司 利用炭黑尾气制液化天然气的系统与方法
CN106500460B (zh) * 2016-11-24 2018-10-19 中国矿业大学 天然气液化过程中氮气脱除并提纯装置及方法
US11686528B2 (en) 2019-04-23 2023-06-27 Chart Energy & Chemicals, Inc. Single column nitrogen rejection unit with side draw heat pump reflux system and method

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4415345A (en) 1982-03-26 1983-11-15 Union Carbide Corporation Process to separate nitrogen from natural gas
US4455158A (en) * 1983-03-21 1984-06-19 Air Products And Chemicals, Inc. Nitrogen rejection process incorporating a serpentine heat exchanger
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4588427A (en) 1985-03-13 1986-05-13 Dm International Inc. Method and apparatus for purification of high N2 content gas
US4732598A (en) * 1986-11-10 1988-03-22 Air Products And Chemicals, Inc. Dephlegmator process for nitrogen rejection from natural gas
US4867772A (en) * 1988-11-29 1989-09-19 Liquid Air Engineering Corporation Cryogenic gas purification process and apparatus
US4878932A (en) * 1989-03-21 1989-11-07 Union Carbide Corporation Cryogenic rectification process for separating nitrogen and methane
FR2682964B1 (fr) 1991-10-23 1994-08-05 Elf Aquitaine Procede de deazotation d'un melange liquefie d'hydrocarbures consistant principalement en methane.
US5313802A (en) * 1993-02-16 1994-05-24 Air Products And Chemicals, Inc. Process to produce a krypton/xenon enriched stream directly from the main air distillation column

Also Published As

Publication number Publication date
NO20022321D0 (no) 2002-05-15
US6609393B2 (en) 2003-08-26
DE60213707D1 (de) 2006-09-21
US20020194866A1 (en) 2002-12-26
EP1258690A1 (en) 2002-11-20
MXPA02004856A (es) 2004-12-13
ATE335971T1 (de) 2006-09-15
GB0111961D0 (en) 2001-07-04
CA2385544A1 (en) 2002-11-16
CN1296669C (zh) 2007-01-24
CN1388351A (zh) 2003-01-01
CA2385544C (en) 2010-07-13
EP1258690B1 (en) 2006-08-09
NO20022321L (no) 2002-11-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO335759B1 (no) Fremgangsmåte for avvisning av nitrogen
US7059152B2 (en) Nitrogen rejection method and apparatus
KR100891907B1 (ko) 액화 천연 가스의 생산에서의 통합 ｎｇｌ 회수
RU2355960C1 (ru) Двухступенчатый отвод азота из сжиженного природного газа
RU2215952C2 (ru) Способ разделения потока многокомпонентного исходного материала под давлением путем использования дистилляции
RU2337130C2 (ru) Отвод азота из конденсированного природного газа
US3205669A (en) Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen
US5617741A (en) Dual column process to remove nitrogen from natural gas
NO160813B (no) Fremgangsmaate for behandling av en naturgassmatestroem inneholdende variable mengder metan, nitrogen, karbondioksyd og etan-+ hydrokarboner.
NO823551L (no) Fremgangsmaate for separering av nitrogen fra luft.
NO328700B1 (no) Kryogenisk prosess som benytter en hoytrykks absorberkolonne
KR20100039353A (ko) Ｌｎｇ를 생산하는 방법 및 시스템
NO337141B1 (no) Hydrokarbon gassbehandling for fete gasstrømmer
NO339134B1 (no) Fremgangsmåte ved utvinning av hydrokarboner med bruk av økte tilbakeløpsstrømmer
CA1245546A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
NO317566B1 (no) Fjerning av CO<N>2</N>, etan og tyngre komponenter fra en naturgass
NO166224B (no) Fremgangsmaate og innretning for fremstilling av gassformig nitrogen ved lavtemperaturdestillering av luft.
US5579655A (en) Process and apparatus for the liquefaction of hydrogen
EP2126501B1 (en) Nitrogen production method and apparatus
EP1384966B1 (en) Nitrogen rejection method and apparatus
NO321809B1 (no) Fremgangsmate og apparatur for avvisning av nitrogen
GB2208699A (en) Separation of nitrogen from methane-containing gas streams
NO167770B (no) Fremgangsmaate for fjerning av nitrogen fra en naturgasstroem.
NO172533B (no) Fremgangsmaate for separasjon av nitrogen og metan

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees