NO318323B1 - Fremgangsmate for a anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde - Google Patents
Fremgangsmate for a anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde Download PDFInfo
- Publication number
- NO318323B1 NO318323B1 NO19983129A NO983129A NO318323B1 NO 318323 B1 NO318323 B1 NO 318323B1 NO 19983129 A NO19983129 A NO 19983129A NO 983129 A NO983129 A NO 983129A NO 318323 B1 NO318323 B1 NO 318323B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- catalyst
- gas
- boiler
- oxygen
- exhaust gas
- Prior art date
Links
- 239000007789 gas Substances 0.000 title claims description 40
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 21
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 6
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 43
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 36
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 20
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 20
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 claims description 18
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 claims description 4
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 3
- 229910052878 cordierite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N dimagnesium dioxido-bis[(1-oxido-3-oxo-2,4,6,8,9-pentaoxa-1,3-disila-5,7-dialuminabicyclo[3.3.1]nonan-7-yl)oxy]silane Chemical compound [Mg++].[Mg++].[O-][Si]([O-])(O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2)O[Al]1O[Al]2O[Si](=O)O[Si]([O-])(O1)O2 JSKIRARMQDRGJZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N ZrO2 Inorganic materials O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 claims description 2
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 3
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 1
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000003129 oil well Substances 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/16—Enhanced recovery methods for obtaining hydrocarbons
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/14—Production of inert gas mixtures; Use of inert gases in general
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
- B01D2257/104—Oxygen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
- Incineration Of Waste (AREA)
- Combustion Of Fluid Fuel (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde.
Bakgrunn og teknisk fagfelt
Det har vært konvensjonell praksis å presse nitrogengass inn i et oljefelt for å bibeholde trykket i et oljereservoar, eller oppløse nitrogengass i en olje for å danne såkalt blandbar betingelse og derved heve fluiditeten av oljen i oljereservoaret• For dette formal anvendes som nit-rogengasskilde, nitrogen separert fra oksygen ved lav-temperaturteknikk. Separasjon av nitrogengass krever imid-lertid et stort kraftforbruk og ytterligere er omkostninge-ne for apparaturen meget høy.
JP 57-001438 beskriver fremstilling av en inertgass ved å redusere oksygeninnholdet i en avløpsgass fra en forbrenningsprosess. Dette gjøres ved å forbrenne avløpsgassen med et brennstoff i nærvær av en katalysator.
JP 62-004439 beskriver en anordning for å produsere en at-mosfærisk gass. En avløpsgass fra en forbrenningsprosess blir ført gjennom en katalytisk reaktor for å redusere oksygeninnholdet .
US 5 456 064 beskriver en fremgangsmåte og anordning for å produsere en inert gass. Først samles eksosgassen fra en gasstyrt indre forbrenningsmotor. Deretter føres gasen gjennom minst én katalytisk omdanner. Deretter avkjøles gassen til en temperatur der den ikke skader en gasskomp-ressor.
Det foreligger således et behov for midler for å fremstille nitrogengass med lavt kraftforbruk og til en lav pris.
Hensikten med foreliggende oppfinnelse er derfor å til-veiebringe en fremgangsmåte for å anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde, hvilket gjør det mulig å oppnå nitrogengass med lavt kraftforbruk og til en lav omkost-ning.
I henhold til oppfinnelsen oppnås den overfor nevnte hen-sikt ved å tilføre et oksygenreduserende brennstoff til avgassen like før en forbrenningskatalysatordel anordnet ned-strøms eller i et mellomliggende område av en konveksjons-varmeoverføringsdel til en kjel, forbrenne det oksygennedsettende brennstoff i forbrenningskatalysatordelen for å øke C02-innholdet og nedsette oksygengassinnholdet og derved erholde en avløpsgass som består hovedsakelig av nitrogengass og har en oksygenkonsentrasjon ikke større enn 1000 ppm.
Sammendrag av oppfinnelsen
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for å anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde, særpre-get ved å tilføre et oksygenreduserende brennstoff til av-løpsgassen like før en forbrenningskatalysatordel, anordnet nedstrøms eller ved en mellomliggende del av en kon-veks jonsvarmeoverføringsdel i kjelen. Det oksygenreduserende brennstoff brennes i forbrenningskatalysatordelen for å øke C02-innholdet og for å nedsette oksygengassinnholdet i avløpsgassen og derved oppnå en avløpsgass som omfatter hovedsakelig nitrogengass med oksygengasskonsentrasjon ikke overstigende 1 000 ppm. Varme overfører, under anvendelse av en luftlekkasjefri varmeveksleranordning, fra den erholdte eksosgass til luften tilført til innløpet av kjelen for derved å øke effektiviteten av oksygenfjerning fra gassen. Deretter presses nitrogengassen inn i et oljefelt for å bibeholde trykket i et oljereservoar, eller nitrogengass oppløses i en olje for å danne såkalt blandbar betingelse og derved heve fluiditeten til oljen i oljereservoaret.
Kort beskrivelse av ficruren
Figur 1 er en skjematisk tegning som illustrerer en utfø-relsesform av en "en gjennomgangs"-kjel innbefattende apparat som kan benyttes ved utførelse av oppfinnelsen for å nedsette oksygeninnholdet i en avløpsgass fra kjelen, for således å fremstille nitrogengass.
Detaljert beskrivelse
Figur 1 viser en utførelse av en kjelenhet innbefattende et apparat for å nedsette oksygeninnholdet i en kjelavgass, som kan benyttes for å utøve fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse.
Kjelen 1 som vist i Figur 1 er en såkalt "en-gjennomgang" type kjel. Varmeoverføingssystemet i kjelen 1 er generelt utstyrt med en fordampningsdel som er delt i 2 deler. En av fordampningsdelene er en strålingsfordamper 2 og den andre er en restfordamper 3.
I varmeoverføringssystemet i kjelen 1 blir vann innmatet fra en vanntilførselsport 4 gjennom en ikke vist forvarmer og deretter sendt til strålingsfordamperen 2 gjennom en brennstofføkonomiseringsanordning 5. Strålingsfordamperen 2 har mange vannrør 6 anordnet parallelt. Sammenstrømning og forgrening av vannet gjentas ved samletanken 7, anordnet midtveis, hvorved vannstrømmen i hvert vannrør gjøres jevnt. Ca. 85 % av det således tilførte vann fordampes i strålingsfordamperen 2 av forbrenningsvarmen fra kjel-brennstoffet, mens fordampning av den gjenværende del av vannet og partiell oppvarming (konveksjonsvarmeoverføring) utføres i den etterfølgende restfordamper 3. Flesteparten av urenhetene som tilføres vannet vedheftet til innsideveg-gen av røret i restfordamperen 3, slik at restfordamperen inneholdes i en gasskanal med lav gasstemperatur for å be-skytte mot overoppvarming. Strømmen passerer deretter gjennom strålingsoverheter 8 og en konveksjonsoverheter 9 og mates fra denne via utløpet 10 og innmates deretter til en genererende turbin og oppvarmingssystem {ikke vist) i det etterfølgende trinn.
Pilene A, B og C i fig. 1 indikerer strømmene av henholds-vis forbrenningsgassen (A, B) og utløpsgassen C.
Den ovenfor beskrevne strålingsfordamper 2 og strålingsoverheter 8 danner kjelens strålingsdel, som er en del ved relativ høy temperatur. På den annen side utgjør kon-veks jonsove r he ter 9, restfordamperen 3 og brennstoff-økonomiseringsanordning 5 en konveksjonsvarmeoverføringsdel av kjelen, som er en del ved relativ lav temperatur.
Den overfor beskrevne strålingsfordamper 2 foreligger i form av en stigerørgruppe faserør, men en <n>en-gjennomgangs<n >type kjel, hvor det anvendes såkalt meandertype eller spi-raltypefordamper, kan også brukes for å gjennomføre fremgangsmåten i henhold til foreliggende oppfinnelse.
Det ovenfor beskrevne varmeoverføringssystem (vanntilfør-selssystem) og forbrenning av et kjelbrennstoff kontrolle-res av en ikke vist automatisk kontrollanordning.
Utførelsesformen ifølge oppfinnelsen som vist i figur 1 omfatter ytterligere en forbrenningskatalysatordel 11 og et brennstofftilførselsapparat 12, som danner hoveddelen av det oksygenreduserende apparat vist i figur 1.
Forbrenningskatalysatordelen 11 er anordnet nedstrøms for konveksjonsvarmeoverføringsdelen av kjelen, som vist i figur 1. Eksempler på katalysator anvendt i forbrenningskatalysatordelen 11 innbefatter de som inneholder et metall tilhørende platina-elementgruppen og oksider derav. Følgen-de katalysatorer kan for eksempel anvendes: (1) En katalysator erholdt ved å belegge pulveret på en varmeresistent base såsom cordieritt, hvilke pulver er fremstilt ved at minst en aktiv forbindelse valgt fra platina, palladium og rodium båret på en bærer inneholdende minst ett oksid valgt fra gruppen bestående av aluminiumoksid, silika, titaniumoksid eller zirkondioksid. (2) En katalysator erholdt ved å tilsette til den overfor beskrevne katalysator minst ett oksid valgt fra gruppen bestående av oksider av et jordalkalisk-element og oksider av et sjeldent jordelement som kokatalysator. (3) En katalysator erholdt fra minst en bestanddel valgt fra gruppen bestående av metaller så som kobber, vanadium, krom, jern og nikkel og oksider derav.
Vedrørende mengden av katalysator, når mengden av avløps-gass er av størrelsesorden 1 600 000 Nm<3>/time (tilsvarende en 600 MW kjel) så er mengden av katalysatoren 16 m<3>. Når mengden av katalysator er mindre enn den ovenfor nevnte mengden vil forbrenningen ikke akselereres tilstrekkelig, mens anvendelse av et overskudd er uøkonomisk.
Temperaturen til kjelavgassen innmatet til forbrenningskatalysatordelen 11 er fortrinnsvis 150-350 °C. Temperaturen til avløpsgassen fra forbrenningskatalysatordelen 11 er fortrinnsvis 300-500 °C, mer foretrukket 350-500 °C.
Forbrenningskatalysatordelen 11 kan være anvendt nedstrøms for konveksjonsvarmeoverføringsdelen i kjelen, som vist i utførelsesformen ifølge fig. 1. Alternativt kan den være anordnet i en mellomliggende del av den konvensjonelle var-meoverføringsdel av kokeren, i den grad at dette tilfreds-stiller avgasstemperaturen, som beskrevet overfor.
Brenselstilførselsapparatet 12 er et apparat for å tilføre forbrenningskatalysatordelen 11 med et oksygennedsettende brennstoff og er anordnet umiddelbart tilstøtende forbrenningskatalysatordelen 11.
I henhold til oppfinnelsen tilsiktes en reduksjon i oksy-genkonsentrasjonen i avløpsgassen inneholdende 2-3 volumprosent oksygen til 1 000 ppm eller mindre, eksempelvis ved sekundær forbrenning i forbrenningskatalysatordelen 11. Følgelig er det passende å tilsette en naturgass (bestående hovedsakelig av CH4) i en mengde på 16.000-20.000 Nm<3>/time til et slikt apparat når mengden av eksosgass utgjør 1 600 000 Nm<3>/time (tilsvarende en 600 MW kjel) . Med andre ord er en mengde som faller innen området fra (en avgassmengde) x IO<2> til 1,25 x (en avgassmengde) x IO<2> Nm<3>/time passende. En oksygenmengde inneholdt i en avgass er generelt 2-3 volumprosent, slik at mengder mindre enn det oven-fornevnte området ikke muliggjør tilstrekkelig oksygenre-duksjon. Når mengden overskrider det nevnte området vil en naturgass holdes i avløpsgassen som en ikke-brent del, men dette er ikke til noen ulempe hvis gassen presses inn i et oljefelt. Et injeksjonsapparat kjent for fagmannen kan anvendes som brenselstilførselsapparatet 12.
I kjelen forsynt med oksygenreduksjonsapparat i henhold til oppfinnelsen vil temperaturen øke i forbrenningskatalysatordelen 11. En luftvarmer 14 er derfor anordnet for å utføre varmeveksling mellom avløpsgassen og luften fra en luftsugeblåser. Som luftvarmer 14 er foretrukket en type varmeveksler som er fri for luftlekkasje.
Avgassen overføres, via luftvarmeren 14, en ikke vist de-hydrator og en ikke vist kompressor o.l. til det sted hvor den skal anvendes.
Oksygeninnholdet i avløpsgassen blir redusert i apparatet som omtales, og C02-innholdet økes ved forbrenning av det oksygennedsettende brennstoff. Den genererte varmen fra luftvarmeren 14 kan anvendes for å oppvarme luften for den primære forbrenning. Tilsvarende til andre apparater kan disse passende reguleres automatisk ved en ikke vist regu-leringsdel.
Ved å utøve fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen slik det er beskrevet over og i krav 1, hvor det anvendes et slikt oksygenreduserende apparat som beskrevet over (eller liknende apparat) kan en avgass som i det vesentlige er fri for oksygen erholdes med et lavere kraftforbruk og til lavere om-kostninger, sammenlignet med det som oppnås ved lavtempera-turbehandling. I tillegg har den således erholdte avgass et større C02-innhold enn den vanlige avløpsgass som følge av den sekundære forbrenning i det oksygenreduserende apparat. C02 er mer effektivt enn nitrogengass når det presses inn i et oljefelt.
Når kjelavgass, etter den primære forbrenning, presses inn i oljereservoaret i et oljefelt vil gjengroing av oljereservoaret og en markant korrosjon av oljebrønnen eller pro-duksjonsutstyret skje som følge av det gjenværende oksygen. På den annen side, inneholder den aktuelle avløpsgassen nesten ikke oksygen, men inneholder så meget C02 at den ut-viser større effekter når den presses inn i et oljefelt. Med andre ord ved å innpresse en C02-rik nitrogengass i henhold til foreliggende oppfinnelse inn i et oljefelt kan trykket i oljereservoaret bibeholdes og fluiditeten til oljen i oljereservoaret kan heves markant.
Andre utførelsesformer
En utførelsesform av fremgangsmåten for å anvende en avgass fra en kjel i henhold til foreliggende oppfinnelse, er vist i figur 1 som er en såkalt "Benson"-kjel. Fremgangsmåten ved foreliggende oppfinnelse kan også utføres på andre "en-gjennomgangs<11->kjeler, så som "Zulzer"-kjeler. Foreliggende oppfinnelse kan også anvendes på kjeler andre enn "en-gjennomgangs"-kjeler i den grad de ikke avviker fra hensikten med foreliggende oppfinnelse.
Arbeidseksempel
Eksempel 1
I en "en-gjennomgangs"-kjel med en avgassmengde på
1 600 000 NmVtime var en Pt-katalysator (med platina som aktiv bestanddel, båret på silika og belagt på en cordieritt-base) som forbrenningskatalysatordel, nedstrøms for den konvensjonelle varmeoverføringsdel av kjelen.
Mengden av katalysatoren var 16 m<3>. Temperaturen i avløps-gassen tilført til forbrenningskatalysatordelen var 200 °C og gassen hadde den følgende sammensetning: N2: 73 %, C02: 9 %, H20: 16 %, 02: 2 %.
En naturgass (bestående hovedsakelig av CH4) ble tilsatt som oksygenreduserende brennstoff i en mengde på 16 000 Nm<3>/time.
Som resultat av forbrenningen i forbrenningskatalysatordelen, var gass-sammensetningen endret som følger: N2: 73 %, C02: 10 %, H20: 17 %, 02: (ikke påvist). For-brenningstemperaturen var 400 °C.
Som beskrevet ovenfor, kan en C02-rik nitrogengass, fri for oksygen, erholdes i en stor mengde kun ved å tilføre en mindre mengde oksygenreduserende brennstoff hvorved effektiviteten av foreliggende oppfinnelse er underbygget. For-øvrig kan det henvises til japansk patentsøknad nr. 9190924 av 16. juli 1997.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte for å anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde
karakterisert ved å tilføre et oksygenreduserende brennstoff til avgassen like før en forbrenningskatalysatordel, anordnet nedstrøms eller ved en mellomliggende del av en konveksjonsvarmeoverføringsdel i kjelen; å brenne det oksygenreduserende brennstoff i forbrenningskatalysatordelen for å øke C02 -innholdet og for å nedsette oksygengassinnholdet i avgassen og derved oppnå en avgass som omfatter hovedsakelig nitrogengass med oksygengasskonsentrasjon ikke overstigende 1 000 ppm; å overføre varme under anvendelse av en luftlekkasjefri var-mevekselanording fra den erholdte eksosgass til luften til-ført til innløpet av kokeren for derved å øke effektiviteten av oksygenfjerning fra gassen; og deretter å presse nitrogengassen inn i et oljefelt for å bibeholde trykket i et oljereservoar, eller oppløse nitrogengass i en olje for å danne såkalt blandbar betingelse og derved heve fluiditeten av oljen i oljereservoaret.
2. Fremgangsmåte i følge krav 1, karakterisert ved at avløpsgassen er ført gjennom kjelens strålingsdel.
3. Fremgangsmåte i følge krav 1,
karakterisert ved at kjelen er en kjel av "en-gj ennomgangs n-typen.
4. Fremgangsmåte i følge krav 1, karakterisert ved at katalysatoren i kata-lysatorforbrenningsdelen er en katalysator erholdt ved å belegge pulveret på en varmeresistent base så som cordieritt, hvilke pulveret er fremstilt ved å belegge minst en aktiv forbindelse valgt fra platina, palladium og rodium på en bærer inneholdende minst ett oksid valgt fra gruppen bestående av aluminiumoksid, silika, titaniumoksid og zirkondioksid.
5. Fremgangsmåte i følge krav 4, karakterisert ved at katalysatoren i kata-lysatorforbrenningsdelen er en katalysator erholdt ved å tilsette den ovenfor beskrevne katalysator minst ett oksid valgt fra gruppen bestående av oksider av et jordalkalisk - element og oksider av et sjeldent jordelement, som kokatalysator.
6. Fremgangsmåte i følge krav 1, karakterisert ved at katalysatoren i kata-lysatorforbrenningsdelen er en katalysator inneholdende minst en bestanddel valgt fra gruppen bestående av metaller så som kobber, vanadium, krom, jern og nikkel, samt oksider derav.
7. Fremgangsmåten i følge krav 11 karakterisert ved at temperaturen til avgassen innmatet til forbrenningskatalysatordelen ligger i området 150-350 °C.
8. Fremgangsmåte i følge krav 1, karakterisert ved at temperaturen til avgassen i forbrenningskatalysatordelen er 300-500 °C.
9. Fremgangsmåte i følge krav 1, karakterisert ved det oksygenreduserende brennstoff er en naturgass bestående hovedsakelig av CH4.
10. Fremgangsmåte i følge krav 9, karakterisert ved at det oksygenreduserende brennstoff tilføres i en mengde innen området fra (en avgassmengde) x IO<2> til 1,25 x (en avgassmengde) IO<3 >Nm<3>/time.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19092497A JP3643676B2 (ja) | 1997-07-16 | 1997-07-16 | ボイラ排ガスの油田への圧入方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO983129L NO983129L (no) | 1999-01-18 |
| NO318323B1 true NO318323B1 (no) | 2005-03-07 |
Family
ID=16265964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO19983129A NO318323B1 (no) | 1997-07-16 | 1998-07-07 | Fremgangsmate for a anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6582671B1 (no) |
| JP (1) | JP3643676B2 (no) |
| CN (1) | CN1145520C (no) |
| CA (1) | CA2242024C (no) |
| GB (1) | GB2327371B (no) |
| ID (1) | ID20605A (no) |
| NO (1) | NO318323B1 (no) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2823449B1 (fr) * | 2001-04-13 | 2004-07-09 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'elimination d'oxygene d'un gaz contenant du gaz carbonique |
| US7516620B2 (en) | 2005-03-01 | 2009-04-14 | Jupiter Oxygen Corporation | Module-based oxy-fuel boiler |
| CN100386563C (zh) * | 2006-06-09 | 2008-05-07 | 西安交通大学 | 撬装式燃油超临界压力直流注汽锅炉 |
| JP2010133594A (ja) * | 2008-12-03 | 2010-06-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ボイラ構造 |
| JP4746111B2 (ja) * | 2009-02-27 | 2011-08-10 | 三菱重工業株式会社 | Ｃｏ２回収装置及びその方法 |
| CN102175019A (zh) * | 2011-01-28 | 2011-09-07 | 武汉天元锅炉有限责任公司 | 一种燃烧黄磷尾气发电锅炉 |
| CN102319555A (zh) * | 2011-06-27 | 2012-01-18 | 吴焕松 | 一种利用空气除氧去杂制备无氧保护气体的方法及装置 |
| CN103225798A (zh) * | 2013-04-09 | 2013-07-31 | 无锡华光锅炉股份有限公司 | 一种高热值煤气锅炉 |
| CN106196124A (zh) * | 2016-08-23 | 2016-12-07 | 苏州泰盛新绿节能环保科技有限公司 | 一种降低排烟氧含量的燃煤锅炉组件 |
| CN108367275B (zh) * | 2016-09-12 | 2021-09-21 | 中国电力株式会社 | 脱硝催化剂及其制造方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3353921A (en) * | 1963-10-23 | 1967-11-21 | Hirt Comb Engineers | Apparatus for producing inert gas |
| US3556059A (en) * | 1969-01-28 | 1971-01-19 | Foster Wheeler Corp | Two-pass furnace circuit arrangement for once-through vapor generator |
| JPS5523086B2 (no) * | 1973-03-26 | 1980-06-20 | ||
| JPS54126690A (en) * | 1978-03-27 | 1979-10-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Production of inert gas |
| SU965991A1 (ru) * | 1980-06-02 | 1982-10-15 | Всесоюзный научно-исследовательский проектно-конструкторский и технологический институт электротермического оборудования | Способ получени контролируемой атмосферы |
| JPS58147565A (ja) * | 1982-02-25 | 1983-09-02 | Sony Corp | 金属表面処理用変成ガスの作成方法 |
| NO163612C (no) * | 1986-01-23 | 1990-06-27 | Norsk Energi | Fremgangsmaate og anlegg for fremstilling av nitrogen for anvendelse under hoeyt trykk. |
| US4988490A (en) * | 1988-09-14 | 1991-01-29 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive process for recovering nitrogen from flue gas |
| US5260043A (en) * | 1991-08-01 | 1993-11-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Catalytic reduction of NOx and carbon monoxide using methane in the presence of oxygen |
| JPH0596168A (ja) * | 1991-10-07 | 1993-04-20 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 酸化触媒 |
| BR9201152A (pt) | 1992-04-01 | 1993-10-05 | Petroleo Brasileiro Sa | Processo e sistema transportavel para geracao de gas inerte |
| KR0154549B1 (ko) * | 1992-11-17 | 1998-11-16 | 조안 엠. 젤사 | 부분정제된 질소로부터 산소를 분리시키는 방법 |
| US5320818A (en) * | 1992-12-22 | 1994-06-14 | Air Products And Chemicals, Inc. | Deoxygenation of non-cryogenically produced nitrogen with a hydrocarbon |
| JPH06205973A (ja) * | 1993-01-07 | 1994-07-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 酸化触媒 |
| US5456064A (en) | 1994-06-23 | 1995-10-10 | Inert Gas Services Inc. | Method and apparatus for producing an inert gas |
-
1997
- 1997-07-16 JP JP19092497A patent/JP3643676B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1998
- 1998-05-08 US US09/074,607 patent/US6582671B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-05-15 GB GB9810605A patent/GB2327371B/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-05-18 ID IDP980720A patent/ID20605A/id unknown
- 1998-06-15 CN CNB981098711A patent/CN1145520C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-30 CA CA002242024A patent/CA2242024C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-07 NO NO19983129A patent/NO318323B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO983129L (no) | 1999-01-18 |
| GB2327371B (en) | 1999-09-08 |
| CA2242024A1 (en) | 1999-01-16 |
| ID20605A (id) | 1999-01-21 |
| GB2327371A (en) | 1999-01-27 |
| CN1209520A (zh) | 1999-03-03 |
| JP3643676B2 (ja) | 2005-04-27 |
| JPH1137409A (ja) | 1999-02-12 |
| CN1145520C (zh) | 2004-04-14 |
| CA2242024C (en) | 2005-09-13 |
| GB9810605D0 (en) | 1998-07-15 |
| US6582671B1 (en) | 2003-06-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7350471B2 (en) | Combustion system with recirculation of flue gas | |
| US5293841A (en) | Arrangement for utilizing the heat contained in the exhaust gas of a coal-fired boiler | |
| US4693213A (en) | Waste heat recovery boiler | |
| EP0899505B1 (en) | Combined power generation plant | |
| JP2010196708A (ja) | ガスタービン用のｎｏ２形成を少なくするためにｃｏ／ｖｏｃ酸化触媒を作用させる方法および装置 | |
| RU2009333C1 (ru) | Комбинированная парогазовая энергетическая установка и способ ее эксплуатации | |
| EP0299555A1 (en) | Method and apparatus for generating electrical and/or mechanical energy from at least a low-grade fuel | |
| NO318323B1 (no) | Fremgangsmate for a anvende en avgass fra en kjel som en nitrogenkilde | |
| KR950019379A (ko) | 화석 연료를 사용하는 발전소의 효율을 증대시키는 장치 | |
| JP2565437B2 (ja) | 管巣燃焼型コンバスタ−を備えたガスタ−ビン装置 | |
| EP0564731A1 (en) | High temperature cogeneration and heat recovery process | |
| EP1172525A1 (en) | Method of repowering boiler turbine generator plants and repowered boiler turbine generator plants | |
| JP2003518220A (ja) | 蒸気タービン設備の運転方法およびこの方法で運転される蒸気タービン設備 | |
| JPH06511061A (ja) | 電気エネルギを環境適合式に発生させる方法及びこの方法を実施する設備 | |
| CA2273159C (en) | In-line gas pre-heating | |
| CN218846176U (zh) | 一种脱硝集成紧凑型燃气锅炉 | |
| JPH0323807B2 (no) | ||
| JPS55151139A (en) | Waste heat recovering system for internal combustion engine | |
| JPS5820914A (ja) | 高炉ガス焚き発電プラント | |
| MXPA98005569A (en) | Apparatus and method for reducing oxygen content in a cald exhaust gas | |
| CN220551890U (zh) | 一种高效角管式生物质蒸汽锅炉 | |
| US11359811B2 (en) | System and method for a direct emission and diffusion of high-pressure combustion with exhaust into feed-water from a combustion barrel | |
| RU2707182C1 (ru) | Способ повышения мощности двухконтурной АЭС за счет комбинирования с водородным циклом | |
| JP2889271B2 (ja) | 排熱回収ボイラ装置 | |
| JPS592770B2 (ja) | ガスタ−ビンの脱硝用アンモニア注入装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |