NO310085B1 - Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik ström - Google Patents

Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik ström Download PDF

Info

Publication number
NO310085B1
NO310085B1 NO995824A NO995824A NO310085B1 NO 310085 B1 NO310085 B1 NO 310085B1 NO 995824 A NO995824 A NO 995824A NO 995824 A NO995824 A NO 995824A NO 310085 B1 NO310085 B1 NO 310085B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
fraction
boiling
refrigerant mixture
fractionation
mol
Prior art date
Application number
NO995824A
Other languages
English (en)
Other versions
NO995824D0 (no
NO995824L (no
Inventor
Rudolf Stockmann
Manfred Boelt
Manfred Steinbauer
Christian Pfeiffer
Pentti Paurola
Wolfgang Foerg
Arne Olav Fredheim
Oeystein Soerensen
Original Assignee
Linde Ag
Norske Stats Oljeselskap
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde Ag, Norske Stats Oljeselskap filed Critical Linde Ag
Publication of NO995824D0 publication Critical patent/NO995824D0/no
Publication of NO995824L publication Critical patent/NO995824L/no
Publication of NO310085B1 publication Critical patent/NO310085B1/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/042—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising compounds containing carbon and hydrogen only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/132—Components containing nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en naturgasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kjølemiddel-blandingen i en kjølemiddelsyklus, hvor kjølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trinn og hvor kjølemiddelbland-ingen fraksjoneres til minst én laverekokende fraksjon av kjølemiddelblanding og minst én høyerekokende fraksjon av kj ølemiddelblanding.
For tiden er de fleste basislast-LNG-anlegg designet som såkalte tostrøms-kjøleprosesser. Derved tilveiebringes ned-kjølingsenergien som er nødvendig for å væskedanne den hydrokarbonrike strøm eller naturgassen ved to separate kjølemiddel-blandingssykluser som er koblet til en kjølemiddelblandings-sykluskaskade. En væskedanningsprosess av denne type er beskrevet for eksempel i patentpublikasjon GB-B 895 094.
Det er i tillegg kjent væskedanningsprosesser hvorved den nødvendige nedkjølingsenergi for væskedannelsen tilveiebringes med en kjølemiddelsykluskaskade, men ikke en kjøle-middelblandingssykluskaskade, se for eksempel LINDE Berichte aus Technik und Wissenschaft, utg. 75/1977, s. 3-8. Kjøle-middelsykluskaskaden som er beskrevet består av en propan-eller propylen-, en etan- eller etylen- og en metankjølemiddel-syklus. Selv om denne kjølemiddelsykluskaskade kan anses å være optimalisert energimessig, er den relativt komplisert på grunn av de ni kompressortrinnene.
Det er i tillegg kjent væskedanningsprosesser, for eksempel som beskrevet i patentpublikasjon DE-B 1960301, hvorved den nødvendige nedkjølingsenergi for væskedannelsen tilveiebringes med en kaskade som består av en kjølemiddelbland-ingssyklus og en propanforkjølingssyklus.
Som et alternativ til kjølemiddel- eller kjølemiddel-blandingssykluskaskadene som er nevnt over, kan den nødvendige nedkjølingsenergi for væskedannelsen også tilveiebringes ved kun én kjølemiddelblandingssyklus. Dette er såkalte enkelt-strømsprosesser som generelt krever et lavt antall instal-lasjoner og maskiner, sammenlignet med de ovennevnte kaskader, hvorved investeringskostnadene er lavere sammenlignet med prosessene med mange kjølemiddel(blanding) -sykluser. I tillegg er driften av slike enkeltstrømsprosesser forholdsvis enkel. Det er imidlertid en ulempe at det spesifikke energibehov for væskedannelsen er høyere sammenlignet med prosessene med mange kjølemiddel (blanding) sykluser.
I patentpublikasjon US-A 5535594 beskrives en slik enkeltstrømsprosess hvorved kjølemiddelblandingssyklusstrømmen deles til to separate kjølemiddelblandingssyklusstrømmer, en høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og en laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon, ved hjelp av en destillasjons-kolonne som er anordnet mellom det nest siste og det siste kompressortrinn i kjølemiddelkompressoren, eller ved hjelp av en tilbakestrømsseparator som er anordnet nedstrøms for det siste trinn i kjølemiddelkompressoren.
Den høyerekokende kjølemiddelblandingsf raks jon, dvs. bunnproduktet fra destillasjonskolonnen, benyttes til forkjøl-ing av den hydrokarbonrike strøm som skal væskedannes og den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon, og for kjøling mot seg selv. Den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon, dvs. topproduktet fra tilbakestrømsseparatoren, blir, etter at den er blitt forkjølt av den høyerekokende kjølemiddelblandings-fraksjon, benyttet for væskedannelse og etterkjøling av den hydrokarbonrike strøm som skal væskedannes, og for kjøling mot seg selv.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å tilveie-bringe en fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en naturgasstrøm, ved hjelp av en såkalt enkeltstrømsprosess, hvorved det spesifikke energibehov for enkeltstrømsprosessen forbedres, med bibeholdelse av pro-sessens fordeler - lave kapitalkostnader og enkel og robust drift.
Dette oppnås ifølge den foreliggende oppfinnelse ved at det tilveiebringes en fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en naturgasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kjølemiddelblandingen i en kjølemiddelbland-ingssyklus, hvorved kjølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trinn og hvor kjølemiddelblandingen fraksjoneres til minst én laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og minst én høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon,hvorved fremgangsmåten omfatter at
a) den komprimerte kjølemiddelblanding kondenseres i det minste partielt nedstrøms av det nest siste kompressortrinn, b) fraksjoneres til en høyerekokende væskefraksjon og en laverekokende gassfraksjon, c) den laverekokende gassfraksjon komprimeres til sluttrykket, d) den komprimerte laverekokende gassfraksjon kondenseres partielt, e) fraksjoneres til en laverekokende gassfraksjon og en høyerekokende væskefraksjon, f) den høyerekokende væskefraksjon ekspanderes og tilføres til den partielt kondenserte kjølemiddelblandingsstrøm, og g) gassfraksjonen danner den laverekokende kjølemiddelfraksjon og væskefraksjonen danner den
høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon i
kjølemiddelblandingssyklusen,
og fremgangsmåten er særpreget ved at fraksjoneringen i b) og
e) utøves med separator.
En alternativ fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen for
væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en natur-gasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kjølemiddelblandingen i en kjølemiddelblandingssyklus, hvor kjølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trinn og hvor kjølemiddel-blandingen fraksjoneres til minst én laverekokende kjølemiddel-blandingsf raks jon og minst én høyerekokende kjølemiddelbland-ingsf raksjon, hvorved fremgangsmåten omfatter at
a) den komprimerte kjølemiddelblanding kondenseres partielt nedstrøms av hvert kompressortrinn og fraksjoneres hver
gang til en laverekokende gassfraksjon og en
høyerekokende væskefraksjon,
b) hvorved kun gassfraksjonen fra hver partielle kondensasjon komprimeres ytterligere, c) at væskefraksjonene, fra den andre fraksjonering og videre, tilføres til den partielt kondenserte strøm,
direkte eller via fraksjoneringen, fra det første
kompressortrinn før dens fraksjonering, og
d) gassfraksjonen fra den siste fraksjonering danner den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og væskefraksjonen fra den første fraksjonering danner den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon i
kjølemiddelblandingssyklusen, og den alternative fremgangsmåte er særpreget ved at fraksjoneringen utøves med separatorer.
Ifølge en fordelaktig utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen tilføres væskefraksjonen som blir produsert ved hjelp av fraksjoneringen i hvert tilfelle til den foregående strøm under trykk som skal fraksjoneres, opp-strøm for dens fraksjonering.
Som en utvikling av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen foreslås det at væskefraksjonen produsert ved hjelp av fraksjoneringen ekspanderes oppstrøms for tilførselen til den foregående strøm som er under trykk og som skal fraksjoneres.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen og noen utførel-sesformer derav beskrives i nærmere detalj med henvisning til figurene 1 og 2.
Eventuelle nødvendige forbehandlingstrinn for den hydrokarbonrike strøm før væskedannelse, for eksempel fjerning av sur gass og/eller kvikksølv, fjerning av tunge hydro-karboner etc, hvilke ikke er temaet for den foreliggende oppfinnelse, er ikke beskrevet i nærmere detalj nedenfor.
Den hydrokarbonrike strøm som skal væskedannes tilføres via ledning 1 til en varmeveksler El og forvarmes i denne mot strømmen av kjølemiddelblanding (syklus) som skal varmes. Den forkjølte hydrokarbonrike strøm tilføres deretter via ledning 2 til varmeveksler E2 og væskedannes og etter-kjøles i denne mot de to partielle strømmer av kjølemiddel-blandingssyklusen, hvilke vil bli beskrevet nærmere nedenfor.
Den væskedannede og etterkjølte hydrokarbonrike strøm som tas ut fra varmeveksleren E2 via ledning 3, blir enten ekspandert i væskeekspansjonsturbin Tl eller alternativt i en ekspansjonsventil som er anordnet i omløpsledning 4. Deretter tilføres den væskedannede og etterkjølte hydrokarbonrike strøm til et ytterligere prosesseringstrinn, for eksempel et nitrogen-separasjonstrinn, og/eller ekspanderes via ventil b og linje 5 inn i en lagertank operert ved omtrentlig atmos-færetrykk. Ventilen b tjener til å opprettholde trykket, hvilket forhindrer avdampning av den væskedannede og etter-kjølte strøm ved utløpet fra væskeekspansjonsturbinen Tl.
Strømmen av kjølemiddelblanding tatt ut fra varmeveksleren El via ledning 18 tilføres en inntaksbeholder D2 som tjener til å beskytte det første kompressortrinn. Fra inntaksbeholderen tilføres strømmen av kjølemiddelblanding som skal komprimeres via ledning 19 til det første trinn i kompressoren V. Kompressoren V har to eller flere kompressortrinn, tre i tilfellet med Figurene 1 og 2,; indikert med stiplede linjer.
Et kondensat som kan fremkomme nedstrøms for det første kompressortrinn i kompressoren V, tilføres via ledning 20 til en separator D3. En kjøler E3 er anordnet i ledningen 20. Gassfraksjonen som fremkommer fra toppen av separatoren D3 tilføres via ledning 21 til inntakssiden av det andre kompressortrinn i kompressoren V. Væskefraksjonen tatt ut fra separatoren D pumpes ved hjelp av pumpe Pl til sluttrykket i det andre kompressortrinn i kompressoren V, og tilføres via ledning 22 til utløpsstrømmen fra det andre kompressortrinn i ledning 23.
Den komprimerte strøm av kjølemiddelblanding i ledning 23 kondenseres partielt i en ytterligere kjøler E4 og tilføres til separatoren D4. Kjølingen eller kondensasjonen av de respektive strømmer fra de enkelte kompressortrinn i varmevekslerne eller kjølerne E3, E4 og E5, kan bevirkes med sjøvann eller kjølevann, luft eller hvilket som helst annet kjølemedium.
Gassfraksjonen fra toppen av separatoren D4 tilføres via ledning 24 til sluttkompressortrinnet i kompressoren V. Den høyerekokende væskefraksjon fra separatoren D4 tilføres via ledning 26 til varmeveksleren El; denne væskefraksjon vil bli beskrevet i nærmere detalj nedenfor.
Kjølemiddelstrømmen komprimert i det sluttelige kompressortrinn i kompressoren V kjøles og kondenseres partielt i varmeveksleren E5. Deretter tilføres strømmen av kjølemiddelblanding via ledning 25 til separatoren D5. Fra toppen av separatoren D5 tas det ut en laverekokende gassfraksjon via ledning 10, og denne tilføres til varmeveksleren El. Fra bunnen av separatoren D5 tas det ut en høyere-kokende væskefraksjon via ledning 27, og fraksjonen ekspanderes i ventil F til sluttrykket i det andre kompressortrinn og tilføres til den allerede partielt kondenserte kjølemiddelblanding i ledning 23.
Gassfraksjonen tatt ut fra toppen av separatoren D5 via ledning 10 danner den laverekokende kjølemiddelblandings-fraksjon i kjølemiddelblandingssyklusen, mens væskefraksjonen tatt ut fra separatoren D4 via ledning 2 6 danner den høyere-kokende kjølemiddelblandingsfraksjon i kjølemiddelblandings-syklusen.
Den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon tilføres via ledningene 10 og 26, slik det er beskrevet ovenfor, til varmeveksleren El. Den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon forkjølet i varmeveksler El tilføres via ledning 11 til separatoren Dl. Fra toppen av separatoren Dl tas det ut en gassfraksjon via ledning 12, og denne tilføres til varmeveksleren E2, væskedannes og etterkjøles i denne og ekspanderes deretter i ventil c. Denne fraksjon føres deretter tilbake via ledning 14 til varmeveksleren E2 og fordampes mot den hydrokarbonrike strøm som skal kondenseres og etterkjøles, såvel som mot seg selv.
Fra bunnen av separator Dl tas det ut en væskefraksjon via ledning 13, og denne tilføres til varmeveksleren E2, etterkjøles i denne og tilføres deretter via ledning 15 til en væskeekspansjonsturbin T2 hvor den ekspanderes. Alternativt kan den etterkjølte fraksjon også ekspanderes i en ventil, ikke vist på tegningen, anordnet parallelt med væskeekspansjonsturbinen T2. Via ledning 16, hvor en ventil d er anordnet, tilføres den ekspanderte fraksjon til den varmede strøm i ledning 14. Ventilen d tjener i sin tur til å opprettholde trykket, hvilket hindrer avdampning av væsken ved utløpet fra væskeekspansjonsturbinen T2.
Den blandede strøm avdampes videre og varmes i varmeveksler E2 mot den hydrokarbonrike strøm som skal væskedannes og mot væskefraksjonen og gassfraksjonen fra separatoren Dl, henholdsvis ledningene 13 og 12. Deretter tilføres denne strøm via ledning 17 til varmeveksler El og varmes der mot den hydrokarbonrike strøm som skal forkjøles, mot den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon som skal forkjøles og mot den høyerekokende kjølemiddelblandings-fraksjon som skal forkjøles. Deretter føres kjølemiddelbland-ingsstrømmen, som beskrevet ovenfor, via ledning 18 til inntaksbeholderen D2.
Den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon til-ført til varmeveksleren El via ledning 26 kjøles i varmeveksleren El og ekspanderes deretter i ventil e. Den ekspanderte høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon tilføres deretter til den laverekokende kjølemiddelfraksjon i ledning 17.
Ved å oppdele strømmen av kjølemiddelblanding i enkeltstrømsprosessen til en laverekokende kjølemiddelbland-ingsf raks jon og en høyerekokende kjølemiddelblandingsfrak-sjon, forbedres det spesifikke energiforbruk for prosessen. Ettersom det kun benyttes to separatorer for fraksjoneringen, separatorene D4 og D5, er økningen av utstyrsbehovet for fraksjoneringen lav. De to separatorer kan her funksjonere samtidig som oppsamlingsbeholdere for kjøle-middelblandingen eller de to kjølemiddelblandingsfraksjoner. De erstatter derved en oppsamlingsbeholder som også ville måtte tilveiebringes i en enkeltstrømsprosess uten oppdeling av kjøle-middelblandingen .
Som nevnt ovenfor, kjøles utløpsstrømmene fra kompressoren i kjølerne eller varmevekslerne E3, E4 og E5, ved hjelp av egnede kjølemidler, slik som sjøvann eller kjøle-vann, luft etc. For å øke virkningsgraden av fraksjoneringen til en laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og en høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon, i tilfellet med høye kjølemiddeltemperaturer, blir kjølemiddelblandings-strømmen ytterligere nedkjølt nedstrøms for det nest siste kompressortrinn, i tillegg til kjølingen i varmeveksler E4, i en annen varmeveksler, for eksempel ved bruk av en enhet med nedkjølt vann eller i varmeveksler El, og blir kun deretter tilført til separatoren D4.
En alternativ fremgangsmåte til fremgangsmåten illustrert på Figur 1 er illustrert på Figur 2. Nedenfor vil kun forskjellene mellom fremgangsmåtene ifølge Figurene 1 og 2 bli beskrevet.
I tilfellet med drift i henhold til Figur 2 blir den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon ikke dannet fra væsken tatt ut fra bunnen av separatoren D4, men fra væsken tatt ut fra bunnen av separator D3 via ledning 30. Dette har den fordel at pumpen P som er nødvendig ved fremgangsmåten i henhold til Figur 1, og som pumper væsken tatt ut fra separatoren D3 via ledning 22 til sluttrykket i det andre kompressortrinn, kan sløyfes.
Væskefraksjonen tatt ut fra bunnen av separator D4 via ledning 33, hvilken tidligere dannet den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon, ekspanderes i ventil f og til-føres til ledning 20 og resirkuleres derved oppstrøms for kompressoren D3. Gassfraksjonen fra toppen av separator D4 tilføres via ledning 32 til sluttkompressortrinnet i kompressoren V. I dette tilfelle har kompressoren V tre kompressortrinn; indikert ved de to stiplede linjer.
Kjølemiddelstrømmen komprimert i sluttkompressortrinnet i kompressoren V, avkjøles og kondenseres partielt i varmeveksleren E5. Deretter tilføres kjølemiddelblandings-strømmen via ledning 34 til separatoren D5. Gassfraksjonen som tas ut fra toppen av separator D5 via ledning 10, danner den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon i enkelt-strømsprosessen, som for driften i henhold til Figur 1. Væskefraksjonen som tas ut fra bunnen av separatoren D5 resirkuleres via ledning 3 5 og ventil g oppstrøms for separatoren D4.
Mens den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon (10) i hovedsak består av:
fra 5 til 20 mol% N2,
fra 30 til 55 mol% CH4,
fra 30 til 55 mol% C2H6 eller C2H4,
fra 0 til 10 mol% C3H8 eller C3H6 , og
fra 0 til 10 mol% iC4H10 eller nC4H10,
har den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon (26, 3 0) i kjølemiddelblandingssyklusen sammensetningen:
fra 0 til 5 mol% N2,
fra 0 til 15 mol% CH4,
fra 25 til 55 mol% C2H6 eller C2H4,
fra 0 til 20 mol% C3H8 eller C3H6
fra 3 0 til 60 mol% iC4H10 eller nC4H10> og
fra 0 til 5 mol% C5H12.
I en utvikling av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen foreslås det at for komprimering av kjølemiddelblandingen blir det benyttet minst to seriekoblede kompressorer, idet disse drives av kun én drivanordning, for eksempel en gass-turbin. Denne utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil medføre en senkning av kapitalkostnadene.

Claims (5)

1. Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en naturgasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kjølemiddelblandingen i en kjølemiddelblandingssyklus, hvorved kjølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trinn og hvor kjølemiddelblandingen fraksjoneres til minst én laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og minst én høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon,hvorved fremgangsmåten omfatter at
a) den komprimerte kjølemiddelblanding (23) kondenseres i det minste partielt (E4) nedstrøms av det nest siste kompressortrinn, b) fraksjoneres (D4) til en høyerekokende væskefraksjon (26) og en laverekokende gassfraksjon (24), c) den laverekokende gassfraksjon (24) komprimeres til sluttrykket, d) den komprimerte laverekokende gassfraksjon kondenseres partielt (E5), e) fraksjoneres (D5) til en laverekokende gassfraksjon (10) og en høyerekokende væskefraksjon (27) , f) den høyerekokende væskefraksjon (27) ekspanderes (f) og tilføres til den partielt kondenserte kjølemiddel-blandingsstrøm (23), og g) gassfraksjonen (10) danner den laverekokende kjølemiddel-fraksjon og væskefraksjonen (26) danner den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon i kjølemiddelblandings-syklusen, karakterisert ved at fraksjoneringen (D4) og fraksjoneringen (D5) utøves med separator.
2. Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik strøm, særlig en naturgasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kjøle-middelblandingen i en kjølemiddelblandingssyklus, hvor kjøle-middelblandingen komprimeres i to eller flere trinn og hvor kjølemiddelblandingen fraksjoneres til minst én laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og minst én høyerekokende kjøle-middelblandingsfraksjon, hvorved fremgangsmåten omfatter at a) den komprimerte kjølemiddelblanding (20, 31, 34) kondenseres partielt (E3, E4, E5) nedstrøms av hvert kompressortrinn og fraksjoneres (D3, D4, D5) hver gang til en laverekokende gassfraksjon (21, 32, 10) og en høyerekokende væskefraksjon (30, 33, 35), b) hvorved kun gassfraksjonen (21, 32) fra hver partielle kondensasjon (E3, E4) komprimeres ytterligere, c) at væskefraksjonene (33, 35), fra den andre fraksjonering (D4, D5) og videre, tilføres til den partielt kondenserte strøm (20), direkte (33) eller (35) via fraksjoneringen (D4), fra det første kompressortrinn før dens fraksjonering (D3) , og d) gassfraksjonen (10) fra den siste fraksjonering (D5) danner den laverekokende kjølemiddelblandingsfraksjon og væskefraksjonen (30) fra den første fraksjonering (D3) danner den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon i kjølemiddelblandingssyklusen, karakterisert ved at fraksjoneringen (D3, D4, D5) utøves med separatorer.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at væskefraksjonen (33, 35)fremstilt ved hjelp av fraksjoneringen (D4, D5) tilføres i hvert tilfelle til den foregående strøm under trykk, hvilken strøm henholdsvis (20, 31) skal fraksjoneres, oppstrøms for dens fraksjonering (D3, D4).
4. Fremgangsmåte ifølge krav 2 eller 3, karakterisert ved at væskefraksjonen (33, 35) fremstilt ved hjelp av fraksjoneringen (D4, D5) ekspanderes (f, g)oppstrøms for tilførselen til den under trykk forutgående strøm (20, 31)som skal fraksjoneres.
5. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at den laverekokende kjøle-middelblandingsf raksjon (10) i hovedsak består av fra 5 til 20 mol% N2, fra 30 til 55 mol% CH4, fra 30 til 55 mol% C2H6 eller C2H4, fra 0 til 10 mol% C3H8 eller C3H6 og fra 0 til 10 mol% iC4H10 eller nC4H10, og den høyerekokende kjølemiddelblandingsfraksjon (26, 30) i kjølemiddelblandingssyklusen består av fra 0 til 5 mol% N2, fra 0 til 15 mol% CH4, fra 25 til 55 mol% C2H6 eller C2H4, fra 0 til 20 mol% C3H8 eller C3H6 , fra 30 til 60 mol% iC4H10 eller nC4H10, og fra 0 til 5 mol% C5H12.
NO995824A 1997-05-28 1999-11-26 Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik ström NO310085B1 (no)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19722490A DE19722490C1 (de) 1997-05-28 1997-05-28 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
PCT/EP1998/003128 WO1998054524A1 (de) 1997-05-28 1998-05-27 Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO995824D0 NO995824D0 (no) 1999-11-26
NO995824L NO995824L (no) 1999-11-26
NO310085B1 true NO310085B1 (no) 2001-05-14

Family

ID=7830823

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO995824A NO310085B1 (no) 1997-05-28 1999-11-26 Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik ström

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6334334B1 (no)
AU (1) AU745564B2 (no)
CA (1) CA2291841C (no)
DE (1) DE19722490C1 (no)
DK (1) DK174012B1 (no)
NO (1) NO310085B1 (no)
WO (1) WO1998054524A1 (no)

Families Citing this family (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2751059B1 (fr) * 1996-07-12 1998-09-25 Gaz De France Procede et installation perfectionnes de refroidissement, en particulier pour la liquefaction de gaz naturel
DE19821242A1 (de) * 1998-05-12 1999-11-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
DE10206388A1 (de) * 2002-02-15 2003-08-28 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US6637237B1 (en) * 2002-04-11 2003-10-28 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6705113B2 (en) * 2002-04-11 2004-03-16 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6962060B2 (en) * 2003-12-10 2005-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Refrigeration compression system with multiple inlet streams
US20070107464A1 (en) * 2005-11-14 2007-05-17 Ransbarger Weldon L LNG system with high pressure pre-cooling cycle
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
DE102006021620B4 (de) 2006-05-09 2019-04-11 Linde Ag Vorbehandlung eines zu verflüssigenden Erdgasstromes
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
FR2914990B1 (fr) * 2007-04-13 2010-02-26 Air Liquide Procede de mise en froid d'une ligne d'echange cryogenique.
DE102007047765A1 (de) 2007-10-05 2009-04-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
WO2009050178A2 (en) * 2007-10-17 2009-04-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Methods and apparatuses for cooling and/or liquefying a hydrocarbon stream
KR100965204B1 (ko) * 2008-07-31 2010-06-24 한국과학기술원 터빈팽창기를 사용하는 혼합냉매 천연가스 액화 사이클장치및 이에 따른 작동방법
AU2009228000B2 (en) 2008-09-19 2013-03-07 Woodside Energy Limited Mixed refrigerant compression circuit
AU2009316236B2 (en) * 2008-11-17 2013-05-02 Woodside Energy Limited Power matched mixed refrigerant compression circuit
US20100147024A1 (en) * 2008-12-12 2010-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Alternative pre-cooling arrangement
US20100154469A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Chevron U.S.A., Inc. Process and system for liquefaction of hydrocarbon-rich gas stream utilizing three refrigeration cycles
DE102009008230A1 (de) * 2009-02-10 2010-08-12 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE102009016046A1 (de) * 2009-04-02 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
AP3423A (en) * 2009-09-30 2015-09-30 Shell Int Research Method fo fractionating a hydrocarbon stream an apparatus therefor
DE102010011052A1 (de) 2010-03-11 2011-09-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US9441877B2 (en) 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
DE102011010633A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Linde Ag Verfahren zum Abkühlen eines ein- oder mehrkomponentigen Stromes
EP2693035A4 (en) * 2011-03-22 2016-07-13 Daewoo Shipbuilding&Marine Engineering Co Ltd METHOD AND SYSTEM FOR SUPPLYING FUEL TO A HIGH PRESSURE NATURAL GAS INJECTION ENGINE
CN102748919A (zh) * 2012-04-26 2012-10-24 中国石油集团工程设计有限责任公司 单循环混合冷剂四级节流制冷系统及方法
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
CA3140415A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
DE102015002822A1 (de) 2015-03-05 2016-09-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102015004125A1 (de) 2015-03-31 2016-10-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US9920987B2 (en) * 2015-05-08 2018-03-20 Air Products And Chemicals, Inc. Mixing column for single mixed refrigerant (SMR) process
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
DE102016000393A1 (de) * 2015-10-01 2017-04-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
FR3043451B1 (fr) * 2015-11-10 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methode pour optimiser la liquefaction de gaz naturel
FR3043452B1 (fr) * 2015-11-10 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de liquefaction de gaz naturel a l'aide d'un circuit de refrigeration en cycle ferme
DE102016003588A1 (de) 2016-03-23 2017-09-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US10323880B2 (en) 2016-09-27 2019-06-18 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cooling process and system
US20230272971A1 (en) 2022-02-28 2023-08-31 Air Products And Chemicals, Inc, Single mixed refrigerant lng production process

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB895094A (en) * 1959-10-21 1962-05-02 Shell Int Research Improvements in or relating to process and apparatus for liquefying natural gas
FR1270952A (fr) * 1960-10-19 1961-09-01 Shell Int Research Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel
GB1291467A (en) * 1969-05-19 1972-10-04 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
FR2123095B1 (no) * 1970-12-21 1974-02-15 Air Liquide
FR2280041A1 (fr) * 1974-05-31 1976-02-20 Teal Technip Liquefaction Gaz Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux
DE2438443C2 (de) * 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
DE2440215A1 (de) * 1974-08-22 1976-03-04 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases
US4325231A (en) * 1976-06-23 1982-04-20 Heinrich Krieger Cascade cooling arrangement
FR2499226B1 (fr) * 1981-02-05 1985-09-27 Air Liquide Procede et installation de liquefaction d'un gaz
US4404008A (en) * 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
FR2703762B1 (fr) * 1993-04-09 1995-05-24 Maurice Grenier Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel.

Also Published As

Publication number Publication date
CA2291841C (en) 2007-09-04
US6334334B1 (en) 2002-01-01
AU8106798A (en) 1998-12-30
DK174012B1 (da) 2002-04-15
DK199901676A (da) 1999-11-24
CA2291841A1 (en) 1998-12-03
AU745564B2 (en) 2002-03-21
DE19722490C1 (de) 1998-07-02
NO995824D0 (no) 1999-11-26
WO1998054524A1 (de) 1998-12-03
NO995824L (no) 1999-11-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO310085B1 (no) Fremgangsmåte for væskedannelse av en hydrokarbonrik ström
AU2006215629B2 (en) Plant and method for liquefying natural gas
US6112549A (en) Aromatics and/or heavies removal from a methane-rich feed gas by condensation and stripping
US4203742A (en) Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
US6793712B2 (en) Heat integration system for natural gas liquefaction
CA2342822C (en) Conversion of normally gaseous material to liquefied product
RU2430316C2 (ru) Способ для сжижения углеводородного потока и устройство для его осуществления
RU2716099C1 (ru) Модульное устройство для отделения спг и теплообменник газа мгновенного испарения
US8250883B2 (en) Process to obtain liquefied natural gas
US20030177785A1 (en) Process for producing a pressurized liquefied gas product by cooling and expansion of a gas stream in the supercritical state
NO341516B1 (no) Fremgangsmåte og apparat for kondensering av naturgass
US11536510B2 (en) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
NO312381B1 (no) Offshore apparatur for kondensering av naturgass
JP2006523296A5 (no)
KR20100039353A (ko) Ｌｎｇ를 생산하는 방법 및 시스템
RU2007102566A (ru) Система сжижения природного газа с использованием орошаемой колонны удаления тяжелых компонентов с конденсацией верхнего погона
KR102012086B1 (ko) 혼합 냉매 냉각 공정 및 시스템
KR20110122101A (ko) 액화 천연 가스를 생성하는 방법 및 시스템
US11815308B2 (en) Pretreatment and pre-cooling of natural gas by high pressure compression and expansion
RU2604632C2 (ru) Извлечение сжиженного природного газа из синтез-газа с использованием смешанного хладагента
NZ211973A (en) Flash distillation process - to separate two materials of different boiling point from natural gas
EA000800B1 (ru) Способ извлечения конденсацией и отгонкой ароматических и/или высокомолекулярных углеводородов из сырья на основе метана и устройство для его осуществления
AU2023237164A1 (en) Liquefaction system
US10443927B2 (en) Mixed refrigerant distributed chilling scheme
CN205747680U (zh) 一种天然气液化与轻烃分离一体化集成工艺系统

Legal Events

Date Code Title Description
MK1K Patent expired