DK174012B1 - Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm - Google Patents

Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm Download PDF

Info

Publication number
DK174012B1
DK174012B1 DK199901676A DKPA199901676A DK174012B1 DK 174012 B1 DK174012 B1 DK 174012B1 DK 199901676 A DK199901676 A DK 199901676A DK PA199901676 A DKPA199901676 A DK PA199901676A DK 174012 B1 DK174012 B1 DK 174012B1
Authority
DK
Denmark
Prior art keywords
fraction
boiling
refrigerant mixture
fractionation
stream
Prior art date
Application number
DK199901676A
Other languages
English (en)
Inventor
Rudolf Stockmann
Pentti Paurola
Manfred Steinbauer
Arne Olav Fredheim
Manfred Boelt
Christian Pfeiffer
Wolfgang Foerg
Oystein Sorensen
Original Assignee
Linde Ag
Norske Stats Oljeselskap
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Linde Ag, Norske Stats Oljeselskap filed Critical Linde Ag
Publication of DK199901676A publication Critical patent/DK199901676A/da
Application granted granted Critical
Publication of DK174012B1 publication Critical patent/DK174012B1/da

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
    • C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
    • C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
    • C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
    • C09K5/042—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising compounds containing carbon and hydrogen only
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0042—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by liquid expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0057—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream after expansion of the liquid refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0212—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow MCR cycle
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K2205/00—Aspects relating to compounds used in compression type refrigeration systems
    • C09K2205/10—Components
    • C09K2205/132—Components containing nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
    • F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
    • F25B9/006—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant the refrigerant containing more than one component
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/40—Expansion without extracting work, i.e. isenthalpic throttling, e.g. JT valve, regulating valve or venturi, or isentropic nozzle, e.g. Laval

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

i DK 174012 B1
Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhvdridriq strøm
Opfindelsen.angår en fremgangsmåde til fortætning 5 af en carbonhydridrig strøm, især en naturgas strøm ved indirekte varmeveksling med en kølemiddelblanding fra et kølemiddelbland.ingskredsløb, hvor kølemiddelblandingen komprimeres i_to eller flere trin, og hvor kølemiddelblandingen fraktioneres i mindst en lavere-kogende 10 kølemi ddelbl åndings f rakt ion og i mindst en højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion.
På nuværende tidspunkt er de fleste Baseload-LNG anlæg anlagt til de såkaldte Dual-Flow Refrigeration processer. I disse tilvejebringes den til fortætning af 15 den carbonhydridrige strøm eller naturgassen krævede køleenergi af to adskilte kølemiddelblandingskredsløb, som er forbundet til en kølemiddelblandingskredsløbskaskade. En fortætningsproces af denne type er beskrevet f.eks. i GB-B 895_094.
20 Desuden kendes fortætningsprocesser, i hvilke den til fortætning krævede køleenergi tilvejebringes af en kølemiddelkredsløbskaskade. men ikke af en kølemiddel-blandingskredsløbskaskade, se f.eks. LINDE Berichte aus Technik und Wissenschaft. hæfte 75/1997, side 3-8.
25 Kølemiddelkredsløbskaskaden beskrevet deri består af et propan- eller propyl en -, et ethan- eller ethylen- og et methankølekredsløb. Selv om denne kølemiddelkredsløbskaskade kan betragtes som værende energetisk optimeret, er den forholdsvis kompliceret på grund af 30 de ni komprimeringstrin.
Endvidere ér ' fortætningsprocesser kendt, f.eks.
som beskrevet ..i_DE^B 19 SO 301, i hvilken den til fortætning krævede køleenergi tilvejebringes af en kaskade bestående af et kølemiddelblandingskredsløb og 35 et propanforkølingskredsløb.
DK 174012 B1 2
Alternativt til de nævnte kølemiddel- eller kølemiddelblandingskredsløbskaskader, kan den til fortætning krævede køleenergi også tilvejebringes af ét kølemiddelblandingskredsløb. Disse såkaldte "Single-5 Flow" processer kræver generelt et mindre antal apparater og maskiner sammenlignet med de ovennævnte kaskader, af hvilken grund investeringsomkostningerne er lavere sammenlignet med processer med flere kølemiddel (blandings) kredsløb. Desuden er driften af en sådan 10 single-flow-proces tilsvarende enkel. Imidlertid er det en ulempe, at det specifikke energibehov til fortætning er højere end sammenlignet med processer med flere kølemiddel(blandings)kredsløb.
US-A 5 535 594 beskriver sådan en single-flow 15 proces, i hvilken kølemiddelblandingskredsløbsstrømmen opløses i to adskilte kølemiddelblandingskredsløbsstrømme, en højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion ved anvendelse af en destillationssøjle, som er anbragt 20 mellem det næstsidste og sidste komprimeringstrin af kølemiddelkompressoren og ved hjælp af en tilbagesva-lingsadskiller, som er anbragt nedenstrøms for det sidste trin af kølemiddelkompressoren.
Den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, 25 som er det nedre produkt i destillationskolonnen, anvendes til forkøling af den carbonhydridrige strøm, der skal fortættes, og den lavere-kogende kølemiddelfraktion og til køling imod den selv. Den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, som er det øvre 30 produkt af tilbagesvalingsseparatoren, anvendes til fortætningen og underafkøling af den carbonhydridrige strøm, der skal fortættes, og til køling imod sig selv, efter den er blevet forkølet af den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion.
35 Målet for den foreliggende opfindelse er at angive DK 174012 B1 3 en fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm, især en naturgasstrøm, ved hjælp af hvad der betegnes en single-flow proces, i hvilken det specifikke energibehov for single-flow processen forbedres med 5 opretholdelsen af dens fordele - lave kapitalomkostninger og enkel og robust drift.
Dette opnås ifølge opfindelsen ved, at der tilvejebringes en fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm, især en naturgas strøm, ved 10 indirekte varmeveksling med en kølemiddelblanding fra et kølemiddelblandingskredsløb, hvor kølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trin, og hvor kølemiddelblandingen fraktioneres i mindst en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og i mindst en højere-15 kogende kølemiddelblandingsfraktion, hvor fremgangsmåden omfatter, at a) den komprimerede kølemiddelblanding i det mindste delvist kondenseres nedenstrøms for det næstsidste kompressortrin, 20 b) fraktioneres i en højere-kogende væskefrak tion og en lavere-kogende gasfraktion, c) den lavere-kogende gasfraktion komprimeres til det endelige tryk, d) den komprimerede lavere-kogende gasfraktion 25 "" kondenseres delvis, e) fraktioneres i en lavere-kogende gasfraktion og en højere-kogende væskefraktion, f) den højere-kogende væskefraktion ekspanderes og tilsættes til den delvis kondenseret 30 kølemiddelblandingsstrøm, og g) gasfraktionen danner den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, og væskefraktionen danner den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion af kølemiddelblandings- 35 kredsløbet, DK 174012 B1 4 og fremgangsmåden er ejendommelig ved, at fraktioneringen i b) og e) udføres med en separator.
En ifølge opfindelsen alternativ fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm, især en natur-5 gasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kølemiddel-blandingen fra et kølemiddelblandingskredsløb, hvor kølemiddelblandingen komprimeres i to eller flere trin, og hvor kølemiddelblandingen fraktioneres i mindst en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og i mindst 10 en højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, hvor fremgangsmåden omfatter, at a) den komprimerede kølemiddelblanding kondenseres delvist nedenstrøms for hver kompressortrin og fraktioneres hver gang i en la- 15 vere-kogende gasfraktion og en højere-kogen- de væskefraktion, b) kun gasfraktionen fra hver delvise kondensering komprimeres yderligere, c) væskefraktionerne fra den anden fraktio- 20 nering og videre tilsættes til den delvist kondenserede strøm direkte eller via fraktioneringen fra det første kompressortrin før dens fraktionering, og d) gasfraktionen fra den sidste fraktionering 25 danner den lavere-kogende kølemiddelblan dingsfraktion, og væskefraktionen fra den første fraktionering danner den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion fra kølemiddelblandingskredsløbet , 30 og den alternative fremgangsmåde er ejendommelig ved, at fraktioneringen udføres med separatorer.
Ifølge en fordelagtig udførelsesform af fremgangsmåden ifølge opfindelsen tilledes væskefraktionen produceret ved hjælp af fraktioneringen i hvert til-35 fælde til den foregående trykt rins strøm, som skal DK 174012 B1 5 fraktioneres, opstrøms for dens fraktionering.
Som en videreudvikling af fremgangsmåden ifølge opfindelsen foreslås det, at væskefraktionen produceret ved hjælp af fraktioneringen ekspanderes opstrøms for 5 tilledningen til den foregående tryktrinsstrøm, som skal fraktioneres.
Fremgangsmåden ifølge opfindelsen og andre udførelsesformer af den samme vil blive beskrevet i flere detaljer med henvisning til figurerne 1 og 2.
10 Mulige nødvendige forbehandlingstrin af den carbonhydridrige strøm før fortætningen, f.eks. fjernelsen af sur gas og/eller kviksølv, fjernelsen af tunge carbonhydrider osv., hvilke ikke er genstand for den foreliggende opfindelse, betragtes ikke i flere 15 detaljer nedenfor.
Den carbonhydridrige strøm, der skal fortættes, ledes via ledning 1 til varmeveksleren El og forkøles i denne imod køleblandingen (kredsløb) strømme, som skal opvarmes. Den forkølede carbonhydridrige strøm ledes 20 derefter via ledning 2 til varmeveksleren E2 og fortættes og underafkøles i denne imod de to partielle strømme fra kølemiddelblandingskredsløbet, hvilket vil blive betragtet i flere detaljer nedenfor.
Den fortættede og underafkølede carbonhydridrige 25 strøm, som udtages fra varmeveksleren E2 via ledning 3, ekspanderes enten i væskeekspansionsturbinen TI eller som alternativ til dette i en ekspansionsventil a, som er tilvejebragt i den udenomgående ledning 4. Derefter ledes den fortættede og underafkølede carbonhydridrige 30 strøm-til et yderligere processeringstrin, f.eks. et nitrogenadskillelsestrin og/eller ekspanderes via ventilen b og ledningen 5 i en opbevaringsbeholder, der drives omkring atmosfærisk tryk. Ventilen b tjener til at opretholde trykket, som forhindrer fordampning af 35 den fortættede og underafkølede strøm ved udgangen af DK 174012 B1 6 væskeekspansionsturbinen TI.
Kølemiddelblandingsstrømmen, udtaget fra varmeveksleren El via ledning 18, tilledes til en sugebeholder D2, som tjener til beskyttelse af det første kompri-5 meringstrin. Fra denne sugebeholder ledes kølemiddel-blandingsstrømmen, som skal komprimeres, via ledning 19 til det første trin af kompressoren V. Kompressoren V har to eller flere komprimeringstrin, tre i tilfælde af figur 1 og 2; disse er vist med de to stiplede linier.
10 Et kondensat, som kan opstå nedenstrøms for det første komprimeringstrin af kompressoren V, ledes via ledning 20 til adskiller D3 . I denne ledning 20 er en køler E3 anbragt. Gasfraktionen, der opstår ved toppen af adskilleren D3, ledes via ledning 21 til sugesiden 15 af det andet komprimeringstrin af kompressoren V.
Væskefraktionen, udtaget fra adskilleren D3, pumpes ved hjælp af pumpen PI til det endelige tryk af det andet komprimeringstrin af kompressoren V og tilsættes via ledning 22 til udgangsstrømmen af dette 20 andet komprimeringstrin i ledning 23.
Den komprimerede kølemiddelblandingsstrøm i ledning 23 kondenseres delvist i en yderligere køler E4 og ledes til adskilleren D4. Kølingen eller kondenseringen af de respektive strømme fra de individuelle 25 komprimeringstrin i varmevekslerne eller kølerne E3, E4 og E5 kan udføres med havvand eller kølevand, luft eller et vilkårligt andet passende kølemedium.
Gasfraktionen, der opstår ved toppen af adskilleren D4, ledes via ledningen 24 til det sidste kompri-30 meringstrin af kompressoren V. Den højere-kogende væskefraktion fra adskilleren D4 ledes via ledning 26 til varmeveksleren El; denne væskefraktion vil blive betragtet i flere detaljer nedenfor.
Kølemiddelstrømmen, komprimeret i det endelige 35 komprimeringstrin af kompressoren V, køles og konden- DK 174012 B1 7 seres delvis i varmeveksleren E5. Derefter ledes kølemiddelblandingsstrømmen via ledning 25 til adskilleren D5. Ved toppen af denne adskiller D5 udtages den lavere-kogende gasfraktion via ledning 10 og ledes til 5 varmeveksleren El. Ved bunden af adskilleren D5 udtages en højere-kogende væskefraktion via ledning 27, ekspanderes i ventil f til det endelige tryk af det andet komprimeringstrin, og tilsættes til den allerede delvis kondenseret kølemiddelblanding i ledning 23.
10 Gasfraktionen udtaget fra toppen af adskilleren D5 via ledning 10 danner den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion af kølemiddelblandingskredsløbet, mens væskefraktionen udtaget fra adskilleren D4 via : ledning 26 danner den højere-kogende kølemiddelblan-15 dingsfraktion af kølemiddelblandingskredsløbet.
Den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion ledes via ledningerne 10 og 26, som nævnt ovenfor, til varmeveksleren El. Den lavere-kogende kølemiddelblan-20 dingsfraktion forkølet i varmeveksler El ledes via ledning 11 til adskilleren Dl. Ved toppen af denne adskiller Dl udtages en gasformig fraktion via ledning 12 og ledes til varmeveksleren E2, fortættes og underafkøles i denne og ekspanderes derefter i ventilen c.
25 Denne fraktion ledes derefter tilbage via ledning 14 til varmeveksleren E2 og fordampes imod den carbon-hydridrige strøm, som skal kondenseres og underafkøles, såvel som imod sig selv.
Fra bunden af adskilleren Dl udtages en væskefrak-30 tion via ledning 13 og ledes til varmeveksleren E2 underafkøles i denne og ledes derefter via ledning 15 til en væskeekspansionsturbine T2 og ekspanderes i denne. Som et alternativ til dette kan denne underkølede fraktion også ekspanderes i en ventil, som ikke 35 er vist i figuren, som er anbragt parallel med væske- DK 174012 B1 8 ekspansionsturbinen T2. Via ledning 16, i hvilken en ventil d er anbragt, tilsættes den ekspanderede fraktion til den opvarmede strøm i ledning 14. Ventilen d derimod tjener til at opretholde tryk, som forhindrer 5 fordampning af væsken ved udtaget af væskeekspansionsturbinen T2.
Den blandede strøm fordampes yderligere og opvarmes i varmeveksleren E2 imod den carbonhydridrige strøm, som skal fortættes, og imod væskefraktionen og 10 gasfraktionen fra adskilleren Dl i ledningerne henholdsvis 13 og 12. Derefter ledes denne strøm via ledning 17 til varmeveksleren El og opvarmes i denne imod den carbonhydridrige strøm, som skal forkøles, og imod den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, 15 som skal forkøles, og den højere-kogende kølemiddel-blandingsfraktion, som skal forkøles. Derefter ledes denne kølemiddelblandingsstrøm som beskrevet ovenfor via ledning 18 til sugebeholderen D2.
Den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, 2 0 som ledes til varmeveksleren El via ledning 26, køles i varmeveksleren El og ekspanderes derefter i ventilen e. Den ekspanderede højere-kogende kølemiddelblandings-fraktion tilsættes derefter til den lavere-kogende kølemiddelfraktion i ledning 17.
25 Ved at opdele kølemiddelblandingsstrømmen fra single-flow processen i en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og en højere-kogende kølemiddel-blandingsfraktion forbedres det specifikke energiforbrug af processen. Idet kun to adskillere anvendes til 30 denne fraktionering, dvs. adskil lerne D4 og D5, er forøgelsen af krævet apparatur til fraktioneringen lav.
De to nævnte adskillere kan her tjene samtidigt som opsamlingsbeholdere for kølemiddelblandingen, eller de to kølemiddelblandingsfraktioner. De erstatter således 35 en opsamlingsbeholder, som også skulle tilvejebringes DK 174012 B1 9 i en single-flow proces uden opdeling af kølemiddel-blandingen.
Som nævnt ovenfor, køles kompressorudgangsstrømmene i kølerne eller varmevekslerne E3, E4 og E5 ved 5 anvendelse af passende kølemidler, såsom havvand eller kølevand, luft osv. Med henblik på at forøge effektiviteten af fraktioneringen i en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og en højere-kogende kølemiddel-fraktion i tilfælde af høje kølemiddeltemperaturer, 10 køles kølemiddelblandingsstrømmen yderligere neden-strøms for det næstsidste komprimeringstrin ud over kølingen i varmeveksleren E4 i en anden varmeveksler med anvendelse af en koldvandsenhed ("Chilled Water Unit") eller f.eks. i varmeveksleren El, og ledes først 15 derefter til adskilleren D4.
En procesprocedure alternativ til procesproceduren vist i figur 1 er vist i figur 2. Nedenfor vil kun forskellene mellem procedurerne på figur 1 og figur 2 blive betragtet.
20 I tilfælde af operationsmåden ifølge figur 2 dannes den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion ikke fra væsken udtaget fra bunden af adskilleren D4, men fra væsken udtaget fra bunden af adskilleren D3 via ledning 30. Dette har den fordel, at pumpen P, som er 25 nødvendig i fremgangsmådeproceduren ifølge figur 1 og pumper væskeindtaget ud fra adskilleren D3 via ledning 22 til det endelige tryk af det andet komprimerings-trin, kan udelades.
Væskefraktionen udtaget fra bunden af adskilleren 30 D4 via ledning 33, som tidligere dannede den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, ekspanderes i ventil f og tilsættes til ledning 20 og tilbageføres således opstrøms for adskilleren D3. Den gasfasige øvre fraktion fra adskilleren D4 ledes via ledning 32 til 35 det sidste komprimeringstrin af kompressoren V. I dette DK 174012 B1 10 tilfælde har kompressoren V tre komprimeringstrin; disse er vist med de to stiplede linier.
Kølemiddelstrømmen, komprimeret i det endelige komprimeringstrin af kompressoren V, køles og konden-5 seres delvis i varmeveksleren E5. Derefter ledes kølemiddelblandingsstrømmen via ledning 34 til adskilleren D5. Den gasformige fraktion, udtaget ved toppen af separatoren D5 via ledning 10, danner som i driftsmåden ifølge figur 1 den lavere-kogende kølemiddel-10 blandingsfraktion af single-flow processen. Denne væskefraktion, der opstår ved bunden af adskilleren D5, recirkuleres via ledning 35 og ventil g opstrøms for adskilleren D4.
Mens den lavere-kogende kølemiddelblandingsfrak-15 tion (10) i det væsentlige består af fra 5 til 20 mol% N2, fra 30 til 55 mol% CH,, fra 30 til 55 mol% C2Hg eller C2H4, 20 fra 0 til 10 mol% C,HQ eller C,H, og fra 0 til 10 mol% iC.H1rt eller nC.Hiri, 4 10 4 10 består den højere-kogende kølemiddelblandings-fraktion (26, 30) af kølemiddelblandingskredsløbet af 25 fra 0 til 5 mol% N , Λ fra 0 til 15 mol% CH4, fra 25 til 55 mol% C2Hg eller C2H4, fra 0 til 20 mol% C,H0 eller CJHL, 30 fra 30 til 60 mol% iC4H10 eller nC4H10 og fra 0 til 5 mol% C5H12- I en videreudvikling af fremgangsmåden ifølge opfindelsen foreslås det, at hvis mindst to seriefor-35 bundne kompressorer anvendes til komprimeringen af DK 174012 B1 11 kølemiddelblandingen, er disse drevet af kun et driv-ningsapparat, f.eks. en gasturbine. Denne udførelses-form af fremgangsmåden ifølge opfindelsen fører til en reduktion af kapitalomkostningerne.

Claims (5)

1. Fremgangsmåde til fortætning af en carbon-hydridrig strøm, især en naturgas strøm, ved indirekte varmeveksling med en kølemiddelblanding fra et kølemid-5 delblandingskredsløb, hvor kølemiddelblandingen kompri-meres i to eller flere trin, og hvor kølemiddelblandingen fraktioneres i mindst en lavere-kogende kølemiddel-blandingsfraktion og i mindst en højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, hvor fremgangsmåden omfatter, 10 at a) den komprimerede kølemiddelblanding (23) i det mindste delvist kondenseres (E4) neden-strøms for det næstsidste kompressortrin, b) fraktioneres (D4) i en højere-kogende væske- 15 fraktion (26) og en lavere-kogende gasfrak tion (24) , c) den lavere-kogende gasfraktion (24) kompri-meres til det endelige tryk, d) den komprimerede lavere-kogende gasfraktion 20 kondenseres delvis (E5), e) fraktioneres (D5) i en lavere-kogende gasfraktion (10) og en højere-kogende væskefraktion (27) , f) den højere-kogende væskefraktion (27) eks- 25 panderes (f) og tilsættes til den delvis kondenseret kølemiddelblandingsstrøm (23), og g) gasfraktionen (10) danner den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, og væskefrak- 30 tionen (26) danner den højere-kogende køle- middelblandingsfraktion af kølemiddelblandingskredsløbet , kendetegnet ved, at fraktioneringen (D4) og fraktioneringen (D5) udføres med en separator.
2. Fremgangsmåde til fortætning af en carbon- DK 174012 B1 13 hydridrig strøm, især en naturgasstrøm, ved indirekte varmeveksling med kølemiddelblandingen fra et kølemiddelblandingskredsløb, hvor kølemiddelblandingen kompri-meres i to eller flere trin, og hvor kølemiddelbiandin-5 gen fraktioneres i mindst en lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion og i mindst en højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion, hvor fremgangsmåden omfatter, at a) den komprimerede kølemiddelblanding (20, 31, 10 34) kondenseres delvist (E3, E4, E5) neden- strøms for hver kompressortrin og fraktioneres (D3, D4, D5) hver gang i en lavere-kogende gasfraktion (21, 32, 10) , og en ... højere-kogende væskefraktion (30, 33, 35), 15 b) kun gasfraktionen (21, 32) fra hver delvise kondensering (E3, E4) komprimeres yderli gere, c) væske fraktionerne (33, 35) fra den anden fraktionering (D4, D5) og videre, tilsættes 20 til den delvist kondenserede strøm (20) direkte (33) eller (35) via fraktioneringen (D4), fra det første kompressortrin før dens fraktionering (D3), og d) gasfraktionen (10) fra den sidste fraktio- 25 nering (D5) danner den lavere-kogende køle middelblandingsfraktion, og væskefraktionen (30) fra den første fraktionering (D3) danner den højere-kogende kølemiddelblandings-fraktion fra kølemiddelblandingskredsløbet, 30 kendetegnet ved, at fraktioneringen (D3, D4, D5) udføres med separatorer.
3. Fremgangsmåde til fortætning af en carbon-hydridrig strøm ifølge krav 2, kendetegnet ved, at væskefraktionen (33, 35) produceret ved hjælp 35 af fraktioneringen (D4, D5) tilledes i hvert tilfælde DK 174012 B1 14 til den foregående strøm under tryk, hvilken strøm skal fraktioneres (20, 31), opstrøms for dens fraktionering (D3 , D4) .
4. Fremgangsmåde til fortætning af en carbon-5 hydridrig strøm ifølge krav 2 eller 3, kendetegnet ved, at væskefraktionen (33, 35) produceret ved hjælp af fraktioneringen (D4, D5) ekspanderes (f, g) opstrøms for tilledningen til den under tryk foregående strøm (20, 31), som skal fraktioneres.
5. Fremgangsmåde til fortætning af en carbon- hydridrig strøm ifølge et af de foregående krav, k e n detegnet ved, at den lavere-kogende kølemiddelblandingsfraktion (10) i det væsentlige består af fra 5 til 20 mol% N2, 15 fra 30 til 55 mol% CH4, fra 30 til 55 mol% C2Hg eller C2H4, fra 0 til 10 mol% C,H0 eller C,H, og fra 0 til 10 mol% iC4H1Q eller nC4H1Q, 20 den højere-kogende kølemiddelblandingsfraktion (26, 30) af kølemiddelblandingskredsløbet består af fra 0 til 5 mol% N2, fra 0 til 15 mol% CH4, fra 25 til 55 mol% C_H. eller C H 2 6 2 4 25 fra 0 til 20 mol% C,H0 eller C_Hc, Jo JO fra 30 til 60 mol% iC.H. eller nC.Hnn og 4 10 4 10 fra 0 til 5 mol% C5H12. 30
DK199901676A 1997-05-28 1999-11-24 Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm DK174012B1 (da)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19722490A DE19722490C1 (de) 1997-05-28 1997-05-28 Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE19722490 1997-05-28
EP9803128 1998-05-27
PCT/EP1998/003128 WO1998054524A1 (de) 1997-05-28 1998-05-27 Verfahren zum verflüssigen eines kohlenwasserstoff-reichen stromes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DK199901676A DK199901676A (da) 1999-11-24
DK174012B1 true DK174012B1 (da) 2002-04-15

Family

ID=7830823

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DK199901676A DK174012B1 (da) 1997-05-28 1999-11-24 Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6334334B1 (da)
AU (1) AU745564B2 (da)
CA (1) CA2291841C (da)
DE (1) DE19722490C1 (da)
DK (1) DK174012B1 (da)
NO (1) NO310085B1 (da)
WO (1) WO1998054524A1 (da)

Families Citing this family (40)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2751059B1 (fr) * 1996-07-12 1998-09-25 Gaz De France Procede et installation perfectionnes de refroidissement, en particulier pour la liquefaction de gaz naturel
DE19821242A1 (de) * 1998-05-12 1999-11-18 Linde Ag Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
GB0006265D0 (en) 2000-03-15 2000-05-03 Statoil Natural gas liquefaction process
DE10206388A1 (de) * 2002-02-15 2003-08-28 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US6637237B1 (en) * 2002-04-11 2003-10-28 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6705113B2 (en) * 2002-04-11 2004-03-16 Abb Lummus Global Inc. Olefin plant refrigeration system
US6962060B2 (en) * 2003-12-10 2005-11-08 Air Products And Chemicals, Inc. Refrigeration compression system with multiple inlet streams
US20070107464A1 (en) * 2005-11-14 2007-05-17 Ransbarger Weldon L LNG system with high pressure pre-cooling cycle
US20070204649A1 (en) * 2006-03-06 2007-09-06 Sander Kaart Refrigerant circuit
DE102006021620B4 (de) 2006-05-09 2019-04-11 Linde Ag Vorbehandlung eines zu verflüssigenden Erdgasstromes
DE102006039661A1 (de) * 2006-08-24 2008-03-20 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
FR2914990B1 (fr) * 2007-04-13 2010-02-26 Air Liquide Procede de mise en froid d'une ligne d'echange cryogenique.
DE102007047765A1 (de) 2007-10-05 2009-04-09 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
WO2009050178A2 (en) * 2007-10-17 2009-04-23 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Methods and apparatuses for cooling and/or liquefying a hydrocarbon stream
KR100965204B1 (ko) * 2008-07-31 2010-06-24 한국과학기술원 터빈팽창기를 사용하는 혼합냉매 천연가스 액화 사이클장치및 이에 따른 작동방법
AU2009228000B2 (en) 2008-09-19 2013-03-07 Woodside Energy Limited Mixed refrigerant compression circuit
AU2009316236B2 (en) * 2008-11-17 2013-05-02 Woodside Energy Limited Power matched mixed refrigerant compression circuit
US20100147024A1 (en) * 2008-12-12 2010-06-17 Air Products And Chemicals, Inc. Alternative pre-cooling arrangement
US20100154469A1 (en) * 2008-12-19 2010-06-24 Chevron U.S.A., Inc. Process and system for liquefaction of hydrocarbon-rich gas stream utilizing three refrigeration cycles
DE102009008230A1 (de) 2009-02-10 2010-08-12 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
DE102009016046A1 (de) * 2009-04-02 2010-10-07 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
AU2010302667B2 (en) * 2009-09-30 2013-12-05 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method of fractionating a hydrocarbon stream and an apparatus therefor
DE102010011052A1 (de) * 2010-03-11 2011-09-15 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US9441877B2 (en) 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
DE102011010633A1 (de) * 2011-02-08 2012-08-09 Linde Ag Verfahren zum Abkühlen eines ein- oder mehrkomponentigen Stromes
CN103562536A (zh) * 2011-03-22 2014-02-05 大宇造船海洋株式会社 用于向高压天然气喷射发动机供给燃料的方法和系统
CN102748919A (zh) * 2012-04-26 2012-10-24 中国石油集团工程设计有限责任公司 单循环混合冷剂四级节流制冷系统及方法
US11428463B2 (en) 2013-03-15 2022-08-30 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
CA3140415A1 (en) * 2013-03-15 2014-09-18 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
US11408673B2 (en) 2013-03-15 2022-08-09 Chart Energy & Chemicals, Inc. Mixed refrigerant system and method
DE102015002822A1 (de) 2015-03-05 2016-09-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
DE102015004125A1 (de) 2015-03-31 2016-10-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US9920987B2 (en) * 2015-05-08 2018-03-20 Air Products And Chemicals, Inc. Mixing column for single mixed refrigerant (SMR) process
AR105277A1 (es) 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
DE102016000393A1 (de) 2015-10-01 2017-04-06 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
FR3043451B1 (fr) * 2015-11-10 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Methode pour optimiser la liquefaction de gaz naturel
FR3043452B1 (fr) * 2015-11-10 2019-12-20 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de liquefaction de gaz naturel a l'aide d'un circuit de refrigeration en cycle ferme
DE102016003588A1 (de) 2016-03-23 2017-09-28 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Verflüssigen einer Kohlenwasserstoff-reichen Fraktion
US10323880B2 (en) 2016-09-27 2019-06-18 Air Products And Chemicals, Inc. Mixed refrigerant cooling process and system
US20230272971A1 (en) 2022-02-28 2023-08-31 Air Products And Chemicals, Inc, Single mixed refrigerant lng production process

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB895094A (en) * 1959-10-21 1962-05-02 Shell Int Research Improvements in or relating to process and apparatus for liquefying natural gas
FR1270952A (fr) * 1960-10-19 1961-09-01 Shell Int Research Procédé et appareillage pour la liquéfaction d'un gaz naturel
GB1291467A (en) * 1969-05-19 1972-10-04 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
FR2123095B1 (da) * 1970-12-21 1974-02-15 Air Liquide
FR2280041A1 (fr) * 1974-05-31 1976-02-20 Teal Technip Liquefaction Gaz Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux
DE2438443C2 (de) * 1974-08-09 1984-01-26 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas
DE2440215A1 (de) * 1974-08-22 1976-03-04 Linde Ag Verfahren zum verfluessigen und unterkuehlen eines tiefsiedenden gases
US4325231A (en) * 1976-06-23 1982-04-20 Heinrich Krieger Cascade cooling arrangement
FR2499226B1 (fr) * 1981-02-05 1985-09-27 Air Liquide Procede et installation de liquefaction d'un gaz
US4404008A (en) * 1982-02-18 1983-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Combined cascade and multicomponent refrigeration method with refrigerant intercooling
FR2703762B1 (fr) * 1993-04-09 1995-05-24 Maurice Grenier Procédé et installation de refroidissement d'un fluide, notamment pour la liquéfaction de gaz naturel.

Also Published As

Publication number Publication date
AU8106798A (en) 1998-12-30
NO995824D0 (no) 1999-11-26
DE19722490C1 (de) 1998-07-02
CA2291841A1 (en) 1998-12-03
NO310085B1 (no) 2001-05-14
CA2291841C (en) 2007-09-04
US6334334B1 (en) 2002-01-01
DK199901676A (da) 1999-11-24
AU745564B2 (en) 2002-03-21
NO995824L (no) 1999-11-26
WO1998054524A1 (de) 1998-12-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DK174012B1 (da) Fremgangsmåde til fortætning af en carbonhydridrig strøm
AU2006215629B2 (en) Plant and method for liquefying natural gas
KR102312640B1 (ko) 혼합 냉매 시스템 및 방법
CA1097564A (en) Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
CA2767369C (en) Method for treating a multi-phase hydrocarbon stream and an apparatus therefor
RU2502545C1 (ru) Способ переработки природного газа и устройство для его осуществления
RU2614947C1 (ru) Способ переработки природного газа с извлечением С2+ и установка для его осуществления
RU2317497C2 (ru) Способ сжижения богатого углеводородами потока с одновременным извлечением c3+-богатой фракции с высоким выходом
AU2023237164A1 (en) Liquefaction system
RU2607198C2 (ru) Способ и устройство для удаления азота из криогенной углеводородной композиции
CN1646455A (zh) 烯生产设备的制冷系统
EP1137616A1 (en) Low temperature separation of hydrocarbon gas

Legal Events

Date Code Title Description
B1 Patent granted (law 1993)
PBP Patent lapsed

Ref document number: DK