NO301202B1 - Tilpasningskrets - Google Patents
Tilpasningskrets Download PDFInfo
- Publication number
- NO301202B1 NO301202B1 NO952589A NO952589A NO301202B1 NO 301202 B1 NO301202 B1 NO 301202B1 NO 952589 A NO952589 A NO 952589A NO 952589 A NO952589 A NO 952589A NO 301202 B1 NO301202 B1 NO 301202B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- circuit
- combiner
- divider
- capacitor
- lines
- Prior art date
Links
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 title claims description 7
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 19
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000010897 surface acoustic wave method Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H9/00—Networks comprising electromechanical or electro-acoustic devices; Electromechanical resonators
- H03H9/02—Details
- H03H9/125—Driving means, e.g. electrodes, coils
- H03H9/145—Driving means, e.g. electrodes, coils for networks using surface acoustic waves
- H03H9/14597—Matching SAW transducers to external electrical circuits
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03H—IMPEDANCE NETWORKS, e.g. RESONANT CIRCUITS; RESONATORS
- H03H7/00—Multiple-port networks comprising only passive electrical elements as network components
- H03H7/42—Balance/unbalance networks
- H03H7/422—Balance/unbalance networks comprising distributed impedance elements together with lumped impedance elements
Description
Foreliggende oppfinnelse gjelder en krets for å tilpasse og avstemme et filter for akustiske overflatebølger (SAW-filter - Surface Acoustic Wave Filter) til den karakteristiske impedans Zq for et eksternt system i den hensikt å redusere refleksjonstapene. Impedansen Zq er typisk lik 50 ohm. SAW-filtrene har typisk en høy (kapasitiv) impedans. Kretsen innbefatter en effektdeler-/kombinatorkrets med 180° faseforskjell mellom de to utgangsporter for delerkretsen eller inngangsporter for kombinatorkretsen.
Filterets innskuddsdempning er meget følsom overfor tap i tilpasningskretsen på grunn av sin høye Q-verdi. I tillegg fordres det enkelhet med hensyn til avstemning og produser-barhet. Avstemning av tilpasningskretsen er nødvendig på grunn av produksjonsvariasjonene i SAW-filterets impedans.
Ved lave frekvenser (<500 MHz) brukes forskjellige L-eller Pi-krets bestående av kondensatorer, induksjonsspoler og eventuelt motstander. Hovedprinsippet for den tidligere kjente anordning går ut på å kompensere for SAW-filterets kapasitans enten ved hjelp av en shunt-kobling eller en induktor i serie, og vanligvis sammen med en ytterligere transformering av den resulterende reelle impedans til den karakteristiske impedans Zg . Avstemningen skjer vanligvis ved regulering av en eller flere induktorers viklinger.
Løsninger som utnytter induktorer fører til tap eller dempning ved høyere frekvenser (>500 MHz). Dette er særlig tilfellet når det benyttes materialer med høy permeabilitet, hvilket vanligvis er nødvendig i den hensikt å innskrenke de magnetiske felter således at direkte magnetisk kobling mellom filterets inngang og utgang gjøres så liten som mulig (HF-isolasjon). I tillegg er parasittvirkninger forholdsvis vanskelige å forutsi med stor nøyaktighet. Det foreligger også en vanskelighet med hensyn til modellering i forhold til bestemmelsen av et jordplan for tilpasningskretsen.
Formålet for den foreliggende oppfinnelse er å frembringe et tilpassende system for SAW-filtre, særlig i høyfrekvensom-rådet over 500 MHz. Dette oppnås ved hjelp av kretsen angitt i de vedføyde patentkrav.
Den grunnleggende idé går ut på å unngå induktorer ved transformering av SAW-filterets impedans og kompensere den transformerte impedans med en shunt-kondensator.
Løsningen realiseres uten "via-hull" og jordingsforbindelser fra substratet eller kretskortet (PCB - Printed Circuit Board).
Ett av hovedtrekkene ved oppfinnelsen er at kretsen innbefatter en regulerbar kondensator installert mellom en effektdeler-/kombinatorkrets og et filter for akustiske overflatebølger, i den hensikt å tilpasse og avstemme SAW-filterets impedans til et eksternt systems karakteristiske impedans.
Selve kondensatoren er ikke regulerbar. I en utførelse 1 justeres kondensatorens posisjon til forskjellige innstillinger, mens kondensatoren i en ytterligere utførelsesform har en fast posisjon, idet båndetråder justeres for å simulere forskjellige monteringsposisjoner for kondensatoren.
I en foretrukket utførelse oppnås formålet for oppfinnelsen ved hjelp av en mikrostripp-transformering fra ubalansert til balansert på grunnlag av en vanlig Wilkinson-delerkrets i kombinasjon med en faseforskyvning av 180° mellom delerkretsens to utgangsarmer.
Innen tidligere kjent teknikk, slik som i f.eks. US-PS 4.870.376, er det velkjent å bruke Wilkinson-kombinatorer og mikrostripp-linjeanordninger i forbindelse med SAW-komponenter. Nevnte US-patent omhandler imidlertid monolittiske, elastisk sammenviklede utgangskretser, og angår ikke tilpasning og avstemning av SAW-filtertransdusere.
US-PS 4.460.877 omhandler en bredbåndet balansert/ubalansert kretskortinnretning som anvender koblingsstripp-filtre som slipper gjennom alle frekvenser. En utførelsesform av den beskrevne balanserte/ubalanserte innretning anvender en Wilkinson-effektdeler-/kombinator.
Følgende fordeler oppnås med den foreliggende oppfinnelse: Tilpasning av høyfrekvente SAW-filtre for å gjøre tapet
eller dempningen så liten som mulig,
enkel produksjon og avstemning,
ingen induktorer eller jordingsforbindelser (bare
substratet eller kretskortets jordplan,
ingen "via-hull"), hvilket sikrer enkel og nøyaktig
simulering og realisering,
siden SAW-filterets matning er av balansert art, er problemet med direkte elektromagnetisk kobling mellom inngang og utgang gjort så lite som mulig.
De ovenfor nevnte og andre trekk og formål ved den foreliggende oppfinnelse vil klart fremgå av den etterfølgende detaljerte beskrivelse av utførelsesformer av oppfinnelsen sett i sammenheng med de vedføyde tegninger, på hvilke: Fig. 1 anskueliggjør en første utførelsesform av
oppfinnelsen, og
Fig. 2 anskueliggjør en andre utførelsesform av oppfinnelsen.
I fig. 1, som ikke er tegnet i riktig målestokk, er gjenstand 1 og 2 henholdsvis inngangs- og utgangstil-pasningskrets, mens gjenstand 3 er et SAW-filter som består av interdigitale transdusere 4 og 5 anordnet på en piezoelektrisk krystall 6. Sammenkoblingene fra gjenstandene 1 og 2 til gjenstand 3 er ikke vist. Inngangs- og utgangstilpasnings-kretsene er identiske, bortsett fra ombyttingen av inngangs-og utgangsportene, dvs. at utgangskretsen 2 er en speilbildeversjon av inngangskretsen 1. Således er det tatt med en beskrivelse bare av inngangskretsen 1.
Inngangskretsen består av et substrat 7 i et keramisk material eller PCB-material. Et metallmønster danner mikrostripp-linjer med karakteristiske impedanser beskrevet nedenfor. Variasjonen i tykkelsen av de forskjellige trukne linjer angir forskjell med hensyn til impedans. Inngangsmikrostrippen 8 har samme karakteristiske impedans Zq som det ytre kretsutstyrs utgangsimpedans. En delerkrets 9 av Wilkinson-type består av to mikrostripp-armer med karakteristisk impedans lik Zg, idet hver av armene har en fysisk lengde som tilsvarer en faseforskyvning av 90°, samt en motstand 10, R = 2Zq. Ved utgangen for Wilkinson-delerkretsen foreligger en faseforskyvning på 180°. Denne frembringes av to mikrostripp-linjer 11 og 12 med karakteristisk impedans Zq, og med en forskjell i fysisk lengde som tilsvarer en
faseforskyvning på 180°.
Wilkinson-delerkretsens funksjon er en transformering fra ubalansert til balansert matning av SAW-filteret. Dette kan oppnås med en hvilken som helst effektdeler som har en faseforskyvning på 180°. To mikrostripp-linjer 13 og 14 med karakteristisk impedans lik Zq utgjør den første del av linjene som forbinder faseforskyveren med SAW-filteret.
Disse to linjer er parallelle og har en avstand som tilsvarer lengden av en kondensator 15 som forbinder disse linjer. Lengden av linjene 13 og 14 utgjør det område hvor kondensatoren kan plasseres. Lengden av den gjenværende del av mikrostripp-linjen som forbinder faseforskyveren med SAW-filteret, 16 og 17, bestemmes av SAW-filterets impedans, den karakteristiske impedans og SAW-filterets arbeidsfrekvens. Disse linjer, som er vist som rette linjer, kan ha en vilkårlig bane så sant de har samme lengde.
Avstemning av tilpasningskretsen utføres ved å justere kondensatorens posisjon langs de to linjer 13 og 14 før den fastgjøres i riktig stilling.
I fig. 2 anskueliggjør en tilpasningskrets 19 i en andre utførelsesform av oppfinnelsen. Henvisningstallene 8 12 viser komponenter som er identiske med komponentene beskrevet i sammenheng med fig. 1. Slik som angitt, fører det fra linjene 11 og 12 mikrostripp-linjer 20/22 og 21/23. Disse linjer, som i fig. 2 er vist som rette linjer, kan ha en vilkårlig bane så sant de har samme lengde. En fast kondensator 24 er plassert mellom linjene 20 og 21. Et antall avbrudd 25-28 er anordnet i linjene 22 og 23. Over hvert av avbruddene er det slått en bro ved hjelp av et antall (2-5) båndetråder 29. Avstemning av tilpasningskretsen gjøres ved å skjære over en eller flere av båndetrådene 29 over ett eller flere av avbruddene 25-28 hvor de danner bro. Dette tilsvarer å endre den effektive elektriske lengde av linjene 21 og 23, og gir derfor den samme virkning som flyttingen av kondensatoren beskrevet i forbindelse med fig. 1.
De ovenfor nevnte utførelsesformer av denne oppfinnelse må betraktes bare som eksempler og skal ikke bedømmes som begrensninger av beskyttelsesomfanget. For eksempel kan den karakteristiske impedans av mikrostripp-linjene (11, 12, 13, 14, 16, 17) ha en verdi forskjellig fra Zq, f.eks. Z-^ så sant den karakteristiske impedans av armene i Wilkinson-delerkretsen 9 endres tilsvarende, således at Z-l transformeres til Zq ved Wilkinson-delerkretsens inngang 8.
Claims (5)
1. Tilpasningskrets som omfatter en effektdeler-/kombinator med en faseforskjell av 180° mellom de to utgangsporter for delerkretsen, eller inngangsporter for kombinatoren, karakterisert ved at den omfatter regulerbart kondensatorutstyr (15,24) installert mellom effektdeler-/kombinatoren (9,10) og et filter (3) for akustiske overflatebølger (SAW-filter) , for å tilpasse og avstemme SAW-filterets impedans til et eksternt systems karakteristiske impedans.
2. Krets som angitt i krav 1,
karakterisert ved at kretsen er en mikrostripp-krets hvor
effektdeler-/kombinatoren omfatter en Wilkinson-delerkrets (9, 10) i kombinasjon med en faseforskyver (11,12) som gir 180° faseforskyvning mellom delerkretsens utgangsarmer (13,14/20,21).
3. Krets som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at kondensatorutstyret består av en kondensator (15) anordnet mellom to parallelle mikrostripp-linjer (13,14) og at avstemning oppnås ved å justere posisjonen sideveis for kondensatoren mellom mikrostripp-linjene før den festes i riktig stilling.
4. Krets som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at kondensatorutstyret består av en kondensator i en fastsatt stilling (24) anordnet mellom to parallelle mikrostripp-linjer (20/22, 21/23) av regulerbar lengde.
5. Krets som angitt i krav 4,
karakterisert ved at justerbarheten av mikrostripp-linjene (20/22, 21/23) oppnås ved å manipulere et antall båndetråder (29) som brukes for å forbinde linjene på hver side av brudd (25-28).
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO952589A NO301202B1 (no) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | Tilpasningskrets |
EP96109162A EP0751616B1 (en) | 1995-06-28 | 1996-06-07 | Matching arrangement (SAW) |
DE69616170T DE69616170T2 (de) | 1995-06-28 | 1996-06-07 | Anpassungsgerät für akustische Oberflächenwellenanordnung |
AT96109162T ATE207674T1 (de) | 1995-06-28 | 1996-06-07 | Anpassungsgerät für akustische oberflächenwellenanordnung |
US08/669,222 US5757248A (en) | 1995-06-28 | 1996-06-24 | Arrangement for matching and tuning a surface acoustic wave filter utilizing adjustable microstrip lines |
CA002180172A CA2180172C (en) | 1995-06-28 | 1996-06-27 | Arrangement for matching and tuning a surface acoustic wave filter |
JP8170341A JPH09107262A (ja) | 1995-06-28 | 1996-06-28 | 表面音響波フィルタの整合および同調装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NO952589A NO301202B1 (no) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | Tilpasningskrets |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO952589D0 NO952589D0 (no) | 1995-06-28 |
NO952589L NO952589L (no) | 1996-12-30 |
NO301202B1 true NO301202B1 (no) | 1997-09-22 |
Family
ID=19898356
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO952589A NO301202B1 (no) | 1995-06-28 | 1995-06-28 | Tilpasningskrets |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5757248A (no) |
EP (1) | EP0751616B1 (no) |
JP (1) | JPH09107262A (no) |
AT (1) | ATE207674T1 (no) |
CA (1) | CA2180172C (no) |
DE (1) | DE69616170T2 (no) |
NO (1) | NO301202B1 (no) |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6272103B1 (en) * | 1998-10-28 | 2001-08-07 | Hewlett-Packard Co | Signal attenuation using a filter-limiter connection with a threshold setting network |
US6426683B1 (en) * | 1999-11-09 | 2002-07-30 | Motorola, Inc. | Integrated filter with improved I/O matching and method of fabrication |
US6803835B2 (en) * | 2001-08-30 | 2004-10-12 | Agilent Technologies, Inc. | Integrated filter balun |
JP3922163B2 (ja) * | 2001-12-25 | 2007-05-30 | 株式会社村田製作所 | 弾性表面波装置 |
JP3906698B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2007-04-18 | 松下電器産業株式会社 | 高周波信号伝達装置とこれを用いた電子チューナ |
US6882250B2 (en) * | 2002-04-15 | 2005-04-19 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | High-frequency device and communication apparatus |
US6943289B2 (en) * | 2003-12-17 | 2005-09-13 | Freescale Semiconductor, Inc. | Slotted planar power conductor |
EP1764918A4 (en) * | 2004-06-17 | 2008-01-16 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | FBAR FILTER |
DE102004062649C5 (de) | 2004-12-21 | 2013-06-06 | Kronotec Ag | Verfahren zur Herstellung einer Holzfaserdämmstoffplatte bzw.-matte und nach diesem Verfahren hergestellte Holzfaserdämmstoffplatten bzw.-matten |
JP2008017159A (ja) * | 2006-07-06 | 2008-01-24 | Toyama Univ | 二種の移相器を持つ伝送線路型・集中定数型ウイルキンソン・デバイダ |
DE102010046746B4 (de) * | 2010-09-28 | 2023-08-10 | Continental Autonomous Mobility Germany GmbH | Elektrisches Dämpfungsglied |
JP5673041B2 (ja) * | 2010-12-02 | 2015-02-18 | 住友電気工業株式会社 | 電子回路 |
CN105977598B (zh) * | 2016-05-11 | 2019-02-19 | 北京邮电大学 | 集成高次谐波抑制和宽带带通滤波功能的耦合线功分器 |
US11183746B2 (en) * | 2019-06-19 | 2021-11-23 | Raytheon Company | Reflective microstrip tuning circuit |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE907666C (de) * | 1940-07-12 | 1954-03-29 | Julius Pintsch K G | Anordngung fuer ultrakurze Wellen zum UEbergang von einer konzentrischen Energeileitung in eine aus Draehten oder Baendern bestehende Doppelleitung |
US3965445A (en) * | 1975-02-03 | 1976-06-22 | Motorola, Inc. | Microstrip or stripline coupled-transmission-line impedance transformer |
US4625184A (en) * | 1982-07-02 | 1986-11-25 | Clarion Co., Ltd. | Surface acoustic wave device with impedance matching network formed thereon |
US4460877A (en) * | 1982-11-22 | 1984-07-17 | International Telephone And Telegraph Corporation | Broad-band printed-circuit balun employing coupled-strip all pass filters |
US4870376A (en) * | 1983-12-15 | 1989-09-26 | Texas Instruments Incorporated | Monolithic elastic convolver output circuit |
US4686492A (en) * | 1985-03-04 | 1987-08-11 | Tektronix, Inc. | Impedance match connection using multiple layers of bond wires |
US4725792A (en) * | 1986-03-28 | 1988-02-16 | Rca Corporation | Wideband balun realized by equal-power divider and short circuit stubs |
JPH02199910A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-08 | Clarion Co Ltd | 弾性表面波装置 |
US5148130A (en) * | 1990-06-07 | 1992-09-15 | Dietrich James L | Wideband microstrip UHF balun |
JP2788838B2 (ja) * | 1993-05-31 | 1998-08-20 | 日本電気株式会社 | 高周波集積回路 |
-
1995
- 1995-06-28 NO NO952589A patent/NO301202B1/no not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-06-07 EP EP96109162A patent/EP0751616B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-07 AT AT96109162T patent/ATE207674T1/de active
- 1996-06-07 DE DE69616170T patent/DE69616170T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-06-24 US US08/669,222 patent/US5757248A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-27 CA CA002180172A patent/CA2180172C/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-06-28 JP JP8170341A patent/JPH09107262A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE207674T1 (de) | 2001-11-15 |
NO952589L (no) | 1996-12-30 |
CA2180172C (en) | 2004-01-20 |
NO952589D0 (no) | 1995-06-28 |
US5757248A (en) | 1998-05-26 |
EP0751616B1 (en) | 2001-10-24 |
DE69616170D1 (de) | 2001-11-29 |
CA2180172A1 (en) | 1996-12-29 |
EP0751616A1 (en) | 1997-01-02 |
JPH09107262A (ja) | 1997-04-22 |
DE69616170T2 (de) | 2002-06-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO301202B1 (no) | Tilpasningskrets | |
CN108370082B (zh) | 时延滤波器 | |
CN110034744A (zh) | 可调谐谐振元件、滤波器电路和方法 | |
KR100652546B1 (ko) | 개선된 i/o 정합을 갖는 집적 필터와 이의 제조 방법 | |
EP0667676A1 (en) | A power combiner/splitter | |
WO2006022093A1 (ja) | アンテナスイッチモジュール | |
US6107684A (en) | Semiconductor device having a signal pin with multiple connections | |
US9413324B2 (en) | Electronic component | |
JPH0846473A (ja) | マイクロ波可変減衰器 | |
EP2757686B1 (en) | Filter circuit | |
US5051711A (en) | Variable bandwidth crystal filter with varactor diodes | |
WO2004034578A1 (ja) | 可変遅延線 | |
NO970558L (no) | Wilkinson-deleanordning som kan omgås | |
KR100653186B1 (ko) | 고주파 가변 감쇠기 | |
US20030186569A1 (en) | . Component mounting structure | |
JP2004153815A (ja) | 可変遅延線 | |
US8508317B2 (en) | Broadband coupling filter | |
US8089006B2 (en) | High performance resonant element | |
JPH04351102A (ja) | マイクロストリップ線路 | |
JP2672350B2 (ja) | 信号処理装置および信号処理方法 | |
JPH09232802A (ja) | ハイブリッド反射型位相器 | |
JPH03136403A (ja) | T型固定減衰器 | |
KR100802569B1 (ko) | 다층 필터 장치 | |
JP2002176329A (ja) | ハイパスフィルタ | |
JP2008072560A (ja) | 高周波回路 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN DECEMBER 2001 |