NO177840B - Fremgangsmåte for kondensering av naturgass - Google Patents

Fremgangsmåte for kondensering av naturgass Download PDF

Info

Publication number
NO177840B
NO177840B NO923783A NO923783A NO177840B NO 177840 B NO177840 B NO 177840B NO 923783 A NO923783 A NO 923783A NO 923783 A NO923783 A NO 923783A NO 177840 B NO177840 B NO 177840B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
pressure
gas
phase
methane
fractionation zone
Prior art date
Application number
NO923783A
Other languages
English (en)
Other versions
NO923783L (no
NO923783D0 (no
NO177840C (no
Inventor
Henri Paradowski
Original Assignee
Technip Cie
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Technip Cie filed Critical Technip Cie
Publication of NO923783D0 publication Critical patent/NO923783D0/no
Publication of NO923783L publication Critical patent/NO923783L/no
Publication of NO177840B publication Critical patent/NO177840B/no
Publication of NO177840C publication Critical patent/NO177840C/no

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Compounds Of Unknown Constitution (AREA)

Description

Denne oppfinnelse angår en fremgangsmåte for kondensering av naturgass, hvor hydrokarboner tyngre enn metan fraskilles.
Naturgass og andre metanrike gasstrømmer er ofte til-gjengelige på steder som ligger langt fra bruksstedene, og det er derfor vanlig å kondensere naturgassen for å transportere den på land eller til sjøs. Kondensering foretas for tiden i stor utstrekning, og i litteraturen, inklusive patentlittera-turen, beskrives et stort antall fremgangsmåter og anlegg for kondensering. I US patentskrifter nr. 3.945.214, 4.251.247, 4.274.849, 4.339.253 og 4.539.028 beskrives eksempler på slike fremgangsmåter.
Det er likeledes kjent å fraksjonere lette hydrokar-bonstrømmer som f.eks. inneholder metan og minst ett høyere hydrokarbon, som f.eks. et hydrokarbon fra etan til heksan eller høyere, ved frysing.
Således beskrives i US patentskrift nr. 4.690.702 en fremgangsmåte hvor hydrokarbontilførselen under høyt trykk (Px) kjøles for å avstedkomme kondensering av en del av hydrokar-bonene, hvoretter det foretas fraskillelse av en gassfase (Gx) fra en væskefase (Lx), ekspansjon av gassfasen (G^ for å senke dennes trykk til en verdi (P2) som er lavere enn ( P1), befordring av væskefasen (Lx) og gassfasen (Gx) under trykket (P2) til en første fraksjoneringssone, f.eks. en rense- og kjøle-kontaktkolonne, uttagning på toppen av en restgass (G2) som er rik på metan, hvis trykk deretter økes til en verdi (P3), uttagning i bunnen av en væskefase (L2), befordring av fasen (L2) til en andre fraksjoneringssone, f.eks. en fraksjoneringskolonne, uttagning i bunnen av en væskefase (L3) som er anriket på høyere hydrokarboner, f.eks. C3+, uttagning på toppen av en gassfase (G3), kondensering av i det minste en del av gassfasen (G3) og befordring av i det minste en del av den resulterende kondenserte væskefase (L4) som supplerende tilførsel på toppen av den første fraksjoneringssone. Ved denne fremgangsmåte drives den andre fraksjoneringssone ved et trykk (P4) som er høyere enn trykket i den første fraksjoneringssone, idet trykket f.eks. er 0,5 MPa i den første sone og 0,66 MPa i den andre sone.
Ved den ovenfor omtalte fremgangsmåte foretas trykkavspenningen av Gx med fordel i en ekspansjons turbin, som over-fører i det minste en del av den gjenvundne energi til en tur-bokompressor, som øker trykket av G2 til verdien P3.
Fordelen med en slik fremgangsmåte består i å gjenvinne, med et høyt utbytte, kondensater som f.eks. C3, C4, ben-sin, osv., som er verdifulle produkter.
Det er allerede blitt foreslått å kombinere en enhet for fraksjonering av naturgass med en kondenseringsenhet, slik at man på én og samme tid kan gjenvinne væskeformig metan og kondensater som C3, C4 og/eller høyere. Slike forslag omtales f.eks. i US patentskrifter nr. 3.763.658 og 4.065.278, hvor kondenseringsenheten kan være av en konvensjonell type.
Problemet som må overvinnes i denne type anlegg, er å oppnå reduserte driftskostnader. Spesielt er det uunngåelig å gjenvinne den rekomprimerte gass under et trykk (P3) som er lavere enn det trykk (Px) ved hvilket den opprinnelig befant seg, med mindre det gjøres bruk av tilleggsenergi. Dog er den påfølgende kondensering av metanet desto lettere jo høyere dens trykk er.
Det er således behov for en økonomisk fremgangsmåte for fraksjonering av hydrokarboner i naturgass og påfølgende kondensering av metanet.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skiller seg, hva fraksjoneringsdelen angår, fra fremgangsmåten ifølge det ovenfor omtalte US patentskrift nr. 4.690.702 ved at trykkene som benyttes i fraksjoneringssonen, er høyere enn dem som tidli-gere er blitt benyttet, og ved at den andre fraksjoneringssone drives under et trykk som er lavere enn trykket i den første fraksj oneringssone.
Videre er det fra US patentskrift nr. 4.657.571 kjent en fremgangsmåte som angitt i det foreliggende krav 1's in-gress og i det nærmeste nedenstående avsnitt.
I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes det en fremgangsmåte for kondensering av naturgass, hvor man - på tilsvarende måte som ved fremgangsmåten ifølge ovennevnte US patentskrift nr. 4.657.571 - går frem som følger: Gassen inneholdende metan og et hydrokarbon tyngre enn metan kjøles under et trykk Pl7 slik at det dannes minst én gassfase Glf hvoretter gassfasen G1 trykkavspennes for å senke trykket og bringe dette til en verdi P2 som er lavere enn Px, produktet fra trykkavspenningen føres under et trykk P2 inn i en første kontaktfraksjoneringssone, en restgass G2 som er anriket på metan, tas ut på toppen, og en væskefase L2 tas ut i bunnen, væskefasen L2 føres til en andre fraksjoneringssone hvor fraksjoneringen foretas ved destillasjon, idet det arbeides under et trykk P4 som er lavere enn trykket P2 i den første fraksjoneringssone, minst én væskefase L3 som er anriket på hydrokarboner tyngre enn metan tas ut i bunnen av den andre fraksjoneringskolonne, en gassfase G3 tas ut på toppen av den andre fraksjoneringssone, og denne gassfase G3 tilbakeføres til den første fraksjoneringssone som tilbakeløp.
Den nye fremgangsmåte er kjennetegnet ved at tilbakeføringen av gassfasen (G3) til den første fraksjoneringssone foretas ved at i det minste en del av denne gassfase kondenseres, slik at det dannes en væskefase L4, ved at trykket økes i i det minste en del av væskefasen, og at denne del av væskefasen L4 som har et høyere trykk deretter føres til den første fraksjoneringssone som tilbakeløp, og at restgassen G2 deretter kjøles under et trykk som er minst like høyt som P2, i en metankondense-ringssone, slik at det oppnås en metanrik væske.
I henhold til oppfinnelsen blir den gassformige hyd-rokarbontilførsel som inneholder metanet og minst ett hydrokarbon som er tyngre enn metan, kjølt under et trykk Px i ett eller flere trinn for å danne minst én gassfase (G^, hvoretter gassfasen Gx avspennes for å senke trykket fra verdien P.^ til en verdi P2 som er lavere enn Px, produktet fra trykkavspenningen føres under et trykk P2 inn i en første kontaktfraksjoneringssone, en restgass G2 som er anriket på metan, tas ut på toppen, en væskefase L2 tas ut i bunnen, væskefasen L2 føres til en andre fraksjoneringssone hvor fraksjoneringen foretas ved destillasjon, minst én væskefase L3 som er anriket på hydrokarboner tyngre enn metan, tas ut i bunnen, en gassfase G3 tas ut på toppen, idet minste en del av gassfasen G3 kondenseres for å danne en kondensert fase L4, og trykket i i det minste en del av den kondenserte fase L4 økes, og denne del føres til den første fraksjoneringssone som et tilbakeløp, og restgassen G2 deretter kjøles ytterligere under et trykk som er minst like høyt som P2, i en sone for kondensering av metanet, slik at det oppnås en metanrik væske. I henhold til det karak-teristiske trekk ved oppfinnelsen er trykket P4 i den første fraksjoneringssone lavere enn trykket P2 i den første fraksjoneringssone.
Som et eksempel har gassen opprinnelig et trykk P2 på minst 5 MPa, fortrinnsvis minst 6 MPa. Under trykkavspenningen senkes trykket hensiktsmessig til en verdi P2 som er slik at P2 = 0,3-0,8 Plf idet P2 velges til å ha en verdi som f.eks. er i området mellom 3,5 og 7 MPa, fortrinnsvis mellom 4,5 og 6 MPa. Trykket P4 i den andre fraksjoneringssone er med fordel slik at P4 = 0,3-0,9 P2, idet P4 har en verdi som f.eks. er i området mellom 0,5 og 4,5 MPa, fortrinnsvis mellom 2,5 og 3,5 MPa.
Flere utførelsesformer kan benyttes:
I henhold til en foretrukken utførelsesform foretas avspenningen av Gx i én eller flere ekspansjonsturbiner som drives i samarbeid med én eller flere turbokompressorer som rekomprimerer restgassen G2 fra trykket P2 til et trykk P3.
I henhold til en annen foretrukken utførelsesform dannes det, under den innledende kjøling av gassen, minst én væskefase Lx i tillegg til gassfasen Gx, og væskefasen Lx føres, etter av spenning, til nevnte første fraksjoneringssone, hvor fraksjoneringen foretas gjennom kontakt.
I henhold til en annen variant kondenseres hele gassfasen G3, og en del av denne føres til den andre fraksjoneringssone som et internt tilbakeløp, mens resten føres til den første fraksjoneringssone som tilbakeløp. For å oppnå dette resultat kan man påvirke den første fraksjoneringssones koker for å regulere mengdeforholdet C1/C2 i væskefasen L3.
Dersom kjølingen av fasen G3 ikke er tilstrekkelig til å kondensere denne fase fullstendig, hvilket foretrekkes, kan kondensasjonen fullføres gjennom en ytterligere komprime-ring, med påfølgende kjøling av fasen G3.
Oppfinnelsen er vist på den vedføyede tegning. Naturgassen, som innføres gjennom rørledning 1, passerer én eller flere varmevekslere 2, f.eks. av typen hvor det benyttes propan eller en væskeblanding C2/C3, og gjerne én eller flere varmevekslere hvor det benyttes kalde fluider fra prosessen. Fortrinnsvis tilføres det kalde fluid fra rørledning 5 fra den første kontaktkolonne 7. Gassen, som her er delvis kondensert, fraksjoneres i beholderen 4 i en væske som føres til kolonnen 7 via rørledning 6 utstyrt med en ventil Vlr og en gass som via rørledning 8 føres til ekspansjonsturbinen 9. Trykkavspenningen avstedkommer en partiell kondensering av gassen, og produktet fra trykkavspenningen føres via rørledning 10 til kolonnen 7. Denne kolonne er av en konvensjonell type, f.eks. en platekolonne eller en fylt kolonne. Den omfatter et koker-kretsløp 11. Væskeavløpet fra bunnen av kolonnen trykkavspennes ved hjelp av ventil 12 og føres via rørledning 13 til kolonnen 14. Denne kolonne, som drives ved et lavere trykk enn kolonnen 7, har en koker 15. Væskeavløpet, som er anriket på hydrokarboner høyere enn metan, f.eks. C3+, tas ut gjennom rørledning 16. På toppen blir dampen kondensert helt eller delvis i kondensatoren 17. Den resulterende væskefase til-bakeføres i det minste for en dels vedkommende til kolonnen 14 som tilbakeløp via rørledning 18. Gassfasen (rørledning 19 og ventil V2) blir deretter kondensert, fortrinnsvis i sin helhet, ved kjøling, fortrinnsvis i varmeveksleren 20, som tilføres i det minste en del av restgassen fra toppen av kolonnen 7 (rør-ledninger 21 og 22 ).
I henhold til en variant lukkes ventil V2, dersom hele dampfasen er blitt kondensert i 17. Ventilen V3 er åpen, og det er da væskefasen som føres til kolonnen 7, via rørled-ning 19a. Man kan også åpne de to ventiler V2 og V3 og således sende en blandet fase.
Væskefasen som fås ved kjølingen i varmeveksleren 20, føres til beholderen 23 og rekomprimeringspumpen 24 og føres tilbake til kolonnen 7 via rørledning 25 som tilbakeløp. Dersom kondensasjonen i varmeveksleren 20 ikke er fullstendig, hvilket er mindre fordelaktig, kan restgassen tas ut via rør-ledning 26. Restgassen som tas ut på toppen av kolonnen 7 via rørledning 21, i henhold til den ovenfor omtalte utførelses-form, føres via varmeveksleren 20, før den føres til turbokompressoren 27 via rørledninger 28 og 29. Turbokompressoren drives av ekspansjonsturbinen 9.
I henhold til en variant blir i det minste en del av restgassen i rørledning 21 ført via rørledning 30 til varmeveksleren 3 for å kjøle naturgassen. Den føres da til turbokompressoren 27 via rørledninger 5 og 29.
I henhold "til en annen, ikke vist variant føres restgassen (rørledning 21) i tur og orden til varmevekslerne 20 og 3, eller i motsatt rekkefølge, før den innføres i turbokompressoren 27.
Også andre arrangementer vil kunne benyttes, slik det vil være åpenbart for en fagmann på området, for å sikre den nødvendige kjøling av gassen i rørledninger 1 og 19. Man kan f.eks. sende gassen i rørledning 21 direkte til kompressoren 27 via rørledning 31 og tilveiebringe kjølingen av varmevekslerne 3 og 20 på annen måte.
Etter rekomprimeringen i turbokompressoren 27 videre-befordres gassen via rørledning 32, hvor det kan være innsatt én eller flere varmevekslere som ikke er vist, til en konvensjonell enhet for kondensering av metanet, som her er vist på forenklet måte. Den føres via en første kjøler 33, deretter avspenningsventilen V4 og en andre kjøler 34, hvor kondenseringen og underkjølingen avsluttes. Kjølekretsløpet, som kan være av konvensjonell type eller av en perfeksjonert type (eksem-pelvis kan kretsløpet ifølge US patentskrift nr. 4.274.849 benyttes, er her vist skjematisk ved bruk av et fluidum med flere bestanddeler, f.eks. en blanding av nitrogen, metan, etan og propan, som til og begynne med foreligger i gasstil-stand (rørledning 35), og som komprimeres i én eller flere kompressorer, som f.eks. 36, som kjøles ved hjelp av et eksternt medium, luft eller vann, i én eller flere varmevekslere som f.eks. 37, kjøles ytterligere i varmeveksleren 38, f.eks. med propan eller en væskeformig C2/C3-blanding. Den partielt kondenserte blanding føres til beholder 40 via rør-ledning 39. Væskefasen føres via rørledning 41 til varmeveksleren 33, avspennes ved hjelp av ventil 42 og tilbakeføres til rørledning 35 etter å være blitt ført gjennom varmeveksleren 33, hvor den oppvarmes under kjøling av strømmene 32 og 31. Dampfasen fra beholderen 40 (rørledning 43) føres gjennom varmevekslerne 33 og 34, hvor den kondenseres, hvoretter den avspennes i ventilen 44 og føres gjennom varmevekslerne 34 og 33 via rørledningene 45 og 35.
I korte trekk foretas kondenseringen av metanet ved at det bringes i indirekte kontakt med én eller flere fraksjo-ner av et flerkomponentfluid som er i ferd med å fordampe, og som sirkulerer i et lukket kretsløp omfattende en komprime-ring, kjøling med kondensering som gir ett eller flere kondensater, og fordampning av disse kondensater som utgjør nevnte flerkomponentfluid.
Som et ikke-begrensende eksempel behandles en naturgass med følgende sammensetning, regnet i molprosent:
og som står under et trykk på 8 MPa.
Etter kjøling med væskeformig propan og med avløpet fra toppen av kolonnen 7 føres gassen til beholderen 4 med en temperatur på -42°C. Væskefasen føres via rørledning 6 til kolonnen 7, og gassfasen avspennes i ekspansjonsturbinen til 5 MPa. Væskefasen, som tas ut (rørledning 13) ved en temperatur på +25°C, avspennes til 3,4 MPa i ventilen 12 og fraksjoneres deretter i kolonnen 14, som tilføres tilbakeløpet som strømmer i rørledning 18. Denne kolonne 14 har en bunntemperatur på 130°C og en topptemperatur på -13°C.
Restgassen tas ut fra kolonnen 7 ved -63°C, og den føres for en dels vedkommende til varmeveksleren 3 og for en annen dels vedkommende til varmeveksleren 20. Etter rekompri-mering i 27 under anvendelse utelukkende av energien fra ekspansjonsturbinen 9, er gasstrykket 5,93 MPa. Denne gass, hvis temperatur er -28°C, har den følgende sammensetning i molprosent:
Denne strøm utgjør 95,88 mol% av tilførselsstrømmen til anlegget. Det konstateres at anlegget har gjort det mulig å eliminere praktisk talt hele mengden av merkaptaner i gassen som skulle kondenseres.
Kondenseringen finner sted som følger:
Gassen kjøles og kondenseres inntil -126°C i en første seksjon av varmeveksleren 33 og avspennes deretter til 1,4 MPa og underkjøles i en andre seksjon av varmeveksleren 34 til -160°C. Derfra føres den til lagring.
Kjølefluidet har den følgende molare sammensetning:
Dette fluid komprimeres til 4,97 MPa, kjøles ved 40°C i en vannavkjølt varmeveksler 37 og kjøles deretter til -25°C i varmevekslerne som er vist skjematisk ved 38, i indirekte kontakt med et C2/C3-kjølemedium, hvoretter fluidet fraksjoneres i separatoren 40 i en væskefase 41 og en gassfase 43. Gassfasen kondenseres og kjøles til -126°C i en andre seksjon av varmeveksleren 33, hvoretter den underkjøles til -160°C i en seksjon av varmeveksleren 34. Etter avspenning til 0,34 MPa tjener den til å kjøle naturgassen. Den føres så tilbake til kompressoren 36 etter å ha passert den øvre del av hver av varmevekslerne 34 og 33, og etter å ha mottatt væskestrømmen fra rørledning 41, som har passert ventil 42 etter å være blitt underkjølt til -126°C i 33.
Ved kompressorens inntak (rørledning 35) er trykket 0,3 MPa og temperaturen -28°C.
Når man i sammenligningsøyemed driver kolonnen 7 ved 3,3 MPa og med en bunntemperatur på +1°C og en topptemperatur på -64°C og kolonnen 14 ved 3,5 MPa, med en temperatur på 131°C i bunnen og -11,7°C i toppen og ellers holder alle andre faktorer praktisk talt like, dvs. ved bruk av betingelsene som kan avledes fra det ovenfor omtalte US patentskrift nr. 4.690.702, når gasstrykket ved utgangen fra turbokompressoren 27 opp i bare 5,33 MPa, mens temperaturen er -24°C, hvilket er langt mindre fordelaktig for den påfølgende kondensering og vil nødvendiggjøre et klart større energiforbruk.

Claims (7)

1. Fremgangsmåte for kondensering av naturgass, hvor gassen inneholdende metan og et hydrokarbon tyngre enn metan kjøles under et trykk Px, slik at det dannes minst én gassfase Glr hvoretter gassfasen Gx trykkavspennes for å senke trykket og bringe dette til en verdi P2 som er lavere enn Plr produktet fra trykkavspenningen føres under et trykk P2 inn i en første kontaktfraksjoneringssone (7), en restgass G2 som er anriket på metan, tas ut på toppen, og en væskefase L2 tas ut i bunnen, væskefasen L2 føres til en andre fraksjoneringssone (14) hvor fraksjoneringen foretas ved destillasjon, idet det arbeides under et trykk P4 som er lavere enn trykket P2 i den første fraksjoneringssone (7), minst én væskefase L3 som er anriket på hydrokarboner tyngre enn metan tas ut i bunnen av den andre fraksjoneringskolonne (14), en gassfase G3 tas ut på toppen av den andre fraksjoneringssone (14), og denne gassfase G3 til-bakeføres til den første fraksjoneringssone (7) som tilbake-løp, karakterisert ved at tilbakeføringen av gassfasen (G3) til den første fraksjoneringssone (7) foretas ved at i det minste en del av denne gassfase kondenseres, slik at det dannes en væskefase L4, ved at trykket økes i i det minste en del av væskefasen, og at denne del av væskefasen L4 som har et høyere trykk deretter føres til den første fraksjoneringssone (7) som tilbakeløp, og at restgassen G2 deretter kjøles under et trykk som er minst like høyt som P2, i en metankondense-ringssone (33,34), slik at det oppnås en metanrik væske.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det anvendes et trykk P1 som er på minst 5 MPa, et trykk P2 som er slik at P2= 0,3-0,8 Plt idet P2 er på mellom 3,5 og 7 MPa, og et trykk P4 som er slik at P4 = 0,3-0,9 P2, idet P4 er på mellom 0,5 og 4,5 MPa.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at Px holdes på minst 6 MPa, P2 holdes mellom 4,5 og 6 MPa og P4 holdes mellom 2,5 og 3,5 MPa.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at i det minste en del av restgassen G2 varmeveksles med naturgassen for å bidra til avkjøling av denne, før restgassen G2 kjøles i metankonden-seringssonen (33,34).
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1 - 4, karakterisert ved at i det minste en del av restgassen G2 varmeveksles med i det minste en del av gassfasen G3 for å kjøle denne og danne den kondenserte fase L4.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1-5, karakterisert ved at man, i det minste under den innledende kjøling av gassen, danner minst én væskefase Lx i tillegg til gassfasen Glr og at væskefasen 1^ trykkavspennes og etter trykkavspenningen føres til nevnte første fraksjoneringssone (7).
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1-6, karakterisert ved at gassfasen G3 kondenseres i sin helhet, og at en del av denne føres til den andre fraksjoneringssone (14) som et internt tilbakeløp, mens resten føres til den første fraksjoneringssone (7) som tilbakeløp.
NO923783A 1991-09-30 1992-09-29 Fremgangsmåte for kondensering av naturgass NO177840C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9112007A FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1991-09-30 Procede de liquefaction de gaz naturel.

Publications (4)

Publication Number Publication Date
NO923783D0 NO923783D0 (no) 1992-09-29
NO923783L NO923783L (no) 1993-03-31
NO177840B true NO177840B (no) 1995-08-21
NO177840C NO177840C (no) 1995-11-29

Family

ID=9417426

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO923783A NO177840C (no) 1991-09-30 1992-09-29 Fremgangsmåte for kondensering av naturgass

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5291736A (no)
EP (1) EP0535752B1 (no)
JP (1) JP3187160B2 (no)
AR (1) AR247945A1 (no)
AU (1) AU648695B2 (no)
CA (1) CA2079407C (no)
DE (1) DE69206232T2 (no)
DZ (1) DZ1625A1 (no)
EG (1) EG20248A (no)
ES (1) ES2089373T3 (no)
FR (1) FR2681859B1 (no)
MY (1) MY107837A (no)
NO (1) NO177840C (no)
NZ (1) NZ244542A (no)
RU (1) RU2093765C1 (no)
SA (1) SA92130161B1 (no)

Families Citing this family (78)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
TR199801906T2 (xx) * 1996-03-26 1999-01-18 Phillips Petroleum Company Metan bazl� bir besleme maddesinden kondensasyon ve s�y�rma sureti ile aromatik maddelerin ve/veya a��r maddelerin bertaraf edilmesi.
TW366411B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved process for liquefaction of natural gas
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
DZ2533A1 (fr) * 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
FR2772896B1 (fr) * 1997-12-22 2000-01-28 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz notamment un gaz naturel ou air comportant une purge a moyenne pression et son application
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
DE10027903A1 (de) * 2000-06-06 2001-12-13 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶¶+¶-reichen Fraktion
CN1303392C (zh) * 2000-08-11 2007-03-07 弗劳尔公司 高度丙烷回收的方法和结构
FR2821351B1 (fr) * 2001-02-26 2003-05-16 Technip Cie Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
US7637122B2 (en) 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) * 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
BR0210218A (pt) * 2001-06-29 2004-06-08 Exxonmobil Upstream Res Co Método de absorção para recuperar e método para separar componentes de c2+ de uma mistura lìquida pressurizada contendo c1 e c2+
CN100422675C (zh) * 2001-09-11 2008-10-01 中国石油化工股份有限公司 一种改进的轻烃深冷分离方法
US6823692B1 (en) 2002-02-11 2004-11-30 Abb Lummus Global Inc. Carbon dioxide reduction scheme for NGL processes
EP1508010B1 (en) * 2002-05-20 2008-01-09 Fluor Corporation Twin reflux process and configurations for improved natural gas liquids recovery
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6793712B2 (en) * 2002-11-01 2004-09-21 Conocophillips Company Heat integration system for natural gas liquefaction
EA008462B1 (ru) * 2003-02-25 2007-06-29 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Переработка углеводородного газа
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
FR2855526B1 (fr) * 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
JP4599362B2 (ja) * 2003-10-30 2010-12-15 フルオー・テクノロジーズ・コーポレイシヨン 自在ｎｇｌプロセスおよび方法
US7159417B2 (en) * 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
EP1771694A1 (en) * 2004-07-01 2007-04-11 Ortloff Engineers, Ltd Liquefied natural gas processing
US20060260355A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20070056318A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-15 Ransbarger Weldon L Enhanced heavies removal/LPG recovery process for LNG facilities
CN101421574B (zh) * 2006-04-12 2011-07-13 国际壳牌研究有限公司 用于液化天然气物流的方法和装置
KR101407771B1 (ko) * 2006-06-02 2014-06-16 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
EP2029949A2 (en) 2006-06-16 2009-03-04 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
US20100115993A1 (en) * 2006-10-24 2010-05-13 Anthonius Maria Demmers Process for removing mercaptans from liquefied natural gas
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8028724B2 (en) 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR2923000B1 (fr) * 2007-10-26 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec recuperation amelioree de propane.
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
FR2943683B1 (fr) * 2009-03-25 2012-12-14 Technip France Procede de traitement d'un gaz naturel de charge pour obtenir un gaz naturel traite et une coupe d'hydrocarbures en c5+, et installation associee
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
AU2011261670B2 (en) 2010-06-03 2014-08-21 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10852060B2 (en) 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
RU2534832C2 (ru) * 2012-12-11 2014-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) Способ раздачи природного газа с одновременной выработкой сжиженного газа при транспортировании потребителю из магистрального трубопровода высокого давления в трубопровод низкого давления
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
FR3047552A1 (fr) * 2016-02-05 2017-08-11 Air Liquide Introduction optimisee d'un courant refrigerant mixte diphasique dans un procede de liquefaction de gaz naturel
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
WO2018049128A1 (en) 2016-09-09 2018-03-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting ngl plant for high ethane recovery
FR3056223B1 (fr) * 2016-09-20 2020-05-01 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de purification de gaz naturel a liquefier
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
MX2020003412A (es) 2017-10-20 2020-09-18 Fluor Tech Corp Implementacion de fase de plantas de recuperacion de liquido de gas natural.
US11604025B2 (en) * 2019-10-17 2023-03-14 Conocophillips Company Standalone high-pressure heavies removal unit for LNG processing
DE102020004821A1 (de) * 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3763658A (en) * 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
DE2110417A1 (de) * 1971-03-04 1972-09-21 Linde Ag Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas
FR2237147B1 (no) * 1973-07-03 1976-04-30 Teal Procedes Air Liquide Tech
FR2280041A1 (fr) * 1974-05-31 1976-02-20 Teal Technip Liquefaction Gaz Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux
FR2292203A1 (fr) * 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4155729A (en) * 1977-10-20 1979-05-22 Phillips Petroleum Company Liquid flash between expanders in gas separation
US4203741A (en) * 1978-06-14 1980-05-20 Phillips Petroleum Company Separate feed entry to separator-contactor in gas separation
US4203742A (en) * 1978-10-31 1980-05-20 Stone & Webster Engineering Corporation Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
FR2471566B1 (fr) * 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
FR2545589B1 (fr) * 1983-05-06 1985-08-30 Technip Cie Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons

Also Published As

Publication number Publication date
NO923783L (no) 1993-03-31
CA2079407C (en) 2001-05-15
RU2093765C1 (ru) 1997-10-20
FR2681859A1 (fr) 1993-04-02
MY107837A (en) 1996-06-29
AU648695B2 (en) 1994-04-28
JP3187160B2 (ja) 2001-07-11
AU2612792A (en) 1993-04-01
AR247945A1 (es) 1995-04-28
SA92130161B1 (ar) 2004-05-29
EP0535752B1 (fr) 1995-11-22
US5291736A (en) 1994-03-08
JPH05240576A (ja) 1993-09-17
NO923783D0 (no) 1992-09-29
CA2079407A1 (en) 1993-03-31
ES2089373T3 (es) 1996-10-01
DZ1625A1 (fr) 2002-02-17
NZ244542A (en) 1994-07-26
EP0535752A1 (fr) 1993-04-07
EG20248A (en) 1998-05-31
FR2681859B1 (fr) 1994-02-11
DE69206232T2 (de) 1996-07-18
DE69206232D1 (de) 1996-01-04
NO177840C (no) 1995-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO177840B (no) Fremgangsmåte for kondensering av naturgass
NL1020810C2 (nl) Het vloeibaar maken van aardgas.
JP4659334B2 (ja) 天然ガスの低温処理におけるｌｎｇ製造法
AU2005241455B2 (en) Natural gas liquefaction
CA2448884C (en) Natural gas liquefaction
US6945075B2 (en) Natural gas liquefaction
ZA200607240B (en) Natural gas liquefaction
MXPA05009293A (es) Produccion de gas natural licuado (gnl) en plantas criogenicas de procesamiento de gas natural.
NO312317B1 (no) Fremgangsmåte ved kondensering av en trykksatt gasström som er rik på metan
NO329177B1 (no) Fremgangsmåte og system til dannelse av flytende LNG
CA1245546A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
WO2003002921A1 (en) Process for recovering ethane and heavier hydrocarbons from a methane-rich pressurized liquid mixture
US20200378682A1 (en) Use of dense fluid expanders in cryogenic natural gas liquids recovery
NZ549861A (en) A process for liquefying natural gas and producing predominantly hydrocarbons heavier than methane
AU2002349087A1 (en) Natural gas liquefaction