SA92130161B1 - طريقة لإسالة الغاز الطبيعي - Google Patents

طريقة لإسالة الغاز الطبيعي Download PDF

Info

Publication number
SA92130161B1
SA92130161B1 SA92130161A SA92130161A SA92130161B1 SA 92130161 B1 SA92130161 B1 SA 92130161B1 SA 92130161 A SA92130161 A SA 92130161A SA 92130161 A SA92130161 A SA 92130161A SA 92130161 B1 SA92130161 B1 SA 92130161B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
pressure
gas
methane
phase
mpa
Prior art date
Application number
SA92130161A
Other languages
English (en)
Inventor
Henry Paradowski
Original Assignee
Campagnie Francaise Detudes Et De Construction T
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Campagnie Francaise Detudes Et De Construction T filed Critical Campagnie Francaise Detudes Et De Construction T
Publication of SA92130161B1 publication Critical patent/SA92130161B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F25J1/0055—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream originating from an incorporated cascade
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0211—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0214—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle
    • F25J1/0215—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle
    • F25J1/0216—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a multi-component refrigerant [MCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a dual level refrigeration cascade with at least one MCR cycle with one SCR cycle using a C3 pre-cooling cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0239—Purification or treatment step being integrated between two refrigeration cycles of a refrigeration cascade, i.e. first cycle providing feed gas cooling and second cycle providing overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0292—Refrigerant compression by cold or cryogenic suction of the refrigerant gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/04—Processes or apparatus using separation by rectification in a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/72—Refluxing the column with at least a part of the totally condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/78—Refluxing the column with a liquid stream originating from an upstream or downstream fractionator column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2235/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams
    • F25J2235/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure or for conveying of liquid process streams the fluid being (a mixture of) hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Compounds Of Unknown Constitution (AREA)

Abstract

يتعلق هذا الاختراع بطريقة لإسالة الغاز الطبيعي حيث يبرد الغاز (١) ويفصل إلى طور سائل(٦) وطور غازي (٨) والذي يمدد (٩) ويضاف إلىالطور السائل في العمود (٧) حيث يفصل الغاز الغني بالعيدان methane (٢١) عند قمته ويعاد ضغطه (٢٧) ثم ينقل إلى الإسالة (٣٤،٣٣،٣٢) حيث يمدد الطور السائل الخارج من قاع العمود (٧) ويكرر لتصفيته في العمود (١٤)، الصبيب العلوي (١٩)يكثف (20) وينقل كرجيع (25) إلى العمود (٧) حيثالضغط في العمود (٧) أعلى من الضغط في العمود (14)، تفصل الهيدروكربونات hydrocarbons الخارجة من القاع (١٦) والمحتوية على ٣ ذرات كربون فأكثر، ويسيل الميثان methane (٣٤،٣٣) بصورة تقليدية.،

Description

‎Y‏ ض طريقة لإسالة الغاز الطبيعي ض الوصف الكامل خلفية الاختراع : . يتعلق هذا الاختراع بطريقة لإسالة الغاز الطبيعي تشمل فصل الهيدروكربونات الأثقل من الميثان ‎methane‏ . إن الغاز الطبيعي والتيارات الغازية الأخرى الغنية بالميثان متوفرة بصفة عامة في 0 © مواقع بعيدة عن مواقع الاستغلال ولذلك فمن المعتاد إسالة الغاز الطبيعي لنقله برا أو بحرا. تمارس عمليات الإسالة على نطاق واسع في الوقت الراهن كما أن المراجع العملية وبراءات الاختراع تكشف عن العديد من عمليات الإسالة ووسائلها. إن براءات الاختراع الأمريكية أرقام ‎EY 1484‏ ارا478 و4495, 4,717 و 4,774,757 ‎YA‏ ,£079 هي أمظة على هذه الطرق. ‎Ve |‏ كذلك من المعروف تجزئة تيارات الهيدروكربونات ‎Adal‏ على سبيل المثال؛ تلك المحتوية على الميثان وهيدروكربون أعلى واحد على الأقل مثل الإيشان 0806© وحتى الهكسان ‎hexane‏ أو أعلى من ذلك بالتبريد الشديد. وهكذا تكشف براءة الاختراع الأمريكية رقم 54,795,707 عن طريقة تبرد فيها ‎Cady‏ ‏/ الهيدروكربونات الخاضعة لضغط مرتفع (ض١)‏ وذلك لتؤدي إلى إسالة جزء واحدمن 00 ‎Vo‏ الهيدروكربونات فيفصل طور غازي (غ١)‏ من الطور السائل (ل١)‏ ثم يمدد الطور الغازي : (غ١)‏ لينخفض ضغطه ‎(Yom)‏ إلى أقل من (إض١)؛‏ ويحمل الطور السائل (ل١)‏ والطور الغازي ‎(VE)‏ تحت تأثير الضغط (ض؟) إلى منطقة التصفية بالتكرير الأولي؛ على سبيل ‎(JOA‏ عمود تبريد للتنقية بالتلامس. وعند ‎cid‏ يسحب غاز متخلف ‎(YE)‏ غني بالميثان»؛ يرفع ضغطه عندئذ إلى القيمة (ض*)؛ ويسحب طور سائل ‎(YJ)‏ عند قاع العمود؛ ويحمل ‎٠‏ _الطور ‎(YJ)‏ إلى منطقة تجزئة ثانية؛ على سبيل ‎(JO)‏ عمود تجزئة؛ ويسحب عند القاع طور سائل ‎(YY)‏ غني بالهيدروكربونات الأعلى؛ على سبيل المثال؛ الهيدروكربونات المحتوية على * ذرات كربون فأكثر؛ ويسحب عند القمة طور غازي ‎(VE)‏ ويكثف جزء واحد على الأقل ل
’
من الطور الغازي ‎(YE)‏ ويحمل جزء واحد على الأقل من الطور السائل المكثف الناتج (ل4؛) كتغذية إضافية لقمة منطقة التجزئة الأولى. وفي هذه العملية تعمل منطقة التجزكة الثانية عند ! ضغط (ض؛) أعلى من ضغط منطقة التجزئة الأولى على سبيل المثال؛ 0,+ ميغاب/اسكال للمنطقة الأولى و68,؛ ميغاباسكال للمنطقة الثانية. 0 © الوصف العام للإختراع : وعلى نحو مفيد؛ في الطريقة المذكورة ‎lal‏ يحدث تمدد ‎(V8)‏ في أداة خفض الضغط عنفية (تربينيه) ‎JES‏ جزءا على الأقل من الطاقة المستردة إلى جهاز ضغط عنفي (تربيني) ْ يرفع ضغط (غ؟) إلى القيمة ‎(Fo)‏ ض ومدعى الاهتمام بمثل هذه الطريقة هو القدرة على استرداد نواتج تكثيف عالية الفعالية ‎٠‏ مثل الهيدروكربونات المحتوية على ؟ ذرات أو ؛ ذرات كربون والغازولين؛ الخ؛ والتي هي ض منتجات قيمة. ض ض وقد اقترح ربط وحدة تجزئة الغاز الطبيعي مع وحدة الإسالة وذلكِ حتى ‎(Say‏ استعادة : كل من الميثان السائل ونواتج التكثيف مثل الهيدروكربونات المحتوية على * ذرات أو 4 ض ‎٠‏ ذرات كربون و/أو الأعلى من ذلك. مثل هذه المقترحات وردت في براءاتي الاختراع ‎Ve |‏ الأمريكيتان رقم 7,717,757 ورقم 5,078,778 حيث أن وحدة الإسالة من الممكن أن تكون ًٍ من النوع التقليدي. الصعوبة التي ينبغي التغلب عليها في هذا النوع من المعدات هو الحصول على كلفة ‏ . / تشغيل متدنية. وبصفة ‎dale‏ فمن المتعذر استعادة الغاز الذي أعيد ضغطه تحت ضغط ‎(Yom)‏ ا ر الأدنى من (ض١)‏ الذي كان خاضعا له ما لم يتم استهلاك طاقة إضافية. والآن الإسالة ل ‎٠٠‏ الإضافية للميثان تكون الأيسر حيث أن ضغطه هو الأعلى. 0 لذلك هناك متسع في التقنية لطريقة اقتصادية لتجزئة الهيدروكربونات من الغاز الطبيعي والإسالة اللاحقة للميثان. تتميز الطريقة طبقا للاختراع في وحدة تجزئتها عن الطريقة الواردة في براءة ْ الاختراع الأمريكية رقم 4,145,707 في أن الضغوط المستخدمة في مناطق التجزئة اعلى من ‎Yo‏ تلك الضغوط المستخدمة في السابق وبأن منطقة التجزئة الثانية تعمل تحت تأثير ضغط أدني من منطقة التجزئة الأولى. ‎٠١١‏ ْ
¢ وطبقا للاختراع فإن دفعة الهيدروكربونات الغازية المحتوية على الميثان ض وهيدروكربون واحد على الأقل أثقل من الميثان تحت ضغط ‎(Vz)‏ تبرد في مرحلة واحدة أو ض أكثر لتكوين طور غازي واحد على الأقل (غ١)؛‏ ويمدد الطور الغازي (غ١)‏ لخفض ضغطه 0 من القيمة (إض١)‏ إلى القيمة ‎(Yom)‏ الأدنى من (ض١).‏ وينقل ناتج التمدد تحت تأثير الضغط ض © (ض؟) إلى منطقة تلامس وتجزئة أولي ‎SE canny‏ متخلف غني بالميثان (غ7) من القمة؛ ويسحب طور سائل ‎(YU)‏ من القاع وينقل الطور السائل (ل؟) إلى منطقة ثانية ‎Asal‏ ض بالتقطير ويسحب طور سائل واحد على الأقل ‎(YU)‏ غني بالهيدروكربونات الأثقل من الميثان ض من القاع» ويسحب طور غازي ‎(VE)‏ من القمة ويكثف جزء واحد على الأقل من الطور '! ض الغازي ‎(YE)‏ لإنتاج طور متكثف )£0( ويرفع الضغط لجزء واحد على الأقل من الطور ‎٠‏ المتكثف )£0( وينقل إلى منطقة تجزئة أولى بوصفه ‎cum‏ ويبرد الغاز المتخلف (غ؟) تبريدا ْ
أضافيا تحت تأثير ضغط يعادل على الأقل ‎(Yona)‏ في منطقة إسالة ميثان للحصول على سائل غني بالميثان. وطبقا للصفة المميزة للاختراع فإن الضغط (ض؛) في منطقة التجزئة الثانية ! أدنى من الضغط (ض ‎(Y‏ في منطقة التجزئة الأولى. | ض وعلى سبيل المثال؛ فإن الغاز متوفر في البدء تحت ضغط (ض١)‏ يعادل © ميغاباسكال ‎Vo‏ على الأقل؛ وبشكل مفضل أن لا يقل عن 6 ميغاباسكال. وأثناء التمدد يخفض ضغطه بشكل مفضل إلى (إض١)؛‏ بحيث ض ‎١,7 =Y‏ إلى ‎١48‏ من ‎dad‏ ض١؛‏ وتختار ‎(Yom)‏ لتكون على ض سبيل المثال ما بين 7,5 وا ميغاباسكال؛ وبشكل مفضل ما بين 0,£ إلى 6 ميغاباسكال. أما ض : الضغط (ض؛) في منطقة التجزئة الثانية فهو بحيث أن ض؛ - ‎١7‏ إلى 9 ض؟ وللضغط ‎J‏ )$005( قيمة تقع على سبيل المثال ما بين 5 إلى £0 ‎Jie‏ وبشكل مفضل مابين 0
‎Fo, 1,0 ٠‏ ميغاباسكال.
‎(Say :‏ استخدام عدة تجسيدات: فطبقا للتجسيد المفضل ينفذ تمدد (غ١)‏ في جهاز تمدد مفرد أو عدة أجهزة مقترنة مع جهاز ضغط مفرد أو عدة اجهزة تعيد ضغط الغاز ‎(YE)‏ من القيمة (ض؟) إلى (ض"). ض وطبقا لتجسيد آخر مفضل أثناء التبريد الابتدائي للغاز يشكل طور سائل واحد الأقل ض ‎(VY) Ye‏ بالإضافة إلى الطور الغازي (غ١)‏ وينقل الطور السائل ‎(VJ)‏ بعد التمدد إلى منطقة ض التجزئة بالتلامس الأولي. ل“ ا ض
‎o‏ ض وطبقا لتجسيد بديل إضافي يكثف الطور الغازي ‎(V3)‏ بالكامل وينقل جزء منه إلى ض منطقة التجزئة الثانية كرجيع داخلي فيما ينقل الجزء الباقي إلى منطقة التجزئة الأولى كرجيع. والمتبقي إلى منطقة التجزئة الأولى كرجيع ولبلوغ هذه النتيجة فمن الممكن التحكم بجهاز إعادة التسخين لمنطقة التجزئة الأولى للتحكم بنسبة ‎C1/C2‏ للطور السائل ‎(FY)‏ . ° إذا كان تبريد الطور ‎(YE)‏ غير كاف لتكثيف الطور بشكل كامل؛ وهو المفضلء فبالإمكان إكمال التكثيف بضغط الطور المذكور (غ؟) ضغطا إضافيا مع التبريد اللاحق له. ض سيفهم الاختراع بصورة أفضل؛ كما أن أهدافه وملامحه المميزة وتفصيلاته وفوائده ض ستتضح على نحو أوفى من الوصف التفصيلي التالي بالإضافة إلى الرسم التخطيطي ‎Gill‏ الوارد على سبيل المثال لا الحصرء إذ يوضح التجسيد المحدد المفضل الراهن للاختراع. 'ٍ ‎٠‏ شرح مختصر للرسوم: ض الشكل )1( : رسم تخطيطي يوضح التجسيد المفضل لموضوع الاختراع الراهن. الوصف التفصيلي للاختراع : يتدفق ألغاز الطبيعي من خط الأنابيب )1( عبر مبادل أو أكثر من المبادلات (7) على ‏سبيل المثال؛ من النوع؛ مع البروبان أو مع خليط هيدروكربونات ثنائية أو ثلاثية الكربونء ‎١‏ وبشكل مفضل عبر مبادل أو مجموعة من المبادلات التي تستخدم الموائع الباردة الخاصسة بالعملية. يفضل أن يأتي المائع البارد من عمود التلامس الأول ‎(V)‏ عبر خط الأنابيب )0( وينقل الغاز المسيل جزئيا في الوعاء الاسطواني )8( العمود ‎(V)‏ بواسطة خط الأنابيب ض )3( المثبت به صمام (ص١)‏ والى غاز يحمل بواسطة خط الأنابيب (8) إلى جهاز ‎Cal‏ ‏العنفي (4). ويؤدي التمدد إلى الإسالة الجزئية للغاز وينقل ناتج التمدد بواسطة خط الأنابيب ا ‎)٠١( ٠‏ إلى العمود ‎(VY)‏ وهذا العمود هو من النوع التقليدي على سبيل المثال؛ بلوحات أو ض حشوة. ويشتمل على دائرة إعادة التسخين ‎.)١١(‏ ويمدد الصبيب السائل من قاع العمود بواسطة الصمام ‎(VY)‏ وينقل بواسطة خط الأنابيب ‎(VY)‏ إلى العمود ‎(VE)‏ . وهذا العمود الذي يعمل عند ضغط أعلى من العمود ‎(V)‏ له جهاز إعادة تسخين )10( ويتدفق الصبيب السائل الغني بالهيدروكربونات الأعلى من الميثان؛ على سبيل المثال؛ الهيدروكربونات المحتوية على ثلاث ‎Yo‏ ذرات كربون أو أعلى عبر الخط ‎(V1)‏ وعند القمة تكثف الأبخرة جزئيا أو كليا داخل جهاز التكثيف ‎.)١7(‏ يعاد ينقل الطور السائل الناتج جزئيا على الأقل إلى العمود )16( كرجيع عبر ض ‎VY
خط الأنابيب (18). ويكثف الطور الغازي (خط الأنابيب 19 والصمام ‎(Ya‏ ويفضل بصورة ‎cay pally ALS‏ على نحو مفضل؛ داخل جهاز المبادل الحراري ‎)٠١(‏ على الأقل بجزء من ض الغاز المتخلف من قمة العمود (7) (خطي الأنابيب ‎(TY) (XY)‏ وكبديل لذلك؛ يغلف الصمام ‎(Yom)‏ إذا ما كان الطور الغازي بأكمله قد ‎a5‏ في ‎(VV) 0‏ ويفتح الصمام ‎(Fm)‏ ومن ثم يتقل الطور السائل نحو العمود ‎(V)‏ بواسطة خط الأنابيب )119( ومن الجائز فتح الصمامين ‎(Vom) (Yu)‏ وبالتالي نقل طور مختلط. ض يمر الطور السائل الناتج من التبريد داخل المبادل ‎)7٠١(‏ في الوعاء الاسطواني ‎(YY)‏ ومضخة إعادة الضغط (؟ 7) ويعود إلى العمود ‎(V)‏ عبر خط الأنابيب ‎(YO)‏ كرجيع. إذا لم , ا يكن التكثيف داخل المبادل ‎)7١(‏ كاملا وهو الأقل تفضيلا يمكن طرح الغاز المتبقي بواسطة ‎Ys‏ خط الأنابيب ‎(V1)‏ يمر الغاز المتبقي المنبعث من ‎Aad‏ العمود (7) بواسطة خط الأنابيب ‎(YY)‏ '
في التجسيد المذكور آنفا عبر المبادل ‎)٠١(‏ قبل أن ينقل إلى جهاز التمدد العنفي (77) بواسطة خطي الأنابيب ‎(YA)‏ و(75) يدار جهاز الضغط العنفي بواسطة جهاز التمدد العنفي )3( ض طبقا لتعديل من التعديلات الممكنة ‎dea‏ جزء واحد على الأقل من الغاز المتخلف في ض خط الأنابيب ‎(YY)‏ بواسطة خط الأنابيب ‎(Y)‏ إلى المبادل (©) لتبريد الغاز الطبيعي. ومن ثم ‎Jay Vo |‏ إلى الضاغط العنفي ‎(YV)‏ بواسطة خطي الأنابيب )0( و(79). وفي تجسيد آخر بديل غير مبين يمر الغاز المتخلف (عبر الخط )1( تباعا في ض ‎٠‏ المبادلين ‎)٠١(‏ 5 )¥( أو بالعكس قبل أن ينقل إلى الضاغط العنفي ‎(YY)‏ ْ ويجوز توفير ترتيبات أخرى اضافية كما سوف يدرك من قبل اولئك المتمرسين في ; التقنية الصناعية يتيح توفير التبريد الضروري للغاز في الخطين ‎(V4) 5 )١(‏ ومن الممكن ف
‎٠‏ على سبيل المثال توجيه الغاز مباشرة من خط الأنابيب ‎(YY)‏ إلى الضاغط ‎(YY)‏ بواسطة خط الأنابيب ‎(FY)‏ وتوفير التبريد للمبادلين الحراريين )¥( و(١٠).‏ بعد أن يضغط للمرة الثانية في جهاز الضغط التربيني (77)؛ ينقل الغاز بواسطة خط + الأنابيب ‎(VY)‏ والذي قد يشتمل على مبادل أو اكثر (غير موضح) إلى وحدة إسالة ميشان ض
‏تقليدية مبينة هنا بكيفية مبسطة. يتدفق عبر مبادل تبريد أول ‎(FY)‏ ومن ثم عبر صمام التمدد
‎YO‏ (ص؛) ومبادل تبريد ثان ‎(FE)‏ حيث يتم اكمال ‎AY)‏ والتبريد. والدورة المولدة للبرودة أو دورة المبرد هي من النوع التقليدي أو من النوع المحسن (قد تستخدم الدورة الواردة في براءة ذ
‎Vv
ل
الاختراع الأمريكية رقم 4,774,8449) كما هو موضح على نحو تخطيطي هنا باستخدام مائع متعدد المكونات؛ على سبيل المثال؛ مخلوط نيتروجين ‎nitrogen‏ وميثان ‎ods methane‏ ‎ethane‏ وبروبان0100376 في البداية في الطور الغازي (خط الأنابيب ‎(YO‏ والذي يضغط ٍ بضاغط واحد أو أكثر مثل (37)؛ ويبرد بالوسط الخارجي كالماء أو الهواء داخل احد المبادلات ‎(FY) Jie‏ ويبرد اضافيا في المبادل ‎(YA)‏ على سبيل المثال؛ بالبروبان أو مزيج ض هيدروكربونات سائلة محتوية على ذرتين أو ثلاث ذرات كربون. ويزود المزيج المكثف جزئيا ض الى الوعاء الاسطواني )£4( بواسطة خط الأنابيب ‎(V9)‏ يمر الطور السائل عبر خط الأنابيب )£1( والى داخل المبادل ‎(FF)‏ ويمدد بفعل الصمام (47) ويتدفق عائدا الى خط الانابيب ‎(FO)‏ ْ مروراً عبر المبادل الحراري ‎(YY)‏ حيث يعاد تسخينه مع تبريد التيارين ‎(YY)‏ 5 )£1( وسوف ‎٠‏ يتدافق الطور الغازي من الوعاء الاسطواني )£4( (خط الأنابيب ‎(£Y‏ عبر المبادلين ‎(YY)‏ َ
‎(VE)‏ يكثف ويمدد داخل الصمام )£6( ويتدفق عبر المبادلين ‎(VE)‏ و() عبر خطي الأنابيب )£0( و(*"). ض ‎«Glad‏ تنفيذ اسالة الميثان بالملامسة غير المباشرة مع جزء واحد او اكثر من مائع ْ متعدد المكونات يبخر ويدور عبر دائرة مغلقة تشمل الضغط والتبريد مع الاسالة؛ لانتاج نواتج ْ ‎Vo‏ تكثيف واحدة او اكثر وتبخير نواتج التكثيف المذكورة التي تشكل المائع متعدد ‎al Sal‏ ْ المذكور. : ' : وعلى سبيل المثال لا الحصر؛ يعالج غاز طبيعي له النسب المولارية الاتية تحت تأثير ضغط يعادل ‎A‏ ميغاباسكال : ; ض ‎aw‏ ض ض
‏بعد تبريده بالبروبان السائل وبالصبيب الناتج من قمة العمود ‎(V)‏ ويصل الغاز الى ‎٠‏ _ الوعاء الاسطواني (4؛) عند درجة حرارة تعادل 57 درجة مئوية تحت الصفرء ويحمل الطور ! ‎١١١7‏ ْ
‎A‏ السائل بواسطة خط الانابيب ‎(I(T)‏ العمود ‎(V)‏ ويمدد ‎shall‏ الغازي بواسطة الممدد العنفي ض ‎ia‏ © ميغاباسكال. ويمدد الطور السائل (خط الانابيب ‎(VF‏ الذي جمع عند درجة حرارة ' تعادل ‎Yo‏ درجة مئوية حتى 1,4 ميغاباسكال في الصمام ‎(VY)‏ ومن ثم يجزء داخل العمود )16( الذي يتلقى الرجيع من خط الانابيب ‎(VA)‏ ولهذا العمود )18( درجة حرارة عند ‎pl‏ ْ © تعادل ‎١١‏ درجة مئوية ودرجة حرارة قمة تعادل ‎١١‏ درجة مئوية تحت الصفر. وينطلق الغاز المتكثف من العمود ‎(V)‏ عند درجة حرارة ‎TY‏ درجة ‎Ashe‏ تحت الصفر ض
ويوجه جزئيا نحو المبادل (7) وجزئيا نحو المبادل ‎.)٠١(‏ وبعد اعادة ضغطه في ‎(TV)‏ ‏باستخدام الطاقة من المدد العنفي )4( ‎ela‏ بلغ ضغط الغاز 0,17 ميغاباسكال. ولهذا الغاز ! : الذي تبلغ درجة حرارته ‎YA‏ درجة مئوية تحت الصفر التركيب المولاري : ض ض ض ض ض ذ ‎١‏ ويمثل هذا التيار 795,88 بالمئة مولار من التيار الذي يغذى المعدات. وقد وجد ان المعدات اتاحت الازالة شبه الكاملة للميركبتانات ‎Mercaptans‏ من الغاز المنوي تسييله. ) ويحدث التسهيل كما يلي : ‎co‏ يبرد الغاز ويكثف الى ‎١77‏ درجة مئوية. تحت الصفر في مجموعة انابيب اولى من 0 المبادل الحراري ‎(FY)‏ يمدد بعد ذلك الى ‎٠,4‏ ميغاباسكال ثم يبرد تبريدا شديدا داخل 3
‎٠‏ مجموعة ثانية من انابيب المبادل الحراري (4“) الى ‎٠6١‏ درجة ‎ite‏ تحت الصفر. ومن هناك ينقل الى التخزين. ض
ض ولمائع التبريد التركيب الجزيئ جرامي التالي : 0 ا , : ض : يضغط هذا المائع حتى ‎£,3Y‏ ميغاباسكال ويبرد الى ٠؛‏ درجة مئوية داخل المبادل الحراري ‎(YY)‏ ومن ثم يبرد الى ‎Yo‏ درجة مئوية تحت الصفر داخل المبادلات المبينة تخطيطيا عند ‎(FA)‏ عبر التلامس غير المباشر مع مخلوط سائل من هيدروكربونات محتوية , © على ذرتين او ثلاث ذرات كربون ويجزء داخل جهاز فصل )£0( لانتاج الطور السائل )£1( والطور الغازي ‎(EY)‏ يكثف الطور الغازي ويبرد الى درجة ‎YT‏ متثوية تحت الصنفر في مجموعة ‎nll‏ ‏ثانية من المبادل ‎(VT)‏ ومن ثم يبرد تبريدا شديدا حتى ‎٠6١‏ درجة مئوية تحت الصفر في مجموعة الانابيب الخاصة بالمبادل ‎(TE)‏ وبعد التمدد الى ‎١,74‏ ميغاباسكال فمن المعتاد تبريد :ٍ ‎٠‏ الغاز الطبيعي والعودة الى الضاغط ‎(M1)‏ بعد التدفق عبر غلاف كل من المبادلين )78( و ‎(YY)‏ وتلقي التيار السائل من خط الانابيب )£1( الذي تدفق عبر الصمام (7؛) بعد ان برد ض تبريدا شدادا الى درجة ‎١77‏ مئوية تحت الصفر عند ‎i (FY)‏ عند مدخل الضاغط (خط الانابيب ‎(Fo‏ فالضغط هو ‎١,“‏ ميغاباسكال ودرجة الحرارة ا هي ‎YA‏ درجة مئوية تحت الصفر. م ‎yo‏ وبالمقارنة؛ مع تثبيت جميع العوامل الاخرى؛ فعندما يشغل المرء العمود () ‎Cie‏ ‏ضغط ‎YY‏ ميغاباسكال بدرجة حرارة تعادل ‎١‏ درجة مئوية عند القاغ و ‎TE‏ درجة مثوية تحت ا الصفر عند القمة والعمود (؟٠)‏ هو عند ضغط 0,¥ ميغاباسكال ودرجة حرارة ‎1١‏ درجة ‎dd‏ عند القاع و ‎١١,7‏ درجة مئوية تحت الصفر عند القمة؛ أي تحت الظروف المشتقة من توجيهات براءة الاختراع الامريكية رقم 4,145,707 التي تقدم ذكرها. يصل ضغط الغاز عند ‎Yo‏ مصرف الضاغط العنفي ‎(YY)‏ 5,7 ميغاباسكال فقط وتصل درجة الحرارة الى ‎YE‏ درجة ٍ مثوية دون الصفر؛ ‎Allg‏ هي ادنى مما ينبغي للاسالة اللاحقة وتقتضي صرف طاقة اكبر على ض نحو واضح. : ل ض

Claims (1)

  1. ٍ ١ ‏عناصر الحماية ض‎ : ‏الغاز الطبيعي؛ تشتمل على الخطوات التالية‎ ALY ‏طريقة‎ -١ ١ ‏اثقل‎ hydrocarbon ‏وهيدروكربون‎ methane ‏تبريد غاز طبيعي يحتوي على ميثان‎ Y ‏على الاقل‎ a alg ‏تحت ضغط (ض١) لتشكيل طور غازي‎ methane ‏من الميثان‎ 7 (8) ‏تمديد الطور الغازي (غ١) لخفض ضغطه وجعله يصل الى ضغط (ض؟) اقل من ض‎ ‏الضغط (ض١))؛ ض‎ 1 ‏نقل منتج عملية التمدد تحت الضغط (ض؟) الى منطقة التجزئة بالتلامس الاولى؛‎ v ‏من قمة منطقة التجزئة الاولى؛‎ methane ‏الغني بالميثان‎ (YE) ‏سحب الغاز المتبقي‎ A ‏من اسفل منطقة التجزئة الاولى؛‎ (You) ‏سحب طور سائل‎ q phil ‏الى منطقة ثانية للتجزئة خلال عملية‎ (Yoo) ‏نقل الطور السائل‎ Vo : Jal hydrocarbon ‏غني بهيدروكربونات‎ (You) ‏سحب طور سائل واحد على الاقل‎ ١١ ‏من اسفل منطقة التجزكة الثانية؛ ض‎ methane ‏من الميثان‎ VY ‏من قمة منطقة التجزئة الثانية المذكورة.‎ (YE) ‏سحب طور غازي‎ VY ‏المسحوب من قمة منطقة ض‎ (TE) ‏تكثيف جزء واحد على الاقل من الطور الغازي‎ \¢ ‏التجزئة الثانية لانتاج طور مكثف (س؛)؛‎ yo 0 ‏رفع ضغط جزء واحد على الاقل من الطور المكثف (س؛)‎ 1 ‏(س؛) المذكور الى منطقة التجزئة‎ ESA ‏نقل جزء واحد على الاقل من الطور‎ VY oo ‏الاولى في صورة سائل ترجيع؛‎ VA ‏في منطقة ض‎ (Yom) ‏تبريد الغاز المتبقي (غ7) تحت ضغط مساو على الاقل للضغط‎ 14 ‏و‎ «methane ‏للحصول على سائل غني بالميثان‎ methane lil ‏اسالة‎ Y ٠ ‏ضغط (ض؛) يكون اقل من الضغط (ض؟) لمنطقة‎ ond ‏تشغيل منطقة التجزئة الثانية‎ 71١ ‏التجزئة الاولى.‎ YY ١١١ 0
    ‎١١‏ ‎١‏ 7- طريقة ‎Gig‏ لعنصر الحماية (١)؛‏ تشتمل كذلك على الخطوات التالية : ‎Y‏ احداث تمدد للطور الغازي (غ١)‏ في ممدد عنفي (تربيني) ‎turboexpander‏ ض 7 احداث زيادة في ضغط الغاز المتبقي من الضغط ‎(Yom)‏ ضغط ‎(Yun)‏ في ¢ ضاغط تربيني؛ 3 . 0 استخدام الطاقة الناتجة عن تمدد الطور الغازي (غ١)‏ لتشغيل الضاغط التربيني. ‎١‏ *- طريقة وفقا لعنصر الحماية ‎»)١(‏ حيث يكون الضغط ‎(Von)‏ اكبر من حوالي 0 :
    ‎J . ١‏ ‎Y‏ ميجاباسكال؛ ويتراوح الضغط ‎(You)‏ من حوالي ‎(Yum) ١,7‏ بحيث يتراوح ‎(Yo)‏ ¥ بين 3,5 و 7 ميجاباسكال ويتراوح الضغط ‎(fon)‏ من حوالي ‎(Yom) ١‏ الى ¢ حوالي 4 (ض بحيث يتراوح ‎v=)‏ ¢ ( بين حوالي 0+ وحوالي 6 ميجاباسكال. ‎١‏ 4 - طريقة وفقا لعنصر الحماية ‎oF)‏ حيث يكون (ض١)‏ اكبر من حوالي + ميجاباسكال؛ ض ويتراوح ‎(You)‏ بين 5,؛ و ‎١‏ ميجاباسكال و (ض؛) يتراوح بين 7,5 و ‎Yo‏ ميجاباسكال. ‎١‏ *#- طريقة ‎Gig‏ لعنصر الحماية (7)؛ تتضمن كذلك توجيه جزء احد على الاقل من الغاز ‎Y ;‏ المتبقي ‎(YE)‏ لتبادل الحرارة مع الغاز الطبيعي للمساهمة بالتالي في تبريد الغاز ; ‎Y‏ الطبيعي؛ ويتبادل الجزء الواحد على الاقل المذكور من الغاز المتبقي (غ7) الحرارة ¢ مع الغاز الطبيعي قبل رفع ضغط الغاز المتبقي المذكور ‎(YE)‏ من الضغط (ض١)‏ الى ‎oo‏ ‏° الضغط ‎(Yon)‏ : . ‎١‏ 1 طريقة وفقا لعنصر الحماية (١)؛‏ تتضمن كذلك توجيه جزء واحد على الاقل من الغاز ; ‎Y‏ المتبقي (خ7) لتبادل الحرارة مع جزء واحد على الاقل من الطور الغازي ‎(YE)‏ لتبريد ‎i VV |‏
    \Y
    ْ methane ‏للميثان‎ Al ‏طريقة وفقا لعنصر الحماية (١)؛ تتضمن كذلك اجراء عملية‎ ١7 ١ ‏اثناء التلامس غير المباشر مع جزء واحد او عدة اجزاء من المائع متعدد المكونات؛‎ Y
    ٍْ dake ‏بحيث يبخر المائع متعدد المكونات المذكور ويدور في دائرة مغلقة تشتمل على‎ y ْ ‏انضغاط؛» منطقة تبريد مع الاسالة تنتج:منتج تكثيف واحد او عدة منتجات تكثيف‎ ¢ ‏ومنطقة لتبخير منتجات التكثيف المذكورة لاعادة تشكيل المائع متعدد المكونات‎ o
    1 المذكور.‏طريقة وفقا لعنصر الحماية (١)؛ تتضمن كذلك تشكيل طور سائل (س١) واحد على‎ 8 ١ ‏الاقل اثناء عملية التبريد الابتدائية للغاز بالاضافة الى الطور الغازي (غ١) ونقل‎ Y
    ‎v‏ الطور السائل (س١)‏ بعد عملية تمدد للطور السائل (س١)‏ الى منطقة التجزئة الاولى
    ‏$ المذكورة . ;
    ‎| ‏ونقل جزء‎ (VF) ‏تتضمن كذلك تكثيف الطور الغازي‎ o)) ‏طريقة وفقا لعنصر الحماية‎ — ١ ١
    ‏| 0 واحد منه الى منطقة التجزئة الثانية في صورة سائل ترجيع داخلي ونقل الجزء المتبقي ‎Y‏ الى منطقة التجزئة الاولى في صورة سائل ترجيع. ‎\ hv ‏ّم‎
SA92130161A 1991-09-30 1992-10-10 طريقة لإسالة الغاز الطبيعي SA92130161B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9112007A FR2681859B1 (fr) 1991-09-30 1991-09-30 Procede de liquefaction de gaz naturel.

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA92130161B1 true SA92130161B1 (ar) 2004-05-29

Family

ID=9417426

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA92130161A SA92130161B1 (ar) 1991-09-30 1992-10-10 طريقة لإسالة الغاز الطبيعي

Country Status (16)

Country Link
US (1) US5291736A (ar)
EP (1) EP0535752B1 (ar)
JP (1) JP3187160B2 (ar)
AR (1) AR247945A1 (ar)
AU (1) AU648695B2 (ar)
CA (1) CA2079407C (ar)
DE (1) DE69206232T2 (ar)
DZ (1) DZ1625A1 (ar)
EG (1) EG20248A (ar)
ES (1) ES2089373T3 (ar)
FR (1) FR2681859B1 (ar)
MY (1) MY107837A (ar)
NO (1) NO177840C (ar)
NZ (1) NZ244542A (ar)
RU (1) RU2093765C1 (ar)
SA (1) SA92130161B1 (ar)

Families Citing this family (79)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5473900A (en) * 1994-04-29 1995-12-12 Phillips Petroleum Company Method and apparatus for liquefaction of natural gas
US5537827A (en) * 1995-06-07 1996-07-23 Low; William R. Method for liquefaction of natural gas
WO1997036139A1 (en) * 1996-03-26 1997-10-02 Phillips Petroleum Company Aromatics and/or heavies removal from a methane-based feed by condensation and stripping
DZ2535A1 (fr) * 1997-06-20 2003-01-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné pour la liquéfaction de gaz naturel.
TW366410B (en) * 1997-06-20 1999-08-11 Exxon Production Research Co Improved cascade refrigeration process for liquefaction of natural gas
DZ2533A1 (fr) * 1997-06-20 2003-03-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération à constituants pour la liquéfaction de gaz naturel.
FR2772896B1 (fr) * 1997-12-22 2000-01-28 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz notamment un gaz naturel ou air comportant une purge a moyenne pression et son application
WO2001088447A1 (en) * 2000-05-18 2001-11-22 Phillips Petroleum Company Enhanced ngl recovery utilizing refrigeration and reflux from lng plants
US6401486B1 (en) * 2000-05-18 2002-06-11 Rong-Jwyn Lee Enhanced NGL recovery utilizing refrigeration and reflux from LNG plants
DE10027903A1 (de) * 2000-06-06 2001-12-13 Linde Ag Verfahren zum Gewinnen einer C¶2¶¶+¶-reichen Fraktion
AU2001271587B2 (en) * 2000-08-11 2004-09-02 Fluor Technologies Corporation High propane recovery process and configurations
FR2821351B1 (fr) * 2001-02-26 2003-05-16 Technip Cie Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
US7219512B1 (en) 2001-05-04 2007-05-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US7594414B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
US6581409B2 (en) 2001-05-04 2003-06-24 Bechtel Bwxt Idaho, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods related to same
US20070137246A1 (en) * 2001-05-04 2007-06-21 Battelle Energy Alliance, Llc Systems and methods for delivering hydrogen and separation of hydrogen from a carrier medium
US7637122B2 (en) * 2001-05-04 2009-12-29 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of a gas and methods relating to same
US7591150B2 (en) * 2001-05-04 2009-09-22 Battelle Energy Alliance, Llc Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same
UA76750C2 (uk) * 2001-06-08 2006-09-15 Елккорп Спосіб зрідження природного газу (варіанти)
US6742358B2 (en) 2001-06-08 2004-06-01 Elkcorp Natural gas liquefaction
MXPA03011495A (es) * 2001-06-29 2004-03-19 Exxonmobil Upstream Res Co Proceso para recuperar etano e hidrocarburos mas pesados de una mezcla liquida presurizada rica en metano.
CN100422675C (zh) * 2001-09-11 2008-10-01 中国石油化工股份有限公司 一种改进的轻烃深冷分离方法
US6823692B1 (en) 2002-02-11 2004-11-30 Abb Lummus Global Inc. Carbon dioxide reduction scheme for NGL processes
AU2002303849B2 (en) * 2002-05-20 2006-05-25 Fluor Technologies Corporation Twin reflux process and configurations for improved natural gas liquids recovery
US6945075B2 (en) * 2002-10-23 2005-09-20 Elkcorp Natural gas liquefaction
US6793712B2 (en) * 2002-11-01 2004-09-21 Conocophillips Company Heat integration system for natural gas liquefaction
CA2515999C (en) * 2003-02-25 2012-12-18 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
FR2855526B1 (fr) * 2003-06-02 2007-01-26 Technip France Procede et installation de production simultanee d'un gaz naturel apte a etre liquefie et d'une coupe de liquides du gaz naturel
US7155931B2 (en) * 2003-09-30 2007-01-02 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
CN100565061C (zh) * 2003-10-30 2009-12-02 弗劳尔科技公司 柔性液态天然气工艺和方法
US7159417B2 (en) * 2004-03-18 2007-01-09 Abb Lummus Global, Inc. Hydrocarbon recovery process utilizing enhanced reflux streams
US7204100B2 (en) * 2004-05-04 2007-04-17 Ortloff Engineers, Ltd. Natural gas liquefaction
KR101200611B1 (ko) * 2004-07-01 2012-11-12 오르트로프 엔지니어스, 리미티드 액화 천연 가스 처리
US20060260355A1 (en) * 2005-05-19 2006-11-23 Roberts Mark J Integrated NGL recovery and liquefied natural gas production
US9080810B2 (en) * 2005-06-20 2015-07-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20070056318A1 (en) * 2005-09-12 2007-03-15 Ransbarger Weldon L Enhanced heavies removal/LPG recovery process for LNG facilities
KR101393384B1 (ko) * 2006-04-12 2014-05-12 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 천연 가스 스트림의 액화 방법 및 장치
CA2653610C (en) * 2006-06-02 2012-11-27 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
WO2007144395A2 (en) 2006-06-16 2007-12-21 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method and apparatus for treating a hydrocarbon stream
CN101529187A (zh) * 2006-10-24 2009-09-09 国际壳牌研究有限公司 从液化天然气中脱除硫醇的方法
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US8028724B2 (en) 2007-02-12 2011-10-04 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. LNG tank and unloading of LNG from the tank
US9869510B2 (en) * 2007-05-17 2018-01-16 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas processing
US8899074B2 (en) 2009-10-22 2014-12-02 Battelle Energy Alliance, Llc Methods of natural gas liquefaction and natural gas liquefaction plants utilizing multiple and varying gas streams
US8061413B2 (en) 2007-09-13 2011-11-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchangers comprising at least one porous member positioned within a casing
US9254448B2 (en) 2007-09-13 2016-02-09 Battelle Energy Alliance, Llc Sublimation systems and associated methods
US9574713B2 (en) 2007-09-13 2017-02-21 Battelle Energy Alliance, Llc Vaporization chambers and associated methods
US8555672B2 (en) * 2009-10-22 2013-10-15 Battelle Energy Alliance, Llc Complete liquefaction methods and apparatus
US9217603B2 (en) 2007-09-13 2015-12-22 Battelle Energy Alliance, Llc Heat exchanger and related methods
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
FR2923000B1 (fr) * 2007-10-26 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec recuperation amelioree de propane.
US7644676B2 (en) 2008-02-11 2010-01-12 Daewoo Shipbuilding & Marine Engineering Co., Ltd. Storage tank containing liquefied natural gas with butane
KR20090107805A (ko) 2008-04-10 2009-10-14 대우조선해양 주식회사 천연가스 발열량 저감방법 및 장치
US20090282865A1 (en) 2008-05-16 2009-11-19 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
FR2943683B1 (fr) * 2009-03-25 2012-12-14 Technip France Procede de traitement d'un gaz naturel de charge pour obtenir un gaz naturel traite et une coupe d'hydrocarbures en c5+, et installation associee
US8434325B2 (en) 2009-05-15 2013-05-07 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied natural gas and hydrocarbon gas processing
US20100287982A1 (en) * 2009-05-15 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd. Liquefied Natural Gas and Hydrocarbon Gas Processing
US9021832B2 (en) * 2010-01-14 2015-05-05 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
MY160789A (en) 2010-06-03 2017-03-15 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
US10451344B2 (en) 2010-12-23 2019-10-22 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery and ethane rejection methods and configurations
US10852060B2 (en) 2011-04-08 2020-12-01 Pilot Energy Solutions, Llc Single-unit gas separation process having expanded, post-separation vent stream
US10655911B2 (en) 2012-06-20 2020-05-19 Battelle Energy Alliance, Llc Natural gas liquefaction employing independent refrigerant path
RU2534832C2 (ru) * 2012-12-11 2014-12-10 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева-КАИ" (КНИТУ-КАИ) Способ раздачи природного газа с одновременной выработкой сжиженного газа при транспортировании потребителю из магистрального трубопровода высокого давления в трубопровод низкого давления
US10006701B2 (en) 2016-01-05 2018-06-26 Fluor Technologies Corporation Ethane recovery or ethane rejection operation
FR3047552A1 (fr) * 2016-02-05 2017-08-11 Air Liquide Introduction optimisee d'un courant refrigerant mixte diphasique dans un procede de liquefaction de gaz naturel
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10551119B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10533794B2 (en) 2016-08-26 2020-01-14 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US10551118B2 (en) 2016-08-26 2020-02-04 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US11725879B2 (en) 2016-09-09 2023-08-15 Fluor Technologies Corporation Methods and configuration for retrofitting NGL plant for high ethane recovery
FR3056223B1 (fr) * 2016-09-20 2020-05-01 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de purification de gaz naturel a liquefier
US11428465B2 (en) 2017-06-01 2022-08-30 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
CA3077409A1 (en) 2017-10-20 2019-04-25 Fluor Technologies Corporation Phase implementation of natural gas liquid recovery plants
US12098882B2 (en) 2018-12-13 2024-09-24 Fluor Technologies Corporation Heavy hydrocarbon and BTEX removal from pipeline gas to LNG liquefaction
AU2020367823A1 (en) 2019-10-17 2022-05-12 Conocophillips Company Standalone high-pressure heavies removal unit for LNG processing
DE102020004821A1 (de) * 2020-08-07 2022-02-10 Linde Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Flüssigerdgasprodukts

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3763658A (en) * 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
DE2110417A1 (de) * 1971-03-04 1972-09-21 Linde Ag Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas
FR2237147B1 (ar) * 1973-07-03 1976-04-30 Teal Procedes Air Liquide Tech
FR2280041A1 (fr) * 1974-05-31 1976-02-20 Teal Technip Liquefaction Gaz Procede et installation pour le refroidissement d'un melange gazeux
FR2292203A1 (fr) * 1974-11-21 1976-06-18 Technip Cie Procede et installation pour la liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
US4065278A (en) * 1976-04-02 1977-12-27 Air Products And Chemicals, Inc. Process for manufacturing liquefied methane
US4140504A (en) * 1976-08-09 1979-02-20 The Ortloff Corporation Hydrocarbon gas processing
US4185978A (en) * 1977-03-01 1980-01-29 Standard Oil Company (Indiana) Method for cryogenic separation of carbon dioxide from hydrocarbons
US4155729A (en) * 1977-10-20 1979-05-22 Phillips Petroleum Company Liquid flash between expanders in gas separation
US4203741A (en) * 1978-06-14 1980-05-20 Phillips Petroleum Company Separate feed entry to separator-contactor in gas separation
US4203742A (en) * 1978-10-31 1980-05-20 Stone & Webster Engineering Corporation Process for the recovery of ethane and heavier hydrocarbon components from methane-rich gases
FR2471566B1 (fr) * 1979-12-12 1986-09-05 Technip Cie Procede et systeme de liquefaction d'un gaz a bas point d'ebullition
FR2545589B1 (fr) * 1983-05-06 1985-08-30 Technip Cie Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel
US4657571A (en) * 1984-06-29 1987-04-14 Snamprogetti S.P.A. Process for the recovery of heavy constituents from hydrocarbon gaseous mixtures
FR2571129B1 (fr) * 1984-09-28 1988-01-29 Technip Cie Procede et installation de fractionnement cryogenique de charges gazeuses
US4707170A (en) * 1986-07-23 1987-11-17 Air Products And Chemicals, Inc. Staged multicomponent refrigerant cycle for a process for recovery of C+ hydrocarbons

Also Published As

Publication number Publication date
NO177840B (no) 1995-08-21
NO177840C (no) 1995-11-29
EP0535752A1 (fr) 1993-04-07
AU648695B2 (en) 1994-04-28
CA2079407A1 (en) 1993-03-31
NO923783L (no) 1993-03-31
EG20248A (en) 1998-05-31
JPH05240576A (ja) 1993-09-17
JP3187160B2 (ja) 2001-07-11
EP0535752B1 (fr) 1995-11-22
FR2681859B1 (fr) 1994-02-11
AU2612792A (en) 1993-04-01
AR247945A1 (es) 1995-04-28
FR2681859A1 (fr) 1993-04-02
DZ1625A1 (fr) 2002-02-17
US5291736A (en) 1994-03-08
ES2089373T3 (es) 1996-10-01
DE69206232D1 (de) 1996-01-04
RU2093765C1 (ru) 1997-10-20
DE69206232T2 (de) 1996-07-18
NZ244542A (en) 1994-07-26
NO923783D0 (no) 1992-09-29
MY107837A (en) 1996-06-29
CA2079407C (en) 2001-05-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA92130161B1 (ar) طريقة لإسالة الغاز الطبيعي
US3205669A (en) Recovery of natural gas liquids, helium concentrate, and pure nitrogen
US5600969A (en) Process and apparatus to produce a small scale LNG stream from an existing NGL expander plant demethanizer
CN1820163B (zh) 具有液化天然气再气化的动力循环
RU2204094C2 (ru) Усовершенствованный способ каскадного охлаждения для сжижения природного газа
US2557171A (en) Method of treating natural gas
RU2195611C2 (ru) Способ охлаждения многокомпонентным хладагентом для сжижения природного газа
US4690702A (en) Method and apparatus for cryogenic fractionation of a gaseous feed
US4012212A (en) Process and apparatus for liquefying natural gas
AU2009300946B2 (en) Method for producing liquid and gaseous nitrogen streams, a helium-rich gaseous stream, and a denitrogened hydrocarbon stream, and associated plant
US4322225A (en) Natural gas processing
AU701090B2 (en) Method and installation for the liquefaction of natural gas
JPS6346366A (ja) 供給原料ガスの低温分離方法
WO1998032815A2 (en) Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
RU99103335A (ru) Повышение эффективности каскадного способа охлаждения открытого цикла
JPS63161381A (ja) 高圧ガス流の分離方法
EA013234B1 (ru) Полузакрытый способ получения сжиженного природного газа
EP0137744B1 (en) Separation of hydrocarbon mixtures
JPS6129671A (ja) 高い熱的動的効率を有する蒸留塔
CA1100031A (en) Liquefaction of high pressure gas
JPH08178520A (ja) 水素の液化方法及び装置
US4948404A (en) Liquid nitrogen by-product production in an NGL plant
RU2133931C1 (ru) Способ извлечения стабильного конденсата из природного газа
GB2146751A (en) Separation of hydrocarbon mixtures
GB2229519A (en) Treatment process for gas stream