JPS6129671A - 高い熱的動的効率を有する蒸留塔 - Google Patents

高い熱的動的効率を有する蒸留塔

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JPS6129671A JP9764885A JP9764885A JPS6129671A JP S6129671 A JPS6129671 A JP S6129671A JP 9764885 A JP9764885 A JP 9764885A JP 9764885 A JP9764885 A JP 9764885A JP S6129671 A JPS6129671 A JP S6129671A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 この発明は、沸点が近接する物質の分離用蒸留法に関す
る。このような方法では、種々の物質の抽出を１１用し
、一般的に蒸留塔を用い、そのような分離例には、次の
ものがある。
（１）天然ガスからエタンの回収 （２）天然ガスからプロパンの回収 （３）天然ガスから炭酸ガスの回収 （４）天然ガスからヘリウムの回収 （５）天然ガスから窒素の除去 （６）エタンとエチレンの分離 （７）　　プロパンとプロピレンの分離（８〕ｎ−ブタ
ンとイソブタンの分離 （９）トリチウムと重水素の分離 （＋ＣＩ　　重水素と軽水の分離 （ｎ）　　ベンゼント）ルエンノ分離 ターボ・エキスパンダの使用は、天然ガスからのプロパ
ンとエタンの高い回収率を得るために最近５０　年Ｍ一
般的である。初期のターボ・エキスパンダ法の設計では
、６０チ〜９０％のエタン回収、および９０％〜９８％
のプロパン回収となった。高圧低温フラッンユ液をサブ
冷却し次いで脱メタン器の頂部に供給する方法が、１９
７８年と１９７９年に特許されている（カナダ特許第１
．０９１．５７２号および米国特許第４，１５７，９０
４号明細書）。これらの特許では、９１チ〜９２．５　
％のエタン回収および９８チ〜９８．４　ｑｂのプロパ
ン回収が得られた。
一般的に、天然ガスは硫黄化合物および二酸化炭素を除
去するためＫ「スィート化」され、次いでターボ・エキ
スパンダ装置に供給される前に分子ふるい装置によって
゛脱水される。供給ガスが次いで熱交換器トレイン内で
冷却・冷凍され、そし″てそれは、残留ガスを再加熱す
るガス−ガス交換器、脱メタン器底生成物から［クール
（ｃｏｏｌ）Ｊを回収するガス液体熱交換器、プロパン
冷蔵装置を用いる冷凍器および脱メタン器すイド再ボイ
ラーからなる。
冷却されたスィートガスが高圧低温フラッシュ器内でフ
ラッシュされ・る。その器からの蒸気はターボ・エキス
パンダによって膨張され、それからのエネルギーは残留
ガスを再圧縮するのに慣用される圧縮器を駆動させるの
に用いられる。ターボ・エキスパンダを出るプロセスガ
スは静供給（ｑｕｅｎｃｈ　−ｆｅａ　）脱メタン器に
導入される。このような工程によって、６０％から９０
％のエタン回収および９０％から９８壬のプロパン回収
に通常、到達する。
前記の米国特許第４，１５７，９０４号の改良において
、臨界温度近くの温度でのフラッジ−室からの液体がサ
ブ冷却され、脱メタン器の頂部に導入される。
ターボ・エキスパンダを出るガス流は底部近くの脱メタ
ン器に導入される。この方法の結果、メタン回収が約９
２．５　％に改善される。しかしながら、低い熱的動的
効率で運転し、複雑でありかつ維持するのに高価なター
ボ・エキスパンダを用いル必要がある。
発明の概要 したがって、この発明の目的の一つは、良好もしくはよ
り良い分離回収を得、熱的動的効率の改善および場合に
よって設備コストの低減をもたらす蒸留改良法を提供す
金ことである。
この発明の第一の態様に従えば、したがっ′て、異なる
沸点の二種の物質に供給物質を分離する次の方法が提供
されろ。すなわち、混合ガス液体相を形成するように配
置された容器手段に供給物質を供給し、その結果、一方
の物質を前記容器手段内の該液体相に分離し、そして他
方の物質を該ガス相に分離し、該液体相は必要純度より
高くない該他方物質の割合を有し、該容器手段から該物
質を抽出することからなる方法において、二種の分離容
器として該容器手段を用意し、該供給物と該容器を準備
して該容器の一方の圧力を他方のものより高くし、該液
体相からの物質を該高圧容器から他方の容器に移しくた
だし、該液体相は該必要純度より高い該他方物質の割合
を有するものとする）、該液体相のいくらかを該ガス相
に転換するように移しながら該液体相の圧力を下げそし
てそれを冷却さ、せることを特徴とする４ものである。
この発明の第二の態様に従えば、異なる沸点の二種の物
質に供給物質を分離する次の方法が提供される。すなわ
ち、容器内で混合ガスと液体相を形成するように配置さ
れた容器手段に供給物質を供給し、該ガスと液体相を交
換して一方の物質を該容器手段内の液体相に分離し、そ
して他方の物質を該ガス相に分離し、該液体相は必要純
度より高くない該他方物質の割合を有し、該容器手段か
ら該物質を抽出することからなる方法において、分離さ
れるべき液体相物質を減圧してそれを冷却させ、クール
をそこから該容器手段の頂端部の物質に移して該容器手
段の頂端部への導入前の物質を冷却し、必要温度に該頂
端部を維持することを特徴とする方法である。
したがって、効率の改善は、蒸留塔の第一部分と蒸留塔
の第二低圧部分との間を通過する好ましくは工程中の液
体を用いること、液体とガス成分の高度冷却を得るよう
に液体の圧力を下げること、および蒸留塔の頂端部の冷
却用のクールを抽出することによって得ることができる
。低圧のガスを蒸留塔の高圧部に戻して再圧縮すること
ができる。
この技術によって、圧縮および冷却に必要な電力のかな
りの減少を可能にし、場合によっては、前に説明したよ
うに、高い設備投資となると知られているターボ・エキ
スパンダの使用を回避することができる。　　　　　　
　〆 蒸留塔の高圧部と低圧部の分割は、高圧部を通常より高
圧で運転し、したがって、天然ガスからエタンとプロパ
ンの回収に必要な再圧縮量を減少させることを可能にす
る。さらに、高圧での高い運転温度はまた、エタン回収
工程でのよくある問題であるトレイ上での二酸化炭素の
凍結の可能を低減する。高い運転温度は、オバーヘッド
・コンデンサの冷却剤の要件を緩和する。
低圧部は従来の塔より低い圧力で運転することができ、
したがって、所望製品の良好な分離を得、かなり低い再
沸騰器温度にでき、その結果、再沸騰器の要求熱を供給
物の冷却を助けるのに用いろことができる。
高圧低温分離器を臨界圧以上の圧力で運転することがで
きるので、供給ガスはその時単−相である。この流体を
最適冷却およびエネルギー回収のために膨張させること
ができる。従来の方法では、この流体は、バルブを通っ
て臨界圧より低い圧力まで第一に膨張しなくてならず、
そしてそこでフラッシュし次いで蒸気をターボ・エキス
パンダで膨張させる。従来方法では、高圧から臨界圧以
下の圧力にフラッシュするとき回収されるエネルギーを
損失する。
低圧塔からの再循環蒸気は容易に全体的に凝縮されて、
高圧塔での分離を助ける入替有用な還流を提供する。
上述の目的で、またこの発明に関係する画業者に明らか
である他の利点から、この発明を添付図面を参照しつつ
以下に説明する。これには、発明者が知った最良の形態
の説明およびこの発明の原理の好ましい代表的態様の説
明がある。
詳しい説明 第１図に示す方法は、天然ガスからプロパンな分離する
ために特に設計されたものである。しかしながら、この
方法の簡単な変形は、以下に記載されるように、また上
記で述べたエタンまたは他の物質の分離の技術の学業者
の知識の範囲内で、実施されうる。
天然ガスは供給ライン１でシステムに導入され、そして
入口ブラント分離器１００に導入され、そこで凝縮液体
相で重い炭化水素が取り除される。液体相は、以下詳細
に説明される流路を介して、低圧蒸留塔１０４の中央領
域に到る。容器１００からのガス相は、以下詳細に説明
される流路を介して、高圧蒸留塔１０２に到る。
塔１０２と１０４は、運転されてともに蒸留塔システム
を形成し、その結果、回収されたプロパンと高沸点物質
が低圧塔の底部からライン６８より得られ、また残留ガ
スは高圧塔１０２の頂部からライン５９で得られる。
容器１００からの液体が、ライン２に沿って減圧バルブ
（ｌｅｔ　ｄｏｗｎ　ｖａｌｖｅ）　１１０）　を介し
てフラッシュ容器１０１に到り、そしてそこからアスフ
ァルテンを含むライン１６の液体相は中央領域に減圧バ
ルブ１１０およびライン１７を介して低圧塔１０４に到
る。
容器１００からの７ラツシニ蒸気は流れ４を介して流出
し、従来形の分子ふるい脱水器３０８で脱水される。脱
水器からの蒸気はライン５につって熱交換器８６を介し
て通過する。
作図の便宜上、熱交換器は、熱交換器の対応する位置、
の供給ライン上に単円として示され、同じ参照番号によ
ってシステムの個別部材として示される。したがって、
熱交換器８６は、その反対部分としてコンプレッサ７３
およびエア冷却器８３の直ぐ上流のライン５９上の熱交
換器も有する。同様の熱交換系が図面に示され、以下に
詳細に説明する。
説明と研究の便宜上、種々の温度例が図面に示され、そ
れらは、特にこの説明で言及しないが、このシステムの
特別点での流れの温度を示す。
流れ５は、熱交換器８６およびプロパン冷却剤交換器９
７で冷却される。交換器９７のプロパン冷却剤圧力は、
高圧塔１０２の底部を出る流れ３１に対して適正な底部
生成物温度を維持するために制御され、同じ様に再沸騰
器への加熱が制御されて従来カラムでの底部生成物また
は底部トレイの温度が維持される。
交換器９７を出る流れ８はバルブ１１３を通って膨張し
、供給圧力からの圧力を７５０　ＰＳＩＡのオダーに低
下する。膨張した流れは、１０３と示された複数のトレ
イを備える高圧塔１０２に入る。トレイは従来形のもの
であり、塔を上ｉに動くガスを塔を下向に動く液体と繰
り返し接触するように働いて、低沸点物質から高沸点物
質を適切に分離させる。
この例の塔１０２は、　１２の理論トレイ（約１７の実
際トレイ）を持つ。
流れ３１の液体相の底部生成物をキ、熱交換器９０を通
過し、それはサブ−冷却器として作用し、ライン５９上
に示された対応位置９０から冷却される。次いで流れは
、バルブ１１１を介して２１６　ＰＳＩＡ　のオダーの
圧力まで膨張され、したがって、示されているようにか
なり温度低下する。次いで、別の熱交換器６５を介して
流れが通過し、その交換器は、塔１０２の頂部からガス
を送るライン５１上に反対部分の熱交換器６５を持つ。
塔１０２からの出口および入口での物質バランスおよび
工程条件は、この工程の他の点とともに以下め表で詳し
く述べられる。
したがって、流れ３１の冷却生成物は交換器６５で加熱
され、示された温度値かられかるように、塔】０２の頂
部からの流れ５１中のガスをかなり冷却するように同時
に働く。このクールの移行は熱的動的効率を改善する。
なぜならば、膨張液体から得られたクールは、塔１０２
の頂部でガス相を冷却するために直接用いられて、以下
に詳細に説明されるように、塔】０２の頂部で必要な低
温を得る。
次いで、流れ３１はフラッシュ容器の形で節約装置／分
離器１０３に導入される。容器１０３からの液体は、別
の減圧パルプ１１２および別の熱交換器６２を介してラ
イン３５を通って低圧塔１０４の頂部に到る。交換器６
２の反対部分は、ライン５１に再度設けられ、その結果
、高圧塔１０２から低圧塔１０４に通過するときの液体
の膨張は、塔１０２の頂部でガスに直接移される冷却効
果を与える。
低圧塔１０４内の圧力はこの例で４５ｐｓ工Ａのオーダ
であるように制御される。一般に、この圧力は、このタ
イプの方法での従来の蒸留塔の圧力よりもかなり低いよ
うに設定される。
低圧塔１０４は、塔１０２の関連で前に説明したように
多くのトレイ１０３を備える。さらに、塔１０４は底部
温度を制御するために塔の底部に従来型の再沸騰器９２
を備える。ライン６６に沿って塔の底部で抽出された液
体相は、ライン６８に沿ってポンプ７４によって運ばれ
る。
ライン１９に沿って塔１０４の頂部から抽出されたガス
相は、ライン羽に各々９４と９６で示される反対部分を
持つ交換器９６Ａと９４Ａによって抽出されたクールを
有する。次いで、ライン１９のガスは、コンプレッサ７
１で圧縮され、空気冷却器８１で冷却され、さらにコン
プレッサ７２で圧縮され、そしてさらに第二の空気冷却
器８２で冷却される。コンプレッサ７２に導びかれる生
成物は、交換器９６Ｂと９４Ｂによって抽出されたクー
ルを再度持つ節約装置１０３からのライン３８のガス相
によって補われる。
エア冷却器２６からの生成物は、交換器９４および９６
を介して通過し底部上方および頂部下方の位置の高圧塔
１０２に導入される前に、１０６と示された二酸化炭素
除去用のアミン接触器および脱水器１０７を通過する。
交換器９４と９６の間に、交換器９７に類似もしくは共
通のプロパン冷却装置を９５と示されたラインに使用し
て、塔１様に適用されるように混合された液体とガス相
へ生成物を凝縮する。
塔１０２の中央域に再導入された生成物は、還流として
作用して塔１０２での分離を助ける。
ライン５１で塔１０２を出る蒸気の流れは、交換器６２
および６５での冷却について前に説明したように、容器
１０５で分離される液体とガス相を伴う流れに凝縮され
る。容器１０５からのガス相は、ライン５９に抽出され
、熱交換器９０．９６．８６ならびにコンプレッサ７３
および空気冷却器８３を通過する。容器１０５からの液
体は塔１０２の頂部トレイ上へポンプ６９によって汲み
上げられる。
したがって、頂部塔１０２は、従来のもので用いられる
圧力よりもまた類似の方法での塔の程度のものよりもか
なり高い圧力で操作される。従来法およびこの発明の圧
力は、簡単な実験作業によって当業者が容易に決定でき
るものである。その温度の勾配は、ポンプ６９からの還
流物質の温度によって制御される。もし必要ならば再沸
騰器を底部に設けてもよいが、この例では底部温度は、
塔１０２の底部に導入される物質の温度を制御する冷却
交換器９７によって制御される。この例の塔はまた、底
部に導入される混合相と、それとの交換関係にあるトレ
イを介してその相を通過するガスとのフラッシュ容器と
して作用して、適正な温度勾配にわたって適切な分離を
提供する。
頂部塔１０２からの液体相の膨張は、十分な冷却を得て
頂部塔１０２の頂部でのガス相を凝縮させ、ポンプ６２
によって還流を提供する。したがって、塔】０２の頂部
トレイは必要温度に制御される。
送落（減圧）もしくは膨張パルプ１１１および】１２け
、運動部品のないもしくはほとんどない簡単な装置であ
るジュール・トムソン型のものであり、したがって入手
に安価であり、維持に簡単である。
物質バランスおよび工程条件の一例の表は、次のとおり
である。
他の配置（図示せず）において１簡単なバルブ１１３を
、フラッシュ容器引き続く減圧タービン（そのタービン
からの電力を有する）で置き換えることができ、それは
コンプレッサ７３の直前の中央ガスコンプレッサを駆動
させるのに用いられる。そのような配置は、供給圧力が
頂部基１０２の許容圧力をかなり越える場合に利用する
ことができる。
頂部基１０２は、関係する物質の臨界圧力よりも高い圧
力で運転することはできない。
エタン回収に用いるように変形するに際し、減圧バルブ
１１１および１１２は、複数のそのようなバルブとそれ
ぞれ置き換えることができ、各々は、ライン５４１に連
通する交換器と続く。これによって二酸化炭素が凍る低
い水準まで温度が下がるのを防ぐことができる。
別の置き換え可能な配置として、ライン５の交換器８６
を通過する物質と第二のラインに分割することができる
。このう１ンは低圧塔１０４の底部からの出口ライン６
８の別の冷却器とおよび再沸騰器９２とおのおの協働す
る交換器に通じる。
さて第２図および傘３図に転じると、ここでは゛　　天
然ガスから二酸化炭素の抽出のシステムを示す。
このシステムでは、蒸留塔１０２および１０４の二つの
部分が代りに各々１０２Ａ、　　１０２Ｂおよび１０４
Ａに分けられる。第３図は、第２図で示した主工程流体
回路の熱交換器１８２．１９２．１８０．１７９．１７
６に対する冷却剤回路を表す。
したがって、供給ガスが、３５０　ＰＳＩＡ　の程度の
圧力で運転することのできる蒸留塔１０２Ｂ　の中央領
域に熱交換器１９３を介して通過する。塔１０２　Ｂか
らの液体相が、第１図のバルブ１１１に類似する減圧バ
ルブ１１１Ａを介して低い分離器１０４Ａに落下し、そ
の分離器では、膨張および冷却後の液体がフラッシュさ
れてポンプ７４Ａおよび熱交換器１９３を介して抽出さ
れた所望の重い部分の最終分離が行われる。次いでガス
相が第３図の回路に連通ずる熱交換器１８２を介して通
過してその点でガスからクールが抽出される。次いで、
ガスはコンプレッサ１８５で圧縮され、空気冷却器１９
６で冷却され、熱交換器１９５を通過し、そして冷却交
換器１９５を介して塔１０２Ｂに戻る。塔１０２Ｂの頂
部からのガスは、交換器１８２から抽出されたクールに
よって交換器１７６で抽出・冷却され、容器１０５Ａ　
でオラッシュされそして塔１０２Ｂの頂部に還流として
戻る。
容器１０５Ａから抽出されたガスは、熱交換器１９２、
コンプレッサ１７３、空気冷却器１８３、熱交換器１８
４、およびプロパン冷却交換器１９９を介して上部蒸留
塔１０２Ｂに到る。
塔１０２Ａの底部からの液体相は、容器１０５Ａを介し
て還流として戻る。塔１０２Ａの頂部から抽出されたガ
スは、熱交換器１７９で冷却され、フラッシュ容器１０
５Ｂによって還流として戻る。容器１０５Ｂからのガス
は、交換器１８０および１８１によって抽出されたクー
ルを有し、１８７で圧縮され、１９５で冷却される。
この場合、第３図に示された冷却剤回路は熱交換器間の
直接連結に対するものとして用いられる。
なぜならば、交換器１８Ｚが交換器１７６および１７９
にクールを与えるように十分に低い圧力および温度で容
器１０４Ａを運転するなら゛ば、二酸化炭素の凍結が起
るからである。
最上部蒸留塔１０２Ａは６００　ＰＳＩＡ程度の圧力で
運転され、最下部基１０４Ａまたは容器１０４Ａは１０
０ＰＳ工Ａ程度のレンジで運転される。
さて第４図に転じると、２０１と示される単一蒸留塔は
、供給２００から供給され、塔の頂部および底部から各
に２０２および２０３の分離物質を生産する。
供給物は熱交換器２０４を介してフラッンユ容器２０５
に到り、そしてそこから、ガスは減圧タービン（ｌｅｔ
　ｄＯＷＩＩ　ｔｕｒｂｉｎｅ）　２０６　、熱交換器
２０７、フラッシュ容器２０８を介して塔２０１の中央
領域に到る。
容器２０８からの液体は、パルプ２０９を介して送り出
されて、液体を膨張・冷却し、熱交換器２０７を介して
別のフラッジ−の容器２１０に到る。容器２１０からの
液体相をポンプ２１１によって塔２０１の下部に導入す
る。容器２１０からのガス相は、熱交換器２】２および
２１３、減圧タービン２１５、空気冷却器２１６を介し
、熱交換器２１３に戻って塔２０１の中間領域に到る。
塔２０１の頂部から抽出されたガスは、熱交換器２０７
を介してフラッシュ容器２１７に到り、そしてそこから
液体相は塔２０１の頂部に戻る。ガス相は、再び熱交換
器２０７を通過し、熱交換器２０４を通り、そしてター
ビン２０６によって駆動するコンプレッサ２１８、コン
プレッサ２１９および空気冷却器２２０を介して残留ガ
スライン２０２に到る。
したがって、減圧タービン２０６およびバルブ２０９を
介して容器２０５からのガスを送り落して得られたクー
ルは、熱交換器２０７によって塔２０１の頂部からのガ
スに到って、塔２０１に戻る還流を冷却する。これによ
って、塔の頂部の必要な冷却を行うシステムの高い熱的
効率を与え、かつ圧縮および冷却のための電力必要量を
低減する。
上述したようにこの発明において種々の変形が可能であ
り、またこの発明の多くの明白に広く異った態様を、特
許請求の範囲の精神およびその範囲から逸脱しない限り
その範囲内でなすことができるので、添附明細書に含ま
れたすべての事項は単なる例示として説明されたもので
あり、それに限定しようと意図するものではない。
【図面の簡単な説明】
第１図は、プロパンもしくはエタンの回収に適した装置
を示すこの発明による概要図、組み合わされた第３図お
よび第２図は、天然ガスから二酸化炭素を回収するため
の変形された装置の略図を示し、第３図は第２図の交換
器の熱伝達媒体回路を示し、第４図は単一蒸留塔による
プロパンまたはエタン回収用のこの発明による変形され
た装置の略図を示す。 １・・・供給ライン、１００・・・入口ブラント分離器
、１０１・・フラッンユ容器、】０２・・・高圧蒸留塔
、１０４・・低圧蒸留塔。 出願人代理人　　　猪　　股　　　　清手続補正書（方
式） 昭和６０年８月〉ン日

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）異なる沸点の二種の物質に供給物質を分離する方
    法であって、混合されたガスと液体相を形成するように
    配置された容器手段に供給物質を供給して、一方の物質
    を該容器手段内の該液体相に分離しそして他方の物質を
    該ガス相に分離し、該液体相は必要な純度より高くない
    該他方物質の比率を有し、そして該容器手段から該物質
    を抽出することからなる方法において、二種の分離容器
    として該容器手段を設け、該供給物と該容器を配置して
    該容器の一方の圧力を他方のものより高くし、該液体相
    からの物質を高圧容器から他方の容器に移行し（ただし
    、該液体相は該必要純度より高い該他方物質の比率を有
    するものとする）、該液体相のいくらかを該ガス相に転
    換するように移しながら該液体相の圧力を下げそしてそ
    れを冷却することを特徴とする方法。
  2. （２）該冷却移行物質からクールを移して分離すべき物
    質を冷却することを含む、特許請求の範囲第１項記載の
    方法。
  3. （３）分離すべき該冷却物質は高圧容器から引き出され
    たガス相の物質からなり、該冷却が物質の凝縮を起させ
    、そして凝縮液体相を高圧容器に戻す、特許請求の範囲
    第２項記載の方法。
  4. （４）凝縮物質を容器の頂部端に戻し、温度を制御して
    十分に低い温度に該頂部端を維持し、必要純度を得る、
    特許請求の範囲第３項記載の方法。
  5. （５）該他方容器からガス相の物質を取り出し、該取出
    物質を圧縮し、圧縮取出物質を別の分離のための該高圧
    容器に導入する、特許請求の範囲第１〜４項のいずれか
    １項記載の方法。
  6. （６）圧縮取出物質を該高圧容器へその頂部端下方の位
    置で導入し、そしてそこへの導入前に冷却して混合相を
    形成する、特許請求の範囲第５項記載の方法。
  7. （７）高圧容器の圧力をその物質用の従来塔のそれより
    高くし、また他方の容器の圧力をその従来塔のそれより
    低くする、特許請求の範囲第１〜６項のいずれか１項記
    載の方法。
  8. （８）異なる沸点の二種の物質に供給物質を分離する方
    法であって、供給物質を容器手段（ただし、該容器手段
    内で混合されたガスと液体相を形成するように配置され
    たものとする）に供給し、該ガスと液体相を交換して一
    方の物質を該容器手段の該液体相に分離しそして他方の
    物質を該ガス相に分離し、該液体相は必要純度より高く
    ない他方物質の比率を有し、該物質を該容器手段から抽
    出することからなる方法において、分離すべき液体相物
    質を減圧させて冷却し、クールをそれから該容器手段の
    頂部端の物質に移して該容器手段の頂部端に導入する前
    の物質を冷却し、そして必要温度に該頂部端を維持する
    ことを特徴とする方法。
  9. （９）液体を少なくとも２段階で減圧し、各段階に引き
    続いてクールをそこから抽出する特許請求の範囲第８項
    記載の方法。
  10. （１０）異なる沸点の二種の物質に供給物質を分離する
    装置であって、ガスと液体相を交換するための容器手段
    内でガスと液体相を接触させるための手段と、該容器手
    段に供給物質を導入するための手段と、該容器手段から
    液体相を抽出するための手段と、該容器手段からガス相
    を抽出する手段とを備える容器手段からなる装置におい
    て、該容器手段は、第一および第二の分離塔と、該容器
    の一方から他方の容器に液体相を連通させる手段と、該
    液体相の圧力を落して該液体相を冷却するための該連通
    手段内の手段と、必要な低い温度に該第一容器の頂部の
    物質を冷却するように該減圧物質から該第一容器の頂部
    の物質にクールを交換するための熱交換手段とを備える
    ことを特徴とする装置。
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