DE2110417A1 - Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas - Google Patents

Verfahren zum Verfluessigen und Unterkuehlen von Erdgas

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Description

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
(H 623) H 71/014
(H 613) Str/bd
4. März I97I
Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen
von Erdgas
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Verflüssigen und
Unterkühlen von Erdgas mit Hilfe eines geschlossenen Kältekreislaufs nach Georges Claude, bei dem der eine Teil des komprimierten abgekühlten Kreislaufgases durch Wärmeaustausch mit dem arbeitsleistend entspannten anderen Teil des Kreislaufgases so weit abgekühlt wird, daß er nach der anschließenden Drosselentspannung teilweise als Flüssigkeit vorliegt. Durch Verdampfen dieser Flüssigkeit wird die Spitzenkälte zur Verfügung gestellt, nämlich diejenige Kältemenge, die nötig ist, um das unter höherem Druck durch Wärmeaustausch mit dem Kreis-
209839/0249
LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
laufgas bereits verflüssigte Erdgas so weit zu unterkühlen, daß es auch nach dem Entspannen auf den Druck des Lagertanks noch praktisch vollständig als Flüssigkeit vorliegt. Als Kreislaufmedium kommt hierfür, wenn man das Arbeiten bei Unterdruck vermeiden will, nur ein tiefer als Methan siedendes Gas, in erster Linie also Stickstoff, in Frage.
Ein Nachteil des geschilderten Verfahrens ist, daß der flüssige Kreislaufstickstoff bei konstanter Temperatur verdampft, Kälte also bei konstanter Temperatur abgibt, daß aber das zu unterkühlende flüssige Erdgas diese Kälte nur bei sinkender Temperatur aufnehmen kann; die Kälte wird also zum größten Teil auf einem tieferen Temperaturniveau angeboten, als dies zu Abkühlung erforderlich wäre. Im Spitzenkühler treten dabei zwangsläufig große Temporaturdifferenzen auf, die den Energiebedarf erhöhen.
Ein weiterer Nachteil ist darin zu sehen, daß sowohl das Enthalpiegefälle in der Expansionsturbine als auch der Joule-Thomson-Effekt im Spitzenkühler im F ille des Stick-Stoffs verhältnismäßig klein sind, so daß die Gasmenge, die an der Turbine vorbei durch das Drosselventil geführt werden muß und daher nicht zur Kälteleistung durch arbeitsleistende Entspannung herangezogen werden kann, relativ groß ist. Aus diesem Grund sowie wegen der Tatsache, daß der isotherme Joule-Thomson-Effekt des Stickstoffs auch am warmen Ende
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klein ist, ist die spezifische Kälteleistung des Kreislaufs pro Nnr umgewälzten Oases gering. .
Von Nachteil ist schließlich auch, daß zur Deckung der KreislaufVerluste entweder reiner Stickstoff vorrätig gehalten oder laufend aus dem Erdgas abgetrennt werden muß, was besonders bei stickstoffarmem Erdgas' mit großem Aufwand verbunden ist.
Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein Verfahren zum Verflüssigen von Erdgas mit Hilfe eines geschlossenen Kältekreislaufs nach Georges Claude zu schaff en,', das bei geringem Energiebedarf eine hohe Kälteleistung pro Mengeneinaeit des Kreislaufgases ergibt und bei dem die Beschaffung des zum Ausgleich der Leckverluste des Kreislaufs benötigten Oasmenge ohne Schwierigkeiten möglich ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß als Kreislaufmedium ein Gemisch aus Stickstoff und Methan verwendet wird.
Ein Vorteil dieses Verfahrens liegt darin, daß die Verdampfung des flüssigen Methan-Stickstoff.-Gemisches nicht bei konstanter, sondern bei gleitender Temperatur stattfindet; entsprechend dem Siedediagramm von Stickstoff-Methan bei dem betrachteten Verdampfungsdruck ist dabei Jeder Verdampfungstemperatur eine bestimmte Gemischzusammensetzung zugeordnet
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(vergleiche Figur 1). Durch entsprechende Wahl des Verdampfungsdruckes und der Zusammensetzung des Kreislaufgases läßt sich der Temperaturbereich der Verdampfung daher sehr gut demjenigen Temperaturbereich anpassen, in dem die Abkühlung erfolgen soll. Die Temperaturdifferenzen im Spitzenkühler sind somit klein und die dadurch verursachten Energieverluste gering. Da das Methan im Gemisch mit dem Stickstoff bei seinem Partialdruck verdampft, einem Druck also, der niedriger ist als der herrschende Verdampfungsdruck, läßt sich mit Methan eine bestimmte tiefe Temperatur auf einem relativ hohen Druckniveau erreichen.
Auch die Kälteleistung des Kreislaufs nach Georges Claude konnte durch die Zugabe von Methan zum Stickstoff verbessert werden. Das Methan vergrößert nämlich als weniger ideales Gas den Joule-Thomson-Effekt im Spitzenkühler, so daß die diesem zuzuführende Kreislaufgasmenge geringer gehalten und ein größerer Anteil des Kreislaufgases der arbeitsleistenden Entspannung zugeführt werden kann. Hinzu kommt, daß das Enthalpiegefälle in der Turbine und damit die spezifische Kälteleistung des Kreislaufs, bezogen auf die Mengeneinheit des umgewälzten Gases, bein Methan größer ist als beim Stickstoff. Dasselbe gilt für den isothermen Joule-Thomson-Effekt am warmen Ende. Insgesamt hat sich also die zur Erzeugung einer bestimmten Kältemenge nötige Kreislaufgasmenge vermindert.
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Die Verwendung eines Methan-Stickstoff-Gemisches als Kreislaufgas bietet schließlich auch den Vorteil, daß die Leckverluste des Kreislaufs mit geringerem zusätzlichem apparativem Aufwand aus dem Erdgas gedeckt werden können als im Falle eines Reinstickstoffkreislaufs, denn die Abtrennung eines stickstoffreichen Gases vor der Verflüssigung ist auch bei Gasen mit geringem Stickstoffgehalt meist ohnehin unumgänglich, da eine zu starke Absenkung der VerflUssigungstemperatur des Erdgases vermieden werden muß. Der geschilderte Vorteil macht sich insbesondere bei der Verarbeitung stickstoff· armer Erdgase bemerkbar, denn hier müßten andernfalls Rektifikationseinrichtungen vorgesehen werden, in denen der Stickstoff nicht nur in hoher Reinheit, sondern auch in guter Ausbeute aus dem Erdgas abgetrennt wird. Das Verfahren gemäß der Erfindung bietet selbst dann noch Vorteile, wenn das Erdgas keinen Stickstoff enthält , denn es braucht nur der auf den Stickstoff entfallende Anteil der Leckverluste aus einer anlagefremden Quelle gedeckt zu werden, während fehlendes Methan ohne weiteres dem Erdgas entnommen werden kann.
Bei der Beurteilung der Frage, welches Mengenverhältnis von Stickstoff zu Methan gewählt werden soll, ist folgendes zu beachten: Wie vorstehend ausgeführt, hat die Zugabe von Methan zum Stickstoff eine Verbesserung der spezifischen Kälteleistung des Kreielaufgases zur Folge; ein möglichst hoher
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Methangehalt wäre daher wünschenswert. Aus Figur 1 läßt sich jedoch erkennen, daß bei konstantem Druck die Siedetemperatur eines Gemisches im Bereich hoher Stickstoffkonzentrationen bis herab zu einem Gehalt von etwa 30 - 40 % Stickstoff durch Zugabe einer bestimmten Methanmenge nur wenig angehoben wird, daß die Zugabe der gleichen Methanmenge im Bereich noch niedrigerer Stickst offkonzentrationen aber ein starkes Ansteigen der Siedetemperatur zur Folge hat. Wie sich diese Verhältnisse auf den Saugdruck des Kompressors auswirken, sei anhand einiger • aus Figur 1 entnommener Zahlenwerte erläutert: Um eine Siedetemperatur von 110 K aufrechtzuerhalten, ist bei reinem Stickstof f e in Druck von 16 ata erforderlich (Punkt A), bei einem 55 % Methan enthaltenden Gemisch ein Siededruck von 8 ata (Punkt B); die Zugabe von 55 % Methan bewirkt also nur ein Absinken des Siededruckes auf den halben Wert. Im Bereich hoher Methankonzentrationen fällt der Siededruck hingegen bereits bei einer wesentlich geringeren Methanzugabe um den Faktor 2: Erhöht man die Methankonzentration beispielsweise von 85 % (Punkt C) auf 95 % (Punkt D), so fällt der zur Siedetemperatur von 110 K gehörende Siededruck von etwa 4 ata auf etwa 2 ata. Im Bereich hoher Methankonzentrationen muß eine Erhöhung der Kälteleistung durch weitere Methanzugabe also durch ein erhebliches Absinken des Saugdruckes erkauft werden; entsprechend schnell steigt in diesem Bereich die Zahl der zusätzlich nötigen Kompressorstufen.
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Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung Iiigt der Stickstoffgehalt des Kreislaufgases daher bei mindestens 20 %, vorzugsweise bei mindestens 40 #.
Die durch das Verfahren gemäß der Erfindung gebotene Möglichkeit, die Leckverluste zu ergänzen, läßt sich auf besonders zweckmäßige Weise dadurch verwirklichen, daß vom Kopf einer in die ErdgasverflUssigung eingeschalteten Stickstoffausscheidungsvorrichtung eine Fraktion» deren Stickstoffgehalt mindestens ebenso gut ist wie der des Kreislaufgases, abgezogen und in den Kreislauf eingespeist wird. Enthält diese Fraktion mehr Stickstoff als das Kreislaufgas, so wird das fehlende Methan aus dem von COp, HpO und schweren Kohlenwasserstoffen befreiten Erdgas ergänzt.
Ein Nachteil des Kreislaufs gemäß der Erfindung besteht darin, daß die Temperatur, auf die das Kreislaufgas vor seinem Eintritt in die Expansionsmaschine vorgeküfrilt werden muß, damit es bei der Entspannung eine ausreichend tiefe Temperatur annimmt, verhältnismäßig niedrig ist. Sie läßt sich üblicherweise energetisch günstig nur mit einer mehrstufigen, mit Freon, Ammoniak oder Propan arbeitenden Kältemaschine erreichen, wobei in der dritten Stufe in vielen Fällen Vakuum erforderlich ist. Auch diese Kältekreisläufe besitzen den eingangs im Zusammenhang mit dem Claude-Kreislauf geschilderten Nachteil, daß die Kälte bei konstanter Temperatur angeboten,
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aber bei gleitender Temperatur benötigt wird, daß in den zu den einzelnen Druckstufen gehörigen Wärmeaustauschern also größere Temperaturdifferenzen auftreten. Eine weitere Ausgestaltung der Erfindung hat zum Ziel, diese Nachteile zu vermeiden. Sie besteht darin, daß als Kreislaufmedium für den Vorkühlungskreislauf ein Gemisch aus Methan, Propan und gegebenenfalls Äthan verwendet wird.
Der Vorteil dieser Maßnahme liegt wiederum zunächst darin, daß die bei der Verdampfung freiwerdende Kälte bei gleitender Temperatur angeboten wird, daß die Temperaturdifferenzen in den Wärmeaustauschern also klein gehalten werden können. Da das Propan und gegebenenfalls das Äthan unter einem Partialdruck verdampfen, der niedriger ist als der bei der Verdampfung herrschende Gesamtdruck, stellt sich die gewünschte tiefe Temperatur bereits bei einem höheren Gesamtdruck ein als dies bei der Verdampfung von reinem Äthan oder Propan der Fall wäre, d.h. die Zahl der Kompressorstufen und damit die Zahl der Verdampfer wird geringer. Auch der Regelaufwand vermindert sich. Schließlich ist noch anzuführen, daß Leckverluste, die etwa 1-5 °/oo der umlaufenden Menge betragen, im Falle von Metha. η und Äthan häufig nur durch einfache Abscheidung aus dem Erdgas selbst gedeckt werden können, also nicht in besonderen Tanks vorrätig gehalten werden müssen. Propan steht zur Heizwertanpassung abzugebender Gasgemische,z.B. der Verdampfungsverluste
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des Lagertanks, ohnehin zur Verfügung, so daß seine Lagerung kaum zusätzlichen Aufwand verursacht. Der Anteil der einzelnen Kreislaufgaskomponenten an der Gesamtmenge des Kreislaufgases liegt bei jeweils etwa 20 - 50 %, wobei der Methangehalt für den Fall, daß eine tiefere Vorkühlungstemperatur erreicht werden soll, so gewählt wird, daß er an der oberen Grenze des angegebenen Bereichs liegt.
Die geschilderten Vorteile fallen besonders dann ins Gewicht, wenn der Vorkühlkreislauf in Weiterbildung des Erfindungsgedankens einstufig betrieben wird, d.h. wenn die Verdampfung des komprimierten, gekühlten und drosselentspannten Kältemittels auf einem einheitlichen, durch den Kompressorsaugdruck: gegebenen Druckniveau stattfindet. Auf diese Weise läßt sich beispielsweise mit einem aus etwa gleichen Teilen Methan und Propan bestehenden Gemisch eine Vorkühltemperatur von -60 0C erreichen, während mit Preon als Kältemittel hierfür eine dreistufige Anlage nötig wäre. Die auf diese Weise erreich· bare Vorkühltemperatur reicht auch bei niedrigen Erdgasdrücken im allgemeinen aus, um die schweren Kohlenwasserstoffe, die im Tieftemperaturteil zu Verlegungen führen können, auszukondensieren; die Anlage kann daher schnell kaltgefahren werden.
Mit Hilfe des geschilderten einstufigen Vorkühlungskreislaufs läßt sich eine noch tiefere Vorkühlungatemperatur erreichen, wenn man in weiterer Ausbildung des Erfindungsgedan-
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kens den nach dem Kompressorschlußkühler gasförmig gebliebenen Anteil des Kreislaufmediums von der gebildeten, vorwiegend die höhersiedenden Kohlenwasserstoffe enthaltenden Flüssigkeit trennt, Gas und Flüssigkeit durch Wärmeaustausch mit der beim Kompressorsaugdruck verdampfenden Flüssigkeit abkühlt und das an tiefersiedenden Bestandteilen reiche Gas total kondensiert und ebenfalls auf den Kompressorsaugdruck entspannt, wobei die Totalkondensation durch Verdampfung der dabei gebildeten, entspannten Flüssigkeit bewirkt wird.
Das Verfahren gemäß der Erfindung wird im folgenden anhand der Figuren 2 und 3 beispielsweise erläutert.
Das zu verarbeitende Erdgas hat, nachdem es von Wasser, Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff befreit worden ist, etwa folgende Zusammensetzung: 2 % Stickstoff, 9^ % Methan, 3 % Äthan, 1 # Propan und höhere Kohlenwasserstoffe. 678O NmVh dieses Gases werden der Anlage mit 298 K und 39 ata durch Leitung 1 zugeführt und im wärmeaustauscher 2 auf 216 K abgekühlt. Dabei kondensieren im wesentlichen die Cc- und' höheren Kohlenwasserstoffe, die in nachgeechalteten Anlageteilen zu Verstopfungen führen würden. Die Flüssigkeit wird im Abscheider3 von der Gasphase getrennt, im Wärmeaustauscher 2 verdampft und angewärmt und durch Leitung k aus der Anlage entlassen. Der gasförmig gebliebene Anteil wird im Wärmeaustauscher 5 weiter auf etwa 190 K abgekühlt; dabei fällt eine Flüssigkeit an, die
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aus etwa 85 % Methan, 10 % Äthan und 5 % Propan besteht. Sie wird im Abscheider 6 gesammelt und in der zur Deckung der Leckverluste des Vorkühlungskreislaufs nötigen Menge über Leitung in diesen eingespeist; der Rest wird in den Wärmeaustauschern und 2 verdampft und angewärmt und ebenfalls über Leitung 4 aus der Anlage entlassen. Ein Teil des aus dem Abscheider 6 über Kopf abziehenden Gases wird nun im Wärmeaustauscher 8 witer auf 163 K gekühlt und in die bei 22 ata arbeitende Stickstoffausscheidungssäule 9 entspannt, der Rest wird durch die im Sumpf der Säule 9 angeordnete Heizschlange geführt und ebenfalls in die Säule 9 entspannt. Am Kopf der Säule 9 wird eine Temperatur von etwa I50 K aufrechterhalten; das gasförmige Kopfprodukt besteht zu 50 % aus Methan und zu 50 % aus Stickstoff? es wird bis auf diejenige Gasmenge, die zur Deckung der Leckverluste des IfiLtekreislaufs nach Claude nötig ist und die über Leitung 10 in diesen eingespeist wird, durch Leitung aus der Anlage entlassen. Aus dem Sumpf der Säule 9 werden 5820 Nnr/h flüssiges Erdgas mit einer Temperatur von I67 K und etwa folgender Zusammensetzung abgezogen: 97 % Methan, 1 % Stickstoff und 2 % Äthan. Di ?se Flüssigkeit wird den Wärmeaustauschern 11 und 12 zugeführt und dort auf 111 K abgekühlt, so daß beim anschließenden Entspannen im Ventil IjJ auf den Druck des Lagertanks, der wenig über 1 ata liegt, nur eine minimale Flüssigkeitsmenge von etwa 40 Nnr'h verdampft.
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Die zur Verflüssigung erforderliche Kälte wird durch einen Claude-Kreislauf mit VorkUhlung durch einen einstufigen Gemischkreislauf aufgebracht. Der Claude-Kreislauf wird mit einem Gemisch von 50 % Methan und 50 % Stickstoff als Kreis lauf medium betrieben, 37 900 Nm -7Ii dieses Gases werden im Kompressor 14 auf 25,5 ata und im Bremsgebläse 15 weiter auf 35,5 ata verdichtet. Das Gas tritt mit einer Temperatur von 298 K in den Wärmeaustauscher 2 ein und wird in diesem und im Wärmeaustauscher 5 auf 197 K vorgdkühlt. 35 600 Nnr/h Kreislaufgas werden nun in der Expansionsturbine 16 auf 8 ata entspannt und kühlen sich dabei auf 138 K ab. Ein Teil dieses Gases wird über Leitung 17 abgezweigt und dient zum Kühlen des Kopfes der Säule 9» die Hauptmenge wird über Leitung l8 dem kalten Ende des Wärmeaustauschers 11 zugeführt, in diesem und in den Wärmeaustauschern 8, 5 und 2 auf Umgebungstemperatur angewärmt und anschließend vom Kompressor 14 wieder angesaugt.
Der rieht arbeitsleistend entspannte Anteil des Kreislaufmediums, das sind 2 300 Nnr/h, werden in Leitung 19 unter ihrem Druck von 35*5 ata in den Wärmeaustauschern 8, 11 und auf 111 K abgekühlt. Bei der anschließenden Drosselentspannung auf 8 ata im Ventil 20 fällt die Temperatur auf 109 K, so daß das flüssige Erdgas durch Wärmeaustausch mit der siedenden Kreislaufflüssigkeit auf 111 K unterkühlt werden kann, ehe es
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im Ventil Ij5 entspannt wird. Bei 21 wird das drosselentspannte Kreislaufmedium mit dem arbeitsleiintend entspannten Kreislaufmedium vereinigt und mit diesem zusammen angewärmt und wieder verdichtet.
Das Kreislaufmedium des Vorkühlungskreislaufs besteht aus 45 % Methan, 5 % Äthan und 50 % Propan. 4200 Nm^/h dieses Gases werden im Kompressor 22 von 10 ata auf 50 ata verdichtet, im Wärmeaustauscher 2 abgekühlt, dabei verflüssigt und im Ventil 23 auf 10 ata entspannt. Die auf diese Weise erreichbare Vorkühlungstemperatur, d.h. die Temperatur, mit der die abzukühlenden Gasströme das kalte Ende des Wärmeaustauschers 2 verlassen, liegen bei 216 K. Das verdampfte und angewärmte Kreislaufmedium wird vom Kompressor 22 wieder angesaugt. Die Leckverluste des Kreislaufs werden, wie bereits erwähnt, zum Teil aus dem Abscheider β über Leitung 7 gedeckt. Da die aus dem Abscheider 6 kommende Flüssigkeit weniger Propan enthält als das Kreislaufmedium, muß außerdem reines Propan nachgefüllt werden. Dies geschieht, indem der vom Kompressor 22 angesaugte Gasstrom nicht über Leitung 29, sondern über Leitung >0 durch den mit flüssigem Propan gefüllten Behälter 28 geführt wird. Der Dom 51 dient zur Abscheidung von mitgerissenem flüssigen Propan .
Steht das Erdgas unter einem niedrigeren Druck zur Verfügung, so iet eine tiefere Vorkühlungetemperatur erforderlich. Um diese zu erreichen, bedient man sich des in Figur 3 wiedergegebenen Vorkühlungefcreislaufei Das Kreislaufmedium be-
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steht aus etwa 70 % Methan, 5 % Äthan und 25 % Propan. Die im Kompressorschlußkühler 24 gebildete Flüssigkeit wird nun im Absoheider 25 von der Gasphase getrennt, im Wärmeaustauscher 2 abgekühlt, im Ventil 23* von 55 auf 8 ata entspannt und im Wärmeaustauscher 2 wieder verdampft und angewärmt. Das gasförmige gebliebene, an den tiefersiedenden Bestandteilen des kreislaufmediums angereicherte Gemisch wird über Leitung 26 durch die Wärmeaustauscher 2 und 5 geführt, dabei abgekühlt und verflüssigt und im Ventil 27 von 35 auf 8 ata entspannt. Durch Verdampfen der nunmehr vorliegenden Flüssigkeit wird am kalten Ende des Wärmeaustauschers 5 eine Vorkühltemperatur von etwa I65 K erreicht. Das im Wärmeaustauscher 5 verdampfte und angewärmte Kreislaufmedium wird mit dem im Ventil 23* entspannten Kreislaufmedium vereinigt und zusammen mit diesem vom Kompressor 22 wieder angesaugt.
Der Übersichtlichkeit halber ist in Figur 3 die Gesamtheit der übrigen abzukühlenden Gasströme, also das zu verflüssigende Erdgas und das komprimierte Kreislaufmedium des Claude-Kreislaufs, mit B und die Gesamtheit der übrigen anzuwärmenden Gasströme, d.h. die bei der Erdgasverflüssigung anfallenden, gasförmig aus der Anlage zu entlassenden Fraktionen und das entspannte Kreislaufmedium des Claude-Kreislaufs, mit C bezeichnet.
7 Patentansprüche
3 Blatt Zeichnungen
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Claims (7)

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT GESELLSCH (H 623) - 15 - H 71/01» t/bd ( 5 (■» f>\-*>) Str/bd (H 613) . 4. März 1971 Patentansprüche
1. Verfahren zum Verflüssigen und Unterkühlen von Erdgas mit Hilfe eines geschlossenen Kältekreislaufs nach Georges Claude, bei dem der eine Teil des komprimierten abgekühlten Kreislaufgases durch Wärmeaustausch mit dem arbeitsleistend entspannten anderen Teil des Kreislaufgasos so weit abgekühlt wird, daß er nach der anschließenden Drosselentspannung teilweise als Flüssigkeit vorliegt, dadurch gekennzeichnet, daß als Kreislaufmedium ein Gemisch aus Stickstoff und Methan verwendet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffgehalt bei mindestens 20 % liegt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Stickstoffgehalt bei mindestens 40 % liegt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis J5, dadurch gekennzeichnet, daß vom Kopf einer in die ErdgasverflUssigung eingeschalteten Stickstoffausscheidungsvorrichtung eine Fraktion,derei Stickstoffgehalt mindestens ebenso groß ist
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_16_ 211041?
wie der des Kreislaufgases, abgezogen und in den Kreislauf eingespeist wird und daß gegebenenfalls fehlendes Methan aus dem von COp, HpO und schweren Kohlenwasserstoffen befreiten Erdgas ergänzt wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß als Kreislaufmedium für den Vorkühlungskreislauf ein Gemisch aus Methan, Propan und gegebenenfalls Äthan verwendet wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5» dadurch gekennzeichnet, daß der VorkUhlkreislauf in Weiterbildung des Erfindungsgedankens einstufig betrieben wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der nach dem KompressorschlußkUhler gasförmig gebliebene Anteil des Kreislaufmediums von der gebildeten, vorwiegend die höhersiedenden Kohlenwasserstoffe enthaltenden Flüssigkeit trennt, Gas und Flüssigkeit durch Wärmeaustausch mit der beim Kompressorsaugdruck verdampfenden Flüssigkeit abkühlt und das an tiefersiedenden Bestandteilen reiche Gas total kondensiert und auf den Kompressorsaugdruck entspannt, wobei die Totalkondensation durch Verdampfung der dabei ge bildeten, entspannten Flüssigkeit bewirkt wird.
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