NO156127B - 1-pyridinyl-2(dialkylamino)-etenylalkylketoner. - Google Patents

Abstract

l-pyridinyl-2(dialkylamino)etenylalkylketon-mellomprodukter for bruk ved fremstilling av terapeu-tisk virksomme pyridinonforbindelser. Disse mellom-produkter har den generelle formel:. hvor R er laverealkyl, Rog R 4 hver er laverealkyl, og PY er 4- eller 3- eller 2-pyridinyl eller 4- eller 3-eller 2-pyridinyl med en eller to lavere alkylsubstituenter. En fremgangsmåte for fremstilling av mellomproduktene er også beskrevet.

Description

Fremgangsmåte til manøvrering av en propeller med innstillbare blad,

samt anordning til utførelse av fremgangsmåten.

En fartøyspropeller arbeider i alminne-lighet i et strømningsfelt med varierende

tilstrømningshastigheter og tilstrømnings-retninger. Propellerbladseksjonene kommer

derved til å arbeide med varierende inn-fallsvinkler under hver omdreining av bladet. Den varierende innfallsvinkel er ugun-stig med hensyn til kavitasjon og propeller-virkningsgrad og kan forårsake alvorlige

vibrasjoner av aksel og skrog. Ved tilpasning av propellerbladenes stigning efter

den varierende strømning under en omdreining kan disse ulemper reduseres. Dette kan

man oppnå ved under propellerens rotasjon

å la stigningsvinkelen for hvert propellerblad variere periodisk om en grunnverdi.

Den momentane stigningsvinkel avhenger

da av bladets vinkelstilling om propellerens

rotasjonsakse, og bladene blir efter tur ved

samme vinkelstilling innstilt på samme

stigningsvinkel.

Det viser seg imidlertid at den effekt

som er nødvendig for å variere et propellerblads stigningsvinkel under propellerens rotasjon og fartøyets bevegelse, er så stor at

det i praksis vil være umulig å realisere en

styrt bladbevegelse i denne form hvis man

vil anvende en separat kraftkilde for indi-viduelle variasjoner i bladenes stigningsvinkel.

Hensikten med den foreliggende opp-finnelse er derfor å gi anvisning på en

fremgangsmåte og en anordning til å realisere en bladbevegelse av den nevnte art

ved en propeller, med betydelig mindre ef-fektforbruk og uten behov for noen som

helst ekstra kraftkilde for bladbevegelsen. Oppfinnelsen baserer seg på den erkjen-nelse at der, hvis man forsøker å variere et propellerblads stigningsvinkel periodisk i avhengighet av bladets vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse, bare under be-stemte faser av propellerens omdreining kreves en krafttilførsel for tilpasning av bladets stigningsvinkel, mens bladet under de øvrige faser av propellerens omdreining vil avgi kraft til organer for innstilling av stigningsvinkelen. Ved en propeller med flere blad inntar de forskjellige blad forskjellige vinkelstillinger om propellerens rotasjonsakse og befinner seg således i forskjellige faser av den periodiske tilpasning av bladenes stigningsvinkel. Derfor vil en-del av bladene i det minste i visse tidsrum kreve en krafttilførsel for innstillingen av stigningsvinkelen, mens de øvrige blad avgir kraft ved innstillingen. Følgen er at den kraft som avgis av visse av propellerbladene til organene for innstilling av deres stigningsvinkel, allerede ved en propeller med fem blad under hele perioden for en omdreining av propelleren vil være større enn den kraft som må tilføres for innstilling av stigningsvinkelen for de øvrige blad. Og selv ved et mindre antall propellerblad, f. eks. tre eller fire, får man et samspill som i det minste under store deler av en omdreining av propelleren i betraktelig grad reduserer den totale resulterende kraft som kreves tilført i hvert øyeblikk for å innstille stigningsvinkelen for samtlige propellerblad.

Det særegne ved fremgangsmåten iføl-ge oppfinnelsen består således i første rek-ke i at den kraft som av et propellerblad under en del av propellerens omdreining ut-øves på manøvreringsorganer for den periodiske endring av bladenes stigningsvinkel, tilføres tilsvarende manøvreringsorga-ner for de propellerblad som på samme tidspunkt krever tilførsel av forstillingskraft for endring av sin stigningsvinkel.

Anordningen til gjennomførelse av denne fremgangsmåte er ifølge oppfinnelsen karakterisert ved at den omfatter en i seg selv sluttet føringsbane som opptar bå-de trykk- og strekk-krefter, og som er anordnet rundt propellerens rotasjonsakse og ikke roterer med propellerakselen, og hvori der løper et til bladenes antall svarende antall glideelementer som er anordnet rundt propellerens rotasjonsakse og roterer sammen med propelleren, og som ved hjelp av kraftoverførende forbindelser er forbundet med lagertappen for hvert sitt tilhørende blad på en slik måte at hvert blad blir dreiet om sin lengdeakse i overensstemmelse med det tilhørende glideelements bevegelse i føringsbanen med hensyn på propellerens rotasjonsakse.

I det følgende vil oppfinnelsen bli be-skrevet nærmere under henvisning til teg-ningen, som dels omfatter diagrammer til belysning av manøvreringsmåten ifølge oppfinnelsen, og dels, som et eksempel, en utførelsesform av en anordning i henhold til oppfinnelsen. Fig. 1 er et diagram over det moment som kreves for å variere et propellerblads stigningsvinkel sinusformet om en middelverdi i avhengighet av bladets vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse i løpet av én omdreining av propelleren. Fig. 2 er et diagram som viser den effekt som må tilføres propellerbladet, resp. som propellerbladet avgir ved en slik variasjon av bladets stigningsvinkel. Fig. 3 viser som funksjon av propeller-rens dreiningsvinkel under én omdreining effektbehovets variasjon for de forskjellige propellerblad ved en propeller med fem blad. Fig. 4 er et diagram over det totale effektbehov for variasjonen av samtlige blads stigningsvinkel som funksjon av propellerens dreiningsvinkel under én omdreining av propelleren ved den fembladede propeller som diagrammet på fig. 3 refere-rer seg til. Fig. 5 viser skjematisk og delvis i aksi-alt snitt en propeller med en anordning som tjener til å styre variasjonen av propellerbladenes stigningsvinkel i samsvar med oppfinnelsen og omfatter et eksentrisk radiallager. Fig. 6 er et radialt snitt gjennom selve styremekanismen for variasjonen av propellerbladenes stigningsvinkel, tatt delvis efter linjen A—A, delvis efter linjen B—B og delvis efter linjen C—C på fig. 5. Fig. 7 og 8 er snitt gjennom spesielle detaljer av styremekanismen, tatt efter lin-jene henholdsvis E—E og F—F på fig. 6.

I diagrammet på fig. 1 representerer kurve G variasjonen av et propellerblads stigningsvinkel om en middelverdi som funksjon av bladets vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse under én omdreining av propelleren. Bladets stigningsvinkel varierer sinusformet med en periode svarende til én omdreining av propelleren. Kurve H representerer vinkelhastigheten av propellerbladets dreining om sin lengdeakse, dvs. den hastighet hvormed bladets stigningsvinkel forandres som funksjon av bladets vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse under én omdreining av propelleren. Sluttelig viser kurve J det moment som propellerbladet utvikler om sin lengdeakse når man søker å endre dets stigningsvinkel i samsvar med kurvene G og H. Dette moment stammer fra vannets inn-virkning på propellerbladet under propellerens rotasjon og under fartøyets bevegelse og fra propellerbladets masse samt fra friksjon i navmekanismen. Kurvene er opp-ført for konstant omdreiningstall for propelleren og konstant hastighet av fartøyet ved en propeller med fem blad, men er i sin generelle form gyldig også for et propellerblad på en propeller med et annet antall blad og er også i det vesentlige uavhengig av den middelverdi som propellerbladets stigningsvinkel varierer om. Som det frem-går av kurvene på fig. 1, er det moment som propellerbladet utøver om sin lengdeakse, under visse deler av propellerens omdreining rettet i samme retning som bladets stigningsvinkel ønskes endret, mens det under andre deler av omdreiningen er rettet motsatt den ønskede retningsforandring for stigningsvinkelen. Herav følger at man under visse deler av propellerens omdreining må tilføres en effekt for å endre bladets stigningsvinkel på ønsket måte, mens bladet selv under andre deler av omdreiningen vil medvirke til endringen av sin stigningsvinkel og således avgi en effekt til de organer som styrer variasjonene av stigningsvinkelen. Da effekten er proporsjonal med produktet av momentet og vinkelhastigheten av stigningsvinkelendringen, viser kurve K på fig. 2 den for endringen av bladets stigningsvinkel nødvendige momentane ef-

fekt som funksjon av bladets vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse under én

omdreining av propelleren. Positive verdier av kurven K på fig. 2 angir at propellerbladet avgir effekt til de organer som dreier propellerbladet om dets lengdeakse, mens negative verdier angir at der må tilføres effekt fra disse dreieorganer.

I diagrammet på fig. 3 er de individu-elle effektbehov for alle propellerens fem blad inntegnet som funksjon av propellerens dreiningsvinkel under én omdreining av propelleren, mens kurven på fig. 4 viser summen av effektbehovene for omstillingen av samtlige propellerblads stigningsvinkel som funksjon av propellerens dreiningsvinkel under én omdreining. Som det sees, har kurven på fig. 4 en positiv verdi under hele omdreiningen, noe som innebærer at propellerbladene totalt sett alltid avgir en viss effekt til organene for variasjon av propellerbladenes stigningsvinkler. Denne effekt tas via propellerbladene fra fartøyets fart og vil ved en anordning i henhold til oppfinnelsen i det minste delvis bli forbrukt som friksjonstap i anordningen, mens eventuelt resterende effekt vil bli tilført propellerakselen.

Fig. 5 viser en utførelsesform av en

anordning ifølge oppfinnelsen for periodisk variasjon av omstillbare propellerblads stigningsvinkel efter en sinusformet funksjon i avhengighet av bladenes vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse med en periode svarende til én omdreining av propelleren, hvor såvel amplitude som middelverdi av variasjonen er innstillbar. Figuren viser en propelleraksel på hvis ytre ende der er festet et prollernav 2. Rundt propellernavet 2 er der montert propellerblad 3 som er lagret i navet for å kunne dreies om sin lengdeakse og derved bringes til å innta forskjellige stigningsvinkler. Hvert propellerblad 3 er lagret i propellernavet 2 med en dreie-eller bladtapD 4, som ved hjelp av forskjellige kjente ikke viste anordninger er koblet til en stempelstang 26d som inngår i en styreinnretning for variasjon av stigningsvinkelen av propellerbladene 3.1 utførelsen på fig. 5—8 omfatter denne styreinnretning bl. a. en sirkelformet ring 11 som er anbragt rundt propellerakselen 1 i et plan loddrett på denne og er innstillbar til vilkårlig eks-centritet i forhold til propellerakselen 1. Denne innstilling av ekscentristiteten skjer ved hjelp av to par hydrauliske stempelmotorer 12, resp. 13, som er anbragt vinkelrett mot hverandre mellom ringen 11 og to om propellerakselen 1 dreibart lagrede ringer 14. Ringen 11 holdes i innstillet ekscentrisk stilling i forhold til propellerakselen 1 av

disse stempelmotorer og hindres i å rotere av en tapp 15, som er montert i en fast hol-der 16 ved et sfærisk lager 17. Rotasjon av ringene 14 hindres ved hjelp av to armer 18 som er festet til og rager radialt ut fra dem, og hvis ytre ender rager inn i sfæriske lagre 19 i konsoller 20 på ringen 11. Ringen 11

tjener som radiallager med innstillbar eks-centrisitet og er forsynt med et omløpende spor 21, hvori der kan løpe et antall terninger 22 svarende til antallet av propellerblad 3. Hver terning er koblet til stempelet 24c

hos en hydraulisk motor 24 som er fast anordnet i propellerakselen 1 og har to sylin-derkamre 24a og 24b. Det ene sylinderkammer 24a er via en ledning 25 i propellerakselen 1 forbundet med det ene sylinderkammer 26a i en hydraulisk stempelmotor 26 i propellernavet 2. På tilsvarende måte er det annet sylinderkammer 24 b i den hydrauliske motor 24 via en ledning 27 i propellerakselen 1 forbundet med det annet sylinderkammer 26b i den hydrauliske motor 26 i propellernavet 2. Propellernavet 2 inne-holder således et til antallet av propellerblad 3 svarende antall av hydrauliske motorer 26, hvorav dog bare én er vist på fig.

5, og som via separate rørledninger 25 og 27 er tilsluttet hver sin hydrauliske motor 24

i manøvreringsinnretningen. Stempelet 26c i hver av de i propellernavet 2 anordnede motorer 26 er ved hjelp av sin stempelstang 26d på ikke nærmere vist måte tilsluttet en veivtanp på dreietappen for det tilhørende propellerblad 3, slik at propellerbladets stigningsvinkel vil tilsvares av stillingen av stempelet 26c i motoren 26 og således kan varieres ved forskyvning av dette stempel. Hvert par av hydrauliske motorer 24 og 26 danner således et med trykkmiddel helt fylt, lukket hydraulisk transmisjonssystem, hvor stempelet 26c i motoren 26 i propellernavet 2 tvunget forskyves i overensstemmelse med bevegelsen av stempelet 24c hos den hydrauliske motor 24 i styremekanismen.

Når propelleren roterer, vil terningene 22 løpe rundt den ekscentrisk anbrakte ring

11 i sporet 21, og hver ternings radiale av-stand fra propellerens rotasjonsakse vil variere efter en sinusfunksjon med en periode

svarende til én omdreining av propelleren.

Stemplene 24c hos de i styreinnretningen anordnede hydrauliske motorer 24 vil således oscillere og ved hjelp av trykkmediet via ledningene 25 og 27 meddele de tilhør-ende stempler 26c hos de hydrauliske motorer 26 i propellernavet 2 en tilsvarende oscillerende bevegelse, slik at stigningsvink-lene for propellerbladene 3 vil variere periodisk om en midlere stilling i overensstemmelse med den radiale bevegelse av terningene 22 på en slik måte at alle propellerblad 3 vil innta samme stigningsvinkel i samme vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse. Størrelsen av den periodiske variasjon av propellerbladenes stigningsvinkel bestemmes av størrelsen av ekscen-trisiteten av ringen 11 med hensyn på propellerakselen, mens fasestillingen av den periodiske stigningsvinkelvariasjon er bestemt av i hvilken retning centrum av ringen 11 er forskjøvet i forhold til propellerens rotasjonsakse. De propellerblad som på et bestemt tidspunkt selv søker å dreie seg i samme retning som styreinnretningen bestemmer, vil via de tilhørende hydrauliske motorer 26 og 25 påvirke ringen 11 med krefter som søker å forskyve de tilhørende terninger 22 i rotasjonsretningen for propellerakselen 1, og dermed tilføre propellerakselen 1 en tilsvarende effekt, mens de propellerblad 3 som søker å dreie seg i motsatt retning av hva som bestemmes av ma-nøvreringsinnretningen, samtidig vil påvirke ringen 11 med krefter som søker å forskyve de tilhørende terninger 22 motsatt rotas jonsretningen for propellerakselen 1, og dermed oppta en motsvarende effekt fra propellerakselen 1. Der foregår således sta-dig utveksling av effekt mellom propellerbladene 3, så det i gunstigste tilfelle ikke behøves å tilføre noen eller bare behøves å tilføre en ubetydelig ytre effekt for den periodiske variasjon av stigningsvinkelen av propellerbladene 3. Den effekt som det eventuelt er nødvendig å tilføre, vil bli tatt direkte fra propellerakselen 1.

En forutsetning for at stempelet 26c hos en av de i propellernavet 2 beliggende hydrauliske motorer 26 nøye skal kopiere bevegelsen av stempelet 24c hos den tilsvarende hydrauliske motor 24 i styreinnretningen, er at trykkmiddelvolumene i motorene 24, 26 på begge sider av stemplene 24c, 26c og i de ledninger 25, 27 som forbin-der motorene, er konstante, altså at der ik-ke forekommer lekkasje. Da dette i praksis er vanskelig å realisere, er der behov for en eller annen form for tilbakeføring som sta-dig kontrollerer at stempelet 26c hos en motor 26 i propellernavet 2 inntar den stilling og dermed bibringer de tilhørende propellerblad 3 den stigningsvinkel som bestemmes av stillingen av stempelet 24c hos den tilhørende motor 24 i styreinnretningen. Denne tilbakeføring er i den viste ut-førelsesform av oppfinnelsen tilveiebragt med en i styreinnretningen anordnet reguleringsventil 29 for hvert propellerblad og dermed for hvert par av hydrauliske motorer 24 og 26. Denne reguleringsventil består av et ventilhus 30 og en deri radialt forskyvbar ventilsleide 31, slik utformet at der når ventilsleiden 31 forskyves i den ene retning i forhold til ventilhuset 30 fra en nullstilling, innføres trykkmiddel i kamrene 24a og 26a i de to motorer 24, 26 mens en tilsvarende mengde trykkmiddel slippes ut fra motorenes andre kamre 24b og 26b, hvorunder stempelet 26c i motoren 26 således forskyves i den ene retning og dermed endrer det tilhørende propellerblads stigningsvinkel i den ene retning ved uforandret stilling av stempelet 24c i den tilhør-ende motor 24 i styreinnretningen. Blir ventilsleiden derimot forskjøvet i den annen retning i forhold til ventilhuset 30 fra nullstilling, slipper reguleringsventilen 29 trykkmiddel inn i de to kamre 24b og 26b i motorene 24 og 26 og slipper en tilsvarende mengde trykkmiddel ut fra kamrene 24a og 26a, så stempelet 26c i motoren 26 blir for-skjøvet i motsatt retning og forandrer stigningsvinkelen av det tilhørende propellerblad 3 i den annen retning ved uforandret stilling av stempelet 24c hos motoren 24 i styreinnretningen.

Ventilsleiden 31 er ved sin ytre ende leddet til en toarmet vektstang 32, som ved sin ene ende 33 er koblet til stempelstangen 24 d hos den tilhørende motor 24 i styreinnretningen. Den annen ende 34 av vektstangen 32 er koblet til en stang 35 som kan forskyves radialt i propellerakselen 1 og står under virkningen av fjærer 36 som søker å føre stangen 35 radialt utover fra propellerakselen 1. Den indre ende av stangen 35 er tilsluttet en wire 37 eller lignende, som over propellerakselen 1 og via nødvendige om-styringstrinser eller lignende er slik tilsluttet dreietappen 4 hos det tilhørende propellerblad 3 at propellerbladets dreiebevegelse om sin lengdeakse blir omdannet til en tilsvarende radial forskyvning av stangen 35. Vektstangen 32 er slik koblet til stangen 35 og til stempelet 24c hos motoren 24 i styreinnretningen at stempelet 24c og stangen 35, når stempelet 24c forskyves i den ene retning og derunder medfører en tilsvarende endring av dreievinkelen av det tilhør-ende propellerblad 3, vil søke å dreie de to ender av vektstangen 32 like store vinkler i samme retning, hvorved dreiepunktet for vektstangen 32 vil bli stående stille, så ventilsleiden 31 ikke forskyves og reguleringsventilen 29 forblir upåvirket. Skulle imidlertid den ved forskyvningen av stempelet 24c i motoren 24 bevirke endring av stigningsvinkelen av det tilhørende propellerblad 3 på grunn av ytre forstyrrelser eller lekkasje i det hydrauliske system ikke bli den riktige, vil de to ender 33 og 34 av vektstangen 32 ikke bli forskjøvet like meget, så vektstangens dreiepunkt må forskyves, hvorved ventilsleiden blir forskjøvet fra sin nuilstiliing i forhold til ventilhuset 30 og reguleringsventilen 29 automatisk slipper så store mengder trykkmiddel inn i resp. uc av de to hydrauliSKe motorer 24 og 26 at ventilsleiden 31 Dlir ført tiioake til sin nuilstiliing, noe som skjer først når stigningsvinkelen for det tilhørende propellerblad 3 har antatt den riktige verdi overensstem-mende med den foreliggende stilling av stempelet 24c i den tiinørende motor 24 i styreinnretningen.

Det vil innses at den middelverdi som propellerbladenes stigningsvinkler periodisk varierer om ved styreinnretningen ifølge oppfinnelsen, vil være bestemt av nullstii-lmgen av ventilsleidene 31 i regulerings-vennene 29. I henhold til oppfinnelsen er derfor reguleringsventilene 29 for samtlige propellerolad utformet slik at deres nøy-tralstilling kan varieres, så det blir mulig å stille inn den ønskede midlere stigningsvinkel for propellerbladene. Nullstillingen av reguleringsventilene 29 kan varieres ved forskyvning av ventilhusene 30 i radial retning. Forskyvningen og innstillingen av samtlige reguleringsventilers ventilhus 30 bevirkes ved at hvert ventilhus 30 ved sin indre ende er koblet til den ene arm av en vinkelvektstang 38 hvis annen arm opptas i et spor 39 på en manøvreringsstang 40. Ved forskyvning av manøvreringsstangen 49 kan ventilhusene 30 i samtlige reguler - ingsventiler 29 for samtlige propellerblad 3 således forskyves i radial retning, så reguleringsventilene 29 får en ny nuilstiliing og propellerbladene derved får en ny midlere stigningsvinkel, om hvilken hvert propellerblads stigningsvinkel varieres periodisk med en amplitude bestemt ved ekscentrisi-teten av ringen 11. Fig. 7 viser i detalj et snitt gjennom organene for tilbakeføringen av dreievinkelen for propellerbladene 3 til reguleringsventilen 29, mens fig. 8 i detalj viser snitt gjennom reguleringsventilen 29 og organene til omstilling av dennes nuilstiliing.

Den ovenfor beskrevne anordning til periodisk variasjon av stigningsvinkelen for propellerbladene i en stillbar propeller i avhengighet av propellerbladenes vinkelstilling om propellerens rotasjonsakse er bare å betrakte som et eksempel på anordninger i henhold til oppfinnelsen til gjen-nomførelse av manøvreringsmåten ifølge oppfinnelsen, og også andre anordninger og modifikasjoner av de ovenfor beskrevne anordninger er mulige innenfor rammen av oppfinnelsen. Således vil det innses at man ved en styreinnretning av den type som er oeskrevet og er vist på fig. 5—8, kan ha propeller oiadene 3 tilsnittet de langs styrekur-ven 11 løpende terninger 22 via mekaniske leadmeKanismer istedenfor hydrauliske for-omaelser. Også lkke-smusformeae variasjoner av propeiierDiadenes stigningsvinkel i avnengighec av bladenes vinkelstilling om propeiierens rotasjonsakse Kan selvfølgelig uevirkes med manøvreringsmåten ifølge uppimneisen ved at den runat propeiier-dKseien l anordnede faste styrekurve 11 ut-lormes i overensscemmeise mea aen ønske-ae lunksjon ior variasjonen av propeiler-oiaaenes scigningsvinkel.

Claims (17)

1. Fremgangsmåte til endring av stig-ningen på bladene på en propeller med inn-oQiiuare propellerolad, hvor hvert blads sDignmgsvinKei under hver omdreining av propeneren varieres periodisk efter et bestemt program i avhengighet av bladets nnkeisuumg om propellerens rotasjonsakse og dets aroeidsiorhold i denne vinkelstilling, karakterisert ved at den kraft som av et propelierolad under en del av propeiierens omdreining utøves på manøv-renngsorganer for den periodiske endring av bladenes stigningsvinkel, tilføres tilsvarende manøvreringsorganer for de propelierolad som på samme tidspunkt krever tilfør-sel av forstillingskraft for endring av sin stigningsvinkel.

2. Fremgangsmåte som angitt i påstand 1, karakterisert ved at bladenes stigning varieres efter en sinusfunksjon.

3. Anordning til utførelse av en fremgangsmåte som angitt i påstand 1 eller 2, karakterisert ved at den omfatter en i seg selv sluttet føringsbane som opptar oåde trykk- og strekk-krefter, og som er anordnet rundt propellerens rotasjonsakse og ikke roterer med propellerakselen, og hvori der løper et til bladenes (3) antall svarende antall glideelementer (22) som er anordnet rundt propellerens rotasjonsakse og roterer sammen med propelleren, og som ved hjelp av kraftoverførende forbindelser er forbundet med lagertappen (4) for hvert sitt tilhørende blad (3) på en slik måte at hvert blad (3) blir dreiet om sin lengdeakse i overensstemmelse med det tilhørende glideelements bevegelse i føringsbanen med hensyn på propellerens rotasjonsakse.

4. Anordning som angitt i påstand 3, karakterisert ved at føringsbanen (21) ligger i et plan loddrett på propellerens rotasjonsakse.

5. Anordning som angitt i påstand 4, karakterisert ved at føringsbanen (21) er sirkelformet og er anordnet ekscentrisk til propellerens rotasjonsakse.

6. Anordning som angitt i påstand 4 og 5, karakterisert ved at føringsba-nen (21) er forskyvbar i sitt plan ved hjelp av sin bæredel (11).

7. Anordning som angitt i en av påstan-dene 4—6, karakterisert ved at fø-ringsbanen (21) er anordnet dreibart i sitt plan ved hjelp av sin bæredel (11).

8. Anordning som angitt i en av påstan-dene 4—7, karakterisert ved at fø-ringsbanen er anbragt i en ring (11) som på sin indre omkrets har et spor med T-for-met tverrsnitt som føringsbane (21) for gli-deelementene (22).

9. Anordning som angitt i en av på-standene 4—8, karakterisert ved at føringsbanens (21) bæredel (11) holdes innstillbart i stilling ved hjelp av minst to hydrauliske motorer (12,13) som er innbyr-des vinkelforskjøvet om propellerens rotasjonsakse.

10. Anordning som angitt i påstand 3, karakterisert ved at den sluttede føringsbane er anordnet i et plan som skrå-ner i forhold til propellerens rotasjonsakse og ikke roterer med propellerakselen, og at de i føringsbanen kretsende glideelementer som er forbundet med lagertappene (4) for de stillbare blad (3), er anordnet og utformet for kraftoverføring i rotasjonsaksens retning.

11. Anordning som angitt i påstand 10, karakterisert ved at heldningen av føringsbanens bæredel i forhold til propellerens rotasjonsakse er variabel med hensyn til både størrelse og retning.

12. Anordning som angitt i påstand 10 og 11, karakterisert ved at førings-banens bæredel tillike er stillbar i aksial retning.

13. Anordning som angitt i påstand 8— 12, karakterisert ved at førings-banens bæredel holdes i stilling av minst tre aksialtvirkende hydrauliske motorer.

14. Anordning som angitt i en av på-standene 3—13, karakterisert ved at de i føringsbanen kretsende glideelementer står i kraftoverførende forbindelse med de tilhørende blads lagertapper (4) over mekaniske mellomledd.

15. Anordning som angitt i en av på-standene 3—14, karakterisert ved at hvert av de i føringsbanen (21) kretsende elementer (22) er forbundet med et stempel (primærstempelet 24c) i en dobbeltvirkende første hydraulisk sylinder (primærsylinderen 24) som har et kammer (24a resp. 24b) på hver side av stempelet (24c), og som er forbundet med hvert sitt tilsvarende kammer (26a, resp. 26b) i en annen dobbeltvirkende hydraulisk sylinder (sekundærsylinder 26) hvis stempel (se-kundærstempel 26c) er sammenkoblet med det tilhørende blads (3) lagertapp (4) på en slik måte at bladets stigningsvinkel varieres svarende til dette stempels (26c) bevegelse.

16. Anordning som angitt i påstand 15, karakterisert ved at den for hvert stillbart blad (3) har en styreventil (29) som er anordnet slik at den, når dens ventilsleide (31) på grunn av manglende overensstemmelse mellom virkelig og foreskre-ven stilling av de to stempler (24c, 26c) som følge av indre lekasje beveges i én retning fra sperrestillingen, hvor ventilsleiden sten-ger inngangs- og utgangs-åpningen for trykkvæske til de hydrauliske sylindre (24, 26), slipper trykkvæske inn i de til bladet (3) hørende hydrauliske sylindre (24, 26) på den ene side av stempelet (24c, 26c) og slipper trykkvæske ut på den annen side av det samme stempel (24c, 26c), og omvendt.

17. Anordning som angitt i påstand 16, karakterisert ved at stengestillin-gen av alle styreventilene (29) kan endres samtidig for innstilling av en annen grunn-stigning av bladene.