NO156053B - Avsvovlingsmiddel. - Google Patents
Avsvovlingsmiddel. Download PDFInfo
- Publication number
- NO156053B NO156053B NO811557A NO811557A NO156053B NO 156053 B NO156053 B NO 156053B NO 811557 A NO811557 A NO 811557A NO 811557 A NO811557 A NO 811557A NO 156053 B NO156053 B NO 156053B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- desulphurisation
- weight
- lime
- quicklime
- molten iron
- Prior art date
Links
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 154
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 102
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 claims description 79
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 78
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 61
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 56
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 56
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 56
- OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N Hydrazine Chemical compound NN OAKJQQAXSVQMHS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 53
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 52
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 39
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 39
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 17
- 238000001354 calcination Methods 0.000 claims description 16
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 14
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 claims description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 10
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 4
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 47
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 38
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 33
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 33
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 description 20
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 9
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- MVXMNHYVCLMLDD-UHFFFAOYSA-N 4-methoxynaphthalene-1-carbaldehyde Chemical compound C1=CC=C2C(OC)=CC=C(C=O)C2=C1 MVXMNHYVCLMLDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 5
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 3
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 3
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 3
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XZMCDFZZKTWFGF-UHFFFAOYSA-N Cyanamide Chemical compound NC#N XZMCDFZZKTWFGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 2
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- QGBSISYHAICWAH-UHFFFAOYSA-N dicyandiamide Chemical compound NC(N)=NC#N QGBSISYHAICWAH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 2
- UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N thiourea Chemical compound NC(N)=S UMGDCJDMYOKAJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021532 Calcite Inorganic materials 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004111 Potassium silicate Substances 0.000 description 1
- 229920001131 Pulp (paper) Polymers 0.000 description 1
- 241000220317 Rosa Species 0.000 description 1
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Natural products NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 239000007844 bleaching agent Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004579 marble Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- -1 nitro- Chemical class 0.000 description 1
- 239000012299 nitrogen atmosphere Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N potassium silicate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Si]([O-])=O NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052913 potassium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
- C21C1/025—Agents used for dephosphorising or desulfurising
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Filtering Of Dispersed Particles In Gases (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører et pulverformig avsvovlingsmiddel omfattende brent kalk og diamidkalk som hovedbestanddeler. Mere spesielt vedrører oppfinnelsen en pulverformig avsvovlingsblanding omfattende brent kalk og diamidkalk som hovedbestanddeler, og som er spesielt effektiv for injeksjonsavsvovling av smeltet jern.
Diamidkalk er en blanding i det vesentlige bestående av kalsiumkarbonat og karbon.
Betegnelsen "smeltet jern" betegner en smeltet masse av råjern, støpejern, stål, etc.
Det er velkjent at avsvovling av smeltet jern er en viktig behandling for å oppnå jern- og stålprodukter med utmerkete egenskaper, og mange avsvovlingsmidler og avsvovlingsmetoder er blitt foreslått for dette formål.
Kalsiumkarbid har utmerket avsvovlingsevne, og avsvovlingsmidler omfattende kalsiumkarbid som en hovedbestanddel har oppnådd betydelig anvendelse. Fremstilling av kalsiumkarbid medfører imidlertid et meget høyt elektrisk forbruk,
og det har vært ønskelig å revurdere kalsiumkarbid som avsvovlingsmiddel ut fra et økonomisk synspunkt som følge av den nylige stigning i energiomkostningene. På den annen side er brent kalk kjent som en av de billigere avsvovlingsmidler. Selv om det innen industrien har vært ønsket en kommersiell utnyttelse av brent kalk, har dens lave avsvovlingseffekt gjort det vanskelig å imøtekomme de høye kvalitetskrav som for tiden stilles for avsvovling av smeltet jern.
En fremgangsmåte som omfatter tilsetning av et pulverformig avsvovlingsmiddel til smeltet jern og deretter omrøre blandingen mekanisk, samt en fremgangsmåte som omfatter injeksjon av et pulverformig avsvovlingsmiddel i smeltet jern under anvendelse av en bærergass er velkjent for avsvovling av smeltet jern. Injeksjonsavsvovlingsmetoden har oppnådd utstrakt anvendelse fordi den er lett å utføre i praksis og har stor avsvovlingseffekt. Spesielt omfatter injeksjonsavsvovlingsmetoden å innføre et pulverformig avsvovlingsmiddel i en strøm av bærergass så som tørr nitro-
i
gen, og injisere strømmen inn i det smeltete jern gjennom en lanse neddykket i dette. I henhold til en meget anvendt injeksjonsavsvovlingsmetode, blir en "torpedovogn", som har mottatt smeltet råjern fra en masovn, eksempelvis stop-pet et øyeblikk ved en avsvovlingsstasjon på dens vei til stålfremstillingsfabrikken, og pulverformige avsvovlingsmidler injiseres i det smeltete jern i torpedovognen under dens stopp. Ytterligere har injeksjonsavsvovling i en åpen støpeøse blitt praktisert i de senere år i stedet for den mekanisk omrørte avsvovlingsmetode (f.eks. den såkalte KR metode i åpen støpeøse) på grunn av at metoden er lett
å utføre i praksis og har en stor avsvovlingseffektivitet.
Uttrykket "injeksjonsavsvovling" er en betegnelse som ikke omfatter "avsvovlingsmetoder som innbefatter for-tilsetning av avsvovlingsmidler eller mekanisk omrøring", og betegner spesielt en avsvovlingsmetode som omfatter injeksjon av et pulverformig avsvovlingsmiddel sammen med en bærer-gass i smeltet jern under dets overflate.
Det injiserte avsvovlingsmiddel vil ved injeksjonsavsvovlingsmetoden unnslippe bærergassen i det smeltete jern og komme i kontakt med dette, hvoretter det vil omsettes med tilstedeværende svovel i det smeltete jern. Deretter vil avsvovlingsmidlet og/eller dets reaksjonsprodukt med svo-
i
vel stige opp igjennom det smeltete jern og til slutt flyte som et avsvovlingsslagg på overflaten av det smeltete jern.
Det smeltete jern vil bli tilstrekkelig beveget og omrørt av bærergassen og/eller gasser som kan utvikles fra gass-genererende bestanddeler i det pulverformige avsvovlingsmiddel, og som følge av dette til mulighetene for at avsvovlingsmidlet kommer i kontakt med det smeltete jern fremmes og restsvovelinnholdet i det smeltete jern vil bli meget jevnt.
Ved denne avsvovlingsmekanisme kan de følgende tre fakto-rer angis som de mest ...virksomme ved avsvovlingsprosessen. 1. Reaktiviteten av det pulverformige avsvovlingsmiddel . 2. Kontaktarealet mellom det pulverformige avsvovlingsmiddel og det smeltete jern. 3. Fordeling og konsentrasjon av svovel i smeltet jern under avsvovlingen.
Det er foreslått fremgangsmåter for å forbedre avsvovlingsevnen for brent kalk, eksempelvis i de offentlig tilgjengelige japanske patentsøknader nr. 38209/1979, 50414/1979, 86416/1979 og 86417/1979, som i det vesentlige er rettet på en størrelsesreduksjon avCaO krystallene som den brente kalk består av, for således å forøke kontaktarealet og derved forbedre dets reaktivitet. Det er imidlertid funnet at når brent kalk behandlet i henhold til den kjente tek-nikk anvendes ved injeksjonsavsvovling av smeltet jern, er dets transporterbarhet i bærergass-strømmen meget dårlig, og store mengder bærergass er nødvendig. Derfor er injeksjon av brent kalk i høy konsentrasjon og i finfordelt form i bærergassen vanskelig, og følgelig kan fordelene ved finfordelte CaO krystaller ikke utnyttes og den for-ventete avsvovlingseffekt kan ikke oppnås.
Det er også funnet at hvis partikkeldiameteren for brent kalk ytterligere reduseres, vil dets evne til å la seg transportere i en bærergass ytterligere nedsettes og forårsake forskjellige vanskeligheter under injeksjonsavsvov-lingen. Det kan således sees at skjønt én nedsettelse av partik-kelstørrelsen for avsvovlingsmidlet i vesentlig grad vil øke dets avsvovlingsevne, så vil dets avsvovlingseffekt ikke direkte\styres av partikkelstørrelsen, men også i stor grad på-virkes av dets evne til å la seg transportere som avsvovlingsmiddel i en bærergass.
Ved injeksjonsavsvovlingsmetoden blir det pulverformige avsvovlingsmiddel injisert inn i smeltet jern i suspendert form i en bærergass. Den del av det pulverformige avsvovlingsmiddel som unnslipper fra gassboblene i gass-strømmen kommer i direkte kontakt med det smeltete jern og kan rea-gere med svovlet i dette, men den del av avsvovlingsmidlet som forblir innelukket i gassboblene stiger sammen med disse og vil flyte på overflaten av det smeltete jern uten å bidra til avsvovlingsreaksjonen eller sprute ut av det smeltete jern sammen med gassen.
I den hensikt å forøke andelen av avsvovlingspulvere som deltar i avsvovlingsreaksjonen og for å forøke dets reaktivitet, er det ønskelig å minimalisere mengden av bærergassen og derved forhindre at avsvovlingsmidlet blir innelukket i gassboblene. Mengden av bærergass som er nødven-dig for injeksjon er imidlertid avhengig av avsvovlingsmidlets evne til å la seg transportere med bærergassen og et avsvovlingsmiddel med dårlig gasstransporterbarhet krever store mengder bærergass for injeksjonen. Følgelig, selv om et avsvovlingsmiddel utviser høy reaktivitet kan ikke den ønskete avsvovlingseffekt ved injeksjonsavsvovling oppnås hvis dets evne til å transporteres av bærergassen er liten .
På den andre side, hvis partikkelstørrelsen for det pulverformige avsvovlingsmiddel forøkes, vil overflatearealet av partiklene pr. vektenhet avta, og følgelig vil dets avsvov-lingsef f ekt også nedsettes.
Ytterligere, når avsvovlingsmidlet ikke lett lar seg transportere vil store fluktueringer av avsvovlingsmidlets konsentrasjon i bærergassen finne stéd, hvilket vil forårsake en pulserende bevegelse av avsvovlings-bærergasstrømmen, hvilket ofte fører til driftsproblemer. F.eks. injeksjon av meget store mengder av pulverformig avsvovlingsmiddel i smeltet jern på én gang fører til tidvis meget stor gassutvikling i det smeltete jern og således forøker vi-brasjonen for en torpedovogn, en åpen støpeøse, etc. Fluktueringene i konsentrasjonen av avsvovlingsmidlet kan også føre til at midlet blokker lansen eller rørene eller at det smeltete jern spruter kraftig ut av torpedovognen og således forårsaker en uønsket forurensning av arbeids-omgivelsene .
Det er nå uventet funnet at et pulverformig avsvovlingsmiddel bestående av en nærmere angitt mengde pulverformig brent kalk og en nærmere angitt mengde pulverformig diamidkalk fullstendig løser de ovenfor nevnte problemer som brent kalk alene er beheftet med.
Det er en hensikt med foreliggende oppfinnelse å tilveie-bringe en pulverformig avsvovlingsblanding basert på brent kalk for anvendelse ved injeksjonsavsvovling av smeltet jern, hvilket middel er billig og fult ut utnytter avsvovlingsevnen for brent kalk.
I henhold til oppfinnelsen er det tilveiebragt en pulverformig avsvovlingsblanding for anvendelse ved injeksjonsavsvovling av smeltet jern, hvilken blanding er særpreget ved det som er angitt i krav l's karakteriserende del, nemlig at den består av 30-90 vekt% brent kalk, erholdt ved kalsinering av diamidkalk i en oksygenrik atmosfære under betingelser slik at noe kalsiumkarbonat og karbon forblir i den brente kalk, og 10-70 vekt% diamidkalk, 0,20 vekt% av et karbonholdig materiale og 0-8 vekt% av et flussmiddel.
Betegnelsen "brent kalk" som anvendt i foreliggende beskri-velse angir kalk inneholdende kalsiumoksyd i en mengde på minst 60 vekt%, fortrinnsvis minst 70 vekt%, og mere foretrukket minst 80 vekt% og mest foretrukket minst 90 vekt%.
Brent kalk erholdes generelt ved kalsinering av kalkmate-rialer inneholdende kalsiumkarbonat som en hovedbestanddel, såsom kalksten, kalsitt, marmor og skall av skjell i termi-ske spalteanordninger, så som en vertikal ovn fyrt med tungoljer, gasser eller blandinger derav, eller i en roterende ovn, og markedsføres i passende renhetsgrader og passende kalsineringsgrader avhengig av den påtenkte bruk. For industriell anvendelse finnes det eksempelvis brent kalk for stålfremstilling, brent kalk for den kjemiske industri (fremstilling av kalsiumkarbid, blekemidler for papirmasse), brent kalk for landbruksformål og brent kalk for konstruksjonsformål. Vanligvis markedsføres brent kalk som spesial grad (CaO innhold 90 vekt% eller mere), første grad (CaO innhold 80 % eller mer,) , andre grad (CaO innhold 70 vekt% eller mer), og tredje grad (CaO innhold 60 vekt% eller mer). Brent kalk innen hver av disse grader kan anvendes i avsvovlingsblandingen ifølge oppfinnelsen. Imidlertid er det foretrukket å anvende brent kalk inneholdende kalsiumoksyd i en mengde på minst 60 vekt%, mere foretrukket minst 70 vekt%, og mere foretrukket minst 80 vekt%, og mest foretrukket minst 90 vekt%.
Betegnelsen "diamidkalk" anvendt i foreliggende beskrivel-se angir en blanding av finfordelt kalsiumkarbonat og karbon presipitert fra en vandig oppløsning eller vandig suspensjon ved en kjemisk reaksjon. Et typisk eksempel på "diamidkalk" er et biprodukt i form av en filtreringsrest ved fremstillingen av dicyandiamid. Ved denne prosess omsettes en vandig suspensjon av kalsiumcyanamid med karbon-dioksydgass og cyanamid utvinnes. Den erholdte filtreringsrest inneholder generelt 70 - 90 vekt% kalsiumkarbonat, 5-15 vekt% karbon og urenheter slik som jernoksyd, aluminiumoksyd, siliciumoksyd og magnesiumoksyd. Ved fremstilling av tiourea fra kalsiumcyanamid erholdes et tilsvarende biprodukt. Generelt har filtreringsrester erholdt ved ekstraksjon av cyanamid fra kalsiumcyanamid stort sett den samme sammensetning.
Den brente kalk og diamidkalken og et karbonholdig materiale, som skal beskrives i det etterfølgende, har fortrinnsvis en partikkelstørrelse som hovedsakelig ikke overstiger 60 ^m. Med uttrykket "hovedsakelig ikke overstiger 60 jam" menes at andelen av partikler med en partikkeldiameter ik-ke overstigende 60 pm er minst 80 vekt%, fortrinnsvis minst 90 vekt%, og spesielt bør andelen av partikler med en dia-meter over 40 yum være minst 80 vekt%, fortrinnsvis minst 90 vekt%. Hvis partikkeldiameteren i hovedsak er over 60 pm, vil partiklene være for grove til å sikre en god gasstransporterbarhet, og således vil konsentrasjonen av avsvovlingsmidlet i bærergassen under injeksjonen fluktuere meget, og avsvovlingsegenskapene for brent kalk kan ikke fullt ut utnyttes.
Den pulverformige blanding ifølge oppfinnelsen omfatter
30 - 90 vekt% brent kalk og 10 - 70 vekt% diamidkalk, og
fortrinnsvis 50 - 90 vekt% brent kalk og 50 - 10 vekt% diamidkalk. Hvis mengden av diamidkalk er mindre enn 10 vekt% vil pulverets evne til å la seg transportere med bærergassen være dårlig, og avsvovlingsevnen for brent kalk kan ikke fullt ut utnyttes.
Når mengden av diamidkalk er minst 10 vekt%, vil den pulverformige avsvovlingsblanding utvise god gasstransporterbarhet. Transporterbarheten øker med tiltagende andel diamidkalk tilsatt. Imidlertid, hvis mengden av diamidkalk øker vil mengden av brent kalk avta, og følgelig vil avsvovlingsevnen for den pulverformige avsvovlingsblanding avta, og mengden av utviklet gass tilta, hvilket vil forårsake spruting av smeltet jern. Følgelig, bør mengden av diamidkalk begrenses til ikke mere enn 70 vekt%. I betrakt-ning av gasstransporterbarheten for avsvovlingsblandingen og avsvovlingseffekten for brent kalk, bør andelen av diamidkalk i blandingen ifølge oppfinnelsen fortrinnsvis være minst 10 vekt%, men ikke overstigende 50 vekt%. Avsvovlingsblandingen ifølge oppfinnelsen inneholdende en slik andel diamidkalk utviser spesielt god effekt ved injeksjonsavsvovling.
Avsvovlingsblandingen ifølge oppfinnelsen kan injiseres med en bærergass i smeltet jern under anvendelse av kjente anordninger, som er tilpasset for å innmate det pulverformige avsvovlingsmiddel i nærmere angitte mengder ned fra dens lagertank og inn i en injeksjonsrørledning ved hjelp av en roterende ventil og transporterer denne i bærergassen (se eksempelvis offentlig tilgjengelig japansk patent-søknad nr. 102515/1975) eller i en anordning tilpasset for å fluidisere det pulverformige avsvovlingsmiddel anord-net i et trykk-kar og injisert under anvendelse av bærergassen.
Avsvovlingsblandingen ifølge oppfinnelsen er egnet for anvendelse i mange injeksjonsavsvovlingsmetoder under anvendelse av forskjellige anordninger innbefattende de ovenfor nevnte. Selv når det anvendes relativt store mengder bærer-gass slik som angitt i de offentlige tilgjengelige japanske patentsøknader nr. 6454/1974 og 1967/1974, hvor andelen av bærergassmengden er ca. 100 Nl/kg pulverformig avsvovlingsblanding, kan foreliggende avsvovlingsblanding anvendes ved passende valg av injeksjbnsvinkler eller lanse-helninger, antallet injeksjonssteder, den geometriske loka-lisering av injeksjonsanordningen, etc.. Betegnelsen "Ni" betyr "normalliter".
"Apparat for avgivelse av et fluidiserbart fast materiale fra et trykk-kar" som vist i japansk offentlig tilgjengelig patentsøknad nr. 31518/1979, er en av de spesielt foretrukne injeksjonsanordninger som fører til full utnyttelse av det pulverformige avsvovlingsmiddel ifølge foreliggende oppfinnelse. Denne anordning har oppnådd utstrakt kommersiell anvendelse fordi den tillater injeksjon av det pulverformige avsvovlingsmiddel i høye konsentrasjon i smeltet jern. Hvis mengden av bærergassen pr. enhetsmengde pulverformig avsvovlingsmiddel er liten, vil den totale bærer-gassmengde for injeksjon være liten. Følgelig vil tempera-tursenkningen av det smeltete jern være liten og apparatet kan også være av liten størrelse. Ved injeksjon av avsvovlingsmiddel under anvendelse av denne anordning, kan andelen av bærergass passende ikke overstige 10 NI, fortrinns-2 - 10 NI, f.eks. 5 NI, pr. kg pulverformig avsvovlingsblanding. Ved så lave bærergassandeler er gasstransporterbarheten av det pulverformige avsvovlingsmiddel av største viktighet. Det pulverformige avsvovlingsmiddel ifølge oppfinnelsen har utmerket gasstranspprterbarhet og er mest effektiv under slike betingelser.
Følgelig er den pulverformige avsvovlingsblanding ifølge oppfinnelsen egnet for anvendelse i en injeksjonsavsvovlingsmetode, særlig ved en som omfatter fluidisering av pulverformig avsvovlingsmiddel i et trykk-kar og injisere dette i det smeltete jern under anvendelse av en bærergass i en mengde som ikke overstiger 10 Nl/kg avsvovlingsmiddel.
Det er også overraskende funnet at når fin brent kalk frem-stilles ved kalsinering av diamidkalk, og denne brente kalk anvendes i kombinasjon med diamidkalk, vil den resulterende blanding utvise en ytterligere forbedret gasstransporterbarhet og ytterligere forbedret avsvovlingsevne.
I de japanske offentlig tilgjengelige patentsøknader nr. 50414/1979 og 86417/1979 nevnt ovenfor vises det at ved kalsinering av diamidkalk under spesielle betingelser, kan det oppnås brent kalk med god avsvovlingsevne. Imidlertid krever kalsinering av diamidkalk for erholdelse av den brente kalk ingen spesielle kalsineringsbetingelser uten at noen klar grunn kan angis. Brent kalk erholdt ved kalsinering av diamidkalk inntil dens CaO innhold når ca. 60 vekt%, fortrinnsvis minst 70 vekt%, og mere foretrukket minst 80 vekt% og mest foretrukket minst 90 vekt%, kan anvendes med gode resultater ved injeksjonsavsvovling av smeltet jern. Imidlertid, fluidisert kalsinering under overskudd av oksygen kan fortrinnsvis anvendes ved fremstilling av brent kalk for foreliggende formål.
Brent kalk erholdt ved kalsinering av diamidkalk kan blan-des i hvilke som helst ønskete forhold med brente kalker erholdt fra andre konvensjonelle kalkkilder. Men da brent kalk erholdt ved kalsinering av diamidkalk gir bedre gasstransporterbarhet og større avsvovlingsevne er det foretrukket å anvende 30 - 90 vekt% brent kalk med en partikkeldiameter som i det vesentlige ikke overstiger 60 pm erholdt ved kalsinering av diamidkalk og 70 - 10 vekt% diamidkalk med en partikkelstørrelse som hovedsakelig ikke overstiger 60 pm.
I henhold til foreliggende oppfinnelse er det også funnet at når ikke mere enn 20 vektdeler, fortrinnsvis 3-15 vektdeler, av et karbonholdig materiale tilsettes 100 vektdeler av en pulverformig avsvovlingsblanding bestående av brent kalk og diamidkalk, viser den erholdte blanding enda bedre gasstransporterbarhet og avsvovlingsevne, egnet for anvendelse ved avsvovling av smeltet jern.
Eksempler på karbonholdig materiale er grafitt, kull, koks, petroleumkoks og trekull. Det er ingen spesiell begrensning med hensyn til dets type og egenskaper. Det er imidlertid fordelaktig at et slikt karbonholdig materiale bør ha et lavt svovelinnhold og et lavt vanninnhold når det skal anvendes med brent kalk. Kull og koks er foretrukne karbonholdige materialer på grunn av deres, lette tilgjengelighet og lave pris. Det karbonholdige materiale har fortrinnsvis en partikkeldiameter i det vesentlige ikke overstigende 60 pm som ovenfor angitt.
Hvis mengden av karbonholdig materiale overstiger 20 vektdeler pr. 100 vektdeler av den pulverformige avsvovlingsblanding bestående av brent kalk og diamidkalk, vil mengden av karbonholdig materiale i avgassene fra eksempelvis en åpen smelteøse eller ved en injeksjonsavsvovlingspro-
sess øke og forårsake forskjellige forurensingsproblemer,
så som høyere avgasstemperatur, sprutingsfare og/eller for-øket mengde karbonmonoksyd.
Den pulverformige avsvovlingsblanding for smeltet jern ifølge foreliggende oppfinnelse er billig og utviser utmerket avsvovlingsevne ved injeksjonsavsvovling med virknin-ger sammenlignbare med de for kalsiumkarbid. Dets avsvovlingsevne kan ytterligere forbedres ved anvendelse i kombinasjon med forskjellige konvensjonelle avsvovlingsmidler eller avsvovlingshjelpemidler. Eksempler på disse konvensjonelle materiale innbefatter kalsiumkarbid, kalsiumcyanamid, fluoridforbindelser, så som fluss-spat, eller kryolitt, oksyder, hydroksyder, karbonater eller andre forbindelser av natrium, magnesium eller aluminium, kalsiumhydrok-syd, pulvere av syntetiske harpikser og forbindelser som er i stand til å frigjøre vann eller hydrogen i et avsvov-lingssystem. Fluss-spat og kryolitt er foretrukket, og fluss-spat er spesielt foretrukket. Mengden av fluss-spat og de andre konvensjonelle ovennevnte materialer er 2 - 8 vektdeler, fortrinnsvis 3-6 vektdeler, pr. 100 vektdeler av avsvovlinqsblandingen bestående av brent kalk og diamidkalk.
I tillegg til å forbedre avsvovlingsevnen ytterligere mulig-gjør fluss-spat en lett fjerning av slagget etter avsvovling. Grunnen til dette er ikke helt klart, men det er an-tatt at fluss-spat forhindrer adhesjon av kaliumsilikat til overflaten av kalkpulveret og nedsetter slaggets visko-sitet .
Når mengde fluss-spat og andre konvensjonelle materialer overstiger 8 vektdeler, vil det ildfaste materiale bli al-vorlig ødelagt, og hvis det er mindre enn 2 vektdeler, vil forbedringsgraden av avsvovlingsevnen og slaggfjernbarhet bli liten.
Fluss-spatt som kan anvendes ved foreliggende oppfinnelse inneholder 80 - 98 vekt% CaF2 og opp til 15 vekt% Si02, Fe2°3' M9°' etc.
De følgende eksempler illustrerer oppfinnelsen.
Eksemplene 1 - 14 og Sammenligningseksempler 1- 7
I hvert forsøk ble de forskjellige bestanddeler vist i tabell 1 eller 2 omhyggelig blandet i en inert atmosfære til å gi en pulverformig avsvovlingsblanding.
Den pulverformige avsvovlingsblanding ble injisert med en mengdehastighet på 80 - 150 kg/min. gjennom en lanse i en torpedoøse med en kapasitet på 350 tonn fylt med 300 - 330 tonn smeltet jern med et svovelinnhold på 0,032 - 0,040 % ved hjelp av injeksjonsanordningen beskrevet i den offentlige tilgjengelige japanske søknad nr. 31518/1979 under anvendelse av tørr nitrogengass som bærer.
Resultatene for avsvovlingen er vist i tabellene 1 og 2.
Mengdene av [(brent kalkJ^DL, (brent kalk)2DL eller (brent kalk)<+>] og diamidkalk i tabellene 1 og 2 er pr. vekt% basert på den totale mengde av disse to bestanddeler, og mengden av det karbonholdige materiale og fluss-spat ut-trykkes som vektdeler pr. 100 vektdeler av brent kalk + diamidkalk.
Materialene anvendt i disse eksempler var som følger:
1) Brent kalk
Brent kalk egnet for kalsiumkarbidproduksjon, med
et CaO innhold på 95 %.
2) Diamidkalk
Diamidkalk erholdt som biprodukt ved fremstilling
av dicyandiamid fra kalsiumcyanamid. Dets kjemiske sammensetning var: CaC03 85 vekt%, C 10 vekt%, Si02 1,8 vekt%, A1203 1,3 vekt%, Fe203 0,8 vekt%, MgO 0,7 vekt%, og andre bestanddeler 0,4 vekt%.
3) (Brent kalk) (brent diamidkalk)
Erholdt ved kalsinering av diamidkalk nevnt i paragraf 2) ovenfor i fluidisert tilstand ved 1000°C i 30 s. med et overskudd av luft under anvendelse av CO gass som brensel. Dets kjemiske sammensetning var: CaO 72 vekt%, CaC03 2 3 vekt%, C 1,5 vekt%, Si02 1,4 vekt%, Al203 0,9
vekt%, og andre bestanddeler 1,2 vekt%.
4) (Brent kalk)2DL (brent diamidkalk)
Diamidkalken nevnt i paragraf 2) som nevnt ovenfor ble kalsinert under de samme betingelser som angitt i 3) ovenfor bortsett fra at kalsineringstiden ble forandret til 45 s.. Den kjemiske sammensetning for produktet var: CaO 90 vekt%, CaC03 2,1 vekt%, C 0,3 vekt%, Si02 2,7 vekt%, A1203 1,7 vekt%, Fe203 1,0 vekt%, og andre bestanddeler 2,2 vekt%.
5) (Brent kalk)<+>
Diamidkalken beskrevet i tabell 1, eksempel, kalsinering nr. 4 i henhold til den offentlig tilgjengelige japanske patentsøknad nr. 86417/1979 ble kalsinert i en nitro-genatmosfære ved 950°C i 60 s..
6) Karbon
Erholdtved pulverisering av kommersielt tilgjengelig koks. Det har et karboninnhold på 86 vekt%.
7) Fluss-spat
Erholdt ved pulverisering av importert fluss-spat
på samme måte som ved fremstilling av den karbonholdige bestanddel. Dette fluss-spat hadde den følgende kjemiske sammensetning: CaF2 90 vekt%, Si02 8,5 vekt%, Fe203 1,0 vekt%, og MgO 0,3 vekt%.
8) Syntetisk diamidkalk
Erholdt ved å sammenblande omhyggelig 88 vekt% kalsiumkarbonat pulverisert til en størrelse mindre enn 60 pm og 12 vekt% koks pulverisert til en størrelse mindre enn 60 fjm.
Partikkelstørrelsesfordelinger (%) for brent kalk, diamidkalk (brent kalk^DL, (brent kalk) 2DL/ (brent kalk) og karbon anvendt i disse eksempler er tabullert i det etter-følgende :
Partikkelstørrelsen for (brent'kalk)<+> var slik at mere enn 85 % passerte en sikt med maskeåpning 0,18 mm.
Betegnelsene anvendt i tabellene 1 og 2 har de følgende betydninger.
(a) Enhetsforbruk
Vekt i kg av pulverformig avsvovlingsmiddel injisert i det smelfcebehandlete jern
Vekt i tonn av smeltet jern
(b) Bærergassforhold\
Strømningshastighet ( Nl/ min.) bærergass Injiseringshastighet (kg/min.) av den pulverformige avsvovlingsblanding
(c) Injiseringstrykk
Trykk i kg/cm 2 for bærergassen som forbindes med utførsel-sespunktet hvor avsvovlingsblandingen føres inn i bærergassen og inn i det smeltete jern og injiseres (tilsvarende det relativt lave trykk P3 tilknyttet utførselsåpningen 4
i fig. 2 i den offentlig tilgjengelige japanske patentsøk-nad nr. 31518/1979).
(d) Avsvovlingsevne
= svovelinnhold (%),av smeltet jern før avsvovling S,, = svovelinnhold (%)'av smeltet jern etter avsvovling (e) Avsvovlingshastighet
Sammenligningseksempel 8
Avsvovlingen ble utført under de samme betingelser som i eksemplene 1-9 bortsett fra at en pulverformig avsvovlingsblanding besto av 60 vekt% brent kalk^DL og 40 vekt% diamidkalk og 25 vektdeler pr. 100 vektdeler brent kalk + diamidkalk, karbon ble anvendt. Under injeksjonsoperasjo-nen steg temperaturen av avløpsgassen for meget, og drif-ten var farlig å utføre. Således kan denne blanding ikke anvendes for praktiske formål.
Som det fremgår av tabellene 1 og 2 forårsaket de pulverformige avsvovlingsblandinger ifølge oppfinnelsen angitt i eksempel 1-14 ikke noen pulserende bevegelse ved relativt lave injeksjonstrykk, og utviste utmerket gasstranspor-teringsevne med et bærergassforhold på mindre enn 10 Nl/kg og ytterligere så forårsaket de praktisk talt ikke noen spruting av det smeltete jern fra torpedo-smelteøsen. Yt-terligere, fordi den pulverformige blanding kunne injiseres ved høye konsentrasjoner er den iboende avsvovlingsevne for brent kalk fullt utnyttet. Det oppnådde avsvov-lingsforhold ligger i området 55 - 85 %, og det avsvovlete jern har et svovelinnhold på mindre enn 0,01 %. Disse re-sulater er vanskelige å oppnå ved anvendelse av konvensjonelle pulverformige avsvovlingsblandinger basert på brent kalk.
Den pulverformige avsvovlingsblanding ifølge eksempel 2 er best med hensyn til gasstransporterbarhet og avsvovlingsevne i forhold til de angitt i eksemplene 1 - 3. De pulverformige avsvovlingsblandinger i henhold til eksemplene 4-6 fremstilt under anvendelse av (brent kalk^DL er bedre enn de erholdt i henhold til eksemplene 1 - 3, og avsvovlingsblandingen i eksempel 5 utviser bedre avsvovlingsevne enn de i henhold til eksemplene 4-6. Blandingen ifølge eksempel 7 fremstilt under anvendelse av (brent kalk)<+> var dår-ligere med hensyn til gasstransporterbarhet og avsvovlingsevne i forhold til blandingen ifølge eksempel 4. Den pulverformige avsvovlingsblandinger erholdt ifølge eksemplene 8 og 9 , som inneholder karbon, utviser spesielt god gasstransporterbarhet og avsvovlingsevne.
Avsvovlingspulveret ifølge sammenligningseksempel 1, som utelukkende består av (brent kalk)<+> utviser meget dårlig gasstransporterbarhet og forårsaket kraftige pulserende bevegelser og spruting av det smeltete jern, og dets avsvovlingsevne var så dårlig at den ikke er anvendbar for praktiske forhold. Med hensyn til.den pulverformige avsvovlingsblanding ifølge eksemplene 2, 4 og 5 bestående av hen-holdsvis 9 5 vekt% brent kalk, (brent kalk^DL eller (brent kalk)<+> og 5 vekt% diamidkalk utviser en viss forbedring med hensyn til pulserende bevegelser, og som en følge av innar-beidelse av diamidkalk. Men mengden av diamidkalk er for liten, og pulserende bevegelser finner fremdeles sted. Dess-uten er deres avsvovlingsevne dårlig. Følgelig er blandingene i henhold til sammenligningseksemplene 2, 4 og 5 hel-ler ikke egnet for praktiske formål. De pulverformige avsvovlingsblandinger erholdt ifølge sammenligningseksemplene 3 og 6, som inneholder en stor mengde diamidkalk, utviser utmerket gasstransporterbarhet. Men andelen av brent kalk er for liten og deres avsvovlingsevne er meget mindre enn avsvovlingsblandingene ifølge eksemplene 1-9. Ytterligere, da spruting av smeltet jern er kraftig, mistes en større del smeltet jern.
Avsvovlingsblandingene inneholdende (brent kalk^DL i eksempel 10 og 11 viser bedre avsvovlingsresultater enn blandingene inneholdende (brent kalk^DL, og blandingene ifølge eksemplene 12 - 14 som ytterligere inneholder et karbonholdig materiale og/eller fluss-spaty utviser enda bedre avsvovlingsresultater. På den andre side inneholder blandingen ifølge sammenligningseksempel 7 syntetisk diamidkalk i stedet for diamidkalk og utviser dårlig gasstransporterbarhet og gir dårlige avsvovlingsresultater.
Referanse- eksemplene 1 og 2
Avsvovling ble utført under anvendelse av den samme avsvovlingsblanding som i eksempel 9 under betingelsene vist i tabell 3. Resultatene er vist i tabell 3. Det kan sees fra tabell 3 at det pulverformige avsvovlingsmiddel erholdt ifølge eksempel'9, som kan anvendes med et mindre bærergassforhold, utviser den beste avsvovlingseffekt. Som tidligere nevnt utviser foreliggende pulverformige avsvovlingsblanding spesielt gode avsvovlingsegenska-per når bærergassforholdet ikke overstiger 10 Nl/kg avsvovlingsblanding, og denne verdi er velegnet for god in-jeks jonsavsvovling.
Claims (3)
1. Pulverformig avsvovlingsblanding for injeksjonsavsvovling av smeltet jern, på basis av brent kalk og diamidkalk, karakterisert ved at den består av 30-90 vekt% brent kalk, erholdt ved kalsinering av diamidkalk i en oksygenrik.atmosfære under betingelser slik at noe kalsiumkarbonat og karbon forblir i den brente kalk, og 10-70 vekt% diamidkalk, 0-20 vekt% av et karbonholdig materiale og 0-8 vekt% av et flussmiddel.
2. Blanding ifølge krav 1, karakterisert ved at den brente kalk, diamidkalken og eventuelt tilstedeværende karbonholdig materiale har en partikkeldiameter som ikke overstiger 60 ^um.
i
3. Blanding ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det eventuelle flussmiddel er fluss-spat.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6126180A JPS56158827A (en) | 1980-05-10 | 1980-05-10 | Powdered composition for desulfurizing agent |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO811557L NO811557L (no) | 1981-11-11 |
NO156053B true NO156053B (no) | 1987-04-06 |
NO156053C NO156053C (no) | 1987-07-29 |
Family
ID=13166107
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO811557A NO156053C (no) | 1980-05-10 | 1981-05-07 | Avsvovlingsmiddel. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4420333A (no) |
JP (1) | JPS56158827A (no) |
DE (1) | DE3118288A1 (no) |
GB (1) | GB2077296B (no) |
NO (1) | NO156053C (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57170823A (en) * | 1981-04-09 | 1982-10-21 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | Fluidized roasting method and apparatus |
JPS58204119A (ja) * | 1982-05-25 | 1983-11-28 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | 融鉄の脱硫剤 |
JPS58217619A (ja) * | 1982-06-14 | 1983-12-17 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | 融鉄の脱硫剤およびその製造法 |
JPS6169911A (ja) * | 1985-09-06 | 1986-04-10 | Kawasaki Steel Corp | 融鉄の脱硫剤及びその製法 |
US5015291A (en) * | 1989-06-14 | 1991-05-14 | The Dow Chemical Company | Process for desulfurization of molten hot metals |
US5397379A (en) * | 1993-09-22 | 1995-03-14 | Oglebay Norton Company | Process and additive for the ladle refining of steel |
US6179895B1 (en) | 1996-12-11 | 2001-01-30 | Performix Technologies, Ltd. | Basic tundish flux composition for steelmaking processes |
CN1222628C (zh) * | 2000-06-14 | 2005-10-12 | 日本钢管株式会社 | 铁水用脱硫剂的制造方法及其装置 |
JP5463728B2 (ja) * | 2009-05-11 | 2014-04-09 | 新日鐵住金株式会社 | 溶銑の脱硫材および脱硫方法 |
US9365907B1 (en) | 2013-03-14 | 2016-06-14 | ALMAMET USA, Inc. | Conversion of troublesome lime fines to useful high quality fluidized lime in feeding flux lime to a BOF converter |
JP2022550951A (ja) * | 2019-09-30 | 2022-12-06 | ジャミポル・リミテッド | Kr(kanbara reactor)法における溶銑脱硫 |
CN114590809B (zh) * | 2022-01-06 | 2023-04-25 | 北京科技大学 | 一种氰胺废渣协同电石渣制备脱硫剂及回用co2的方法 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE718288A (no) | 1967-07-27 | 1968-12-31 | ||
DE1758250B1 (de) * | 1968-04-29 | 1971-10-28 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Mittel zum Entschwefeln von Eisenschmelzen |
JPS5236233B2 (no) * | 1972-04-25 | 1977-09-14 | ||
JPS5412083B2 (no) * | 1974-02-23 | 1979-05-19 | ||
DE2500497C2 (de) * | 1975-01-08 | 1977-03-31 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Mittel zum entschwefeln von eisenschmelzen und verfahren zu seiner anwendung |
US3999978A (en) * | 1975-09-29 | 1976-12-28 | Nippon Steel Corporation | Method for making steel by the use of a flux treated by carbon dioxide |
US4137295A (en) * | 1977-04-20 | 1979-01-30 | Tamers Murry A | Carbide production using molten metals as heat source |
DE2741588C2 (de) * | 1977-09-15 | 1985-02-07 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg | Mittel zum Entschwefeln von Eisenschmelzen |
FR2432550A1 (fr) * | 1978-08-04 | 1980-02-29 | Sueddeutsche Kalkstickstoff | Procede pour la fabrication d'un melange de desulfuration pulverulent facilement fluidifiable |
JPS55110712A (en) * | 1979-02-15 | 1980-08-26 | Kawasaki Steel Corp | Desulfurizing agent for blowing-in |
US4266969A (en) * | 1980-01-22 | 1981-05-12 | Jones & Laughlin Steel Corporation | Desulfurization process |
DE3015024C2 (de) * | 1980-04-18 | 1982-12-23 | Skw Trostberg Ag, 8223 Trostberg | Entschwefelungsmittel für Roheisen |
JPS56163213A (en) * | 1980-05-20 | 1981-12-15 | Nippon Carbide Ind Co Ltd | Desulfurizer powder composition for molten iron |
-
1980
- 1980-05-10 JP JP6126180A patent/JPS56158827A/ja active Granted
-
1981
- 1981-05-06 US US06/260,884 patent/US4420333A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-05-07 NO NO811557A patent/NO156053C/no unknown
- 1981-05-08 GB GB8114123A patent/GB2077296B/en not_active Expired
- 1981-06-08 DE DE3118288A patent/DE3118288A1/de active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56158827A (en) | 1981-12-07 |
GB2077296A (en) | 1981-12-16 |
US4420333A (en) | 1983-12-13 |
JPH0135045B2 (no) | 1989-07-24 |
GB2077296B (en) | 1985-02-06 |
DE3118288A1 (de) | 1982-04-08 |
NO811557L (no) | 1981-11-11 |
NO156053C (no) | 1987-07-29 |
DE3118288C2 (no) | 1992-01-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO156053B (no) | Avsvovlingsmiddel. | |
EP0164592B1 (de) | Feinkörniges Entschwefelungsmittel für Eisenschmelzen und Verfahren zur Entschwefelung von Roheisenschmelzen | |
CN101358265A (zh) | 复合型铁水脱硫剂及其制备方法 | |
US4263043A (en) | Desulfurizing agent for injection | |
CA1140907A (en) | Method of improving the flowability of desulphurizing agents for crude iron and steel melts | |
NO156054B (no) | Pulverformig avsvovlingsblanding. | |
RU2465342C1 (ru) | Способ получения синтетического флюса для металлургических процессов выплавки чугуна и стали | |
JPS6286108A (ja) | 脱硫混合物の製造方法 | |
KR840001170B1 (ko) | 취입용 탈황제 | |
CA1168875A (en) | Powdery desulfurizer composition | |
CA1168876A (en) | Powdery desulfurizer composition | |
JPS5842710A (ja) | 溶銑の吹込用脱硫剤 | |
US4586955A (en) | Process for desulphurizing hot metal | |
JPS6016484B2 (ja) | 石灰質鉄鋼精錬剤 | |
RU2087544C1 (ru) | Способ десульфурации чугуна и шихта для получения шлакового десульфуратора | |
JP2001003114A (ja) | 鉄鋼添加剤 | |
SU711104A1 (ru) | Десульфуратор чугуна | |
CN110964870B (zh) | 一种用于油渣铁水预脱硫的方法 | |
JP2016084499A (ja) | 精錬用粉状石灰 | |
KR101863916B1 (ko) | 마그네슘 제련공정 부산물과 알루미늄 제련공정 폐부산물을 이용한 탈황 및 탈산용 제강플럭스 조성물 | |
KR940000818B1 (ko) | 강욕조 정련용 방수성 석회계용재 | |
SU1036759A1 (ru) | Смесь дл рафинировани стали | |
EP0355526A2 (en) | Desulphurising flux composition for basic steel-slags and relevant method | |
JP2019183188A (ja) | 脱硫用精練剤 | |
SI9400253A (en) | Means and procedure for removing sulphur, phosphorus, silicon and nitrogen from melt of crude iron, casting, ferrochromium and ferromanganese |