NO155915B - Apparat til separering av et medium i bestanddeler med forskjellige partikkelmasser. - Google Patents

Apparat til separering av et medium i bestanddeler med forskjellige partikkelmasser. Download PDF

Info

Publication number
NO155915B
NO155915B NO823570A NO823570A NO155915B NO 155915 B NO155915 B NO 155915B NO 823570 A NO823570 A NO 823570A NO 823570 A NO823570 A NO 823570A NO 155915 B NO155915 B NO 155915B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
mixture
sodium
temperature
approx
product
Prior art date
Application number
NO823570A
Other languages
English (en)
Other versions
NO823570L (no
NO155915C (no
Inventor
Seppo Ilmari Ryynaenen
Original Assignee
Nobar Ky
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nobar Ky filed Critical Nobar Ky
Publication of NO823570L publication Critical patent/NO823570L/no
Publication of NO155915B publication Critical patent/NO155915B/no
Publication of NO155915C publication Critical patent/NO155915C/no

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04CAPPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C1/00Apparatus in which the main direction of flow follows a flat spiral ; so-called flat cyclones or vortex chambers
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04CAPPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C7/00Apparatus not provided for in group B04C1/00, B04C3/00, or B04C5/00; Multiple arrangements not provided for in one of the groups B04C1/00, B04C3/00, or B04C5/00; Combinations of apparatus covered by two or more of the groups B04C1/00, B04C3/00, or B04C5/00
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04CAPPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/08Vortex chamber constructions
    • B04C5/081Shapes or dimensions
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04CAPPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/24Multiple arrangement thereof
    • B04C5/28Multiple arrangement thereof for parallel flow
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B07SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
    • B07BSEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
    • B07B7/00Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents
    • B07B7/08Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force
    • B07B7/086Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force generated by the winding course of the gas stream

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Cyclones (AREA)
  • Centrifugal Separators (AREA)
  • Surgical Instruments (AREA)
  • Prostheses (AREA)
  • Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)
  • Control And Other Processes For Unpacking Of Materials (AREA)

Description

Fremgangsmåte for fremstilling av et natriumtrimetafosfatprodukt.
Foreliggende oppfinnelse vedrører en kalsineringsprosess for fremstilling av i alt vesentlig vann-oppløselig krystallinsk natriumtrimetafosfat.
For mange kommersielle prosesser og for-mål ved hvilke natriumtrimetafosfat kan anvendes, er det ønskelig at natriumtrimetafosfatet er praktisk talt fullstendig oppløselig i vann. For at produktene skal være kommersielt brukbare eller aksepterbare har derfor fabrikantene av natriumtrimetafosfat måttet overholde bestemte krav eller betingelser for deres trimetafosfatpro-dukter med hensyn til produktenes innhold av «uoppløselig metafosfat» (som i U.S.A. betegnes med uttrykket «IMP» og som på norsk kan for-kortes med uttrykket «UMF»). I henhold til pu-bliserte fremgangsmåter var fremstillingen av natriumtrimetafosfater som oppviser et meget lavt innhold (eller overhodet ikke noe) av UMF, en meget vanskelig oppgave og fremgangsmåtene var så kostbare at prosessene ikke kunne komme i betraktning i praksis. F. eks. kunne fabrikantene kalsinere mononatriumortofosfat ved hjelp av konvensjonelle fremgangsmåter ved temperaturer over ca. 450° C inntil UMF-mengden i produktet var redusert til en brukbar verdi. Denne fremgangsmåte krevet imidlertid i almin-nelighet en forlenget «bløtnings»-periode for det kalsinerte materiale med temperaturer over ca. 450° C og av denne grunn var fremgangsmåtene for en vesentlig del ikke anvendbare i praksis. Den eneste annen viktige konvensjonelle fremgangsmåte som var tilgjengelig for fremstilling av natriumtrimetafosfatprodukter som var i alt vesentlig fri for UMF omfattet den faktiske smeltning av råmaterialene ved en temperatur over ca. 625° C, etterfulgt av krystallisering av natriumtrimetafosfatet fra «smeiten» ved noe lavere temperaturer. Den største ulempe ved denne såkalte «smelte»-prosess er de smeltende ma-terialers korroderende virkning og den herav følgende nødvendighet å anvende apparaturer eller utstyr for slike prosesser fremstillet av særlig uønskede kostbare korrosjonsfaste materialer. Som følge av de praktiske vanskeligheter som knytter seg til disse konvensjonelle fremgangsmåter for fremstilling av natriumtrimetafosfat blir for tiden ingen av disse konvensjonelle fremgangsmåter anvendt i praksis bortsett fra i labo-ratoriemålestokk eller i «pilot plant» •— måle-stokk.
Reaksjonen av et natriumhalogenidsalt med fosforsyre slik som angitt i den følgende ligning 1, representerer den mest økonomiske vei for å komme frem til natriumtrimetafosfatprodukter.
(1) 3H3P04 + 3NaX Na3P3Oo + 3HX + 3H20
(hvor X er et halogenidanion). Det ble tidligere antatt at for å kunne fremstille et alkalimetall-polyfosfatprodukt fra disse råmaterialer var det nødvendig å utføre reaksjonen ved hjelp av de såkalte «smelte»-prosesser (hvor blandingen opphetes til en temperatur over smeltepunktet for polyfosfatproduktet og den holdes i «smeltet» form inntil i det vesentlige all HX-biproduktgassen var blitt drevet ut fra «smeiten» før temperaturen senkes, og polyfosfatsaltene utkrystalli-seres derpå fra smeiten). «Smelte»-prosessen an-tok man tidligere var nødvendig fordi man gikk ut fra at slike meget høye temperaturer var nød-vendige for oppnåelsen av den relativt fullsten-dige utvikling av den ønskede HX-biprodukt-gass. (Hvis HX-gassen ikke ble drevet ut, ville den forbli i det resulterende produkt som NaX, sammen med endel sure fosfater som ikke var reagert fullstendig).
Mens erfaringen med prosesser for fremstilling, ut fra natriumklorid pluss H;SPO,, av de relativt alkaliske natriumpolyfosfater som f. eks. natriumtripolyfosfat, natriumpyrofosfat og blandinger herav (dvs. hvor Na/P-forholdet var høy-ere enn ca. 1,5) viste at slike høye («smelte») reaksjonstemperaturer var nødvendige for å be-virke utdrivningen av en tilstrekkelig mengde av HX-biproduktgassen fra reaksjonsblandingen for å fremstille relativt rene polyfosfatprodukter, så er det nu blitt oppdaget at de informasjoner og faktiske forhold som forelå ut fra erfaringene med fremstillingen av disse relativt mere alkaliske natriumpolyfosfater, ikke nødvendigvis be-høver å overføres på fremgangsmåter for fremstilling av natriumpolyfosfatprodukter med Na/ P-forhold under ca. 1,4. Det har således nu vist seg, i motsetning til hva man skulle kunne vente, at det ikke bare kan fremstilles natriumpolyfosfatprodukter som inneholder minst ca. 25 vektprosent av natriumtrimetafosfat som er i alt vesentlig fritt for ureagert natriumhalogenid (dvs. som inneholder mindre enn ca. 5, og for-trinnvis mindre enn ca. 2,5 vektprosent NaX) ved å la et natriumhalogenidsalt og fosforsyre reagere med hverandre ved en temperatur under smeltepunktet for natriumtrimetafosfat, men det har også vist seg at produktet som resulterer fra denne reaksjon inneholder i alt vesentlig ikke noe UMF.
I henhold til det foran anførte går foreliggende oppfinnelse ut på en kalsineringsprosess for fremstilling av i alt vesentlig vannoppløselig krystallinsk natriumtrimetafosfatprodukt, hvor en blanding av fosforsyre og i det minste ett natriumhalogenidsalt opphetes til en temperatur mellom 275 og 625° C, Na/P-molforholdet i nevnte blanding er mellom 0,95 og 1,4, og det karakteristiske ved fremgangsmåten er at temperaturen av nevte blanding opprettholdes innenfor nevnte område inntil blandingen opp-hører å skumme, hvorved natriumhalogenidet og fosforsyren har reagert så at det dannes natriumtrimetafosfatprodukt og blandingen opphetes videre inntil den stivner. Andre trekk ved fremgangsmåten vil fremgå av den følgende beskri-velse.
De bemerkelsesverdige resultater som oppnåes ved utførelsen av foreliggende oppfinnelse fremgår av det følgende eksempel 1:
Eksempel 1:
115,2 kg (252 pund) finmalt (— 100 mesh) natriumklorid blandes med 227 kg 85 %'s ortofosforsyre. Temperaturen av den resulterende blanding (fra først av et tynt slam av salt i H3PO4) økes derpå med en hastighet av ca. 7° C pr. minutt til ca. 400° C. Når temperaturen er mellom ca. 275 og ca. 400° C kan det iakttas en oppskumning eller gassutvikling i reaksjonsblandingen, og ved en temperatur av ca. 400° C stivner reaksjonsblandingen. Ved dette punkt inneholder den stivnede reaksjonsblanding ca. 81,0 vektprosent av krystallinsk natriumtrimetafosfat og ca. 3,4 vektprosent av ureagert NaCl (basert på analysen av kloridinnholdet i materialet). I løpet av de neste 15 minuttene økes temperaturen av den stivnede reaksjonsblanding til ca. 600° C. Etter å ha holdt produktet ved denne temperatur i 10 minutter lar man reaksjonsblandingen avkjøle seg til romtemperatur. Ana-lyse av det resulterende avkjølte materiale viser at det består av praktisk talt rent natriumtrimetafosfat som inneholder ca. y2 vektprosent natriumklorid, praktisk talt intet pyrofosfat eller ortofosfat og ikke noe UMF. Produktet er i alt vesentlig fullstendig oppløselig i vann og gir en klar oppløsning ved en konsentrasjon av 15 vektprosent i destillert vann.
I det foran angitte eksempel 1 er det vist at temperaturen av reaksjonsblandingen gradvis økes gjennom kalsinerings(omdannelses eller reaksjons)-temperaturområdet i hvilket HX og «konstitusjonsvann» (som følge av den mole-kylære dehydratasjon av de intermediære fos-fatmaterialer) utvikles fra reaksjonsblandingen som gasser, så er dette dog ikke den eneste brukbare fremgangsmåte som kan anvendes ved oppfinnelsens utførelse i praksis. Man kan f. eks. hurtig opphete reaksjonsblandingen av NaX med fosforsyre til kalsineringsområdet (fra ca. 275 til 625° C) hvis dette er ønskelig, og derpå om ønskes opprettholde temperaturen av blandingen ved et enkelt punkt innenfor dette området. Den eneste essensielle arbeidsregel som må overhol-des, uten hensyn til de spesielle arbeidsbetingel-ser som anvendes, ved den praktiske utførelse av oppfinnelsen er at reaksjonsblandingen holdes i kalsinerings-temperaturområdet i en tilstrekkelig tidsperiode slik at i det minste noe natriumtrimetafosfat krystalliserer ut fra reaksjonsblandingen. Generelt finner en slik krystallisering sted etter at mer enn halvparten av halogenidet er blitt drevet ut fra reaksjonsblandingen. Fortrinnsvis skal reaksjonsblandingen holdes innenfor kalsinerings-temperaturområdet i tilstrekkelig lang tid til at i det minste ca. 75 % av fosforsyren får reagere med natriumhalogenidet hvilket viser seg ved at halogenidet for-svinner fra reaksjonsblandingen). Foretrukkede kalsineringstemperaturer hvor blandinger av NaX pluss fosforsyre behandles og hvilket resulterer i en meget hurtig omdannelse av disse materialer til trimetafosfat og en samtidig meget hurtig utdrivning av HX-gassen, er temperaturen innenfor området fra 375 — ca. 625° C.
I det foregående eksempel 1 er vist den spesielle arbeidsmåte for fremstilling av relativt rent natriumtrimetafosfat, men den der be-skrevne arbeidsteknikk kan likeså godt anvendes for fremstilling av blandinger av natriumtrimetafosfat med natriumtripolyfosfat som inneholder i det minste ca. 25 vektprosent natrium-metafosfat. Således kan forholdet Na/P i produktet fremstillet i henhold til foreliggende oppfinnelse variere innenfor totalområdet av fra ca. 0,95 til ca. 1,4. Produkter med et forhold av Na til P som er høyere enn ca. 1,45 kan ikke fremstilles med den ønskede renhetsgrad på denne måte som følge av den vesentlig økede vanskelig-het (som foran beskrevet) med fjernelsen av bi-produktet HX fra de resulterende mere alkaliske reaksjonsmedier. Produkter som oppviser lavere Na/P-forhold enn ca. 0,95 kan fremstilles ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, men slike produkter som fåes fra slike prosesser er imidlertid generelt ikke-krystallinske og meget vanskelig å håndtere og å anvende, og de har derfor meget liten praktisk betydning nu for tiden. Forholdet av Na/P innenfor området av fra 1 til ca. 1,2 foretrekkes vd oppfinnelsens utførelse i praksis som følge av den relativt store hastighet med hvilken HX utdrives fra reak-sjonsmediet med slike forhold, og for oppnåelse av optimale resultater er et forhold av ca. 1 aller best.
Mengden av natriumhalogenid og fosforsyre skal velges slik at de har det samme Na/P atom-forholdet som forholdet Na/P i det ønskede slutt-polyfosfatprodukt. For å fremstille rent natriumtrimetafosfat skal det f. eks. anvendes et forhold av ca. 1, mens for å fremstille produkt som inneholder ca. halvdelen natriumtrimetafosfat og halvdelen natriumtripolyfosfat skal det anvendes et forhold av ca. 1,30. Generelt kan det anvendes et hvilket som helst natriumhalogenidsalt (som f. eks. NaCl, NaF, Nal, NaBr) som reagerende bestanddel ved disse prosesser, men det er å foretrekke å anvende NaCl. Likeledes kan det anvendes fosforsyre i praktisk talt hvilken som helst av de mange former som denne fore-ligger i, som f. eks. oppløst i vann, i rå blanding med HC1 som ved en «våt»-prosess hvor fosforsyre fremstilles ved å ansyre råfosfat med overskudd av HC1, eller endog i blanding med P2Os i form av f. eks. «superfosforsyre», f. eks. av den art som har et P205-innhold av opptil ca. 87 vektprosent.
En særlig foretrukket utførelsesform for
foreliggende oppfinnelse er vist i det etterfølg-ende eksempel 2. I dette eksempel er alle deler vektdeler hvis det ikke er anført noe annet.
Eksempel 2:
På overflaten av et varmt (600° C) omrørt skikt eller lag som inneholder ca. 800 deler av krystallinsk natriumtrimetafosfat med en par-tikkelstørrelse av mindre enn ca. 0,6 cm som be-finner seg i en vanlig motstrømsopphetet roterende kalsineringsinnretning, helles 100 deler av en tynn, varm (200° C) slam som inneholder 34,0 vektprosent av natriumklorid og 56,5 vektprosent av ortofosforsyre (forhold Na/P = 1). Tmperaturen av den resulterende blanding senkes herved til ca. 420° C. Mens kalsineringsinnretningen langsomt roterer med en hastighet av ca. 10 r.p.m. opphetes innholdet i løpet av de neste 15 minutter til en temperatur av 610° C og ved dette punkt viser en prøve at i det vesentlige alt halogenidet er blitt drevet ut fra den varme reaksjonsblanding. Den varme blanding føres derpå ut fra kalsineringsinnretningen, males, siktes mens den fremdeles er varm og ca. 800 deler av den resulterende fraksjon med en partikkelstørrelse av mindre enn ca. 0,6 cm føres tilbake til kalsineringsinnretningen for å danne det varme skikt på hvilket en annen charge av varmt NaCl-H3P04-slam kan tilføres. Den del som inneholder fraksjonen med en større partik-kelstørrelse og som utgjør ca. 59 deler avkjøles og males som det ferdige i alt vesentlig rene natriumtrimetafosfat.
Det skal bemerkes at under hele prosessen som er vist i eksempel 2 beholder materialet i kalsineringsinnretningen sin generelt partikkel-formede, lett strømbare, ikke klebrige form. Dette er i motsetning til den prosess som er vist i eksempel 1 hvor temperaturen av råmaterialene ganske enkelt økes (over en serie av flytende og halv-flytende trinn omfattende et opprinnelig slam av NaCl i H;!P04 og en viskøs boblende væske under de senere skumnings eller gassutviklende trinn i prosessen under ca. 400° C) inntil det ønskede krystallinske produkt er dannet. Par-tiklene av natriumtrimetafosfat som er belagt med NaX-H3PO,i-slam slik som i eksempel 2 vil beholde sin partikkelform sålenge de krystallinske (varme) skiktpartikler representerer i det minste ca. 80 vektprosent, og fortrinnsvis minst ca. 85 vektprosent, av den totale vekt av krystallinske (varme) skiktpartikler, NaX og fosforsyre. I praksis er det også å foretrekke at de relative temperaturer av NaX og fosforsyre «rå» reagerende stoffer (som blandes med de varme krystallinske partikler i kalsineringsinnretningen) og det varme skikt (like før det tidspunkt hvor de blandes med hverandre), såvel som de relative mengder av disse materialer som blandes med hverandre i henhold til denne spesielle foretruk-ne utførelsesform av oppfinnelsen, kan kontrol-leres eller reguleres slik at temperaturen av den resulterende varme reaksjonsblanding (NaX + fosforsyre + varmt krystallinsk polyfosfat) umiddelbart etterat de er blandet med hverandre er vesentlig under ca. 400° C. Dette kan oppnåes på forskjellige måter omfattende f. eks. forvarm-ning av en blanding av NaX pluss fosforsyre, an-vendelse av varmt eller endog smeltet NaX, eller ganske enkelt å anvende relativt små mengder av koldt NaX og fosforsyre som reagerende råmaterialer.
Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse kan også utføres i praksis som en kontinuerlig kretsprosess som er vist i det følgende eksempel 3, hvor rå fosforsyre (som inneholder ca. 68 vektprosent vann) og ca. 6 vektprosent HC1 anvendes som ett av utgangsmaterialene.
Eksempel 3: I en konvensjonell motstrømsopphetet, gass-opphetet roterende kalsineringsinnretning ut-styrt med plater som skråner svakt nedover fra horisontalen for å drive materialet inne i kalsineringsinnretningen langsomt bort fra charge-ringsevnen ettersom kalsineringsinnretningen roterer, chargeres kontinuerlig 1 200 deler pr. minutt av et varmt krystallinsk partikkelformet (— 40, + 300 mesh) blanding med et Na/P-forhold av 1,15 og som inneholder 72,5 vektprosent natriumtrimetafosfat og 25,5 vektprosent natriumtripolyfosfat. Temperaturen av den varme blanding er 575° C. I denne varme blanding, like innenfor kalsineringsinnretningen helles kontinuerlig (fra en serie av relativt store dyser an-ordnet i de første 1,5 m av kalsimeringsinnretnin-gen slik at slammet som helles fra dysen vil bli ganske jevnt fordelt over overflaten av den varme blanding) 100 deler pr. minutt av et varmt (110° C) slam som inneholder 13,5 vektprosent av pulverformet (— 100 mesh) natriumklorid og 86,5 vektprosent av rå fosforsyre slik som beskrevet ovenfor. Middels-oppholdstiden i kalsineringsinnretningen er 25 minutter. Utløpstempe-raturen for materialet fra kalsineringsinnretningen er 580° C. Varmt kalsinerinsgprodukt som inneholder ca. 1,2 % klorid siktes derpå. Material med for stor partikkelstørrelse (i dette tilfelle + 40 mesh) males derpå slik at det passerer en 40 mesh sikt og føres tilbake til produktstrøm-men. Produktstrømmen oppdeles derpå i to frak-sjoner i et vektsforhold av 12 til 1. Den mindre fraksjon avkjøles og pakkes, mens den større fraksjon resirkuleres til chargen eller innløps-enden til kalsineringsinnretningen.

Claims (6)

1. Kalsineringsprosess for fremstilling av i alt vesentlig vann-oppløselig krystallinsk natriumtrimetafosfatprodukt, hvor en blanding av fosforsyre og i det minste ett natriumhalogenidsalt opphetes til en temperatur mellom 275 og 625° C, og det molare Na/P-forhold i nevnte blanding er mellom 0,95 og 1,4, karakterisert ved at temperaturen av nevnte blanding opprettholdes innenfor nevnte område inntil blandingen opphører å skumme, hvorved natriumhalogenidet og fosforsyren har reagert så at det dannes natriumtrimetafosfatprodukt og blandingen opphetes videre inntil den stivner.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1, karakterisert ved at den anvendte temperatur er fra 400 til 625° C.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at en blanding av natriumklorid og orthofosforsyre opphetes i ek-vimolare mengder.
4. Kretsprosess i henhold til krav 1 for fremstilling av et produkt omfattende et i alt vesentlig vannoppløselig krystallinsk natriumpolyfos-fat og i det minste 25 vektprosent natriumtrimetafosfat, og hvor en del av produktet resirkuleres, karakterisert ved at i det minste ett natriumhalogenidsalt og fosforsyre innføres i et varmt sjikt av krystallinsk partikkelformet fast vannoppløselig polyfosfat som inneholder i det minste 25 vektprosent natriumtrimetafosfat så at det dannes en blanding herav, og temperaturen av nevnte varme sjikt holdes mellom 400 og 625° C.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 4, karakterisert ved at Na-P-forholdet i nevnte blanding holds mellom 1 og 1,2, et slam be-stående i alt vesentlig av natriumhalogenidsaltet og fosforsyren innføres i det varme sjikt, temperaturen av det nevnte varme sjikt like før innføringen av nevnte slam holdes mellom 500 og 625° C, vektforholdet mellom nevnte slam og nevnte varme sjikt er mellom 1 : 20 og 2 : 3, temperaturen av blandingen økes etter at slammet er innført i det varme sjikt til en temperatur innenfor området 500 til 625° C, før sepa-reringstrinnet.
6. Fremgangsmåtte som angitt i et av krav-ene 1, 2, 4 eller 5, karakterisert ved at natriumhalogenidsaltet er natriumklorid og Na-P-forholdet i blandingen er 1.
NO823570A 1981-10-29 1982-10-27 Apparat til separering av et medium i bestanddeler med forskjellige partikkelmasser. NO155915C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FI813387A FI64746C (fi) 1981-10-29 1981-10-29 Foerfarande och anordning foer separering av ett medium i komponenter med olika partikelmassor

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO823570L NO823570L (no) 1983-05-02
NO155915B true NO155915B (no) 1987-03-16
NO155915C NO155915C (no) 1987-06-24

Family

ID=8514807

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO823570A NO155915C (no) 1981-10-29 1982-10-27 Apparat til separering av et medium i bestanddeler med forskjellige partikkelmasser.

Country Status (22)

Country Link
JP (1) JPS5884066A (no)
KR (1) KR840001852A (no)
AR (1) AR229288A1 (no)
AU (1) AU562355B2 (no)
BE (1) BE894830A (no)
BR (1) BR8206269A (no)
CA (1) CA1205422A (no)
DD (1) DD204037A5 (no)
DE (1) DE3239109A1 (no)
DK (1) DK157784C (no)
ES (1) ES8400034A1 (no)
FI (1) FI64746C (no)
FR (1) FR2515528B1 (no)
GB (1) GB2108409B (no)
HU (1) HU184588B (no)
IT (1) IT1158376B (no)
NL (1) NL8204151A (no)
NO (1) NO155915C (no)
PL (1) PL238800A1 (no)
SE (1) SE453966B (no)
SU (1) SU1163800A3 (no)
ZA (1) ZA827524B (no)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FI65920C (fi) * 1983-01-21 1984-08-10 Nobar Ky Foerfarande och anordning foer separering av ett medium i olika komponenter
GB2152856B (en) * 1984-01-24 1987-11-25 Coal Ind Improvements in or relating to classification and/or grading
FI78400C (fi) * 1986-02-12 1989-08-10 Ahlstroem Oy Foerfarande foer separering av ett vaetskeformigt medium genom tyngdkraften i olika komponenter.
DE3627539A1 (de) * 1986-08-13 1988-02-18 Piller Gmbh Co Kg Anton Fliehkraftstaubabscheider mit einer mehrzahl von zyklonen
JPH01141140A (ja) * 1987-11-27 1989-06-02 Suzuki Motor Co Ltd 自動車の天井内装材構造
FI86964C (fi) * 1990-10-15 1992-11-10 Ahlstroem Oy Reaktor med cirkulerande fluidiserad baedd
US5281398A (en) * 1990-10-15 1994-01-25 A. Ahlstrom Corporation Centrifugal separator
DE19540488C2 (de) * 1995-10-20 1999-08-19 Schatz Verfahren und Einrichtung zur Trennung von mit Feststoffen beladenen Suspensionen
KR101073503B1 (ko) 2004-09-04 2011-10-17 삼성전자주식회사 진공청소기
US8978197B2 (en) 2009-03-13 2015-03-17 Lg Electronics Inc. Vacuum cleaner
EP1949842B1 (en) 2007-01-24 2015-03-04 LG Electronics Inc. Vacuum cleaner
US8528163B2 (en) 2009-02-12 2013-09-10 Lg Electronics Inc. Vacuum cleaner
CN110841378B (zh) * 2019-12-16 2023-07-04 华中科技大学 一种用于提高物理团聚效果的整流装置

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB613363A (en) * 1946-06-22 1948-11-25 Howden James & Co Ltd Improvements in or relating to centrifugal separators
GB894417A (en) * 1959-01-28 1962-04-18 Hermann Jaeckering Centrifugal separators for separating or grading solid mixtures
FR1378555A (fr) * 1963-12-24 1964-11-13 Kloeckner Humboldt Deutz Ag Mélangeur ou échangeur de chaleur pour matières gazeuses, liquides ou solides à grain fin
GB1410704A (en) * 1971-12-06 1975-10-22 Messerschmitt Boelkow Blohm Method of and apparatus for centrifugally separating matter suspended in a gaseous or liquid medium
US3754655A (en) * 1972-02-07 1973-08-28 Bird Machine Co Vortex-type slurry separator
CA974449A (en) * 1973-06-29 1975-09-16 William C. Leith Rotating concentric "homogeneous turbulence" gas scrubber
GB1486221A (en) * 1974-01-29 1977-09-21 Robertson Co H H Apparatus for separating solid and/or liquid particles from a gaseous stream

Also Published As

Publication number Publication date
BR8206269A (pt) 1983-09-20
KR840001852A (ko) 1984-06-07
FI64746C (fi) 1984-01-10
DE3239109C2 (no) 1987-10-08
FI64746B (fi) 1983-09-30
SE8206029L (sv) 1983-04-30
DK157784B (da) 1990-02-19
FI813387L (fi) 1983-04-30
NO823570L (no) 1983-05-02
AR229288A1 (es) 1983-07-15
AU562355B2 (en) 1987-06-11
FR2515528A1 (fr) 1983-05-06
DD204037A5 (de) 1983-11-16
SE453966B (sv) 1988-03-21
IT1158376B (it) 1987-02-18
CA1205422A (en) 1986-06-03
IT8202930A0 (it) 1982-10-21
PL238800A1 (en) 1983-06-20
HU184588B (en) 1984-09-28
NO155915C (no) 1987-06-24
ES516916A0 (es) 1983-10-16
ES8400034A1 (es) 1983-10-16
DK157784C (da) 1990-08-06
DK449482A (da) 1983-04-30
JPS5884066A (ja) 1983-05-20
SE8206029D0 (sv) 1982-10-25
NL8204151A (nl) 1983-05-16
BE894830A (fr) 1983-02-14
JPH0230301B2 (no) 1990-07-05
GB2108409A (en) 1983-05-18
ZA827524B (en) 1983-08-31
FR2515528B1 (fr) 1986-03-28
GB2108409B (en) 1985-12-04
DE3239109A1 (de) 1983-05-11
AU8937182A (en) 1983-05-05
SU1163800A3 (ru) 1985-06-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO155915B (no) Apparat til separering av et medium i bestanddeler med forskjellige partikkelmasser.
US3192013A (en) Anhydrous liquid phosphoric acid
US3397035A (en) Ammonium polyphosphates
US3361523A (en) Method for producing phosphates
DK149329B (da) Fremgangsmaade til fremstilling af i det vaesentlige vanduoploeselige, kaedeformige ammoniumpolyphosphater
US2799569A (en) Ammonium phosphate fertilizers
NO115386B (no)
GB1001984A (en) Improvements in and relating to phosphates
US3049419A (en) Granular fertilisers
US5302363A (en) Process for preparing anhydrous polyphosphate mixed alkali metal salts
US3113858A (en) Method of producing high-analysis fertilizer suspensions
US3022154A (en) Concentrated liquid fertilizers from superphosphoric acid and potassium hydroxide
US3314750A (en) Trimetaphosphate processes
US3264085A (en) High analysis ammonium pyrophosphate process and product
US3086844A (en) Process for the manufacture of neutralization products from phosphoric acid and sodium carbonate
US3243279A (en) Ammonium phosphate solids derived from anhydrous liquid phosphoric acid
US3414375A (en) Two-stage process for the preparation of potassium metaphosphate
US4374108A (en) Process of preparing alkali monofluorophosphate
CN104495904B (zh) 一种二水氯化钙的生产方法
US3537814A (en) Ammonium polyphosphate produced at atmospheric pressure
Hodge et al. Production of high-quality liquid fertilizers from wet-process acid via urea phosphate
US3393043A (en) Method and apparatus for producing alkali metal and/or alkali-earth metal phosphates
JPS5925723B2 (ja) 塩化アンモニウムを原料とする塩化水素およびアンモニアの製造法
EP0530409A1 (en) Production of low-chloride alkali metal phosphates
JPS6256085B2 (no)