NO154235B - Fremgangsmùte ved behandling av jernsvamp-partikler. - Google Patents
Fremgangsmùte ved behandling av jernsvamp-partikler. Download PDFInfo
- Publication number
- NO154235B NO154235B NO811965A NO811965A NO154235B NO 154235 B NO154235 B NO 154235B NO 811965 A NO811965 A NO 811965A NO 811965 A NO811965 A NO 811965A NO 154235 B NO154235 B NO 154235B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- weight
- coating
- particles
- iron
- cao
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 98
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims description 48
- 239000002245 particle Substances 0.000 title claims description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 26
- 238000000682 scanning probe acoustic microscopy Methods 0.000 title 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 40
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 39
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 39
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 17
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 12
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 9
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 9
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 9
- 238000010405 reoxidation reaction Methods 0.000 claims description 9
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 230000036571 hydration Effects 0.000 claims description 5
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 5
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 4
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 4
- RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N anthracen-1-ylmethanolate Chemical compound C1=CC=C2C=C3C(C[O-])=CC=CC3=CC2=C1 RHZUVFJBSILHOK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000003830 anthracite Substances 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 3
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 claims description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000003077 lignite Substances 0.000 claims description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 2
- YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N iron;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Fe].[Fe] YOBAEOGBNPPUQV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims 1
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 16
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 8
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 description 3
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003763 carbonization Methods 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- 229910017356 Fe2C Inorganic materials 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0086—Conditioning, transformation of reduced iron ores
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/134—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions by avoiding CO2, e.g. using hydrogen
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Geology (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Coloring Foods And Improving Nutritive Qualities (AREA)
- Compounds Of Iron (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved behandling av jernsvamp-partikler, til beskyttelse mot reoksydasjon og/eller korrosjon samt til forbedring av innsmeltingsadferden til disse partikler, ved hvilken et overtrekk av CaO samt jern eller jernoksyder som festeformidlere på-føres jernsvamp-partiklene, og deretter vann sprøytes på overtrekket.
Fra norsk patent nr. 148.961 er det kjent en fremgangsmåte
ved behandling av jernsvamp for beskyttelse mot reoksydasjon. Jernsvampen som anvendes ved denne fremgangsmåte fremstilles normalt gjennom direkte reduksjon av jernmalm ved hjelp av en reduksjonsgass i dreierørsovn eller i en sjaktovn. Re-duksjonsgassen består hovedsakelig av hydrogen og karbon-monoksyd og reduserer jernoksydet til metallisk jern. Den kjente fremgangsmåte for økning av oksydasjonsbestandig-
heten ved transport og lagring av slike partikler består hovedsakelig i at partiklene etter jernsvampfremstillingen rulles i en blanding av brent kalkstøv og tilsetninger som forbedrer festeevnen, så som jern og jernoksyder, spesielt Fe2C>2 og Fe^O^. Deretter fuktes jernsvamppartiklene med
vann og valses i brent kalk. Gjennom etterfølgende partiell lesking av den brente kalk i forbindelse med jérnstøvet,
oppnås en svelling av overflateavdekningen til jernsvamppartiklene, hvorunder samtidig dannelsen av et beskyttende magnetittsjikt på overflaten av jernsvampen muliggjøres gjennom det ennå tilstedeværende oksygen. Jernsvamppartik-
lene som er passivisert etter denne fremgangsmåte har en utmerket bestandighet mot reoksydasjon.
Oppfinnelsen tilsikter nå å videreføre den innledningsvis nevnte fremgangsmåte, slik at man ved siden av en beskyttelse mot reoksydasjon også får en ytterligere forbedring av innsmeltingsadferden til partiklene. For løsning av denne opp-gave består oppfinnelsen i det vesentlige i at man påfører det i det vesentlige av hydratiserte CaO bestående overtrekk i et ytterligere fremgangsmåtetrinn, et andre overtrekk av en blanding av støvformig CaO med en karbonbærer, særlig karbonstøv så som brunkull, steinkull- eller anthrasittkull-støv, hydrokarboner e.l., og eventuelt jernoksyder samt eventuelt legeringselementer, og at det andre overtrekket fuktes med en mindre vannmengde enn for den fullstendig hydratisering som ville være nødvendig for CaO som foreligger i det andre overtrekket. Ved at man påfører det første overtrekksjiktet et andre overtrekksjikt av en blanding av støvformig CaO med en karbonbærer, erholdes et produkt, gjennom hvilket ikke bare ytterligere energikilder innføres i smelteprosessen, men fremfor alt store fordeler med hensyn til oppkarbonisering av badet oppnås. Ved samtidig innsmelting av jernsvamp og skrapjern, reduserer jernsvampen det store tomromsvolumet til slagget og øker dermed dets romvekt og innsmeltingsresul-tatet. De overtrukne jernsvamppartikler kan herunder ikke reoksyderes, da de på grunn av karboninnholdet omgis av et reduserende skall. Ved innsmelting oppstår først karbonok-
syd, som i ovnsrommet forbrennes med oksygen til C02, hvorigjennom man får en raskere oppvarming av skrapjernet og også
av ovnsbeholderen, og dermed en forbedring av innsmeltings-resultatet.
Ved vanlig oppkarbonisering av en smelte påføres det blanke badet karbonet hhv. chargeres sammen med skrapjernet. Ved slike fremgangsmåter kan det komme til en avbrenning av karbonet som kan være opp til 50%. Den likeledes kjente tilsetning av fast karbon på slaggoverflaten bevirker at slagget avstives og at en kontakt med metallbadet og dermed heller ikke en oppkarbonisering kommer i stand på grunn av karbonets lave spesifikke vekt. Innføres imidlertid karbonet som integrert bestanddel av jernsvamppartiklene, synker det sammen med disse partikler ved egnete slagg- og ferskningsbeting-elser gjennom slaggsjiktet og kommer inn i metallbadet. Karbondelen som foreligger i sjiktet kommer dermed i stor
grad inn i badet og gjennom tilsetningen av jernsvamppartikler som inneholder karbon kan det ønskede innsmeltings-hhv. sluttkarboninnhold oppnås. Ved at partikler med en karbonbærer anvendes i det ytterste sjiktet, kan en reduksjon av FeO-innholdet i slagget oppnås, da jernsvampen som synker gjennom slagget i retning mot badet på grunn av sitt karbon-
innhold reduserer jernoksydet i slagget. På denne måten kan resultatet forbedres. Da karboninnholdet er en ytterligere energikilde, lar den faste anvendelse seg øke, spesielt anvendelse på jernsvamppartiMér, ved en oksygenoppblåsningsprosess med overtrekket ifølge oppfinnelsen og skrapjern. Da man allerede gjennom det første overtrekk kan oppnå en god beskyttelse mot reoksydasjon, er det uten videre mulig å
blande det andre overtrekket med ønskede legeringsbestanddeler, hvorunder fremfor alt anvendelsen finkornede legeringsmetaller eller av oksyder og karbider av disse legeringsmetaller kommer på tale. Den etterfølgende delvis hydratisering av overtrekket fører til en bestandig innbygging av disse legeringsbestanddeler og gjør det mulig å regulere det ønskede innhold av legeringsbestanddeler med stor nøyaktighet. Fortrinnsvis fuktes for dette formål overtrekket etter på-føring av det andre overtrekket med vann i en mindre mengde enn det som ville være nødvendig for fullstendig hydratisering av CaO som foreligger i det andre overtrekket.
Ifølge en foretrukket videreføring av fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse hydratiseres CaO i det første sjiktet nær på fullstendig, fortrinnsvis 80 til 100%, hvorigjennom feste og binding av det andre sjiktet forbedres.
Dette første sjiktet tjener både som reoksydasjonsbeskyttelse og som grunnsjikt for bedring av agglomereringsforholdene ved dannelse av det andre sjiktet. Ved at karbonbæreren først påføres med det andre sjiktet, unngås direkte kontakt av karbonbæreren med det metalliske produktet og dermed enhver negativ påvirkning av reoksydasjonsbestandigheten.
Ved jernsvampsmelte i lysbueovn unnlates i de fleste tilfeller en raffineringsperiode, da svovelinnholdet til stålet er meget lavt. Det er derfor gunstig å gjennomføre en forleger-ing av stålet under kokeprosessen, hvorpå ferdiglegeringen skjer i støpeøsen. Som råstoffer for forlegeringen anvendes finkornige legeringsmetaller som oppstår som biprodukter eller oksyder av legeringselementene, spesielt Mn,Si,Mo,V og Cr, hvilke'.reduseres direkte gjennom den tilblandede karbonbærer i elektrolys^ buen. Gjennom den homogene fordeling av legeringsmateriale i jernsvampmateriale fremmes en jevn stålsammensetning.
Fortrinnsvis utføres fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen så-ledes at karbonbæreren innføres i det andre overtrekket i en mengde som gir et karboninnhold på 1 - 20 vektprosent, spesielt 3-5 vektprosent, beregnet på vekten av jernsvamp-partiklene. Ved slike innhold av karbonbærere oppnådde man de gunstigste resultater ved innsmelting. Ved siden av brunkull, steinkull eller antrazitkullstøv kan man fremfor alt anvende jordolje hhv. jordoljeprodukter, spesielt hydrokarboner, som karbonbærere. Særlig foretrukket innenfor rammen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er herunder karbonstøv, da de minste miljøbelastningsproblemer opptrer ved karbonstøv og den laveste fare for innføring av uønskede elementer består. Som regel er et maksimalt innhold på 10 vektprosent karbon tilstrekkelig. Høyere karboninnhold forbedrer ikke lenger påsmeltingsresultatet.
Fortrinnsvis tilsettes også blandingen for det andre overtrekket åv jernoksydstøv, spesielt Fe^ O^ og Fe^ O^ i mengder på 1-20 vektprosent, fortrinnsvis opp til 10 vektprosent av blandingen, hvorigjennom festeevnen til det andre overtrekket på det første overtrekket forbedres. Herved kan på enkel måte partiklene som bærer det første overtrekket innføres i en fuktet blanding av CaO, jernoksyder og/ellér legeringsbestanddeler, samt karbonbæreren. For å holde faren for en reoksydasjon lav også ved lagring gjennom et lengre tidsrom, hydratiseres fortrinnsvis den fuktige blandingen for det andre overtrekket maksimalt opp til 85 %, fortrinnsvis mellom 50 og 75%. I alle tilfeller foretrekkes bare jernsvamppartikler med en kornstørrelse på minst 2 mm for anvendelsen, hvorunder særlig en kornstørrelse på minst 4 mm velges.
Med fordel velges summen av mengdene til de to overtrekk
på 5-25 vektprosent, fortrinnsvis 6-20 vektprosent i forhold til vekten av jernsvamppartiklene, hvorunder det andre overtrekket oppføres i en mengde på 2 - 20 vektprosent,
fortrinnsvis 5-15 vektprosent i forhold til mengden av jernsvamppartikler. I hvert tilfelle synes det fordelaktig å påføre det andre overtrekket i en mengde som overstiger vekten til det første overtrekket. På denne måten kan man oppnå de ønskede karboninnhold i forhold til vekten av jernsvamppartiklene med sikkerhet. Med fordel inneholder over-trekksmateriale for det andre overtrekket 20 - 40 vektprosent CaO, fortrinnsvis 30 vektprosent, og 60-80 vektprosent, fortrinnsvis 70 vektprosent fast karbonbærer.
Oppfinnelsen anskueliggjøres i det følgende gjennom utfør-else seksempler.
E K S E M P L E R
Anvendelseseksempel 1
I en 1 t lysbueovn (600 KVA) ble et ubesjiktet DRE (=direkte-reduksjonsjern) og til sammenligning med et materiale med samme utgangskvalitet behandlet med koks- og karbonstøv smeltet. I begge tilfeller lå metalliseringsgraden på ca. 84%.
Man valgte et skrapjern-jernsvampforhold på ca. 1:2
(375 g skrapjern, 975 kg jernsvamp). Etter innsmelting av skrapjernet ble jernsvampen chargert kontinuerlig med en til-setningshastighet som tillot fullstendig oppsmelting av det tilsatte jernsvamp. Resultatene av forsøkssmeltingen er sammenlignet i de følgende tabeller:
Anvendelseseksempel 2
Den metalliske findel som oppstår ved brytning av høykarbon-holdig ferrokrom ble malt til en kornstørrelse på under 200 um og blandet med brent kalk og koksstøv i et forhold på 50% ferrokrom, 20% koksstøv og 30% CaO.
Denne blanding ble brukt for besjiktning av jernsvamp. Etter besjiktningen og en viss lagringstid fikk man følgende jernsvampanalyse (i vekt%):
Med dette materialet ble det utført laboratoriesmeltefor-søk i en induksjonsovn som ha et høyt krominnhold i metal-let.
På typisk måte fikk man ved anvendelse av en blanding av 30% kalk og 70% fastkarbonbærer for den andre besjikting av jernsvamp verdier for sluttkarbonet til det valsede metall på 4,4 vektprosent og et CaO-innhold på 2,8 vektprosent.
I prinsippet består bare grenser oppad for besjiktingsmeng-den ved at fastheten til det heftende sjikt med økende sjikttykkelse stadig blir dårligere. I et forsøk som var rettet på maksimal sjikttykkelse fant man ved besjiktnings-materiale for det andre overtrekk bestående av 80% koksstøv og 20% CaO etter valsing følgende verdier for sammensetnin-gen:
Claims (12)
1. Fremgangsmåte ved behandling av jernsvamppartikler, for beskyttelse mot reoksydasjon og/eller korrosjon samt for forbedring av innsmeltingsadferden til disse partikler, ved hvilke et overtrekk av CaO samt jern eller jernoksyder påføres jernsvamp-partiklene som festeformidlere, og vann deretter sprøytes på overtrekket, karakterisert ved at man på det i det vesentlige av hydratisert CaO bestående overtrekk i et andre fremgangsmåtetrinn påfører et andre overtrekk av en blanding av støvformig CaO med en kabbonbærer, spesielt karbonstøv, så som brunkull, steinkull, antrasittkullstøv, hydrokarboner eller lignende, og eventuelt jernoksyder samt eventuelt legeringselementér, og at det andre overtrekket . fuktes med en mindre vannmengde enn den som ville være nød-vendig for fullstendig hydratisering av CaO som forefinnes i det andre overtrekket.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det første overtrekk blandes med en mengde vann som gir en 80 - 100 %ig hydratisering av CaO i det første sj iktet.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at karbonbæreren innføres i en mengde i det andre overtrekket som gir et karboninnhold på 1 - 10 vektprosent, fortrinnsvis 3-5 vektprosent, regnet i forhold til vekten av jernsvamppartiklene.
4. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-3, karakterisert ved at blandingen for det andre overtrekket tilsettes legeringsbestanddeler i form av finkornige metaller eller støvformige oksyder og karbider, spesielt av Mn, Si, Mo, V og Cr.
5. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-4, karakterisert ved at man i blandingen for det andre overtrekket innfører jernoksydstøv, fortrinnsvis Fe203 og Fe^ O^ i mengder på 1 - 20 vektprosent, fortrinnsvis opptil 10 vektprosent av blandingen.
6. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-5, karakterisert ved at partiklene som bærer det første overtrekket innføres i en fuktet blanding av CaO, jernoksyder og/eller legeringsbestanddeler samt karbonbæreren.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at den fuktige blanding for det andre overtrekk' hydratiseres maksimalt opp til 85 %, fortrinnsvis mellom 50 og 75%.
8; Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-7, karakterisert ved at jernsvamppartiklene med en kornstørrelse på minst 2 mm anvendes.
9. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1 - 8, karakterisert ved at det andre overtrekket påføres en mengde som overstiger vekten av det første overtrekket.
10. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-9, karakterisert ved at summen av mengdene til de to overtrekkene velges fra 5 til 25 vektprosent, fortrinnsvis 6-20 vektprosent, regnet i forhold til vekten av jernsvamppartiklene.
11. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-10, karakterisert ved at det andre overtrekket påføres i en mengde f ra 2 til 20 vektprosent, fortrinnsvis 5-15 vektprosent regnet i forhold til vekten av jernsvamp-partiklene.
tv.
12. Fremgangsmåte ifølge ett av kravene 1-11, karakterisert ved at besjiktingsmaterialet for det andre overtrekket velges med et innhold fra 20 til 40 vektprosent CaO, fortrinnsvis 30 vektprosent, og 60-80 vektprosent, fortrinnsvis 70 vektprosent fast karbonbærer.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0308080A AT367097B (de) | 1980-06-11 | 1980-06-11 | Verfahren zum behandeln von metallischen huetteneinsatzstoffen, insbesondere eisenschwammteilchen |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO811965L NO811965L (no) | 1981-12-14 |
| NO154235B true NO154235B (no) | 1986-05-05 |
| NO154235C NO154235C (no) | 1986-08-13 |
Family
ID=3545014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO811965A NO154235C (no) | 1980-06-11 | 1981-06-10 | Fremgangsmaate ved behandling av jernsvamp-partikler. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4376139A (no) |
| EP (1) | EP0041940B1 (no) |
| JP (1) | JPS6017803B2 (no) |
| AT (1) | AT367097B (no) |
| CA (1) | CA1170838A (no) |
| DE (1) | DE3171688D1 (no) |
| IN (1) | IN153854B (no) |
| NO (1) | NO154235C (no) |
| ZA (1) | ZA813668B (no) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4533572A (en) * | 1984-03-20 | 1985-08-06 | Amax Inc. | Process for producing varnish-bonded carbon-coated metal granules |
| JPH048191Y2 (no) * | 1985-09-04 | 1992-03-02 | ||
| JP2002363625A (ja) * | 2001-06-05 | 2002-12-18 | Kobe Steel Ltd | 表面被覆還元鉄、その製造方法および溶解方法 |
| US8608875B1 (en) | 2012-05-14 | 2013-12-17 | Arcanum Alloy Design Inc. | Sponge-iron alloying |
| US20160230284A1 (en) | 2015-02-10 | 2016-08-11 | Arcanum Alloy Design, Inc. | Methods and systems for slurry coating |
| WO2017201418A1 (en) | 2016-05-20 | 2017-11-23 | Arcanum Alloys, Inc. | Methods and systems for coating a steel substrate |
| DE102021115807A1 (de) * | 2021-06-18 | 2022-12-22 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Verfahren zum Behandeln von Eisenschwamm |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE658391C (de) * | 1930-05-08 | 1938-03-30 | Johnson & Co A | Verfahren zur Herstellung eines schwefelfreien Eisenschwammes aus schwefelhaltigen Ausgangsstoffen |
| GB833016A (en) * | 1956-06-01 | 1960-04-21 | United States Steel Corp | Self-fluxing synthetic iron scrap and method of preparing the same |
| DE1533875A1 (de) * | 1967-05-09 | 1970-02-05 | Schenck Dr Ing Dr Ing E H Herm | Vor Rueckoxydation geschuetzte Eisenschwammstuecke,insbesondere Pellets |
| US3690930A (en) * | 1970-07-13 | 1972-09-12 | Exxon Research Engineering Co | Method of protecting reduced iron ore by coating |
| CH547861A (de) * | 1971-02-05 | 1974-04-11 | Inventa Ag | Verfahren zum schutz von eisenschwamm. |
| US4075370A (en) * | 1976-04-28 | 1978-02-21 | Ogden Metals, Inc. | Passivating metallic cuttings and turnings |
| AT350600B (de) * | 1977-08-25 | 1979-06-11 | Voest Ag | Verfahren zur behandlung von eisenschwamm zum verhindern der reoxidation und vorrichtung zur durchfuehrung dieses verfahrens |
| DE2840945C3 (de) * | 1978-09-20 | 1981-07-23 | Hamburger Stahlwerke Gmbh, 2103 Hamburg | Verfahren und Vorrichtung zum Vorwärmen von wenigstens 0,5 Prozent Kohlenstoff enthaltendem Eisenschwamm |
-
1980
- 1980-06-11 AT AT0308080A patent/AT367097B/de not_active IP Right Cessation
-
1981
- 1981-05-21 EP EP81890086A patent/EP0041940B1/de not_active Expired
- 1981-05-21 DE DE8181890086T patent/DE3171688D1/de not_active Expired
- 1981-05-27 US US06/267,620 patent/US4376139A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-05-28 IN IN570/CAL/81A patent/IN153854B/en unknown
- 1981-06-02 ZA ZA00813668A patent/ZA813668B/xx unknown
- 1981-06-08 CA CA000379282A patent/CA1170838A/en not_active Expired
- 1981-06-10 NO NO811965A patent/NO154235C/no unknown
- 1981-06-10 JP JP56089426A patent/JPS6017803B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ZA813668B (en) | 1982-06-30 |
| US4376139A (en) | 1983-03-08 |
| JPS6017803B2 (ja) | 1985-05-07 |
| AT367097B (de) | 1982-05-25 |
| JPS5729511A (en) | 1982-02-17 |
| IN153854B (no) | 1984-08-25 |
| NO811965L (no) | 1981-12-14 |
| EP0041940A1 (de) | 1981-12-16 |
| ATA308080A (de) | 1981-10-15 |
| CA1170838A (en) | 1984-07-17 |
| EP0041940B1 (de) | 1985-08-07 |
| NO154235C (no) | 1986-08-13 |
| DE3171688D1 (en) | 1985-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU761344B2 (en) | Method of producing molten iron in duplex furnaces | |
| EP0441052A1 (en) | Method for recovering zinc from zinc-containing waste materials | |
| CN1147017A (zh) | 高效熔炼还原方法 | |
| US4340420A (en) | Method of manufacturing stainless steel | |
| CN109797345B (zh) | 一种抗硫气瓶管用钢及其制造方法 | |
| AU755341B2 (en) | Refining method of molten iron and reduction smelting method for producing the molten iron | |
| CN106521148A (zh) | 一种采用易熔铬粉矿制备高碳铬铁的方法 | |
| US4248624A (en) | Use of prereduced ore in a blast furnace | |
| NO154235B (no) | Fremgangsmùte ved behandling av jernsvamp-partikler. | |
| US3165398A (en) | Method of melting sponge iron | |
| Neuschütz | Sticking prevention during fine‐ore metallization in two‐stage smelting‐reduction processes | |
| JPH0563541B2 (no) | ||
| US2845342A (en) | Method of recovering ferrochromium | |
| CA1108407A (en) | Arc furnace steelmaking | |
| JPS5855207B2 (ja) | 溶銑の吹込脱燐用組成物 | |
| US406210A (en) | Process of reducing metallic ores | |
| US2631936A (en) | Process for the production of a ferrochrome-silicon-aluminum alloy | |
| Peretyagin et al. | Aspects of the High-Temperature Reduction of Manganese Ores by Coal. | |
| JP7067532B2 (ja) | 酸化マンガン含有物質の脱リン処理方法、低リン含有酸化マンガン含有物質の製造方法および該酸化マンガン含有物質を用いる鋼の製造方法 | |
| Ohler‐Martins et al. | Direct reduction of mixtures of manganese ore and iron ore | |
| US2150145A (en) | Process of smelting metals from ores | |
| Yur’ev et al. | Research of Iron-Rich Pellet Oxide Reduction by Carbon | |
| US1691273A (en) | Method of producing iron and alloys of iron having a very low percentage of carbon | |
| JPH079023B2 (ja) | 電気製銑における含クロム銑の脱硫方法 | |
| RU2139939C1 (ru) | Губчатое железо |