NO146438B - Fremstilling av staal med hoeyt nitrogeninnhold - Google Patents
Fremstilling av staal med hoeyt nitrogeninnhold Download PDFInfo
- Publication number
- NO146438B NO146438B NO773411A NO773411A NO146438B NO 146438 B NO146438 B NO 146438B NO 773411 A NO773411 A NO 773411A NO 773411 A NO773411 A NO 773411A NO 146438 B NO146438 B NO 146438B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- nitrogen
- steel
- melt
- oxygen
- nitrogen content
- Prior art date
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 182
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 90
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 29
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 29
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 33
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 32
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 32
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 32
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 31
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 24
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 21
- 230000003993 interaction Effects 0.000 claims description 11
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims description 9
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 claims 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 12
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/32—Blowing from above
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Fremstilling av stål med høyt nitrogeninnhold -
Description
Foreliggende oppfinnelse vedrører generelt" avkulling av stål og nærmere bestemt forbedring i den grunnleggende oksygenprosess, d.v.a. eri prosess hvor smeltet stål i en' konverter avkulles ved at det blåses oksygen inn i smeiten fra toppen. Nærmere bestemt vedrører oppfinnelsen en fremgangsmåte for
å øke nitrogeninnholdet i stålet fremstilt ved den grunnleggende oksygenprosess.
Fremstilling av stål ved den grunnleggende oksygenprosess, som også benevnes BOP eller BOF prosessen, er kjent. Når lav-karbon stål fremstilles ved denne fremgangsmåten er innholdet av oppløst nitrogen underlagt vide variasjoner. Visse ståltyper har spesifikasjoner som krever et lavt nitrogeninnhold og fremgangsmåter er beskrevet for å tilveie-bringe dette f. eks. som beskrevet i Glassman's US patent nr. 3,769,000 og Pihlblad's US patent nr. 3,307,937.
På den annen side har noen stål spesifikasjoner som krever
et høyt innhold av nitrogen og derfor er der også foreslått fremgangsmåter for å øke nitrogeninnholdet. Flere av disse fremgangsmåtene krever et spesielt trinn for nitrogentilsetning etter at det konvensjonelle avkullingstrinnet er avsluttet. Eksempler på slike fremgangsmåter er vist i US patent nr. 2,865,736, US patent nr. 3,402,753 og US patent nr. 3,356,493, 3,322,530 og 3,230,075.
US patent nr. 3,180,726 beskriver blåsing av smeltene med rent nitrogen eller nitrogen sammen med en inert gass og tilsetning av et stabiliserende eller bindeelement etter blåsingen. Denne fremgangsmåten tillater imidlertid ikke stålprodusentene å justere nitrogeninnholdet i stålet uav-hengig, d.v.s. uten å forandre sammensetningen av smeiten ved å tilsette andre legeringselementer. Alle de ovennevnte fremgangsmåter har den ulempe at de krever et ytterligere trinn etter oksygenavkullingen og dermed økes tiden som kreves for å fremstille hver stålladning. Videre krever noen tilsetning av andre elementer for å binde nitrogen i smeiten mens andre krever kompliserte tappeinnretninger.
En annen tilnærming anvendt i tidligere teknikker er å øke nitrogeninnholdet i smeiten under avkullingen. US Patent nr. 3,754,894 viser hvordan nitrogeninnholdet i stål kan økes under avkullingen forutsatt imidlertid at avkullings-gassen og nitrogen tilføres fra under overflaten av smeiten. Denne fremgangsmåten kombineres ikke lett med BOF-prosessen hvor alle gassene tilføres fra ovenfor overflaten av smeiten. Hvis nitrogengass bare blåses inn i en oksygenkonverter fra ovenfor smeiten under konvensjonell avkulling vil resultatet ikke være reproduserbart og det tilsiktede nitrogeninnhold vil bare oppstå ved hell.
Det har ikke vært mulig før foreliggende oppfinnelse å fremstille stål med et høyt nitrogeninnhold ved den grunnleggende oksygenprosess uten å foreta et selvstendig trinn etter avkullingen og/eller å tilsette elementer til smeiten i tillegg til nitrogen.
Følgelig er det et formål ved den foreliggende oppfinnelse
å fremstille basisk-oksygenstål med et nitrogeninnhold som er reproduserbart og større enn det som oppnås ved vanlige BOP-teknikker.
Det er et annet formål ved den foreliggende oppfinnelse å fremstille basisk-oksygenstål med et høyt nitrogeninnhold uten at det kreves et spesielt trinn for nitrogentilsetning etter avkulling.
Det er et ytterligere formål ved den foreliggende oppfinnelse å øke nitrogeninnholdet i basisk oksygenstål uten tilsetning av andre legerende eller stabiliserende elementer enten sammen med eller i tillegg til nitrogen. .
Foreliggende oppfinnelse angår således en fremgangsmåte for fremstilling av stål med et høyt nitrogeninnhold.
Fremgangsmåte for fremstilling av stål med et høyt nitrogeninnhold innenfor et på forhånd valgt område i en prosess for stålfremstilling ved avkulling av en jernholdig smelte i en konverter der man blåser oksygen i smeiten fra ovenfor smeltens overflate og holder partialtrykket av nitrogen i rommet over smeiten like stort som det trykk man beregner som likevektstrykket for det ønskede oppløste nitrogeninnhold i det smeltede metall ved 1600°C, og denne fremgangsmåte karakteriseres ved at man
a) tilfører en nitrogenrik gass til smeiten samtidig med det nevnte oksygen under en siste del av avkullings-
3
trinnet i en mengde som minst tilsvarer 3 Nm nitrogen pr. metrisk tonn smeltet metall og på en slik måte at man får en kraftig vekselvirkning mellom den nitrogenrike gass og det smeltede metall,
b) avkuller smeiten med oksygen og nitrogenrik gass ved å blåse smeiten til et endelig manganinnhold på 0,10%
eller mindre.
Uttrykket "stål med et høyt nitrogeninnhold" eller høynitro-genstål" benyttes for å benevne stål med et nitrogeninnhold på minst 0.01% eller 100 ppm.
Uttrykket "det ønskede nitrogeninnhold" skal. bety det endelige nitrogeninnhold som stålprodusenten -forsøker å oppnå.
Uttrykket "nitrogenrik gass" som det brukes i den foreliggende spesifikasjon og krav betyr en gass som inneholder tilstrekkelig nitrogen til å tilfredsstille likevektskravet som nevnt ovenfor. De foretrukne nitrogenrike gasser er industrielt ren nitrogen eller luft. Gassformige nitro-genforbindelser som frigjør tilstrekkelig nitrogen ved reaksjon i etBOF-kar f.eks. ammoniakk, kan også anvendes.
Forkortelsen "Nm 3" anvendes til å bety en normalkubikk-metér gass målt ved 0°C og en atmosfærisk trykk.
Når stål avkulles ved toppblåsing, d.v.s. ved at det blåses oksygen i smeiten fra ovenfor smeltens overflate, er det kjent at nitrogeninnholdet i smeiten først reduseres etter-hvert som bobler av CO-gass som dannes under avkullingstrinnet fjerner nitrogen fra smeiten. Under de siste trinn av avkullingen i den vanlige BOF-prosess, reduseres dannelsen av CO-bobler. En reduksjon antar man har minst tre viktige effekter. For det første tillater reduksjonen i CO-dannelsen mer atmosfærisk nitrogen å trenge inn i konverten på grunn av den reduserte hastighet på avgassen ved karets åpning. For det annet trekkes noe av dette atmos-færiske nitrogen inn i oksygenet som blåses inn i smeiten og adsorberes deretter. For det tredje vil den reduserte CO-dannelse også føre til en redusert fjerning av nitrogen, noe som ytterligere bidrar til et øket endelig nitrogen-nivå. Forholdet mellom disse faktorer er i hovedtrekkene ukontrollerbart og det endelige nitrogeninnhold er derfor ikke reproduserbart og har en tendens til å variere fra charge til charge til tross for tilsynelatende identiske avkullingsbetingelser. Videre er vanligvis det endelige nitrogeninnhold i stål som er avkullet ved den vanlige oksygenprosess lavere enn det som kreves ved spesifikasjon-ene for "høyt nitrogeninnhold"-typer av stål. Når dette finner sted er renitrogenering nødvendig. Det følgende beskriver foretrukken fremgangsmåte ifølge den foreliggende oppfinnelse for renitrogenering av oksygenstål under avkulling. Nitrogenrik gass må tilføres smeiten samtidig med oksygen under den siste del av avkullingstrinnet. Den foretrukne fremgangsmåte for å. oppnå dette er å tilføre en nitrogenrik gass i oksygenstrømmen. Dette.kan' tilveie-bringes helt enkelt ved' å installere en ekstra forbindelse til oksygenledningen som fører inn oksygenet, og å koble en nitrogenrik kilde til den ekstra forbindelsen. Selv-sagt kan andre og mer kostbare fremgangsmåter anvendes, f. eks. en separat innblåsing av nitrogenrik gass eller anvend-else av tilførselsledninger som har adskilte parallelle passasjer for oksygen og nitrogenrik gass. Slike passasjer kan enten være konsentriske eller stå ved siden av hverandre i den samme tilførselsledning. En blander kan også plasseres i tilførselsledningen. Disse kompliserte fremgangsmåter gir imidlertid ingen fordel over den foretrukne fremgangsmåte for å utføre oppfinnelsen.
Strømningshastigheten for nitrogengassen må være tilstrekkelig til å holde et partialtrykk av nitrogen i rommet over smeiten som minst tilsvarer og som fortrinnsvis er større enn det som ville være likevekt med det ønskede oppløste nitrogeninnhold i det smeltede metall.
Mengden nitrogenrik gass som tilføres må minst tilsvare
3 Nm^ nitrogengass pr, metrisk tonn smeltet metall for å
få reproduserbare resultater. Mengden nitrogen som absorberes i smeiten øker med mengden nitrogen som tilføres. Mengden av nitrogen som absorberes vil imidlertid variere fra BOP-system til BOP-system. Når forholdet mellom til-ført nitrogen og endelig nitrogeninnhold er eksperimentelt bestemt for et spesielt BOF-system, og forutsatt andre variable holdes konstant, kan man oppnå reproduserbare resultater ifølge den foreliggende oppfinnelse så lenge den foreskrevne minimale mengde nitrogen tilføres smeiten.
Oksygen og den nitrogenrike gassblanding må blåses inn i smeiten på en slik måte at man får en kraftig vekselvirkning mellom den nitrogenrike gass og smeiten. Hvis dette ikke oppnås vil man ikke få konsistente resultater.
En måte å oppnå dette på er å anvende trykk i tilførsels-ledningene som er vesentlig større enn de som vanligvis anvendes. Hvert BOP-system har et normalt oksygentrykk som anvendes under vanlig avkulling. Man antar at det normale oksygentrykk i de fleste BOP-anlegg er utilstrekkelig for å få vekselvirkningene som er nødvendig ifølge oppfinnelsen. Envesentlig økning av trykket under tilsetningen av nitrogenrik gass vil gi de ønskede resultater., Det er f. eks. påvist at i en BOF-konverter for 213 metriske tonn utstyrt med en tilførselsledning med 4 åpninger med en diameter hver på o 4,45 cm, vil en økning av trykket på fra ca. 8,1 kg/cm<2 >til ca. 10,6 kg/cm 2 d.v.s. ca. 30%'s økning i målt trykk, være tilstrekkelig til å få den ønskede vekselvirkning mellom gassen og smeiten. Man skal imidlertid legge merke til at nedtrengningen av gass-strømmen og den resulterende rørevirkning ikke er fullstendig forutsigbar fra konverter til konverter og at dette forhold bare kan bestemmes empirisk. Blåsetrykkene som anvendes i noen BOF-anlegg behøver ikke økes for å få gass-smeltevekselvirkning som kreves ifølge oppfinnelsen.
En annen fremgangsmåte for å få den ønskede kraftige vekselvirkning er å blåse blandingen av nitrogenrik gass og oksygen med tilførselsledningen i en lavere stilling enn normalt. På samme måte som med blåsetrykket har alle BOP-anlegg en normal stilling på tilførselsledningen for forskjellige trinn av vanlig oksygenavkulling. Typisk er det at til-førselsledningen gradvis senkes etter hvert som avkullingen skrider frem. Vanlige stillinger for ledningen behøver ikke gi tilstrekkelig vekselvirkning mellom gassen og smeiten for reproduserbart å renitrogenere smeiten. Dette problemet kan rettes ved å bevege tilførselsledningen til en lavere stilling enn normalt under de siste trinn av avkullingen samtidig som den nitrogenrike gass tilføres.
En annen fremgangsmåte for å få den ønskede vekselvirkning mellom gass og smelte er å innføre nitrogenrike gasser med dysehastigheter som er større enn de som vanligvis anvendes i vanlig BOF-praksis. For å utføre den foreliggende oppfinnelse kan derfor noen BOF-anlegg være nødt til å øke gasshastighetene ved å anvende tilførselsledninger med mindre diameter på utstrømningsdysene.
Et annet krav for å få reproduserbare resultater er at
manganinnholdet i smeiten blåses til mindre enn 0,10% under avkullingen. Mangan er bare en "indikator" som reflekterer betingelsene i smeiten som er nødvendige for et reproduserbart nitrogenopptak, og man antyder ikke et årsaksforhold mellom mangan i stålet i nitrogenabsorbsjonen. I vanlig BOP-praksis justeres mangannivået til de endelige spesifikasjoner etter avkullingen ved tilsetning av forskjellige ferromanganlegeringer. Fremgangsmåten påvirkes derfor bare minimalt ved konsekvent å blåse til mindre enn 0,10% mangan under avkullingen.
Følgende eksempler illustrerer foretrukken praksis ved ut-førelsen av oppfinnelsen.
Eksempler
Seks charger på hver 213 metriske tonn ble avkullet ved toppblåsing med rent 0^ i et BOP-ferskingssystem i over-ensstemmelse med vanlig BOP-praksis. Tabell I nedenunder viser verdier for de variable som ble eksperimentelt vari-ert og de tilveiebragte resultater. I hvert tilfelle ble industrielt rent nitrogen tilført blandet med oksygen gjennom tilførselsledninger for oksygen, og man begynte "t" minutter før man antok at avkullingstrinnet var slutt. Verdien av "t" varierte., fra charge til charge som vist i tabell I og II nedenunder.
De første tre charger som er vist i tabell I illustrerer den korrekte fremgangsmåte for oppfinnelsen hvor man følger alle krav og hvor hovedkravene er: (1) Den nødvendige blandingsintensitet må oppnås og man oppnår dette her ved å anvende et trykk i tilførsels-ledningene som er høyere enn normalt under nitrogen-tilførselen. Det normale trykk for konverten er ca.
2
8,1 kg/cm .
(2) Minst 3 Nm 3 nitrogen tilføres pr. metrisk tonn stål og (3) manganinnholdet blåses til 0,10% eller mindre. Man skal legge merke til at for hver av disse tre charger var det endelige nitrogeninnhold innenfor 10% av det ønskede nitrogeninnhhold og alle nitrogeninnhold var i området for de akseptable nitrogenspesifikasjoner. for den ønskede kvalitet. Denne type reproduserbar-het har ikke vært mulig før foreliggende oppfinnelse.
Charge 4, 5 og 6, vist i tabell II, illustrerer utilfreds-stillende resultater man får når ett av de tre kravene ifølge oppfinnelsen ikke følges. Det endelige nitrogeninnhold i charge 4, 5 og 6 faller vesentlig utenfor kravet, d.v.s med 40 til 50% og ligger utenfor de aksepterbare nitrogenspesifikasjoner for de ønskede kvaliteter. Charge 4 hadde den riktige vekselvirkning mellom gass og smelte som man får ved øket trykk i tilførselsledningen og en passende mengde nitrogen, men manganinnholdet var ikke under 0,10%. For charge 5 var alle krav ifølge oppfinnelsen oppfylt, bortsett fra at det lave trykket som ble brukt ga utilstrekkelig vekselvirkning mellom smeiten og nitrogen. En utilstrekkelig mengde nitrogen var det eneste krav som man ikke tok. hensyn til i charge 6.
Claims (1)
- Fremgangsmåte for fremstilling av stål med et høyt nitrogeninnhold innenfor et på forhånd valgt område i en pro- ■ sess for stålfremstilling ved avkulling av en jernholdig smelte i en konverter der man blåser oksygen i smeiten fra ovenfor smeltens overflate og holder partialtrykket av nitrogen i rommet over smeiten minst like stort som det trykk man beregner som likevektstrykket for det ønskede oppløste nitrogeninnhold i det smeltede metall ved 1600°C, karakterisert ved at man(a) tilfører en nitrogenrik gass til smeiten samtidig med det nevnte oksygen under en siste del av avkullingstrinnet i en mengde som minst tilsvarer 3 Nm nitro-gen pr. metrisk tonn smeltet metall og på en slik måte at man får en kraftig vekselvirkning mellom den nitrogenrike gass og det smeltede metall,(b) avkuller smeiten med oksygen og nitrogenrik gass vedå blåse smeiten til et endelig manganinnhold på 0,10% eller mindre.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/786,593 US4081270A (en) | 1977-04-11 | 1977-04-11 | Renitrogenation of basic-oxygen steels during decarburization |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO773411L NO773411L (no) | 1978-10-12 |
NO146438B true NO146438B (no) | 1982-06-21 |
NO146438C NO146438C (no) | 1982-09-29 |
Family
ID=25139039
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO773411A NO146438C (no) | 1977-04-11 | 1977-10-06 | Fremstilling av staal med hoeyt nitrogeninnhold |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4081270A (no) |
JP (1) | JPS53128520A (no) |
AT (1) | ATA780677A (no) |
AU (1) | AU513328B2 (no) |
BE (1) | BE859514A (no) |
BR (1) | BR7706773A (no) |
DD (1) | DD134651A5 (no) |
DE (1) | DE2745704A1 (no) |
ES (1) | ES463079A1 (no) |
FI (1) | FI62143C (no) |
FR (1) | FR2387290A1 (no) |
GB (1) | GB1533518A (no) |
IN (1) | IN147144B (no) |
IT (1) | IT1091308B (no) |
LU (1) | LU78298A1 (no) |
NL (1) | NL7711162A (no) |
NO (1) | NO146438C (no) |
PH (1) | PH14187A (no) |
PL (1) | PL201441A1 (no) |
RO (1) | RO75122A (no) |
SE (1) | SE7711342L (no) |
TR (1) | TR20639A (no) |
YU (1) | YU240877A (no) |
ZA (1) | ZA775628B (no) |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA1130560A (en) * | 1978-08-28 | 1982-08-31 | Yoshihiro Hayashi | Lance pipe for refining and refining process of molten metal |
US4373949A (en) * | 1979-02-07 | 1983-02-15 | Union Carbide Corporation | Method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces |
US5417739A (en) * | 1993-12-30 | 1995-05-23 | Ltv Steel Company, Inc. | Method of making high nitrogen content steel |
CN1038347C (zh) * | 1994-08-03 | 1998-05-13 | 宝山钢铁(集团)公司 | 低氢高氮钢生产工艺 |
US5865876A (en) * | 1995-06-07 | 1999-02-02 | Ltv Steel Company, Inc. | Multipurpose lance |
FR2739105B1 (fr) * | 1995-09-21 | 1998-04-30 | Lorraine Laminage | Procede de fabrication d'une bande metallique pour emballages et emballages metalliques obtenus par ce procede |
US5830259A (en) * | 1996-06-25 | 1998-11-03 | Ltv Steel Company, Inc. | Preventing skull accumulation on a steelmaking lance |
US5885323A (en) * | 1997-04-25 | 1999-03-23 | Ltv Steel Company, Inc. | Foamy slag process using multi-circuit lance |
JP5003409B2 (ja) * | 2007-10-24 | 2012-08-15 | 住友金属工業株式会社 | 高窒素鋼の溶製方法 |
CN103361464B (zh) * | 2012-03-29 | 2014-12-24 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种转炉炉底吹氧的方法 |
WO2014120028A1 (en) | 2013-01-29 | 2014-08-07 | Ux2 Centrum Technologiczne Sp. Z.O.O. | The lock of the connection set for structural elements, the connection set with locks and the method of joining constructional elements with the use of the connection set |
CN113416881A (zh) * | 2021-06-15 | 2021-09-21 | 太原重工股份有限公司 | 含氮钢种冶炼中的精准控氮方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1066746A (fr) * | 1951-11-23 | 1954-06-09 | Voest Ag | Procédé de production d'un acier non stabilisé riche en azote et exempt de bullesgazeuses, destiné aux tours automatiques et machines-outils similaires |
US2826489A (en) * | 1953-12-18 | 1958-03-11 | Nyby Bruk Ab | Method for the manufacture of gas-pure metals and alloys |
US2803533A (en) * | 1954-05-03 | 1957-08-20 | Union Carbide Corp | Method of injecting fluidized powders for metallurgical treatment |
US3180726A (en) * | 1960-03-31 | 1965-04-27 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Method for producing nitride-bearing low-carbon ductile steel |
BE610265A (no) * | 1960-11-18 | |||
US3134668A (en) * | 1961-03-06 | 1964-05-26 | Robert D Pehlke | Liquid iron-based metal and method of producing same |
GB1007051A (en) * | 1962-05-11 | 1965-10-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind | Method for nitrogen-enrichment of molten steel covered with slag |
US3257197A (en) * | 1963-04-17 | 1966-06-21 | Union Carbide Corp | Method for adding nitrogen to molten metals |
AT274877B (de) * | 1964-05-12 | 1969-10-10 | Boehler & Co Ag Geb | Verfahren zur Herstellung von hoch stickstofflegiertem Stahl |
BE755456A (fr) * | 1969-08-29 | 1971-03-01 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Decarburation de l'acier fondu |
US3725041A (en) * | 1970-09-25 | 1973-04-03 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Deoxidizing metal |
US3754894A (en) * | 1972-04-20 | 1973-08-28 | Joslyn Mfg & Supply Co | Nitrogen control in argon oxygen refining of molten metal |
DE2237498B2 (de) * | 1972-07-31 | 1974-07-25 | Stahlwerke Peine-Salzgitter Ag, 3150 Peine | Verfahren zum Aufsticken von Stahlschmelzen |
JPS4935211A (no) * | 1972-08-05 | 1974-04-01 | ||
US3854932A (en) * | 1973-06-18 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Process for production of stainless steel |
US4004920A (en) * | 1975-05-05 | 1977-01-25 | United States Steel Corporation | Method of producing low nitrogen steel |
-
1977
- 1977-04-11 US US05/786,593 patent/US4081270A/en not_active Expired - Lifetime
- 1977-09-20 ZA ZA00775628A patent/ZA775628B/xx unknown
- 1977-09-30 IN IN279/DEL/77A patent/IN147144B/en unknown
- 1977-10-05 JP JP11909877A patent/JPS53128520A/ja active Granted
- 1977-10-06 NO NO773411A patent/NO146438C/no unknown
- 1977-10-07 YU YU02408/77A patent/YU240877A/xx unknown
- 1977-10-07 GB GB41774/77A patent/GB1533518A/en not_active Expired
- 1977-10-07 BE BE181571A patent/BE859514A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-10-10 SE SE7711342A patent/SE7711342L/ not_active Application Discontinuation
- 1977-10-10 ES ES463079A patent/ES463079A1/es not_active Expired
- 1977-10-11 FR FR7730596A patent/FR2387290A1/fr active Granted
- 1977-10-11 FI FI772996A patent/FI62143C/fi not_active IP Right Cessation
- 1977-10-11 BR BR7706773A patent/BR7706773A/pt unknown
- 1977-10-11 DE DE19772745704 patent/DE2745704A1/de not_active Ceased
- 1977-10-11 RO RO7791808A patent/RO75122A/ro unknown
- 1977-10-11 NL NL7711162A patent/NL7711162A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-10-11 TR TR20639A patent/TR20639A/xx unknown
- 1977-10-11 LU LU78298A patent/LU78298A1/xx unknown
- 1977-10-11 PL PL20144177A patent/PL201441A1/xx unknown
- 1977-10-11 IT IT51358/77A patent/IT1091308B/it active
- 1977-10-11 PH PH20320A patent/PH14187A/en unknown
- 1977-10-26 AU AU30064/77A patent/AU513328B2/en not_active Expired
- 1977-11-02 AT AT0780677A patent/ATA780677A/de not_active Application Discontinuation
- 1977-11-11 DD DD77202042A patent/DD134651A5/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL7711162A (nl) | 1978-10-13 |
FI62143B (fi) | 1982-07-30 |
BE859514A (fr) | 1978-04-07 |
AU3006477A (en) | 1979-05-03 |
IN147144B (no) | 1979-11-24 |
ES463079A1 (es) | 1978-07-01 |
RO75122A (ro) | 1981-03-30 |
DE2745704A1 (de) | 1978-10-19 |
NO146438C (no) | 1982-09-29 |
JPS5736331B2 (no) | 1982-08-03 |
JPS53128520A (en) | 1978-11-09 |
NO773411L (no) | 1978-10-12 |
FR2387290A1 (fr) | 1978-11-10 |
US4081270A (en) | 1978-03-28 |
DD134651A5 (de) | 1979-03-14 |
BR7706773A (pt) | 1979-05-22 |
ZA775628B (en) | 1978-08-30 |
LU78298A1 (no) | 1978-06-12 |
FI772996A (fi) | 1978-10-12 |
SE7711342L (sv) | 1978-10-12 |
IT1091308B (it) | 1985-07-06 |
PH14187A (en) | 1981-03-26 |
TR20639A (tr) | 1982-03-16 |
AU513328B2 (en) | 1980-11-27 |
ATA780677A (de) | 1983-03-15 |
PL201441A1 (pl) | 1978-10-23 |
YU240877A (en) | 1982-10-31 |
FR2387290B1 (no) | 1984-02-10 |
GB1533518A (en) | 1978-11-29 |
FI62143C (fi) | 1982-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO146438B (no) | Fremstilling av staal med hoeyt nitrogeninnhold | |
AU2009279363B2 (en) | Low cost making of a low carbon, low sulfur, and low nitrogen steel using conventional steelmaking equipment | |
CS256352B2 (en) | Method of molten ferrous metals' refining | |
US4308057A (en) | Steel making by converter | |
US5417739A (en) | Method of making high nitrogen content steel | |
CA1130569A (en) | Process for treating pig iron melts and steel melts or alloys | |
US4004920A (en) | Method of producing low nitrogen steel | |
US3076703A (en) | Manufacture of steel | |
NO155938B (no) | Fremgangsmaate ved avkarbonisering av smeltet staal. | |
CA1095728A (en) | Renitrogenation of basic-oxygen steels during decarburization | |
GB1597598A (en) | Preparation of low-carbon low-nitrogen steels in the basic oxygen process | |
KR810001584B1 (ko) | 염기성 산소전로 제강시 탈탄과정에 질소가스를 첨가하는 방법 | |
JPH0324220A (ja) | クロルム含有溶鋼の脱炭方法 | |
EP0087328B1 (en) | Process to produce low hydrogen steel by argon-oxygen decarburization | |
US4022612A (en) | Production of alloys of iron | |
JPS6112812A (ja) | ステンレス鋼の脱炭方法 | |
GB1458168A (en) | Method of producing low nitrogen steel | |
RU2138563C1 (ru) | Способ обработки стали в ковше | |
SU619522A1 (ru) | Способ дегазации металла | |
SU910779A1 (ru) | Способ выплавки стали в конвертере | |
US5139569A (en) | Process for the production of alloy steel grades using treatment gas consisting of CO2 | |
FI97626C (fi) | Menetelmä ruostumattoman teräksen valmistamiseksi | |
SU647341A1 (ru) | Способ производства стали | |
GB1350499A (en) | Process and apparatus for continuous steel-making | |
JPS6120607B2 (no) |